JP5679455B2 - Spring steel, spring steel wire and spring - Google Patents
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Description
本発明は、コイルばね（例えば、懸架ばね）の素材として有用なばね用鋼、ばね用鋼線、及びばねに関するものであり、より詳細には焼入れ後の焼戻しを省略しても高強度と高耐力比を有するばね用鋼線およびそれに用いるばね用鋼に関するものである。 The present invention relates to a spring steel, a spring steel wire, and a spring that are useful as a material for a coil spring (for example, a suspension spring). More specifically, the present invention relates to a high strength and high strength even if tempering after quenching is omitted. The present invention relates to a spring steel wire having a yield strength ratio and a spring steel used therefor.
自動車等に用いられるコイルばね（例えば、エンジンやサスペンション等に使用される弁ばね、懸架ばねなど）は、排ガスの低減や燃費向上のために軽量化が求められており、高強度化が要求されている。 Coil springs used in automobiles (for example, valve springs and suspension springs used in engines, suspensions, etc.) are required to be lighter in order to reduce exhaust gas and improve fuel efficiency, and require higher strength. ing.
上記したようなコイルばねの製造方法としては、熱間巻きと冷間巻きがある。熱間巻きは、ばね用鋼（線材）を引抜き、磨棒した後、加熱したままコイリングし、その後、焼入れと焼戻しを行い、セッチング、ショットピーニング、塗装を行って製造される。冷間巻きは、ばね用鋼（線材）を伸線し、焼入れと焼戻しを行い、冷間でコイリングした後に、歪取り焼鈍し、セッチング、ショットピーニング、塗装を行って製造される。 As a manufacturing method of the coil spring as described above, there are hot winding and cold winding. Hot winding is produced by drawing spring steel (wire), polishing rods, coiling with heating, then quenching and tempering, setting, shot peening, and painting. Cold winding is produced by drawing spring steel (wire material), quenching and tempering, cold coiling, annealing for strain relief, setting, shot peening, and coating.
このように、コイルばねの製造工程では通常、焼入れと焼戻しを行って強度と靭性を調整しているが、近年では、地球環境に対する負荷を低減するため、ＣＯ2の削減が求めら
れており、焼戻しを行わない焼入れのままで高強度、高靭性を確保する方法が要求されている。
Thus, in the manufacturing process of the coil spring, the strength and toughness are usually adjusted by quenching and tempering. However, in recent years, in order to reduce the burden on the global environment, reduction of CO 2 is required, There is a demand for a method for ensuring high strength and high toughness while quenching without tempering.
コイルばねとは全く異なる技術分野であるが、例えば特許文献１には、化学成分組成を調整した鋼をスタビライザ形状に熱間成形し、熱間成形後に直ちに水焼入れし、焼戻しを行わないスタビライザの製造方法が提案されている。しかし、特許文献１で対象としているスタビライザは、コイリングするものではなく、コイルばねとは全く技術分野が異なっており、引張強さのレベルが大きく異なっている。 Although it is a technical field completely different from a coil spring, for example, Patent Document 1 discloses a stabilizer in which steel having a chemical composition adjusted is hot-formed into a stabilizer shape, water-quenched immediately after hot forming, and not tempered. Manufacturing methods have been proposed. However, the stabilizer that is the subject of Patent Document 1 is not coiled, and is completely different from the coil spring in the technical field, and is greatly different in the level of tensile strength.
しかし、コイルばねの製造方法において、鋼の焼戻しを省略して単に焼入れままにすると、得られるコイルばねの引張強さはある程度確保できたとしても、靭性や、コイルばねに通常要求される耐力比を所定以上確保することは難しく、コイルばねとして使用することができない。特に０．２％耐力が低く、耐力比が小さくなる場合、弾性変形領域が狭くなり、コイルばねに重要な耐へたり性が小さくなる。そこで、本発明は、焼入れ後の焼戻し処理を省略しても高強度、高靭性、及び高耐力比を確保できるばね、ならびにこれに用いるばね用鋼線及びばね用鋼を提供することを目的とする。 However, in the manufacturing method of the coil spring, if the tempering of the steel is omitted and the steel is simply quenched, the toughness and the strength ratio normally required for the coil spring can be obtained even if the tensile strength of the obtained coil spring can be secured to some extent. It is difficult to secure a predetermined value or more, and it cannot be used as a coil spring. In particular, when the 0.2% yield strength is low and the yield ratio is small, the elastic deformation region is narrowed, and the sag resistance important for the coil spring is reduced. Accordingly, an object of the present invention is to provide a spring that can ensure high strength, high toughness, and a high yield strength ratio even if the tempering treatment after quenching is omitted, and a spring steel wire and spring steel used therefor. To do.
上記課題を達成した本発明のばね用鋼は、質量％で、Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：０．４０％以上、１．０％未満、Ｍｎ：０．２〜２％、Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０２％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：０．０１〜１．２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）、Ｎ：０．００２〜０．０１５％を含有し、残部が鉄および不可避不純物であることを特徴とする。本発明のばね用鋼は、必要に応じて更に、（ａ）Ｎｉ：２％以下（０％を含まない）およびＣｕ：０．５％以下（０％を含まない）から選択される少なくとも一種、（ｂ）Ｎｂ：０．０５％以下（０％を含まない）およびＶ：０．２５％以下（０％を含まない）から選択される少なくとも一種、（ｃ）Ｍｏ：０．６％以下（０％を含まない）を含有しても良い。
本発明は、上記したばね用鋼を、焼入れした後、焼戻しをすることなく、スキンパス伸線して得られ、引張強さが１９００ＭＰａ以上、耐力比が０．９０以上であるばね用鋼線、およびこのばね用鋼線を、冷間でコイリングして得られるばねも包含する。
The spring steel of the present invention that has achieved the above-mentioned problems is in mass%, C: 0.15 to 0.40%, Si: 0.40% or more, less than 1.0%, Mn: 0.2 to 2% , P: 0.03% or less (excluding 0%), S: 0.02% or less (not including 0%), Cr: 0.01-1.2%, Ti: 0.005-0. 1%, B: 0.005% or less (excluding 0%), N: 0.002 to 0.015%, with the balance being iron and inevitable impurities. The spring steel according to the present invention is further at least one selected from (a) Ni: 2% or less (not including 0%) and Cu: 0.5% or less (not including 0%) as necessary. (B) Nb: 0.05% or less (not including 0%) and V: 0.25% or less (not including 0%), (c) Mo: 0.6% or less (0% not included) may be contained.
The present invention is a spring steel wire obtained by quenching the above-described spring steel, followed by skin pass drawing without tempering, having a tensile strength of 1900 MPa or more and a proof stress ratio of 0.90 or more, And a spring obtained by cold coiling the steel wire for spring.
本発明では、ばね用鋼の化学成分を適切に調整するとともに、焼入れ後にスキンパス伸線などの軽度の冷間加工を行っているため、高強度、高耐力比及び高靭性であるばね用鋼線を実現することができる。本発明のばね用鋼線は、高耐力比であり、かつ組織が実質的にマルテンサイト組織であるため、これを用いたばねは耐へたり性及び耐食性に優れる。 In the present invention, the chemical composition of the spring steel is appropriately adjusted, and since mild cold working such as skin pass drawing is performed after quenching, the spring steel wire has high strength, high yield ratio and high toughness. Can be realized. Since the spring steel wire of the present invention has a high yield strength ratio and the structure is substantially a martensite structure, the spring using this is excellent in sag resistance and corrosion resistance.
本発明者らは、ばね用鋼をコイリングしてばねを製造するにあたり、焼入れ後の焼戻し処理を省略したとしても、高強度、高靭性、高耐力比のばねを実現すべく検討を重ねた。その結果、化学成分を適切に調整した鋼に、焼入れ後に焼戻しを行うことなく軽度の冷間加工を行えば、強度、靭性および耐力比のいずれにも優れたばね用鋼線及びばねを実現できることを見出した。化学成分のうち、特にＢ（ボロン）の添加は靭性の向上に有効であり、また焼入れ後の軽度の冷間加工は強度と耐力比の向上に有効である。焼入れ後の軽度の冷間加工は、冷間巻きでばねを製造する場合は、スキンパス伸線（例えば、減面率が１０％以下の伸線）とすることができる。 The inventors of the present invention have made studies to realize a spring having high strength, high toughness, and high yield strength ratio even when the tempering treatment after quenching is omitted when coiling spring steel. As a result, it is possible to realize a steel wire and spring for springs that are excellent in all of strength, toughness, and proof stress ratio by performing mild cold working without tempering after quenching on steel with appropriately adjusted chemical components. I found it. Among chemical components, the addition of B (boron) is particularly effective for improving toughness, and mild cold working after quenching is effective for improving strength and yield ratio. The mild cold working after quenching can be a skin pass wire drawing (for example, wire drawing with a surface area reduction of 10% or less) when a spring is manufactured by cold winding.
以下、本発明のばね用鋼の化学成分について説明する。 Hereinafter, the chemical components of the spring steel of the present invention will be described.
Ｃ：０．１５〜０．４０％
Ｃは、鋼の焼入れ性を高め、強度を確保するために有用な元素である。そこで、Ｃ量を０．１５％以上と定めた。Ｃ量は、好ましくは０．１８％以上、より好ましくは０．２１％以上である。一方、Ｃ量が過剰になると強度が向上して靭性が低くなり、引抜き加工中に断線する。そこでＣ量を０．４０％以下と定めた。Ｃ量は、好ましくは０．３７％以下、より好ましくは０．３５％以下である。
C: 0.15-0.40%
C is an element useful for enhancing the hardenability of the steel and ensuring the strength. Therefore, the C amount is set to 0.15% or more. The amount of C is preferably 0.18% or more, more preferably 0.21% or more. On the other hand, when the amount of C is excessive, the strength is improved and the toughness is lowered, and the wire breaks during the drawing process. Therefore, the C amount is set to 0.40% or less. The amount of C is preferably 0.37% or less, more preferably 0.35% or less.
Ｓｉ：０．４０％以上、１．０％未満
Ｓｉは、固溶強化により鋼の強度と耐力を確保するために有用な元素である。そこでＳｉ量を０．４０％以上と定めた。Ｓｉ量は、好ましくは０．４５％以上であり、より好ましくは０．５０％以上である。一方、Ｓｉ量が過剰になるとフェライト生成することによって伸線性が低下し、また粒界酸化が顕著となる。そこで、Ｓｉ量は１．０％未満と定めた。Ｓｉ量は、好ましくは０．９５％以下であり、より好ましくは０．９０％以下である。
Si: 0.40% or more and less than 1.0% Si is a useful element for securing the strength and proof strength of steel by solid solution strengthening. Therefore, the amount of Si is set to 0.40% or more. The amount of Si is preferably 0.45% or more, and more preferably 0.50% or more. On the other hand, when the amount of Si is excessive, ferrite is formed, thereby reducing the drawability and making grain boundary oxidation remarkable. Therefore, the Si amount is determined to be less than 1.0%. The amount of Si is preferably 0.95% or less, and more preferably 0.90% or less.
Ｍｎ：０．２〜２％
Ｍｎは、鋼の焼入れ性を高め、強度を確保するために有用な元素である。また、硫化物系介在物を形成することによって、Ｓによる粒界脆化を抑制し、靭性を向上させることができる。そこで、Ｍｎ量を０．２％以上と定めた。Ｍｎ量は、好ましくは０．５％以上であり、より好ましくは０．８％以上である。一方、Ｍｎ量が過剰になると、熱間圧延後に過冷組織が発生し、靭性が劣化する。また硫化物系介在物が過剰に生成したり、粗大化して、靭性が劣化する。そこでＭｎ量を２％以下と定めた。Ｍｎ量は、好ましくは１．８％以下であり、より好ましくは１．６％以下である。
Mn: 0.2-2%
Mn is an element useful for enhancing the hardenability of the steel and ensuring the strength. Further, by forming sulfide inclusions, grain boundary embrittlement due to S can be suppressed, and toughness can be improved. Therefore, the amount of Mn is set to 0.2% or more. The amount of Mn is preferably 0.5% or more, and more preferably 0.8% or more. On the other hand, when the amount of Mn becomes excessive, a supercooled structure is generated after hot rolling, and the toughness deteriorates. In addition, sulfide inclusions are excessively generated or coarsened, resulting in deterioration of toughness. Therefore, the amount of Mn is set to 2% or less. The amount of Mn is preferably 1.8% or less, more preferably 1.6% or less.
Ｐ：０．０３％以下（０％を含まない）
Ｐは、旧オーステナイト粒界に偏析して粒界を脆化させるので、できるだけ抑制する必要がある。そこでＰ量を０．０３％以下と定めた。Ｐ量は、好ましくは０．０２０％以下であり、より好ましくは０．０１５％以下である。Ｐ量の下限は特に限定されないが、通常０．００３％程度である。
P: 0.03% or less (excluding 0%)
P segregates at the prior austenite grain boundaries and embrittles the grain boundaries, so it must be suppressed as much as possible. Therefore, the P content is set to 0.03% or less. The amount of P is preferably 0.020% or less, and more preferably 0.015% or less. The lower limit of the amount of P is not particularly limited, but is usually about 0.003%.
Ｓ：０．０２％以下（０％を含まない）
Ｓは、Ｐと同様に、旧オーステナイト粒界に偏析して粒界を脆化させるので、できるだけ抑制する必要がある。そこで、Ｓ量を０．０２％以下と定めた。Ｓ量は、好ましくは０．０１５％以下であり、より好ましくは０．０１０％以下である。Ｓ量の下限は特に限定されないが、通常０．００３％程度である。
S: 0.02% or less (excluding 0%)
S, like P, segregates at the prior austenite grain boundaries and embrittles the grain boundaries, so it must be suppressed as much as possible. Therefore, the S amount is set to 0.02% or less. The amount of S is preferably 0.015% or less, more preferably 0.010% or less. The lower limit of the amount of S is not particularly limited, but is usually about 0.003%.
Ｃｒ：０．０１〜１．２％
Ｃｒは、Ｍｎと同様に、鋼の焼入れ性向上に有用な元素である。そこでＣｒ量を０．０１％以上と定めた。Ｃｒ量は、好ましくは０．０３％以上であり、より好ましくは０．０５％以上である。一方、Ｃｒ量が過剰になると、焼入れ時に炭化物の溶け込みが起こりにくくなり、所定の強度を達成できなくなる。そこで、Ｃｒ量を１．２％以下と定めた。Ｃｒ量は、好ましくは１．０％以下であり、より好ましくは０．７％以下である。
Cr: 0.01-1.2%
Similar to Mn, Cr is an element useful for improving the hardenability of steel. Therefore, the Cr content is determined to be 0.01% or more. The amount of Cr is preferably 0.03% or more, and more preferably 0.05% or more. On the other hand, when the amount of Cr becomes excessive, the carbide hardly dissolves during quenching, and a predetermined strength cannot be achieved. Therefore, the Cr amount is set to 1.2% or less. The amount of Cr is preferably 1.0% or less, and more preferably 0.7% or less.
Ｔｉ：０．００５〜０．１％
Ｔｉは、焼入れ後の旧オーステナイト結晶粒を微細化して靭性を向上させる効果を有する元素である。そこでＴｉ量は、０．００５％以上と定めた。Ｔｉ量は、好ましくは０．０１％以上であり、より好ましくは０．０２％以上である。一方、Ｔｉ量が過剰になると粗大な介在物（例えば、Ｔｉ窒化物）が析出し、焼入れ後の軽度の冷間加工（スキンパス伸線など）時に鋼線が破断する。そこでＴｉ量は、０．１％以下と定めた。Ｔｉ量は、好ましくは０．０８％以下であり、より好ましくは０．０６％以下である。
Ti: 0.005 to 0.1%
Ti is an element having an effect of improving the toughness by refining prior austenite crystal grains after quenching. Therefore, the Ti amount is determined to be 0.005% or more. The amount of Ti is preferably 0.01% or more, and more preferably 0.02% or more. On the other hand, when the amount of Ti is excessive, coarse inclusions (for example, Ti nitride) are precipitated, and the steel wire is broken during mild cold working (skin pass drawing, etc.) after quenching. Therefore, the Ti amount is determined to be 0.1% or less. The amount of Ti is preferably 0.08% or less, and more preferably 0.06% or less.
Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）
Ｂは、鋼の焼入れ性を向上させ、また鋼線またはばねの延性や靭性を向上させるのに有用な元素である。このような効果を有効に発揮させるため、Ｂ量は０．０００５％以上とすることが好ましく、より好ましくは０．００１０％以上である。一方、Ｂ量が過剰になっても上記効果が飽和するため、Ｂ量は０．００５％以下とする。Ｂ量は、好ましくは０．００４０％以下であり、より好ましくは０．００３５％以下である。
B: 0.005% or less (excluding 0%)
B is an element useful for improving the hardenability of steel and improving the ductility and toughness of the steel wire or spring. In order to effectively exhibit such an effect, the B content is preferably 0.0005% or more, more preferably 0.0010% or more. On the other hand, even if the amount of B becomes excessive, the above effect is saturated, so the amount of B is made 0.005% or less. The amount of B is preferably 0.0040% or less, more preferably 0.0035% or less.
Ｎ：０．００２〜０．０１５％
Ｎは、ＣｒやＴｉなどと窒化物を形成して結晶粒を微細にする効果を有する元素である。そこで、Ｎ量を０．００２％以上と定めた。Ｎ量は、好ましくは０．００３％以上であり、より好ましくは０．００４％以上である。一方、Ｎ量が過剰になると、前記窒化物が粗大化して伸線中に断線する可能性がある。そこでＮ量を、０．０１５％以下と定めた。Ｎ量は、好ましくは０．０１２％以下であり、より好ましくは０．００９％以下である。
N: 0.002 to 0.015%
N is an element that has an effect of forming a nitride with Cr, Ti or the like to make crystal grains fine. Therefore, the N amount is set to 0.002% or more. The N amount is preferably 0.003% or more, and more preferably 0.004% or more. On the other hand, if the amount of N becomes excessive, the nitride may become coarse and break during wire drawing. Therefore, the N amount is set to 0.015% or less. The N amount is preferably 0.012% or less, more preferably 0.009% or less.
本発明のばね用鋼の基本成分は以上の通りであり、残部は実質的に鉄である。但し、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる不可避不純物が、各成分元素の作用効果やばねの特性を阻害しない範囲で鋼中に含まれることは当然に許容される。また、本発明のばね用鋼は、本発明の作用効果を阻害しない範囲で、以下の任意元素を含有していることも好ましい。 The basic components of the spring steel of the present invention are as described above, and the balance is substantially iron. However, it is naturally allowed that unavoidable impurities brought in depending on the situation of raw materials, materials, manufacturing facilities, and the like are contained in the steel as long as the effects of the constituent elements and the characteristics of the spring are not impaired. In addition, the spring steel of the present invention preferably contains the following optional elements as long as the effects of the present invention are not impaired.
Ｎｉ：２％以下（０％を含まない）およびＣｕ：０．５％以下（０％を含まない）から選択される少なくとも一種
ＮｉおよびＣｕは、いずれも鋼の焼入れ性を高めて、強度を向上させるのに有用な元素である。さらに、Ｎｉは、鋼の低温脆化を防ぐ作用があり、Ｃｕはフェライト脱炭を抑制し、表層部の初析フェライト分率を低下させ、表層硬度を上昇させる作用を有する。このような作用を有効に発揮させるために、Ｎｉ量、Ｃｕ量はいずれも、０．０５％以上とすることが好ましく、より好ましくは０．１０％以上であり、さらに好ましくは０．１５％以上である。一方、Ｎｉ量が過剰になると焼入れ時に残留オーステナイトが多量に残り、強度が低下してしまう。またＣｕ量が過剰になると前記効果は飽和し、むしろ熱間圧延による素材の脆化を引き起こす恐れが生じる。そこでＮｉ量は２％以下とすることが好ましく、Ｃｕ量は０．５％以下とすることが好ましい。Ｎｉ量は、より好ましくは１．０％以下であり、さらに好ましくは０．８％以下である。Ｃｕ量は、より好ましくは０．４％以下であり、さらに好ましくは０．３５％以下である。
At least one selected from Ni: 2% or less (not including 0%) and Cu: 0.5% or less (not including 0%) Both Ni and Cu increase the hardenability of the steel and increase the strength. It is an element useful for improvement. Furthermore, Ni has an action of preventing low temperature embrittlement of steel, and Cu has an action of suppressing ferrite decarburization, lowering the pro-eutectoid ferrite fraction of the surface layer portion, and increasing the surface layer hardness. In order to effectively exhibit such an action, both the Ni amount and the Cu amount are preferably 0.05% or more, more preferably 0.10% or more, and further preferably 0.15%. That's it. On the other hand, when the amount of Ni becomes excessive, a large amount of retained austenite remains during quenching, resulting in a decrease in strength. Further, when the amount of Cu is excessive, the above effect is saturated, and there is a possibility that the material is embrittled by hot rolling. Therefore, the Ni content is preferably 2% or less, and the Cu content is preferably 0.5% or less. The amount of Ni is more preferably 1.0% or less, and still more preferably 0.8% or less. The amount of Cu is more preferably 0.4% or less, and still more preferably 0.35% or less.
Ｎｂ：０．０５％以下（０％を含まない）およびＶ：０．２５％以下（０％を含まない）から選択される少なくとも一種
ＮｂおよびＶは、いずれも焼入れ後の旧オーステナイト結晶粒を微細化して強度や耐力比を向上させ、また靭性を向上させて耐へたり性の向上に寄与する元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｎｂ量は０．００５％以上とすることが好ましく、Ｖ量は０．０５％以上とすることが好ましい。Ｎｂ量は、より好ましくは０．０１０％以上、さらに好ましくは０．０１３％以上である。Ｖ量は、より好ましくは０．１０％以上、さらに好ましくは０．１３％以上である。一方、Ｎｂ量及びＶ量が過剰になると、粗大な炭窒化物を形成することによって靭性が劣化し、伸線ができなくなる。そこでＮｂ量は０．０５％以下とすることが好ましく、Ｖ量は０．２５％以下とすることが好ましい。Ｎｂ量は、より好ましくは０．０４％以下、さらに好ましくは０．０３％以下である。Ｖ量は、より好ましくは０．２３％以下、さらに好ましくは０．２０％以下である。
Nb: not more than 0.05% (not including 0%) and V: not more than 0.25% (not including 0%) Nb and V are both prior austenite crystal grains after quenching It is an element that contributes to improvement of sag resistance by improving the strength and proof stress ratio by refinement and improving toughness. In order to effectively exhibit such an action, the Nb amount is preferably 0.005% or more, and the V amount is preferably 0.05% or more. The Nb amount is more preferably 0.010% or more, and still more preferably 0.013% or more. The amount of V is more preferably 0.10% or more, and further preferably 0.13% or more. On the other hand, when the amount of Nb and the amount of V are excessive, toughness is deteriorated by forming coarse carbonitrides, and wire drawing cannot be performed. Therefore, the Nb amount is preferably 0.05% or less, and the V amount is preferably 0.25% or less. The Nb amount is more preferably 0.04% or less, and still more preferably 0.03% or less. The amount of V is more preferably 0.23% or less, and further preferably 0.20% or less.
Ｍｏ：０．６％以下（０％を含まない）
Ｍｏは、靭性を高めて耐へたり性の向上に寄与する元素であり、また焼入れ性を高めて、鋼の強度と靭性を高める元素である。こうした効果を有効に発揮させるため、Ｍｏ量は０．０５％以上とすることが好ましい。Ｍｏ量は、より好ましくは０．１０％以上であり、さらに好ましくは０．１５％以上である。一方、Ｍｏ量が過剰になっても、上記効果は飽和するため、Ｍｏ量は０．６％以下とすることが好ましい。Ｍｏ量は、より好ましくは０．５０％以下であり、さらに好ましくは０．４０％以下である。
Mo: 0.6% or less (excluding 0%)
Mo is an element that enhances toughness and contributes to improvement in sag resistance, and also enhances hardenability and increases the strength and toughness of steel. In order to effectively exhibit such effects, the Mo amount is preferably 0.05% or more. The amount of Mo is more preferably 0.10% or more, and further preferably 0.15% or more. On the other hand, even if the amount of Mo becomes excessive, the above effect is saturated. Therefore, the amount of Mo is preferably 0.6% or less. The amount of Mo is more preferably 0.50% or less, and still more preferably 0.40% or less.
本発明のばね用鋼線は、上記した化学成分の鋼を、焼入れした後、焼戻しをすることなく、軽度の冷間加工を行うことによって得られる。焼入れままの鋼に軽度の冷間加工を行うことによって、引張強さを向上できるとともに、０．２％耐力も向上でき、高耐力比を実現することができる。ばねを冷間巻きで製造する場合、前記した軽度の冷間加工としては、例えばスキンパス伸線が挙げられる。スキンパス伸線は、例えば減面率が１０％以下の伸線（例えば、引抜き加工）である。前記減面率の下限は特に限定されないが、通常１％程度である。焼入れままの鋼に軽度の冷間加工を行うことによって得られる本発明の鋼線は、具体的には引張強さを１９００ＭＰａ以上（好ましくは１９５０ＭＰａ以上）、耐力比を０．９０以上（好ましくは０．９２以上）とすることができる。引張強さ及び耐力比の上限は特に限定されないが、引張強さの実用化可能な上限は２１００ＭＰａ程度であり、耐力比の上限は通常０．９９程度である。また、本発明では、焼入れ後に焼戻しをすることがないため、炭化物の生成を抑制することができ、耐食性も向上できる。 The steel wire for spring of the present invention is obtained by performing mild cold working without quenching after quenching the steel having the above chemical components. By performing mild cold working on the as-quenched steel, the tensile strength can be improved and the 0.2% yield strength can be improved, and a high yield ratio can be realized. When the spring is manufactured by cold winding, examples of the light cold working described above include skin pass drawing. Skin pass wire drawing is, for example, wire drawing (for example, drawing) with a surface reduction rate of 10% or less. The lower limit of the area reduction rate is not particularly limited, but is usually about 1%. The steel wire of the present invention obtained by performing mild cold working on as-quenched steel specifically has a tensile strength of 1900 MPa or more (preferably 1950 MPa or more) and a proof stress ratio of 0.90 or more (preferably 0.92 or more). The upper limits of the tensile strength and the yield strength ratio are not particularly limited, but the upper limit for practical use of the tensile strength is about 2100 MPa, and the upper limit of the yield strength ratio is usually about 0.99. Moreover, in this invention, since it does not temper after hardening, the production | generation of a carbide | carbonized_material can be suppressed and corrosion resistance can also be improved.
ばね用鋼線の線径は、例えば９〜２０ｍｍである。特に冷間巻きでばねを製造する場合は、約９〜１２ｍｍの鋼線を用いることが好ましい。 The wire diameter of the spring steel wire is, for example, 9 to 20 mm. In particular, when manufacturing a spring by cold winding, it is preferable to use a steel wire of about 9 to 12 mm.
前記した軽度の冷間加工を行った後の鋼線及びばねの組織は実質的にマルテンサイト組織（具体的には、マルテンサイト組織が９０面積％以上であり、好ましくは９５面積％以上であり、特に１００面積％）である。 The structure of the steel wire and the spring after the above-described mild cold working is substantially a martensite structure (specifically, the martensite structure is 90 area% or more, preferably 95 area% or more. , In particular 100 area%).
焼入れの条件は特に限定されないが、例えば９００〜９５０℃で５〜３０分間加熱した後、３０〜６０℃の油浴に３〜１０分間入れるという条件を採用することができる。 The quenching conditions are not particularly limited. For example, a condition of heating at 900 to 950 ° C. for 5 to 30 minutes and then placing in an oil bath at 30 to 60 ° C. for 3 to 10 minutes can be employed.
上記ばね用鋼線を冷間でコイリングすることによってばねが得られる。コイリング後は、通常、歪取り焼鈍、セッチング、ショットピーニング、塗装を行う。 A spring is obtained by cold coiling the steel wire for spring. After coiling, strain relief annealing, setting, shot peening, and painting are usually performed.
本発明のばねは、強度、耐力比及び靭性に優れるため、自動車等のエンジンやサスペンション等に使用される弁ばねや懸架ばねといったコイルばねに好適に用いられる。 Since the spring of the present invention is excellent in strength, strength ratio, and toughness, it is suitably used for coil springs such as valve springs and suspension springs used in engines and suspensions of automobiles.
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、前記、後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。 Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples. The present invention is not limited by the following examples, and can of course be implemented with appropriate modifications within a range that can be adapted to the above-described gist. Included in the range.
表１に示す化学成分の鋼（残部は鉄および不可避不純物）を、１５０ｋｇの真空溶解炉で溶製して鋼塊を得、鋼塊を１２００℃で保持した後、熱間鍛造して１５５ｍｍ角のビレットを作製した。該ビレットを熱間圧延して直径１９．０ｍｍのばね用線材を得た。なお、実操業では通常のばね用線材と同様の製造方法を採用することができ、例えば鋼片の熱間圧延前の加熱温度を１２００℃以上、熱間圧延開始温度を８５０〜９５０℃、熱間圧延後の載置温度を９００℃以上、載置温度から７００℃までの冷却速度を３℃／秒以上として線材を製造すれば良い。本実施例で行った製造条件は、実操業における上記製造条件に相当する。 Steel of the chemical composition shown in Table 1 (the balance is iron and inevitable impurities) is melted in a 150 kg vacuum melting furnace to obtain a steel ingot. After the steel ingot is held at 1200 ° C., it is hot forged and 155 mm square. Billet was prepared. The billet was hot-rolled to obtain a spring wire having a diameter of 19.0 mm. In the actual operation, the same manufacturing method as that for a normal spring wire can be adopted. For example, the heating temperature before hot rolling of the steel slab is 1200 ° C or higher, the hot rolling start temperature is 850 to 950 ° C, What is necessary is just to manufacture a wire, setting the mounting temperature after an intermediate rolling to 900 degreeC or more and the cooling rate from a mounting temperature to 700 degreeC to 3 degrees C / second or more. The manufacturing conditions performed in this example correspond to the manufacturing conditions in actual operation.
上記ばね用線材を１０００ｍｍに切断し、実験Ｎｏ．１〜１５については、９２５℃で１０分間加熱した後、５０℃の油浴に５分間入れて、焼入れを行い、その後、減面率７．５％の引抜き加工を行った。また、実験Ｎｏ．１６は、懸架ばねとして用いられる鋼材であり、上記切断後、９００℃、１０分の焼入れと、３９０℃、６０分の焼戻しを行った。 The spring wire was cut into 1000 mm, and the experiment No. About 1-15, after heating at 925 degreeC for 10 minutes, it put into a 50 degreeC oil bath for 5 minutes, quenching was performed, and the drawing process of the area reduction rate of 7.5% was performed after that. In addition, Experiment No. 16 is a steel material used as a suspension spring, and after the cutting, quenching was performed at 900 ° C. for 10 minutes and 390 ° C. for 60 minutes.
（１）機械的性質の評価
実験Ｎｏ．１〜１５については、焼入れままの線材および引抜き加工後の線材について、実験Ｎｏ．１６については、焼入れ・焼戻し後の線材について、ＪＩＳ Ｚ２２４１に基づいて引張り試験を行い、引張強さ（ＴＳ）、０．２％耐力（表２では、「０．２％ＹＰ」と示す）、破断面の最小断面積（Ａ）を測定した。引張強さ（ＴＳ）と０．２％耐力（０．２％ＹＰ）から耐力比（０．２％耐力／引張強さ）を計算し、引張り試験片の原断面積（Ａ0）と破断面の最小断面積（Ａ）から減面率（ＲＡ）を計算した。
(1) Evaluation of mechanical properties Experiment No. For Nos. 1 to 15, experiment No. 1 was performed on the as-quenched wire and the wire after drawing. For No. 16, the wire rod after quenching and tempering was subjected to a tensile test based on JIS Z2241, tensile strength (TS), 0.2% proof stress (shown as “0.2% YP” in Table 2), The minimum cross-sectional area (A) of the fracture surface was measured. The yield strength ratio (0.2% yield strength / tensile strength) is calculated from the tensile strength (TS) and 0.2% yield strength (0.2% YP), and the original cross-sectional area (A 0 ) and fracture of the tensile test specimen are calculated. The area reduction ratio (RA) was calculated from the minimum cross-sectional area (A) of the cross section.
（２）耐食性の評価
実験Ｎｏ．１〜１５は引抜き加工後の線材から、実験Ｎｏ．１６は焼入れ・焼戻し後の線材から、機械加工によって腐食試験片を切り出し、下記の手順によって腐食試験を行った。５％ＮａＣｌ水溶液を用いて、前記腐食試験片に８時間、塩水噴霧を行った後、３５℃、相対湿度６０％の湿潤環境で１６時間保持するという組み合わせを１サイクルとし、これを１４サイクル繰り返した。試験前後の試験片の質量差を腐食減量とした。
(2) Evaluation of corrosion resistance Experiment No. Nos. 1 to 15 are experimental Nos. In No. 16, a corrosion test piece was cut out by machining from a wire after quenching and tempering, and a corrosion test was performed according to the following procedure. The corrosion test piece was sprayed with salt water for 8 hours using a 5% NaCl aqueous solution, and then held for 16 hours in a humid environment of 35 ° C. and a relative humidity of 60% as one cycle. This was repeated 14 cycles. It was. The mass difference between the test pieces before and after the test was defined as corrosion loss.
上記（１）及び（２）の評価の結果を表２に示す。 The results of the evaluations (1) and (2) are shown in Table 2.
実験Ｎｏ．２、３、７、８、１０、１２〜１５は、本発明のばね用鋼の化学組成を満足する鋼を用い、焼入れ後にスキンパス伸線を行ったため、焼戻しを省略しても高強度、高耐力比、高靭性を実現することができた。また、実験Ｎｏ．２、７、１３の引抜き加工後の線材について、組織観察を行った。組織観察は、線材を軸方向に垂直な断面で切断し、任意のＤ／４位置（Ｄは線材の直径）の２２０μｍ×２４０μｍの範囲を光学顕微鏡（倍率：１０００倍）で観察した。その結果、マルテンサイト組織が９６面積％であり、残りの４面積％がベイナイト組織であった。 Experiment No. 2, 3, 7, 8, 10, 12 to 15 are steels that satisfy the chemical composition of the spring steel of the present invention, and skin pass wire drawing was performed after quenching. Yield ratio and high toughness were achieved. In addition, Experiment No. The structure of the wire rods after the drawing processing of 2, 7, and 13 was observed. In the structure observation, the wire was cut in a cross section perpendicular to the axial direction, and an arbitrary D / 4 position (D is the diameter of the wire) of 220 μm × 240 μm was observed with an optical microscope (magnification: 1000 times). As a result, the martensite structure was 96 area%, and the remaining 4 area% was a bainite structure.
一方、Ｎｏ．１はＢ（ボロン）無添加の例であり、引抜き加工後にほとんど加工硬化せず、またＲＡも１％と低く、靭性が不十分であった。Ｎｏ．４はＳｉ量が多かった例であり、引抜き加工中に断線した。Ｎｏ．５はＳｉ量が少なかった例であり、引抜き加工後の引張強さ及び０．２％耐力が不十分であった。Ｎｏ．６はＣ量が多かった例であり、焼入れ後の引張強さが高くなりすぎて引抜くことができなかった。Ｎｏ．９はＣｒ量が多かった例であり、引抜き加工後の引張り強さと耐力比が不十分であった。Ｎｏ．１１はＣ量が少なかった例であり、引抜き加工後の引張強さと耐力比が不十分であった。 On the other hand, no. No. 1 was an example of no addition of B (boron), and it was hardly work-hardened after drawing, and RA was as low as 1%, and the toughness was insufficient. No. 4 is an example in which the amount of Si was large, and was broken during the drawing process. No. No. 5 is an example in which the amount of Si was small, and the tensile strength and 0.2% proof stress after drawing were insufficient. No. No. 6 was an example in which the amount of C was large, and the tensile strength after quenching was too high to be pulled out. No. No. 9 is an example in which the amount of Cr was large, and the tensile strength and yield strength ratio after drawing were insufficient. No. No. 11 was an example in which the amount of C was small, and the tensile strength and yield strength ratio after drawing were insufficient.
また、通常、懸架ばねとして用いられている実験Ｎｏ．１６の腐食減量は１０８３ｇ／ｍ2であったのに対し、本発明の要件を満たす実験Ｎｏ．２、３、７、８、１０、１２〜１５の腐食減量は、いずれも１０８３ｇ／ｍ2を大きく下回っており、優れた耐食性を示した。 In addition, Experiment No. which is usually used as a suspension spring. The corrosion weight loss of No. 16 was 1083 g / m 2 , whereas Experiment No. 16 satisfying the requirements of the present invention was used. The corrosion weight loss of 2, 3, 7, 8, 10, 12 to 15 was significantly lower than 1083 g / m 2 , indicating excellent corrosion resistance.
Claims (6)
Ｃ ：０．１５〜０．４０％、
Ｓｉ：０．４０％以上、１．０％未満、
Ｍｎ：０．２〜２％、
Ｐ ：０．０３％以下（０％を含まない）、
Ｓ ：０．０２％以下（０％を含まない）、
Ｃｒ：０．０１〜１．２％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１％、
Ｂ ：０．００５％以下（０％を含まない）、
Ｎ ：０．００２〜０．０１５％
を含有し、残部が鉄および不可避不純物であることを特徴とする冷間コイルばね用鋼。 % By mass
C: 0.15-0.40%,
Si: 0.40% or more, less than 1.0%,
Mn: 0.2-2%
P: 0.03% or less (excluding 0%),
S: 0.02% or less (excluding 0%),
Cr: 0.01-1.2%
Ti: 0.005 to 0.1%,
B: 0.005% or less (excluding 0%),
N: 0.002 to 0.015%
Steel for cold coil springs, the balance being iron and inevitable impurities.
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