JP5656294B2 - Golf club head alloy - Google Patents
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Description
本発明は、合金およびその製造方法に関するもので、特にゴルフクラブヘッドの合金に係わるものである。 The present invention relates to an alloy and a manufacturing method thereof, in particular engaging villain alloy of the golf club head.
一般的に、異なる使用者の需要性に応じるべく、通常、ゴルフクラブヘッドの一体成形のホーゼルは傾斜角度を調整しやすい特性を有しなければならない。そのため、従来のゴルフクラブヘッドの一体成形ホーゼルは硬度の低い軟鉄材質、例えば、低炭素鋼または低合金鋼などの材質により製造されるため、ゴルフクラブヘッドのホーゼルは上述したように傾斜角度を調整しやすい特性を有するように形成される。しかし、上記軟鉄材質では酸化しやすく、かつ耐腐蝕性に乏しいという問題点があった。 In general, in order to meet the demands of different users, the integrally formed hosel of a golf club head must have a characteristic that allows easy adjustment of the tilt angle. Therefore, conventional golf club head monolithic hosel is made of soft iron material with low hardness, such as low carbon steel or low alloy steel, so that the hosel of golf club head is adjusted in inclination angle as described above It is formed so as to have a characteristic that is easy to do. However, the soft iron material has a problem that it is easily oxidized and has poor corrosion resistance.
上述した問題点を改良するべく、中華民国公告第４３８６１０号と４６０３０６号においては、全てＳＵＳ１７−４ＰＨ規格のステンレス鋼の材質でゴルフクラブヘッドを製造するものが提案されており、製造されるゴルフクラブヘッドは同時に低い硬度と比較的良好な耐腐蝕性を有するように形成される。 In order to remedy the above-mentioned problems, in the Republic of China Nos. 436610 and 460306, it has been proposed to manufacture a golf club head with a stainless steel material of SUS17-4PH standard, and the manufactured golf club The head is simultaneously formed to have a low hardness and a relatively good corrosion resistance.
このＳＵＳ１７−４ＰＨステンレス鋼の機械的性質と熱処理条件の数値はそれぞれ表１と表２に示す如くである。
このうち、表２の中の注解Ａの鋳造の熱処理は、固溶化熱処理１０４０℃の平均温度６０分間窒素冷却、時効処理５８０℃の持続温度９０分間を指す。注解Ｂの鋳造の熱処理は、固溶化熱処理１０４０℃の平均温度６０分間窒素冷却、時効処理５３８℃の持続温度２４０分間を指す。注解Ｃの鋳造の熱処理は、固溶化熱処理１０４０℃平均温度６０分間窒素冷却、時効処理４８２℃の持続温度２４０分間を指す。注解Ｄの板材の一般熱処理は、固溶化熱処理１０４０℃の平均温度６０分間窒素冷却、時効処理４８２℃の持続温度２４０分間を指す。 Among them, the heat treatment for casting of Note A in Table 2 refers to a solution heat treatment at an average temperature of 1040 ° C. for 60 minutes with nitrogen cooling and an aging treatment at 580 ° C. for a sustained temperature of 90 minutes. The heat treatment for casting in Note B refers to a solid solution heat treatment at an average temperature of 1040 ° C for 60 minutes with nitrogen cooling and an aging treatment at 538 ° C for a sustained temperature of 240 minutes. The heat treatment for casting in Note C refers to a solid solution heat treatment at an average temperature of 1040 ° C for 60 minutes with nitrogen cooling and an aging treatment at 482 ° C for a sustained temperature of 240 minutes. The general heat treatment of the plate material of Note D indicates a solution heat treatment at an average temperature of 1040 ° C. for 60 minutes with nitrogen cooling and an aging treatment at a temperature of 482 ° C. for 240 minutes.
上述した従来のゴルフクラブヘッドにおいては、一般的に次のような問題点を有している。表１と表２から知ることができるように、上記ＳＵＳ１７−４ＰＨのステンレス鋼の中に、ニッケル成分が占める比率が僅か約４．０wt％であるため、延性が比較的悪く、かつ依然として比較的高い降伏強度の数値を有する。仮に上記ＳＵＳ１７−４ＰＨのステンレス鋼をゴルフクラブヘッドの材質にすると、上記ゴルフクラブヘッドは延性が比較的悪いため、または降伏強度の数値が比較的高いため、傾斜角度の調整がし難くなるという問題点があった。そのため、上述した従来のゴルフクラブヘッドの合金およびその製造方法についてはさらに改良を必要とするものであった。 The conventional golf club head described above generally has the following problems. As can be seen from Tables 1 and 2, the ratio of nickel component in the SUS17-4PH stainless steel is only about 4.0 wt%, so the ductility is relatively poor and still relatively Has a high yield strength value. If the stainless steel of SUS17-4PH is used as the material of the golf club head, the golf club head has a relatively poor ductility or a relatively high yield strength value, so that it is difficult to adjust the inclination angle. There was a point. For this reason, the above-described conventional golf club head alloy and method for producing the same require further improvement.
本発明はこのような問題点に鑑みて発明されたものであって、その主な目的とするところは、銅／ニッケルの比を調整することにより、ゴルフクラブヘッドの合金の硬度、引張強度と降伏強度を低く抑えることができるゴルフクラブヘッドの合金を提供することにある。 The present invention has been invented in view of such problems, and the main object thereof is to adjust the hardness / tensile strength of the golf club head alloy by adjusting the copper / nickel ratio. An object of the present invention is to provide an alloy of a golf club head that can keep the yield strength low.
本発明の第二の目的は、上記合金は同時にオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相の組織を有することができるゴルフクラブヘッドの合金を提供することである。 A second object of the present invention, the alloy is to provide Hisage the alloy of the golf club head may have an austenitic phase, the ferrite phase and martensite phase structure at the same time.
本発明の第三の目的は、特定の銅／ニッケルの比を有する配分で同時にオーステナイト、フェライトとマルテンサイトの組織を有する合金を製造することができるゴルフクラブヘッドの合金を提供するである。 A third object of the present invention is provide Hisage certain copper / simultaneously austenite in the allocation having a ratio of nickel, ferrite and the golf club head of an alloy structure can be produced an alloy having a martensite.
上記目的を達成するために、本発明によるゴルフクラブヘッドの合金は、質量百分率で計算すると２．５％から４．０％の銅、５．０％から６．０％のニッケル、１５％から１８％のクロム、残部鉄および不可避不純物からなる合金であって、上記銅／ニッケルの比が０．４から０．８で、かつ上記合金が同時にオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相の組織を有する。 In order to achieve the above object, the golf club head alloy according to the present invention is calculated from 2.5% to 4.0% copper, 5.0% to 6.0% nickel, 15%, calculated in mass percentage. An alloy comprising 18% chromium, balance iron and inevitable impurities, wherein the copper / nickel ratio is 0.4 to 0.8, and the alloy simultaneously has an austenite phase, ferrite phase and martensite phase structure. Have.
また、本発明によるゴルフクラブヘッドの合金は、上記合金には質量百分率で計算すると２．８％から３．５％の銅が含まれることもできる。また、上記合金には質量百分率で計算すると１５．５％から１７％のクロムが含まれることもできる。また、上記合金には質量百分率で計算すると０．６５％から０．８１％のシリコンが含まれることもできる。また、上記合金には質量百分率で計算すると０．６６％から０．７８％のマンガン銅が含まれることもできる。また、上記合金には質量百分率で計算すると０．００２％から０．１２５％のモリブデンが含まれることもできる。また、上記合金には質量百分率で計算すると０．０２７％より低い燐、０．０１９％より低い硫黄と０．０６％より低い炭素が含まれることもできる。 Also, the golf club head alloy according to the present invention may contain 2.8% to 3.5% copper when calculated by mass percentage. The alloy can also contain 15.5% to 17% chromium, calculated as a percentage by mass. The alloy can also contain 0.65% to 0.81% silicon, calculated as a percentage by mass. Further, the above alloy may contain 0.66% to 0.78% manganese copper when calculated by mass percentage. The alloy can also contain 0.002% to 0.125% molybdenum, calculated as a percentage by mass. The alloy may also contain phosphorus lower than 0.027%, sulfur lower than 0.019% and carbon lower than 0.06% calculated as a percentage by mass.
また、上記目的を達成するために、本発明によるゴルフクラブヘッドの合金の製造方法は、順序に従って母合金、クロム鉄、銅とニッケルを高温熔炉の中に加入することにより、上記金属を熔融して混合する熔融の段階と、上記熔融された後の混合金属は質量百分率で計算すると２．５％から４．０％の銅、５．０％から６．０％のニッケル、１５％から１８％のクロム、かつ銅／ニッケルの比が０．４から０．８で、残部鉄および不可避不純物により構成され、さらに上記比率を維持することにより、上記熔融の混合金属はオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相を兼ねて有する合金に形成する比率維持の段階と、上記合金を用いて精密鋳造を行なうことによりゴルフクラブヘッドを形成するヘッド鋳造の段階とを含む。 In order to achieve the above object, the method of manufacturing an alloy for a golf club head according to the present invention melts the above metal by adding a master alloy, chromium iron, copper and nickel in a high temperature furnace in order. The melting stage of mixing and the mixed metal after melting are 2.5% to 4.0% copper, 5.0% to 6.0% nickel, 15% to 18 % Chromium, and the ratio of copper / nickel is 0.4 to 0.8, the balance is composed of iron and inevitable impurities, and by maintaining the above ratio, the molten mixed metal has an austenite phase, a ferrite phase and The method includes a ratio maintaining step for forming an alloy having a martensite phase, and a head casting step for forming a golf club head by performing precision casting using the alloy.
さらに、本発明によるゴルフクラブヘッドの合金の製造方法は、上記母合金には鉄以外に質量百分率で計算すると、０．０４％の炭素、０．８０％のシリコン、１．００％のマンガン、６．３８％のニッケル、２２．９％のクロム、０．９０％のモリブデン、０．０３％の燐と０．０１％の硫黄が含まれることもできる。また、上記比率維持の段階において、上記銅の質量百分率が２．８％から３．５％であることもできる。また、上記比率維持の段階において、上記クロムの質量百分率は１５．５％から１７％であることもできる。また、上記比率維持の段階において、上記熔融された後の混合金属には他に質量百分率で計算すると０．０２７％より低い燐、０．０１９％より低い硫黄と０．０６％より低い炭素が含まれることもできる。また、上記熔融の段階において、さらに進んでシリコン鉄が加入され、かつ上記比率維持の段階において、上記熔融された後の混合金属には他に質量百分率で計算すると０．６５％から０．８１％のシリコンが含まれることもできる。また、上記熔融の段階において、さらに進んでマンガン鉄が加入され、かつ上記比率維持の段階において、上記熔融された後の混合金属には他に質量百分率で計算すると０．６６％から０．７８％のマンガンが含まれることもできる。また、上記熔融の段階において、さらに進んでモリブデン鉄が加入され、かつ上記比率維持の段階において、上記熔融された後の混合金属には他に質量百分率で計算すると０．００２％から０．１２５％のモリブデンが含まれることもできる。 Further, the method of manufacturing an alloy for a golf club head according to the present invention includes 0.04% carbon, 0.80% silicon, 1.00% manganese, when calculated by mass percentage in addition to iron in the mother alloy. 6.38% nickel, 22.9% chromium, 0.90% molybdenum, 0.03% phosphorus and 0.01% sulfur may also be included. Further, in the stage of maintaining the ratio, the copper mass percentage may be 2.8% to 3.5%. Further, in the stage of maintaining the ratio, the mass percentage of the chromium may be 15.5% to 17%. In addition, at the stage of maintaining the ratio, the mixed metal after the melting may include phosphorus lower than 0.027%, sulfur lower than 0.019% and carbon lower than 0.06% when calculated by mass percentage. It can also be included. Further, in the melting stage, silicon iron is further added, and in the ratio maintaining stage, the mixed metal after the melting is calculated to be 0.65% to 0.81 in other mass percentages. % Silicon can also be included. Further, in the melting stage, manganese iron is further added, and in the ratio maintaining stage, the mixed metal after the melting is calculated to be 0.66% to 0.78 when calculated in mass percentage. % Manganese can also be included. Further, in the melting stage, molybdenum iron is further added, and in the ratio maintaining stage, the mixed metal after the melting is calculated to be 0.002% to 0.125 in other mass percentages. % Molybdenum can also be included.
本発明のゴルフクラブヘッドの合金によれば、銅／ニッケルの比を調整することにより、ゴルフクラブヘッドの合金の硬度、引張強度と降伏強度を低く抑えることができるという利点がある。 The golf club head alloy of the present invention has the advantage that the hardness, tensile strength and yield strength of the golf club head alloy can be kept low by adjusting the copper / nickel ratio.
本発明のゴルフクラブヘッドの合金の製造方法によれば、上記合金は同時にオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相の組織を有することができるという利点がある。 According to the method for producing an alloy of the golf club head of the present invention, there is an advantage that the alloy can have a structure of an austenite phase, a ferrite phase and a martensite phase at the same time.
本発明のゴルフクラブヘッドの合金の製造方法によれば、特定の銅／ニッケルの比を有する配分で同時にオーステナイト、フェライトとマルテンサイトの組織を有する合金を製造することができるという利点がある。 According to the method for producing an alloy for a golf club head of the present invention, there is an advantage that an alloy having an austenite, ferrite and martensite structure can be produced simultaneously with a distribution having a specific copper / nickel ratio.
本発明の実施の形態について、以下、図面を参照して説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
図１は本発明のゴルフクラブヘッドの合金の製造方法のブロックである。図１を参照すると、本発明のゴルフクラブヘッドの合金の製造方法は主に熔融の段階Ｓ１と、比率維持の段階Ｓ２と、ヘッド鋳造の段階Ｓ３とが含まれる。 FIG. 1 is a block diagram of a method for producing an alloy for a golf club head of the present invention. Referring to FIG. 1, the method of manufacturing the golf club head alloy of the present invention mainly includes a melting step S1, a ratio maintaining step S2, and a head casting step S3.
本発明の熔融の段階Ｓ１においては、順序に従って母合金、クロム鉄、銅とニッケルなどの材料を高温の熔炉の中に加入することにより、上記材料を熔融して混合する。さらに詳しく言えば、上述した銅、クロム、ニッケルと鉄を主な成分とする材料は高温の熔炉（例えば高周波炉）の中で熔融された後、混合によって特定の組成比率と特定の組成相を有する銅、ニッケル、クロムと鉄などの元素の合金材質が形成されるため、後続の段階においてゴルフクラブヘッドの基材（matrix）として使用することができる。本実施形態において使用される母合金は鉄以外に質量百分率で計算すると０．０４％の炭素、０．８０％のシリコン、１．００％のマンガン、６．３８％のニッケル、２２．９％のクロム、０．９０％のモリブデン、０．０３％の燐と０．０１％の硫黄が含まれる。また、当然ながら使用上の需要性に応じて異なる材料に変えて熔融することにより、同じ組成の比率を有する鉄合金の材質を形成することができる。 In the melting stage S1 of the present invention, the above materials are melted and mixed by adding materials such as a master alloy, chromium iron, copper and nickel in a high-temperature furnace according to the order. More specifically, the above-mentioned materials mainly composed of copper, chromium, nickel, and iron are melted in a high-temperature furnace (for example, a high-frequency furnace), and then mixed with a specific composition ratio and a specific composition phase. Since an alloy material of elements such as copper, nickel, chromium and iron is formed, it can be used as a matrix of a golf club head in a subsequent stage. In addition to iron, the mother alloy used in this embodiment is 0.04% carbon, 0.80% silicon, 1.00% manganese, 6.38% nickel, 22.9% when calculated by mass percentage. Of chromium, 0.90% molybdenum, 0.03% phosphorus and 0.01% sulfur. Of course, the material of the iron alloy which has the ratio of the same composition can be formed by changing and melting to a different material according to the demand in use.
その他に、本発明において好ましく特定の熔融の順序に従って母合金、シリコン鉄、マンガン鉄、クロム鉄、モリブデン鉄、銅、ニッケルなどの材料を高温の熔炉（例えば高周波炉）の中に入れて合金の熔解の製造工程を行なうことにより、上記熔融される合金の中に他にシリコン、マンガンとモリブデンなどのその他の成分が含まれるため、熔融されて出来上がる合金は適当な特性を有することができる。また、特定の熔融の順序に従って上記材料を入れることにより、上記材料が熔融される時に沈殿現象が生じるのを避けることができ、さらに後続の段階で製造されるヘッドの完成品の歩留まりが下がるのを防止することができる。さらに、本実施形態においては細粒状態の上記材料を使用し、かつできるだけ少量多数の方式で高温の熔炉の中にゆっくり入れることで、上記材料を大量に入れることによって上記材料が完全に熔融できずに団塊状に付着してしまうのを避けることができ、さらに高温の熔炉の中において空洞または気泡が生じることで危険性が生じるのを避けることができる。 In addition, in the present invention, a material such as a master alloy, silicon iron, manganese iron, chromium iron, molybdenum iron, copper, nickel is preferably placed in a high temperature furnace (for example, a high frequency furnace) according to a specific melting order. By performing the melting manufacturing process, other components such as silicon, manganese and molybdenum are included in the alloy to be melted, so that the alloy obtained by melting can have appropriate characteristics. In addition, by adding the materials according to a specific melting order, it is possible to avoid the occurrence of a precipitation phenomenon when the materials are melted, and further, the yield of the finished head manufactured in the subsequent stage is reduced. Can be prevented. Furthermore, in this embodiment, the above material in a fine-grained state is used, and the material can be completely melted by placing a large amount of the material by slowly putting it in a high-temperature melting furnace in as many ways as possible. It is possible to avoid sticking in the form of a nodule, and to avoid the danger caused by the formation of cavities or bubbles in a high-temperature melting furnace.
再び図１を参照すると、本発明の比率維持の段階Ｓ２においては、上述した上記材料の組成を、質量百分率で、２．５％から４．０％の銅、５．０％から６．０％のニッケル、１５％から１８％のクロム、残部鉄および不可避不純物に維持し、かつ上記銅／ニッケルの比は０．４から０．８であるため、上記材料は共同で同時にオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相の組織を兼ねて有するように形成される。さらに詳しく言えば、上記材料が順序に従って高温の熔炉の中に加入されて熔融の合金に形成された後、それからサンプルを抜き取って熔融合金の質量の組成比率を測定することにより、上記材料の質量百分率を、２．５％から４．０％の銅、５．０％から６．０％のニッケルと１５％から１８％のクロム、残部鉄（６５％から７５％）と不可避不純物に維持し、かつ上記銅／ニッケルの比は０．４から０．８であるように確保する。 Referring to FIG. 1 again, in the ratio maintaining step S2 of the present invention, the composition of the above-described material is changed from 2.5% to 4.0% copper, 5.0% to 6.0% by mass. % Nickel, 15% to 18% chromium, balance iron and unavoidable impurities, and the copper / nickel ratio is 0.4 to 0.8, so that the materials are jointly simultaneously austenitic phase, ferrite It forms so that it may have a structure of a phase and a martensite phase. More specifically, after the materials are joined into a high-temperature furnace according to the order and formed into a molten alloy, a sample is taken from the material, and the composition ratio of the mass of the fusion gold is measured to obtain the mass of the material. The percentage is maintained between 2.5% to 4.0% copper, 5.0% to 6.0% nickel and 15% to 18% chromium, the balance iron (65% to 75%) and inevitable impurities. And ensure that the copper / nickel ratio is between 0.4 and 0.8.
また、上記熔融合金の中における銅の組成比率は、好ましくは、２．８％から３．５％（質量百分率で計算）、クロムのよりよい比率は１５．５％から１７％（質量百分率で計算）である。上記熔融合金を上記特定の組成比率と銅／ニッケルの比を維持することにより、上記熔融の合金は冷却して固化された後、オーステナイト相（austenite）、フェライト相（ferrite）とマルテンサイト相を兼ねて有する合金材質に形成される。その中に、本発明では上記ニッケルの比率を高めることにより、全体の合金の延性を高めることができる。また、仮に上記熔融合金の中の銅／ニッケルの比が０．４より低くなると、銅の比率は相対的に低くなり、ニッケルの比率は相対的に高くなるため、冷却して固化された後に形成される合金の強度は不足になる。一方、仮に上記熔融合金の中の銅／ニッケルの比が０．８より高くなると、銅の比率は相対的に高くなり、ニッケルの比率は相対的に低くなるため、冷却して固化された後に形成される合金の硬度は高過ぎることになり、ゴルフクラブヘッドとして後続における傾斜角度の調整に不利になる。そのため、本発明においては上記銅／ニッケルの比を０．４から０．８に介在させることにより、上記合金は低硬度と適当な強度を同時に有するように形成される。その中、上記合金の中にはその他の金属成分または部分的な不純物が含まれ、例えば、その他の金属成分は質量百分率で計算すると０．６５％から０．８１％のシリコン、０．６６％から０．７８％のマンガンまたは０．００２％から０．１２５％のモリブデンで、不純物は例えば炭素（Ｃ）、硫黄（Ｓ）または燐（Ｐ）などの成分で、質量百分率で計算すると、炭素は、好ましくは、０．０６％より低く、硫黄は、好ましくは、０．０１９％より低く、燐は、好ましくは、０．０２７％より低い。 Further, the composition ratio of copper in the fusion gold is preferably 2.8% to 3.5% (calculated by mass percentage), and the better ratio of chromium is 15.5% to 17% (mass percentage). Calculation). By maintaining the specific composition ratio and the copper / nickel ratio in the molten metal, the molten alloy is cooled and solidified, and then the austenite, ferrite, and martensite phases are mixed. The alloy material is also formed. Among them, in the present invention, the ductility of the entire alloy can be increased by increasing the nickel ratio. Also, if the copper / nickel ratio in the fusion gold is lower than 0.4, the copper ratio is relatively low and the nickel ratio is relatively high. The strength of the alloy formed is insufficient. On the other hand, if the copper / nickel ratio in the fusion gold is higher than 0.8, the copper ratio is relatively high and the nickel ratio is relatively low. The hardness of the formed alloy is too high, which is disadvantageous for the subsequent adjustment of the tilt angle as a golf club head. Therefore, in the present invention, by interposing the copper / nickel ratio from 0.4 to 0.8, the alloy is formed to have low hardness and appropriate strength at the same time. Among them, the above alloy contains other metal components or partial impurities. For example, other metal components are calculated by mass percentage from 0.65% to 0.81% silicon, 0.66%. From 0.78% manganese or from 0.002% to 0.125% molybdenum, the impurities being components such as carbon (C), sulfur (S) or phosphorus (P), calculated as mass percent, Is preferably less than 0.06%, sulfur is preferably less than 0.019%, and phosphorus is preferably less than 0.027%.
上述したように、本発明においては予定される組成比率の鉄などの各種の元素と特定の銅／ニッケルの比によってオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相を兼ねて有する合金材質を形成することにより、製造される合金材質はフェライト相、オーステナイト相とマルテンサイト相の利点（例えばフェライト相の耐孔食性と低硬度、オーステナイト相の耐均一腐蝕性と耐衝撃性とマルテンサイト相の高耐磨性）を共に有すると同時に、上記三種類の鉄相の欠点（例えばフェライト相の低靭性とσ相の脆性が発生し易い問題、オーステナイト相の孔食が生じ易い問題およびマルテンサイト相の耐食性がよくない問題）を低く抑えることができる。このように、本発明のゴルフクラブヘッドの合金によれば、適当な低硬度と高延性などの優れる機械性質を有することができる。 As described above, in the present invention, by forming an alloy material having both an austenite phase, a ferrite phase and a martensite phase according to a specific copper / nickel ratio with various elements such as iron having a predetermined composition ratio. The alloy material produced is the advantage of ferrite phase, austenite phase and martensite phase (eg pitting corrosion resistance and low hardness of ferrite phase, uniform corrosion resistance and impact resistance of austenite phase and high abrasion resistance of martensite phase) ) Together with the above three types of iron phase defects (for example, the low toughness of ferrite phase and the brittleness of σ phase, the problem of austenite phase pitting, and the martensite phase have good corrosion resistance. No problem) can be kept low. Thus, the golf club head alloy of the present invention can have excellent mechanical properties such as suitable low hardness and high ductility.
再び図１を参照すると、本発明のヘッド鋳造の段階Ｓ３においては、上記合金を利用して精密鋳造を行なうことにより、予定の形状を有するゴルフクラブヘッドを形成する。さらに詳しく言えば、上記熔融合金が上述した所定の配分と銅／ニッケルの比に符合するように確認できた後、熔炉から出てくる前にエア抜きとかす取りを行なった後、直ちにそれを直接精密鋳造を行なう型の中に注入することにより、予定される形状のゴルフクラブヘッド（および／またはそのフェース板）を製造することができる。このように、鋳造を完成したゴルフクラブヘッドは熱処理を行なうことなく、直ちに脱殻、ゲート除去、カット、研磨、角度調整、艶出し研磨などの段階を行なうことにより、アイアンまたはウッドのヘッドの完成品を製造することができ、かつ、製造し得るヘッドの材質はオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相を兼ねて有する混合の組成相に形成され、さらに適当な低硬度、高耐腐蝕性と高延性などの特性を有するように形成される。特に、上記低硬度と高延性の特性によってヘッドは鋳造時において比較的よい流動性と成形性を有するように形成されるため、かす穴と気孔が生じるのを減らすことができ、また、上記低硬度の特性によってヘッドは比較的大きい可塑性を有するため、角度調整を簡単に行なうことができる。 Referring again to FIG. 1, in the head casting step S3 of the present invention, a golf club head having a predetermined shape is formed by performing precision casting using the above alloy. More specifically, after confirming that the molten metal matches the predetermined distribution and the copper / nickel ratio described above, immediately after removing the air and scraping before coming out of the furnace, By injecting into a mold for precision casting, a golf club head (and / or its face plate) having a predetermined shape can be manufactured. In this way, the golf club head that has been cast is completed with an iron or wood head by performing steps such as shelling, gate removal, cutting, polishing, angle adjustment, and polishing without performing heat treatment. The material of the head that can be manufactured is formed in a mixed composition phase having both an austenite phase, a ferrite phase and a martensite phase, and also has a suitable low hardness, high corrosion resistance and high ductility. And so on. In particular, since the head is formed so as to have a relatively good fluidity and moldability during casting due to the low hardness and high ductility characteristics, it is possible to reduce the occurrence of dreg holes and pores, and to reduce the low hardness. Since the head has a relatively large plasticity due to the characteristics of hardness, the angle can be easily adjusted.
上記ゴルフクラブヘッドを鋳造し終えた後、仮にさらに進んで一個のフェース板と熔接を行なう場合、好ましくは、熔接後において選択的に高温焼なまし処理を用いて熔接時に生じた応力を除去する。 After the golf club head has been cast, if the process further proceeds and is welded to one face plate, it is preferable to remove the stress generated during welding by selectively using high-temperature annealing after the welding. .
上述したことを総合すると、上記製造工程によって本発明のゴルフクラブヘッド用の合金を獲得することができ、上記合金は主に、質量百分率で計算すると、１５％から１８％のクロム、２．５％から４．０％の銅と５．０％から６．０％のニッケル、残部の鉄および不可避不純物により構成される。その中、銅／ニッケルの比は０．４から０．８であり、かつ上記合金は同時にオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相の組織を有する。これにより、上記ゴルフクラブヘッド用の合金は低硬度、高延性と高耐腐蝕性を有するため、ゴルフクラブヘッドの角度調整に役立つことができる。上記合金は、好ましくは、他に０.６５％から０.８１％のシリコン、０.６６％から０.７８％のマンガンと０.００２％から０.１２５％のモリブデンが含まれるため、上記合金の特性を適当に調整することができる。 In summary, the above manufacturing process provides an alloy for the golf club head of the present invention, which is mainly calculated from 15% to 18% chromium, 2.5% by weight percentage. % To 4.0% copper and 5.0% to 6.0% nickel, the balance iron and inevitable impurities. Among them, the copper / nickel ratio is 0.4 to 0.8, and the alloy has a structure of austenite phase, ferrite phase and martensite phase at the same time. Accordingly, the golf club head alloy has low hardness, high ductility, and high corrosion resistance, and thus can be useful for adjusting the angle of the golf club head. The alloy preferably further includes 0.65% to 0.81% silicon, 0.66% to 0.78% manganese and 0.002% to 0.125% molybdenum. The characteristics of the alloy can be adjusted appropriately.
表３から表５を参照すると、表３は本発明と従来のＳＵＳ１７−４ＰＨのステンレス鋼の組成の差異の表であり、表４は本発明のゴルフクラブヘッド用の合金の各種の異なる実施形態の成分の組成表であり、表５は本発明の各種の異なる実施形態の機械的性質の表である。 Referring to Tables 3-5, Table 3 is a table of compositional differences between the present invention and conventional SUS17-4PH stainless steel, and Table 4 is a variety of different embodiments of golf club head alloys of the present invention. Table 5 is a table of mechanical properties of various different embodiments of the present invention.
この結果から明らかに知ることができるように、本発明はニッケルの組成を高めることにより、さらに同時に銅／ニッケルの比を０．４から０．８の間に介在するように制御することにより、上記合金の硬度を低く下げることができるとともに、上記合金の降伏強度を低く下げることができるため、ゴルフクラブヘッドの角度調整に役立つことができる。 As can be clearly seen from this result, the present invention increases the nickel composition and at the same time controls the copper / nickel ratio to be between 0.4 and 0.8, Since the hardness of the alloy can be lowered and the yield strength of the alloy can be lowered, it can be useful for adjusting the angle of the golf club head.
図２は本発明のゴルフクラブヘッドの合金の金相の組織図（２００倍）であり、図３は本発明のゴルフクラブヘッドの合金の金相の組織図（５００倍）である。図２、３を参照すると、本発明のゴルフクラブヘッドの合金を鋳造した後、１０ｇのＫ3Ｆｅ(ＣＮ)6＋１０ｇのＫＯＨ＋１００mlのＨ2Ｏの腐蝕液で腐蝕を行なった後の合金材料の金相の組織図である。図２と図３はそれぞれ本発明の合金２００倍と５００倍による拡大のミクロ組織図で、図から知ることができるように、それはフェライト、オーステナイトとマルテンサイトを含めて三相共存のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金であり、すなわち同時に三相の強度と延性などの利点を有する。それよって、本発明の合金は適当に銅／ニッケルの比を制御することにより、確実に上記合金は同時にフェライト、オーステナイトとマルテンサイトによる三相共存の構造を有するように証明することができる。 FIG. 2 is a structure diagram (200 times) of the gold phase of the alloy of the golf club head of the present invention, and FIG. 3 is a structure diagram (500 times) of the gold phase of the alloy of the golf club head of the present invention. 2 and 3, after casting the golf club head alloy of the present invention, 10 g of K 3 Fe (CN) 6 +10 g of KOH + 100 ml of H 2 O is used to corrode the alloy material. FIG. FIGS. 2 and 3 are enlarged microstructure diagrams of the alloys of the present invention 200 times and 500 times, respectively. As can be seen from the figures, these are Fe—Cr coexisting with three phases including ferrite, austenite and martensite. -Ni alloy, that is, it has advantages such as three-phase strength and ductility at the same time. Therefore, the alloy of the present invention can be proved to have a three-phase coexistence structure of ferrite, austenite and martensite at the same time by appropriately controlling the copper / nickel ratio.
上述したことを総合すると、本発明のゴルフクラブヘッド合金は特定の比率の銅／ニッケルの比で上記合金を製造することにより、上記合金の硬度、引張強度と降伏強度を低く抑えることができるため、上記合金をゴルフクラブヘッドに製造する時に角度調整が簡単になるという利点がある。 In summary, the golf club head alloy of the present invention can keep the hardness, tensile strength and yield strength of the alloy low by producing the alloy at a specific copper / nickel ratio. There is an advantage that the angle adjustment becomes simple when the alloy is manufactured in a golf club head.
本発明のゴルフクラブヘッドの合金によれば、特定の比率の銅／ニッケルの比で上記合金を製造することにより、上記合金は同時にオーステナイト相、フェライト相とマルテンサイト相の組織を有するように形成される。 According to the golf club head alloy of the present invention, the alloy is formed to have a structure of austenite phase, ferrite phase and martensite phase at the same time by producing the alloy at a specific copper / nickel ratio. Is done.
本発明のゴルフクラブヘッドの合金の製作方法によれば、特定の銅／ニッケルの比を調整することによって、上述した低硬度を有する三相のステンレス鋼の合金を製造することができる。 According to the method for producing a golf club head alloy of the present invention, the three-phase stainless steel alloy having the low hardness described above can be produced by adjusting a specific copper / nickel ratio.
本発明は、その精神とび必須の特徴事項から逸脱することなく他のやり方で実施することができる。従って、本明細書に記載した好ましい実施例は例示的なものであり、限定的なものではない。 The present invention may be implemented in other ways without departing from the spirit and essential characteristics thereof. Accordingly, the preferred embodiments described herein are illustrative and not limiting.
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