JP5638296B2 - 保護継電器の誤動作防止装置 - Google Patents

Description

この発明は、電力系統における運用回線から停止回線への三相不平衡誘導電流、対地静電容量から停止回線への三相不平衡放電電流、等、停止回線に三相不平衡電流が流れることによる停止回線における保護継電器の誤動作防止に関するものである。

電力系統が２回線送電など複数回線送電の場合、運用回線から停止回線へ誘導電流が流れるが、停止回線におけるＵＶＷ各相の送電線の各々と運用回線の各相の送電線の各々との距離が違うためＵＶＷ各相の送電線の各々に流れる誘導電流は同じにはならないことより、ＵＶＷ各相の誘導電流は三相不平衡電流の状態になる。

複数回線を選択的に運転、停止するために遮断器は、一般的に配電盤（金属閉鎖型スイッチギア、ガス絶縁開閉装置、気中絶縁開閉装置等を総称して「配電盤」という）等に内蔵され、この配電盤には接地開閉器や地絡過電流保護継電器５１Ｇ等の保護継電器が各回線毎に設けられている。地絡過電流保護継電器５１Ｇ等の保護継電器は、配電盤等内の回線単位の三相絶縁ケーブルの各々を一次導体とする各相ＣＴ（変流器）の二次出力を動作電流として入力している。

また、運用回線はその両端の遮断器ＣＢがＯＮ状態であるが、停止回線はその両端の遮断器ＣＢがＯＦＦにされることで、停止回線とされる。
停止回線の両端の接地開閉器ＥＳは、安全上、接地側へ切り替えられている。従って、前記誘導電流は、配電盤内では停止回線であるＵＶＷ三相絶縁ケーブルから配電盤内の接地開閉器ＥＳを介してアースへ流れる。
従って、ＵＶＷ三相絶縁ケーブルを流れる誘導電流は、三相絶縁ケーブルの各々を一次導体とする各相ＣＴ（変流器）の二次出力にも現れる。

接地開閉器を介して三相各相を接地する技術は、ガス絶縁開閉装置などにも見受けられる（特開平９−３２２３４２（特許文献１）参照）。

特開平９−３２２３４２号公報（図１−４及びその説明）

前述のように停止回線におけるＵＶＷ各相の送電線の各々と運用回線の各相の送電線の各々との距離が違うためＵＶＷ各相の送電線の各々に流れる誘導電流は同じにはならないことより、停止回線におけるＵＶＷ各相の誘導電流は三相不平衡電流の状態になる。

従って、ＵＶＷ三相絶縁ケーブルを流れる誘導電流は、三相絶縁ケーブルの各々を一次導体とする各相ＣＴ（変流器）の二次出力にも現れるので、各相ＣＴ（変流器）の二次出力も三相不平衡電流の状態となり、各相ＣＴ（変流器）の二次出力を利用する地絡過電流保護継電器５１Ｇ等の保護継電器が動作（不要動作、あるいは誤動作）する可能性がある。

この発明は、前述のような実情に鑑みてなされたもので、電力系統における運用回線から停止回線への三相不平衡誘導電流、対地静電容量から停止回線への三相不平衡放電電流、等、停止回線に三相不平衡電流が流れることによる停止回線における保護継電器の誤動作を防止することを目的とするものである。

この発明に係る保護継電器の誤動作防止装置は、三相交流電路の各相の入力ＣＴ、前記各相の入力ＣＴの出力回路の共通電路に接続された保護継電器、前記各相の入力ＣＴのそれぞれの負荷側に設けられ対応する前記三相交流電路を選択切換により接地する各相の接地開閉器、及び前記各相の接地開閉器の接地回路の電流が前記各相の入力ＣＴより前記各相の接地開閉器の側で合成された合成電流が流れる共通接地線を備え、前記共通接地線が前記各相の入力ＣＴの何れか一つの入力ＣＴの一次導体の貫通孔に当該一次導体と逆極性に貫通し、停止回線に流れる三相不平衡電流に基づく前記各相の入力ＣＴの二次出力電流が前記各相の入力ＣＴの出力回路の共通電路で相殺されるようにしたものである。

この発明は、三相交流電路の各相の入力ＣＴ、前記各相の入力ＣＴの出力回路の共通電路に接続された保護継電器、前記各相の入力ＣＴのそれぞれの負荷側に設けられ対応する前記三相交流電路を選択切換により接地する各相の接地開閉器、及び前記各相の接地開閉器の接地回路の電流が前記各相の入力ＣＴより前記各相の接地開閉器の側で合成された合成電流が流れる共通接地線を備え、前記共通接地線が前記各相の入力ＣＴの何れか一つの入力ＣＴの一次導体の貫通孔に当該一次導体と逆極性に貫通し、停止回線に流れる三相不平衡電流に基づく前記各相の入力ＣＴの二次出力電流が前記各相の入力ＣＴの出力回路の共通電路で相殺されるようにしたので、電力系統における運用回線から停止回線への三相不平衡誘導電流または対地静電容量からの三相不平衡放電電流による停止回線における保護継電器の誤動作を防止することが可能であり、電力系統における運用回線から停止回線への三相不平衡誘導電流または対地静電容量からの三相不平衡放電電流による停止回線における保護継電器の誤動作を防止することが可能な保護継電器の誤動作防止装置を容易に実現できる効果がある。

この発明の実施の形態１を示す図で、発明の対象となる電力系統の事例を示す電力系統構成図である。 この発明の実施の形態１を示す図で、送電用鉄塔における２回線の送電線の配置を例示する図である。 この発明の実施の形態１を示す図で、運用回線と停止回線との電磁結合の視点での等価回路を例示する図である。 この発明の実施の形態１を示す図で、停止回線におけるｕ相送電線の相互リアクタンスの説明図である。 この発明の実施の形態１を示す図で、停止回線におけるｖ相送電線の相互リアクタンスの説明図である。 この発明の実施の形態１を示す図で、保護継電器の誤動作防止装置の一例を示す図である。 この発明の実施の形態１を示す図で、図６に例示の保護継電器の誤動作防止装置の動作を説明をするための図である。 この発明の実施の形態１を示す図で、発明の対象となる電力系統の他の三相不平衡電流発生事例である三相不平衡放電電流の発生についての説明図である。 この発明の実施の形態２を示す図で、保護継電器の誤動作防止装置の他の実施の形態を示す図である。 この発明に至る前の段階での保護継電器の誤動作防止装置の事例を示す図である。

実施の形態１．
以下この発明の実施の形態１を、２回線の送電線の場合を例にして一方の３相交流送電
線Ｌ１が運用回線Ｌ１で他方の３相交流送電線Ｌ２が停止回線Ｌ２の場合について、図１〜図７を事例にして説明する。

図１に例示のように、変電所Ｓ／Ｓに２回線の送電線Ｌ１，Ｌ２が接続され、当該送電線Ｌ１，Ｌ２は例えば送電用鉄塔ＴＴにより空中回線として例えば２２ｋＶで送電する。

送電線Ｌ１の変電所Ｓ／Ｓ側端には、遮断器ＣＢ１１が設けられ、当該遮断器ＣＢ１１のＯＮにより運用回線、ＯＦＦにより停止回線となる。図１では、遮断器ＣＢ１１をＯＮとし送電線Ｌ１を運用回線Ｌ１とした状態の場合を例示してある。
送電線Ｌ１の遮断器ＣＢ１１近傍の負荷側には接地開閉器ＥＳが接続されている。この接地開閉器ＥＳは、遮断器ＣＢ１１がＯＮで送電線Ｌ１が運用回線の状態ではＯＦＦであり、遮断器ＣＢ１１がＯＦＦで送電線Ｌ１が停止回線の状態ではＯＮにされる。

同様に、送電線Ｌ２の変電所Ｓ／Ｓ側端には、遮断器ＣＢ２１が設けられ、当該遮断器ＣＢ２１のＯＮにより運用回線、ＯＦＦにより停止回線となる。図１では、遮断器ＣＢ２１をＯＦＦとし送電線Ｌ２を停止回線Ｌ２とした状態の場合を例示してある。
送電線Ｌ２の遮断器ＣＢ２１近傍の負荷側には接地開閉器ＥＳが接続されている。この接地開閉器ＥＳは、遮断器ＣＢ２１がＯＮで送電線Ｌ２が運用回線の状態ではＯＦＦであり、遮断器ＣＢ２１がＯＦＦで送電線Ｌ２が停止回線の状態ではＯＮにされる。

配電盤ＤＳＢ内にも２回線の受電線ＲＬ１，ＲＬ２が配設され、受電線ＲＬ１の負荷側端には遮断器ＣＢ１２が、受電線ＲＬ２の負荷側端には遮断器ＣＢ２２が、それぞれ設けられている。
受電線ＲＬ１の受電端は送電線Ｌ１に、受電線ＲＬ２の受電端は送電線Ｌ２に、それぞれ接続されている。
図１では、送電線Ｌ１に接続された受電線ＲＬ１の遮断器ＣＢ１２をＯＮとし、受電線ＲＬ１を運用状態とし、送電線Ｌ２に接続された受電線ＲＬ２の遮断器ＣＢ２２をＯＦＦとし、受電線ＲＬ２を停止状態とした場合を例示してある。

受電線ＲＬ１，ＲＬ２には、対応遮断器ＣＢ１２，ＣＢ２２より受電端側に、それぞれ接地開閉器ＥＳが接続されている。
受電線ＲＬ１，ＲＬ２には、対応接地開閉器ＥＳより受電端側に、それぞれ地絡過電流保護継電器５１ＧがそれぞれＣＴ（変流器）を介して接続され、回線単位で地絡過電流保護継電器５１Ｇにより運用回線を地絡から保護する構成としてある。

配電盤ＤＳＢ内の受電線ＲＬ１，ＲＬ２は、絶縁ケーブルとしてある。
受電線ＲＬ１，ＲＬ２対応の各遮断器ＣＢ１２，ＣＢ２２、受電線ＲＬ１，ＲＬ２対応の各接地開閉器ＥＳ、および各地絡過電流保護継電器５１Ｇは、配電盤ＤＳＢ内に配設されている。

負荷Ｌには、受電線ＲＬ１，ＲＬ２に遮断器ＣＢ１２，ＣＢ２２を介して接続された給電線ＦＬ１，ＦＬ２から変圧器Ｔｒ１、Ｔｒ２を介して給電される。

前述の事例のように一方が運用回線Ｌ１、他方が停止回線Ｌ２となる２２ｋＶレベルの３相交流２回線の空中線は、図２に例示のように、停止回線Ｌ２の各相送電線ｕ１，ｖ２，ｗ３、および運用回線Ｌ１の各相送電線ｕ４，ｖ５，ｗ６が、互いに送電用鉄塔ＴＴの反対側に懸架される。

従って、図３に等価回路で例示するように、停止回線Ｌ２は運用回線Ｌ１に相互インダクタンスで電磁結合され、停止回線Ｌ２には誘導電圧が発生し、この誘導電圧による誘導
電流が流れる。

ここで、図４に例示の停止回線Ｌ２のｕ１相の、他の各相ｖ２，ｗ３，ｕ４，ｖ５，ｗ６との相互リアクタンスx12，x13，x14，x15，x16と、図５に例示の停止回線Ｌ２のｖ２
相の、他の各相ｕ１，ｗ３，ｕ４，ｖ５，ｗ６との相互リアクタンスx21，x23，x24，x25，x26とは相互間距離の違いなどにより同じにならないことから、停止回線Ｌ２のｕ１相、ｖ２相、ｗ３相の各々に流れる誘導電流は同じ大きさにはならず、三相不平衡な誘導電流が流れる。

図１において、この停止回線Ｌ２のＯＦＦ状態の遮断器ＣＢ２１に対応する接地開閉器ＥＳ、および受電線ＲＬ２のＯＦＦ状態の遮断器ＣＢ２２に対応する接地開閉器ＥＳは何れも安全上ＯＮにされているので、前記三相不平衡誘導電流は、図１に矢印で示すように、停止回線Ｌ２−配電盤ＤＳＢ内の停止回線である受電線ＲＬ２−配電盤ＤＳＢ内の停止回線である受電線ＲＬ２に対応する接地開閉器ＥＳ−アース−停止回線Ｌ２の変電所Ｓ／Ｓ側の接地開閉器ＥＳ−停止回線Ｌ２の閉ループを還流する。

このように、三相不平衡誘導電流は、配電盤ＤＳＢ内の停止回線である受電線ＲＬ２を流れるので、受電線ＲＬ２に対応する地絡過電流保護継電器５１Ｇにもその対応ＣＴを介して動作電流として流れ、配電盤ＤＳＢ内の停止回線である受電線ＲＬ２に対応する地絡過電流保護継電器５１Ｇが誤動作する（地絡事故ではないのに動作する）可能性があることを考慮する必要がある。

つまり、図６に例示のように、受電線ＲＬ２の三相各相はＩＣＵ，ＩＣＶ，ＩＣＷと標記してあるが、これら三相各相の受電ケーブルＩＣＵ，ＩＣＶ，ＩＣＷに流れる三相不平衡誘導電流を一次電流として、例えば、Ｕ相の受電ケーブルＩＣＵを一次導体とするＣＴ（変流器）ＣＴＵの二次出力電流ｉｕと、Ｖ相の受電ケーブルＩＣＶを一次導体とするＣＴ（変流器）ＣＴＶの二次出力電流ｉｖと、Ｗ相の受電ケーブルＩＣＷを一次導体とするＣＴ（変流器）ＣＴＷの二次出力電流ｉｗとが、それらの大きさ、方向が同じでなくなり、例えばそれらの方向は図示矢印のように二次出力電流ｉｖおよび二次出力電流ｉｗと二次出力電流ｉｕとが逆方向となり、それらの大きさはｉｕ＋ｉｖ＋ｉｗ≠０とならず、ｉｕ＋ｉｖ＋ｉｗの差電流が、残留回路ＲＣＣ（ＣＴＵとＣＴＶとＣＴＷとの共通電路（図示の太線で表示の回路））に接続された地絡過電流保護継電器５１Ｇの動作電流として流れ、当該差電流が地絡過電流保護継電器５１Ｇの動作値を超える場合は、地絡過電流保護継電器５１Ｇは動作する。すなわち、地絡過電流保護継電器５１Ｇは地絡事故電流以外で動作することになるので誤動作することになる。
換言すれば、地絡過電流保護継電器５１Ｇの各相入力ＣＴの一次導体（受電ケーブル）ＩＣＵ，ＩＣＶ，ＩＣＷに対応する系統の停止回線Ｌ２に三相不平衡誘導電流が流れた場合、当該三相不平衡誘導電流の合成差電流が大きい場合には、停止回線Ｌ２に対応の地絡過電流保護継電器５１Ｇが誤動作する。

そこで、本実施の形態１では、図６に例示のように、三相各相の受電ケーブルＩＣＵ，ＩＣＶ，ＩＣＷに三相不平衡誘導電流が、ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの各一次電流として流れた場合、三相不平衡誘導電流に基づくＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの各二次出力電流の合成値ｉｕ＋ｉｖ＋ｉｗ＝０となるように、つまり地絡過電流保護継電器５１Ｇが接続された残留回路ＲＣＣの、三相不平衡誘導電流に基づく電流が０となるようにするものである。

その具体的手段の事例は、図６に例示のように、地絡過電流保護継電器５１Ｇの入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの各々の負荷側に接続された接地開閉器ＥＳＵ，ＥＳＶ，ＥＳＷの接地回路ＥＣＵ，ＥＣＶ，ＥＣＷに流れる三相不平衡誘導電流を例えば短絡バーＳＢで合成し、短絡バーＳＢで合成された三相不平衡誘導電流が、短絡バーＳＢの接地側に接続された共通接地線ＣＥＣを通ってアースに流れるように構成すると共に、共通接地線ＣＥＣを、地絡過電流保護継電器５１Ｇの入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの何れか一つ、例えば入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ、の一次導体の貫通孔（一次導体である受電線ＩＣＵの貫通孔）（以下、「一次導体貫通孔」と略記する）に当該一次導体と逆極性となるように貫通した構成としてある。

この図６の事例の作用効果を以下に図７によって説明する。
三相不平衡誘導電流の大きさ、および三相不平衡誘導電流に基づく入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの二次出力電流の大きさは、複数回線（例えば２回線）送電線の設置環境によって異なるので、図７では、三相不平衡誘導電流、および三相不平衡誘導電流に基づく入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの二次出力電流は大きさ比をベースとして数値表示してある。

図７において、受電線ＩＣＵに大きさ１００の前記誘導電流が、受電線ＩＣＶに大きさ−５０の前記誘導電流が、受電線ＩＣＷに大きさ−４０の前記誘導電流が、それぞれ流れているとする。
共通接地線ＣＥＣには各受電線ＩＣＵ，ＩＣＶ，ＩＣＷの電流１００，−５０，−４０の電流の合成電流１００−５０−４０＝１０の電流が流れ、入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵでは、共通接地線ＣＥＣと受電線ＩＣＵとを逆極性としてあるので、入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵの二次出力回路には、１００−１０＝９０に対応する大きさ９の二次出力電流が流れ、入力ＣＴ（変流器）ＣＴＶの二次出力回路には受電線ＩＣＶの誘導電流−５０に対応する逆方向の電流−５が、入力ＣＴ（変流器）ＣＴＷの二次出力回路には受電線ＩＣＷの誘導電流４０に対応する逆方向の電流−４が、それぞれ流れる。
従って、地絡過電流保護継電器５１Ｇが接続されている残留回路ＲＣＣに流れる電流は、９−５−４＝０となり、前記誘導電流に基づく前記地絡過電流保護継電器５１Ｇの誤動作の可能性の問題は解消できる。

ところで、前記誘導電流に基づく前記地絡過電流保護継電器５１Ｇの誤動作の可能性の問題を解消する他の手段として、例えば図９に例示してあるように、接地開閉器ＥＳＵの接地回路ＥＣＵをｕ相の入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵの一次導体貫通孔に通し、接地開閉器ＥＳＶの接地回路ＥＣＶをｖ相の入力ＣＴ（変流器）ＣＴＶの一次導体貫通孔に通し、接地開閉器ＥＳＷの接地回路ＥＣＷをｗ相の入力ＣＴ（変流器）ＣＴＷの一次導体貫通孔に通すことも考えられる。

ところが、停止回線の送電線Ｌ２、受電線ＲＬ２は、停止回線に選定されている間に、当該停止回線の回路における送電線Ｌ２、受電線ＲＬ２、接地開閉器、その他の電気機器の点検が行われ、当該点検が終わった場合に、当該停止回線の受電点の接地開閉器ＥＳを接地側に選択切換した状態のまま遮断器ＣＢ２１，ＣＢ２２を誤ってＯＮ操作してしまうことも想定しておく必要がある。

当該停止回線の受電点の接地開閉器ＥＳを接地側に選択切換した状態のまま遮断器ＣＢ２１を誤ってＯＮ操作してしまった場合は、短絡バーＳＢを介した数千〜数万Ａという極めて大きな相間短絡電流が、接地回路ＥＣＵ，ＥＣＶ，ＥＣＷに流れるため、接地回路ＥＣＵ，ＥＣＶ，ＥＣＷの各導体の径Φは、当該相間短絡電流に耐え得る大きな径としておく必要がある。
接地回路ＥＣＵ，ＥＣＶ，ＥＣＷの各導体の径Φを、当該相間短絡電流に耐え得る大きな径とした場合は、かかる大径の接地回路の導体は地絡過電流保護継電器５１Ｇの入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの一次導体貫通孔に通すことはできないので、当該入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの一次導体貫通孔の径を大きくし外径も大きくした特殊な入力ＣＴとする必要があり、入力ＣＴ自体が高価なものになるだけでなく、
入力ＣＴの外径も大きくなることから当該入力ＣＴの配電盤ＤＳＢ内占有率も大きくなり、配電盤の小型化と逆行する。

ところで、当該停止回線の受電点の接地開閉器ＥＳを接地側に選択切換した状態のまま遮断器ＣＢ２１を誤ってＯＮ操作してしまった場合に、短絡バーＳＢを介して流れる数千〜数万Ａという極めて大きな相間短絡電流は、電力容量の大きな系統から流れ込むことから三相平衡電流であると考えられる。
従って、前述の図６に例示のように、接地開閉器ＥＳＵ，ＥＳＶ，ＥＳＷの接地回路ＥＣＵ，ＥＣＶ，ＥＣＷに流れる電流を短絡板ＳＢ等で合成した電流が流れる共通接地線ＣＥＣが、入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの何れか一つ、例えば入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ、の一次導体貫通孔（一次導体である受電線ＩＣＵの貫通孔）に当該一次導体と逆極性となるように貫通した構成としてあれば、前記相間短絡電流が三相平衡電流であるので短絡バーＳＢ等で合成された電流は０となり電流共通接地線ＣＥＣには前記相間短絡電流は流れない。
従って、図１０の事例の場合のように入力ＣＴ（変流器）の一次導体貫通孔の径を大きくし外径も大きくした高価な特殊な入力ＣＴとする必要はなく、当該入力ＣＴの配電盤ＤＳＢ内占有率も大きくならず、配電盤の小型化と逆行することもなく、容易に実施することが可能である。

なお、本実施の形態１は、例えば設備点検時に運用回線を停止回線に移行した場合に受電点の接地開閉器ＥＳを接地に入れると放電する対地静電容量による三相不平衡電流による停止回線における保護継電器の誤動作防止の機能も有している。

図８に例示するようにケーブルなどの電線路は、対地間に静電容量Ｃｅを持っている。
図８（Ａ）に例示してあるように、設備点検開始には、変電所Ｓ／Ｓ側遮断器ＣＢ２１を受電点側遮断器ＣＢ２２より後に遮断する。
受電点側遮断器ＣＢ２２を開放した後も電線路Ｌ２には対地静電容量Ｃｅがあるため、図８（Ａ）に例示してあるように、対地静電容量Ｃｅの充電電流が流れる。
このとき、変電所Ｓ／Ｓ側遮断器ＣＢ２１を開放すると、図８（Ｂ）に例示してあるように、対地静電容量Ｃｅには電荷が残る。
ここで安全のため、受電点の接地開閉器ＥＳを接地に入れる対地静電容量Ｃｅとの閉ループが構成され、図８（Ｃ）に例示してあるように、対地静電容量Ｃｅからの放電電流が流れ、受電点側ＣＴ（保護継電器５１Ｇの入力ＣＴ）に放電電流が流れることになる。
この放電電流は、各相対地静電容量Ｃｅに残留する電荷の大きさが不平衡であるため、各相の放電電流も不平衡となる。従って、前述の保護継電器の誤動作防止装置によって、保護継電器５１Ｇの誤動作を防ぐことができる。

実施の形態２．
図９に例示のように、地絡過電流保護継電器５１Ｇに加え、入力ＣＴ（変流器）ＣＴＵ，ＣＴＶ，ＣＴＷの出力回路に過電流保護継電器５０，５１を接続してもよい。

ＣＢ１１，ＣＢ１２，ＣＢ２１，ＣＢ２２ 遮断器、
ＣＥＣ 共通接地線、 Ｃｅ 対地静電容量、
ＣＴ 変流器、 ＣＴＵ Ｕ相入力ＣＴ、
ＣＴＶ Ｖ相入力ＣＴ、 ＣＴＷ Ｗ相入力ＣＴ、
ＤＳＢ 受電盤、 ＥＣＵ Ｕ相接地回路、
ＥＣＶ Ｖ相接地回路、 ＥＣＷ Ｗ相接地回路、
ＥＳ 接地開閉器、 ＥＳＵ Ｕ相接地開閉器、
ＥＳＶ Ｖ相接地開閉器、 ＥＳＷ Ｗ相接地開閉器、
ＦＬ１，ＦＬ２ 給電線、
ＩＣＵ，ＩＣＶ，ＩＣＷ 受電ケーブル（三相交流電路）（各相受電線）、
Ｌ 負荷、 Ｌ１ ３相交流送電線（運用回線）、
Ｌ２ ３相交流送電線（停止回線）、
ＲＣＣ 残留回路、 ＲＬ１，ＲＬ２ 受電線、
ＳＢ 短絡バー、 Ｓ／Ｓ 変電所、
Ｔｒ１、Ｔｒ２ 変圧器、 ＴＴ 送電用鉄塔、
ｕ１，ｖ２，ｗ３，ｕ４，ｖ５，ｗ６ 各相送電線、
５０，５１ 過電流保護継電器、
５１Ｇ 地絡過電流保護継電器。

ＣＢ１１，ＣＢ１２，ＣＢ２１，ＣＢ２２ 遮断器、
ＣＥＣ 共通接地線、
Ｃｅ 対地静電容量、
ＣＴ 変流器、
ＣＴＵ Ｕ相入力ＣＴ、
ＣＴＶ Ｖ相入力ＣＴ、
ＣＴＷ Ｗ相入力ＣＴ、
ＤＳＢ 配電盤、
ＥＣＵ Ｕ相接地回路、
ＥＣＶ Ｖ相接地回路、
ＥＣＷ Ｗ相接地回路、
ＥＳ 接地開閉器、
ＥＳＵ Ｕ相接地開閉器、
ＥＳＶ Ｖ相接地開閉器、
ＥＳＷ Ｗ相接地開閉器、
ＦＬ１，ＦＬ２ 給電線、
ＩＣＵ，ＩＣＶ，ＩＣＷ 受電ケーブル（三相交流電路）、
Ｌ 負荷、
Ｌ１ ３相交流送電線（運用回線）、
Ｌ２ ３相交流送電線（停止回線）、
ＲＣＣ 残留回路、
ＲＬ１，ＲＬ２ 受電線、
ＳＢ 短絡バー、
Ｓ／Ｓ 変電所、
Ｔｒ１、Ｔｒ２ 変圧器、
ＴＴ 鉄塔、
ｕ１，ｖ２，ｗ３，ｕ４，ｖ５，ｗ６ 各相送電線、
５０，５１ 過電流保護継電器、
５１Ｇ 地絡過電流保護継電器。

Claims (4)

1. 三相交流電路の各相の入力ＣＴ、前記各相の入力ＣＴの出力回路の共通電路に接続された保護継電器、前記各相の入力ＣＴのそれぞれの負荷側に設けられ対応する前記三相交流電路を選択切換により接地する各相の接地開閉器、及び前記各相の接地開閉器の接地回路の電流が前記各相の入力ＣＴより前記各相の接地開閉器の側で合成された合成電流が流れる共通接地線を備え、前記共通接地線が前記各相の入力ＣＴの何れか一つの入力ＣＴの一次導体の貫通孔に当該一次導体と逆極性に貫通し、停止回線に流れる三相不平衡電流に基づく前記各相の入力ＣＴの二次出力電流が前記各相の入力ＣＴの出力回路の共通電路で相殺されるようにした保護継電器の誤動作防止装置。
2. 請求項１に記載の保護継電器の誤動作防止装置において、前記各相の接地開閉器の接地回路の電流が短絡バーにより合成されることを特徴とする保護継電器の誤動作防止装置。
3. 請求項１又は請求項２に記載の保護継電器の誤動作防止装置において、前記三相交流電路が絶縁ケーブルからなる三相の受電線であり、当該三相の受電線と前記各相の入力ＣＴと前記各相の接地開閉器と前記各相の接地開閉器の接地回路と前記共通接地線とが同じ配電盤に設けられていることを特徴とする保護継電器の誤動作防止装置。
4. 請求項３に記載の保護継電器の誤動作防止装置において、前記保護継電器が前記配電盤に設けられていることを特徴とする保護継電器の誤動作防止装置。

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