JP5630265B2 - Defoaming equipment for molten glass - Google Patents
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Description
本発明は、連続的に供給される溶融ガラスから気泡を除去するための溶融ガラスの脱泡装置に関する。 The present invention relates to a defoaming apparatus for molten glass for removing bubbles from continuously supplied molten glass.
従来、成形されたガラス製品の品質を向上させるために、溶解炉で原料を溶解した溶融ガラスを成形装置で成形する前に、溶融ガラス内に発生した気泡を除去する清澄工程が利用されている。
この清澄工程では、清澄剤として硫酸ナトリウム(Na2SO4)等を原料内に予め添加し、原料を溶融して得られた溶融ガラスを所定温度に一定時間貯留、維持することにより溶融ガラス内の気泡を成長・浮上させて除去する方法が知られている。
また、減圧雰囲気内に溶融ガラスを導入し、この減圧雰囲気下、連続的に流れる溶融ガラス流内の気泡を大きく成長させて溶融ガラス内に含まれる気泡を浮上させ破泡させて除去し、その後減圧雰囲気から排出する減圧脱泡方法が知られている。Conventionally, in order to improve the quality of a molded glass product, a clarification process for removing bubbles generated in the molten glass is used before the molten glass in which the raw material is melted in the melting furnace is molded by the molding apparatus. .
In this clarification step, sodium sulfate (Na 2 SO 4 ) or the like is added in advance as a clarifier, and the molten glass obtained by melting the raw material is stored and maintained at a predetermined temperature for a certain time. There is known a method for removing bubbles by growing and floating.
In addition, the molten glass is introduced into the reduced-pressure atmosphere, and bubbles in the molten glass flow that continuously flows under this reduced-pressure atmosphere are greatly grown to lift and remove bubbles contained in the molten glass, A vacuum degassing method for discharging from a vacuum atmosphere is known.
このような減圧脱泡方法では、溶融ガラス流を形成し、該溶融ガラス流を、減圧雰囲気内、具体的には、内部が所定の減圧度に保持された減圧脱泡槽内で移動させる。減圧脱泡槽内を移動する際、溶融ガラス内に含まれる気泡を比較的短時間に成長させ、大きく成長した気泡の浮力を利用して溶融ガラス中を浮上させ、溶融ガラスの表面で気泡を破泡させることで、効率よく溶融ガラス表面から気泡の除去を行うことができる。この際、溶融ガラスの表面から気泡を効果的に除去するには、減圧脱泡槽内を移動する際に、溶融ガラス中の気泡が溶融ガラス表面まで浮上するように、気泡の浮上速度を大きくしなければならない。さもなければ、気泡を含んだ溶融ガラスが減圧脱泡槽から流出して、最終製品が気泡を含んだものになる。 In such a vacuum degassing method, a molten glass flow is formed, and the molten glass flow is moved in a reduced-pressure atmosphere, specifically, in a reduced-pressure defoaming tank whose inside is maintained at a predetermined degree of reduced pressure. When moving in the vacuum degassing tank, bubbles contained in the molten glass grow in a relatively short time, and the bubbles that have grown up are lifted in the molten glass, and bubbles are generated on the surface of the molten glass. By making bubbles break, bubbles can be efficiently removed from the surface of the molten glass. At this time, in order to effectively remove bubbles from the surface of the molten glass, when moving through the vacuum degassing vessel, the bubble rising speed is increased so that the bubbles in the molten glass rise to the surface of the molten glass. Must. Otherwise, the molten glass containing bubbles will flow out of the vacuum degassing tank, and the final product will contain bubbles.
このため、減圧脱泡を行なう減圧雰囲気の圧力をできるだけ低くして気泡を大きく成長させて浮上速度を速めることで、減圧脱泡の効果を向上させることができると考えられる。しかし、減圧脱泡する減圧雰囲気の圧力を低くすると、溶融ガラス内部に新たな気泡が多数発生し、溶融ガラス表面に浮上した気泡が破泡することなく多数浮遊して泡層を形成し、この泡層の一部が溶融ガラスとともに排出され、気泡を含んだ溶融ガラスとなる場合がある。また、泡層が成長すると、溶融ガラス流の液面の温度を下げて破泡させることが困難になり、泡層を一層発達させる。その結果、減圧雰囲気の槽内が、破泡されなかった泡で一杯に満たされる。そのため、前記槽内に一杯に満たされた泡層が槽の天井部分に付着する不純物と接触し、最終的に溶融ガラス内にこの不純物を混入させてしまうおそれもある。そのため、減圧雰囲気の圧力を過度に低くすることは、減圧脱泡処理を効果的に行う点から好ましくない(特許文献1参照)。 For this reason, it is considered that the effect of the vacuum degassing can be improved by reducing the pressure of the vacuum atmosphere for performing the vacuum degassing as much as possible to grow the bubbles so as to increase the rising speed. However, if the pressure of the reduced pressure atmosphere under reduced pressure defoaming is lowered, a large number of new bubbles are generated inside the molten glass, and a large number of bubbles floating on the surface of the molten glass are floated to form a bubble layer. A part of the foam layer may be discharged together with the molten glass, resulting in a molten glass containing bubbles. Further, when the foam layer grows, it becomes difficult to lower the temperature of the liquid surface of the molten glass flow to cause foam breakage, and the foam layer is further developed. As a result, the inside of the tank in a reduced pressure atmosphere is filled with bubbles that have not been broken. Therefore, the foam layer filled in the tank may come into contact with impurities adhering to the ceiling portion of the tank, and this impurity may be finally mixed into the molten glass. For this reason, it is not preferable to excessively reduce the pressure in the reduced-pressure atmosphere from the viewpoint of effectively performing the reduced-pressure defoaming process (see Patent Document 1).
また、溶融ガラス内の気泡の浮上速度は、気泡の大きさの他、溶融ガラスの粘度によっても定まるので、溶融ガラスの粘度を下げることで、すなわち溶融ガラスの温度を上げることで、効果的に気泡を浮上させることができると考えられる。しかし、溶融ガラスの温度を必要以上に高くすると、溶融ガラスと接触する流路の材料、例えばレンガ等の耐火物との反応が活発化し、新たな気泡を溶融ガラス内に発生させる他、流路の材料が一部溶融ガラス内に溶出してガラスの品質の低下につながる。また、溶融ガラスの温度を高くすると、流路の材料自体の強度も低下し、装置の寿命を短くする他、溶融ガラスの温度を高く維持するための加熱装置等の余分な設備も必要になる。そのため、溶融ガラスの減圧脱泡処理を適切かつ効果的に行うためには、圧力を過度に低くすることはできず、溶融ガラスの設定温度も必要以上に高くできない(特許文献1参照)。 In addition, the rising speed of the bubbles in the molten glass is determined not only by the size of the bubbles but also by the viscosity of the molten glass. Therefore, it is effective to reduce the viscosity of the molten glass, that is, by increasing the temperature of the molten glass. It is thought that bubbles can be lifted. However, if the temperature of the molten glass is raised more than necessary, the reaction with the material of the flow channel that comes into contact with the molten glass, for example, a refractory such as brick, is activated, and new bubbles are generated in the molten glass. Part of the material dissolves into the molten glass, leading to a reduction in glass quality. In addition, when the temperature of the molten glass is increased, the strength of the material of the flow path itself is also reduced, and the life of the apparatus is shortened. In addition, extra equipment such as a heating device for maintaining the temperature of the molten glass is required. . Therefore, in order to appropriately and effectively perform the vacuum degassing treatment of the molten glass, the pressure cannot be excessively lowered, and the set temperature of the molten glass cannot be increased more than necessary (see Patent Document 1).
上記した従来技術の問題点を解決するため、本発明は、減圧度や溶融ガラスの温度といった清澄工程の条件を変更することなしに清澄効果を向上させることができる溶融ガラスの脱泡装置を提供することを目的とする。 In order to solve the above-mentioned problems of the prior art, the present invention provides a defoaming apparatus for molten glass that can improve the clarification effect without changing the clarification process conditions such as the degree of vacuum and the temperature of the molten glass. The purpose is to do.
上記目的を達成するため、本発明は、溶融ガラスの導入口及び排出口を有する脱泡槽を備えた溶融ガラスの脱泡装置において、
前記脱泡槽内に、第1部材および第2部材を有する気泡浮上手段が設けられており、
前記第1部材は、少なくとも一部が溶融ガラスに浸漬するように、かつ、前記脱泡槽の溶融ガラスの流路の幅方向全体にわたって配設されるように前記脱泡槽の内壁に取り付けられており、
前記第2部材は、前記脱泡槽の底面側から上方に向かって延び溶融ガラスの液面の下に位置するように前記脱泡槽の内壁に取り付けられ、前記第2部材の平面形状の横幅方向の両側に溶融ガラスの通過が可能な間隙が設けられており、
前記第1部材および前記第2部材が下記(1)〜(3)を満たすように配設されていることを特徴とする溶融ガラスの脱泡装置を提供する。
(1)前記第1部材が前記第2部材に対して溶融ガラスの流動方向における上流側に位置する。
(2)溶融ガラスの流動方向における前記第1部材の下流側端部と前記第2部材との距離が50〜400mmである。
(3)前記脱泡槽の底面から前記第1部材の下端までの高さをh1、前記脱泡槽の底面から前記第2部材の上端までの高さをh2とするとき、関係式h1≦h2を満足する。
To achieve the above object, the present invention provides a defoaming apparatus for molten glass comprising a defoaming tank having an inlet and an outlet for molten glass.
In the defoaming tank, a bubble floating means having a first member and a second member is provided,
The first member is attached to the inner wall of the defoaming tank so that at least a part of the first member is immersed in the molten glass and disposed over the entire width direction of the flow path of the molten glass of the defoaming tank. And
Said second member, said mounting et al is to the inner wall of the degassing vessel from the bottom side of the degassing vessel to so that to position below the liquid surface of the molten glass extending upward, a planar shape of the second member Are provided with a gap through which molten glass can pass on both sides in the width direction of
Provided is a defoaming apparatus for molten glass, wherein the first member and the second member are disposed so as to satisfy the following (1) to (3).
(1) The first member is located upstream of the second member in the flow direction of the molten glass.
(2) The distance between the downstream end of the first member and the second member in the flow direction of the molten glass is 50 to 400 mm.
(3) When the height from the bottom surface of the defoaming tank to the lower end of the first member is h 1 and the height from the bottom surface of the defoaming tank to the upper end of the second member is h 2 , the relational expression h 1 ≦ h 2 is satisfied.
また、本発明は、溶融ガラスの導入口及び排出口を有する脱泡槽を備えた溶融ガラスの脱泡装置において、In addition, the present invention is a defoaming apparatus for molten glass provided with a defoaming tank having an inlet and an outlet for molten glass.
前記脱泡槽内に、第1部材および第2部材を有する気泡浮上手段が設けられており、In the defoaming tank, a bubble floating means having a first member and a second member is provided,
前記第1部材は、少なくとも一部が溶融ガラスに浸漬するように、かつ、前記脱泡槽の溶融ガラスの流路の幅方向全体にわたって配設されるように前記脱泡槽の内壁に取り付けられており、The first member is attached to the inner wall of the defoaming tank so that at least a part of the first member is immersed in the molten glass and disposed over the entire width direction of the flow path of the molten glass of the defoaming tank. And
前記第2部材は、前記脱泡槽の底面側から上方に向かって延び溶融ガラスの液面の下に位置するように前記脱泡槽の内壁に取り付けられ、前記脱泡槽の内壁と、前記第2部材と、の間の前記第2部材の平面形状の横幅方向の両側に溶融ガラスの通過が可能な間隙を有しており、The second member is attached to the inner wall of the defoaming tank so as to extend upward from the bottom surface side of the defoaming tank and be positioned below the liquid surface of the molten glass, and the inner wall of the defoaming tank, A gap between which the molten glass can pass on both sides of the width direction of the planar shape of the second member between the second member,
前記第1部材および前記第2部材が下記(1)〜(3)を満たすように配設されていることを特徴とする溶融ガラスの脱泡装置を提供する。Provided is a defoaming apparatus for molten glass, wherein the first member and the second member are disposed so as to satisfy the following (1) to (3).
(1)前記第1部材が前記第2部材に対して溶融ガラスの流動方向における上流側に位置する。(1) The first member is located upstream of the second member in the flow direction of the molten glass.
(2)溶融ガラスの流動方向における前記第1部材の下流側端部と前記第2部材との距離が50〜400mmである。(2) The distance between the downstream end of the first member and the second member in the flow direction of the molten glass is 50 to 400 mm.
(3)前記脱泡槽の底面から前記第1部材の下端までの高さをh(3) The height from the bottom surface of the defoaming tank to the lower end of the first member is h.
11
、前記脱泡槽の底面から前記第2部材の上端までの高さをhThe height from the bottom of the defoaming tank to the upper end of the second member is h
22
とするとき、関係式hAnd the relational expression h
11
≦h≦ h
22
を満足する。Satisfied.
また、本発明の溶融ガラスの脱泡装置において、前記脱泡槽の水平方向の内径の最大値をW1、前記第2部材の横幅の最大値をW2とするとき、関係式0.2≦W2/W1≦0.9を満足することが好ましい。In the molten glass defoaming apparatus of the present invention, when the maximum value of the horizontal inner diameter of the defoaming tank is W 1 and the maximum width of the second member is W 2 , the relational expression 0.2 It is preferable to satisfy ≦ W 2 / W 1 ≦ 0.9.
また、本発明の溶融ガラスの脱泡装置において、前記脱泡槽の底面から前記第1部材の下端までの高さh1が70〜250mmであることが好ましい。Further, the degassing apparatus for molten glass of the present invention, the height h 1 from the bottom surface of the degassing vessel to a lower end of the first member is preferably a 70~250Mm.
また、本発明の溶融ガラスの脱泡装置において、前記第1部材の平面形状が、下記式を満たすことが好ましい。
w1 < w2
(式中、w1は溶融ガラス流動方向上流側における前記第1部材の横幅であり、w2は溶融ガラス流動方向下流側における前記第1部材の横幅である。)In the molten glass defoaming apparatus of the present invention, it is preferable that the planar shape of the first member satisfies the following formula.
w 1 <w 2
(Wherein, w 1 is the width of the first member in the molten glass flow direction upstream side, w 2 is the width of the first member in the molten glass flow direction downstream side.)
また、本発明の溶融ガラスの脱泡装置において、前記脱泡槽内に、前記気泡浮上手段が2つ以上設けられていてもよい。 Moreover, in the defoaming apparatus for molten glass of the present invention, two or more bubble floating means may be provided in the defoaming tank.
本発明の溶融ガラスの脱泡装置によれば、減圧度や溶融ガラスの温度といった清澄工程の条件を変更することなしに、溶融ガラスの中層に存在する残留気泡を脱泡させて、溶融ガラスの清澄効果を向上させることができる。本発明の溶融ガラスの脱泡装置は、減圧脱泡装置として用いた場合に特に優れた効果を発揮するが、減圧脱泡方法以外の清澄方法、例えば、高温清澄方法、清澄剤としてHeを用いた清澄方法、清澄剤としてSbやAsの酸化物を用いた清澄方法、またはそれらの組み合わせ等による脱泡装置として用いた場合でも従来の脱泡装置に比べて優れた効果を発揮する。 According to the defoaming device for molten glass of the present invention, the residual bubbles existing in the middle layer of the molten glass are defoamed without changing the clarification process conditions such as the degree of decompression and the temperature of the molten glass. The clarification effect can be improved. The defoaming device for molten glass of the present invention exhibits particularly excellent effects when used as a vacuum degassing device, but a clarification method other than the vacuum degassing method, for example, a high-temperature clarification method, and He is used as a clarifier. Even when used as a defoaming device by a clarification method, a clarification method using an oxide of Sb or As as a clarifier, or a combination thereof, an excellent effect is exhibited as compared with a conventional defoaming device.
以下、図面を参照して本発明を説明する。
図1は、本発明の溶融ガラスの脱泡装置(以下、「本発明の脱泡装置」という。)を減圧脱泡装置として構成した場合の一構成例を示す断面図である。本発明の脱泡装置は、減圧脱泡装置として構成することが最も好ましいが、減圧脱泡装置以外の溶融ガラスの脱泡装置、例えば、高温清澄方法、清澄剤としてHeを用いた清澄方法、清澄剤としてSbやAsの酸化物を用いた清澄方法、またはそれらの組み合わせ等による脱泡装置として用いた場合でも優れた清澄効果を発揮する。これら減圧脱泡装置以外の脱泡装置として、本発明の脱泡装置を構成する場合、これら脱泡装置の脱泡槽内に、後述する気泡浮上手段としての第1部材および第2部材を設ける。The present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 1 is a cross-sectional view showing an example of a configuration in which a molten glass defoaming apparatus of the present invention (hereinafter referred to as “defoaming apparatus of the present invention”) is configured as a vacuum defoaming apparatus. The defoaming apparatus of the present invention is most preferably configured as a vacuum degassing apparatus, but a defoaming apparatus for molten glass other than the vacuum degassing apparatus, for example, a high-temperature clarification method, a clarification method using He as a clarifier, Even when used as a defoaming device using a clarification method using Sb or As oxide as a clarifier, or a combination thereof, an excellent clarification effect is exhibited. When the defoaming apparatus of the present invention is configured as a defoaming apparatus other than these vacuum defoaming apparatuses, a first member and a second member are provided as bubble floating means described later in the defoaming tank of these defoaming apparatuses. .
図1に示す脱泡装置(減圧脱泡装置)10は、内部が溶融ガラスの流路をなす中空構造の脱泡槽(減圧脱泡槽)11を有する。脱泡槽11の断面形状は、円形、半円形状および楕円形状のような略円形状であってもよく、矩形、台形、六角形および八角形等の多角形形状であってもよい。
脱泡槽(減圧脱泡槽)11は、内部の気圧が大気圧未満に設定されており、供給された溶融ガラスG中の泡を浮上及び破泡させる。脱泡槽(減圧脱泡槽)11は溶融ガラスの導入口及び排出口を有しており、該溶融ガラスの導入口には上昇管12が接続されており、該溶融ガラスの排出口には下降管13が接続されている。上昇管12は、脱泡処理前の溶融ガラスGを吸引上昇させて該脱泡槽(減圧脱泡槽)11に導入する溶融ガラスGの導入手段である。このため、上昇管12の下端部は、上流ピット220内の溶融ガラスGに浸漬されている。上流ピット220には、溶解槽200から溶融ガラスGが供給される。一方、下降管14は、脱泡処理後の溶融ガラスGを脱泡槽(減圧脱泡槽)11から下降させて導出する溶融ガラスGの導出手段である。このため、下降管13の下端部は、下流ピット240内の溶融ガラスGに浸漬されている。下流ピット240内の溶融ガラスGは、後工程の処理槽(図示していない)へと導出される。
以下、本明細書において、「上流」および「下流」と言った場合、脱泡装置10を流通する溶融ガラスGの流動方向における上流および下流を意味する。また、「上流側」および「下流側」と言った場合、脱泡装置10を流通する溶融ガラスGの流動方向における上流側および下流側を意味する。
なお、図示していないが、脱泡槽(減圧脱泡槽)11は、通常、減圧ハウジング内に収容されており、減圧ハウジング内を減圧吸引することにより、脱泡槽(減圧脱泡槽)11内部の気圧が大気圧未満の減圧状態に保持される。一方、脱泡槽(減圧脱泡槽)11が減圧ハウジング内に収容されていない場合、脱泡槽(減圧脱泡槽)11の溶融ガラスGの上部空間を、減圧ポンプ等を用いて減圧吸引することで、減圧脱泡槽11内部の気圧が大気圧未満の減圧状態に保持される。A defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) 10 shown in FIG. 1 has a hollow defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 having an inside that forms a flow path of molten glass. The cross-sectional shape of the
The defoaming tank (reduced pressure defoaming tank) 11 has an internal pressure set to be lower than atmospheric pressure, and floats and breaks bubbles in the supplied molten glass G. The defoaming tank (reduced pressure defoaming tank) 11 has an inlet and an outlet for molten glass, a
Hereinafter, in the present specification, “upstream” and “downstream” mean upstream and downstream in the flow direction of the molten glass G flowing through the
Although not shown, the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 is usually housed in a decompression housing, and the defoaming tank (depressurized defoaming tank) is obtained by sucking the decompression housing under reduced pressure. 11 is maintained in a reduced pressure state in which the pressure inside is less than atmospheric pressure. On the other hand, when the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 is not accommodated in the decompression housing, the upper space of the molten glass G in the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 is sucked under reduced pressure using a decompression pump or the like. By doing so, the pressure inside the
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10では、脱泡槽(減圧脱泡槽)11内に第1部材14および第2部材15を有する気泡浮上手段が設けられている。
以下、図1に加えて図2〜9を参照して気泡浮上手段について説明する。
図2は、図1に示す脱泡装置(減圧脱泡装置)10の一部を切り欠いた断面を示す斜視図である。なお、図2の斜視図は、脱泡槽(減圧脱泡槽)11の断面形状が矩形の場合の図である。図3は、図1に示す脱泡装置(減圧脱泡装置)10の平面図である。但し、脱泡槽(減圧脱泡槽)11の内部構造が見えるように、脱泡槽(減圧脱泡槽)11上部の壁面が省略されている。図4,6,8は、脱泡槽(減圧脱泡槽)11を線A−A’に沿って切断した断面図である。図5,7,9は、脱泡槽(減圧脱泡槽)11を線B−B’に沿って切断した断面図である。なお、図4,5に示す脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a)は断面形状が楕円形状であり、図6,7に示す脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11b)は断面形状が矩形であり、図8,9に示す脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11c)は断面形状が台形である。In the defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) 10 of the present invention, a bubble floating means having a
Hereinafter, the bubble floating means will be described with reference to FIGS.
FIG. 2 is a perspective view showing a cross section of a part of the defoaming device (depressurized defoaming device) 10 shown in FIG. In addition, the perspective view of FIG. 2 is a figure in case the cross-sectional shape of the defoaming tank (decompression defoaming tank) 11 is a rectangle. FIG. 3 is a plan view of the defoaming device (vacuum defoaming device) 10 shown in FIG. However, the wall surface above the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 is omitted so that the internal structure of the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 can be seen. 4, 6, and 8 are cross-sectional views of the defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11 taken along the line AA ′. 5, 7, and 9 are cross-sectional views of the defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11 taken along line BB ′. The defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11a) shown in FIGS. 4 and 5 has an elliptical cross section, and the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11b) shown in FIGS. The cross-sectional shape is rectangular, and the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11c) shown in FIGS. 8 and 9 has a trapezoidal cross-sectional shape.
図中、第1部材14は、少なくとも一部が溶融ガラスGに浸漬するように、かつ、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の溶融ガラスの流路の幅方向全体にわたって配設されるように脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の内壁に取り付けられている。
第2部材15は、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の底面から上方に向かって延びるように脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の内壁に取り付けられている。
図において、第1部材14および第2部材15は、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の内壁に直接的に取り付けられているが、支持部材を介して間接的に脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の内壁に取り付けられていてもよい。In the figure, the
The
In the figure, the
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10において、第1部材14および第2部材15は、下記(1)〜(3)を満たすように脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)内に配設されている。
(1)第1部材14が第2部材15に対して上流側に位置する。
(2)溶融ガラスGの流動方向における第1部材14と第2部材15との距離dが50〜400mmである。
(3)脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の底面から第1部材14の下端までの高さをh1、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の底面から第2部材15の上端までの高さをh2とするとき、関係式h1≦h2を満足する。In the defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) 10 of the present invention, the
(1) The
(2) The distance d between the
(3) Datsuawaso (vacuum degassing vessel) 11 (11a, 11b, 11c) h 1 to the height from the bottom surface to the lower end of the
減圧脱泡方法は、内部が減圧状態に保持された脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)中に溶融ガラスを通過させることにより、該溶融ガラス流中の気泡を大きく成長させて、溶融ガラス表面に浮上させて破泡させることで該溶融ガラス中の気泡を除去するものであるが、減圧脱泡時の諸々の条件、例えば、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)内の減圧度、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)内の温度、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)に供給される溶融ガラス中の気泡の量、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)内での溶融ガラスの流速等によっては、溶融ガラス中に存在する気泡の一部が溶融ガラスの表面まで浮上できない場合がある。このような残留気泡は減圧脱泡では除去できない。
本願発明者らは、溶融ガラス中の気泡の挙動について鋭意検討した結果、このような残留気泡は主として溶融ガラスの中層に存在することを見出した。ここで、溶融ガラスの中層とは、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)内を流動する溶融ガラスGのうち、表層(溶融ガラスGの液面の高さをhとするとき0.95hよりも上側の部分)と、底層(溶融ガラスGの液面の高さをhとするとき0.2hよりも下側の部分)と、を除いた部分を指す。言い換えると、溶融ガラスの中層とは、溶融ガラスGの液面の高さをhとすると0.2h〜0.95hの部分を指す。In the vacuum degassing method, the molten glass is passed through a defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c) whose inside is kept in a reduced pressure state, thereby increasing the bubbles in the molten glass flow. It is grown and floated on the surface of the molten glass to remove bubbles, thereby removing bubbles in the molten glass. Various conditions at the time of vacuum degassing, for example, a defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c) Depressurization degree, Defoaming tank (depressurization defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c), Defoaming tank (depressurization defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c) ), The flow rate of the molten glass in the defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c), etc. The part may not float up to the surface of the molten glass. Such residual bubbles cannot be removed by vacuum degassing.
As a result of intensive studies on the behavior of bubbles in the molten glass, the present inventors have found that such residual bubbles are mainly present in the middle layer of the molten glass. Here, the middle layer of the molten glass is the surface layer (the height of the liquid surface of the molten glass G is h) of the molten glass G flowing in the defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c). Is a portion excluding 0.95 h above the bottom layer and a bottom layer (a portion below 0.2 h when the liquid surface height of the molten glass G is h). In other words, the middle layer of the molten glass refers to a portion of 0.2 h to 0.95 h, where h is the height of the liquid surface of the molten glass G.
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)では、気泡浮上手段として、上記を満たす第1部材14および第2部材15を設けることにより、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導することができる。
残留気泡を含む溶融ガラスの中層が溶融ガラスの表層に誘導されると、残留気泡が溶融ガラスの表面から近い位置に存在するようになること、および、溶融ガラスのヘッド圧が小さくなるため、残留気泡が成長しやすくなり、残留気泡の脱泡が促進される。この結果、溶融ガラスの清澄効果が向上する。In the defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) of the present invention, by providing the
When the middle layer of the molten glass containing residual bubbles is guided to the surface layer of the molten glass, the residual bubbles will be present at a position closer to the surface of the molten glass, and the head pressure of the molten glass will be reduced. Bubbles are likely to grow, and the defoaming of residual bubbles is promoted. As a result, the clarification effect of the molten glass is improved.
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10において、気泡浮上手段として、上記を満たす第1部材14および第2部材15を設けることは必須である。
第1部材に外見上類似した構造は、特開2000−7344号公報に示す溶融ガラスの減圧脱泡装置において、バリア36a,36b,336a,336bとして示されている。また、第2部材に外見上類似した構造は、特開平9−124323号公報に記載のガラス溶解炉において、該溶解炉の上流帯域と下流帯域を画定する横断敷居14として示されている。
しかしながら、これらの構造は、本発明の気泡浮上手段とは機能が異なっている。特開2000−7344号公報に示す溶融ガラスの減圧脱泡装置において、バリア36a,36b,336a,336bは、バリア36a,36b,336a,336bに到達するまでに、溶融ガラス表面に浮上していた気泡を堰止めて破泡させるものであり、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層(表面)に誘導することは全く意図していない。一方、特開平9−124323号公報に示すガラス溶解炉において、横断敷居14は、該溶解炉14の上流帯域と下流帯域を画定し、該上流帯域、該下流帯域でそれぞれ形成される溶融ガラスの対流再循環を分離するものであり、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層(表面)に誘導することは全く意図していない。すなわち、特開平9−124323号公報に示すガラス溶解炉において、横断敷居14から下流の下流帯域は、溶融ガラスの清澄区画であるが、該下流帯域で溶融ガラスを対流再循環させることで溶融ガラスの清澄を行うものであり、減圧状態に保持された脱泡槽(減圧脱泡槽)内に溶融ガラスを通過させることで該溶融ガラスの清澄を行う本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)とは、溶融ガラスの清澄についての考え方が明らかに異なっている。しかも、横断敷居14の存在により、下流帯域の溶融ガラスは溶融ガラス表面、すなわち、上方ではなく下方に誘導されている。以上述べた点から明らかなように、特開2000−7344号公報に示すバリア36a,36b,336a,336b、および、特開平9−124323号公報に示す横断敷居14は、それらが有する機能が全く異なっており、しかも、本発明における気泡浮上手段とも機能が全く異なっている。さらに、特開2000−7344号公報および特開平9−124323号公報には、溶融ガラスの中層に残留気泡が存在するとは記載されておらず、該残留気泡を浮上させて、破泡させて除去することが必要であることは当然記載されていない。したがって、特開2000−7344号公報に示すバリア36a,36b,336a,336b、および、特開平9−124323号公報に示す横断敷居14が、それぞれ本発明の第1部材および第2部材と外見上類似していたとしても、バリア36a,36b,336a,336bと、横断敷居14と、を組み合わせて本発明の気泡浮上手段とすることは、いわゆる当業者にとって決して容易に発明することができなかったのである。In the defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) 10 of the present invention, it is essential to provide the
A structure similar in appearance to the first member is shown as barriers 36a, 36b, 336a, and 336b in the vacuum degassing apparatus for molten glass disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-7344. A structure similar in appearance to the second member is shown as a
However, these structures differ in function from the bubble floating means of the present invention. In the vacuum degassing apparatus for molten glass shown in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-7344, the barriers 36a, 36b, 336a, 336b floated on the surface of the molten glass before reaching the barriers 36a, 36b, 336a, 336b. It is intended to break bubbles by blocking bubbles, and it is not intended to induce the middle layer of the molten glass containing residual bubbles to the surface layer (surface) of the molten glass. On the other hand, in the glass melting furnace shown in JP-A-9-124323, the
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)では、脱泡槽(減圧脱泡槽)内に第1部材と第2部材を適正な位置に配置することにより、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を効率的に上昇させる流れを生じさせることができる。また、後述するように、脱泡槽(減圧脱泡槽)の内壁と第2部材との間に溶融ガラスが通過可能な間隙を設けることにより、もしくは第2部材自体に溶融ガラスが通過可能な間隙を設けることにより、一旦浮上した残留気泡を下降させることなく表層近くに滞在させることが可能となる。これらの効果により脱泡効率が向上する。 In the defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) of the present invention, the first layer and the second member are disposed at appropriate positions in the defoaming tank (depressurized defoaming tank), so that the middle layer of the molten glass containing residual bubbles. It is possible to generate a flow that efficiently increases the flow rate. Further, as described later, by providing a gap through which the molten glass can pass between the inner wall of the defoaming tank (depressurized defoaming tank) and the second member, or the molten glass can pass through the second member itself. By providing the gap, it is possible to make the residual bubbles that have once floated stay near the surface layer without lowering. These effects improve the defoaming efficiency.
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10において、気泡浮上手段を設けることによる効果、すなわち、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層(表面)に誘導する効果を発揮するためには、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の溶融ガラスGの流路の幅方向全体にわたって第1部材14を設ける必要がある。
脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の底面から第1部材14の下端までの高さh1は、溶融ガラスGの液面の高さをhとするとき、h1=0.2h〜0.8hであることが好ましい。例えば、溶融ガラスGの液面の高さhが300mmであるとき、h1は60〜240mmであることが好ましい。
h1が上記の範囲であれば、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導する効果を発揮するうえで好ましく、かつ、第1部材14を設けることによって、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)内での溶融ガラスGの流れが阻害されることがない。
h1=0.25h〜0.75hであることがより好ましく、0.3h〜0.7hであることがより好ましい。
なお、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の溶融ガラス流路の高さDと、溶融ガラスGの液面の高さhと、の関係は、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の種類によって異なるが、白金製または白金合金製の脱泡槽(減圧脱泡槽)の場合、通常はD=1.1〜4.0hであり、好ましくは1.25〜2.7hであり、より好ましくは1.3〜2.4hである。一方、緻密質耐火物製の脱泡槽(減圧脱泡槽)の場合、通常はD=1.8〜7.0hであり、好ましくは2.0〜5.4hであり、より好ましくは2.3〜4.7hである。In the defoaming device (vacuum defoaming device) 10 of the present invention, in order to exhibit the effect of providing the bubble floating means, that is, the effect of inducing the middle layer of the molten glass containing residual bubbles to the surface layer (surface) of the molten glass. For this, it is necessary to provide the
The height h 1 from the bottom of the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c) to the lower end of the
When h 1 is in the above range, it is preferable for exhibiting the effect of inducing the middle layer of the molten glass containing residual bubbles to the surface layer of the molten glass, and by providing the
h 1 = 0.25 h to 0.75 h is more preferable, and 0.3 h to 0.7 h is more preferable.
In addition, the relationship between the height D of the molten glass flow path of the defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c) and the height h of the liquid level of the molten glass G is determined according to the defoaming tank ( Depending on the type of the vacuum degassing tank) 11 (11a, 11b, 11c), in the case of a platinum or platinum alloy defoaming tank (vacuum degassing tank), usually D = 1.1 to 4.0 h Yes, preferably 1.25 to 2.7 h, more preferably 1.3 to 2.4 h. On the other hand, in the case of a defoaming tank made of a dense refractory (vacuum defoaming tank), D is usually 1.8 to 7.0 h, preferably 2.0 to 5.4 h, more preferably 2 3 to 4.7 h.
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10において、第1部材の形状は図示したものに限定されない。
例えば、図1に示す断面形状において、第1部材14は水平方向に対して垂直に設けられているが、該第1部材14は下流側または上流側に傾斜していてもよい。例えば、第1部材14の上端が下流側に傾斜する場合の傾斜角度を正とするとき(第1部材14の上端が上流側に傾斜する場合の傾斜角度を負とするとき)、傾斜角度αが−30°〜+30°の範囲内で、第1部材14は下流側または上流側に傾斜していてもよい。In the defoaming device (depressurized defoaming device) 10 of the present invention, the shape of the first member is not limited to that illustrated.
For example, in the cross-sectional shape shown in FIG. 1, the
また、図3に示す平面形状において、第1部材14は平板状であるが、第1部材14の平面形状はこれに限定されない。図10,11は図3と同様の平面図である。但し、第1部材の平面形状が図3に示す第1部材14とは異なっている。図10に示す第1部材14aは平面形状が略V字状であり、図11に示す第1部材14bは平面形状が凸状(階段状)である。なお、図10,11では第2部材の平面形状も図3とは異なっている。図10の第2部材は図12,14に示す第2部材15aであり、図11の第2部材は図13,15に示す第2部材15bである。
図10,11に示す第1部材14a,14bは、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導する効果が図3に示す平板状の第1部材14より優れている。
但し、平面形状が略V字状をした第1部材を用いる場合は、図10に示す第1部材14aのように、上流側の横幅が狭い略V字状にする必要がある。同様に、平面形状が凸状をした第1部材を用いる場合は、図11に示す第1部材14bのように、上流側の横幅が狭い凸状にする必要がある。
平面形状における横幅が上流側と、下流側と、で異なる第1部材を用いる場合、下記式(1)を満たす必要がある。
w1 < w2 ・・・(1)
式中、w1は上流側における第1部材の横幅であり、w2は下流側における第1部材の横幅である。
平面形状が上式(1)を満たす第1部材は、図10に示す略V字状の第1部材14a、図11に示す凸状の第1部材14b以外であっても、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導する効果が図3に示す平板状の第1部材14よりも優れている。平面形状が上式(1)を満たす第1部材としては、上記以外に平面形状がU字状の第1部材が挙げられる。
平面形状における横幅が上流側と、下流側と、で異なる第1部材を用いる場合、下記式(2)を満たすことがより好ましく、下記式(3)を満たすことがさらに好ましい。
w1 < 0.5×w2 ・・・(2)
w1 < 0.1×w2 ・・・(3)In the planar shape shown in FIG. 3, the
The
However, when the first member having a substantially V-shaped planar shape is used, the
When using the 1st member from which the width in a plane shape differs by the upstream side and a downstream side, it is necessary to satisfy the following formula (1).
w 1 <w 2 (1)
In the formula, w 1 is the lateral width of the first member on the upstream side, and w 2 is the lateral width of the first member on the downstream side.
The first member whose planar shape satisfies the above formula (1) includes residual bubbles even if it is other than the substantially V-shaped
When using the 1st member from which the width in a plane shape differs by the upstream side and a downstream side, it is more preferred to satisfy the following formula (2), and it is still more preferred to satisfy the following formula (3).
w 1 <0.5 × w 2 (2)
w 1 <0.1 × w 2 (3)
また、図4,6,8に示す断面形状において、第1部材14は溶融ガラスに浸漬する下面が水平になった平板状であるが、第1部材の形状はこれに限定されない。例えば、図4,6,8に示す向きの断面形状において、第1部材は溶融ガラスに浸漬する下面に凸部、凹部等の異形部を有していてもよい。また、第1部材は溶融ガラスに浸漬する下面がU字状等に湾曲した形状であってもよい。
Moreover, in the cross-sectional shape shown in FIGS. 4, 6, and 8, the
図2,3,5,7,9に示すように、第2部材15は、第1部材14とは違い、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の溶融ガラスの流路の幅方向全体にわたって設けられておらず、第2部材15と脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の内壁(側壁)と、の間には、溶融ガラスGが通過可能な間隙が存在する。
第1部材14と同様に、第2部材15を脱泡槽(減圧脱泡槽)11の溶融ガラスの流路の幅方向全体にわたって設けた場合でも、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層(表面)に誘導する効果は発揮されるが、図2,3,5,7,9に示すように、第2部材15と、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の内壁(側壁)と、の間には、溶融ガラスGが通過可能な間隙を設けると、溶融ガラスの表層に誘導した溶融ガラスが下方に移動するのを防止できるので好ましい。
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10は、気泡浮上手段により残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導するものであるが、本来中層に位置していた溶融ガラスが表層に移動すると、溶融ガラスの表層に誘導させた溶融ガラスが下方に移動してしまい、残留気泡を脱泡させることができなくなるおそれがある。
図2,3,5,7,9に示すように、第2部材15と脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の内壁(側壁)と、の間に溶融ガラスGが通過可能な間隙を設ければ、気泡浮上手段により溶融ガラスの表層に誘導された溶融ガラスの下側に、間隙を通過した残留気泡のない溶融ガラス、もしくは残留気泡の少ない溶融ガラスが入りこんで新たな溶融ガラスの中層となるため、溶融ガラスの表層に誘導させた溶融ガラスが下方に移動することがなく、残留気泡を脱泡させることができるため、溶融ガラスの清澄効果が向上する。ここで、残留気泡の少ない溶融ガラスとは、溶融ガラスの中層における残留気泡の数をa個/kgとするとき、残留気泡の数が0.01×a個/kg以下、好ましくは0.005×a個/kg以下、より好ましくは0.001×a個/kg以下の溶融ガラスである。As shown in FIGS. 2, 3, 5, 7, and 9, the
Similarly to the
The defoaming device (vacuum defoaming device) 10 of the present invention guides the middle layer of the molten glass containing residual bubbles to the surface layer of the molten glass by the bubble floating means, but the molten glass originally located in the middle layer is When it moves to the surface layer, the molten glass guided to the surface layer of the molten glass moves downward, and there is a possibility that residual bubbles cannot be defoamed.
As shown in FIGS. 2, 3, 5, 7, and 9, the molten glass G is interposed between the
図12および図13は図5と同様の図であり、図14および図15は図7と同様の図である。但し、第2部材の形状が図5,7とは異なっている。図12,14に示す第2部材15aは、断面形状が略T字状であり、略T字状をした第2部材15bと、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b)の内壁(側壁および底部の壁面)と、の間に溶融ガラスGが通過可能な間隙16が存在している。
図13,15に示す第2部材15bは、断面形状が帯状であり、帯状をした第2部材15bと、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b)の内壁(底部の壁面)と、の間に溶融ガラスGが通過可能な間隙16が存在している。
図12〜15の構成であっても、気泡浮上手段により溶融ガラスの表層に誘導された溶融ガラスの下側に間隙を通過した溶融ガラスが入りこんで新たな溶融ガラスの中層となるため、溶融ガラスの表層に誘導させた溶融ガラスが下方に移動することがなく、残留気泡を脱泡することができるため、溶融ガラスの清澄効果が向上する。
なお、図示した形態では、第2部材と脱泡槽(減圧脱泡槽)の内壁(側壁および底部の壁面)と、の間に溶融ガラスが通過可能な間隙が存在しているが、第2部材自体に溶融ガラスが通過可能な間隙が存在していてもよい。12 and 13 are similar to FIG. 5, and FIGS. 14 and 15 are similar to FIG. However, the shape of the second member is different from those in FIGS. The
The
12 to 15, the molten glass that has passed through the gap enters the lower side of the molten glass guided to the surface of the molten glass by the bubble levitation means and becomes a new molten glass middle layer. Since the molten glass guided to the surface layer of the glass does not move downward and the remaining bubbles can be degassed, the clarification effect of the molten glass is improved.
In the illustrated embodiment, there is a gap through which the molten glass can pass between the second member and the inner wall (side wall and bottom wall surface) of the defoaming tank (depressurized defoaming tank). A gap through which molten glass can pass may exist in the member itself.
上記した第2部材の中でも、図5,7,9に示す第2部材15が、単純な形状であることから作製が有利であり、かつ脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の内壁に取り付けるのが容易であり、さらに、間隙を設けることにより生じる上述した効果に優れるので特に好ましい。すなわち、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)では溶融ガラス流路の中央部における溶融ガラスの流速が速く溶融ガラスの滞在時間が短くなるため、溶融ガラスの中層において、溶融ガラス流路の側部よりも溶融ガラス流路の中央部のほうが時間当たりに通過する泡数が多くなる。図5,7,9に示す第2部材15の形状は、溶融ガラス流路の中央部を通過する溶融ガラス中の残留気泡を脱泡する効果に優れるのでより好ましい。
図5,7,9に示す第2部材15は、脱泡槽(減圧脱泡槽)11の水平方向の内径の最大値をW1、第2部材15の横幅の最大値をW2とするとき、関係式0.2≦W2/W1≦0.9を満足することが、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導する効果、および、間隙を設けることにより生じる上述した効果のいずれにも優れることから好ましい。
図5,7,9に示す第2部材15は、関係式0.3≦W2/W1≦0.85を満足することがより好ましく、関係式0.5≦W2/W1≦0.8を満足することがさらに好ましい。Among the above-described second members, the
In the
The
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10において、脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b,11c)の底面から第1部材14の下端までの高さをh1、脱泡槽(減圧脱泡槽)11の底面から第2部材15の上端までの高さをh2とするとき、関係式h1≦h2を満足することで、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導する効果が発揮される。
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10において、h1およびh2は下記式(4)を満たすことがより好ましい。
h2−h1 ≧ 20mm (4)In the defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) 10 of the present invention, the height from the bottom of the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11a, 11b, 11c) to the lower end of the
In the defoaming device (vacuum defoaming device) 10 of the present invention, it is more preferable that h 1 and h 2 satisfy the following formula (4).
h 2 −h 1 ≧ 20 mm (4)
溶融ガラスGの液面の高さをhとするとき、h2≧0.3hであることが好ましい。例えば、溶融ガラスGの液面の高さhが300mmであるとき、h1は90mm以上であることが好ましい。
h2が上記の範囲であれば、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導する効果を発揮するうえで好ましい。
なお、第2部材と脱泡槽(減圧脱泡槽)の内壁(側壁)と、の間には、溶融ガラスGが通過可能な間隙が存在する場合、若しくは第2部材自体に溶融ガラスGが通過可能な間隙が存在する場合は、h2≧hであってもよい。すなわち、第2部材の上端が溶融ガラスGの液面よりも高くてもよい。
h2は0.4〜0.9hであることがより好ましく、0.5〜0.8hであることがさらに好ましい。When the height of the liquid surface of the molten glass G is h, it is preferable that h 2 ≧ 0.3 h. For example, when the height h of the liquid surface of the molten glass G is 300 mm, h 1 is preferably 90 mm or more.
When h 2 is in the above range, it is preferable for exhibiting the effect of inducing the middle layer of the molten glass containing residual bubbles to the surface layer of the molten glass.
In addition, when there exists a gap through which the molten glass G can pass between the second member and the inner wall (side wall) of the defoaming tank (depressurized defoaming tank), or the molten glass G is present in the second member itself. If there is a gap that can be passed, h 2 ≧ h may be satisfied. That is, the upper end of the second member may be higher than the liquid level of the molten glass G.
h 2 is more preferably 0.4 to 0.9 h, and further preferably 0.5 to 0.8 h.
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10において、第2部材の形状は図示したものに限定されない。
例えば、図1に示す断面形状において、第2部材15は水平方向に対して垂直に設けられているが、該第2部材15は下流側または上流側に傾斜していてもよい。例えば、第2部材15の上端が下流側に傾斜する場合の傾斜角度を正とするとき(第2部材15の上端が上流側に傾斜する場合の傾斜角度を負とするとき)、傾斜角度βが−30°〜+30°の範囲内で、より好ましくは−15°〜+15°の範囲内で、さらに好ましくは−5°〜+5°の範囲内で第2部材15は下流側または上流側に傾斜していてもよい。In the defoaming device (depressurized defoaming device) 10 of the present invention, the shape of the second member is not limited to that illustrated.
For example, in the cross-sectional shape shown in FIG. 1, the
また、図3に示す平面形状において、第2部材15は平板状であるが、第2部材15の平面形状はこれに限定されない。例えば、図10に示す第1部材14aのように、第2部材の平面形状が略V字状であってもよく、図11に示す第1部材14bのように、第2部材の平面形状が凸状であってもよい。また、第2部材の平面形状はU字状であってもよい。
In the planar shape shown in FIG. 3, the
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)10において、溶融ガラスGの流動方向における第1部材14と第2部材15との距離dが50〜400mmである。第1部材14と第2部材15との距離dが400mm超だと、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導する効果を十分発揮することができない。第1部材14と第2部材15との距離dが50mm未満だと、両者の距離が狭すぎるため溶融ガラスGの流動が阻害される。
第1部材14と第2部材15との距離dは、80〜350mmであることが好ましく、100〜300mmであることがより好ましく、130〜250mmであることがさらに好ましい。In the defoaming device (vacuum defoaming device) 10 of the present invention, the distance d between the
The distance d between the
脱泡槽(減圧脱泡槽)11の溶融ガラス流路の長さをLとするとき、脱泡槽(減圧脱泡槽)11の上流端から第1部材14までの距離が0.1L以上になるように気泡浮上手段を設けることが好ましい。脱泡槽(減圧脱泡槽)11の上流端から第1部材14までの距離が0.2L以上になるように気泡浮上手段を設けることがより好ましく、0.4〜0.9Lとなるように気泡浮上手段を設けることがさらに好ましい。
When the length of the molten glass flow path of the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 is L, the distance from the upstream end of the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 to the
なお、脱泡槽(減圧脱泡槽)11の寸法は、使用する脱泡装置(減圧脱泡装置)10や、脱泡槽(減圧脱泡槽)11の形状に応じて適宜選択することができるが、下記範囲とすることができる。
水平方向における溶融ガラス流路の長さ:1〜20m
溶融ガラス流路の最大幅:0.2〜10m
図4に示すような断面が楕円形状をした円筒状の脱泡槽(減圧脱泡槽)11aの場合、その寸法の一例は以下の通りである。
水平方向における長さ:1〜20m
内径(長径):0.2〜3mIn addition, the dimension of the defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11 may be appropriately selected according to the shape of the defoaming apparatus (vacuum defoaming apparatus) 10 or the defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11 to be used. It can be within the following range.
Length of molten glass channel in horizontal direction: 1-20m
Maximum width of molten glass flow path: 0.2 to 10 m
In the case of a cylindrical defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11a having an elliptical cross section as shown in FIG. 4, an example of the dimensions is as follows.
Horizontal length: 1-20m
Inner diameter (major axis): 0.2-3m
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)において、脱泡槽(減圧脱泡槽)内に気泡浮上手段を2つ以上設けてもよい。脱泡槽(減圧脱泡槽)内に気泡浮上手段を2つ以上設けた場合、残留気泡を含む溶融ガラスの中層を溶融ガラスの表層に誘導する効果が向上する。
脱泡槽(減圧脱泡槽)内に気泡浮上手段を2つ以上設ける場合、気泡浮上手段間の距離、すなわち、上流側に位置する第2部材と下流側に位置する第1部材との距離を100mm以上とする必要がある。気泡浮上手段間の距離は200mm以上とすることが好ましく、400mm以上とすることがより好ましい。また、気泡浮上手段間の距離は1500mm以下とすることが好ましい。In the defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) of the present invention, two or more bubble floating means may be provided in the defoaming tank (depressurized defoaming tank). When two or more bubble floating means are provided in the defoaming tank (vacuum defoaming tank), the effect of guiding the middle layer of the molten glass containing residual bubbles to the surface layer of the molten glass is improved.
When two or more bubble floating means are provided in the defoaming tank (depressurized defoaming tank), the distance between the bubble floating means, that is, the distance between the second member located on the upstream side and the first member located on the downstream side. Needs to be 100 mm or more. The distance between the bubble floating means is preferably 200 mm or more, and more preferably 400 mm or more. The distance between the bubble floating means is preferably 1500 mm or less.
本発明の脱泡装置(減圧脱泡装置)において、脱泡槽(減圧脱泡槽)内に気泡浮上手段以外の要素を設けてもよい。図16は図3と同様の図であり、図17および図18は、図16に示す脱泡槽(減圧脱泡槽)11を線C−C’に沿って切断した断面図である。なお、図17に示す脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a)は断面形状が楕円形状であり、図18に示す脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11b)は断面形状が矩形である。
図16〜18に示す脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b)では、第2部材14よりも下流側に第3部材17が設けられている。上述したように、図5,7に示す第2部材15は、溶融ガラス流路の中央部を通過する溶融ガラス中の残留気泡を脱泡する効果に優れるので第2の部材として好適な形態であるが、第2部材15と脱泡槽(減圧脱泡槽)11(11a,11b)の内壁(側壁)と、の間に溶融ガラスGが通過可能な間隙が存在するため、残留気泡を含む溶融ガラスの中層が溶融ガラスの表層に誘導される際に、溶融ガラス流路の中央部ではなく、脱泡槽11(11a,11b)の側壁方向に誘導されて、溶融ガラスの表層に浮上した残留気泡の分布が不均一になる場合がある。図5,7に示す第2部材15の下流側に図16〜18に示す第3部材17を設ければ、第2部材15により脱泡槽11(11a,11b)の側壁方向に誘導された溶融ガラスを溶融ガラス流路の中央部に誘導することができ、溶融ガラスの表層に浮上した残留気泡を均一に分布させることができる。
脱泡槽(減圧脱泡槽)内に気泡浮上手段を2つ以上設ける場合、第3部材も2つ以上設けてもよい。すなわち、個々の第2部材に対してその下流側に第3部材を設けてもよい。一方、第3部材は1つのみ設けてもよい。すなわち、最も下流側の第2部材に対してその下流側に第3部材を設けてもよい。In the defoaming apparatus (depressurized defoaming apparatus) of the present invention, an element other than the bubble floating means may be provided in the defoaming tank (depressurized defoaming tank). 16 is a view similar to FIG. 3, and FIGS. 17 and 18 are cross-sectional views taken along line CC ′ of the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 shown in FIG. The defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11a) shown in FIG. 17 has an elliptical cross section, and the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11b) shown in FIG. 18 has a rectangular cross section. It is.
In the defoaming tank (depressurized defoaming tank) 11 (11 a, 11 b) shown in FIGS. 16 to 18, the
When two or more bubble floating means are provided in the defoaming tank (depressurized defoaming tank), two or more third members may be provided. That is, the third member may be provided on the downstream side of each second member. On the other hand, only one third member may be provided. That is, the third member may be provided on the downstream side of the second member on the most downstream side.
第1部材14および第2部材15(第3部材17を設ける場合は第3部材17も)は、溶融ガラスと接触するため、耐熱性及び溶融ガラスに対する耐食性に優れた材料を用いる必要がある。第1部材14および第2部材15に用いることができる耐熱性及び溶融ガラスに対する耐食性に優れた材料としては、白金や、白金−金合金および白金−ロジウム合金のような白金合金、セラミックス系の非金属無機材料、緻密質耐火物等が挙げられる。緻密質耐火物の具体例としては、例えば、アルミナ系電鋳耐火物、ジルコニア系電鋳耐火物、アルミナ−ジルコニア−シリカ系電鋳耐火物等の電鋳耐火物、並びに緻密質アルミナ系耐火物、緻密質ジルコニア−シリカ系耐火物及び緻密質アルミナ−ジルコニア−シリカ系耐火物等の緻密質焼成耐火物が挙げられる。
第1部材14および第2部材15(第3部材17を設ける場合は第3部材も)は、その平面形状および、線A−A’または線B−B’で切断した断面形状が上記した形状である限り特に限定されず、板状の部材であってもよく、ブロック状の部材であってもよい。Since the
The
溶融ガラスと接触する脱泡装置(減圧脱泡装置)10の他の構成要素、すなわち、脱泡槽(減圧脱泡槽)11、上昇管12および下降管13も耐熱性及び溶融ガラスに対する耐食性に優れた材料を用いる必要があり、上記した白金、白金合金、セラミックス系の非金属無機材料、緻密質耐火物等を用いる。
Other components of the defoaming device (vacuum defoaming device) 10 in contact with the molten glass, that is, the defoaming tank (vacuum defoaming tank) 11, the rising
以下、実施例及び比較例により本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されない。
減圧脱泡槽での溶融ガラスの清澄効果をシミュレーションにより評価した。シミュレーションにおいては、有限要素法を用いたコンピュータプログラムにより溶融ガラス中の気泡の挙動を解析した。なお、気泡は上昇管の下端でランダムに発生し、溶融ガラスは温度1430℃、粘度100Pa・sであるものと設定して演算した。
減圧脱泡槽は図4に示すような断面が楕円形状のもので評価した。減圧脱泡槽の寸法および溶融ガラスの液面の高さはそれぞれ以下の通り。
溶融ガラス流路の長さL:9m
溶融ガラス流路の水平方向の内径の最大値W1:480mm
減圧脱泡槽の高さD:320mm
溶融ガラスの液面の高さ:250mm
減圧脱泡槽を通過する溶融ガラスは以下のように想定した。
ガラス:液晶表示装置(LCD)用無アルカリガラス(旭硝子株式会社製AN100)
流量:70トン/日
減圧脱泡槽通過時の温度(平均):1430℃
減圧脱泡槽通過時の粘性:100Pa・s
減圧脱泡槽通過時の密度:2380kg/m3 Hereinafter, although an example and a comparative example explain the present invention still in detail, the present invention is not limited to these examples.
The clarification effect of the molten glass in the vacuum degassing tank was evaluated by simulation. In the simulation, the behavior of bubbles in the molten glass was analyzed by a computer program using the finite element method. Note that bubbles were randomly generated at the lower end of the riser, and the molten glass was calculated with a temperature of 1430 ° C. and a viscosity of 100 Pa · s.
The vacuum degassing tank was evaluated with an elliptical cross section as shown in FIG. The dimensions of the vacuum degassing tank and the liquid surface height of the molten glass are as follows.
Length L of molten glass channel: 9m
Maximum inner diameter W 1 of molten glass flow path W 1 : 480 mm
Vacuum defoaming tank height D: 320 mm
Liquid glass height: 250 mm
The molten glass passing through the vacuum degassing tank was assumed as follows.
Glass: non-alkali glass for liquid crystal display (LCD) (AN100 manufactured by Asahi Glass Co., Ltd.)
Flow rate: 70 tons / day Temperature during passage under reduced pressure defoaming tank (average): 1430 ° C
Viscosity when passing through vacuum degassing tank: 100 Pa · s
Density when passing through vacuum degassing tank: 2380 kg / m 3
(実施例1)
断面楕円形状の減圧脱泡槽について、第1部材が図3および図4に示す第1部材14で、第2部材が図3および図5に示す第2部材15の場合について、脱泡性能を評価した。第1部材14および第2部材15の寸法、および、溶融ガラス流路における設置位置はそれぞれ以下の通り。
[第1部材14]
脱泡槽の底面から第1部材の下端までの高さh1:125mm
第1部材の高さ(厚み)H1:125mm
溶融ガラス流路の上流端からの距離:4.5m
[第2部材15]
第2部材の高さh2:178mm
第2部材の横幅の最大値W2:200mm
第1部材と第2部材の距離d:175mm
脱泡性能については、直径100μmの気泡10,000個が脱泡可能な絶対圧(Pth)、および、気泡が最後に浮上してきた部位の脱泡槽の上流端からの距離(最長浮上距離)を評価した。Pthの値が大きいほど脱泡性能に優れている。また、最長浮上距離が小さいほど脱泡性能に優れている。結果を表1に示す。なお、表1においては、前記PthとP0との圧力差と最長浮上距離を示している。前記P0は、第2部材を設けなかった場合において直径100μmの気泡10,000個が脱泡可能な絶対圧である。比較例1は、第2部材を設けない場合の例である。Example 1
About the vacuum degassing tank having an elliptical cross section, the first member is the
[First member 14]
Height h 1 from the bottom of the defoaming tank to the lower end of the first member: 125 mm
Height (thickness) H 1 of the first member: 125 mm
Distance from upstream end of molten glass channel: 4.5m
[Second member 15]
Second member height h 2 : 178 mm
Maximum width W 2 of the second member: 200 mm
The distance d between the first member and the second member: 175 mm
Regarding the defoaming performance, the absolute pressure (P th ) at which 10,000 bubbles having a diameter of 100 μm can be defoamed, and the distance from the upstream end of the defoaming tank at the site where the bubbles finally floated (the longest levitating distance) ) Was evaluated. The larger the Pth value, the better the defoaming performance. Moreover, the smaller the longest flying distance, the better the defoaming performance. The results are shown in Table 1. In Table 1, the pressure difference between P th and P 0 and the longest flying distance are shown. The P 0 is an absolute pressure at which 10,000 bubbles with a diameter of 100 μm can be degassed when the second member is not provided. Comparative Example 1 is an example where the second member is not provided.
(実施例2)
第2部材を傾斜させた点以外は実施例1と同様に実施した。前記第2部材は、上端部が下流側に向かって傾斜し、鉛直方向に対して61°(水平方向に対して29°)傾斜するように配設した。
(実施例3)
第1部材を図10に示す第1部材14aとした点以外は実施例1と同様に実施した。脱泡槽の底面から第1部材の下端までの高さh1は85mm、第1部材の高さ(厚み)は165mm、溶融ガラス流路の上流端から第1部材の上流端までの距離は4.5mであった。図10中のL1は524mm、L2は498mmであった。第1部材の上流側の端部と第2部材との距離dは627mmであった。
(実施例4)
第1部材を図11に示す第1部材14bとした点以外は実施例1と同様に実施した。脱泡槽の底面から第1部材の下端までの高さh1は125mm、第1部材の高さ(厚み)は125mm、溶融ガラス流路の上流端から第1部材の上流端までの距離は4.5mであった。図11中のL3は200mm、L4は188mmであった。第1部材の下流側の端部と第2部材との距離dは150mmであった。
(Example 2)
It implemented similarly to Example 1 except the point which inclined the 2nd member. The second member is disposed such that the upper end portion is inclined toward the downstream side and is inclined by 61 ° with respect to the vertical direction (29 ° with respect to the horizontal direction).
Example 3
The same operation as in Example 1 was performed except that the first member was the
Example 4
The same operation as in Example 1 was performed except that the first member was the
次に、第1部材を図3および図4に示す第1部材14に固定した状態で、第2部材を以下の2通りに変えた点以外は実施例1と同様に実施した。
(実施例5)
第2部材:図12に示す第2部材15a
第2部材の高さh2:178mm
図12中のH2は75mm、L5は200mmであった。第1部材の下流側の端部と第2部材との距離dは263mmであった。
(実施例6)
第2部材:図13に示す第2部材15b
第2部材の高さh2:178mm
図13中のH3は93mmであった。第1部材の下流側の端部と第2部材との距離dは263mmであった。
結果を表2に示す。なお、表2には比較のため実施例1の結果も示した。Next, with the first member fixed to the
(Example 5)
Second member:
Second member height h 2 : 178 mm
In FIG. 12, H 2 was 75 mm and L 5 was 200 mm. The distance d between the downstream end of the first member and the second member was 263 mm.
(Example 6)
Second member:
Second member height h 2 : 178 mm
H 3 in FIG. 13 was 93 mm. The distance d between the downstream end of the first member and the second member was 263 mm.
The results are shown in Table 2. Table 2 also shows the results of Example 1 for comparison.
(実施例7)
実施例1について、W2を120mm、200mmおよび280mmの3通りに変えて実施した。それぞれのPth−P0の値は1.1kPa(225mm)、1.4kPa(375mm)、1.3kPa(525mm)であった。(Example 7)
For Example 1, were carried out varying the W 2 120 mm, the three types of 200mm and 280 mm. The values of P th -P 0 were 1.1 kPa (225 mm), 1.4 kPa (375 mm), and 1.3 kPa (525 mm), respectively.
(実施例8〜13、比較例2〜3)
実施例1の構成におけるh2を下記表に示すように変え、実施例8〜13、比較例2、比較例3として実施した。結果を表3に示す。(Examples 8-13, Comparative Examples 2-3)
Changing the h 2 in the configuration of the first embodiment as shown in the following Table, Examples 8-13, Comparative Example 2 was carried out as Comparative Example 3. The results are shown in Table 3.
(実施例14〜20)
実施例1について、第1部材と第2部材との距離dを表4に示すように変え、実施例14〜20として実施した。結果を表4に示す。(Examples 14 to 20)
About Example 1, the distance d of a 1st member and a 2nd member was changed as shown in Table 4, and it implemented as Examples 14-20. The results are shown in Table 4.
(実施例21)
減圧脱泡槽が図6に示すような断面が矩形のものについて評価を実施した。減圧脱泡槽の寸法および溶融ガラスの液面の高さはそれぞれ以下の通り。
溶融ガラス流路の長さL:4.0m
溶融ガラス流路の水平方向の内径の最大値W1:975mm
減圧脱泡槽の高さD:600mm
溶融ガラスの液面の高さ: 200mm
第1部材が図3および図6に示す第1部材14で、第2部材が図3および図7に示す第2部材15の場合について溶融ガラスの清澄効果を評価した。第1部材14および第2部材15の寸法、および、溶融ガラス流路における設置位置はそれぞれ以下の通り。
第1部材14
脱泡槽の底面から第1部材の下端までの高さh1:100mm
第1部材の高さ(厚み):100mm
溶融ガラス流路の上流端からの距離:2.0m
第2部材15
第2部材の高さh2:140mm
第2部材の横幅の最大値W2:459mm
第1部材と第2部材の距離d:181mm
溶融ガラスの清澄効果については、直径100μmの気泡10,000個が脱泡可能な絶対圧(Pth)、および、気泡が最後に浮上してきた部位の脱泡槽の上流端からの距離(最長浮上距離)を評価した。結果を表5に示す。なお、表5においては、PthとP0’との圧力差を示している。前記P0’は、第2部材を設けなかった場合において直径100μmの気泡10,000個が脱泡可能な絶対圧である。(Example 21)
Evaluation was performed for a vacuum degassing tank having a rectangular cross section as shown in FIG. The dimensions of the vacuum degassing tank and the liquid surface height of the molten glass are as follows.
Molten glass flow path length L: 4.0 m
Maximum inner diameter W 1 of molten glass flow path W 1 : 975 mm
Depressurization tank height D: 600 mm
Liquid surface height of molten glass: 200 mm
The clarification effect of the molten glass was evaluated in the case where the first member was the
Height h 1 from the bottom of the defoaming tank to the lower end of the first member: 100 mm
Height (thickness) of the first member: 100 mm
Distance from upstream end of molten glass channel: 2.0m
Height h 2 of second member: 140 mm
Maximum width W 2 of the second member: 459 mm
Distance between first member and second member d: 181 mm
Regarding the clarification effect of the molten glass, the absolute pressure (P th ) at which 10,000 bubbles with a diameter of 100 μm can be defoamed, and the distance from the upstream end of the defoaming tank at the site where the bubbles finally floated (the longest) Floating distance) was evaluated. The results are shown in Table 5. In Table 5, the pressure difference between P th and P 0 ′ is shown. The P 0 ′ is an absolute pressure at which 10,000 bubbles with a diameter of 100 μm can be degassed when the second member is not provided.
以上のように、本発明の脱泡装置によれば、減圧度を下げたり溶融ガラスの温度を上げたりするなどの、清澄工程の条件変更をすることなく清澄効果を向上させることができる。 As described above, according to the defoaming apparatus of the present invention, the clarification effect can be improved without changing the conditions of the clarification step such as lowering the degree of vacuum or increasing the temperature of the molten glass.
本発明の脱泡装置は、溶融ガラスから気泡を除去するために利用できる。
なお、2008年6月9日に出願された日本特許出願2008−150557号の明細書、特許請求の範囲、図面及び要約書の全内容をここに引用し、本発明の明細書の開示として、取り入れるものである。The defoaming device of the present invention can be used to remove bubbles from molten glass.
It should be noted that the entire contents of the specification, claims, drawings and abstract of Japanese Patent Application No. 2008-150557 filed on June 9, 2008 are cited herein as disclosure of the specification of the present invention. Incorporated.
10:脱泡装置(減圧脱泡装置)
11:脱泡槽(減圧脱泡槽)
12:上昇管
13:下降管
14,14a,14b:第1部材
15,15a,15b:第2部材
16:空隙
17:第3部材
200:溶解槽
220:上流ピット
240:下流ピット
G:溶融ガラス10: Defoaming device (vacuum defoaming device)
11: Defoaming tank (vacuum defoaming tank)
12: ascending pipe 13: descending
Claims (6)
前記脱泡槽内に、第1部材および第2部材を有する気泡浮上手段が設けられており、
前記第1部材は、少なくとも一部が溶融ガラスに浸漬するように、かつ、前記脱泡槽の溶融ガラスの流路の幅方向全体にわたって配設されるように前記脱泡槽の内壁に取り付けられており、
前記第2部材は、前記脱泡槽の底面側から上方に向かって延び溶融ガラスの液面の下に位置するように前記脱泡槽の内壁に取り付けられ、前記第2部材の平面形状の横幅方向の両側に溶融ガラスの通過が可能な間隙が設けられており、
前記第1部材および前記第2部材が下記(1)〜(3)を満たすように配設されていることを特徴とする溶融ガラスの脱泡装置。
(1)前記第1部材が前記第2部材に対して溶融ガラスの流動方向における上流側に位置する。
(2)溶融ガラスの流動方向における前記第1部材の下流側端部と前記第2部材との距離が50〜400mmである。
(3)前記脱泡槽の底面から前記第1部材の下端までの高さをh1、前記脱泡槽の底面から前記第2部材の上端までの高さをh2とするとき、関係式h1≦h2を満足する。 In a defoaming apparatus for molten glass provided with a defoaming tank having an inlet and an outlet for molten glass,
In the defoaming tank, a bubble floating means having a first member and a second member is provided,
The first member is attached to the inner wall of the defoaming tank so that at least a part of the first member is immersed in the molten glass and disposed over the entire width direction of the flow path of the molten glass of the defoaming tank. And
Said second member, said mounting et al is to the inner wall of the degassing vessel from the bottom side of the degassing vessel to so that to position below the liquid surface of the molten glass extending upward, a planar shape of the second member Are provided with a gap through which molten glass can pass on both sides in the width direction of
The molten glass defoaming apparatus, wherein the first member and the second member are disposed so as to satisfy the following (1) to (3).
(1) The first member is located upstream of the second member in the flow direction of the molten glass.
(2) The distance between the downstream end of the first member and the second member in the flow direction of the molten glass is 50 to 400 mm.
(3) When the height from the bottom surface of the defoaming tank to the lower end of the first member is h 1 and the height from the bottom surface of the defoaming tank to the upper end of the second member is h 2 , the relational expression h 1 ≦ h 2 is satisfied.
前記脱泡槽内に、第1部材および第2部材を有する気泡浮上手段が設けられており、In the defoaming tank, a bubble floating means having a first member and a second member is provided,
前記第1部材は、少なくとも一部が溶融ガラスに浸漬するように、かつ、前記脱泡槽の溶融ガラスの流路の幅方向全体にわたって配設されるように前記脱泡槽の内壁に取り付けられており、The first member is attached to the inner wall of the defoaming tank so that at least a part of the first member is immersed in the molten glass and disposed over the entire width direction of the flow path of the molten glass of the defoaming tank. And
前記第2部材は、前記脱泡槽の底面側から上方に向かって延び溶融ガラスの液面の下に位置するように前記脱泡槽の内壁に取り付けられ、前記脱泡槽の内壁と、前記第2部材と、の間の前記第2部材の平面形状の横幅方向の両側に溶融ガラスの通過が可能な間隙を有しており、The second member is attached to the inner wall of the defoaming tank so as to extend upward from the bottom surface side of the defoaming tank and be positioned below the liquid surface of the molten glass, and the inner wall of the defoaming tank, A gap between which the molten glass can pass on both sides of the width direction of the planar shape of the second member between the second member,
前記第1部材および前記第2部材が下記(1)〜(3)を満たすように配設されていることを特徴とする溶融ガラスの脱泡装置。The molten glass defoaming apparatus, wherein the first member and the second member are disposed so as to satisfy the following (1) to (3).
(1)前記第1部材が前記第2部材に対して溶融ガラスの流動方向における上流側に位置する。(1) The first member is located upstream of the second member in the flow direction of the molten glass.
(2)溶融ガラスの流動方向における前記第1部材の下流側端部と前記第2部材との距離が50〜400mmである。(2) The distance between the downstream end of the first member and the second member in the flow direction of the molten glass is 50 to 400 mm.
(3)前記脱泡槽の底面から前記第1部材の下端までの高さをh(3) The height from the bottom surface of the defoaming tank to the lower end of the first member is h. 11 、前記脱泡槽の底面から前記第2部材の上端までの高さをhThe height from the bottom of the defoaming tank to the upper end of the second member is h 22 とするとき、関係式hAnd the relational expression h 11 ≦h≦ h 22 を満足する。Satisfied.
w 1 < w 2
(式中、w 1 は溶融ガラス流動方向上流側における前記第1部材の横幅であり、w 2 は溶融ガラス流動方向下流側における前記第1部材の横幅である。) The defoaming device for molten glass according to any one of claims 1 to 4, wherein the planar shape of the first member satisfies the following formula .
w 1 <w 2
(Wherein, w 1 is the width of the first member in the molten glass flow direction upstream side, w 2 is the width of the first member in the molten glass flow direction downstream side.)
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