JP5574720B2 - Asphalt mixture - Google Patents
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Description
本発明はアスファルト混合物に関する。詳細には、アスファルトに特定の成分を混合することにより舗装施工性を改善したアスファルト混合物に関する。 The present invention relates to an asphalt mixture. In detail, it is related with the asphalt mixture which improved the pavement construction property by mixing a specific ingredient into asphalt.
アスファルト類の瀝青材料は道路舗装材、ルーフィング材料として広く使用されている。一般に、道路舗装材は、アスファルトに骨材や各種充填材を加熱混合して均一なアスファルト混合物を製造するが、骨材を通常１６０℃以上に加熱しなければならないため、アスファルト混合物製造時に多量のエネルギーを消費する。また、これに伴い多量の炭酸ガスを発生させることになる。しかし、近年地球温暖化の観点からこのような製造方法は好ましくない。さらに、締固め後の性能を十分に確保するためには、施工現場における舗装施工時の締固め温度を１３０℃以上にしなければならず、冬季やアスファルト混合プラントからの遠隔地域での施工には困難な場合がある。また、高温のため夏季には作業環境の悪化などの問題もある。 Asphalt bituminous materials are widely used as road paving materials and roofing materials. In general, road paving materials produce a uniform asphalt mixture by heating and mixing aggregates and various fillers with asphalt. However, since aggregates usually have to be heated to 160 ° C or higher, a large amount of asphalt mixture is produced. Consume energy. Along with this, a large amount of carbon dioxide gas is generated. However, in recent years, such a manufacturing method is not preferable from the viewpoint of global warming. Furthermore, in order to ensure sufficient performance after compaction, the compaction temperature during pavement construction at the construction site must be 130 ° C or higher. For construction in winter or in remote areas from asphalt mixing plants. It can be difficult. In addition, due to the high temperature, there are problems such as deterioration of the working environment in summer.
近年、低炭素社会への関心が高まり、アスファルト舗装に関しても低炭素舗装すなわち中温化技術の開発が急務となっている。中温化技術としては、骨材に水分を含有させる方法（特許文献１）、有機発泡剤と発泡助剤を用いる方法（特許文献２）、結晶空隙を持つ人工ゼオライトを用いる方法（特許文献３）等が提案されている。しかし、これ等の発泡による方法においては、締固め温度の低温化効果は認められるが、泡の分散性、泡径の均一化、発泡速度の制御など低温化効果の持続性、安定性およびアスファルト混合物の製造工程が繁雑であるなどの問題があった。 In recent years, interest in a low-carbon society has increased, and asphalt pavement is also urgently required to develop a low-carbon pavement, that is, a medium temperature technology. As the temperature-warming technology, a method of containing moisture in the aggregate (Patent Document 1), a method using an organic foaming agent and a foaming aid (Patent Document 2), and a method using an artificial zeolite having crystal voids (Patent Document 3). Etc. have been proposed. However, in these foaming methods, the effect of lowering the compaction temperature is recognized, but the sustainability, stability and asphalt of the effect of lowering the temperature such as foam dispersibility, uniform foam diameter, and control of the foaming speed are recognized. There was a problem that the manufacturing process of the mixture was complicated.
また、バインダとして骨材の加熱・乾燥の必要がないアスファルト乳剤を使用した常温アスファルト混合物が提案されているが、かかるアスファルト乳剤を使用するアスファルト混合物はエネルギー節約の観点からは有効であるものの、舗装時に降雨があるとアスファルト乳剤が流出し周辺を汚染するおそれがある。
また、アスファルトに重油や植物性油脂類を添加したカットバックアスファルトを使用した常温アスファルト混合物も知られている。しかし、軟質化したカットバックアスファルトは、施工直後の強度が十分ではなく、強度が発現するまでの時間を要するなど解決を迫られる課題がある。
In addition, a room temperature asphalt mixture using an asphalt emulsion that does not require heating and drying of the aggregate as a binder has been proposed.Although an asphalt mixture using such an asphalt emulsion is effective from the viewpoint of energy saving, it is paved. Occasional rainfall can cause the asphalt emulsion to run out and contaminate the surrounding area.
Also known is a room temperature asphalt mixture using cutback asphalt in which heavy oil or vegetable oils and fats are added to asphalt. However, the softened cutback asphalt has a problem that requires strength to be solved, such as that the strength immediately after construction is not sufficient and it takes time until the strength is developed.
本発明は、アスファルト混合物の製造温度および舗装現場における施工時の締固め温度を低温化することが可能なアスファルト混合物を提供するものである。 The present invention provides an asphalt mixture capable of lowering the production temperature of the asphalt mixture and the compaction temperature during construction on the pavement site.
本発明者らは上記の課題を解決すべく、鋭意研究した結果、アスファルトに特定の組み合わせからなる成分を混合することにより、従来の温度より低い温度での製造および締固めが可能となることを見出し、本発明を完成するに至ったものである。 As a result of diligent research to solve the above-mentioned problems, the present inventors have found that mixing and asphalt with a specific combination of components enables production and compaction at a temperature lower than the conventional temperature. The headline and the present invention have been completed.
すなわち、本発明は、アスファルト１００質量部に、（ａ）アニリン点１００℃以下、４０℃粘度３００ｍｍ２／ｓ以下の炭化水素０．５〜６．０質量部、（ｂ）軟化点１３０℃以下、２５℃針入度５ｄｍｍ以下、重量平均分子量１５００以下の低分子量ポリエチレン１．０〜７．０質量部、（ｃ）軟化点１５０℃以下、重量平均分子量１５００以下の炭素数９を主成分とするビニル芳香族化合物の重合体０．１〜１．５質量部、および（ｄ）アミンと脂肪族カルボン酸の混合物０．１〜０．５質量部または（ｅ）アルキルベンゼンスルフォン酸ナトリウム０．１〜０．５質量部を混合して成るアスファルト混合物、に関する。
That is, the present invention relates to 100 parts by weight of asphalt, (a) 0.5 to 6.0 parts by weight of hydrocarbons having an aniline point of 100 ° C. or lower and a viscosity of 40 ° C. of 300 mm 2 / s or lower , and (b) a softening point of 130 ° C. or lower. A low molecular weight polyethylene of 1.0 to 7.0 parts by mass of 25 ° C. penetration of 5 dmm or less and a weight average molecular weight of 1500 or less, (c) a carbon number of 9 having a softening point of 150 ° C. or less and a weight average molecular weight of 1500 or less as a main component. 0.1 to 1.5 parts by mass of a polymer of vinyl aromatic compound to be produced, and (d) 0.1 to 0.5 parts by mass of a mixture of an amine and an aliphatic carboxylic acid, or (e) 0.1 sodium alkylbenzene sulfonate. To an asphalt mixture obtained by mixing 0.5 parts by mass .
本発明のアスファルト混合物は、アスファルト混合物の製造温度を低くすることができるばかりか、舗装現場における施工時の締固め温度を低くしても締固め後の性能を十分に確保できるため、従来に比べて舗装施工性が著しく改善される。 The asphalt mixture of the present invention can not only lower the production temperature of the asphalt mixture, but also sufficiently secure the performance after compaction even if the compaction temperature at the time of construction on the pavement site is lowered, compared with the conventional one. As a result, the pavement workability is significantly improved.
以下、本発明について詳述する。
本発明のアスファルト混合物の主成分として用いるアスファルトとしては、公知の各種アスファルトを用いることができる。例えば、ストレートアスファルト、改質アスファルト、再生アスファルトなどが挙げられる。
ストレートアスファルトとは、原油を蒸留した際に得られる沸点３５０℃以上の常圧残油を、さらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下に減圧蒸留して残渣分として回収される沸点５５０℃以上の炭化水素を主原料とした石油系アスファルトをいう。またここでいう改質アスファルトとは、上記ストレートアスファルトを溶剤抽出処理して得られる溶剤脱瀝アスファルトや空気酸化処理を行って得られるブローンアスファルトなどのストレートアスファルトの性状を改質したアスファルトを総称するものをいい、再生アスファルトとは、アスファルト舗装施設より回収されたアスファルト再生混合物を主成分とするアスファルトのことをいう。
本発明においてはこれらのアスファルトを単独で使用してもよく、また２種以上の混合物として使用することもできる。本発明においてはストレートアスファルトが好ましく使用されるが、環境の観点から、ストレートアスファルトに再生アスファルトを混合した混合アスファルトも好ましく用いられる。この場合、ストレートアスファルト１００質量部に対して再生アスファルトを５０〜７０質量部の割合で使用するのが好ましい。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
As the asphalt used as the main component of the asphalt mixture of the present invention, various known asphalts can be used. For example, straight asphalt, modified asphalt, regenerated asphalt and the like can be mentioned.
Straight asphalt refers to hydrocarbons with a boiling point of 550 ° C. or higher that are recovered as a residue by distilling atmospheric residual oil with a boiling point of 350 ° C. or higher obtained by distillation of crude oil under reduced pressure of 30 to 100 mmHg. Petroleum-based asphalt used as the main raw material. The modified asphalt here is a generic term for asphalt obtained by modifying the properties of straight asphalt such as solvent deasphalted asphalt obtained by solvent extraction treatment of the above straight asphalt and blown asphalt obtained by air oxidation treatment. Recycled asphalt refers to asphalt whose main component is an asphalt recycled mixture collected from an asphalt paving facility.
In the present invention, these asphalts may be used alone or as a mixture of two or more. In the present invention, straight asphalt is preferably used. From the viewpoint of the environment, mixed asphalt obtained by mixing recycled asphalt with straight asphalt is also preferably used. In this case, it is preferable to use 50 to 70 parts by mass of recycled asphalt with respect to 100 parts by mass of straight asphalt.
本発明のアスファルト混合物は、アスファルトに、（ａ）アニリン点１００℃以下、４０℃粘度３００ｍｍ２／ｓ以下の炭化水素、（ｂ）軟化点１３０℃以下、２５℃針入度５ｄｍｍ以下、重量平均分子量１５００以下の低分子量ポリエチレン、（ｃ）軟化点１５０℃以下、重量平均分子量１５００以下の炭素数９を主成分とするビニル芳香族化合物の重合体、および（ｄ）アミンと脂肪族カルボン酸の混合物または（ｅ）アルキルベンゼンスルフォン酸ナトリウムからなるアスファルト舗装施工性改善剤を混合して成る。 The asphalt mixture of the present invention comprises: (a) a hydrocarbon having an aniline point of 100 ° C. or less and a viscosity of 40 ° C. of 300 mm 2 / s or less; (b) a softening point of 130 ° C. or less; a 25 ° C. penetration of 5 dmm or less; A low molecular weight polyethylene having a molecular weight of 1500 or less, (c) a polymer of a vinyl aromatic compound mainly composed of 9 carbon atoms having a softening point of 150 ° C. or less and a weight average molecular weight of 1500 or less, and (d) an amine and an aliphatic carboxylic acid A mixture or (e) an asphalt pavement improving agent composed of sodium alkylbenzene sulfonate is mixed.
本発明のアスファルト混合物における（ａ）成分は、アニリン点が１００℃以下で、４０℃における粘度が３００ｍｍ２／ｓ以下の炭化水素である。
かかる炭化水素としては、ナフテン系原油あるいはパラフィン系原油から精製された沸点が２８０℃から４５０℃の範囲内の留分（以下、ナフテン系鉱油あるいはパラフィン系鉱油という。）が用いられる。なお、アニリン点が１００℃よりも高い炭化水素の場合には、アニリン点降下剤を添加してアニリン点を１００℃以下にした炭化水素であっても良い。例えば、パラフィン系鉱油についてはアニリン点降下剤を添加することが好ましく採用される。アニリン点降下剤の例としては、アルキルベンゼン、アルキルナフタレン等を挙げることができる。アルキル基としては炭素数が８〜１２のものが好ましい。
（ａ）成分のアニリン点は１００℃以下であることが必要であり、好ましくは６０〜８０℃である。（ａ）成分のアニリン点が１００℃よりも高いと、アスファルトとの相溶性が低下し、混合物の均一性が不足するおそれがあるため好ましくない。
また、（ａ）成分の４０℃における粘度は３００ｍｍ２／ｓ以下であることが必要であり、好ましくは２０〜１５０ｍｍ２／ｓである。４０℃粘度が３００ｍｍ２／ｓを超えると常温での取り扱いが困難になり、混合するために高温加熱の必要があり作業上好ましくない。
本発明のアスファルト混合物における（ａ）成分の配合割合は、アスファルト１００質量部に対し、０．５〜６．０質量部の範囲が好ましい。（ａ）成分の配合割合が０．５質量部より少ないと、締固め温度を低下させた場合のアスファルト混合物の密度が低下しアスファルト混合物としての強度が不足するおそれがあり、６．０質量部より多いとアスファルト混合物の動的安定度が低下するおそれがあり好ましくない。
The component (a) in the asphalt mixture of the present invention is a hydrocarbon having an aniline point of 100 ° C. or lower and a viscosity at 40 ° C. of 300 mm 2 / s or lower.
As such hydrocarbon, a fraction refined from naphthenic crude oil or paraffinic crude oil having a boiling point in the range of 280 ° C. to 450 ° C. (hereinafter referred to as naphthenic mineral oil or paraffin mineral oil) is used. In the case of a hydrocarbon having an aniline point higher than 100 ° C., a hydrocarbon having an aniline point reduced to 100 ° C. or lower by adding an aniline point depressant may be used. For example, for paraffinic mineral oil, it is preferable to add an aniline point depressant. Examples of the aniline point depressant include alkylbenzene and alkylnaphthalene. The alkyl group is preferably an alkyl group having 8 to 12 carbon atoms.
(A) The aniline point of a component needs to be 100 degrees C or less, Preferably it is 60-80 degreeC. When the aniline point of the component (a) is higher than 100 ° C., the compatibility with asphalt is lowered, and the uniformity of the mixture may be insufficient.
Moreover, the viscosity at 40 ° C. of the component (a) is required to be 300 mm 2 / s or less, and preferably 20 to 150 mm 2 / s. When the viscosity at 40 ° C. exceeds 300 mm 2 / s, handling at room temperature becomes difficult, and high temperature heating is necessary for mixing, which is not preferable for work.
The blending ratio of the component (a) in the asphalt mixture of the present invention is preferably in the range of 0.5 to 6.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of asphalt. When the blending ratio of the component (a) is less than 0.5 parts by mass, the density of the asphalt mixture when the compaction temperature is lowered may decrease, and the strength as the asphalt mixture may be insufficient, and 6.0 parts by mass If it is more, the dynamic stability of the asphalt mixture may be lowered, which is not preferable.
本発明のアスファルト混合物における（ｂ）成分は、軟化点が１３０℃以下、２５℃針入度が５ｄｍｍ以下、重量平均分子量が１５００以下の低分子量ポリエチレン（ポリエチレンワックス）である。
（ｂ）成分の軟化点は１３０℃以下であることが必要であり、好ましくは１００℃以下である。軟化点が１３０℃を超えると均一なアスファルト混合物を製造するために温度を１５０℃以上の高温にすることになり好ましくない。なお、軟化点の下限は特に限定されるものではないが、９０℃以上であることが好ましい。
また、（ｂ）成分の２５℃針入度は５ｄｍｍ以下であることが必要であり、好ましくは２ｄｍｍ以下である。２５℃針入度が５ｄｍｍを超えるとアスファルト混合物の動的安定度およびマーシャル安定度が低下するおそれがあり好ましくない。
また、（ｂ）成分の重量平均分子量は１５００以下であることが必要であり、好ましくは１２００以下である。重量平均分子量が１５００を超えるとアスファルト混合物への均一性が低下し、また、アスファルト混合物の低温脆性のおそれがあり好ましくない。なお、下限は特に限定されるものではないが、８００以上であることが好ましい。
本発明のアスファルト混合物における（ｂ）成分の配合割合は、アスファルト１００質量部に対し、１．０〜７．０質量部の範囲が好ましい。（ｂ）成分の配合割合が１．０質量部より少ないとアスファルト混合物の動的安定度が低下するおそれがあり、７．０質量部より多いと舗装施工時の作業性が低下するおそれがあり好ましくない。
The component (b) in the asphalt mixture of the present invention is a low molecular weight polyethylene (polyethylene wax) having a softening point of 130 ° C. or less, a 25 ° C. penetration of 5 dmm or less, and a weight average molecular weight of 1500 or less.
The softening point of the component (b) needs to be 130 ° C. or lower, and preferably 100 ° C. or lower. When the softening point exceeds 130 ° C., the temperature becomes higher than 150 ° C. in order to produce a uniform asphalt mixture, which is not preferable. In addition, although the minimum of a softening point is not specifically limited, It is preferable that it is 90 degreeC or more.
Moreover, the 25 degreeC penetration of (b) component needs to be 5 dmm or less, Preferably it is 2 dmm or less. If the penetration at 25 ° C. exceeds 5 dmm, the dynamic stability and Marshall stability of the asphalt mixture may be lowered, which is not preferable.
Moreover, the weight average molecular weight of (b) component needs to be 1500 or less, Preferably it is 1200 or less. When the weight average molecular weight exceeds 1500, the uniformity of the asphalt mixture is lowered, and the low temperature brittleness of the asphalt mixture is not preferable. The lower limit is not particularly limited, but is preferably 800 or more.
The blending ratio of the component (b) in the asphalt mixture of the present invention is preferably in the range of 1.0 to 7.0 parts by mass with respect to 100 parts by mass of asphalt. If the blending ratio of the component (b) is less than 1.0 part by mass, the dynamic stability of the asphalt mixture may be reduced, and if it is more than 7.0 parts by mass, the workability during pavement construction may be reduced. It is not preferable.
本発明のアスファルト混合物における（ｃ）成分は、軟化点が１５０℃以下、重量平均分子量が１５００以下の炭素数９を主成分とするビニル芳香族化合物の重合体（芳香族樹脂）である。
（ｃ）成分の軟化点は１５０℃以下であることが必要であり、好ましくは１００℃以下である。軟化点が１５０℃よりも高いと、締固め温度を低下させた場合のアスファルト混合物の密度が低下しアスファト混合物としての強度が不足するおそれがあり好ましくない。なお、軟化点の下限は特に限定されるものではないが、８０℃以上であることが好ましい。
また、（ｃ）成分の重量平均分子量は１５００以下であることが必要であり、好ましくは１２００以下である。重量平均分子量が１５００を超えるとアスファルト混合物の均一性低下のおそれがあり好ましくない。なお、下限は特に限定されるものではないが、１０００以上であることが好ましい。
本発明のアスファルト混合物における（ｃ）成分の配合割合は、アスファルト１００質量部に対し、０．1〜１．５質量部の範囲が好ましい。（ｃ）成分の配合割合が０．１質量部より少ないとアスファルト混合物の動的安定度が低下するおそれがあり、１．５質量部を超えるとアスファルト混合物の特性として低温脆性のおそれがあり好ましくない。
The component (c) in the asphalt mixture of the present invention is a polymer (aromatic resin) of a vinyl aromatic compound having a softening point of 150 ° C. or lower and a weight average molecular weight of 9 or less and having 9 carbon atoms as a main component.
The softening point of the component (c) is required to be 150 ° C. or lower, preferably 100 ° C. or lower. When the softening point is higher than 150 ° C., the density of the asphalt mixture when the compaction temperature is lowered is lowered, and the strength as the asphalt mixture may be insufficient, which is not preferable. In addition, although the minimum of a softening point is not specifically limited, It is preferable that it is 80 degreeC or more.
Moreover, the weight average molecular weight of (c) component needs to be 1500 or less, Preferably it is 1200 or less. If the weight average molecular weight exceeds 1500, the uniformity of the asphalt mixture may be lowered, which is not preferable. In addition, although a minimum is not specifically limited, It is preferable that it is 1000 or more.
The blending ratio of the component (c) in the asphalt mixture of the present invention is preferably in the range of 0.1 to 1.5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of asphalt. If the blending ratio of the component (c) is less than 0.1 parts by mass, the dynamic stability of the asphalt mixture may be lowered, and if it exceeds 1.5 parts by mass, the asphalt mixture may have low temperature brittleness as a characteristic. Absent.
本発明のアスファルト混合物における（ｄ）成分は、アミンと脂肪族カルボン酸の混合物である。
アミンとしては、アルキルアミンおよび芳香族アミンが挙げられ、アルキルアミンが好ましい。アルキルアミンとしては、例えば、一般式ＲＮＨ２の第一アミン、ＲＲ’ＮＨの第二アミン、ＲＲ’Ｒ”Ｎの第三アミン好ましく、また、一般式Ｃ６Ｈ５ＮＨ２、Ｃ６Ｈ５ＮＨＲ、Ｃ６Ｈ５ＮＲＲ’などの芳香族アミンなどが挙げられる。なお、式中のＲ、Ｒ’およびＲ”は、それぞれ個別に、炭素数１〜２０のアルキル基を示す。
アミンの例としては、例えば、ブチルアミン、イソブチルアミン、ペンチルアミン、ヘキシルアミン、ヘプチルアミン、オクチルアミン、デシルアミン、ドデシルアミンなどの第一アミン、ジブチルアミン、メチルデシルアミンブチルヘキシルアミン、メチルドデシルアミンなどの第二アミン、トリブチルアミン、ジメチルオクチルアミン、ジメチルデシルアミン、ジメチルドデシルアミンなどの第三アミン、芳香族アミンとしては、メチルアニリン、ジメチルアニリン、エチルアニリンなどが挙げられる。
また、脂肪族カルボン酸としては一般式ＲＣＯＯＨ（Ｒは飽和または不飽和の炭化水素基）で示され、好ましくは炭素数１２〜１８の飽和カルボン酸または不飽和カルボン酸が挙げられる。具体的には、カプリル酸、カプリン酸、ラウリン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、エライジン酸、エルカ酸などが挙げられる。
本発明のアスファルト混合物における（ｄ）成分のアミンの配合割合は、アスファルト１００質量部に対し、０．１〜０．５質量部の範囲が好ましく、０．２〜０．３質量部の範囲がより好ましい。アミンの配合割合が０．１質量部より少ないとアスファルトと骨材の接着性が低下するおそれがあり、施工後に骨材剥離が発生することがある。また、０．５質量部より多く添加してもその効果の向上は認められなくアスファルト混合物のコストアップとなり好ましくない。
The component (d) in the asphalt mixture of the present invention is a mixture of an amine and an aliphatic carboxylic acid.
Examples of the amine include alkyl amines and aromatic amines, and alkyl amines are preferable. As the alkylamine, for example, a primary amine of the general formula RNH 2 , a secondary amine of RR′NH, a tertiary amine of RR′R ″ N are preferable, and the general formulas C 6 H 5 NH 2 , C 6 H 5 And aromatic amines such as NHR and C 6 H 5 NRR ′, etc. In the formula, R, R ′ and R ″ each independently represents an alkyl group having 1 to 20 carbon atoms.
Examples of amines include primary amines such as butylamine, isobutylamine, pentylamine, hexylamine, heptylamine, octylamine, decylamine, dodecylamine, dibutylamine, methyldecylamine butylhexylamine, methyldodecylamine, etc. Examples of tertiary amines and aromatic amines such as secondary amine, tributylamine, dimethyloctylamine, dimethyldecylamine, and dimethyldodecylamine include methylaniline, dimethylaniline, and ethylaniline.
The aliphatic carboxylic acid is represented by the general formula RCOOH (R is a saturated or unsaturated hydrocarbon group), and preferably a saturated carboxylic acid or unsaturated carboxylic acid having 12 to 18 carbon atoms. Specific examples include caprylic acid, capric acid, lauric acid, palmitic acid, stearic acid, oleic acid, elaidic acid, erucic acid and the like.
The mixing ratio of the component (d) amine in the asphalt mixture of the present invention is preferably in the range of 0.1 to 0.5 parts by mass, and in the range of 0.2 to 0.3 parts by mass with respect to 100 parts by mass of asphalt. More preferred. When the mixing ratio of the amine is less than 0.1 parts by mass, the adhesiveness between the asphalt and the aggregate may be lowered, and the aggregate may be peeled off after the construction. Moreover, even if it adds more than 0.5 mass part, the improvement of the effect is not recognized but the cost of an asphalt mixture increases and it is unpreferable.
本発明のアスファルト混合物における（ｅ）成分は、アルキルベンゼンスルフォン酸ナトリウムである。アルキルベンゼンスルフォン酸ナトリウムは、一般式ＣｎＨｎ＋１（Ｃ６Ｈ４）ＳＯ３Ｎａで示され、アルキル基としてはｎが１０〜１４のものが好ましい。なお、アルキルベンゼンスルフォン酸ナトリウムは、オルソ−、メタ−、パラ−の各種の化合物でも、これら異性体の２種以上の混合物でもあってもよい。
本発明のアスファルト混合物における（ｅ）成分の配合割合は、アスファルト１００質量部に対し、０．１〜０．５質量部の範囲が好ましく、０．２〜０．３質量部の範囲がより好ましい。（ｅ）成分の配合割合が０．１質量部より少ないと０．１質量部より少ないとアスファルトと骨材の接着性が低下するおそれがあり、施工後に骨材剥離が発生することがある。また、０．５質量部より多く添加してもその効果の向上は認められなくアスファルト混合物のコストアップとなり好ましくない。
The component (e) in the asphalt mixture of the present invention is sodium alkylbenzene sulfonate. Sodium alkylbenzene sulfonate is represented by the general formula C n H n + 1 (C 6 H 4) SO 3 Na, n is preferably from 10 to 14 as an alkyl group. The sodium alkylbenzene sulfonate may be a variety of ortho-, meta- and para- compounds, or a mixture of two or more of these isomers.
The blending ratio of the component (e) in the asphalt mixture of the present invention is preferably in the range of 0.1 to 0.5 parts by mass and more preferably in the range of 0.2 to 0.3 parts by mass with respect to 100 parts by mass of asphalt. . If the blending ratio of the component (e) is less than 0.1 parts by mass, the adhesiveness between the asphalt and the aggregate may be lowered, and the aggregate may be peeled off after construction. Moreover, even if it adds more than 0.5 mass part, the improvement of the effect is not recognized but the cost of an asphalt mixture increases and it is unpreferable.
本発明のアスファルト混合物は、アスファルトに、上記した（ａ）、（ｂ）、（ｃ）および（ｄ）からなる成分、または（ａ）、（ｂ）、（ｃ）および（ｅ）からなる成分を添加して構成されるものであり、かかる構成とすることにより、アスファルト混合物の製造温度を低下させ、かつ舗装する際の締固め温度を低くできるため、施工性の改善を可能とすることができたものである。
なお、本発明のアスファルト混合物においては、骨材は勿論のこと、必要に応じその他公知の充填剤を適宜添加することができる。なお、骨材は、アスファルト１００質量部に対し、通常１５００〜２５００質量部の割合で配合することができる。
The asphalt mixture of the present invention comprises the components (a), (b), (c) and (d) described above, or the components (a), (b), (c) and (e). It is possible to improve the workability by reducing the production temperature of the asphalt mixture and lowering the compaction temperature when paving. It was made.
In addition, in the asphalt mixture of the present invention, not only aggregates but also other known fillers can be appropriately added as necessary. In addition, an aggregate can be normally mix | blended in the ratio of 1500-2500 mass parts with respect to 100 mass parts of asphalt.
本発明のアスファルト混合物製造のための混合温度は、１００℃から１８０℃の範囲で行うことが好ましく、また混合温度を低減する中温化技術に適応する観点から１００℃から１５０℃の範囲が特に好ましい。
さらに、本発明のアスファルト混合物を舗装する際の締固め温度は１００℃から１４０℃の範囲で実施することができる。この締固め温度は、従来と比較して２０℃から４０℃程度低いものである。
The mixing temperature for producing the asphalt mixture of the present invention is preferably in the range of 100 ° C. to 180 ° C., and particularly preferably in the range of 100 ° C. to 150 ° C. from the viewpoint of adapting to the medium temperature technique for reducing the mixing temperature. .
Furthermore, the compaction temperature when paving the asphalt mixture of the present invention can be carried out in the range of 100 ° C to 140 ° C. This compaction temperature is about 20 to 40 ° C. lower than the conventional temperature.
以下に本発明を実施例によりさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら制限されるものではない。 Examples The present invention will be described more specifically with reference to examples. However, the present invention is not limited to these examples.
（アスファルト舗装施工性改善剤の調製）
以下に示す成分を表１に示したような割合で調合し、アスファルト舗装施工性改善剤（以下、単に施工性改善剤という。）を調製した。
（ａ）成分：ナフテン系鉱油（アニリン点７０℃、４０℃粘度６８ｍｍ２／ｓ）、パラフィン系鉱油（アニリン点１３５℃、４０℃粘度１０７ｍｍ２／ｓ）とアルキルベンゼンとの混合物（アニリン点８８℃、４０℃粘度８１ｍｍ２／ｓ）
（ｂ）成分：ポリエチレンワックス（軟化点８８℃、２５℃針入度１ｄｍｍ）
（ｅ）成分：ドデシルベンゼンスルフォン酸ナトリウム
調製方法は、（ａ）成分を１Ｌのステンレスビーカーで１１０℃に加熱した後、表１に示す所定量の（ｂ）〜（ｅ）成分を添加し、１１０℃を保持し、１．５時間攪拌し均一化した。
(Preparation of asphalt pavement workability improver)
The components shown below were blended in proportions as shown in Table 1 to prepare an asphalt pavement workability improving agent (hereinafter simply referred to as a workability improving agent).
(A) Component: A mixture of naphthenic mineral oil (aniline point 70 ° C., 40 ° C. viscosity 68 mm 2 / s), paraffin mineral oil (aniline point 135 ° C., 40 ° C. viscosity 107 mm 2 / s) and alkylbenzene (aniline point 88 ° C. , 40 ° C. viscosity 81 mm 2 / s)
(B) Component: Polyethylene wax (softening point 88 ° C., 25 ° C. penetration 1 dmm)
(E) Component: Sodium dodecylbenzene sulfonate Preparation method is as follows. After the component (a) is heated to 110 ° C. in a 1 L stainless beaker, the predetermined amount of components (b) to (e) shown in Table 1 are added, The temperature was kept at 110 ° C. and stirred for 1.5 hours to make uniform.
＜実施例１〜３および比較例１〜４＞
表１に示す配合で調製した施工性改善剤Ａ〜Ｆを、１３０℃に加熱した骨材及び６０−８０ストレートアスファルトの混合物に表２に示した割合で添加し、室内において小型アスファルト混合装置（容量２０Ｌ）でアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｇ）を製造した。
アスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）は本発明に係る施工性改善剤Ａ〜Ｃを添加したアスファルト混合物であり、アスファルト混合物（Ｄ）は（ａ）成分を含まない施工性改善剤Ｄを添加したものであり、アスファルト混合物（Ｅ）は（ｂ）成分を含まない施工性改善剤Ｅを添加したものであり、アスファルト混合物（Ｆ）は（ｄ）成分および（ｅ）成分のいずれをも含まない施工性改善剤Ｆを添加したものであり、アスファルト混合物（Ｇ）は（ａ）〜（ｅ）成分を全く含有しないアスファルト混合物である。
<Examples 1-3 and Comparative Examples 1-4>
The workability improving agents A to F prepared by the formulation shown in Table 1 are added to the mixture of aggregate and 60-80 straight asphalt heated to 130 ° C. in the ratio shown in Table 2, and a small asphalt mixing device ( Asphalt mixtures (A) to (G) were produced at a volume of 20 L).
The asphalt mixture (A) to (C) is an asphalt mixture to which the workability improving agents A to C according to the present invention are added, and the asphalt mixture (D) is added with the workability improving agent D not containing the component (a). The asphalt mixture (E) is the one to which the workability improving agent E not containing the component (b) is added, and the asphalt mixture (F) does not contain any of the components (d) and (e). The workability improving agent F is added, and the asphalt mixture (G) is an asphalt mixture containing no component (a) to (e).
本発明に係る施工性改善剤Ａ〜Ｃを配合したアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）（実施例１〜３）、およびアスファルト混合物（Ｄ）〜（Ｇ）（比較例１〜４）についての性能を評価するため１１０℃で締固めたアスファルト混合物の密度試験、マーシャル安定度試験、ホイールトラッキング試験（動的安定度）、圧裂試験を実施した。その結果を表３に示す。 Asphalt mixtures (A) to (C) (Examples 1 to 3) and asphalt mixtures (D) to (G) (Comparative Examples 1 to 4) containing the workability improvers A to C according to the present invention. In order to evaluate the performance, a density test, a Marshall stability test, a wheel tracking test (dynamic stability), and a crush test were performed on the asphalt mixture compacted at 110 ° C. The results are shown in Table 3.
（密度試験結果）
１１０℃で締固めたアスファルト混合物の密度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００８アスファルト混合物の密度試験方法」に準じて実施した。表３に示すように、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）は、施工性改善剤無添加の比較例４のアスファルト混合物（Ｇ）と比較し密度が高く、締固め度も９９．５％以上であることが分かる。
また、比較例１のアスファルト混合物（Ｄ）は、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）と比較して密度が低く、マーシャル締固め度も９９．５％を下回っている。また、比較例２のアスファルト混合物（Ｅ）も実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）と比較して密度が低く、マーシャル締固め度も９９．５％を下回っている。
(Density test result)
The density of the asphalt mixture compacted at 110 ° C. was carried out in accordance with “Pavement Survey / Test Method Handbook B008 Asphalt Mix Density Test Method”. As shown in Table 3, the asphalt mixtures (A) to (C) of Examples 1 to 3 of the present invention have a higher density than the asphalt mixture (G) of Comparative Example 4 to which no workability improver is added, It can be seen that the degree of compaction is also 99.5% or more.
Further, the asphalt mixture (D) of Comparative Example 1 has a lower density and a Marshall compaction degree of less than 99.5% as compared with the asphalt mixtures (A) to (C) of the present invention of Examples 1 to 3. ing. Further, the asphalt mixture (E) of Comparative Example 2 also has a lower density than the asphalt mixtures (A) to (C) of the present invention of Examples 1 to 3, and the Marshall compaction degree is less than 99.5%. Yes.
（マーシャル安定度試験結果）
アスファルト混合物のマーシャル安定度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００１マーシャル安定度試験方法」に準じて実施した。表３に示すように、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）は、施工性改善剤無添加の比較例４のアスファルト混合物（Ｇ）と比較し、マーシャル安定度および水浸安定度が増加していることが分かる。
また、比較例２のアスファルト混合物（Ｅ）は、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）と比較してマーシャル安定度が低下している。また、比較例３のアスファルト混合物（Ｆ）は、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）と比較して水浸安定度が低下している。
(Marshall stability test results)
The marshall stability of the asphalt mixture was carried out in accordance with “Pavement Survey and Test Method Handbook B001 Marshall Stability Test Method”. As shown in Table 3, the asphalt mixtures (A) to (C) of Examples 1 to 3 of the present invention were compared with the asphalt mixture (G) of Comparative Example 4 to which no workability improving agent was added, and the Marshall stability was It can also be seen that the water immersion stability is increased.
In addition, the asphalt mixture (E) of Comparative Example 2 has lower Marshall stability than the asphalt mixtures (A) to (C) of Examples 1 to 3 of the present invention. In addition, the asphalt mixture (F) of Comparative Example 3 has lower water immersion stability than the asphalt mixtures (A) to (C) of Examples 1 to 3 of the present invention.
（ホイールトラッキング試験結果）
アスファルト混合物の動的安定度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００３ホイールトラッキング試験方法」に準じて実施した。表３に示すように、施工性改善剤無添加の比較例４のアスファルト混合物（Ｇ）と、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）は同等の値となっている。
また、比較例２のアスファルト混合物（Ｅ）は、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）と比較して動的安定度が低下している。
(Wheel tracking test results)
The dynamic stability of the asphalt mixture was carried out in accordance with “Pavement Survey / Test Method Handbook B003 Wheel Tracking Test Method”. As shown in Table 3, the asphalt mixture (G) of Comparative Example 4 to which no workability improver was added and the asphalt mixtures (A) to (C) of Examples 1 to 3 of the present invention were equivalent values. Yes.
Moreover, the asphalt mixture (E) of Comparative Example 2 has a lower dynamic stability than the asphalt mixtures (A) to (C) of the present invention of Examples 1 to 3.
（圧裂試験結果）
アスファルト混合物の圧裂強度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００６圧裂試験方法」に準じて５℃で実施した。表３に示すように、施工性改善剤無添加の比較例４のアスファルト混合物（Ｇ）と、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）は圧裂強度が大きく、脆弱さの指標を示す圧裂スティフネスは同程度である。
また、比較例１のアスファルト混合物（Ｄ）は、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）と比較し脆弱性の指標となる圧裂スティフネスが２割程度増加しており、低温で脆弱になっている可能性がある。また、比較例２のアスファルト混合物（Ｅ）は、実施例１〜３の本発明のアスファルト混合物（Ａ）〜（Ｃ）と比較し圧裂強度が低下している。
(Results of crush test)
The crushing strength of the asphalt mixture was carried out at 5 ° C. according to “Pavement Survey and Test Method Handbook B006 Crush Test Method”. As shown in Table 3, the asphalt mixture (G) of Comparative Example 4 with no additive for improving workability and the asphalt mixtures (A) to (C) of Examples 1 to 3 of the present invention have high crushing strength, The tear stiffness, which is an indicator of vulnerability, is comparable.
Further, the asphalt mixture (D) of Comparative Example 1 has about 20% increase in crush stiffness as an index of vulnerability compared to the asphalt mixtures (A) to (C) of the present invention of Examples 1 to 3. And may be vulnerable at low temperatures. Further, the asphalt mixture (E) of Comparative Example 2 has a lower crushing strength than the asphalt mixtures (A) to (C) of Examples 1 to 3 of the present invention.
＜実施例４〜５および比較例５〜８＞
１３０℃に加熱した骨材及び６０−８０ストレートアスファルトおよび再生アスファルト混合物に、表４に示す割合で（ａ）〜（ｅ）成分を添加し、アスファルト混合物（Ｈ）〜（Ｍ）を製造した。
ここでアスファルト混合物（Ｈ）は低アニリン点炭化水素（（ａ）成分）を含まず、アスファルト混合物（Ｊ）はポリエチレンワックス（（ｂ）成分）を含まず、また、アスファルト混合物（Ｋ）は芳香族樹脂（（ｃ）成分）を含まず、アスファルト混合物（Ｍ）は（ａ）〜（ｅ）成分を全く含有しないアスファルト混合物である。
なお、再生アスファルト混合物から回収されたアスファルトの針入度は２６ｄｍｍであった。
<Examples 4-5 and Comparative Examples 5-8>
Asphalt mixtures (H) to (M) were produced by adding the components (a) to (e) to the aggregates heated to 130 ° C., the 60-80 straight asphalt and the recycled asphalt mixture at the ratios shown in Table 4.
Here, the asphalt mixture (H) does not contain a low aniline point hydrocarbon (component (a)), the asphalt mixture (J) does not contain polyethylene wax (component (b)), and the asphalt mixture (K) has a fragrance. Group resin (component (c)) is not included, and asphalt mixture (M) is an asphalt mixture containing no components (a) to (e).
The penetration of asphalt recovered from the recycled asphalt mixture was 26 dmm.
本発明に係る施工性改善剤を添加したアスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）（実施例４，５）、およびアスファルト混合物（Ｈ）、（Ｊ）、（Ｋ）および（Ｍ）（比較例５〜８）についての性能を評価するため、１１０℃で締固めたアスファルト混合物の密度試験、マーシャル安定度試験、ホイールトラッキング試験（動的安定度）、圧裂試験を実施した。その結果を表５および表６に示す。 Asphalt mixtures (I) and (L) (Examples 4 and 5), and asphalt mixtures (H), (J), (K) and (M) (Comparative Example 5) to which the workability improving agent according to the present invention was added In order to evaluate the performance of ˜8), a density test, a Marshall stability test, a wheel tracking test (dynamic stability), and a crush test of an asphalt mixture compacted at 110 ° C. were performed. The results are shown in Tables 5 and 6.
（密度試験結果）
１１０℃で締固めたアスファルト混合物の密度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００８アスファルト混合物の密度試験方法」に準じて実施した。表５に示すように、本発明に係る実施例４〜５のアスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）は、本発明に係る施工性改善剤成分の一部が添加されていないアスファルト混合物（Ｈ）、（Ｊ）、（Ｋ）、また本発明に係る施工性改善剤成分が全く添加されていないアスファルト混合物（Ｍ）と比較して密度が高く、マーシャル締固め度もほぼ１００％の値を示す。
(Density test result)
The density of the asphalt mixture compacted at 110 ° C. was carried out in accordance with “Pavement Survey / Test Method Handbook B008 Asphalt Mix Density Test Method”. As shown in Table 5, asphalt mixtures (I) and (L) of Examples 4 to 5 according to the present invention are asphalt mixtures (H) to which a part of the workability improving agent component according to the present invention is not added. , (J), (K), and an asphalt mixture (M) to which no component for improving workability according to the present invention is added at all, the density is high and the degree of Marshall compaction is almost 100%. .
（マーシャル安定度試験結果）
１１０℃で締固めたアスファルト混合物のマーシャル安定度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００１マーシャル安定度試験方法」に準じて実施した。表５に示すように、比較例６のアスファルト混合物（Ｊ）は、本発明に係る実施例４〜５のアスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）と比較し、マーシャル安定度および水浸安定度が低下している。
(Marshall stability test results)
The marshall stability of the asphalt mixture compacted at 110 ° C. was carried out in accordance with “Pavement Survey and Test Method Handbook B001 Marshall Stability Test Method”. As shown in Table 5, the asphalt mixture (J) of Comparative Example 6 is higher in marshall stability and water immersion stability than the asphalt mixtures (I) and (L) of Examples 4 to 5 according to the present invention. It is falling.
（ホイールトラッキング試験結果）
１１０℃で締固めたアスファルト混合物の動的安定度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００３ホイールトラッキング試験方法」に準じて実施した。表５に示すように、比較例６のアスファルト混合物（Ｊ）は、本発明に係る実施例４〜５のアスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）と比較し、動的安定度が低下している。
(Wheel tracking test results)
About the dynamic stability of the asphalt mixture compacted at 110 degreeC, it implemented according to "Pavement investigation and test method manual B003 wheel tracking test method". As shown in Table 5, the asphalt mixture (J) of Comparative Example 6 has a lower dynamic stability than the asphalt mixtures (I) and (L) of Examples 4 to 5 according to the present invention. .
（圧裂試験結果）
１１０℃で締固めたアスファルト混合物の圧裂強度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００６圧裂試験方法」に準じて試験室温５℃実施した。表５に示すように、比較例７のアスファルト混合物（Ｋ）は、本発明に係る実施例４〜５のアスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）と比較し、脆弱性の指標となる圧裂スティフネスが増加しており、低温で脆弱になっている可能性がある。
また、比較例６のアスファルト混合物（Ｊ）は、本発明に係る実施例４〜５のアスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）と比較し、圧裂強度が低下している。
(Results of crush test)
The crushing strength of the asphalt mixture compacted at 110 ° C. was carried out at a test room temperature of 5 ° C. according to the “Paving Survey and Test Method Manual B006 Crush Test Method”. As shown in Table 5, the asphalt mixture (K) of Comparative Example 7 was compared with the asphalt mixtures (I) and (L) of Examples 4 to 5 according to the present invention, and the cracking stiffness serving as an index of vulnerability. May increase and become vulnerable at low temperatures.
Moreover, the asphalt mixture (J) of Comparative Example 6 has a lower crushing strength than the asphalt mixtures (I) and (L) of Examples 4 to 5 according to the present invention.
各試験を実施した結果、本発明の施工性改善剤を添加したアスファルト混合物（中温化混合物）は、締固め温度を低くした無添加のアスファルト混合物より高い性能を示すことを確認した。 As a result of carrying out each test, it was confirmed that the asphalt mixture (medium temperature mixture) to which the workability improving agent of the present invention was added showed higher performance than the additive-free asphalt mixture having a reduced compaction temperature.
＜実施例６〜７および比較例９＞
本発明のアスファルト混合物の施工性改善効果を確認するため、アスファルト混合物の試験練り、およびアスファルト混合物の試験舗装を実施した。
アスファルト混合物の製造に使用したアスファルト混合装置は２軸パグミル式ミキサーで出荷能力は６０ｔ／ｈｒ、通常のアスファルト混合物を１６０〜１８０℃で出荷するのに用いられている装置である。この装置を用い、表４に示すアスファルト混合物（Ｉ）、（Ｌ）および（Ｍ）を１３０℃で製造した後、製造したアスファルト混合物を大型ダンプトラックで約１５ｋｍ離れた試験舗装箇所まで３０分程度かけて運搬した。
試験舗装では、運搬されたアスファルト混合物を、油圧タンパバイブ式のアスファルトフィニッシャ（施工幅員２．３〜６．０ｍ）で５ｃｍの厚さに敷きならした後、ロードローラ（機械質量約１０ｔｏｎ）で初期転圧、タイヤローラ（機械質量８ｔｏｎ）で二次転圧を行った。敷きならし温度は１１０℃程度、初期転圧温度は９０〜１００℃程度、二次転圧温度は８０℃程度であった。
アスファルト混合装置で製造・出荷したアスファルト混合物（Ｉ）、（Ｌ）、（Ｍ）を大型ダンプトラックの荷台から採取し、１１０℃で締固めたアスファルト混合物の密度試験、マーシャル安定度試験を実施した。その結果を表６に示す。
試験舗装後、それぞれ施工箇所より、切取り供試体（直径１０ｃｍ、厚さ５ｃｍ）を採取しアスファルト混合物の密度試験を実施した。その結果を表６に示す。
<Examples 6 to 7 and Comparative Example 9>
In order to confirm the effect of improving the workability of the asphalt mixture of the present invention, a test kneading of the asphalt mixture and a test pavement of the asphalt mixture were performed.
The asphalt mixing apparatus used for the production of the asphalt mixture is a twin screw pug mill type mixer with a shipping capacity of 60 t / hr, and is an apparatus used for shipping a normal asphalt mixture at 160 to 180 ° C. Using this equipment, the asphalt mixtures (I), (L) and (M) shown in Table 4 were produced at 130 ° C., and then the produced asphalt mixture was about 30 minutes away from the test pavement site about 15 km away by a large dump truck. Carried over.
In the test pavement, the transported asphalt mixture was spread to a thickness of 5 cm with a hydraulic tamper-vibrated asphalt finisher (working width 2.3 to 6.0 m), and then initially rolled with a load roller (mechanical mass about 10 ton). Pressure and secondary rolling with a tire roller (mechanical mass 8 ton) were performed. The spreading temperature was about 110 ° C, the initial rolling temperature was about 90-100 ° C, and the secondary rolling temperature was about 80 ° C.
Asphalt mixtures (I), (L), and (M) manufactured and shipped by asphalt mixing equipment were collected from the platform of a large dump truck and compacted at 110 ° C to conduct a density test and a Marshall stability test. . The results are shown in Table 6.
After the test pavement, cut specimens (diameter 10 cm, thickness 5 cm) were collected from each construction site, and a density test of the asphalt mixture was performed. The results are shown in Table 6.
表６に示すように、アスファルト混合装置で製造・出荷されたアスファルト混合物の１１０℃で締固め、試験を実施した結果、本発明の施工性改善剤を含有したアスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）は、施工性改善剤無添加のアスファルト混合物（Ｍ）より高い密度が得られており、締固め度も９９．５％以上を確保している。また、アスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）は、アスファルト混合物（Ｍ）より高いマーシャル安定度、水浸安定度が得られている。
また、試験舗装箇所から採取した切取り供試体においても、同様にアスファルト混合物（Ｉ）および（Ｌ）は、アスファルト混合物（Ｍ）と比べて高い密度が得られている。
As shown in Table 6, the asphalt mixture manufactured and shipped in the asphalt mixing apparatus was compacted at 110 ° C. and tested, and as a result, the asphalt mixture (I) and (L) containing the workability improving agent of the present invention was tested. Has a density higher than that of the asphalt mixture (M) to which no workability improving agent is added, and a compaction degree of 99.5% or more is secured. Further, the asphalt mixtures (I) and (L) have higher Marshall stability and water immersion stability than the asphalt mixture (M).
Similarly, in the cut specimens collected from the test pavement, the asphalt mixtures (I) and (L) have a higher density than the asphalt mixture (M).
＜比較例１０〜１３＞
（アスファルト舗装施工性改善剤の調整）
以下に示す成分を表７に示したような割合で調合した。調製方法は、（ａ）成分または（ａ’）成分を１Ｌのステンレスビーカーで１１０℃に加熱した後、表７に示す所定量の各成分を添加し、１１０℃を保持し、１．５時間攪拌し均一化した。
なお、表７中の（ａ’）成分、（ｂ’）成分および（ｃ’）成分は以下のとおりである。
（ａ’）成分：ナフテン系鉱油（アニリン点７０℃、４０℃粘度４５０ｍｍ２／ｓ）、パラフィン系鉱油（アニリン点１３０℃、４０℃粘度４５０ｍｍ２／ｓ）
(ｂ’）成分：ポリエチレンワックス（軟化点１４０℃、２５℃針入度０ｄｍｍ）
（ｃ’）成分：芳香族樹脂（軟化点１６０℃、重量平均分子量３０００）
<Comparative Examples 10-13>
(Adjustment of asphalt pavement workability improver)
The components shown below were prepared in proportions as shown in Table 7. In the preparation method, the component (a) or the component (a ′) was heated to 110 ° C. in a 1 L stainless beaker, and then the predetermined amount of each component shown in Table 7 was added and maintained at 110 ° C. for 1.5 hours. Stir to homogenize.
The components (a ′), (b ′) and (c ′) in Table 7 are as follows.
Component (a ′): Naphthenic mineral oil (aniline point 70 ° C., 40 ° C. viscosity 450 mm 2 / s), paraffin mineral oil (aniline point 130 ° C., 40 ° C. viscosity 450 mm 2 / s)
Component (b ′): polyethylene wax (softening point 140 ° C., 25 ° C. penetration 0 dmm)
Component (c ′): aromatic resin (softening point 160 ° C., weight average molecular weight 3000)
表７に示す配合で調製した施工性改善剤Ｎ〜Ｑを、１３０℃に加熱した骨材及び６０−８０ストレートアスファルトの混合物に表８に示した割合で添加し、室内において小型アスファルト混合装置（容量２０Ｌ）でアスファルト混合物（Ｎ）〜（Ｑ）を製造した。
アスファルト混合物(Ａ)は本発明に係る施工性改善剤を添加したアスファルト混合物であり、アスファルト混合物（Ｎ）は高粘度のナフテン系鉱油を添加したものであり、アスファルト混合物（Ｏ）はアニリン点の高いパラフィン系鉱油を添加したものであり、アスファルト混合物（Ｐ）は軟化点の高いパラフィンワックスを添加したものであり、アスファルト混合物（Ｑ）は軟化点の高い芳香族樹脂を添加したものである。
The workability improving agents N to Q prepared by the formulation shown in Table 7 are added to the mixture of aggregate and 60-80 straight asphalt heated to 130 ° C. in the ratio shown in Table 8, and a small asphalt mixing device ( Asphalt mixtures (N) to (Q) were produced in a volume of 20 L).
The asphalt mixture (A) is an asphalt mixture to which the workability improving agent according to the present invention is added, the asphalt mixture (N) is one to which a high-viscosity naphthenic mineral oil is added, and the asphalt mixture (O) has an aniline point. A high paraffinic mineral oil is added, the asphalt mixture (P) is a paraffin wax with a high softening point, and the asphalt mixture (Q) is an aromatic resin with a high softening point.
本発明に係る施工性改善剤Ａを配合したアスファルト混合物（Ａ）（実施例１）、およびアスファルト混合物（Ｎ）〜（Ｑ）（比較例１０〜１３）についての性能を評価するため１１０℃で締固めたアスファルト混合物の密度試験、マーシャル安定度試験、ホイールトラッキング試験（動的安定度）、圧裂試験を実施した。その結果を表９に示す。 In order to evaluate the performance of the asphalt mixture (A) (Example 1) and the asphalt mixtures (N) to (Q) (Comparative Examples 10 to 13) containing the workability improving agent A according to the present invention at 110 ° C. A density test, a Marshall stability test, a wheel tracking test (dynamic stability), and a crush test were performed on the compacted asphalt mixture. The results are shown in Table 9.
(密度試験結果)
１１０℃で締固めたアスファルト混合物の密度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００８アスファルト混合物の密度試験方法」に準じて実施した。表９に示すように、実施例１の本発明のアスファルト混合物（Ａ）は、比較例１１〜１３のアスファルト混合物と比較し密度が高く、締固め度も１００％であることが分かる。
(Density test result)
The density of the asphalt mixture compacted at 110 ° C. was carried out in accordance with “Pavement Survey / Test Method Handbook B008 Asphalt Mix Density Test Method”. As shown in Table 9, it can be seen that the asphalt mixture (A) of the present invention of Example 1 has a higher density and a compaction degree of 100% than the asphalt mixtures of Comparative Examples 11-13.
（マーシャル安定度試験結果）
アスファルト混合物のマーシャル安定度については「舗装調査・試験法便覧Ｂ００１マーシャル安定度試験方法」に準じて実施した。表９に示すように、実施例１の本発明のアスファルト混合物（Ａ）は、比較例１０〜１３のアスファルト混合物（Ｎ）〜(Ｑ)と比較して、マーシャル安定度および水浸安定度が高いことが分かる。
(Marshall stability test results)
The marshall stability of the asphalt mixture was carried out in accordance with “Pavement Survey and Test Method Handbook B001 Marshall Stability Test Method”. As shown in Table 9, the asphalt mixture (A) of the present invention of Example 1 has a Marshall stability and a water immersion stability as compared with the asphalt mixtures (N) to (Q) of Comparative Examples 10 to 13. I understand that it is expensive.
以上の結果より明らかなように、本発明に係る施工性改善剤を添加したアスファルト混合物は、従来と同等の舗装性能を維持したまま、施工改善剤を添加しない場合に比べ、より低温での製造が可能となるばかりか、より低温での敷きならし、締固めが可能であることが分かる。 As is clear from the above results, the asphalt mixture added with the workability improving agent according to the present invention is manufactured at a lower temperature than the case where the work improving agent is not added while maintaining the same pavement performance as before. It can be seen that it is possible to spread and compact at a lower temperature.
本発明のアスファルト混合物は、アスファルト混合物の製造温度および舗装現場における施工時の締固め温度を低くできるため、特に冬季の寒冷地でアスファルト舗装を実施する場合に有利であり、また再生アスファルト混合物の有効活用の観点から資源の有効活用、省エネルギー対策としても有効である。 Since the asphalt mixture of the present invention can lower the production temperature of the asphalt mixture and the compaction temperature at the time of construction on the pavement site, it is advantageous particularly when the asphalt pavement is performed in a cold region in winter, and the effectiveness of the recycled asphalt mixture is also effective. It is also effective for effective use of resources and energy saving measures from the viewpoint of utilization.
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