JP5559651B2 - Glass blank manufacturing method for magnetic recording medium glass substrate, magnetic recording medium glass substrate manufacturing method, and magnetic recording medium manufacturing method - Google Patents

Glass blank manufacturing method for magnetic recording medium glass substrate, magnetic recording medium glass substrate manufacturing method, and magnetic recording medium manufacturing method Download PDF

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Description

本発明は、磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランク製造方法、磁気記録媒体ガラス基板製造方法、および、磁気記録媒体製造方法に関するものである。   The present invention relates to a glass blank manufacturing method for a magnetic recording medium glass substrate, a magnetic recording medium glass substrate manufacturing method, and a magnetic recording medium manufacturing method.

磁気記録媒体ガラス基板(磁気ディスク基板)を製造する方式としては、代表的には、(1)溶融ガラス塊を一対のプレス成形型によりプレス成形するプレス成形工程を経て作製する方式(以下、「プレス方式」と称す場合がある。特許文献1、2参照)、および、(2)フロート法、ダウンドロー法などによってシート状ガラスを円盤状に切断加工する工程を経て作製する方法(以下、「シート状ガラス切断方式」と称す場合がある。特許文献3参照)が挙げられる。   As a method for producing a magnetic recording medium glass substrate (magnetic disk substrate), typically, (1) a method of producing a molten glass lump through a press molding step of press molding a molten glass lump with a pair of press molds (hereinafter referred to as “ (Referred to as Patent Documents 1 and 2), and (2) a method of producing a glass sheet through a step of cutting it into a disk shape by a float method, a downdraw method, etc. It may be referred to as “sheet-like glass cutting method” (see Patent Document 3).

特許文献3に例示する従来のシート状ガラス切断方式では、シート状ガラスを円盤上に加工する円盤加工工程を経た後に、研磨工程として、ラッピング工程(粗研磨処理)と、ポリッシング工程(精密研磨処理)とを実施して、磁気記録媒体ガラス基板を得ていた。しかしながら、特許文献3に示されるシート状ガラス切断方式では、研磨工程として、ラッピング工程(粗研磨処理)を省いて、ポリッシング工程(精密研磨処理)のみを実施することが開示されている。   In the conventional sheet-shaped glass cutting method exemplified in Patent Document 3, a lapping process (rough polishing process) and a polishing process (precision polishing process) are performed as a polishing process after a disk processing process for processing sheet glass on a disk. ) To obtain a magnetic recording medium glass substrate. However, the sheet-like glass cutting method disclosed in Patent Document 3 discloses that the lapping process (rough polishing process) is omitted and only the polishing process (precision polishing process) is performed as the polishing process.

これに対して、特許文献1、2に例示される従来のプレス方式では、通常、下型上に溶融ガラス塊を配置した後、上型と下型とにより、溶融ガラス塊に対して鉛直方向から押圧力を加えて溶融ガラス塊をプレス成形する方式(以下、「垂直ダイレクトプレス」と称す場合がある)でプレス成形工程を実施した後、さらに、ラッピング工程、ポリッシング工程等を経て磁気記録媒体ガラス基板を得る。   On the other hand, in the conventional press methods exemplified in Patent Documents 1 and 2, normally, after the molten glass lump is disposed on the lower mold, the upper mold and the lower mold are used to vertically move the molten glass lump. The magnetic recording medium is further subjected to a press forming process by press forming a molten glass lump by applying a pressing force (hereinafter also referred to as “vertical direct press”), followed by a lapping process, a polishing process, etc. A glass substrate is obtained.

ここで、特許文献2に示されるプレス方式では、生産性の低下を防ぎつつ、反りの小さい板状ガラスを得るために、プレス成形後に、プレス成型品上に冷却用上型を載置する方法が提案されている。この方法では、冷却用上型を使用することによりプレス成型品の上下面の冷却状態を均衡させる。   Here, in the press method shown in Patent Document 2, a method of placing a cooling upper die on a press-molded product after press molding in order to obtain a plate-shaped glass with a small warp while preventing a decrease in productivity. Has been proposed. In this method, the cooling state of the upper and lower surfaces of the press-molded product is balanced by using an upper die for cooling.

また、特許文献2に示されるプレス方式では、垂直ダイレクトプレス以外にも、プレス成形工程を、水平方向に対向配置された一対のプレス成形型により、溶融ガラス塊に対して水平方向から押圧力を加える方式(以下、「水平ダイレクトプレス」と称す場合がある。)で実施することも提案されている。   Further, in the press method shown in Patent Document 2, in addition to the vertical direct press, the press molding process is performed by applying a pressing force from the horizontal direction to the molten glass lump by a pair of press molding dies arranged in the horizontal direction. It has also been proposed to carry out the method by an addition method (hereinafter sometimes referred to as “horizontal direct press”).

特開2009−149477号公報(請求項1、段落番号0012等)JP 2009-149477 A (Claim 1, paragraph number 0012, etc.) 特許第4380379号(段落0031、図1〜図9等)Patent No. 4380379 (paragraph 0031, FIGS. 1 to 9 etc.) 特開2003−36528号公報(図3〜図6、図8等)Japanese Unexamined Patent Publication No. 2003-36528 (FIGS. 3 to 6, FIG. 8, etc.)

一方、磁気記録媒体ガラス基板の生産性を高める上では、磁気記録媒体ガラス基板の平坦性および板厚の均一性の確保、ならびに、板厚の調整等を主目的として実施されるラッピング工程の省略または短時間化は非常に効果的である。この理由は、ラッピング工程は、その実施にラッピング装置が必要であり、磁気記録媒体ガラス基板を作製するための工数が多くなると共に、加工時間の増大を招くためである。また、ラッピング工程によってガラス表面にクラックを生じさせることもあり、ラッピング工程の省略化が検討されているのが現状である。ここでラッピング工程の省略または短時間化という観点では、シート状ガラス切断方式と、プレス方式とを比較すると、フロート法、ダウンドロー法などにより作製された平坦性の高いシート状ガラスを利用して加工を行うシート状ガラス切断方式の方が有利である。しかしながら、プレス方式は、シート状ガラス切断方式と比較して、ガラスの利用効率が高いというメリットもある。   On the other hand, in order to increase the productivity of the magnetic recording medium glass substrate, the lapping process performed mainly for the purpose of ensuring the flatness and thickness uniformity of the magnetic recording medium glass substrate and adjusting the plate thickness is omitted. Or shortening the time is very effective. This is because the wrapping process requires a wrapping apparatus for implementation, increasing the number of steps for producing a magnetic recording medium glass substrate and increasing the processing time. In addition, the lapping process may cause cracks on the glass surface, and the present situation is that the omission of the lapping process is being studied. Here, from the viewpoint of omitting the wrapping process or shortening the time, the sheet-like glass cutting method is compared with the press method, and the sheet-like glass with high flatness produced by the float method, down-draw method, etc. is used. The sheet-shaped glass cutting method for processing is more advantageous. However, the press method has an advantage that the glass utilization efficiency is higher than the sheet-like glass cutting method.

垂直ダイレクトプレスを利用して作製された磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランク(以下、単に「ガラスブランク」と略す場合がある。)に後加工を施すことで磁気記録媒体を作製する際に、ラッピング工程を省略または短時間化するためには、ガラスブランクの板厚偏差を小さくすると共に、平坦性を高くすることが必要である。ここで、垂直ダイレクトプレスによりガラスブランクを製造する場合、下型の温度は、高温の溶融ガラス塊が融着しないように溶融ガラス塊の温度よりも十分に低い温度に設定される。そのため、溶融ガラス塊が下型上に配置されてからプレス成形を開始するまでの間、溶融ガラス塊は下型に接している面から熱を奪われる。したがって、下型上に配置された溶融ガラス塊の下面の粘度が局所的に上昇する。その結果、プレス成形は、大きな粘度分布(温度分布)が生じた溶融ガラス塊に対して行われることになるため、プレスによって伸びにくい部分が生じる。また、プレス成形後の冷却速度もプレス成形されて板状に延伸されたガラス成形体の部位ごとに異なる。このため、垂直ダイレクトプレスを利用して作製されるガラスブランクでは、板厚偏差が増大したり、平坦性が低下し易い。また、上述したメカニズムを考慮すれば、特許文献1に示されるように、たとえ冷却用上型を用いた垂直ダイレクトプレスであっても、ガラスブランクの板厚偏差の増大および平坦性の低下を抜本的に抑制することは困難である。   Wrapping when producing a magnetic recording medium by applying post-processing to a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate (hereinafter sometimes simply referred to as “glass blank”) produced using a vertical direct press. In order to omit the process or shorten the time, it is necessary to reduce the thickness deviation of the glass blank and to increase the flatness. Here, when manufacturing a glass blank by the vertical direct press, the temperature of the lower mold is set to a temperature sufficiently lower than the temperature of the molten glass lump so that the high-temperature molten glass lump does not melt. Therefore, the molten glass block is deprived of heat from the surface in contact with the lower mold until the press molding is started after the molten glass block is arranged on the lower mold. Therefore, the viscosity of the lower surface of the molten glass block arranged on the lower mold is locally increased. As a result, the press molding is performed on the molten glass lump in which a large viscosity distribution (temperature distribution) is generated, and thus a portion that is difficult to stretch is generated by pressing. Moreover, the cooling rate after press molding also differs for each part of the glass molded body that has been press-molded and stretched into a plate shape. For this reason, in the glass blank produced using a vertical direct press, plate | board thickness deviation increases or flatness tends to fall. Considering the mechanism described above, as shown in Patent Document 1, even in the case of a vertical direct press using an upper mold for cooling, the increase in the thickness deviation and the decrease in flatness of the glass blank are drastically reduced. It is difficult to suppress it.

これに対して、特許文献2に例示される水平ダイレクトプレスでは、溶融ガラス塊が、プレス成形型に接触すると略同時に板状にプレス成形される。すなわち、垂直ダイレクトプレスと比べて、水平ダイレクトプレスでは、プレス成形時における溶融ガラス塊の粘度分布が均一であるため、溶融ガラス塊を薄く均一に延伸させることが容易である。このため、垂直ダイレクトプレスと比べて、水平ダイレクトプレスの方が、原理的には、ガラスブランクの板厚偏差の増大および平坦性の低下を抜本的に抑制することが容易であると考えられる。   On the other hand, in the horizontal direct press exemplified in Patent Document 2, when the molten glass lump comes into contact with the press mold, it is pressed into a plate shape substantially simultaneously. That is, compared with the vertical direct press, the horizontal direct press has a uniform viscosity distribution of the molten glass lump at the time of press molding, and therefore it is easy to stretch the molten glass lump thinly and uniformly. For this reason, in comparison with the vertical direct press, in principle, it is considered that the horizontal direct press is easier to drastically suppress the increase in the plate thickness deviation and the decrease in flatness of the glass blank.

一方、近年の磁気記録媒体の記録密度の更なる向上に伴い、磁気記録媒体の作製に用いるガラス製の磁気記録媒体ガラス基板やガラスブランクには、板厚偏差および平坦性をより一層改善することが求められている。しかしながら、本発明者らが鋭意検討したところ、特許文献2に記載の水平ダイレクトプレスを利用して作製されたガラスブランクでは、特に平坦性の点において、上述したニーズに対応することができなかった。   On the other hand, with the further improvement of the recording density of magnetic recording media in recent years, the thickness deviation and flatness of glass magnetic recording medium glass substrates and glass blanks used for the production of magnetic recording media should be further improved. Is required. However, when the present inventors diligently examined, the glass blank produced by using the horizontal direct press described in Patent Document 2 could not meet the above-mentioned needs particularly in terms of flatness. .

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、平坦性に優れたガラスブランクを作製することができる磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランク製造方法、ならびに、これを用いた磁気記録媒体ガラス基板製造方法、および、磁気記録媒体製造方法を提供することを課題とする。   This invention is made | formed in view of the said situation, The glass blank manufacturing method for magnetic recording medium glass substrates which can produce the glass blank excellent in flatness, and magnetic recording medium glass substrate manufacture using the same It is an object of the present invention to provide a method and a magnetic recording medium manufacturing method.

上記課題は以下の本発明により達成される。すなわち、
本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法は、落下中の溶融ガラス塊を、当該溶融ガラス塊の落下方向に対して交差する方向に対向配置された第一のプレス成形型および第二のプレス成形型によりプレスし、板状に成形する第一のプレス工程と、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型との間に形成された板状ガラスを、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型とによりプレスし続ける第二のプレス工程と、該第二のプレス工程を経た後に、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型とを離間して、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型との間に挟持された板状ガラスを取り出す取出工程と、を少なくとも経て磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクを製造し、少なくとも第一のプレス工程および第二のプレス工程の実施期間中において、第一のプレス成形型のプレス成形面の温度と、第二のプレス成形型のプレス成形面の温度とが、実質的に同一であり、第一のプレス工程において、第一のプレス成形型のプレス成形面と、第二のプレス成形型のプレス成形面とを、溶融ガラス塊に対して略同時に接触させた後に溶融ガラス塊をプレスすること、および、第二のプレス工程の継続時間を磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度が10μm以下になるよう制御することを特徴とする。
ここで、第一の本発明では、さらに、第一のプレス成形型および第二のプレス成形型のプレス成形面の少なくとも板状ガラスと接触する領域が、略平坦な面であることを特徴とする。
また、第二の本発明では、さらに、第二のプレス工程におけるプレス圧力を、経時的に減少させることを特徴とする。
The above-mentioned subject is achieved by the following present invention. That is,
The method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate according to the present invention includes a first press mold and a first press mold in which a molten glass lump that is falling is arranged opposite to the direction intersecting the falling direction of the molten glass lump. A first press step of pressing into a plate by pressing with a second press mold, and a plate glass formed between the first press mold and the second press mold with the first press The second press step that continues to be pressed by the mold and the second press mold, and after passing through the second press step, the first press mold and the second press mold are separated, A glass blank for a magnetic recording medium glass substrate is produced through at least a take-out step of taking out the glass sheet sandwiched between the first press mold and the second press mold, and at least the first press step And second press During the implementation period, the temperature of the press molding surface of the first press mold and the temperature of the press molding surface of the second press mold are substantially the same. In the first pressing step, Pressing the molten glass lump after bringing the press molding surface of the first press mold and the press molding surface of the second press mold substantially into contact with the molten glass lump, and the second The duration of the pressing step is controlled so that the flatness of the glass blank for a magnetic recording medium glass substrate is 10 μm or less.
Here, in the first aspect of the present invention, it is further characterized in that at least a region in contact with the glass sheet of the press forming surfaces of the first press mold and the second press mold is a substantially flat surface. To do.
The second aspect of the present invention is further characterized in that the pressing pressure in the second pressing step is decreased with time.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の一実施態様は、第二のプレス工程の継続時間を、第二のプレス工程の終了時における板状ガラスの温度が、少なくとも、板状ガラスを構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下となるように選択することが好ましい。   In one embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, the duration of the second pressing step is set so that the temperature of the plate glass at the end of the second pressing step is at least a plate shape. It is preferable to select the temperature to be equal to or lower than the temperature obtained by adding 10 ° C. to the strain point of the glass material constituting the glass.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、溶融ガラスをガラス流出口から垂下させ、鉛直方向の下方側へと連続的に流出する溶融ガラス流の先端部を切断することで、溶融ガラス塊を形成する溶融ガラス塊形成工程を含むことが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, the molten glass is suspended from the glass outlet, and the tip of the molten glass flow that continuously flows out downward in the vertical direction is provided. It is preferable to include a molten glass lump forming step of forming a molten glass lump by cutting.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、溶融ガラスの粘度が、500dPa・s〜1050dPa・sの範囲内であることが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, the viscosity of the molten glass is preferably in the range of 500 dPa · s to 1050 dPa · s.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、第一のプレス成形型および第二のプレス成形型が、溶融ガラス塊の落下方向に対して直交する方向に対向配置されていることが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, the first press mold and the second press mold are opposed to the direction perpendicular to the falling direction of the molten glass lump. It is preferable that they are arranged.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、第一のプレス工程を実施する直前における、第一のプレス成形型および第二のプレス成形型のプレス成形面の面内温度差の絶対値が0℃〜100℃の範囲内であることが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, the press forming surfaces of the first press mold and the second press mold immediately before the first press step are performed. The absolute value of the in-plane temperature difference is preferably in the range of 0 ° C to 100 ° C.

第一の本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、第二のプレス工程におけるプレス圧力を、経時的に減少させることが好ましい。 In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate according to the first aspect of the present invention, it is preferable that the pressing pressure in the second pressing step is decreased with time.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、プレス圧力を、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型との間に挟持される板状ガラスの温度が、当該板状ガラスを構成するガラス材料の屈伏点±30℃の範囲内にまで低下した時点で、減少させることが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, the press pressure is set to the temperature of the sheet glass sandwiched between the first press mold and the second press mold. However, it is preferable to decrease when the glass material constituting the plate-like glass is lowered to the range of the yield point ± 30 ° C.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、第二のプレス工程の実施中において、板状ガラスの一方の面と第一のプレス成形型のプレス成形面とを常に隙間無く密着させると共に、板状ガラスの他方の面と第二のプレス成形型のプレス成形面とを常に隙間無く密着させることが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, during the second pressing step, one surface of the sheet glass and the press molding surface of the first press mold It is preferable that the other side of the sheet glass and the press molding surface of the second press mold are always closely adhered without any gap.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、第二のプレス工程の継続時間を、磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度が4μm以下になるように制御することが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, the duration of the second pressing step is controlled so that the flatness of the glass blank for the magnetic recording medium glass substrate is 4 μm or less. It is preferable to do.

第二の本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法の他の実施態様は、第一のプレス成形型および第二のプレス成形型のプレス成形面の少なくとも板状ガラスと接触する領域が、略平坦な面であることが好ましい。 In another embodiment of the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the second aspect of the present invention, the region of the first press mold and the press molding surface of the second press mold that is in contact with at least the plate glass However, it is preferable that it is a substantially flat surface.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板の製造方法は、本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法により製造された磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの主表面を研磨する研磨工程を少なくとも経て、磁気記録媒体ガラス基板を製造することを特徴とする。 The method for producing a magnetic recording medium glass substrate of the present invention includes at least a polishing step for polishing the main surface of the glass blank for a magnetic recording medium glass substrate produced by the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention. characterized by manufacturing to Rukoto a magnetic recording medium glass substrate.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板の製造方法の一実施態様は、第二のプレス工程の継続時間を、第二のプレス工程の終了時における前記板状ガラスの温度が、少なくとも、板状ガラスを構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下となるように選択することが好ましい。   In one embodiment of the method for producing a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, the duration of the second pressing step is set such that the temperature of the plate glass at the end of the second pressing step is at least a plate glass. It is preferable that the temperature be selected to be equal to or lower than the temperature obtained by adding 10 ° C. to the strain point of the glass material to be formed.

本発明の磁気記録媒体ガラス基板の製造方法の他の実施態様は、磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度と、磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とが実質同一であることが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a magnetic recording medium glass substrate of the present invention, it is preferable that the flatness of the glass blank for the magnetic recording medium glass substrate and the flatness of the magnetic recording medium glass substrate are substantially the same.

本発明の磁気記録媒体の製造方法は、本発明の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法により製造された磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの主表面を研磨する研磨工程を少なくとも経て、磁気記録媒体ガラス基板を製造し、さらに、磁気記録媒体ガラス基板上に磁気記録層を形成する磁気記録層形成工程を少なくとも経て、磁気記録媒体を製造すること、を特徴とする。 The method for producing a magnetic recording medium of the present invention includes at least a polishing step for polishing the main surface of the glass blank for a magnetic recording medium glass substrate produced by the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present invention. to produce a recording medium glass substrate, further, at least through the magnetic recording layer forming step of forming a magnetic recording layer on the magnetic recording medium glass substrate, and wherein, manufacturing to Rukoto the magnetic recording medium.

本発明の磁気記録媒体の製造方法の一実施態様は、第二のプレス工程の継続時間を、第二のプレス工程の終了時における前記板状ガラスの温度が、少なくとも、板状ガラスを構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下となるように選択することが好ましい。   In one embodiment of the method for producing a magnetic recording medium of the present invention, the duration of the second pressing step is set so that the temperature of the plate glass at the end of the second pressing step constitutes at least the plate glass. It is preferable to select the temperature to be equal to or lower than the temperature obtained by adding 10 ° C. to the strain point of the glass material.

本発明の磁気記録媒体の製造方法の他の実施態様は、磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度と、磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とが実質同一であることが好ましい。   In another embodiment of the method for producing a magnetic recording medium of the present invention, the flatness of the glass blank for a magnetic recording medium glass substrate and the flatness of the magnetic recording medium glass substrate are preferably substantially the same.

本発明によれば、平坦性に優れたガラスブランクを作製することができる磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランク製造方法、ならびに、これを用いた磁気記録媒体ガラス基板製造方法、および、磁気記録媒体製造方法を提供することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the glass blank manufacturing method for magnetic recording medium glass substrates which can produce the glass blank excellent in flatness, the magnetic recording medium glass substrate manufacturing method using the same, and magnetic recording medium manufacture A method can be provided.

本実施形態のガラスブランクの製造方法の一例において、全工程の一部分を説明する模式断面図である。In an example of the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, it is a schematic cross section explaining a part of all the processes. 本実施形態のガラスブランクの製造方法の一例において、全工程の他の部分を説明する模式断面図である。In an example of the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, it is a schematic cross section explaining the other part of all the processes. 落下中の溶融ガラス塊の一例を示す模式断面図である。It is a schematic cross section which shows an example of the molten glass lump in the fall. 本実施形態のガラスブランクの製造方法の一例において、全工程の他の部分を説明する模式断面図である。In an example of the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, it is a schematic cross section explaining the other part of all the processes. 本実施形態のガラスブランクの製造方法の一例において、全工程の他の部分を説明する模式断面図である。In an example of the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, it is a schematic cross section explaining the other part of all the processes. 本実施形態のガラスブランクの製造方法の一例において、全工程の他の部分を説明する模式断面図である。In an example of the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, it is a schematic cross section explaining the other part of all the processes. 本実施形態のガラスブランクの製造方法の一例において、全工程の他の部分を説明する模式断面図である。In an example of the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, it is a schematic cross section explaining the other part of all the processes. 本実施形態のガラスブランクの製造方法の一例において、全工程の他の部分を説明する模式断面図である。In an example of the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, it is a schematic cross section explaining the other part of all the processes. 本実施形態のガラスブランクの製造方法の一例において、全工程の他の部分を説明する模式断面図である。In an example of the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, it is a schematic cross section explaining the other part of all the processes. 本実施形態のガラスブランクの製造方法に用いられるプレス成形型の一例を示す模式断面図である。It is a schematic cross section which shows an example of the press-molding die used for the manufacturing method of the glass blank of this embodiment.

(磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法)
本実施形態の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法(以下、「ガラスブランクの製造方法」と略す場合がある)は、落下中の溶融ガラス塊を、当該溶融ガラス塊の落下方向に対して交差する方向に対向配置された第一のプレス成形型および第二のプレス成形型によりプレスし、板状に成形する第一のプレス工程と、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型との間に形成された板状ガラスを、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型とによりプレスし続ける第二のプレス工程と、該第二のプレス工程を経た後に、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型とを離間して、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型との間に挟持された板状ガラスを取り出す取出工程と、を少なくとも経て磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクを製造し、少なくとも第一のプレス工程および第二のプレス工程の実施期間中において、第一のプレス成形型のプレス成形面の温度と、第二のプレス成形型のプレス成形面の温度とが、実質的に同一であり、第一のプレス工程において、第一のプレス成形型のプレス成形面と、第二のプレス成形型のプレス成形面とを、溶融ガラス塊に対して略同時に接触させた後に溶融ガラス塊をプレスすること、および、
上記第二のプレス工程の継続時間を上記ガラスブランクの平坦度が10μm以下になるよう制御することを特徴とする。ここで、本願明細書において、「磁気記録媒体ガラス基板」とは、非晶質ガラス(アモルファスガラス)製の磁気記録媒体用のガラス基板を意味する。
(Method for producing glass blank for magnetic recording medium glass substrate)
The method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate according to the present embodiment (hereinafter sometimes abbreviated as “a method for producing a glass blank”) refers to a falling molten glass lump with respect to the falling direction of the molten glass lump. The first press mold and the second press mold that are pressed by the first press mold and the second press mold that are arranged to face each other in a crossing direction and molded into a plate shape, and the first press mold and the second press mold A second press step in which the sheet glass formed between the mold and the second press mold is continuously pressed with the first press mold and the second press mold; And taking out the sheet glass sandwiched between the first press mold and the second press mold by separating the press mold and the second press mold and Glass bra for recording medium glass substrate The temperature of the press molding surface of the first press mold and the temperature of the press molding surface of the second press mold at least during the execution period of the first press process and the second press process Are substantially the same, and in the first pressing step, the press molding surface of the first press mold and the press molding surface of the second press mold are brought into contact with the molten glass block almost simultaneously. Pressing the molten glass lump after allowing, and
The duration of the second pressing step is controlled so that the flatness of the glass blank is 10 μm or less. Here, in the present specification, “magnetic recording medium glass substrate” means a glass substrate for a magnetic recording medium made of amorphous glass (amorphous glass).

本実施形態のガラスブランクの製造方法では、第一のプレス工程において、従来のプレス方式と同様にガラス材料の歪点よりも十分に温度が高く、変形容易な状態を保った溶融ガラス塊に対して、プレスを行い、板状に成形する。ここで、第一のプレス成形型のプレス成形面と、第二のプレス成形型のプレス成形面とを、溶融ガラス塊に対して略同時に接触させた後に溶融ガラス塊をプレスする。これに加えて、第一のプレス工程のおよび第二のプレス工程の実施期間中において、第一のプレス成形型のプレス成形面の温度と、第二のプレス成形型のプレス成形面の温度とは、実質的に同一である。このため、第一のプレス工程で板状に成形されつつある溶融ガラス塊、および、第二のプレス工程において一対のプレス成形型間に挟持された状態の板状ガラス、の両面は常に対称的に冷却され続けることになる。このため、下型と長時間接触することで粘度分布が生じた状態の溶融ガラス塊をプレス成形する垂直ダイレクトプレスと比べて、本実施形態のガラスブランクの製造方法では、プレス成形された後の板状ガラスの両面の温度差が殆ど生じず、両面の温度差に起因する平坦性の低下を確実に抑制できる。   In the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, in the first pressing step, the temperature is sufficiently higher than the strain point of the glass material in the first pressing process, and the molten glass lump that maintains the state of being easily deformed is used. Press to form a plate. Here, after the press molding surface of the first press mold and the press molding surface of the second press mold are brought into contact with the molten glass mass almost simultaneously, the molten glass mass is pressed. In addition, during the period of the first press step and the second press step, the temperature of the press molding surface of the first press mold and the temperature of the press molding surface of the second press mold Are substantially identical. For this reason, both sides of the molten glass block being formed into a plate shape in the first press step and the plate glass in a state of being sandwiched between a pair of press molds in the second press step are always symmetrical. It will continue to be cooled. For this reason, in the manufacturing method of the glass blank of this embodiment, compared with the vertical direct press which press-molds the molten glass lump in a state where the viscosity distribution is generated by being in contact with the lower mold for a long time, A temperature difference between both surfaces of the plate glass hardly occurs, and a decrease in flatness due to the temperature difference between both surfaces can be surely suppressed.

一方、第一のプレス工程を終えた直後の板状ガラスは、温度が高く流動性が高い(粘度が低い)。このため、板状ガラスが極めて容易に変形しやすく、平坦性が悪化し易い状態にある。しかしながら、第一のプレス工程に続いて実施される第二のプレス工程においては、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型との間に形成された板状ガラスを、第一のプレス成形型と第二のプレス成形型とによりプレスし続ける。そして、この際、第二のプレス工程の継続時間を、ガラスブランクの平坦度が10μm以下になるように制御する。なお、第二のプレス工程の継続時間は、ガラスブランクの平坦度が4μm以下になるように制御することが好ましい。それゆえ、作製されるガラスブランクの平坦性をより優れたものとすることができる。なお、第二のプレス工程の継続時間が短いと外乱により冷却過程の板状ガラスに歪が生じ、当該歪がガラスブランクの平坦度を悪化させる。したがって、第二のプレス工程の継続時間を変え、得られたガラスブランクの平坦度を測定し、その結果、平坦度が10μm以下になるように第二のプレス工程の継続時間を設定し、ガラスブランクを製造する。ただし、第二のプレス工程の継続時間を長くし過ぎると生産性が低下するので、第二のプレス工程の継続時間はガラスブランクの平坦度と生産性とを考慮して設定すればよい。これらの観点では、第二のプレス工程の継続時間は、具体的には2秒〜40秒の範囲内が好ましく、2秒〜30秒の範囲内が好ましい。   On the other hand, the plate glass immediately after finishing the first pressing step has high temperature and high fluidity (low viscosity). For this reason, it is in the state which flat glass tends to deform | transform very easily and flatness tends to deteriorate. However, in the second press step that is performed following the first press step, the glass sheet formed between the first press mold and the second press mold is used as the first press step. Continue pressing with the mold and the second press mold. At this time, the duration of the second pressing step is controlled so that the flatness of the glass blank is 10 μm or less. In addition, it is preferable to control the continuation time of a 2nd press process so that the flatness of a glass blank may be 4 micrometers or less. Therefore, the flatness of the produced glass blank can be made more excellent. In addition, when the duration of a 2nd press process is short, distortion will arise in the plate glass of a cooling process by disturbance, and the said distortion will worsen the flatness of a glass blank. Therefore, the duration of the second pressing process is changed, the flatness of the obtained glass blank is measured, and as a result, the duration of the second pressing process is set so that the flatness is 10 μm or less, and the glass A blank is manufactured. However, if the duration of the second pressing step is too long, the productivity is lowered. Therefore, the duration of the second pressing step may be set in consideration of the flatness and productivity of the glass blank. From these viewpoints, the duration of the second pressing step is specifically preferably in the range of 2 to 40 seconds, and preferably in the range of 2 to 30 seconds.

また、ガラスブランクの平坦度を10μm以下に制御するためには、第二のプレス工程では、板状ガラスの流動性が喪失して、変形が事実上不可能となる温度域まで、板状ガラスをプレスし続けるように第二のプレス工程の継続時間を選択することが特に好ましい。この場合、第一のプレス工程を終えた直後の板状ガラスの変形を抑制した状態を維持しつつ、板状ガラスを固化させることができる。それゆえ、作製されるガラスブランクの平坦性をより優れたものとすることができる。ここで、第二のプレス工程における継続時間は、第二のプレス工程の終了時における板状ガラスの温度が、板状ガラスを構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下となるように選択することが好ましく、歪点に5℃を加えた温度以下となるように選択することがより好ましく、歪点以下となるように選択することがさらに好ましい。一方、第二のプレス工程の終了時における板状ガラスの温度の下限温度としては特に限定されないが、第二のプレス工程の実施に要する時間の増大による生産性低下を抑制する観点からは、実用上、歪点以上であることが好ましい。したがって、第二のプレス工程における継続時間の上限値も、この観点から選択されることが好ましい。   Further, in order to control the flatness of the glass blank to 10 μm or less, in the second pressing step, the sheet glass is brought to a temperature range in which the fluidity of the sheet glass is lost and deformation is virtually impossible. It is particularly preferred to select the duration of the second pressing step so as to continue pressing. In this case, the glass sheet can be solidified while maintaining a state in which the deformation of the glass sheet immediately after the first pressing step is suppressed. Therefore, the flatness of the produced glass blank can be made more excellent. Here, the duration in the second pressing step is equal to or lower than the temperature at which the temperature of the plate glass at the end of the second pressing step is 10 ° C. added to the strain point of the glass material constituting the plate glass. It is preferable to select such that the temperature is equal to or lower than the temperature obtained by adding 5 ° C. to the strain point, and further preferable to select so as to be equal to or lower than the strain point. On the other hand, the lower limit temperature of the temperature of the sheet glass at the end of the second pressing step is not particularly limited, but it is practical from the viewpoint of suppressing the productivity reduction due to the increase in time required for the second pressing step. In addition, the strain point is preferably higher than the strain point. Therefore, it is preferable that the upper limit value of the duration time in the second pressing step is also selected from this viewpoint.

本実施形態のガラスブランクの製造方法では、少なくとも第一のプレス工程および第二のプレス工程の実施期間中において、第一のプレス成形型のプレス成形面の温度と、第二のプレス成形型のプレス成形面の温度とが、実質的に同一であることが必要である。ここで、「実質的に同一」とは、第一のプレス成形型のプレス成形面の温度と、第二のプレス成形型のプレス成形面の温度との温度差の絶対値が10℃以内であることを意味する。この温度差の絶対値は、5℃以内がより好ましく、0℃が最も好ましい。ここで、プレス成形面内において、温度分布が存在する場合、「プレス成形面の温度」とは、プレス成形面の中心部近傍の温度を意味する。なお、参考までに述べれば、垂直ダイレクトプレス方式では、溶融ガラス塊をプレス成形中の上型のプレス成形面と下型のプレス成形面との温度差の絶対値は、プレス成形の条件にもよるが、一般的に50℃〜100℃程度である。   In the manufacturing method of the glass blank of the present embodiment, at least during the execution period of the first press step and the second press step, the temperature of the press forming surface of the first press mold and the second press mold It is necessary that the temperature of the press molding surface is substantially the same. Here, “substantially the same” means that the absolute value of the temperature difference between the temperature of the press molding surface of the first press mold and the temperature of the press molding surface of the second press mold is within 10 ° C. It means that there is. The absolute value of this temperature difference is more preferably within 5 ° C, most preferably 0 ° C. Here, when there is a temperature distribution in the press molding surface, the “temperature of the press molding surface” means a temperature near the center of the press molding surface. For reference, in the vertical direct press method, the absolute value of the temperature difference between the upper mold press surface and the lower mold press surface during the press molding of the molten glass lump is also determined by the press molding conditions. However, it is generally about 50 ° C to 100 ° C.

また、第一のプレス工程においては、第一のプレス成形型のプレス成形面と、第二のプレス成形型のプレス成形面とを、溶融ガラス塊に対して略同時に接触させた後に溶融ガラス塊をプレスする。ここで、「略同時に接触させる」とは、溶融ガラス塊と一方のプレス成形面とが接触した時点と、溶融ガラス塊と他方のプレス成形面とが接触した時点と、の時間差の絶対値が0.1秒以内であることを意味する。この時間差の絶対値は、0.05秒以内がより好ましく、0秒が最も好ましい。なお、参考までに述べれば、垂直ダイレクトプレス方式では、溶融ガラス塊が下型のプレス成形面に接触した後、さらに上型のプレス成形面に接触するまでに要する時間は、プレス成形の条件にもよるが、一般的に1.5秒〜3秒程度である。   In the first pressing step, the molten glass lump is brought into contact with the molten glass lump substantially simultaneously with the press molded surface of the first press mold and the press molded surface of the second press mold. Press. Here, “substantially simultaneously contact” means that the absolute value of the time difference between the time when the molten glass block and one press-molded surface are in contact with the point when the molten glass block and the other press-formed surface are in contact with each other. It means within 0.1 seconds. The absolute value of this time difference is more preferably within 0.05 seconds, and most preferably 0 seconds. For reference, in the vertical direct press method, the time required for the molten glass lump to contact the upper press forming surface after the molten glass lump contacts the upper press forming surface depends on the press forming conditions. Although it depends, it is generally about 1.5 seconds to 3 seconds.

なお、従来の垂直ダイレクトプレスにおいても、上型と下型とにより溶融ガラス塊を板状ガラスに成形した後、板状ガラスを上型と下型とによりプレスし続けた状態で板状ガラスを歪点近傍まで冷却すれば、ガラスブランクの平坦性の大幅な改善が期待できる。しかしながら、この場合、1枚のガラスブランクのプレス成形に要する時間が大幅に増大するため、大幅な生産性の低下が避けられず、実用性に欠ける(特許文献1、段落0009参照)。このため、本願出願人は、垂直ダイレクトプレスにおいては、板状ガラスを上型と下型とによりプレスし続けた状態で板状ガラスを歪点近傍まで冷却する技術の採用・実用化を断念し、特許文献1に例示したような冷却用上型を利用するなどの様々な代替技術により、生産性とガラスブランクの平坦性の改善との両立を図ってきた。   In addition, in the conventional vertical direct press, after the molten glass lump is formed into a sheet glass with the upper mold and the lower mold, the sheet glass is continuously pressed with the upper mold and the lower mold. If cooled to the vicinity of the strain point, a significant improvement in the flatness of the glass blank can be expected. However, in this case, since the time required for press-molding one glass blank is greatly increased, a significant reduction in productivity is unavoidable and lacks practicality (see Patent Document 1, paragraph 0009). For this reason, in the vertical direct press, the applicant of the present application abandoned the adoption and practical application of a technology for cooling the glass sheet to the vicinity of the strain point in a state where the glass sheet is continuously pressed by the upper mold and the lower mold. In addition, various alternative technologies such as the use of an upper mold for cooling as exemplified in Patent Document 1 have attempted to achieve both productivity and improvement in flatness of a glass blank.

このような経緯から、一対のプレス成形型によりプレス成形を行う点で垂直ダイレクトプレスと同様のプレス方式である水平ダイレクトプレスによりガラスブランクを量産する場合においても、できるだけ早期に第一のプレス成形型と第二のプレス成形型とを離間して、板状ガラスを取り出すことが極めて重要であると考えられる。これにより、溶融ガラス塊を板状ガラスに成形し終えた後は、生産性とガラスブランクの平坦性の改善との両立を図ることが容易となるからである。したがって、水平ダイレクトプレスによりガラスブランクを量産する場合、溶融ガラス塊が板状ガラスとなった後も、この板状ガラスの温度が歪点に10℃を加えた温度以下の温度となるまで、板状ガラスをプレスし続ける第二のプレス工程の実施は、ガラスブランクの生産性を大幅に低下させるだけで、実用上に欠けるものと考えられる。しかしながら、本発明者らが鋭意検討したところ、水平ダイレクトプレスにおいて、第二のプレス工程を実施したとしても、実用性を損なう程の大幅な生産性の低下が起こらないことを見出した。この理由は以下の通りである。   For this reason, the first press mold is as early as possible even when mass-producing glass blanks by horizontal direct press, which is the same press method as the vertical direct press in that press molding is performed by a pair of press molds. It is considered that it is extremely important to separate the glass plate from the second press mold and take out the sheet glass. Thereby, after the molten glass lump has been formed into a sheet glass, it is easy to achieve both the productivity and the improvement of the flatness of the glass blank. Therefore, when mass-producing glass blanks by horizontal direct pressing, after the molten glass lump becomes plate-like glass, the plate-like glass is heated until the temperature becomes equal to or lower than the temperature obtained by adding 10 ° C. to the strain point. Implementation of the second pressing step that continues to press the glassy glass is considered to be lacking practically only by significantly reducing the productivity of the glass blank. However, as a result of intensive studies by the present inventors, it has been found that even if the second pressing step is performed in the horizontal direct press, the productivity is not lowered so much as to impair the practicality. The reason is as follows.

まず、垂直ダイレクトプレスでは、下型に溶融ガラス塊を配置してから、プレス成形を行う。このため、下型と長時間接触して、大きな温度分布(粘度分布)が生じた溶融ガラス塊を、上型と下型とにより必ずプレス成形しなければならない。これに対して、水平ダイレクトプレスでは、落下中の溶融ガラス塊を、一対のプレス成形型により挟み込むようにプレス成形する。すなわち、プレス成形が開始されるまでの間に、溶融ガラス塊が一方のプレス成形型と接触し続けることがないため、結果として、プレス成形開始時の溶融ガラス塊の温度分布(粘度分布)は極めて均一である。したがって、水平ダイレクトプレスおよび垂直ダイレクトプレスにより、同程度の厚みのガラスブランクを作製するために、溶融ガラス塊をプレス成形により薄く均等に延伸させるためには、水平ダイレクトプレスに対して、垂直ダイレクトプレスでは、溶融ガラス塊の温度分布も考慮して、溶融ガラス塊の平均温度をより高く設定する必要がある。このため、プレス成形開始時の溶融ガラス塊の平均温度と歪点との温度差は、水平ダイレクトプレスよりも垂直ダイレクトプレスの方が大きくなる。この事実(第一の事実)は、溶融ガラス塊を板状に成形した後、さらに歪点近傍までに冷却するためには、水平ダイレクトプレスおよび垂直ダイレクトプレスの双方のプレス方式において溶融ガラス塊および板状ガラスの冷却速度が同じであれば、垂直ダイレクトプレスよりも水平ダイレクトプレスの方がより短時間で冷却できることを意味する。   First, in the vertical direct press, a molten glass lump is disposed in a lower mold, and then press molding is performed. For this reason, a molten glass lump in which a large temperature distribution (viscosity distribution) has been brought into contact with the lower mold for a long time must be press-formed by the upper mold and the lower mold. On the other hand, in the horizontal direct press, the molten glass lump that is falling is press-molded so as to be sandwiched between a pair of press-molding dies. That is, since the molten glass lump does not continue to contact one of the press molds until the press molding is started, as a result, the temperature distribution (viscosity distribution) of the molten glass lump at the start of press molding is Extremely uniform. Therefore, in order to produce a glass blank of the same thickness by horizontal direct press and vertical direct press, in order to stretch the molten glass lump thinly and evenly by press molding, vertical direct press compared to horizontal direct press Then, in consideration of the temperature distribution of the molten glass lump, it is necessary to set the average temperature of the molten glass lump higher. For this reason, the temperature difference between the average temperature of the molten glass lump and the strain point at the start of press molding is larger in the vertical direct press than in the horizontal direct press. This fact (first fact) is that, after the molten glass block is formed into a plate shape, the molten glass block and the horizontal direct press and the vertical direct press are used for cooling to near the strain point. If the cooling rate of the glass sheet is the same, it means that the horizontal direct press can cool in a shorter time than the vertical direct press.

そして、溶融ガラス塊および板状ガラスの冷却速度は、プレス方式を問わずプレス成形型の熱容量が同程度であると仮定した場合、溶融ガラス塊と接触する一対のプレス成形型の温度によって決定される。すなわち、プレス成形開始時において、低温のプレス成形型を使用すれば冷却速度が増大し、高温のプレス成形型を使用すれば冷却速度は減少する。ここで、垂直ダイレクトプレスでは、プレス成形が開始されるまでの間に下型と溶融ガラス塊とが長時間に亘って接触するため、プレス成形が開始されるまでの間で、下型は溶融ガラス塊により加熱されることになる。したがって、垂直ダイレクトプレスでは、一対のプレス成形型のうち、必ず一方のプレス成形型(下型)が高温となった状態で、プレス成形が開始されることになる。この事実(第二の事実)は、垂直ダイレクトプレスよりも水平ダイレクトプレスの方が、溶融ガラス塊および板状ガラスの冷却速度をより大きくすることが極めて容易であることを意味する。   The cooling rate of the molten glass lump and the sheet glass is determined by the temperature of the pair of press molds in contact with the molten glass lump, assuming that the heat capacity of the press mold is the same regardless of the press method. The That is, at the start of press molding, the cooling rate increases if a low-temperature press mold is used, and the cooling rate decreases if a high-temperature press mold is used. Here, in the vertical direct press, since the lower mold and the molten glass lump are in contact for a long time before the press molding is started, the lower mold is melted until the press molding is started. It will be heated by the glass lump. Therefore, in the vertical direct press, press molding is always started in a state where one of the press molds (lower mold) is at a high temperature. This fact (second fact) means that it is much easier to increase the cooling rate of the molten glass lump and the sheet glass in the horizontal direct press than in the vertical direct press.

よって、以上の2つの事実を考慮すれば、溶融ガラス塊を板状に成形した後、さらに歪点近傍までに冷却するために要する時間は、垂直ダイレクトプレスよりも水平ダイレクトプレスの方が、大幅に短縮できることは明らかである。したがって、水平ダイレクトプレスにおいて、第二のプレス工程を実施したとしても、垂直ダイレクトプレスで発生したような実用性を損なう程の大幅な生産性の低下は生じない。   Therefore, considering the above two facts, the time required to cool the molten glass lump into a plate shape and then cool down to the vicinity of the strain point is much greater with the horizontal direct press than with the vertical direct press. Obviously, it can be shortened. Therefore, even if the second pressing step is performed in the horizontal direct press, the productivity is not lowered so much as to impair the practicality that occurs in the vertical direct press.

以上に説明した本実施形態のガラスブランクの製造方法は、第一のプレス工程、第二のプレス工程および取出工程を少なくとも含むものであれば特に限定されないが、通常は、溶融ガラス塊形成工程を有することが好ましい。以下に、溶融ガラス塊形成工程も含めて、各工程についてより詳細に説明する。なお、以下の説明において、既に上述した点については説明を省略する。   Although the manufacturing method of the glass blank of this embodiment demonstrated above will not be specifically limited if it includes at least a 1st press process, a 2nd press process, and an extraction process, Usually, a molten glass lump formation process is carried out. It is preferable to have. Below, each process including a molten glass lump formation process is demonstrated in detail. In the following description, description of points already described above is omitted.

−溶融ガラス塊形成工程−
溶融ガラス塊形成工程では、プレス成形の対象物である溶融ガラス塊を作製する。溶融ガラス塊の作製方法としては特に限定されないが、通常は、溶融ガラスをガラス流出口から垂下させ、鉛直方向の下方側へと連続的に流出する溶融ガラス流の先端部を切断することで、溶融ガラス塊を形成する。なお、溶融ガラス流からその先端部を分離するように実施される切断には、一対のシアブレードを用いることができる。また、溶融ガラスの粘度としては先端部の切断や、プレス成形に適した粘度であれば特に限定されないが、通常は、500dPa・s〜1050dPa・sの範囲内で、一定の値に制御されることが好ましい。
-Molten glass lump formation process-
In the molten glass lump forming step, a molten glass lump that is an object of press molding is produced. Although it is not particularly limited as a method for producing a molten glass lump, usually, by dropping the molten glass from the glass outlet and cutting the tip of the molten glass flow that continuously flows out downward in the vertical direction, A molten glass lump is formed. It should be noted that a pair of shear blades can be used for cutting performed so as to separate the tip from the molten glass stream. The viscosity of the molten glass is not particularly limited as long as the viscosity is suitable for cutting of the tip portion or press molding, but is usually controlled to a constant value within a range of 500 dPa · s to 1050 dPa · s. It is preferable.

次に、溶融ガラス塊形成工程の具体例を図面を用いてより詳細に説明する。溶融ガラス塊形成工程では、図1に示すように、上端部が不図示の溶融ガラス供給源に接続された溶融ガラス流出管10の下端部に設けられたガラス流出口12から、溶融ガラス流20を鉛直方向の下方側へと連続的に流出させる。一方、ガラス流出口12よりも下方側には、溶融ガラス流20の両側に、各々、第一のシアブレード(下側ブレード)30と、第二のシアブレード(上側ブレード)40とが、溶融ガラス流20の垂下する方向の中心軸Dに対して略直交する方向に、配置されている。そして、下側ブレード30および上側ブレード40は、各々、中心軸Dに対して直交し、かつ、図中、左側から右側へと進行する矢印X1方向、および、中心軸Dに対して直交し、かつ、図中、右側から左側へと進行する矢印X2方向に移動することで、溶融ガラス流20の両側から、溶融ガラス流20の先端部22側へと接近する。なお、溶融ガラス流20の粘度は、溶融ガラス流出管10や、その上流の溶融ガラス供給源の温度を調整することで制御される。   Next, a specific example of the molten glass lump forming step will be described in detail with reference to the drawings. In the molten glass lump forming step, as shown in FIG. 1, a molten glass flow 20 is provided from a glass outlet 12 provided at the lower end of a molten glass outlet pipe 10 whose upper end is connected to a molten glass supply source (not shown). Is continuously discharged downward in the vertical direction. On the other hand, below the glass outlet 12, the first shear blade (lower blade) 30 and the second shear blade (upper blade) 40 are melted on both sides of the molten glass flow 20, respectively. It arrange | positions in the direction substantially orthogonal to the central axis D of the direction where the glass flow 20 hangs down. The lower blade 30 and the upper blade 40 are each orthogonal to the central axis D, and in the drawing, are orthogonal to the direction of the arrow X1 that proceeds from the left side to the right side, and the central axis D. And it moves to the front-end | tip part 22 side of the molten glass flow 20 from the both sides of the molten glass flow 20 by moving to the arrow X2 direction which advances from the right side to the left side in the figure. In addition, the viscosity of the molten glass flow 20 is controlled by adjusting the temperature of the molten glass outflow pipe 10 or the molten glass supply source upstream thereof.

また、下側ブレード30、上側ブレード40は、略板状の本体部32、42と、本体部32,42の端部側に設けられ、鉛直方向下方側へと連続的に流出する溶融ガラス流20の先端部22を、溶融ガラス流20の垂下する方向と略直交する方向から切断する刃部34、44とを有する。なお、刃部34の上面34Uおよび刃部44の下面44Bは、水平面と略一致する面を成し、刃部34の下面34Bおよび刃部44の上面44Uは、水平面に対して交差するように傾斜した面を成す。また、鉛直方向に対して、刃部34の上面34Uと、刃部44の下面44Bとは、略同程度の高さ位置となるように、下側ブレード30および上側ブレード40が配置される。   Further, the lower blade 30 and the upper blade 40 are provided on the substantially plate-like main body portions 32 and 42 and the end portions of the main body portions 32 and 42, and a molten glass flow that continuously flows downward in the vertical direction. It has the blade parts 34 and 44 which cut | disconnect the front-end | tip part 22 of 20 from the direction substantially orthogonal to the direction where the molten glass flow 20 hangs down. The upper surface 34U of the blade portion 34 and the lower surface 44B of the blade portion 44 form a surface that substantially coincides with the horizontal plane, and the lower surface 34B of the blade portion 34 and the upper surface 44U of the blade portion 44 intersect with the horizontal plane. An inclined surface is formed. In addition, the lower blade 30 and the upper blade 40 are arranged so that the upper surface 34U of the blade part 34 and the lower surface 44B of the blade part 44 are at substantially the same height with respect to the vertical direction.

次に、図2に示すように、下側ブレード30および上側ブレード40を、各々、矢印X1方向および矢印X2方向にさらに移動させることで、刃部34の上面34Uと、刃部44の下面44Bとが、部分的にほぼ隙間無く重なり合うように、下側ブレード30および上側ブレード40をそれぞれ水平方向に移動させる。すなわち、中心軸Dに対して下側ブレード30および上側ブレード40を垂直に交差させる。これにより、溶融ガラス流20に対して、その中心軸Dの近傍まで下側ブレード30および上側ブレード40が貫入して、先端部22が、略球状の溶融ガラス塊24として切断される。なお、図2は、先端部22が、溶融ガラス塊24として溶融ガラス流20の本体部分から分離される瞬間の様子を示したものである。そして、図3に示すように溶融ガラス流20から切断された溶融ガラス塊24は、さらに鉛直方向の下方Y1側に落下する。   Next, as shown in FIG. 2, the upper blade 34U and the lower surface 44B of the blade portion 44 are moved further by moving the lower blade 30 and the upper blade 40 in the directions of the arrow X1 and the arrow X2, respectively. Move the lower blade 30 and the upper blade 40 in the horizontal direction so that they partially overlap with each other with almost no gap. That is, the lower blade 30 and the upper blade 40 are perpendicularly intersected with the central axis D. As a result, the lower blade 30 and the upper blade 40 penetrate into the molten glass flow 20 to the vicinity of the central axis D, and the tip 22 is cut as a substantially spherical molten glass lump 24. FIG. 2 shows a state in which the front end portion 22 is separated from the main body portion of the molten glass flow 20 as a molten glass lump 24. And as shown in FIG. 3, the molten glass lump 24 cut | disconnected from the molten glass flow 20 falls further to the downward Y1 side of a perpendicular direction.

−第一のプレス工程−
第一のプレス工程では、図3に示す落下中の溶融ガラス塊24を、溶融ガラス塊24の落下方向に対して交差する方向に対向配置された第一のプレス成形型および第二のプレス成形型によりプレスし、板状に成形する。ここで、第一のプレス成形型および第二のプレス成形型は、溶融ガラス塊24の落下方向に対して90度±1度の範囲内の角度を成すように略直交する方向に対向配置されていることが好ましく、溶融ガラス塊24の落下方向に対して直交する方向に対向配置されていることが特に好ましい。このように溶融ガラス塊24の落下方向に対して一対のプレス成形型を対向配置することにより、溶融ガラス塊24を両側から均等にプレスして板状に成形することがより容易となる。
-First pressing process-
In the first pressing step, the first press molding die and the second press molding in which the molten glass lump 24 shown in FIG. 3 is arranged to face each other in the direction intersecting the dropping direction of the molten glass lump 24. Press with a mold and mold into a plate. Here, the first press mold and the second press mold are opposed to each other in a direction substantially perpendicular to the falling direction of the molten glass lump 24 so as to form an angle within a range of 90 degrees ± 1 degree. It is preferable that they are arranged opposite to each other in a direction perpendicular to the direction in which the molten glass lump 24 falls. Thus, by arranging the pair of press molds so as to face the falling direction of the molten glass lump 24, it is easier to press the molten glass lump 24 from both sides and form it into a plate shape.

また、第一のプレス工程を実施する直前における、第一のプレス成形型および第二のプレス成形型のプレス成形面の温度は、溶融ガラス塊24を構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下であることが好ましく、溶融ガラス塊24を構成するガラス材料の歪点に5℃を加えた温度以下であることがより好ましい。プレス成形面の温度を、上述した範囲内とすることにより、プレス成形時に、溶融ガラス塊24とプレス成形面とが融着するのを確実に抑制することができる。第一のプレス工程を実施する直前における、第一のプレス成形型および第二のプレス成形型のプレス成形面の温度の下限値は特に限定されるものではないが、溶融ガラス塊24の急冷によるガラスブランクの割れ防止、プレス成形時の粘度の急激な増加による溶融ガラス塊24の延伸性の著しい低下を防止するなどの実用上の観点から溶融ガラス塊24を構成するガラス材料の歪点以上であることが好ましい。   Further, the temperature of the press molding surfaces of the first press mold and the second press mold immediately before the first press step is 10 ° C. at the strain point of the glass material constituting the molten glass lump 24. The temperature is preferably equal to or lower than the added temperature, and more preferably equal to or lower than the temperature obtained by adding 5 ° C. to the strain point of the glass material constituting the molten glass lump 24. By setting the temperature of the press-molded surface within the above-described range, it is possible to reliably suppress fusion of the molten glass lump 24 and the press-molded surface during press molding. The lower limit value of the temperature of the press molding surfaces of the first press mold and the second press mold immediately before the first press step is not particularly limited, but is due to the rapid cooling of the molten glass lump 24. From the practical point of view, such as preventing cracking of the glass blank and preventing a significant decrease in stretchability of the molten glass lump 24 due to a sudden increase in viscosity during press molding, it is above the strain point of the glass material constituting the molten glass lump 24. Preferably there is.

また、第一のプレス工程を実施する直前における、第一のプレス成形型のプレス成形面の温度と、第二のプレス成形型のプレス成形面の温度と、の差の絶対値は0℃〜10℃の範囲内であることが好ましく、0℃〜5℃の範囲内であることがより好ましく、0℃であることが特に好ましい。この場合、溶融ガラス塊24のプレスにより板状に形成された板状ガラスの両面での温度差が生じるのをより確実に抑制でき、結果的に平坦度をより向上させることができる。   Moreover, the absolute value of the difference between the temperature of the press molding surface of the first press mold and the temperature of the press molding surface of the second press mold immediately before the first pressing step is 0 ° C. to It is preferably within the range of 10 ° C, more preferably within the range of 0 ° C to 5 ° C, and particularly preferably 0 ° C. In this case, it can suppress more reliably that the temperature difference in both surfaces of the plate glass formed in plate shape by the press of the molten glass lump 24 arises, and, as a result, flatness can be improved more.

また、第一のプレス工程を実施する直前における、第一のプレス成形型および第二のプレス成形型のプレス成形面の面内温度差の絶対値は、0℃〜100℃の範囲内であることが好ましく、0℃〜50℃の範囲内であることが好ましく、0℃であることが特に好ましい。プレス成形面内における温度分布を上述した範囲内とすることにより、プレス成形に際して、溶融ガラス塊24を薄く均等に延伸させることがより容易となる。この結果、より薄い板厚を有するガラスブランクを製造する場合においても、平坦性に優れ板厚偏差も小さいガラスブランクを得ることがより容易となる。なお、「プレス成形面の面内温度」とは、プレス成形に際して、プレス成形面と、板状に延伸された溶融ガラス塊24とが接触する最大領域内において測定される温度を意味する。   Moreover, the absolute value of the in-plane temperature difference between the press molding surfaces of the first press mold and the second press mold immediately before the first press step is in the range of 0 ° C to 100 ° C. It is preferably within the range of 0 ° C. to 50 ° C., particularly preferably 0 ° C. By setting the temperature distribution in the press molding surface within the above-described range, it becomes easier to stretch the molten glass lump 24 thinly and uniformly during press molding. As a result, even when a glass blank having a thinner plate thickness is manufactured, it is easier to obtain a glass blank that has excellent flatness and a small plate thickness deviation. The “in-plane temperature of the press-molded surface” means a temperature measured in the maximum region where the press-molded surface and the molten glass lump 24 stretched into a plate shape come into contact with each other during press molding.

次に、第一のプレス工程について図面を用いてより具体的に説明する。まず、図3に示す溶融ガラス塊24は、図4に示すように、溶融ガラス塊24の落下方向Y1に対して直交する方向に対向配置された第一のプレス成形型50および第二のプレス成形型60の間に進入する。ここで、プレス成形を実施する前の第一のプレス成形型50および第二のプレス成形型60は、落下方向Y1に対して線対称を成すと共に直交する方向に、互いに離間して対向配置されている。そして、溶融ガラス塊24が、第一のプレス成形型50および第二のプレス成形型60の鉛直方向中央部近傍に到達するタイミング合わせて、溶融ガラス塊24を両側から押圧してプレス成形するために、第一のプレス成形型50が、落下方向Y1に対して直交し、かつ、図中、左側から右側へと進行する矢印X1方向へと移動し、第二のプレス成形型60が、落下方向Y1に対して直交し、かつ、図中、右側から左側へと進行する矢印X2方向へと移動する。なお、第一のプレス成形型50の矢印X1方向への移動速度と、第二のプレス成形型60の矢印X2方向への移動速度とは、同一または略同一に設定される。   Next, the first pressing step will be described more specifically with reference to the drawings. First, as shown in FIG. 4, the molten glass lump 24 shown in FIG. 3 includes a first press mold 50 and a second press that are opposed to each other in a direction orthogonal to the falling direction Y <b> 1 of the molten glass lump 24. It enters between the molds 60. Here, the first press molding die 50 and the second press molding die 60 before the press molding are arranged symmetrically with respect to the dropping direction Y1 and spaced apart from each other in the orthogonal direction. ing. The molten glass lump 24 is press-molded by pressing the molten glass lump 24 from both sides at the timing when the molten glass lump 24 reaches the vicinity of the central portion in the vertical direction of the first press mold 50 and the second press mold 60. The first press mold 50 is moved in the direction of the arrow X1 perpendicular to the drop direction Y1 and proceeds from the left side to the right side in the figure, and the second press mold 60 is dropped. It moves in the direction of the arrow X2 that is orthogonal to the direction Y1 and proceeds from the right side to the left side in the figure. The moving speed of the first press mold 50 in the arrow X1 direction and the moving speed of the second press mold 60 in the arrow X2 direction are set to be the same or substantially the same.

ここで、プレス成形型50、60は、略円盤形状を有するプレス成形型本体52、62と、このプレス成形型本体52、62の外周端を囲うように配置されたガイド部材54、64とを有する。なお、図4は断面図であるため、図4中において、ガイド部材54、64は、プレス成形型本体52、62の上下両側に位置するように描かれている。また、プレス成形型50を矢印X1方向へ移動させ、プレス成形型60を矢印X2方向に移動させる駆動部材については、図中、記載を省略してある。   Here, the press molds 50 and 60 include press mold main bodies 52 and 62 having a substantially disk shape, and guide members 54 and 64 arranged so as to surround the outer peripheral ends of the press mold main bodies 52 and 62. Have. 4 is a cross-sectional view, the guide members 54 and 64 are drawn so as to be positioned on both upper and lower sides of the press mold main bodies 52 and 62 in FIG. Further, the description of the drive member that moves the press mold 50 in the direction of the arrow X1 and moves the press mold 60 in the direction of the arrow X2 is omitted in the drawing.

プレス成形型本体52、62の一方の面は、プレス成形面52A、62Aとなっている。そして、図4では、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60とは、それぞれのプレス成形面52A、62Aが対向するように対向配置されている。また、ガイド部材54には、プレス成形面52Aに対してX1方向に少しだけ突出した高さ位置にガイド面54Aが設けられ、ガイド部材64には、プレス成形面62Aに対してX2方向に少しだけ突出した高さ位置にガイド面64Aが設けられている。このため、プレス成形に際しては、ガイド面54Aとガイド面64Aとが突き当たり接触するため、プレス成形面52Aとプレス成形面62Aとの間には隙間が形成される。このため、この隙間厚みが、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60との間でプレス成形されて板状となる溶融ガラス塊24の厚み、すなわち、ガラスブランクの厚みとなる。また、プレス成形面52A、62Aは、第一のプレス工程の実施により、溶融ガラス塊24が、第一のプレス成形型50のプレス成形面52Aと第二のプレス成形型60のプレス成形面62Aとの間で、鉛直方向に完全に押し広げられて板状ガラスに成形された際に、プレス成形面52A,62Aの少なくとも上記の板状ガラスと接触する領域(溶融ガラス延伸領域)S1、S2が、略平坦な面を成すように形成される。なお、図4に示す例では、溶融ガラス延伸領域S1を含むプレス成形面52A、および、溶融ガラス延伸領域S2を含むプレス成形面62Aの全面が、通常の、実質的に曲率が0である平坦面を成している。また、当該平坦面には、プレス成形型を製造する際の通常の平坦化加工や鏡面研磨加工等を施すことで形成される微小な凹凸のみが存在し、これら微小な凹凸と比べてより大きい凸部および/または凹部は存在しない。   One surface of the press mold body 52, 62 is a press molding surface 52A, 62A. In FIG. 4, the first press mold 50 and the second press mold 60 are arranged to face each other so that the press molding surfaces 52 </ b> A and 62 </ b> A face each other. Further, the guide member 54 is provided with a guide surface 54A at a height position slightly protruding in the X1 direction with respect to the press molding surface 52A, and the guide member 64 is slightly in the X2 direction with respect to the press molding surface 62A. 64 A of guide surfaces are provided in the height position which protruded only. For this reason, in the press molding, the guide surface 54A and the guide surface 64A come into contact with each other, so that a gap is formed between the press molding surface 52A and the press molding surface 62A. For this reason, this gap thickness is the thickness of the molten glass lump 24 that is press-molded between the first press mold 50 and the second press mold 60, that is, the thickness of the glass blank. . Further, the press molding surfaces 52A and 62A are formed so that the molten glass lump 24 is formed into the press molding surface 52A of the first press molding die 50 and the press molding surface 62A of the second press molding die 60 by performing the first pressing step. When the sheet is completely spread in the vertical direction and formed into a sheet glass, areas (melted glass stretching areas) S1 and S2 of the press-formed surfaces 52A and 62A that are in contact with at least the above sheet glass. However, it forms so that a substantially flat surface may be comprised. In the example shown in FIG. 4, the entire surface of the press molding surface 52A including the molten glass stretching region S1 and the press molding surface 62A including the molten glass stretching region S2 is a flat surface having a normal and substantially zero curvature. Make up. In addition, the flat surface has only minute unevenness formed by performing normal flattening processing or mirror polishing processing when manufacturing a press mold, and is larger than these minute unevenness. There are no protrusions and / or recesses.

ガラスブランクは、溶融ガラス塊24をプレス成形面52A、62Aにより押圧してプレス成形することにより作製される。このため、プレス成形面52A、62Aの表面粗さとガラスブランクの主表面の表面粗さとはほぼ同等になる。ガラスブランクの主表面の表面粗さ(中心線平均粗さRa)は、後述する後工程として実施されるスクライブ加工、および、ダイヤモンドシートを用いた研削加工を行う上で、0.01〜10μmの範囲とすることが望ましいため、プレス成形面の表面粗さ(中心線平均粗さRa)も0.01〜10μmの範囲とすることが好ましい。   The glass blank is produced by pressing the molten glass lump 24 by pressing it with the press molding surfaces 52A and 62A. For this reason, the surface roughness of the press molding surfaces 52A and 62A and the surface roughness of the main surface of the glass blank are substantially equal. The surface roughness (centerline average roughness Ra) of the main surface of the glass blank is 0.01 to 10 μm in performing scribing performed as a post-process described later and grinding using a diamond sheet. Since it is desirable to make it into the range, it is preferable that the surface roughness (centerline average roughness Ra) of the press-molded surface is also in the range of 0.01 to 10 μm.

図4に示す溶融ガラス塊24は、更に下方へと落下し、2つのプレス成形面52A、62A間に進入する。そして、図5に示すように、落下方向Y1と平行を成すプレス成形面52A、62Aの上下方向の略中央部近傍に到達した時点で、溶融ガラス塊24の両側表面が、プレス成形面52A、62Aに同時または略同時に接触する。   The molten glass lump 24 shown in FIG. 4 further falls downward and enters between the two press molding surfaces 52A and 62A. Then, as shown in FIG. 5, when the press molding surfaces 52 </ b> A and 62 </ b> A that are parallel to the drop direction Y <b> 1 reach the vicinity of the substantially central portion in the up and down direction, 62A is contacted simultaneously or substantially simultaneously.

ここで、落下中の溶融ガラス塊24の粘度増大によりプレス成形し難しくなったり、あるいは、落下速度が大きくなりすぎて、プレス位置の変動が生じないようにする観点も考慮して、落下距離は、1000mm以下の範囲内で選択することが好ましく、500mm以下の範囲内で選択することがより好ましく、300mm以下の範囲内で選択することがさらに好ましく、200mm以下の範囲内で選択することが最も好ましい。なお、落下距離の下限は特に限定されないが、実用上は100mm以上であることが好ましい。なお、当該「落下距離」とは、図2に例示したように先端部22が溶融ガラス塊24として分離される瞬間、すなわち、下側ブレード30と上側ブレード40とが垂直方向に重なる位置から、図5に例示したようなプレス成形の開始時点(プレス成形の開始の瞬間)の位置、すなわち、落下方向Y1と平行を成すプレス成形面52A、62Aの直径方向の略中央部近傍までの距離を意味する。   Here, the drop distance is determined in consideration of the point that it becomes difficult to press-mold due to the increase in viscosity of the molten glass lump 24 during dropping, or the drop speed becomes too high to cause fluctuations in the press position. Preferably, it is selected within the range of 1000 mm or less, more preferably selected within the range of 500 mm or less, further preferably selected within the range of 300 mm or less, and most preferably selected within the range of 200 mm or less. preferable. The lower limit of the drop distance is not particularly limited, but is preferably 100 mm or more for practical use. The “fall distance” is the moment when the tip 22 is separated as the molten glass lump 24 as illustrated in FIG. 2, that is, from the position where the lower blade 30 and the upper blade 40 overlap in the vertical direction. As shown in FIG. 5, the position of the press molding start time (the moment of start of press molding), that is, the distance to the vicinity of the substantially central portion in the diametrical direction of the press molding surfaces 52A and 62A parallel to the drop direction Y1. means.

その後、図6に示すように、溶融ガラス塊24を、その両側から第一のプレス成形型50および第二のプレス成形型60により押圧し続けると、溶融ガラス塊24は、溶融ガラス塊24とプレス成形面52A、62Aとが最初に接触した位置を中心に均等な厚みで押し広げられる。そして、図7に示すようにガイド面54Aとガイド面64Aとが接触するところまで、第一のプレス成形型50および第二のプレス成形型60により押圧し続けることで、プレス成形面52A、62A間に、円盤状もしくは略円盤状の板状ガラス26に成形される。   Thereafter, as shown in FIG. 6, when the molten glass lump 24 is continuously pressed from both sides by the first press mold 50 and the second press mold 60, the molten glass lump 24 becomes the molten glass lump 24 and The press molding surfaces 52A and 62A are spread out with a uniform thickness around the position where they first contact. Then, as shown in FIG. 7, the press molding surfaces 52A and 62A are kept pressed by the first press molding die 50 and the second press molding die 60 until the guide surface 54A comes into contact with the guide surface 64A. In between, it is formed into a disk-shaped or substantially disk-shaped plate glass 26.

ここで、図7に示す板状ガラス26は、最終的に得られるガラスブランクと実質的に同一の形状・厚みを有するものである。そして、板状ガラス26の両面のサイズおよび形状は、溶融ガラス延伸領域S1、S2(図7中、不図示)のサイズおよび形状と一致する。また、図5に示すプレス成形の開始時点の状態から、図7に示すガイド面54Aとガイド面64Aとが接触した状態となるまでに要する時間(以下、「プレス成形時間」と称す場合がある。)は、溶融ガラス塊24を薄板化する観点から、0.1秒以内とすることが好ましい。また、プレス成形に際して、ガイド面54Aとガイド面64Aとが接触した状態となることにより、プレス成形面52Aとプレス成形面62Aとの平行状態を維持することが容易となる。なお、プレス成形時間の下限は特に限定されないが、実用上は0.05秒以上であることが好ましい。   Here, the plate-like glass 26 shown in FIG. 7 has substantially the same shape and thickness as the finally obtained glass blank. And the size and shape of both surfaces of the sheet glass 26 correspond with the size and shape of molten glass extending | stretching area | region S1, S2 (in FIG. 7, not shown). In addition, the time required for the guide surface 54A and the guide surface 64A shown in FIG. 7 to come into contact with each other from the state at the start of press molding shown in FIG. 5 (hereinafter, referred to as “press molding time” in some cases). .) Is preferably within 0.1 seconds from the viewpoint of thinning the molten glass lump 24. Further, when the press molding is performed, the guide surface 54A and the guide surface 64A are in contact with each other, so that it is easy to maintain the parallel state between the press molding surface 52A and the press molding surface 62A. In addition, although the minimum of press molding time is not specifically limited, It is preferable that it is 0.05 second or more practically.

なお、図4〜図7に示したプレス成形型50は、プレス成形型本体52と、ガイド部材54とを有し、プレス成形型60も同様の構造を有する。しかしながら、本実施形態のガラスブランクの製造方法に用いられる一対のプレス成形型は、溶融ガラス塊24を板状にプレス成形可能なものであれば図4〜図7に示したタイプのものに限定されない。たとえば、一対のプレス成形型として、図4〜図7に示すプレス成形型50、60からガイド部材54、64を除いたプレス成形型本体52、62から構成されるタイプ(ガイド部材レスタイプ)を用いてもよい。また、図4〜図7に示したプレス成形型50、60は、プレス成形型本体52、62とガイド部材54、64とが一体的に構成された一体型タイプであってもよいし、別部材として構成された分離型タイプであってもよい。なお、プレス成形型50、60が分離型タイプの場合、第一のプレス工程では、プレス成形型本体52とガイド部材54とが、同時かつ一体的に矢印X1方向に移動し、プレス成形型本体62とガイド部材64とが、同時かつ一体的に矢印X2方向に移動する。   The press mold 50 shown in FIGS. 4 to 7 has a press mold body 52 and a guide member 54, and the press mold 60 has the same structure. However, the pair of press molds used in the glass blank manufacturing method of the present embodiment is limited to the type shown in FIGS. 4 to 7 as long as the molten glass lump 24 can be press molded into a plate shape. Not. For example, as a pair of press molds, a type (guide member-less type) constituted by press mold main bodies 52 and 62 excluding the guide members 54 and 64 from the press molds 50 and 60 shown in FIGS. It may be used. The press molds 50 and 60 shown in FIGS. 4 to 7 may be an integrated type in which the press mold main bodies 52 and 62 and the guide members 54 and 64 are integrally formed. It may be a separate type configured as a member. When the press molds 50 and 60 are separate mold types, in the first pressing step, the press mold body 52 and the guide member 54 move simultaneously and integrally in the direction of the arrow X1, and the press mold body 62 and the guide member 64 move simultaneously and integrally in the direction of the arrow X2.

なお、プレス成形型50、60は、各々ガイド部材54、64を有するため、図7に示すようにガイド部材54とガイド部材64とが接触した状態では、プレス成形面52Aとプレス成形面62Aとは、平行に保たれる。このため、図4〜図6に示すようにプレス成形型50が矢印X1方向に移動し、プレス成形型60が矢印X2方向に移動する過程において、プレス成形面52Aと、プレス成形面62Aとが、平行な状態を維持できなくても、得られるガラスブランクの板厚偏差を非常に小さくすることが容易である。それゆえ、プレス成形型50、60を駆動する駆動装置には、図4〜図7に示す一連のプロセスにおいて、プレス成形面52Aとプレス成形面62Aとが常に正確な平行状態を維持するように制御する制御能力は要求されない。   Since the press molds 50 and 60 have guide members 54 and 64, respectively, the press molding surface 52A and the press molding surface 62A are in a state where the guide member 54 and the guide member 64 are in contact with each other as shown in FIG. Are kept parallel. For this reason, as shown in FIGS. 4 to 6, in the process in which the press mold 50 moves in the arrow X1 direction and the press mold 60 moves in the arrow X2 direction, the press mold surface 52A and the press mold surface 62A Even if the parallel state cannot be maintained, it is easy to make the thickness deviation of the obtained glass blank very small. Therefore, in the drive device that drives the press molds 50 and 60, the press molding surface 52A and the press molding surface 62A always maintain an accurate parallel state in the series of processes shown in FIGS. Control ability to control is not required.

−第二のプレス工程−
第二のプレス工程では、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60との間に形成された板状ガラス26を、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60とによりプレスし続ける。すなわち、図7に示す第一のプレス工程が完了した直後の状態を維持しつつ、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60とにより板状ガラス26をプレスし続ける。そして、この際、第二のプレス工程の継続時間を、ガラスブランクの平坦度が10μm以下になるように制御する。
-Second press process-
In the second pressing step, the sheet glass 26 formed between the first press mold 50 and the second press mold 60 is used as the first press mold 50 and the second press mold 60. Continue to press. That is, the glass sheet 26 is continuously pressed by the first press mold 50 and the second press mold 60 while maintaining the state immediately after the first press step shown in FIG. 7 is completed. At this time, the duration of the second pressing step is controlled so that the flatness of the glass blank is 10 μm or less.

なお、プレス成形面52A、62Aと溶融ガラス塊24とが接触する第一のプレス工程の開始直後から、第二のプレス工程が完了する時点までの間においては、プレス成形面52Aとプレス成形面62Aとの間に位置するガラス(溶融ガラス塊24および板状ガラス26)の温度は、プレス成形に使用するガラス材料にもよるが、一般的に、1200±50℃程度から480℃±20℃程度にまで大幅に低下する。これに加えて、第二のプレス工程では、板状ガラス26のプレスも継続するため、板状ガラス26の流動性も時間の経過と共に低下する。特に、板状ガラス26のプレスを、板状ガラス26を構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下となるまで継続した場合、板状ガラス26の流動性はほぼ完全に喪失する。それゆえ、第二のプレス工程では、このような温度の大幅な低下に伴い、板状ガラス26の径方向における熱収縮が進行することになる。一方、第二のプレス工程においては、板状ガラス26の両面と接触するプレス成形面52A、62Aは、板状ガラス26の熱を吸収し続けて平面方向に熱膨張するか、あるいは、板状ガラス26から十分な熱を吸収し終えることで平面方向の熱膨張が停止、もしくは、緩やかな熱収縮に転じることになると考えられる。   It should be noted that the press molding surface 52A and the press molding surface immediately after the start of the first pressing step where the press molding surfaces 52A and 62A are in contact with the molten glass lump 24 until the second pressing step is completed. The temperature of the glass (molten glass lump 24 and plate glass 26) positioned between 62A and 62A is generally about 1200 ± 50 ° C. to 480 ° C. ± 20 ° C., although it depends on the glass material used for press molding. To a large extent. In addition to this, in the second pressing step, the pressing of the sheet glass 26 is continued, so that the fluidity of the sheet glass 26 also decreases with the passage of time. In particular, when the pressing of the glass sheet 26 is continued until the temperature becomes equal to or lower than the temperature obtained by adding 10 ° C. to the strain point of the glass material constituting the glass sheet 26, the fluidity of the glass sheet 26 is almost completely lost. . Therefore, in the second pressing step, thermal contraction in the radial direction of the sheet glass 26 proceeds with such a significant decrease in temperature. On the other hand, in the second pressing step, the press-molded surfaces 52A and 62A that are in contact with both surfaces of the plate-like glass 26 continue to absorb the heat of the plate-like glass 26 and thermally expand in the plane direction. It is considered that when sufficient heat is absorbed from the glass 26, the thermal expansion in the planar direction is stopped, or the heat contracts gradually.

すなわち、第二のプレス工程では、板状ガラス26の両面とプレス成形面52A、62Aとの間で、両部材の間における熱膨張・熱収縮の度合に差が生じることになる。このため、第二のプレス工程においては、熱収縮しつつある板状ガラス26の両面には、プレス成形面52A、62Aにより、板状ガラス26の径方向に伸張させようとする力、すなわち、熱収縮とは逆方向の力が作用することになる。しかし、第二のプレス工程では、第二のプレス工程の進行に伴い板状ガラス26の流動性が大幅に低下するため、板状ガラス26に過剰な応力が作用すると板状ガラス26の脆性破壊が生じ易くなる。このため、板状ガラス26の両面に熱収縮とは逆方向の力が常に作用し続けると、板状ガラス26の平面方向に過剰な応力が作用し、板状ガラス26が割れてしまうことになる。   That is, in the second pressing step, there is a difference in the degree of thermal expansion / contraction between both members between the both surfaces of the sheet glass 26 and the press molding surfaces 52A, 62A. For this reason, in the second pressing step, the force to extend the radial direction of the sheet glass 26 by the press molding surfaces 52A, 62A on both surfaces of the sheet glass 26 which is being thermally contracted, that is, A force in the opposite direction to the heat shrinkage acts. However, in the second pressing step, the fluidity of the sheet glass 26 is greatly reduced as the second pressing process proceeds. Therefore, if excessive stress acts on the sheet glass 26, the plate glass 26 is brittlely fractured. Is likely to occur. For this reason, if a force in the direction opposite to the thermal shrinkage always acts on both surfaces of the plate glass 26, excessive stress acts in the plane direction of the plate glass 26 and the plate glass 26 is broken. Become.

このような板状ガラス26の割れを防止するためには、(1)プレス成形型50,60を構成する材料として、板状ガラス26を構成するガラス材料に、熱膨張係数が近い材料を用いた上で、(2)第二のプレス工程において、板状ガラス26の温度とプレス成形面52A、62Aの温度とを同期させて冷却することが考えられる。しかしながら、第二のプレス工程では大幅な温度変化を伴うため、上述したような冷却を実施しようとすると、冷却速度を非常に小さくする必要がある。しかしながら、この場合、第二のプレス工程の実施に要する時間が大幅に増大するため、量産性が大幅に低下し、実用性に欠ける可能性がある。   In order to prevent such cracking of the glass sheet 26, (1) As a material constituting the press molds 50 and 60, a material having a thermal expansion coefficient close to that of the glass material constituting the glass sheet 26 is used. (2) In the second pressing step, it is conceivable to cool the temperature of the sheet glass 26 and the temperatures of the press molding surfaces 52A and 62A in synchronization. However, since the second pressing step involves a significant temperature change, it is necessary to make the cooling rate very small when performing the cooling as described above. However, in this case, the time required for carrying out the second pressing step is greatly increased, so that the mass productivity is greatly reduced and there is a possibility that the practicality is lacking.

以上に説明した点を考慮すれば、第二のプレス工程における板状ガラス26の割れをより確実に防止するためには、第二のプレス工程において、プレス圧力を経時的に減少させることが好ましい。この場合、プレス圧力の減少によって、板状ガラス26の両面と、プレス成形面52A、62Aとの間の摩擦係数が減少する。そして、その結果、板状ガラス26の両面とプレス成形面52A、62Aとの間でスリップが生じ、板状ガラス26の両面に、割れの原因となる熱収縮とは逆方向の力が作用するのを遮断し易くなる。ここで、「プレス圧力が経時的に減少する」とは、第二のプレス工程において、時間の経過に対してプレス圧力が減少する場合のみならず、時間の経過に対してプレス圧力が一時的に増大または一定値を維持する場合であっても、時間に対するプレス圧力の変化を1次方程式で近似した場合に、傾きがマイナスになる場合も含まれる。また、プレス圧力は、時間の経過と共に段階的に減少させてもよく、時間の経過に共に連続的に減少させてもよい。   Considering the points described above, in order to more reliably prevent cracking of the sheet glass 26 in the second pressing step, it is preferable to decrease the pressing pressure with time in the second pressing step. . In this case, the friction coefficient between the both surfaces of the sheet glass 26 and the press-molded surfaces 52A and 62A decreases due to the decrease in the press pressure. As a result, slip occurs between the both surfaces of the sheet glass 26 and the press molding surfaces 52A and 62A, and a force in the opposite direction to the heat shrinkage that causes cracking acts on both surfaces of the sheet glass 26. It becomes easy to block. Here, “the press pressure decreases with time” means not only when the press pressure decreases with the lapse of time in the second pressing process, but also with the press pressure temporarily with the lapse of time. Even when increasing or maintaining a constant value, when the change in the pressing pressure with respect to time is approximated by a linear equation, the case where the slope becomes negative is also included. Further, the press pressure may be decreased stepwise with the passage of time, or may be continuously decreased with the passage of time.

なお、プレス圧力を、時間の経過と共に段階的に減少させる場合、プレス圧力を、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60との間に挟持される板状ガラス26の温度が、板状ガラス26を構成するガラス材料の屈伏点±30℃の範囲内にまで低下した時点で、減少させることが好ましい。これにより、比較的単純なプレス圧力の操作で、より効果的に板状ガラス26の割れを抑制することができる。なお、この場合、板状ガラス26の割れの確実な抑制と、平坦性の悪化抑制とをバランス良く両立させる観点から、プレス圧力は、減少前を100%とすると、減少後は1%〜10%程度の範囲内とすることが好ましい。   When the press pressure is decreased step by step with time, the temperature of the sheet glass 26 sandwiched between the first press mold 50 and the second press mold 60 is reduced. It is preferable that the glass material constituting the plate-like glass 26 is reduced when it falls within the range of the yield point ± 30 ° C. Thereby, the crack of the sheet glass 26 can be more effectively suppressed by a relatively simple operation of the pressing pressure. In this case, from the viewpoint of achieving both balanced suppression of cracking of the glass sheet 26 and suppression of deterioration of flatness in a well-balanced manner, the pressing pressure is 1% to 10% after the reduction, assuming that the pressure before the reduction is 100%. It is preferable to be in the range of about%.

また、第二のプレス工程において、プレス圧力を経時的に減少させる代わりに、プレス圧力を経時的に波状に変化させてもよい。この場合、たとえば、時間の経過に対して、プレス圧力を矩形波状や、サイン波状等のように周期的に変化させることができる。この場合、時間の経過に対して、プレス圧力が極小値近傍を示した際に、板状ガラス26の両面と、プレス成形面52A、62Aとの間の摩擦係数が減少する。そして、その結果、板状ガラス26の両面とプレス成形面52A、62Aとの間でスリップが生じ、板状ガラス26の両面に、割れの原因となる熱収縮とは逆方向の力が作用するのを遮断し易くなる。   Further, in the second pressing step, instead of decreasing the pressing pressure with time, the pressing pressure may be changed into a wave shape with time. In this case, for example, the press pressure can be periodically changed over time, such as a rectangular wave shape or a sine wave shape. In this case, the coefficient of friction between the both surfaces of the sheet glass 26 and the press-molded surfaces 52A and 62A decreases when the press pressure is near the minimum value over time. As a result, slip occurs between the both surfaces of the sheet glass 26 and the press molding surfaces 52A and 62A, and a force in the opposite direction to the heat shrinkage that causes cracking acts on both surfaces of the sheet glass 26. It becomes easy to block.

なお、第二のプレス工程では、板状ガラス26は、直径方向のみならず、厚み方向にも僅ではあるが熱収縮が生じる。このため、第二のプレス工程の実施中において、プレス成形面52Aや、プレス成形面62Aと、板状ガラス26との間に僅かな隙間が生じてしまう場合がある。この場合、プレス成形面52Aおよびプレス成形面62Aと、板状ガラス26とが隙間無く密着しているときと比べて、隙間が生じたときは、両部材間の熱伝導効率が低下する。そして、その結果、板状ガラス26の両面、あるいは、面内において、温度分布が生じ易くなる。このような温度分布は、板状ガラス26内における粘度分布(流動性のムラ)を生じさせることになるため、板状ガラス26に反りが生じ易くなり、得られるガラスブランクの平坦性を悪化させ易くなる。   In the second pressing step, the plate-like glass 26 undergoes heat shrinkage not only in the diameter direction but also in the thickness direction. For this reason, a slight gap may be generated between the press-molding surface 52A, the press-molding surface 62A, and the sheet glass 26 during the second pressing step. In this case, compared with the case where the press molding surface 52A and the press molding surface 62A are in close contact with the plate-like glass 26, when the gap is generated, the heat conduction efficiency between the two members is lowered. As a result, a temperature distribution is likely to occur on both sides or in the plane of the sheet glass 26. Such a temperature distribution causes a viscosity distribution (fluidity unevenness) in the plate-like glass 26, so that the plate-like glass 26 is likely to be warped and deteriorates the flatness of the obtained glass blank. It becomes easy.

以上に説明した点を考慮するならば、第二のプレス工程の実施中において、板状ガラス26の一方の面と第一のプレス成形型50のプレス成形面52Aとを常に隙間無く密着させると共に、板状ガラス26の他方の面と第二のプレス成形型60のプレス成形面62Aとを常に隙間無く密着させることが好ましい。この場合、一対のプレス成形型としては、板状ガラス26の厚み方向の熱収縮に対してプレス成形面の追従性に優れたプレス成形型を用いることができる。このようなプレス成形型としては、具体的には、プレス成形型50、60からガイド部材54、64を除いたプレス成形型本体52、62から構成されるガイド部材レスタイプのプレス成形型や、プレス成形型本体52、62とガイド部材54、64とが別部材として構成された分離型タイプのプレス成形型50、60を用いることができる。なお、分離型タイプのプレス成形型50、60を用いる場合、第二のプレス工程では、プレス成形型本体52のみを矢印X1方向に押圧し、プレス成形型本体62のみを矢印X2方向に押圧することで、板状ガラス26に対してプレス圧力を加える。   Considering the points described above, during the second pressing step, the one surface of the sheet glass 26 and the press molding surface 52A of the first press mold 50 are always closely adhered without any gaps. It is preferable that the other surface of the plate glass 26 and the press molding surface 62A of the second press mold 60 are always closely adhered without any gap. In this case, as the pair of press molds, press molds excellent in followability of the press molding surface against thermal shrinkage in the thickness direction of the sheet glass 26 can be used. As such a press mold, specifically, a guide member-less press mold composed of press mold bodies 52, 62 obtained by removing the guide members 54, 64 from the press molds 50, 60, Separate type press molding dies 50 and 60 in which the press mold main bodies 52 and 62 and the guide members 54 and 64 are configured as separate members can be used. In the case of using the separate-type press molds 50 and 60, in the second pressing step, only the press mold body 52 is pressed in the arrow X1 direction, and only the press mold body 62 is pressed in the arrow X2 direction. Thus, a pressing pressure is applied to the sheet glass 26.

−取出工程−
第二のプレス工程を経た後は、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60とを離間して、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60との間に挟持された板状ガラス26を取り出す取出工程を行う。この取出工程は、たとえば、以下に説明するように実施できる。まず、図8に示すように、第一のプレス成形型50と第二のプレス成形型60とを互いに離間させるように、第一のプレス成形型50を矢印X2方向へ移動させ、第二のプレス成形型60を矢印X1方向へ移動させる。これにより、プレス成形面62Aと、板状ガラス26とを離型させる。次いで、図9に示すように、プレス成形面52Aと、板状ガラス26とを離型させて、板状ガラス26を鉛直方向の下方Y1側に落下させて取り出す。なお、プレス成形面52Aと板状ガラス26とを離型させる際には、板状ガラス26の外周方向から力を加えて板状ガラス26を剥がすように離型することができる。この場合、板状ガラス26に大きな力を加えることなく、取出しを行うことができる。なお、取出しに際しては、プレス成形面52Aと板状ガラス26とを離型した後に、プレス成形面62Aと板状ガラス26とを離型してもよい。そして、最後に、取出した板状ガラス26を必要に応じてアニール処理して歪を低減・除去し、磁気記録媒体ガラス基板を加工するための母材、すなわち、ガラスブランクを得る。
-Extraction process-
After the second press step, the first press mold 50 and the second press mold 60 are separated from each other and between the first press mold 50 and the second press mold 60. An extraction step of taking out the sandwiched sheet glass 26 is performed. This extraction step can be performed, for example, as described below. First, as shown in FIG. 8, the first press mold 50 is moved in the arrow X2 direction so as to separate the first press mold 50 and the second press mold 60 from each other. The press mold 60 is moved in the arrow X1 direction. Thereby, the press-molding surface 62A and the sheet glass 26 are released. Next, as shown in FIG. 9, the press molding surface 52 </ b> A and the plate glass 26 are released from the mold, and the plate glass 26 is dropped to the lower side Y <b> 1 in the vertical direction and taken out. In addition, when releasing the press molding surface 52A and the plate-like glass 26, it is possible to release the plate-like glass 26 by applying a force from the outer peripheral direction of the plate-like glass 26. In this case, the sheet glass 26 can be taken out without applying a large force. At the time of taking out, the press molding surface 52A and the plate glass 26 may be released, and then the press molding surface 62A and the plate glass 26 may be released. Finally, the extracted plate-like glass 26 is annealed as necessary to reduce and remove the distortion, thereby obtaining a base material for processing the magnetic recording medium glass substrate, that is, a glass blank.

−ガラスブランク−
以上に説明した本実施形態のガラスブランクの製造方法により得られたガラスブランクは、その平坦度を10μm以下とすることができ、4μm以下とすることも極めて容易である。なお、ラッピング工程等の平坦性の改善を主たる目的として実施される後工程を省略または短縮する観点からは、平坦度は4μm以下とすることが好ましい。
-Glass blank-
The flatness of the glass blank obtained by the glass blank manufacturing method of the present embodiment described above can be made 10 μm or less, and it is extremely easy to make it 4 μm or less. The flatness is preferably 4 μm or less from the viewpoint of omitting or shortening post-processes performed mainly for improving flatness such as a lapping process.

−プレス成形型−
プレス成形型50、60を構成する材料としては、耐熱性、加工性、耐久性を考慮すると金属または合金が好ましい。この場合、溶融ガラスの温度を考慮すると、プレス成形型50、60を構成する金属または合金の耐熱温度は1000℃以上が好ましく、1100℃以上がより好ましい。プレス成形型50、60を構成する材料としては、具体的には、球状黒鉛鋳鉄(FCD)、合金工具鋼(SKD61など)、高速鋼(SKH)、超硬合金、コルモノイ、ステライトなどが好ましい。なお、プレス成形に際しては、水や空気などの冷却媒体を用いてプレス成形型50、60を冷却し、プレス成形型50、60の温度の上昇を抑制してもよい。また、プレス成形面52A、62Aの面内の温度分布を均一化するために、冷却媒体を利用してプレス成形面52A、62Aの中央部近傍を冷却したり、および/または、プレス成形型50、60の外周側にヒータ等の加熱部材を配置して、プレス成形面52A、62Aの外縁側を加熱してもよい。
-Press mold-
The material constituting the press molds 50 and 60 is preferably a metal or an alloy in consideration of heat resistance, workability, and durability. In this case, considering the temperature of the molten glass, the heat resistance temperature of the metal or alloy constituting the press molds 50 and 60 is preferably 1000 ° C. or higher, more preferably 1100 ° C. or higher. Specifically, the material constituting the press molds 50 and 60 is preferably spheroidal graphite cast iron (FCD), alloy tool steel (such as SKD61), high speed steel (SKH), cemented carbide, colmonoy, stellite, and the like. In press molding, the press molds 50 and 60 may be cooled using a cooling medium such as water or air to suppress an increase in the temperature of the press molds 50 and 60. Further, in order to make the temperature distribution in the press molding surfaces 52A, 62A uniform, the vicinity of the center of the press molding surfaces 52A, 62A is cooled using a cooling medium, and / or the press mold 50 is used. Further, a heating member such as a heater may be disposed on the outer peripheral side of 60 to heat the outer edge side of the press molding surfaces 52A and 62A.

また、第一のプレス成形型50および第二のプレス成形型60のプレス成形面52A、62Aの少なくとも板状ガラス26と接触する領域(溶融ガラス延伸領域S1、S2)は、たとえば、ガラスブランクの表面に、板厚の1/3〜1/4程度の深さを有するV字溝等を形成するための凸部などの大きな凹凸部が形成された面でもよいが、通常は、略平坦な面であることが好ましい。なお、プレス成形面52A、62Aの全面を略平坦な面としてもよい。この理由は、ガラスブランクに大きなV字状の溝が形成された場合、V字溝部分の応力集中に起因すると推定される割れ欠陥が発生し易くなるためである。また、これに加えて、溶融ガラス延伸領域S1、S2に、大きな凹凸部が形成されると、第二のプレス工程における板状ガラス26の径方向の熱収縮を阻害する。このため、板状ガラス26の平面方向に過剰な応力が発生し、板状ガラス26が割れやすくなるためである。   Moreover, the area | region (molten glass extending | stretching area | region S1, S2) which contacts at least the sheet glass 26 of the press molding surfaces 52A and 62A of the 1st press mold 50 and the 2nd press mold 60 is a glass blank, for example. The surface may have a surface on which a large uneven portion such as a convex portion for forming a V-shaped groove having a depth of about 1/3 to 1/4 of the plate thickness may be formed. A surface is preferred. Note that the entire pressing surfaces 52A and 62A may be substantially flat surfaces. This is because when a large V-shaped groove is formed in the glass blank, crack defects presumed to be caused by stress concentration in the V-shaped groove portion are likely to occur. In addition to this, when large irregularities are formed in the molten glass stretching regions S1 and S2, thermal contraction in the radial direction of the sheet glass 26 in the second pressing step is hindered. For this reason, excessive stress is generated in the planar direction of the sheet glass 26, and the sheet glass 26 is easily broken.

ここで、当該「略平坦な面」とは、通常の、実質的に曲率が0である平坦面に加えて、僅かに凸面または凹面を成すような非常に小さな曲率を有する面も意味する。また、「略平坦な面」には、プレス成形型を製造する際の通常の平坦化加工や鏡面研磨加工等を施すことで形成される微小な凹凸が存在することは、当然、許容されるが、この微小な凹凸と比べて、より大きい凸部および/または凹部が必要に応じて設けられていてもよい。   Here, the “substantially flat surface” means a surface having a very small curvature such as a slight convex surface or a concave surface in addition to a normal flat surface having substantially zero curvature. In addition, it is naturally allowed that the “substantially flat surface” has minute irregularities formed by performing a normal flattening process or a mirror polishing process when manufacturing a press mold. However, larger protrusions and / or recesses may be provided as necessary as compared with the minute unevenness.

ここで、微小な凹凸と比べてより大きい凸部としては、流動抵抗の悪化を招いたり、溶融ガラス塊の部分的な冷却を促進する可能性が小さく高さが20μm以下の実質的に点状および/または実質的に線状の凸部であれば、許容される。なお、当該高さは10μm以下が好ましく、5μm以下がより好ましい。また、微小な凹凸と比べてより大きい凸部が、実質的に点状および実質的に線状ではなく、頂面の最小幅が数ミリメーターまたはそれを超えるオーダーの台形状の凸部、または、この台形状の凸部と同程度の高さ・サイズを有するドーム状の凸部である場合には、上述したような流動抵抗の悪化を招いたり、溶融ガラス塊の部分的な冷却を促進する可能性が小さくなるため、その高さは50μm以下であれば、許容される。なお、当該高さは、30μm以下が好ましく、10μm以下がより好ましい。また、台形状の凸部の底面と側面との交点部分の応力集中による割れの発生を抑制する観点から、台形状の凸部の側面は、その傾斜角が、頂面に対して0.5度以下の角度を成す平面を成すか、この平面を凹面とした曲面とすることが好ましい。なお、当該角度は0.1度以下がより好ましい。   Here, the convex portion larger than the minute irregularities is substantially point-like having a height of 20 μm or less with a small possibility of causing deterioration of flow resistance or promoting partial cooling of the molten glass lump. And / or a substantially linear protrusion is acceptable. The height is preferably 10 μm or less, and more preferably 5 μm or less. Further, the convex portion larger than the minute unevenness is not substantially punctiform and substantially linear, and the convex shape is a trapezoidal shape with a minimum width of the top surface of several millimeters or more, or In the case of a dome-shaped convex part having the same height and size as this trapezoidal convex part, the flow resistance is deteriorated as described above, or partial cooling of the molten glass lump is promoted. Therefore, the height is allowed to be 50 μm or less. The height is preferably 30 μm or less, and more preferably 10 μm or less. Further, from the viewpoint of suppressing the occurrence of cracks due to stress concentration at the intersection of the bottom surface and side surface of the trapezoidal convex portion, the side surface of the trapezoidal convex portion has an inclination angle of 0.5 with respect to the top surface. It is preferable to form a plane that forms an angle of less than or equal to a degree, or a curved surface with this plane as a concave surface. The angle is more preferably 0.1 degrees or less.

また、微小な凹凸と比べてより大きい凹部としては、プレス成形時にこの凹部に流入する溶融ガラスの流動性の悪化を招いたり等しないように、深さが20μm以下の実質的に点状および/または実質的に線状の凹部であれば、許容される。なお、当該深さは10μm以下が好ましく、5μm以下がより好ましい。また、微小な凹凸と比べてより大きい凹部が、実質的に点状および実質的に線状ではなく、頂面の最小幅が数ミリメーターまたはそれを超えるオーダーの逆台形状の凹部、または、この逆台形状の凹部と同程度の高さ・サイズを有する逆ドーム状の凹部である場合には、上述したような流動性の悪化を招く可能性が小さくなるため、その深さは50μm以下であれば、許容される。なお、当該深さは、30μm以下が好ましく、10μm以下がより好ましい。また、台形状の凸部の底面と側面との交点部分の応力集中による割れの発生を抑制する観点から、台形状の凸部の側面は、その傾斜角が、底面に対して0.5度以下の角度を成す平面を成すか、この平面を凹面とした曲面とすることが好ましい。なお、当該角度は0.1度以下がより好ましい。   Further, the larger concave portion compared with the minute concave and convex portions has a substantially point-like shape having a depth of 20 μm or less so as not to cause deterioration of the fluidity of the molten glass flowing into the concave portion during press molding. Or if it is a substantially linear recessed part, it will be accept | permitted. The depth is preferably 10 μm or less, and more preferably 5 μm or less. Further, the concave portion larger than the minute unevenness is not substantially punctiform or substantially linear, and the concave portion having an inverted trapezoidal shape with a minimum width of the top surface of several millimeters or more, or In the case of an inverted dome-shaped recess having the same height and size as the inverted trapezoidal recess, the possibility of causing the above-described deterioration in fluidity is reduced, so the depth is 50 μm or less. If that is acceptable. The depth is preferably 30 μm or less, and more preferably 10 μm or less. Further, from the viewpoint of suppressing the occurrence of cracks due to stress concentration at the intersection between the bottom surface and the side surface of the trapezoidal convex portion, the inclination angle of the side surface of the trapezoidal convex portion is 0.5 degrees with respect to the bottom surface. It is preferable to form a plane having the following angle, or a curved surface with this plane as a concave surface. The angle is more preferably 0.1 degrees or less.

本実施形態のガラスブランクの製造方法では、プレス成形型として、既述したように、(1)ガイド部材レスタイプのプレス成形型、(2)プレス成形型本体52、62とガイド部材54、64とが一体的に構成された一体型タイプのプレス成形型50、60、(3)プレス成形型本体52、62とガイド部材54、64とが別部材として構成された分離型タイプのプレス成形型50、60などが利用できる。これら3種類のプレス成形型の中でも、より高い平坦性と、より小さい板厚偏差とを最もバランス良く両立させることができる観点からは、分離タイプのプレス成形型50、60を用いることが最も好ましい。   In the glass blank manufacturing method of the present embodiment, as described above, as a press mold, (1) a guide member-less press mold, (2) press mold main bodies 52 and 62 and guide members 54 and 64 are used. Are integrally formed press forming dies 50, 60, and (3) a separate type press forming die in which press forming die main bodies 52, 62 and guide members 54, 64 are formed as separate members. 50, 60, etc. can be used. Among these three types of press molds, it is most preferable to use the separate type press molds 50 and 60 from the viewpoint of achieving the highest balance between higher flatness and smaller thickness deviation. .

ここで、分離タイプのプレス成形型50、60は、具体的には以下に示す構造を有するものを用いることが好ましい。すなわち、分離タイプのプレス成形型50(またはプレス成形型60)としては、水平方向と略直交するプレス成形面52Aを有するプレス成形型本体52と、プレス成形時に、プレス成形面52Aに対向配置された他方のプレス成形型60側に押し出された際に、他方のプレス成形型60の一部と接触することで、一対のプレス成形型50、60のプレス成形面52A、62A間の距離を略一定に保つ機能を少なくとも有するガイド部材54と、プレス成形型本体52とガイド部材54とを、プレス成形面52Aと略直交する方向であって、かつ、他方のプレス成形型60側に、同時に押し出す第一の押出部材と、第一の押出部材によって、ガイド部材54と他方のプレス成形型60の一部とが接触した後に、プレス成形型本体52を、プレス成形面52Aと略直交する方向であって、かつ、他方のプレス成形型60側に押し出す第二の押出部材と、を少なくとも備えることが好ましい。   Here, it is preferable that the separation-type press molds 50 and 60 have a structure shown below. That is, the separation-type press mold 50 (or press mold 60) is disposed so as to be opposed to the press mold surface 52A and the press mold body 52 having a press mold surface 52A substantially orthogonal to the horizontal direction. When pressed to the other press mold 60, the distance between the press mold surfaces 52 </ b> A and 62 </ b> A of the pair of press molds 50 and 60 is reduced by contacting a part of the other press mold 60. The guide member 54 having at least a function of keeping constant, the press mold main body 52 and the guide member 54 are simultaneously extruded in the direction substantially orthogonal to the press molding surface 52A and toward the other press mold 60 side. After the guide member 54 and a part of the other press mold 60 are brought into contact with each other by the first extruding member and the first extruding member, the press mold main body 52 is A direction scan molding surface 52A substantially perpendicular, and preferably comprises a second pushing member for pushing the other of the pressing mold 60 side, at least.

図10は、本実施形態の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法に用いられるプレス成形型の一例を示す模式断面図であり、具体的には、分離タイプのプレス成形型50、60の一例を示す図である。図10中、図4〜図9に示すものと同様のものについては同じ符号が付してある。また、図10に示すプレス成形型50Sは、プレス成形型50に対応した図であるが、プレス成形型60も同様の構造を採用できる。ここでプレス成形型50Sは、その主要部が、プレス成形型本体52と、ガイド部材54と、第一の押出部材56と、第二の押出部材58と、から構成されている。各々の部材の中心軸(図中、一点鎖線X)は一致しており、中心軸は水平方向と略一致している。   FIG. 10 is a schematic cross-sectional view showing an example of a press mold used in the method for manufacturing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate of the present embodiment. Specifically, the separation type press molds 50 and 60 are shown in FIG. It is a figure which shows an example. In FIG. 10, the same components as those shown in FIGS. 4 to 9 are denoted by the same reference numerals. 10 is a view corresponding to the press mold 50, but the press mold 60 can employ the same structure. Here, the main part of the press mold 50 </ b> S includes a press mold main body 52, a guide member 54, a first push member 56, and a second push member 58. The central axes of the respective members (in the drawing, the alternate long and short dash line X) coincide with each other, and the central axes substantially coincide with the horizontal direction.

ここで、プレス成形型本体52は、一方の端面が円形のプレス成形面52Aを構成する円柱体から構成されている。なお、プレス成形型本体52の形状は、図10に示す例では、円柱状であるが、略柱状形状であれば、その形状は特に限定されない。プレス成形面52Aは、図10に示す例では、略な平坦な面を成している。   Here, the press-molding die main body 52 is composed of a cylindrical body having one end surface forming a circular press-molding surface 52A. In addition, although the shape of the press-molding die main body 52 is a columnar shape in the example illustrated in FIG. 10, the shape is not particularly limited as long as it is a substantially columnar shape. In the example shown in FIG. 10, the press-molding surface 52A is a substantially flat surface.

ガイド部材54は、軸方向Xの長さが円柱体からなるプレス成形型本体52の軸方向Xの長さよりも長く、内周側にプレス成形型本体52を収容すると共に、第一の押出部材56により押し出された際に一方の端面(ガイド面54A)が他方のプレス成形型を構成するガイド部材(図中、不図示)と接触する円筒体から構成されている。ここで、軸方向Xにおけるガイド部材54の長さとプレス成形型本体52の長さとの差、言い換えれば、軸方向Xにおけるガイド面54Aとプレス成形面52Aとの高低差Hは、作製されるガラスブランクの板厚のほぼ半分の長さに相当する。なお、ガイド部材54の形状は、円筒状であるが、筒状であれば、その形状は特に限定されない。   The guide member 54 has a length in the axial direction X that is longer than the length in the axial direction X of the press-molding die main body 52 made of a cylindrical body, and accommodates the press-molding die main body 52 on the inner peripheral side. When extruded by 56, one end surface (guide surface 54A) is composed of a cylindrical body that comes into contact with a guide member (not shown in the drawing) constituting the other press mold. Here, the difference between the length of the guide member 54 and the length of the press mold body 52 in the axial direction X, in other words, the height difference H between the guide surface 54A and the press molding surface 52A in the axial direction X is the glass to be produced. This corresponds to approximately half the blank thickness. The shape of the guide member 54 is cylindrical, but the shape is not particularly limited as long as it is cylindrical.

第一の押出部材56は、円盤状部材から構成されている。ここで、この円盤状の第一の押出部材56の一方の面(押出面56A)は、プレス成形型本体52の他方の端面(被押出面52B)とガイド部材54の他方の端面(被押出面54B)とに接触する平坦面からなる。また、プレス成形型本体52の被押出面52Bに対向する領域の一部に、第一の押出部材56の厚み方向に貫通する貫通穴56Hが設けられている。なお、押出面56Aと反対側の面56Bは、不図示の第一の駆動装置に接続されている。このため、プレス成形に際しては、この第一の駆動装置によって、第一の押出部材56を介して、プレス成形型本体52とガイド部材54とを同時に、図中の軸方向Xの第一の押出部材56が配置された側からプレス成形型本体52およびガイド部材54が配置された側へと押し出すことができる。   The 1st extrusion member 56 is comprised from the disk shaped member. Here, one surface (extruded surface 56A) of the disc-shaped first extruding member 56 is the other end surface (extruded surface 52B) of the press mold main body 52 and the other end surface (extruded surface) of the guide member 54. It consists of a flat surface in contact with the surface 54B). In addition, a through hole 56 </ b> H that penetrates in the thickness direction of the first extrusion member 56 is provided in a part of a region facing the extruded surface 52 </ b> B of the press mold main body 52. The surface 56B opposite to the extrusion surface 56A is connected to a first drive device (not shown). For this reason, during press molding, the first driving device simultaneously pushes the press mold body 52 and the guide member 54 through the first pusher member 56 in the axial direction X in the drawing. It can be extruded from the side where the member 56 is disposed to the side where the press mold main body 52 and the guide member 54 are disposed.

なお、図10に示す例では、第一の押出部材56の形状は円盤状であるが、略板状であればその形状は特に限定されない。また、貫通穴56Hは、プレス成形型本体52および第一の押出部材56の中心軸Xに沿って、円形の開口を有する穴として設けられているが、プレス成形型本体52の被押出面52Bに対向する領域の一部であれば、第一の押出部材56の任意の位置に、任意の数の貫通穴56Hを設けることができる。また、貫通穴56Hの開口形状も適宜選択することができる。ただし、貫通穴56Hは、プレス成形型本体52の中心軸Xに対して、点対称に設けられることが特に好ましい。   In the example shown in FIG. 10, the shape of the first pushing member 56 is a disc shape, but the shape is not particularly limited as long as it is substantially plate-shaped. The through hole 56H is provided as a hole having a circular opening along the center axis X of the press mold main body 52 and the first extrusion member 56. However, the extruded surface 52B of the press mold main body 52 is provided. If it is a part of the area | region which opposes, the arbitrary number of through-holes 56H can be provided in the arbitrary positions of the 1st extrusion member 56. FIG. Moreover, the opening shape of the through-hole 56H can also be selected suitably. However, it is particularly preferable that the through hole 56H is provided point-symmetrically with respect to the central axis X of the press mold main body 52.

第二の押出部材58は、貫通穴56H内に配置されると共に、プレス成形型本体52の被押出面52B側に接続された棒状部材から構成される。なお、第二の押出部材58は、図10に示す例では円柱状の棒状を成すが、プレス成形型本体52をX軸方向に移動させることができるのであれば、その形状は特に限定されない。なお、第二の押出部材58の被押出面52B側に接続された一方の端と反対側の端は、不図示の第二の駆動装置に接続されている。このため、プレス成形に際しては、この第二の駆動装置によって、第二の押出部材58を介して、プレス成形型本体52のみを、第二の押出部材58が配置された側からプレス成形型本体52が配置された側へと、軸方向Xに沿って押し出すことができる。   The second pushing member 58 is disposed in the through hole 56 </ b> H, and is composed of a rod-like member connected to the pushed surface 52 </ b> B side of the press mold main body 52. In the example shown in FIG. 10, the second pushing member 58 has a cylindrical bar shape, but the shape is not particularly limited as long as the press mold main body 52 can be moved in the X-axis direction. Note that the end opposite to the one end connected to the extruded surface 52B side of the second pushing member 58 is connected to a second drive device (not shown). For this reason, during press molding, only the press mold main body 52 is pressed from the side where the second extruding member 58 is disposed by the second driving device via the second extruding member 58. It can be extruded along the axial direction X to the side where 52 is arranged.

−ガラス材料−
本実施形態のガラスブランクの製造方法に用いられるガラス材料としては、磁気記録媒体ガラス基板として好適な物性、特に、高熱膨張係数、さらに高剛性、あるいは耐熱性等を有し、かつ、水平ダイレクトプレスにより板状にプレス成形が容易なものであれば特に限定されない。熱膨張係数については、磁気記録媒体を保持する保持具の熱膨張係数に近いことが望まれる。具体的には、100〜300℃における平均線膨張係数が70×10−7/℃以上であることが好ましく、75×10−7/℃以上であることがより好ましく、80×10−7/℃以上であることがさらに好ましく、85×10−7/℃以上であることが一層好ましい。平均線膨張係数の上限値は特に限定されるものではないが、実用上は、120×10−7/℃以下であることが好ましい。磁気記録媒体の高速回転時に生じるたわみを低減する上から高剛性のガラス材料が望まれるが、具体的には、ヤング率が70GPa以上であることが好ましく、75GPa以上であることがより好ましく、80GPa以上であることがさらに好ましく、85GPa以上であることが一層好ましい。ヤング率の上限値は特に限定されるものではないが、実用上は、120GPa以下であることが好ましい。さらに、耐熱性の優れたガラス材料を用いることにより、磁気記録媒体の製造過程で基板を高温で処理することが可能になることから、ガラス材料のガラス転移温度は600℃以上が好ましく、610℃以上がより好ましく、620℃以上がさらに好ましく、630℃以上が一層好ましい。なお、ガラス転移温度の上限値は特に限定されないが、プレス成形時の温度が高温となるのを抑制するなどの実用上の観点からは780℃以下であることが好ましい。高熱膨張係数、高剛性、耐熱性を兼備するガラス材料を使用することは、高記録密度の磁気記録媒体に好適なガラス基板を得る上から有効である。
-Glass material-
The glass material used in the method for producing a glass blank of the present embodiment has physical properties suitable as a magnetic recording medium glass substrate, in particular, a high thermal expansion coefficient, high rigidity, heat resistance, etc., and a horizontal direct press. If it is easy to press-form into a plate shape, there is no particular limitation. The thermal expansion coefficient is desirably close to the thermal expansion coefficient of the holder that holds the magnetic recording medium. Specifically, the average linear expansion coefficient at 100 to 300 ° C. is preferably 70 × 10 −7 / ° C. or more, more preferably 75 × 10 −7 / ° C. or more, and 80 × 10 −7 / ° C. It is more preferable that the temperature is not lower than ° C., and it is even more preferable that the temperature is 85 × 10 −7 / ° C. or higher. The upper limit of the average linear expansion coefficient is not particularly limited, but is practically preferably 120 × 10 −7 / ° C. or less. A glass material having high rigidity is desired from the viewpoint of reducing the deflection generated during high-speed rotation of the magnetic recording medium. Specifically, the Young's modulus is preferably 70 GPa or more, more preferably 75 GPa or more, and 80 GPa. More preferably, it is more preferably 85 GPa or more. The upper limit of the Young's modulus is not particularly limited, but is practically preferably 120 GPa or less. Furthermore, since a substrate can be processed at a high temperature during the production process of a magnetic recording medium by using a glass material having excellent heat resistance, the glass transition temperature of the glass material is preferably 600 ° C. or higher, and 610 ° C. The above is more preferable, 620 ° C. or higher is further preferable, and 630 ° C. or higher is more preferable. The upper limit of the glass transition temperature is not particularly limited, but is preferably 780 ° C. or lower from a practical viewpoint such as suppressing the temperature during press molding from becoming high. Use of a glass material having a high thermal expansion coefficient, high rigidity, and heat resistance is effective in obtaining a glass substrate suitable for a magnetic recording medium having a high recording density.

ガラス材料の組成としては、磁気記録媒体ガラス基板として好適な物性の実現が容易な組成を適宜選択でき、たとえば、従来の垂直ダイレクトプレス用のガラス材料のガラス組成を適宜選択できるが、アルミノシリケートガラスを選択することが好ましい。なお、アルミノシリケートガラスとしては、耐熱性、高剛性および高熱膨張係数をバランス良く両立させることが容易であることから、特に、下記に示す組成が特に好ましい。すなわち、このガラスのガラス組成(以下、「ガラス組成1」という。)は、
モル%表示にて、
SiOを50〜75%、
Alを0〜5%、
LiOを0〜3%、
ZnOを0〜5%、
NaOおよびKOから選択される少なくとも1種の成分を合計で3〜15%、
MgO、CaO、SrOおよびBaOから選択される少なくとも1種の成分を合計で14〜35%、ならびに、
ZrO、TiO、La、Y、Yb、Ta、NbおよびHfOから選択される少なくとも1種の成分を合計で2〜9%、
含み、
モル比{(MgO+CaO)/(MgO+CaO+SrO+BaO)}が0.8〜1の範囲であり、かつ、モル比{Al/(MgO+CaO)}が0〜0.30の範囲である。
As the composition of the glass material, a composition that can easily realize physical properties suitable as a magnetic recording medium glass substrate can be appropriately selected. For example, the glass composition of a conventional glass material for vertical direct press can be appropriately selected, but an aluminosilicate glass Is preferably selected. In addition, as an aluminosilicate glass, since it is easy to make heat resistance, high rigidity, and a high thermal expansion coefficient compatible with balance, especially the composition shown below is especially preferable. That is, the glass composition of this glass (hereinafter referred to as “glass composition 1”) is:
In mol% display,
The SiO 2 50~75%,
Al 2 O 3 0-5%
Li 2 O 0-3%,
ZnO 0-5%,
A total of 3 to 15% of at least one component selected from Na 2 O and K 2 O,
A total of 14 to 35% of at least one component selected from MgO, CaO, SrO and BaO, and
2 to 9% in total of at least one component selected from ZrO 2 , TiO 2 , La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Yb 2 O 3 , Ta 2 O 5 , Nb 2 O 5 and HfO 2 ;
Including
The molar ratio {(MgO + CaO) / (MgO + CaO + SrO + BaO)} is in the range of 0.8 to 1, and the molar ratio {Al 2 O 3 / (MgO + CaO)} is in the range of 0 to 0.30.

ガラス組成1の100〜300℃における平均線膨張係数の好ましい範囲は70×10−7/℃以上、ガラス転移温度の好ましい範囲は630℃以上、ヤング率の好ましい範囲は80GPa以上である。ガラス組成1は、高Ku磁性材料を使用したエネルギーアシスト方式の磁気記録媒体ガラス基板の材料として好適である。 The preferable range of the average linear expansion coefficient of the glass composition 1 at 100 to 300 ° C. is 70 × 10 −7 / ° C. or more, the preferable range of the glass transition temperature is 630 ° C. or more, and the preferable range of the Young's modulus is 80 GPa or more. Glass composition 1 is suitable as a material for an energy-assisted magnetic recording medium glass substrate using a high Ku magnetic material.

高熱膨張係数を備え、耐酸性、耐アルカリ性に優れ、基板表面からのアルカリ溶出も少なく、化学強化にも好適なガラス材料として、以下のガラス組成(以下、「ガラス組成2」という。)を有するものを示すことができる。すなわち、ガラス組成2は、
モル%表示にて、
SiOとAlを合計で70〜85%、ただし、SiOの含有量が50%以上、Alの含有量が3%以上、
LiO、NaOおよびKOを合計で10%以上、
MgOとCaOを合計で1〜6%、ただし、CaOの含有量がMgOの含有量よりも多い、
ZrO、TiO、La、Y、Yb、Ta、NbおよびHfOを合計で0%を超えて4%以下、
含む組成である。
As a glass material having a high thermal expansion coefficient, excellent acid resistance and alkali resistance, little alkali elution from the substrate surface, and suitable for chemical strengthening, it has the following glass composition (hereinafter referred to as “glass composition 2”). Things can be shown. That is, the glass composition 2 is
In mol% display,
SiO 2 and Al 2 O 3 in total 70 to 85%, provided that the content of SiO 2 is 50% or more, the content of Al 2 O 3 is 3% or more,
Li 2 O, Na 2 O and K 2 O in total 10% or more,
1 to 6% in total of MgO and CaO, provided that the content of CaO is greater than the content of MgO.
ZrO 2 , TiO 2 , La 2 O 3 , Y 2 O 3 , Yb 2 O 3 , Ta 2 O 5 , Nb 2 O 5 and HfO 2 in total exceeding 0% and 4% or less,
It is a composition containing.

(磁気記録媒体ガラス基板の製造方法)
本実施形態の磁気記録媒体ガラス基板の製造方法は、本実施形態のガラスブランクの製造方法により作製されたガラスブランクの主表面を研磨する研磨工程を少なくとも経て、磁気記録媒体ガラス基板を製造することを特徴とする。以下にガラスブランクを加工して磁気記録媒体ガラス基板とする際の各工程の具体例についてより詳細に説明する。
(Method for manufacturing magnetic recording medium glass substrate)
The manufacturing method of the magnetic recording medium glass substrate of this embodiment manufactures a magnetic recording medium glass substrate at least through a polishing step of polishing the main surface of the glass blank produced by the glass blank manufacturing method of this embodiment. It is characterized by. Specific examples of the respective steps when processing a glass blank to form a magnetic recording medium glass substrate will be described in more detail below.

まず、プレス成形して得られたガラスブランクに対してスクライブが行われる。スクライブとは、成形されたガラスブランクを所定のサイズのリング形状とするために、ガラスブランクの表面に超鋼合金製あるいはダイヤモンド粒子からなるスクライバにより2つの同心円(内側同心円および外側同心円)状の切断線(線状のキズ)を設けることをいう。2つの同心円の形状にスクライブされたガラスブランクは、部分的に加熱され、ガラスの熱膨張の差異により、外側同心円の外側部分および内側同心円の内側部分が除去される。これにより、真円形状のディスク状ガラスとなる。なお、ガラスブランクの状態において、外径のサイズが最終的な磁気記録媒体ガラス基板(磁気ディスク用ガラス基板)の外径と略同じ場合(後述する端面研磨のみでサイズを修正可能な場合)には、スクライブ工程の代わりに円孔となる中心部に対してコアリングを行ってもよい。   First, scribing is performed on a glass blank obtained by press molding. Scribe is a glass blank that is cut into two concentric circles (inner concentric circle and outer concentric circle) with a scriber made of super steel alloy or diamond particles on the surface of the glass blank in order to make the molded glass blank into a ring shape of a predetermined size. This refers to providing a line (linear scratch). The glass blank scribed in two concentric shapes is partially heated, and the difference in thermal expansion of the glass removes the outer portion of the outer concentric circle and the inner portion of the inner concentric circle. As a result, a perfect circular disk-shaped glass is obtained. In the case of a glass blank, when the outer diameter is substantially the same as the outer diameter of the final magnetic recording medium glass substrate (magnetic disk glass substrate) (when the size can be corrected only by end face polishing described later). The coring may be performed on the central portion that becomes a circular hole instead of the scribing process.

スクライブ加工する場合、ガラスブランクの主表面の粗さが1μm以下であれば、スクライバを用いて好適に切断線を設けることができる。なお、ガラスブランクの主表面の粗さが1μmを超える場合、スクライバが表面凹凸に追従せず、切断線を一様に設けることが困難となる場合がある。この場合は、ガラスブランクの主表面を平滑化してからスクライブを行う。   When scribing, if the roughness of the main surface of the glass blank is 1 μm or less, a cutting line can be suitably provided using a scriber. In addition, when the roughness of the main surface of a glass blank exceeds 1 micrometer, a scriber may not follow surface unevenness | corrugation and it may become difficult to provide a cutting line uniformly. In this case, scribing is performed after the main surface of the glass blank is smoothed.

次に、スクライブしたガラスの形状加工が行われる。形状加工は、チャンファリング(外周端部および内周端部の面取り)を含む。チャンファリングでは、リング形状のガラスの外周端部および内周端部に、ダイヤモンド砥石により面取りが施される。   Next, shape processing of the scribed glass is performed. Shape processing includes chamfering (chamfering of the outer peripheral end and the inner peripheral end). In chamfering, chamfering is performed on the outer peripheral end and inner peripheral end of the ring-shaped glass with a diamond grindstone.

次にディスク状ガラスの端面研磨が行われる。端面研磨では、ガラスの内周側端面及び外周側端面をブラシ研磨により鏡面仕上げを行う。このとき、酸化セリウム等の微粒子を遊離砥粒として含むスラリーが用いられる。端面研磨を行うことにより、ガラスの端面での塵等が付着した汚染、ダメージあるいはキズ等の損傷の除去を行うことにより、ナトリウムやカリウム等のコロージョンの原因となるイオン析出の発生を防止することができる。   Next, the end surface of the disk-shaped glass is polished. In the end surface polishing, the inner peripheral side end surface and the outer peripheral side end surface of the glass are mirror-finished by brush polishing. At this time, a slurry containing fine particles such as cerium oxide as free abrasive grains is used. Preventing the occurrence of ion precipitation that causes corrosion such as sodium and potassium by removing contamination such as dirt, damage or scratches attached to the end surface of the glass by end face polishing Can do.

次に、ディスク状ガラスの主表面に第1研磨が施される。第1研磨は、主表面に残留したキズ、歪みの除去を目的とする。第1研磨による取り代は、たとえば数μm〜10μm程度である。取り代の大きい研削工程を行わずに済むため、ガラスには、研削工程に起因するキズ、歪み等は生じない。よって、第1研磨工程における取り代は少なくて済む。   Next, 1st grinding | polishing is given to the main surface of disk-shaped glass. The first polishing is intended to remove scratches and distortions remaining on the main surface. The machining allowance by the first polishing is, for example, about several μm to 10 μm. Since it is not necessary to perform a grinding process with a large machining allowance, the glass is not scratched or distorted due to the grinding process. Therefore, the machining allowance in the first polishing process is small.

第1研磨工程、及び後述する第2研磨工程では、両面研磨装置が用いられる。両面研磨装置は、研磨パッドを用い、ディスク状ガラスと研磨パッドとを相対的に移動させて研磨を行う装置である。両面研磨装置はそれぞれ所定の回転比率で回転駆動されるインターナルギア及び太陽ギアを有する研磨用キャリア装着部と、この研磨用キャリア装着部を挟んで互いに逆回転駆動される上定盤及び下定盤とを有する。上定盤および下定盤のディスク状ガラスと対向する面には、それぞれ後述する研磨パッドが貼り付けられている。インターナルギアおよび太陽ギアに噛合するように装着した研磨用キャリアは遊星歯車運動をして、太陽ギアの周囲を自転しながら公転する。   In the first polishing step and the second polishing step described later, a double-side polishing apparatus is used. The double-side polishing apparatus is an apparatus that performs polishing by using a polishing pad and relatively moving a disk-shaped glass and a polishing pad. The double-side polishing apparatus includes a polishing carrier mounting portion having an internal gear and a sun gear that are driven to rotate at a predetermined rotation ratio, and an upper surface plate and a lower surface plate that are driven to rotate reversely with respect to the polishing carrier mounting portion. Have A polishing pad, which will be described later, is attached to the surfaces of the upper and lower surface plates facing the disk-shaped glass. The polishing carrier mounted so as to mesh with the internal gear and the sun gear revolves around the sun gear while rotating around the sun gear.

研磨用キャリアにはそれぞれ複数のディスク状ガラスが保持されている。上定盤は上下方向に移動可能であって、ディスク状ガラスの表裏の主表面に研磨パッドを加圧する。そして研磨砥粒(研磨材)を含有するスラリー(研磨液)を供給しつつ、研磨用キャリアの遊星歯車運動と、上定盤および下定盤が互いに逆回転することにより、ディスク状ガラスと研磨パッドとは相対的に移動して、ディスク状ガラスの表裏の主表面が研磨される。なお、第1研磨工程では、研磨パッドとしてたとえば硬質樹脂ポリッシャ、研磨材としてはたとえば酸化セリウム砥粒、が用いられる。   Each of the polishing carriers holds a plurality of disc-shaped glasses. The upper surface plate is movable in the vertical direction, and presses the polishing pad against the main surfaces of the front and back surfaces of the disk-shaped glass. Then, while supplying a slurry (polishing liquid) containing abrasive grains (polishing material), the planetary gear motion of the polishing carrier and the upper surface plate and the lower surface plate rotate reversely to each other, so that the disk-shaped glass and the polishing pad The main surfaces of the front and back surfaces of the disk-shaped glass are polished. In the first polishing step, for example, a hard resin polisher is used as the polishing pad, and for example, cerium oxide abrasive grains are used as the abrasive.

次に、第1研磨後のディスク状ガラスは化学強化される。化学強化液として、たとえば硝酸カリウムの溶融塩等を用いることができる。化学強化では、化学強化液が、たとえば300℃〜400℃に加熱され、洗浄したガラスが、たとえば200℃〜300℃に予熱された後、ガラスが化学強化液中に、たとえば3時間〜4時間浸漬される。この浸漬の際には、ガラスの両主表面全体が化学強化されるように、複数のガラスが端面で保持されるように、ホルダに収納した状態で行うことが好ましい。   Next, the disk-shaped glass after the first polishing is chemically strengthened. For example, a molten salt of potassium nitrate can be used as the chemical strengthening solution. In chemical strengthening, the chemical strengthening solution is heated to, for example, 300 ° C. to 400 ° C., and the cleaned glass is preheated to, for example, 200 ° C. to 300 ° C., and then the glass is placed in the chemical strengthening solution, for example, 3 hours to 4 hours. Soaked. The immersion is preferably performed in a state of being housed in a holder so that a plurality of glasses are held at the end faces so that both main surfaces of the glass are chemically strengthened.

このように、ガラスを化学強化液に浸漬することによって、ガラスの表層のナトリウムイオンが、化学強化液中のイオン半径が相対的に大きいカリウムイオンにそれぞれ置換され、約50〜200μmの厚さの圧縮応力層が形成される。これにより、ガラスが強化されて良好な耐衝撃性が備わるようになる。なお、化学強化処理されたガラスは洗浄される。たとえば、硫酸で洗浄された後に、純水、IPA(イソプロピルアルコール)等で洗浄される。   In this way, by immersing the glass in the chemical strengthening solution, sodium ions on the surface layer of the glass are respectively replaced with potassium ions having a relatively large ionic radius in the chemical strengthening solution, and the thickness of about 50 to 200 μm. A compressive stress layer is formed. As a result, the glass is strengthened and has good impact resistance. Note that the chemically strengthened glass is washed. For example, after washing with sulfuric acid, it is washed with pure water, IPA (isopropyl alcohol) or the like.

次に、化学強化されて十分に洗浄されたガラスに第2研磨が施される。第2研磨による取り代は、たとえば1μm程度である。   Next, second polishing is performed on the chemically strengthened and sufficiently cleaned glass. The machining allowance by the second polishing is, for example, about 1 μm.

第2研磨は、主表面を鏡面状に仕上げることを目的とする。第2研磨工程では、第1研磨工程と同様に、両面研磨装置を用いてディスク状ガラスに対する研磨が行われるが、使用する研磨液(スラリー)に含有される研磨砥粒、および研磨パッドの組成が異なる。第2研磨工程では、第1研磨工程よりも、使用する研磨砥粒の粒径を小さくし、研磨パッドの硬さを柔らかくする。たとえば、第2研磨工程では、研磨パッドとしてたとえば軟質発砲樹脂ポリッシャ、研磨材としてはたとえば、第1研磨工程で用いる酸化セリウム砥粒よりも微細な酸化セリウム砥粒やコロイダルシリカ等が用いられる。   The second polishing is intended to finish the main surface into a mirror surface. In the second polishing step, as with the first polishing step, the disc-shaped glass is polished using a double-side polishing apparatus. The polishing abrasive grains contained in the polishing liquid (slurry) to be used and the composition of the polishing pad Is different. In the second polishing step, the grain size of the abrasive grains to be used is made smaller than in the first polishing step, and the hardness of the polishing pad is made softer. For example, in the second polishing step, for example, a soft foamed resin polisher is used as the polishing pad, and as the abrasive, for example, cerium oxide abrasive grains or colloidal silica that are finer than the cerium oxide abrasive grains used in the first polishing step are used.

第2研磨工程で研磨されたディスク状ガラスは、再度洗浄される。洗浄では、中性洗剤、純水、IPAが用いられる。第2研磨により、たとえば、主表面の平坦度が4μm以下であり、主表面の粗さ(Ra)が0.2nm以下の磁気ディスク用ガラス基板が得られる。この後、磁気ディスク用ガラス基板に、磁性層等の各層が成膜されて、磁気ディスクが作製される。   The disk-shaped glass polished in the second polishing process is washed again. In cleaning, a neutral detergent, pure water, and IPA are used. By the second polishing, for example, a glass substrate for a magnetic disk having a main surface flatness of 4 μm or less and a main surface roughness (Ra) of 0.2 nm or less is obtained. Thereafter, each layer such as a magnetic layer is formed on the glass substrate for magnetic disk to produce a magnetic disk.

なお、化学強化工程は、第1研磨工程と第2研磨工程との間に行われるが、この順番に限定されない。第1研磨工程の後に第2研磨工程が行われる限り、化学強化工程は、適宜配置することができる。たとえば、第1研磨工程、第2研磨工程、化学強化工程の順(以下、工程順序1)でもよい。ただし、工程順序1では、化学強化工程により生じうる表面凹凸が除去されないことになるため、第1研磨工程、化学強化工程、第2研磨工程の工程順序が、より好ましい。   In addition, although a chemical strengthening process is performed between a 1st grinding | polishing process and a 2nd grinding | polishing process, it is not limited to this order. As long as a 2nd grinding | polishing process is performed after a 1st grinding | polishing process, a chemical strengthening process can be arrange | positioned suitably. For example, the order of the first polishing process, the second polishing process, and the chemical strengthening process (hereinafter, process order 1) may be used. However, in the process order 1, since the surface unevenness | corrugation which may arise by a chemical strengthening process is not removed, the process order of a 1st grinding | polishing process, a chemical strengthening process, and a 2nd grinding | polishing process is more preferable.

なお、磁気記録媒体ガラス基板の製造に際して、加工に使用するガラスブランクの平坦度と、作製された磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とを、実質同一とすることもできる。磁気記録媒体ガラス基板に要求される平坦度としては、例えば2.5インチのガラス基板に対して近年では10μm以下が要求されているが、このような平坦度は、本実施形態のガラスブランク製造方法により作製されたガラスブランクにより容易に達成することができるためである。ここで、「加工に使用するガラスブランクの平坦度と、作製された磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とが、実質同一である」とは、求められる磁気記録媒体ガラス基板(磁気ディスク用ガラス基板)の平坦度を100%とした場合に、ガラスブランクの平坦度が105%以下であることを意味する。   When manufacturing the magnetic recording medium glass substrate, the flatness of the glass blank used for processing and the flatness of the produced magnetic recording medium glass substrate can be made substantially the same. As flatness required for a magnetic recording medium glass substrate, for example, a glass substrate of 2.5 inches has recently been required to have a flatness of 10 μm or less. This is because it can be easily achieved by the glass blank produced by the method. Here, “the flatness of the glass blank used for processing and the flatness of the produced magnetic recording medium glass substrate are substantially the same” means that the required magnetic recording medium glass substrate (glass substrate for magnetic disk) ) Is 100%, it means that the flatness of the glass blank is 105% or less.

なお、加工に使用するガラスブランクの平坦度と、作製された磁気記録媒体ガラス基板の平坦度と、実質同一とする場合、ラッピング工程などの平坦度の改善を主目的のひとつとして実施される工程を省略することができる。   In addition, when the flatness of the glass blank used for processing and the flatness of the produced magnetic recording medium glass substrate are substantially the same, a process carried out mainly for improving flatness such as a lapping process. Can be omitted.

(磁気記録媒体の製造方法)
本実施形態の磁気記録媒体の製造方法は、本実施形態の磁気記録媒体ガラス基板の製造方法により作製された磁気記録媒体ガラス基板上に磁気記録層を形成する磁気記録層形成工程を少なくとも経て、磁気記録媒体を製造することを特徴とする。
(Method of manufacturing magnetic recording medium)
The magnetic recording medium manufacturing method of the present embodiment has undergone at least a magnetic recording layer forming step of forming a magnetic recording layer on the magnetic recording medium glass substrate produced by the magnetic recording medium glass substrate manufacturing method of the present embodiment, A magnetic recording medium is manufactured.

磁気記録媒体は磁気ディスク、ハードディスクなどと呼ばれ、デスクトップパソコン、サーバ用コンピュータ、ノート型パソコン、モバイル型パソコンなどの内部記憶装置(固定ディスクなど)、画像および/または音声を記録再生する携帯記録再生装置の内部記憶装置、車載オーディオの記録再生装置などに好適である。   Magnetic recording media are called magnetic disks, hard disks, etc., internal storage devices (such as fixed disks) such as desktop PCs, server computers, notebook PCs, and mobile PCs, and portable recording and playback that records and plays back images and / or audio. It is suitable for an internal storage device of a device, an in-vehicle audio recording / reproducing device, and the like.

磁気記録媒体は、たとえば、磁気記録媒体ガラス基板の主表面上に、この主表面に近いほうから順に、少なくとも付着層、下地層、磁性層(磁気記録層)、保護層、潤滑層を積層した構成とすることができる。たとえば磁気記録媒体ガラス基板を、減圧した成膜装置内に導入し、DCマグネトロンスパッタリング法にてAr雰囲気中で、磁気記録媒体ガラス基板の主表面上に付着層から磁性層までを順次成膜する。付着層としてはたとえばCrTi、下地層としてはたとえばCrRuを用いることができる。上記成膜後、たとえばCVD法によりCガスを用いて保護層を成膜し、同一チャンバ内で、表面に窒素を導入する窒化処理を行うことにより、磁気記録媒体を形成することができる。その後、たとえばPFPE(ポリフルオロポリエーテル)をディップコート法により保護層上に塗布することにより、潤滑層を形成することができる。 For example, at least an adhesion layer, an underlayer, a magnetic layer (magnetic recording layer), a protective layer, and a lubricating layer are stacked on the main surface of a magnetic recording medium glass substrate in order from the side closer to the main surface. It can be configured. For example, a magnetic recording medium glass substrate is introduced into a depressurized film forming apparatus, and an adhesion layer to a magnetic layer are sequentially formed on the main surface of the magnetic recording medium glass substrate in an Ar atmosphere by a DC magnetron sputtering method. . For example, CrTi can be used as the adhesion layer, and CrRu can be used as the underlayer. After the above film formation, a magnetic recording medium can be formed by forming a protective layer using C 2 H 4 gas, for example, by the CVD method, and performing nitriding treatment in which nitrogen is introduced into the surface in the same chamber. it can. Thereafter, for example, PFPE (polyfluoropolyether) is applied onto the protective layer by a dip coating method, whereby a lubricating layer can be formed.

磁気記録媒体のサイズとしては特に限定されないが、磁気記録媒体ガラス基板が耐衝撃性に優れたガラス材料から構成されるため、持ち運びに便利であり、かつ、外部からの衝撃に曝される可能性の高い2.5インチまたはこれ以下のサイズであることが好適である。   The size of the magnetic recording medium is not particularly limited, but since the magnetic recording medium glass substrate is made of a glass material with excellent impact resistance, it is convenient to carry and may be exposed to external impacts. A size of 2.5 inches or less is preferred.

以下に本発明を実施例を挙げて説明するが、本発明は以下の実施例にのみ限定されるものではない。   EXAMPLES The present invention will be described below with reference to examples, but the present invention is not limited to the following examples.

<<ガラスブランクの作製>>
各実施例および比較例では、2.5インチサイズの磁気記録媒体ガラス基板作製用のガラスブランク(直径:約75mm、厚み:約0.9mm)を連続的に数百枚以上作製した。
<< Production of Glass Blank >>
In each example and comparative example, several hundred or more glass blanks (diameter: about 75 mm, thickness: about 0.9 mm) for producing a 2.5 inch size magnetic recording medium glass substrate were continuously produced.

(実施例A1)
図1〜図9に示したプロセスにて、溶融ガラス塊形成工程、第一のプレス工程、第二のプレス工程および取出工程を実施し、ガラスブランクを作製した。なお、ガラス流出口12から流出する溶融ガラスの粘度は700dPa・sに調整し、第一のプレス成形型50および第二のプレス成形型60は、溶融ガラス塊24の落下方向に対して直交するように配置し、落下距離は150mmに設定した。
(Example A1)
The molten glass lump formation process, the 1st press process, the 2nd press process, and the extraction process were implemented by the process shown in FIGS. 1-9, and the glass blank was produced. The viscosity of the molten glass flowing out from the glass outlet 12 is adjusted to 700 dPa · s, and the first press mold 50 and the second press mold 60 are orthogonal to the dropping direction of the molten glass lump 24. The drop distance was set to 150 mm.

ここで、ガラスブランクの作製に使用したガラス材料の主要な物性値および組成は以下の通りである。
・ガラス転移温度:495℃
・屈伏点:550℃
・歪点:490℃
・組成:ガラス組成2に相当する組成
Here, the main physical property value and composition of the glass material used for preparation of the glass blank are as follows.
Glass transition temperature: 495 ° C
・ Bend point: 550 ℃
・ Strain point: 490 ℃
Composition: Composition corresponding to glass composition 2

また、第一のプレス工程および第二のプレス工程の具体的な実施条件、ならびに、プレス成形に用いたプレス成形型50、60の詳細は以下の通りである。   Moreover, the concrete implementation conditions of a 1st press process and a 2nd press process, and the detail of the press molds 50 and 60 used for press molding are as follows.

−第一のプレス工程の実施条件−
第一のプレス工程実施直前のプレス成形面52Aの温度を500℃、第一のプレス工程実施直前のプレス成形面62Aの温度を500℃、第一のプレス工程実施直前のプレス成形面52Aの面内温度差を50℃、第一のプレス工程実施直前のプレス成形面62Aの面内温度差を50℃に設定した。なお、プレス成形型50、60の駆動は、プレス成形面52Aおよびプレス成形面62Aが、溶融ガラス塊24に同時に接触するように設定した。また、プレス成形時間は0.07秒とした。なお、プレス成形面52A、62Aの温度は、プレス成形面52A、62Aから深さ1mmの位置に配置した熱電対によりモニターした。この熱電対は、プレス成形面52A、62Aの中心部に1個と、中心部から半径30mmの位置であってかつ周方向に0°、90°、180°、270°の位置に各々1個配置されている。
-Conditions for the first pressing process-
The temperature of the press molding surface 52A immediately before the first press process is 500 ° C., the temperature of the press molding surface 62A just before the first press process is 500 ° C., and the surface of the press molding surface 52A just before the first press process is performed. The internal temperature difference was set to 50 ° C., and the in-plane temperature difference of the press-molded surface 62A immediately before the first pressing step was set to 50 ° C. The press molds 50 and 60 were driven such that the press molding surface 52A and the press molding surface 62A were in contact with the molten glass lump 24 at the same time. The press molding time was 0.07 seconds. Note that the temperature of the press molding surfaces 52A and 62A was monitored by a thermocouple disposed at a depth of 1 mm from the press molding surfaces 52A and 62A. This thermocouple is one at the center of the press molding surfaces 52A and 62A and one at a position of a radius of 30 mm from the center and at 0 °, 90 °, 180 ° and 270 ° in the circumferential direction. Is arranged.

−第二のプレス工程の実施条件−
第二のプレス工程の継続時間を調整し、得られたガラスブランクの平坦度を測定したところ、第二のプレス工程の継続時間を2秒以上にすると、ガラスブランクの平坦度が4μmとなった。そこで、第二のプレス工程の継続時間を2秒に設定した。第二のプレス工程終了時の板状ガラス26の温度(取出温度)を495℃である。第二のプレス工程実施中のプレス圧力は常に0.5MPaを維持するように設定した。なお、板状ガラス26の温度は、プレス成形面52A、62Aの中心部に配置された熱電対により測定された温度であると仮定して求めた値である。このようにして、ガラスブランクの平坦度を指標として第二のプレス工程の継続時間を制御し、平坦性の優れたガラスブランクを得た。
-Implementation conditions for the second pressing process-
When the duration of the second press step was adjusted and the flatness of the obtained glass blank was measured, when the duration of the second press step was 2 seconds or longer, the flatness of the glass blank was 4 μm. . Therefore, the duration of the second pressing process was set to 2 seconds. The temperature (extraction temperature) of the sheet glass 26 at the end of the second pressing step is 495 ° C. The pressing pressure during the second pressing step was set to always maintain 0.5 MPa. The temperature of the sheet glass 26 is a value obtained on the assumption that the temperature is measured by a thermocouple arranged at the center of the press molding surfaces 52A and 62A. In this way, the duration of the second pressing step was controlled using the flatness of the glass blank as an index to obtain a glass blank with excellent flatness.

−プレス成形型−
プレス成形型50は、鋳鉄製で、プレス成形型本体52とガイド部材54とが一体的に構成された一体型タイプのものを用いた。また、プレス成形型50もプレス成形型60と同様の一体型タイプのものを用いた。なお、プレス成形面52A、62Aは、完全な平坦面からなる。また、使用した一体型タイプのプレス成形型50、60には、プレス成形面52A、62Aの温度および面内温度分布が制御できるように、プレス成形型本体52、62の内部に、冷却水を流す流路が設けられると共に、プレス成形型50、60の外周側にヒータが配置されている。ここで、冷却水の流量およびヒータの加熱条件については、常にプレス成形型50のプレス成形面52Aの温度と、プレス成形型60のプレス成形面62Aの温度との差が、±10℃以内の範囲を維持するように制御した。
-Press mold-
The press mold 50 was made of cast iron and used as an integral type in which a press mold main body 52 and a guide member 54 were integrally configured. Also, the press mold 50 was an integral type similar to the press mold 60. The press molding surfaces 52A and 62A are completely flat surfaces. Further, in the integrated type press molds 50 and 60 used, cooling water is supplied into the press mold main bodies 52 and 62 so that the temperature of the press mold surfaces 52A and 62A and the in-plane temperature distribution can be controlled. A flow passage is provided, and a heater is disposed on the outer peripheral side of the press molds 50 and 60. Here, regarding the flow rate of the cooling water and the heating conditions of the heater, the difference between the temperature of the press molding surface 52A of the press mold 50 and the temperature of the press molding surface 62A of the press mold 60 is always within ± 10 ° C. Control was done to maintain range.

(実施例A2)
第二のプレス工程の継続時間をさらに長くして、板状ガラスの取出温度を490℃に設定した以外は、実施例A1と同様にしてガラスブランクを作製した。
(Example A2)
A glass blank was produced in the same manner as in Example A1, except that the duration of the second pressing step was further increased and the plate glass extraction temperature was set to 490 ° C.

(実施例A3)
プレス成形型50、60として、プレス成形型本体52、62とガイド部材54、64とが別部材として構成された分離型タイプのものを用いた以外は、実施例A1と同様にしてガラスブランクを作製した。
(Example A3)
A glass blank was used in the same manner as in Example A1, except that a separate mold type in which the press mold main bodies 52 and 62 and the guide members 54 and 64 were configured as separate members was used as the press molds 50 and 60. Produced.

(実施例A4)
第二のプレス工程実施中のプレス圧力を、経時的に減少させた以外は、実施例A3と同様にしてガラスブランクを作製した。なお、プレス圧力は、第二のプレス工程の開始直後を基準(100%)とした場合、板状ガラス26の温度が屈伏点−25℃に達した時点で50%となるように制御した。
(Example A4)
A glass blank was produced in the same manner as in Example A3 except that the pressing pressure during the second pressing step was reduced with time. Note that the press pressure was controlled to be 50% when the temperature of the sheet glass 26 reached the yield point of −25 ° C., with the reference immediately after the start of the second pressing step (100%).

(実施例A5)
第二のプレス工程実施中のプレス圧力を、経時的に減少させた以外は、実施例A3と同様にしてガラスブランクを作製した。なお、プレス圧力は、第二のプレス工程の開始直後を基準(100%)とした場合、板状ガラス26の温度が屈伏点+25℃に達した時点で50%となるように制御した。
(Example A5)
A glass blank was produced in the same manner as in Example A3 except that the pressing pressure during the second pressing step was reduced with time. Note that the press pressure was controlled to be 50% when the temperature of the sheet glass 26 reached the yield point + 25 ° C., with the reference immediately after the start of the second pressing step (100%).

(実施例A6)
第二のプレス工程実施中のプレス圧力を、経時的に減少させた以外は、実施例A3と同様にしてガラスブランクを作製した。なお、プレス圧力は、第二のプレス工程の開始直後を基準(100%)とした場合、板状ガラス26の温度が屈伏点+40℃に達した時点で50%となるように制御した。
(Example A6)
A glass blank was produced in the same manner as in Example A3 except that the pressing pressure during the second pressing step was reduced with time. Note that the pressing pressure was controlled to be 50% when the temperature of the sheet glass 26 reached the yield point + 40 ° C., with the reference immediately after the start of the second pressing step (100%).

(実施例A7)
第二のプレス工程実施中のプレス圧力を、経時的に減少させた以外は、実施例A3と同様にしてガラスブランクを作製した。なお、プレス圧力は、第二のプレス工程の開始直後を基準(100%)とした場合、板状ガラス26の温度が屈伏点−40℃に達した時点で50%となるように制御した。
(Example A7)
A glass blank was produced in the same manner as in Example A3 except that the pressing pressure during the second pressing step was reduced with time. Note that the press pressure was controlled to be 50% when the temperature of the sheet glass 26 reached the yield point of −40 ° C., with the reference immediately after the start of the second pressing step (100%).

(実施例A8)
第二のプレス工程実施中のプレス圧力を、経時的に減少させた以外は、実施例A3と同様にしてガラスブランクを作製した。なお、プレス圧力は、第二のプレス工程の開始直後を基準(100%)とした場合、板状ガラス26の温度が屈伏点に達した時点で50%となるように制御した。
(Example A8)
A glass blank was produced in the same manner as in Example A3 except that the pressing pressure during the second pressing step was reduced with time. Note that the press pressure was controlled to be 50% when the temperature of the sheet glass 26 reached the yield point, with the reference immediately after the start of the second pressing step (100%).

(比較例A1)
第二のプレス工程の継続時間を2秒未満として板状ガラスの取出温度を520℃に設定した以外は、実施例A1と同様にしてガラスブランクを作製した。
(Comparative Example A1)
A glass blank was produced in the same manner as in Example A1 except that the duration of the second pressing step was set to less than 2 seconds and the plate glass extraction temperature was set to 520 ° C.

(比較例A2)
第二のプレス工程の実施を省略した以外は、実施例A1と同様にしてガラスブランクを作製した。
(Comparative Example A2)
A glass blank was produced in the same manner as in Example A1, except that the second pressing step was omitted.

(比較例A3)
実施例A1で用いたものと同様のガラス材料を用いて、垂直ダイレクトプレスによりガラスブランクを作製した。ガラスブランクの作製には、外周縁に沿って等間隔に下型が12個配置され、プレスに際しては、一方向に30度毎に移動と停止とを交互に繰り返しながら回転する回転テーブルを備えたプレス装置を用いた。また、回転テーブルの外周縁上に配置された12個の下型に対応する12個の下型停止位置に対して、回転テーブルの回転方向に沿ってP1〜P12の番号を付した際に、以下の下型停止位置の下型プレス面上または下型の側には、各々下記の部材が配置されている。
・下型停止位置P1:溶融ガラス供給装置
・下型停止位置P2:上型
・下型停止位置P9:取出手段(真空吸着装置)
(Comparative Example A3)
A glass blank was produced by vertical direct pressing using the same glass material as used in Example A1. For the production of the glass blank, twelve lower molds are arranged at equal intervals along the outer peripheral edge, and at the time of pressing, a rotary table that rotates while alternately repeating movement and stop every 30 degrees in one direction is provided. A press device was used. Further, when 12 lower mold stop positions corresponding to 12 lower molds arranged on the outer peripheral edge of the rotary table are numbered P1 to P12 along the rotation direction of the rotary table, The following members are respectively arranged on the lower die press surface or the lower die side at the following lower die stop position.
Lower mold stop position P1: Molten glass supply device Lower mold stop position P2: Upper mold / Lower mold stop position P9: Extraction means (vacuum suction device)

このプレス装置では、下型停止位置P1にて、下型上に所定量の溶融ガラスが供給され、下型停止位置P2にて、上型と下型とにより溶融ガラスを板状ガラスにプレス成形し、下型停止位置P9にて、板状ガラス(ガラスブランク)を取り出す。また、下型が停止位置P2〜P9へと、移動する際に均熱・冷却工程が実施され、停止位置P9〜P12へと移動する際に、ヒーターを利用して下型の予熱が行われる。   In this press apparatus, a predetermined amount of molten glass is supplied onto the lower mold at the lower mold stop position P1, and at the lower mold stop position P2, the molten glass is press-molded into a sheet glass by the upper mold and the lower mold. Then, plate glass (glass blank) is taken out at the lower mold stop position P9. Further, when the lower mold moves to the stop positions P2 to P9, a soaking / cooling process is performed, and when moving to the stop positions P9 to P12, the lower mold is preheated using a heater. .

上型および下型の材質、および、プレス成形面の平滑性、平坦性は実施例A1で用いたプレス成形型50、60と同様とした。なお、下型停止位置P1に位置する下型上に供給される直前の溶融ガラスの粘度は、500dPa・sとなるように調整した。   The materials of the upper mold and the lower mold, and the smoothness and flatness of the press molding surface were the same as those of the press molds 50 and 60 used in Example A1. Note that the viscosity of the molten glass immediately before being supplied onto the lower mold located at the lower mold stop position P1 was adjusted to 500 dPa · s.

−プレス工程の実施条件−
なお、プレス工程の実施条件の詳細は以下の通りである。プレス工程実施直前の上型プレス成形面の温度を380℃、プレス工程実施直前の下型プレス成形面の温度を480℃、プレス工程実施直前の上型プレス成形面の面内温度差を30℃、プレス工程実施直前の下型プレス成形面の面内温度差を30℃に設定した。なお、上型は、下型上に所定量の溶融ガラスが供給されてから2秒後に、下方に駆動させた。また、上型が下型上の溶融ガラスに接触してから、上型と下型とが離間するまでの時間(プレス成形時間)は0.3秒とした。以上に説明した条件でプレス工程を実施した場合、プレス工程終了時の板状ガラスの温度(取出温度)は、500℃であった。なお、上型および下型のプレス成形面の温度は、プレス成形面から深さ5mmの位置に配置した熱電対によりモニターした。この熱電対は、プレス成形面の中心部に1個と、中心部から半径15mmの位置であってかつ周方向に0°、90°、180°、270°の位置に各々1個配置されている。
-Conditions for pressing process-
The details of the conditions for carrying out the pressing process are as follows. The temperature of the upper die press molding surface immediately before the pressing process is 380 ° C., the temperature of the lower die pressing surface immediately before the pressing step is 480 ° C., and the in-plane temperature difference of the upper die pressing surface just before the pressing step is 30 ° C. The in-plane temperature difference of the lower die press-molding surface immediately before the pressing process was set to 30 ° C. The upper mold was driven downward two seconds after a predetermined amount of molten glass was supplied onto the lower mold. Further, the time (press molding time) from when the upper die contacts the molten glass on the lower die until the upper die and the lower die are separated from each other was set to 0.3 seconds. When the pressing process was carried out under the conditions described above, the temperature (extraction temperature) of the sheet glass at the end of the pressing process was 500 ° C. In addition, the temperature of the press molding surface of the upper mold and the lower mold was monitored by a thermocouple disposed at a position 5 mm deep from the press molding surface. One thermocouple is disposed at the center of the press molding surface and one thermocouple at a radius of 15 mm from the center and at 0 °, 90 °, 180 °, and 270 ° in the circumferential direction. Yes.

(比較例A4)
取出温度が495℃となるようにプレス成形時間を延長した以外は、比較例A3と同様にしてガラスブランクを作製した。なお、生産速度が非常に遅く、実用性が無いため、ガラスブランクを数十枚程度作製した時点で、プレスを中止した。
(Comparative Example A4)
A glass blank was produced in the same manner as in Comparative Example A3, except that the press molding time was extended so that the extraction temperature was 495 ° C. In addition, since the production speed was very slow and there was no practicality, the press was stopped when several tens of glass blanks were produced.

(比較例A5)
プレス装置として、下型停止位置P3のプレス面上に冷却用上型を更に配置した以外は、比較例A3で用いたプレス装置と同様の装置を用いた。なお、冷却用上型は、下型停止位置P2のプレス面上に配置されたプレス成形用の上型と、実質的に同一の構造を有するものである。ここで、下型停止位置P2において実施されるプレス工程は、比較例A3と同様の条件で実施した。
(Comparative Example A5)
As a pressing apparatus, an apparatus similar to the pressing apparatus used in Comparative Example A3 was used except that an upper mold for cooling was further arranged on the pressing surface at the lower mold stop position P3. The upper mold for cooling has substantially the same structure as the upper mold for press molding disposed on the press surface at the lower mold stop position P2. Here, the pressing step performed at the lower mold stop position P2 was performed under the same conditions as in Comparative Example A3.

また、下型停止位置P3において下型が停止している期間については、全体が480℃程度に予熱された冷却用上型を、下型上に配置された板状ガラスに接触しない程度の距離まで接近させた状態を維持した。   Moreover, about the period when the lower mold | type is stopped in the lower mold | type stop position P3, the distance which is the extent which the upper mold | type for cooling pre-heated to about 480 degreeC is not contacted with the sheet glass arrange | positioned on the lower mold The state where it was made to approach was maintained.

(評価)
各実施例および比較例において作製したガラスブランクについて、平坦度、割れ、および、生産性について評価した。結果を表1および表2に示す。なお、水平ダイレクトプレスによりガラスブランクを作製した全ての実施例および比較例A1,A2における第一のプレス工程および第二のプレス工程実施中のプレス成形面間の温度は、最大でも550℃以下であり、垂直ダイレクトプレスによりガラスブランクを作製した比較例A3〜A5におけるプレス工程実施中のプレス成形面間の温度は、450℃〜500℃の範囲内であった。
(Evaluation)
About the glass blank produced in each Example and comparative example, flatness, a crack, and productivity were evaluated. The results are shown in Tables 1 and 2. In addition, the temperature between the press-molding surfaces during the execution of the first press step and the second press step in all Examples and Comparative Examples A1 and A2 in which glass blanks were produced by horizontal direct press was 550 ° C. or less at the maximum. Yes, the temperature between the press-molding surfaces during the pressing process in Comparative Examples A3 to A5 in which glass blanks were produced by vertical direct pressing was in the range of 450 ° C to 500 ° C.

Figure 0005559651
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Figure 0005559651
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なお、表1および表2に示す、平坦度の評価方法、割れおよび生産性の評価方法・評価基準は以下の通りである。   In addition, the evaluation method of flatness shown in Table 1 and Table 2, and the evaluation method and evaluation criteria of crack and productivity are as follows.

−平坦度−
平坦度は、三次元形状測定装置(コムス株式会社製、高精度3次元形状測定システム、MAP−3D)を用いて測定し、10枚サンプルの平坦度の平均値を求めた。
-Flatness-
The flatness was measured by using a three-dimensional shape measuring device (manufactured by COMS Corporation, high-precision three-dimensional shape measuring system, MAP-3D), and an average value of the flatness of ten samples was obtained.

−割れ−
ガラスブランクを連続して1000枚作製した場合に、得られたガラスブランクが割れたものをカウントし、割れの発生率を求めた。なお、表1および表2に示す評価結果の評価基準は以下の通りである。
A:割れの発生率が0%
B:割れの発生率が、0%を超え1%以下
C:割れの発生率が、1%を超え2%以下
D:割れの発生率が、2%以上
-Cracking-
When 1000 glass blanks were produced continuously, the obtained glass blanks were counted, and the occurrence rate of cracks was determined. The evaluation criteria for the evaluation results shown in Table 1 and Table 2 are as follows.
A: The occurrence rate of cracks is 0%
B: Crack generation rate exceeds 0% and 1% or less C: Crack generation rate exceeds 1% and 2% or less D: Crack generation rate is 2% or more

−生産性−
ガラスブランクを連続して1000枚作製した場合における単位時間当たりのガラスブランク生産枚数を求めた。なお、表1および表2に示す評価結果の評価基準は以下の通りである。
A:1時間当たりの生産枚数が3420枚以上
B:1時間当たりの生産枚数が3240枚以上3420枚未満
C:1時間当たりの生産枚数が3060枚以上3240枚未満
D:1時間当たりの生産枚数が3060枚未満
-Productivity-
The number of glass blanks produced per unit time when 1000 glass blanks were produced continuously was determined. The evaluation criteria for the evaluation results shown in Table 1 and Table 2 are as follows.
A: The number of produced sheets per hour is 3420 or more B: The number of produced sheets per hour is 3240 or more and less than 3420 sheets C: The number of produced sheets per hour is 3060 or more and less than 3240 sheets D: The number of produced sheets per hour Less than 3060

<<磁気記録媒体ガラス基板および磁気記録媒体の作製>>
<実施例B1>
実施例A1において作製したガラスブランクをアニールし、歪を低減、除去した。次に、磁気記録媒体ガラス基板の外周となる部分と中心孔になる部分にスクライブ加工を施した。こうした加工で、外側および外側に2つの同心円状の溝を形成した。次いで、スクライブ加工した部分を部分的に加熱して、ガラスの熱膨張の差異により、スクライブ加工した溝に沿ってクラックを発生させ、外側同心円の外側部分と内側部分とを除去した。これにより、真円形状のディスク状ガラスを得た。
<< Preparation of Magnetic Recording Medium Glass Substrate and Magnetic Recording Medium >>
<Example B1>
The glass blank produced in Example A1 was annealed to reduce and remove strain. Next, scribing was performed on the outer peripheral portion and the central hole portion of the magnetic recording medium glass substrate. By such processing, two concentric grooves were formed on the outer side and the outer side. Subsequently, the scribe-processed part was heated partially, the crack was generated along the scribe-processed groove | channel by the difference in thermal expansion of glass, and the outer part and inner part of the outer concentric circle were removed. Thereby, a disc-shaped glass having a perfect circle shape was obtained.

次に、ディスク状ガラスをチャンファリングなどにより形状加工を施し、さらに端面研磨を行った。次に、ディスク状ガラスの主表面に第1研磨を施した後、ガラスを化学強化液に浸漬して化学強化した。化学強化後、十分に洗浄したガラスに対し、第2研磨を施した。第2研磨工程後、ディスク状ガラスを再度洗浄して磁気記録媒体ガラス基板を作製した。得られた磁気記録媒体ガラス基板の外径は65mm、中心孔径は20mm、厚さは0.8mm、主表面の粗さは0.2nm以下であった。   Next, the shape of the disk-shaped glass was processed by chamfering or the like, and end face polishing was further performed. Next, after subjecting the main surface of the disk-shaped glass to first polishing, the glass was immersed in a chemical strengthening solution and chemically strengthened. After chemical strengthening, the glass that was sufficiently washed was subjected to the second polishing. After the second polishing step, the disk-shaped glass was washed again to produce a magnetic recording medium glass substrate. The obtained magnetic recording medium glass substrate had an outer diameter of 65 mm, a center hole diameter of 20 mm, a thickness of 0.8 mm, and a main surface roughness of 0.2 nm or less.

なお、磁気記録媒体ガラス基板の作製に際しては、上述したようにラッピング工程などの平坦度の改善を主目的のひとつとして実施される工程は省略した。しかしながら、加工に用いたガラスブランクの平坦度は4μmであり、作製された磁気記録媒体ガラス基板の平坦度は4μmであり、両者の平坦度には殆ど差が見られなかった。なお、磁気記録媒体ガラス基板の平坦度は、ガラスブランクの平坦度の測定と同様にして測定した。   Note that in the production of the magnetic recording medium glass substrate, as described above, a process performed mainly for improving flatness such as a lapping process was omitted. However, the flatness of the glass blank used for processing was 4 μm, the flatness of the produced magnetic recording medium glass substrate was 4 μm, and there was almost no difference between the flatness of the two. The flatness of the magnetic recording medium glass substrate was measured in the same manner as the flatness of the glass blank.

次に、作製した磁気記録媒体ガラス基板を用いて、この磁気記録媒体ガラス基板の主表面上に、付着層、下地層、磁性層、保護層、潤滑層をこの順に形成し、磁気記録媒体を得た。まず、真空引きを行った成膜装置を用いて、DCマグネトロンスパッタリング法にて、Ar雰囲気中で、付着層、下地層および磁性層を順次成膜した。このとき、付着層は、厚さ20nmのアモルファスCrTi層となるように、CrTiターゲットを用いて成膜した。続いて枚葉・静止対向型成膜装置を用いて、Ar雰囲気中で、DCマグネトロンスパッタリング法にて下地層としてアモルファスCrRuからなる10nm厚の層を形成した。また、磁性層は、厚さ200nmのアモルファスFePtまたはCoPt層となるように、FePtまたはCoPtターゲットを用いて成膜温度400℃にて成膜した。磁性層までの成膜を終えた磁気記録媒体を成膜装置から加熱炉内に移し、650〜700℃の温度でアニールした。   Next, using the produced magnetic recording medium glass substrate, an adhesion layer, an underlayer, a magnetic layer, a protective layer, and a lubricating layer are formed in this order on the main surface of the magnetic recording medium glass substrate. Obtained. First, an adhesion layer, a base layer, and a magnetic layer were sequentially formed in an Ar atmosphere by a DC magnetron sputtering method using a vacuum-deposited film forming apparatus. At this time, the adhesion layer was formed using a CrTi target so as to be an amorphous CrTi layer having a thickness of 20 nm. Subsequently, a 10 nm thick layer made of amorphous CrRu was formed as a base layer by a DC magnetron sputtering method in an Ar atmosphere using a single wafer / stationary facing film forming apparatus. The magnetic layer was formed at a film forming temperature of 400 ° C. using an FePt or CoPt target so as to be an amorphous FePt or CoPt layer having a thickness of 200 nm. The magnetic recording medium after film formation up to the magnetic layer was transferred from the film forming apparatus to a heating furnace and annealed at a temperature of 650 to 700 ° C.

続いて、エチレンを材料ガスとしたCVD法により水素化カーボンからなる保護層を形成した。この後、PFPE(パーフロロポリエーテル)を用いてなる潤滑層をディップコート法により形成した。潤滑層の膜厚は1nmであった。以上の製造工程により、磁気記録媒体を得た。   Subsequently, a protective layer made of hydrogenated carbon was formed by a CVD method using ethylene as a material gas. Thereafter, a lubricating layer using PFPE (perfluoropolyether) was formed by a dip coating method. The thickness of the lubricating layer was 1 nm. A magnetic recording medium was obtained by the above manufacturing process.

得られた磁気記録媒体の平坦度は、4μmであり、磁気記録媒体の作製に用いた磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とほぼ同程度であった。なお、磁気記録媒体の平坦度は、ガラスブランクの平坦度の測定と同様にして測定した。   The flatness of the obtained magnetic recording medium was 4 μm, which was almost the same as the flatness of the magnetic recording medium glass substrate used for the production of the magnetic recording medium. The flatness of the magnetic recording medium was measured in the same manner as the flatness of the glass blank.

<比較例B1>
比較例A1において作製したガラスブランクを用いて、磁気記録媒体ガラス基板を作製した。なお、磁気記録媒体ガラス基板の作製に際しては、端面研磨後にかつ第一研磨の実施前に、研削代を50μmに設定してラッピング工程を更に実施した以外は、実施例B1と同様にして磁気記録媒体ガラス基板を作製した。得られた磁気記録媒体ガラス基板の外径は65mm、中心孔径は20mm、厚さは0.8mm、主表面の粗さは0.2nm以下であった。また、加工に用いたガラスブランクの平坦度は15μmであり、作製された磁気記録媒体ガラス基板の平坦度は4μmであり、平坦度が大きく改善されていることが確認された。
<Comparative Example B1>
A magnetic recording medium glass substrate was produced using the glass blank produced in Comparative Example A1. In the production of the magnetic recording medium glass substrate, magnetic recording was performed in the same manner as in Example B1, except that the lapping step was further performed by setting the grinding allowance to 50 μm after the end face polishing and before the first polishing. A medium glass substrate was produced. The obtained magnetic recording medium glass substrate had an outer diameter of 65 mm, a center hole diameter of 20 mm, a thickness of 0.8 mm, and a main surface roughness of 0.2 nm or less. The flatness of the glass blank used for processing was 15 μm, the flatness of the produced magnetic recording medium glass substrate was 4 μm, and it was confirmed that the flatness was greatly improved.

次に、得られた磁気記録媒体ガラス基板を用いて実施例B1と同様にして磁気記録媒体ガラス基板を作製した。得られた磁気記録媒体の平坦度は、4μmであり、磁気記録媒体の作製に用いた磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とほぼ同程度であった。   Next, a magnetic recording medium glass substrate was produced in the same manner as in Example B1 using the obtained magnetic recording medium glass substrate. The flatness of the obtained magnetic recording medium was 4 μm, which was almost the same as the flatness of the magnetic recording medium glass substrate used for the production of the magnetic recording medium.

<比較例B2>
ラッピング工程を省略した以外は、比較例B1と同様にして磁気記録媒体ガラス基板および磁気記録媒体を作製した。得られた磁気記録媒体ガラス基板および磁気記録媒体の平坦度は、加工に用いたガラスブランクの平坦度と実質同一であった。
<Comparative Example B2>
A magnetic recording medium glass substrate and a magnetic recording medium were produced in the same manner as in Comparative Example B1 except that the lapping step was omitted. The flatness of the obtained magnetic recording medium glass substrate and magnetic recording medium was substantially the same as the flatness of the glass blank used for processing.

<比較例B3>
比較例A5において作製したガラスブランクを用いた以外は、比較例B1と同様にして、磁気記録媒体ガラス基板および磁気記録媒体を作製した。得られた磁気記録媒体ガラス基板の外径は65mm、中心孔径は20mm、厚さは0.8mm、主表面の粗さは0.2nm以下であった。また、加工に用いたガラスブランクの平坦度は15μmであり、作製された磁気記録媒体ガラス基板の平坦度は4μmであり、平坦度が大きく改善されていることが確認された。
<Comparative Example B3>
A magnetic recording medium glass substrate and a magnetic recording medium were produced in the same manner as in Comparative Example B1, except that the glass blank produced in Comparative Example A5 was used. The obtained magnetic recording medium glass substrate had an outer diameter of 65 mm, a center hole diameter of 20 mm, a thickness of 0.8 mm, and a main surface roughness of 0.2 nm or less. The flatness of the glass blank used for processing was 15 μm, the flatness of the produced magnetic recording medium glass substrate was 4 μm, and it was confirmed that the flatness was greatly improved.

次に、得られた磁気記録媒体ガラス基板を用いて比較例B1と同様にして磁気記録媒体ガラス基板を作製した。得られた磁気記録媒体の平坦度は、4μmであり、磁気記録媒体の作製に用いた磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とほぼ同程度であった。   Next, using the obtained magnetic recording medium glass substrate, a magnetic recording medium glass substrate was produced in the same manner as in Comparative Example B1. The flatness of the obtained magnetic recording medium was 4 μm, which was almost the same as the flatness of the magnetic recording medium glass substrate used for the production of the magnetic recording medium.

<比較例B4>
ラッピング工程を省略した以外は、比較例B3と同様にして磁気記録媒体ガラス基板および磁気記録媒体を作製した。得られた磁気記録媒体ガラス基板および磁気記録媒体の平坦度は、加工に用いたガラスブランクの平坦度と実質同一であった。
<Comparative Example B4>
A magnetic recording medium glass substrate and a magnetic recording medium were produced in the same manner as in Comparative Example B3 except that the lapping step was omitted. The flatness of the obtained magnetic recording medium glass substrate and magnetic recording medium was substantially the same as the flatness of the glass blank used for processing.

10 溶融ガラス流出管
12 ガラス流出口
20 溶融ガラス流
22 先端部
24 溶融ガラス塊
26 板状ガラス
30 下側ブレード(シアブレード)
32 本体部
34 刃部
34U (刃部の)上面
34B (刃部の)下面
40 上側ブレード(シアブレード)
42 本体部
44 刃部
44U (刃部の)上面
44B (刃部の)下面
50 第一のプレス成形型
50S プレス成形型
52 プレス成形型本体
52A プレス成形面
52B 被押出面
54 ガイド部材
54A ガイド面
54B 被押出面
56 第一の押出部材
56A 押出面
56B 押出面56Aと反対側の面
56H 貫通穴
58 第二の押出部材
60 第二のプレス成形型
62 プレス成形型本体
62A プレス成形面
64 ガイド部材
64A ガイド面
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Molten glass outflow pipe 12 Glass outflow port 20 Molten glass flow 22 Tip part 24 Molten glass lump 26 Sheet glass 30 Lower blade (shear blade)
32 Main body portion 34 Blade portion 34U Upper surface 34B (blade portion) Lower surface 40 (blade portion) Lower surface 40 Upper blade (shear blade)
42 Main body portion 44 Blade portion 44U Upper surface 44B (blade portion) lower surface 50 (blade portion) lower surface 50 First press mold 50S Press mold 52 Press mold body 52A Press mold surface 52B Extruded surface 54 Guide member 54A Guide surface 54B Extruded surface 56 First extruded member 56A Extruded surface 56B Surface 56H opposite to the extruded surface 56A Through hole 58 Second extruded member 60 Second press mold 62 Press mold body 62A Press mold surface 64 Guide member 64A guide surface

Claims (18)

落下中の溶融ガラス塊を、当該溶融ガラス塊の落下方向に対して交差する方向に対向配置された第一のプレス成形型および第二のプレス成形型によりプレスし、板状に成形する第一のプレス工程と、
上記第一のプレス成形型と上記第二のプレス成形型との間に形成された板状ガラスを、
上記第一のプレス成形型と上記第二のプレス成形型とによりプレスし続ける第二のプレス工程と、
該第二のプレス工程を経た後に、上記第一のプレス成形型と上記第二のプレス成形型とを離間して、上記第一のプレス成形型と上記第二のプレス成形型との間に挟持された上記板状ガラスを取り出す取出工程と、
を少なくとも経て磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクを製造し、
少なくとも上記第一のプレス工程および上記第二のプレス工程の実施期間中において、上記第一のプレス成形型のプレス成形面の温度と、上記第二のプレス成形型のプレス成形面の温度とが、実質的に同一であり、
上記第一のプレス工程において、上記第一のプレス成形型のプレス成形面と、上記第二のプレス成形型のプレス成形面とを、上記溶融ガラス塊に対して略同時に接触させた後に上記溶融ガラス塊をプレス
上記第二のプレス工程の継続時間を上記磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度が10μm以下になるよう制御し、かつ、
上記第一のプレス成形型および上記第二のプレス成形型のプレス成形面の少なくとも上記板状ガラスと接触する領域が、略平坦な面であることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
A molten glass lump that is falling is pressed by a first press mold and a second press mold that are arranged opposite to each other in a direction intersecting the dropping direction of the molten glass lump, and is molded into a plate shape. Pressing process,
A plate-like glass formed between the first press mold and the second press mold,
A second pressing step in which pressing continues with the first press mold and the second press mold;
After passing through the second press step, the first press mold and the second press mold are separated, and between the first press mold and the second press mold. An extraction step of taking out the sandwiched glass sheet;
Through at least a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate,
At least during the implementation period of the first press step and the second press step, the temperature of the press molding surface of the first press mold and the temperature of the press molding surface of the second press mold Are substantially the same,
In the first pressing step, after the press molding surface of the first press molding die and the press molding surface of the second press molding die are brought into contact with the molten glass lump substantially simultaneously, the melting is performed. the glass mass is pressed,
Controlling the duration of the second pressing step so that the flatness of the glass blank for the magnetic recording medium glass substrate is 10 μm or less , and
A glass blank for a magnetic recording medium glass substrate , wherein at least a region in contact with the glass sheet of the first press mold and the second press mold has a substantially flat surface. Manufacturing method.
請求項1に記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates of Claim 1,
前記第二のプレス工程におけるプレス圧力を、経時的に減少させることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。A method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate, wherein the pressing pressure in the second pressing step is decreased over time.
落下中の溶融ガラス塊を、当該溶融ガラス塊の落下方向に対して交差する方向に対向配置された第一のプレス成形型および第二のプレス成形型によりプレスし、板状に成形する第一のプレス工程と、
上記第一のプレス成形型と上記第二のプレス成形型との間に形成された板状ガラスを、
上記第一のプレス成形型と上記第二のプレス成形型とによりプレスし続ける第二のプレス工程と、
該第二のプレス工程を経た後に、上記第一のプレス成形型と上記第二のプレス成形型とを離間して、上記第一のプレス成形型と上記第二のプレス成形型との間に挟持された上記板状ガラスを取り出す取出工程と、
を少なくとも経て磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクを製造し、
少なくとも上記第一のプレス工程および上記第二のプレス工程の実施期間中において、上記第一のプレス成形型のプレス成形面の温度と、上記第二のプレス成形型のプレス成形面の温度とが、実質的に同一であり、
上記第一のプレス工程において、上記第一のプレス成形型のプレス成形面と、上記第二のプレス成形型のプレス成形面とを、上記溶融ガラス塊に対して略同時に接触させた後に上記溶融ガラス塊をプレスし、
上記第二のプレス工程の継続時間を上記磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度が10μm以下になるよう制御し、かつ、
上記第二のプレス工程におけるプレス圧力を、経時的に減少させることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
A molten glass lump that is falling is pressed by a first press mold and a second press mold that are arranged opposite to each other in a direction intersecting the dropping direction of the molten glass lump, and is molded into a plate shape. Pressing process,
A plate-like glass formed between the first press mold and the second press mold,
A second pressing step in which pressing continues with the first press mold and the second press mold;
After passing through the second press step, the first press mold and the second press mold are separated, and between the first press mold and the second press mold. An extraction step of taking out the sandwiched glass sheet;
Through at least a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate,
At least during the implementation period of the first press step and the second press step, the temperature of the press molding surface of the first press mold and the temperature of the press molding surface of the second press mold Are substantially the same,
In the first pressing step, after the press molding surface of the first press molding die and the press molding surface of the second press molding die are brought into contact with the molten glass lump substantially simultaneously, the melting is performed. Press the glass lump ,
Controlling the duration of the second pressing step so that the flatness of the glass blank for the magnetic recording medium glass substrate is 10 μm or less , and
A method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate , wherein the pressing pressure in the second pressing step is decreased over time .
請求項3に記載のガラスブランクの製造方法において、In the manufacturing method of the glass blank of Claim 3,
前記第一のプレス成形型および前記第二のプレス成形型のプレス成形面の少なくとも前記板状ガラスと接触する領域が、略平坦な面であることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。A glass blank for a magnetic recording medium glass substrate, wherein at least a region of the press forming surface of the first press mold and the second press mold that contacts the plate glass is a substantially flat surface. Manufacturing method.
請求項2〜4のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates as described in any one of Claims 2-4,
前記プレス圧力を、前記第一のプレス成形型と前記第二のプレス成形型との間に挟持される前記板状ガラスの温度が、当該板状ガラスを構成するガラス材料の屈伏点±30℃の範囲内にまで低下した時点で、減少させることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。The temperature of the plate glass sandwiched between the first press mold and the second press mold is the yield point of the glass material constituting the plate glass ± 30 ° C. A method for producing a glass blank for a glass substrate for a magnetic recording medium, wherein the glass blank is reduced when the temperature falls within the range.
請求項1〜5のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
前記第二のプレス工程の継続時間を、前記第二のプレス工程の終了時における前記板状ガラスの温度が、少なくとも、前記板状ガラスを構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下となるように選択することを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates as described in any one of Claims 1-5 ,
The duration of the second pressing step is the temperature at which the temperature of the plate glass at the end of the second pressing step is at least 10 ° C. added to the strain point of the glass material constituting the plate glass. A method for producing a glass blank for a glass substrate for a magnetic recording medium, which is selected so as to satisfy the following conditions.
請求項1〜6のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
溶融ガラスをガラス流出口から垂下させ、鉛直方向の下方側へと連続的に流出する溶融ガラス流の先端部を切断することで、前記溶融ガラス塊を形成する溶融ガラス塊形成工程を含むことを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates as described in any one of Claims 1-6 ,
Including a molten glass lump forming step of forming the molten glass lump by suspending the molten glass from the glass outlet and cutting the tip of the molten glass flow continuously flowing out downward in the vertical direction. A method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate.
請求項に記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
前記溶融ガラスの粘度が、500dPa・s〜1050dPa・sの範囲内であることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates of Claim 7 ,
The method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate, wherein the molten glass has a viscosity of 500 dPa · s to 1050 dPa · s.
請求項1〜のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
前記第一のプレス成形型および前記第二のプレス成形型が、前記溶融ガラス塊の落下方向に対して直交する方向に対向配置されていることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates as described in any one of Claims 1-8 ,
A glass blank for a magnetic recording medium glass substrate, wherein the first press mold and the second press mold are disposed to face each other in a direction orthogonal to a falling direction of the molten glass lump. Production method.
請求項1〜のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
前記第一のプレス工程を実施する直前における、前記第一のプレス成形型および前記第二のプレス成形型のプレス成形面の温度が、前記溶融ガラス塊を構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下であることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
The method of manufacturing a magnetic recording medium glass glass blank substrate according to any one of claims 1-9,
The temperature of the press molding surfaces of the first press mold and the second press mold immediately before the first pressing step is 10 ° C. at the strain point of the glass material constituting the molten glass lump. The manufacturing method of the glass blank for magnetic-recording-medium glass substrates characterized by the below-mentioned temperature added.
請求項1〜10のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
前記第二のプレス工程の実施中において、前記板状ガラスの一方の面と前記第一のプレス成形型のプレス成形面とを常に隙間無く密着させると共に、前記板状ガラスの他方の面と前記第二のプレス成形型のプレス成形面とを常に隙間無く密着させることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates as described in any one of Claims 1-10 ,
During the execution of the second pressing step, the one surface of the sheet glass and the press molding surface of the first press mold are always closely adhered to each other, and the other surface of the sheet glass is A method for producing a glass blank for a glass substrate of a magnetic recording medium, characterized in that the press molding surface of the second press mold is always closely adhered without any gap.
請求項1〜11のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
前記第二のプレス工程の継続時間を、前記磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度が4μm以下になるように制御することを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法。
In the claims 1-11 in any one method of manufacturing a magnetic recording medium glass glass blank substrate according to the,
A method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate, wherein the duration of the second pressing step is controlled so that the flatness of the glass blank for a magnetic recording medium glass substrate is 4 μm or less.
請求項1〜12のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法により製造された磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの主表面を研磨する研磨工程を少なくとも経て、磁気記録媒体ガラス基板を製造することを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板の製造方法。 Magnetic recording through at least a polishing step of polishing the main surface of the glass blank for a magnetic recording medium glass substrate produced by the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate according to any one of claims 1 to 12. the method of manufacturing a magnetic recording medium glass substrate, wherein manufacturing to Rukoto medium glass substrate. 請求項13に記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
前記第二のプレス工程の継続時間を、前記第二のプレス工程の終了時における前記板状ガラスの温度が、少なくとも、前記板状ガラスを構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下となるように選択することを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板の製造方法。
In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates of Claim 13 ,
The duration of the second pressing step is the temperature at which the temperature of the plate glass at the end of the second pressing step is at least 10 ° C. added to the strain point of the glass material constituting the plate glass. A method for producing a glass substrate for a magnetic recording medium, characterized in that the following is selected.
請求項13または14に記載の磁気記録媒体ガラス基板の製造方法において、
前記磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度と、前記磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とが実質同一であることを特徴とする磁気記録媒体ガラス基板の製造方法。
In the manufacturing method of the magnetic-recording-medium glass substrate of Claim 13 or 14 ,
A method for producing a magnetic recording medium glass substrate, wherein the flatness of the glass blank for the magnetic recording medium glass substrate and the flatness of the magnetic recording medium glass substrate are substantially the same.
請求項1〜12のいずれか1つに記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法により製造された磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの主表面を研磨する研磨工程を少なくとも経て、磁気記録媒体ガラス基板を製造し、さらに、
上記磁気記録媒体ガラス基板上に磁気記録層を形成する磁気記録層形成工程を少なくとも経て、磁気記録媒体を製造することを特徴とする磁気記録媒体の製造方法。
Magnetic recording through at least a polishing step of polishing the main surface of the glass blank for a magnetic recording medium glass substrate produced by the method for producing a glass blank for a magnetic recording medium glass substrate according to any one of claims 1 to 12. Manufacturing a medium glass substrate,
The magnetic recording medium of the magnetic recording layer forming step of forming a magnetic recording layer on a glass substrate at least through method of manufacturing a magnetic recording medium characterized manufacture to Rukoto the magnetic recording medium.
請求項16に記載の磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの製造方法において、
前記第二のプレス工程の継続時間を、前記第二のプレス工程の終了時における前記板状ガラスの温度が、少なくとも、前記板状ガラスを構成するガラス材料の歪点に10℃を加えた温度以下となるように選択することを特徴とする磁気記録媒体の製造方法。
In the manufacturing method of the glass blank for magnetic recording medium glass substrates of Claim 16 ,
The duration of the second pressing step is the temperature at which the temperature of the plate glass at the end of the second pressing step is at least 10 ° C. added to the strain point of the glass material constituting the plate glass. A method of manufacturing a magnetic recording medium, characterized in that the following is selected.
請求項16または17に記載の磁気記録媒体の製造方法において、
前記磁気記録媒体ガラス基板用ガラスブランクの平坦度と、前記磁気記録媒体ガラス基板の平坦度とが実質同一であることを特徴とする磁気記録媒体の製造方法。
The method of manufacturing a magnetic recording medium according to claim 16 or 17 ,
A method for producing a magnetic recording medium, wherein the flatness of the glass blank for the magnetic recording medium glass substrate and the flatness of the magnetic recording medium glass substrate are substantially the same.
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