JP5499336B2 - Ceramic injection molding material and manufacturing method thereof - Google Patents
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Description
本発明は、セラミック射出成形用材料を製造する方法、及び、該方法によって得られたセラミック射出成形用材料と、該材料を用いてセラミック製品を製造する方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a ceramic injection molding material, a ceramic injection molding material obtained by the method, and a method for producing a ceramic product using the material.
近年、セラミック製品を成形する技術として射出成形が注目されている。かかる成形技術では、先ず、セラミック粉体と、熱可塑性樹脂からなるバインダとを主要構成成分としたセラミック射出成形用材料（以下、適宜「射出成形用材料」と略称する。）を加熱し、溶融状態となった射出成形用材料を射出成形用の金型に射出する。次いで、型内に射出された材料が、金型によって放熱（若しくは冷却）され固化することによってバインダが硬化して上記成形用金型のキャビティに対応する形状に成形される。これによって、所望の形状を有した非焼成の成形体（グリーン成形体）が得られる。そして、該グリーン成形体に加熱処理（脱脂処理）を行うことでバインダを取り除き、焼成処理を行うことによって所望の形状を有したセラミック製品を作製することができる。
上記射出成形は、最終製品形状のセラミック製品を得ることができるため、削り出しなどの二次的な成形処理を要しない（又は簡素化できる）という利点を有している。また、寸法精度が高いため、電子部品のような微細構造や複雑形状を有するセラミック製品を容易に作製できる。
In recent years, injection molding has attracted attention as a technique for molding ceramic products. In such a molding technique, first, a ceramic injection molding material (hereinafter, abbreviated as “injection molding material” as appropriate) containing ceramic powder and a thermoplastic resin binder as main constituent components is heated and melted. The injection molding material in a state is injected into an injection mold. Next, the material injected into the mold is radiated (or cooled) and solidified by the mold, whereby the binder is cured and molded into a shape corresponding to the cavity of the molding mold. Thereby, a non-fired molded body (green molded body) having a desired shape is obtained. And a ceramic product which has a desired shape can be produced by removing a binder by performing heat processing (degreasing process) to this green molded object, and performing a baking process.
The injection molding has an advantage that a secondary molding process such as machining is not required (or can be simplified) because a ceramic product having a final product shape can be obtained. In addition, since the dimensional accuracy is high, a ceramic product having a fine structure or a complicated shape such as an electronic component can be easily manufactured.
上記射出成形を好適に実施するための要因の一つとして、成形用金型への射出時における溶融状態の射出成形用材料の流動性が挙げられる。当該流動性が低いと、成形用金型全体へ射出成形用材料がゆきわたらず、所望の形状にグリーン成形体が成形されない（成形不良）という問題が生じる。加えて、流動性が低いと、溶融状態の射出成形用材料中でセラミック粉体がうまく分散せず密度ムラが生じ、焼成処理時にクラックが生じ易くなり好ましくない。このため、射出成形を行う場合、溶融状態の射出成形用材料に好適な流動性が生じるように、セラミック粉体の粒径やバインダの含有割合を調整したり、ワックスやカップリング剤などの任意添加物を添加したりする。特許文献１，２には、射出成形用材料の構成材料に関する技術が開示されている。また、上記射出成形に関する技術が特許文献３，４に開示されている。 One of the factors for suitably carrying out the injection molding is the fluidity of the molten injection molding material at the time of injection into the molding die. If the fluidity is low, there is a problem that the material for injection molding does not spread over the entire molding die, and the green molded body is not molded into a desired shape (molding failure). In addition, if the fluidity is low, the ceramic powder does not disperse well in the molten injection molding material, resulting in density unevenness, and cracks are likely to occur during firing, which is not preferable. For this reason, when injection molding is performed, the particle size of the ceramic powder and the binder content ratio are adjusted so that suitable fluidity is produced in the molten injection molding material, and any wax or coupling agent is used. Additives are added. Patent Documents 1 and 2 disclose techniques relating to constituent materials of an injection molding material. Moreover, the technique regarding the said injection molding is disclosed by patent document 3,4.
上述のように、射出成形を行う際には、溶融状態の射出成形用材料に好適な流動性を生じさせるという観点に基づいて、射出成形用材料の構成を調整することが好ましい。しかし、上記流動性は、射出成形用材料の構成だけではなく、製造環境の湿度・温度などの様々な要因を受けて変化するため、同じ構成の射出成形用材料でも同程度の流動性が安定的に得られるわけではない。このため、射出成形を用いたセラミック製品の製造現場では、経験に基づいて溶融状態の流動性を予測し、それに応じて射出成形用材料の構成や作製条件を調整している。 As described above, when injection molding is performed, it is preferable to adjust the configuration of the injection molding material based on the viewpoint of generating fluidity suitable for the molten injection molding material. However, the above fluidity changes not only due to the composition of the injection molding material but also due to various factors such as the humidity and temperature of the manufacturing environment. It is not necessarily obtained. For this reason, at the manufacturing site of ceramic products using injection molding, fluidity in the molten state is predicted based on experience, and the configuration and production conditions of the material for injection molding are adjusted accordingly.
しかしながら、上記経験的予測には限界があり、作製した個々の射出成形用材料について溶融状態で好適な流動性が生じるかは、実際に射出成形を行うまで判別することが難しい。すなわち、経験的予測に基づいて作製した射出成形用材料を用いた場合であっても、必ずしも全ての材料が射出成形に好適であるわけではなく、セラミック製品を作製した際に成形不良やクラックが生じて歩留まりが低下することがある。また、射出成形の場合、上記脱脂処理及び焼成処理において、長時間（例えば２４時間〜９６時間）の加熱処理が行われる。上記成形不良やクラックは、当該加熱処理後に発覚する不良であるため、単なる歩留まり低下のみではなく、長時間の加熱処理が無駄になるため、製造コストの大幅な増加の原因になる。
また、溶融状態の射出成形用材料に求められる流動性は、目的とするセラミック製品の形状や寸法によって異なる。したがって、少量多品種生産を行う場合、品種変更の度に射出成形用材料の構成を調整する必要があるため、上述の問題がさらに生じやすくなる。
However, the above empirical prediction has a limit, and it is difficult to determine whether or not suitable fluidity is produced in the molten state for each produced injection molding material until actual injection molding is performed. That is, even when injection molding materials prepared based on empirical predictions are used, not all materials are necessarily suitable for injection molding, and molding defects and cracks may occur when ceramic products are manufactured. May occur and yield may be reduced. In the case of injection molding, a heat treatment for a long time (for example, 24 hours to 96 hours) is performed in the degreasing treatment and the firing treatment. The molding defects and cracks are defects that are detected after the heat treatment, so that not only mere yield reduction but also long-time heat treatment is wasted, which causes a significant increase in manufacturing costs.
In addition, the fluidity required for a molten injection molding material varies depending on the shape and dimensions of the target ceramic product. Therefore, in the case of producing a small quantity and a variety of products, it is necessary to adjust the configuration of the injection molding material every time the product type is changed, and thus the above-described problem is more likely to occur.
本発明は、セラミック射出成形に関する上記の課題（問題点）に鑑みてなされたものであり、その目的は、溶融状態において好適な流動性が生じるセラミック射出成形用材料を安定的に供給できるセラミック射出成形用材料の製造方法を提供することであり、かかる製造方法によって所望のセラミック射出成形用材料を提供することである。また、本発明は、他の側面として、ここで開示される製造方法で得られるセラミック射出成形用材料を用いて射出成形を行うことを特徴とする、セラミック製品の製造方法を提供する。 The present invention has been made in view of the above-mentioned problems (problems) related to ceramic injection molding, and an object of the present invention is to provide ceramic injection capable of stably supplying a material for ceramic injection molding that generates suitable fluidity in a molten state. It is to provide a method for manufacturing a molding material, and to provide a desired ceramic injection molding material by such a manufacturing method. Moreover, this invention provides the manufacturing method of a ceramic product characterized by performing injection molding using the ceramic injection molding material obtained by the manufacturing method disclosed here as another aspect.
上記目的を実現するべく、本発明によって提供されるセラミック射出成形用材料の製造方法は、上記セラミック射出成形用材料を構成する、セラミック粉末と熱可塑性樹脂からなるバインダとを少なくとも含む混合材料を用意すること；上記混合材料を、上記バインダが溶融する温度域にて加熱して溶融状態にすること；上記溶融状態の混合材料について、所定の温度域における流体力学形状係数を算出すること；得られた流体力学形状係数を予め定めた許容値と対比し、上記許容値を下回る流体力学形状係数を有する混合材料をセラミック射出成形用材料として選択すること；を含む。
ここで、上記流体力学形状係数は、下記一般式（１）に基づいて算出される。
Here, the hydrodynamic shape factor is calculated based on the following general formula (1).
ここで開示される製造方法では、溶融状態における混合材料の流体力学形状係数を上記一般式（１）に基づいて算出する。流体力学形状係数（hydrodynamic shape factor：ＫＨ）とは、溶融状態の混合材料の流動性を粘弾性（レオロジー）評価によって定量的に規定した値である。この流体力学形状係数の値が低くなるほど溶融状態の混合材料に高い流動性が生じる。すなわち、算出された流体力学形状係数と予め定めた許容値とを対比し、該流体力学形状係数が許容値を下回った場合、当該流体力学形状係数を有した混合材料は射出成形用材料として好適であると判断できる。このため、ここで開示される製造方法によれば、溶融状態における混合材料の流動性を定量的に評価し、それに基づいて混合材料を射出成形用材料として選択するため、溶融状態において好適な流動性が生じる射出成形用材料を安定的に製造することができる。 In the manufacturing method disclosed herein, the hydrodynamic shape factor of the mixed material in the molten state is calculated based on the general formula (1). The hydrodynamic shape factor (K H ) is a value that quantitatively defines the fluidity of a mixed material in a molten state by evaluating viscoelasticity (rheology). The lower the value of the hydrodynamic shape factor, the higher the fluidity of the mixed material in the molten state. That is, when the calculated hydrodynamic shape factor is compared with a predetermined allowable value and the hydrodynamic shape factor falls below the allowable value, the mixed material having the hydrodynamic shape factor is suitable as an injection molding material. It can be judged that. For this reason, according to the manufacturing method disclosed herein, the fluidity of the mixed material in the molten state is quantitatively evaluated, and the mixed material is selected as the material for injection molding on the basis thereof. Therefore, it is possible to stably produce an injection molding material that exhibits properties.
ところで、物質の流動性を評価するための方法の一つとして、応力負荷時の粘度測定が挙げられる。しかし、溶融状態の混合材料は、液体（分散系）に見られる性質である「粘性」を有するとともに、固体に見られる性質である「弾性」を有している。上記粘度測定では、混合材料の「粘性」を評価することができるが、「弾性」を評価することができないため、上記流動性を正確に反映しているとは言い難い。これに対して、ここで開示される製造方法では、「粘性」と「弾性」の両方の性質を併せて評価する粘弾性評価で算出される流体力学形状係数に基づいて、射出成形用材料を選択している。このため、溶融状態において好適な流動性を有する混合材料を射出成形用材料として正確に選択することができる。 By the way, as one of the methods for evaluating the fluidity of a substance, there is a viscosity measurement under stress loading. However, the mixed material in the molten state has “viscosity” which is a property found in a liquid (dispersed system) and “elasticity” which is a property found in a solid. In the above viscosity measurement, the “viscosity” of the mixed material can be evaluated, but since “elasticity” cannot be evaluated, it cannot be said that the fluidity is accurately reflected. On the other hand, in the manufacturing method disclosed herein, the material for injection molding is based on the hydrodynamic shape factor calculated by the viscoelasticity evaluation that evaluates both the properties of “viscosity” and “elasticity”. Selected. For this reason, the mixed material which has suitable fluidity | liquidity in a molten state can be correctly selected as an injection molding material.
なお、本明細書における「許容値」とは、目的の形状のセラミック製品（若しくはグリーン成形体）を好適に成形するために求められる最低限の流体力学形状係数を示す値である。上述のとおり、流体力学形状係数が低くなるほど溶融状態における流動性が高くなる。すなわち、上記「許容値」を下回る混合材料は、溶融状態において必要最低限以上の流動性が生じると判断することができる。 The “allowable value” in the present specification is a value indicating a minimum hydrodynamic shape factor required for suitably forming a ceramic product (or green molded body) having a target shape. As described above, the lower the hydrodynamic shape factor, the higher the fluidity in the molten state. That is, it can be determined that a mixed material that is less than the “allowable value” has a fluidity that is more than the minimum necessary in the molten state.
ここで開示される製造方法の好ましい一態様では、上記セラミック粉末として、光散乱法に基づく平均粒径が０．５μｍ以上５０μｍ以下のセラミック粉末を用いる。
上記数値範囲内のように、比較的大きな平均粒径を有するセラミック粉末を含む射出成形用材料は、多孔質構造（典型的には気孔率２０％以上）を有したセラミック製品を製造する際に好適に用いられる。
しかし、平均粒径が大きなセラミック粉末は、溶融したバインダ中で好適に分散させることが難しく、混合材料の流動性を不安定にさせる虞がある。これに対して、本発明の製造方法によれば、混合材料の流動性を正確に評価できるため、種々調製した混合材料のうちから好適な流動性を有し得る射出成形用材料を選択できる。すなわち、多孔質構造のセラミック製品を作製することを目的として、上記数値範囲の平均粒径を有するセラミック粉末を含んだ射出成形用材料を製造する場合、本発明の構成を採用することによる効果を特に好ましく発揮することができる。
In a preferred embodiment of the production method disclosed herein, a ceramic powder having an average particle size based on a light scattering method of 0.5 μm or more and 50 μm or less is used as the ceramic powder.
An injection molding material containing a ceramic powder having a relatively large average particle size as in the above numerical range is used for producing a ceramic product having a porous structure (typically a porosity of 20% or more). Preferably used.
However, ceramic powder having a large average particle size is difficult to disperse suitably in a molten binder, and there is a risk of destabilizing the fluidity of the mixed material. On the other hand, according to the manufacturing method of the present invention, since the fluidity of the mixed material can be accurately evaluated, an injection molding material that can have a suitable fluidity can be selected from variously prepared mixed materials. That is, for the purpose of producing a ceramic product having a porous structure, when producing an injection molding material containing ceramic powder having an average particle size in the above numerical range, the effect of adopting the configuration of the present invention is obtained. It can be exhibited particularly preferably.
また、ここで開示される製造方法の好ましい一態様では、上記バインダとして、ポリエチレングリコール系、ポリエチレン系、ポリプロピレン系、エチレンビニルアセテート系、ポリスチレン系から選択される少なくとも１種または２種以上の熱可塑性樹脂を用いる。
上述した熱可塑性樹脂は、常温において固体であり、加熱により溶融しやすい（比較的融点が低い）という性質を有している。したがって、上述の熱可塑性樹脂からなるバインダを用いることによって、加熱により高い流動性が生じる射出成形用材料を得ることができる。
In a preferred embodiment of the production method disclosed herein, the binder is at least one or two or more thermoplastics selected from polyethylene glycol, polyethylene, polypropylene, ethylene vinyl acetate, and polystyrene. Resin is used.
The above-mentioned thermoplastic resin is solid at normal temperature and has a property of being easily melted by heating (relatively low melting point). Therefore, by using a binder made of the above-mentioned thermoplastic resin, an injection molding material in which high fluidity is generated by heating can be obtained.
また、本発明は、他の側面として、射出成形を用いてセラミック製品を製造する方法を提供する。この製造方法では、上記射出成形用材料の製造方法によって得られた射出成形用材料を用い、射出成形を行うことによりセラミック製品を製造することを特徴とする。
このセラミック製品の製造方法では、上述の製造方法により得られた射出成形用材料を用いている。かかる射出成形用材料は、溶融状態において好適な流動性が生じるため、セラミック製品の製造プロセスにおける成形不良やクラック発生を好適に防止できる。
Moreover, this invention provides the method of manufacturing a ceramic product using injection molding as another side surface. This manufacturing method is characterized in that a ceramic product is manufactured by performing injection molding using the injection molding material obtained by the above-described injection molding material manufacturing method.
In this ceramic product manufacturing method, the injection molding material obtained by the above-described manufacturing method is used. Since such injection molding material has suitable fluidity in a molten state, it is possible to suitably prevent molding defects and cracks in the ceramic product manufacturing process.
以下、本発明の好適な一実施形態を説明する。なお、本明細書において特に言及している事項（例えば、射出成形用材料の製造方法など）以外の事柄であって本発明の実施に必要な事柄は、当該分野における従来技術に基づく当業者の設計事項として把握され得る。本発明は、本明細書に開示されている内容と当該分野における技術常識とに基づいて実施することができる。 Hereinafter, a preferred embodiment of the present invention will be described. Note that matters necessary for the implementation of the present invention other than matters particularly mentioned in the present specification (for example, a method for producing an injection molding material) are those of ordinary skill in the art based on the prior art in this field. It can be grasped as a design matter. The present invention can be carried out based on the contents disclosed in this specification and common technical knowledge in the field.
＜射出成形用材料＞
先ず、ここで開示されるセラミック射出成形用材料の製造方法によって得られる射出成形用材料（射出成形用組成物）について説明する。該射出成形用材料は、セラミック粉末と、熱可塑性樹脂からなるバインダとを少なくとも含んでおり、加熱により溶融状態となる組成物（混合材料）である。また、この射出成形用材料には、その他の材料（任意添加物）を適宜添加することができる。なお、上記射出成形用材料の構成成分は、本発明の目的を逸脱しない限りにおいて種々の基準に照らして決定することができる。
<Injection molding material>
First, an injection molding material (composition for injection molding) obtained by the method for producing a ceramic injection molding material disclosed herein will be described. The injection molding material is a composition (mixed material) that contains at least a ceramic powder and a binder made of a thermoplastic resin and is in a molten state when heated. In addition, other materials (optional additives) can be appropriately added to this injection molding material. The components of the injection molding material can be determined in light of various standards without departing from the object of the present invention.
１．セラミック粉末
セラミック粉末を構成するセラミックは、射出成形における最終製品であるセラミック製品の目的に応じて適宜選択することができ、その種類は本発明を限定するものではない。上記セラミックの具体例としては、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３），ジルコニア（ＺｒＯ２），マグネシア（ＭｇＯ），シリカ（ＳｉＯ２），チタニア（ＴｉＯ２），セリア（ＣｅＯ２），イットリア（Ｙ２Ｏ３），チタン酸バリウム（ＢａＴｉＯ３），ムライト（Ａｌ６Ｏ１３Ｓｉ２）等の酸化物系セラミックや、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４），炭化ケイ素（ＳｉＣ），窒化アルミニウム（ＡｌＮ）等の非酸化物系セラミック、若しくはこれらのようなセラミックを少なくとも一種以上含む複合材料などが挙げられる。セラミック粉末は、射出成形用材料全体に対して６０ｍａｓｓ％〜９０ｍａｓｓ％（好ましくは７５ｍａｓｓ％〜８５ｍａｓｓ％）の質量割合で含まれているとよい。射出成形用材料全体に対するセラミック粉末の質量割合が大きすぎると、溶融状態における射出成形用材料の流動性が低くなる。一方、上記質量割合が小さすぎると、セラミック製品の製造プロセスにおける加熱処理（脱脂処理および焼成処理）の後における体積の減少率が大きくなるためクラックが発生しやすくなる。上記数値範囲内の質量割合でセラミック粉末が含まれている射出成形用材料は、溶融状態において好適な流動性を有するとともに、加熱処理後の体積の減少率が比較的に小さいため好ましい。
また、多孔質構造を有するセラミック製品を作製する場合ならば、セラミック粉末の平均粒径を、０．５μｍ以上５０μｍ以下（好ましくは１０μｍ以上４０μｍ以下、より好ましくは２０μｍ以上３０μｍ以下）にするとよい。かかる数値範囲内の平均粒径を有するセラミック粉末を含有する射出成形用材料は、射出成形によって、多孔質構造（例えば、水銀圧入測定に基づく気孔率が２０％以上（典型的には２０％〜６０％））のセラミック製品を容易に作成することができる。
1. Ceramic powder The ceramic which comprises ceramic powder can be suitably selected according to the objective of the ceramic product which is the final product in injection molding, The kind does not limit this invention. Specific examples of the ceramic include alumina (Al 2 O 3 ), zirconia (ZrO 2 ), magnesia (MgO), silica (SiO 2 ), titania (TiO 2 ), ceria (CeO 2 ), and yttria (Y 2 O 3 ), oxide ceramics such as barium titanate (BaTiO 3 ), mullite (Al 6 O 13 Si 2 ), silicon nitride (Si 3 N 4 ), silicon carbide (SiC), aluminum nitride (AlN), etc. Non-oxide ceramics or composite materials containing at least one of these ceramics can be used. The ceramic powder may be contained in a mass ratio of 60 mass% to 90 mass% (preferably 75 mass% to 85 mass%) with respect to the entire material for injection molding. If the mass ratio of the ceramic powder to the whole injection molding material is too large, the fluidity of the injection molding material in the molten state is lowered. On the other hand, if the mass ratio is too small, the volume reduction rate after the heat treatment (degreasing treatment and firing treatment) in the ceramic product manufacturing process becomes large, and cracks are likely to occur. An injection molding material containing ceramic powder at a mass ratio within the above numerical range is preferable because it has suitable fluidity in a molten state and has a relatively small volume reduction rate after heat treatment.
In the case of producing a ceramic product having a porous structure, the average particle size of the ceramic powder is preferably 0.5 μm to 50 μm (preferably 10 μm to 40 μm, more preferably 20 μm to 30 μm). An injection molding material containing a ceramic powder having an average particle size within such a numerical range has a porous structure (for example, a porosity of 20% or more (typically 20% to 60%)) ceramic products can be easily produced.
２．バインダ
バインダは、熱可塑性樹脂から構成されている。この熱可塑性樹脂は、常温（例えば５０℃以下、典型的には２０℃〜４０℃）において固体であり、所定の温度まで加熱されることにより溶融（軟化）して流動性が生じる高分子化合物である。かかる熱可塑性樹脂としては、一般的な射出成形用材料に用いられ得る重合体および共重合体、又はこれらの混合物を用いることができる。熱可塑性樹脂の好適例としては、ポリエチレングリコール系、ポリエチレン系、ポリプロピレン系、エチレンビニルアセテート系、ポリスチレン系などに含まれる重合体（若しくは共重合体）が挙げられる。上述のような熱可塑性樹脂をバインダとして用いることによって、溶融状態において高い流動性が生じる射出成形用材料を得ることができる。また、熱可塑性樹脂は、５０℃〜１２０℃（より好ましくは６０℃〜９０℃）まで加熱されることにより溶融するものを好ましく用いることができる。このような熱可塑性樹脂は、常温（例えば５０度以下）において固体であり、且つ、比較的に低温域の加熱により容易に溶融させることができるため好ましい。また、射出成形用材料全体に対するバインダの質量割合は、５ｍａｓｓ％〜３０ｍａｓｓ％（好ましくは５ｍａｓｓ％〜１５ｍａｓｓ％）であるとよい。上記数値範囲内の質量割合でバインダが含まれている射出成形用材料は、溶融状態において好適な流動性を有するとともに、加熱処理後の体積の減少率が比較的に小さいため好ましい。
バインダとして用いられるポリエチレングリコール系の熱可塑性樹脂としては、エチレンオキシドが単独で重合した単独重合体（ポリエチレングリコール：ＰＥＧ）や、エチレンオキシドとモノマー（単量体）が共重合した共重合体などが挙げられる。ポリエチレングリコール系の熱可塑性樹脂としては、例えば、数平均分子量４０００〜１００００（好ましくは４０００〜９０００、より好ましくは４０００〜６０００）程度のポリエチレングリコールが挙げられる。
ポリエチレン系の熱可塑性樹脂としては、エチレンが単独で重合した単独重合体（ポリエチレン）や、エチレンとモノマー（例えば、酢酸ビニル、α−オレフインなど）が共重合した共重合体などが挙げられる。ポリエチレン系の熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリエチレンアセテート（ＰＥＡ）、密度０．９１ｇ／ｃｍ３未満の超低密度ポリエチレン（ＶＬＤＰＥ）、密度０．９１ｇ／ｃｍ３以上０．９３ｇ／ｃｍ３未満の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ），直鎖状低密度ポリエチレン(Ｌ−ＬＤＰＥ）、密度０．９３ｇ／ｃｍ３以上０．９４２ｇ／ｃｍ３未満の中密度ポリエチレン、密度０．９４２ｇ／ｃｍ３以上の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）等の各種ポリエチレン、エチレンと酢酸ビニルとの共重合体であるエチレンビニルアセテートなどが挙げられる。また、ポリエチレン系の熱可塑性樹脂の数平均分子量は、１００００以上（好ましくは３００００以上）であるとよい。
ポリプロピレン系の熱可塑性樹脂としては、プロピレンが単独で重合した単独重合体（ポリプロピレン）や、プロピレンとモノマーが共重合した共重合体などが挙げられる。ポリプロピレン系の熱可塑性樹脂の好適例としては、数平均分子量１００００以上（好ましくは３００００以上）のポリプロピレンが挙げられる。
エチレンビニルアセテート系の熱可塑性樹脂としては、エチレンと酢酸ビニルとの共重合体であるエチレンビニルアセテートや、該エチレンビニルアセテートの一部を他の原子や原子団に置換した構造を有する化合物などが挙げられる。エチレンビニルアセテート系の熱可塑性樹脂の好適例としては、数平均分子量１００００以上（好ましくは３００００以上）のエチレンビニルアセテートが挙げられる。
ポリスチレン系の熱可塑性樹脂としては、スチレン系モノマー（例えばスチレン）が単独で重合した単独重合体（例えばポリスチレン）や、スチレン系モノマーとモノマーが共重合した共重合体などが挙げられる。ポリスチレン系の熱可塑性樹脂の好適例としては、数平均分子量１００００以上（好ましくは３００００以上）のポリスチレンが挙げられる。
2. Binder The binder is made of a thermoplastic resin. This thermoplastic resin is a solid compound that is solid at normal temperature (for example, 50 ° C. or lower, typically 20 ° C. to 40 ° C.), and melts (softens) and becomes fluid when heated to a predetermined temperature. It is. As such a thermoplastic resin, a polymer and a copolymer that can be used for a general injection molding material, or a mixture thereof can be used. Preferable examples of the thermoplastic resin include polymers (or copolymers) contained in polyethylene glycol, polyethylene, polypropylene, ethylene vinyl acetate, polystyrene and the like. By using the thermoplastic resin as described above as a binder, an injection molding material that exhibits high fluidity in a molten state can be obtained. Further, as the thermoplastic resin, a resin that melts when heated to 50 ° C. to 120 ° C. (more preferably 60 ° C. to 90 ° C.) can be preferably used. Such a thermoplastic resin is preferable because it is solid at room temperature (for example, 50 degrees or less) and can be easily melted by heating in a relatively low temperature region. Moreover, the mass ratio of the binder with respect to the whole material for injection molding is good in it being 5 mass%-30 mass% (preferably 5 mass%-15 mass%). An injection molding material containing a binder at a mass ratio within the above numerical range is preferable because it has a suitable fluidity in a molten state and has a relatively small volume reduction rate after heat treatment.
Examples of the polyethylene glycol-based thermoplastic resin used as the binder include a homopolymer obtained by polymerizing ethylene oxide alone (polyethylene glycol: PEG) and a copolymer obtained by copolymerizing ethylene oxide and a monomer (monomer). . Examples of the polyethylene glycol-based thermoplastic resin include polyethylene glycol having a number average molecular weight of about 4000 to 10000 (preferably 4000 to 9000, more preferably 4000 to 6000).
Examples of the polyethylene-based thermoplastic resin include a homopolymer obtained by polymerizing ethylene alone (polyethylene), and a copolymer obtained by copolymerizing ethylene and a monomer (for example, vinyl acetate, α-olefin, etc.). The polyethylene-based thermoplastic resin, e.g., polyethylene acetate (PEA), a density of less than 0.91 g / cm 3 very low density polyethylene (VLDPE), a density of less than 0.91 g / cm 3 or more 0.93 g / cm 3 low density polyethylene (LDPE), linear low density polyethylene (L-LDPE), medium density polyethylene of density less than 0.93 g / cm 3 or more 0.942 g / cm 3, density of 0.942 g / cm 3 or more high-density Examples thereof include various polyethylenes such as polyethylene (HDPE) and ethylene vinyl acetate which is a copolymer of ethylene and vinyl acetate. The number average molecular weight of the polyethylene-based thermoplastic resin is preferably 10,000 or more (preferably 30000 or more).
Examples of the polypropylene-based thermoplastic resin include a homopolymer obtained by polymerizing propylene alone (polypropylene) and a copolymer obtained by copolymerizing propylene and a monomer. Preferable examples of the polypropylene-based thermoplastic resin include polypropylene having a number average molecular weight of 10,000 or more (preferably 30000 or more).
Examples of the ethylene vinyl acetate thermoplastic resin include ethylene vinyl acetate, which is a copolymer of ethylene and vinyl acetate, and a compound having a structure in which a part of the ethylene vinyl acetate is substituted with another atom or atomic group. Can be mentioned. Preferable examples of the ethylene vinyl acetate thermoplastic resin include ethylene vinyl acetate having a number average molecular weight of 10,000 or more (preferably 30000 or more).
Examples of the polystyrene-based thermoplastic resin include a homopolymer (for example, polystyrene) in which a styrene monomer (for example, styrene) is polymerized alone, and a copolymer in which a styrene monomer and a monomer are copolymerized. Preferable examples of the polystyrene-based thermoplastic resin include polystyrene having a number average molecular weight of 10,000 or more (preferably 30000 or more).
３．任意添加物
また、上述したように、射出成形用材料には、セラミック粉末やバインダの他に、任意添加物を添加することができる。該任意添加物としては、ワックス、カップリング剤などが代表的である。
3. Optional Additives As described above, optional additives can be added to the injection molding material in addition to the ceramic powder and the binder. Representative examples of the optional additive include a wax and a coupling agent.
３−１．ワックス
ワックスは、溶融状態における射出成形用材料中においてセラミック粉末の粒子間すべりを良好にするために添加される。また、当該ワックスを添加すると、射出成形用の金型で成形された未焼成の成形体（グリーン成形体）を成形用金型から取り外すことが容易になる。当該ワックスには、常温で固体であり、且つ、上記バインダの融点と同程度の温度域まで加熱することによって、低粘度の液体状に変化する高分子化合物（若しくはその混合物）を好ましく用いることができる。また、ワックスには、上記バインダを構成する熱可塑性樹脂とは異なる高分子化合物を用いると好ましい。射出成形用材料全体に対するワックスの質量割合は、０ｍａｓｓ％（無添加）〜１５ｍａｓｓ％（好ましくは５ｍａｓｓ％〜１５ｍａｓｓ％）であるとよい。上記ワックスには、例えば、天然ワックス、合成ワックス、加工ワックス、変性ワックスなどを用いることができる。
天然ワックスには、蜜蝋，鯨蝋，セラック蝋，ウールワックス等の動物由来ワックスや、カルナバ蝋，木蝋，米糠蝋（ライスワックス），キャンデリラワックス等の植物由来ワックスや、パラフィンワックス，マイクロワックス（マイクロクリスタリンワックス）等の石油由来ワックスや、モンタンワックス，オゾケライト等の鉱物由来ワックス等がある。上記天然ワックスの中でも、パラフィンワックス（融点：４０℃〜７０℃（好ましくは６０℃〜７０℃））や、マイクロワックス（融点：６０℃〜９０℃（好ましくは６５℃〜７５℃））などが好ましく用いられる。
また、合成ワックスには、フィッシャートロプシュワックス，ポリエチレンワックスなどの炭化水素系のワックスや、油脂系合成ワックス、水素化ワックス等が挙げられる。加工・変性ワックスには、酸化ワックス、配合ワックス、変性モンタンワックス等が挙げられる。
3-1. Wax Wax is added to improve the interparticle slip of the ceramic powder in the injection molding material in the molten state. Further, when the wax is added, it becomes easy to remove the unfired molded body (green molded body) molded by the injection molding mold from the molding mold. The wax is preferably a polymer compound (or a mixture thereof) that is solid at room temperature and changes to a low-viscosity liquid state by heating to a temperature range approximately equal to the melting point of the binder. it can. Moreover, it is preferable to use a polymer compound different from the thermoplastic resin constituting the binder as the wax. The mass ratio of the wax to the whole material for injection molding may be 0 mass% (no addition) to 15 mass% (preferably 5 mass% to 15 mass%). As the wax, for example, natural wax, synthetic wax, processed wax, modified wax and the like can be used.
Natural waxes include animal-derived waxes such as beeswax, whale wax, shellac wax, wool wax, plant-derived waxes such as carnauba wax, wood wax, rice bran wax (rice wax), candelilla wax, paraffin wax, micro wax ( There are petroleum derived waxes such as microcrystalline wax) and mineral derived waxes such as montan wax and ozokerite. Among the natural waxes, paraffin wax (melting point: 40 ° C. to 70 ° C. (preferably 60 ° C. to 70 ° C.)), micro wax (melting point: 60 ° C. to 90 ° C. (preferably 65 ° C. to 75 ° C.)), and the like. Preferably used.
Synthetic waxes include hydrocarbon waxes such as Fischer-Tropsch wax and polyethylene wax, oil-based synthetic waxes, hydrogenated waxes, and the like. Examples of the processed / modified wax include oxidized wax, compounded wax, and modified montan wax.
３−２．カップリング剤
カップリング剤は、溶融状態の射出成形用材料の流動性を向上させるために添加される。カップリング剤には、バインダとの接合性が良好な高分子化合物を好ましく用いることができる。このような高分子化合物は、バインダと接合することにより、セラミックス粒子とバインダとの黍離性を強くするため、溶融状態の射出成形用材料の流動性を向上させることができる。射出成形用材料全体に対するカップリング剤の質量割合は、０ｍａｓｓ％（無添加）〜１５ｍａｓｓ％（好ましくは５ｍａｓｓ％〜１５ｍａｓｓ％）であるとよい。また、カップリング剤は、上記セラミック粉末の種類に応じて好適なものを適宜選択するとよい。具体的には、セラミックの構成金属元素を含んだ高分子化合物をカップリング剤として使用すると、セラミック純度の高いセラミック製品が得られるため好ましい。例えば、シリカ粉末から成るセラミック製品を製造する場合、シラン（水素化ケイ素：ＳｉＨ）を含んだシラン系カップリング剤を好ましく用いることができる。
上記カップリング剤は、例えば、メタクリル基、エポキシ基、ビニル基の中から選択される１種又は２種以上の有機官能基を有していると好ましい。これらの有機官能基は、「炭素原子間の二重結合」若しくは「２つの炭素原子に直接結合する１つの酸素原子」を有しているため、バインダとの接合性が良好である。
上記メタクリル基を有するシラン系カップリング剤としては、例えば、３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０３０），３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０３３），３−メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０３６）等が挙げられる。
また、上記エポキシ基を有するシラン系カップリング剤としては、例えば、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０４０），３−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０４４），３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０４１），３−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０４２），２−（３，４−エポキシシクロへキシル）エチルトリメトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０４３），ジエトキシ(３−グリシジルオキシプロピル）メチルシラン（東京化成工業株式会社のＤ２６３２)等が挙げられる。
また、上記ビニル基を有するシラン系カップリング剤としては、例えば、ビニルトリアセトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６０７５），ビニルトリメトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６３００），ビニルトリエトキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６５１９），ビニルトリイソプロポキシシラン（東レ・ダウコーニング株式会社のＺ−６５５０）等が挙げられる。
3-2. Coupling agent The coupling agent is added to improve the fluidity of the molten injection molding material. As the coupling agent, a polymer compound having good bondability with a binder can be preferably used. Since such a polymer compound strengthens the detachability between the ceramic particles and the binder by bonding with the binder, the fluidity of the molten injection molding material can be improved. The mass ratio of the coupling agent to the whole injection molding material may be 0 mass% (no addition) to 15 mass% (preferably 5 mass% to 15 mass%). Further, a suitable coupling agent may be appropriately selected according to the type of the ceramic powder. Specifically, the use of a polymer compound containing a constituent metal element of ceramic as a coupling agent is preferable because a ceramic product with high ceramic purity can be obtained. For example, when producing a ceramic product made of silica powder, a silane coupling agent containing silane (silicon hydride: SiH) can be preferably used.
The coupling agent preferably has, for example, one or more organic functional groups selected from a methacryl group, an epoxy group, and a vinyl group. Since these organic functional groups have “a double bond between carbon atoms” or “one oxygen atom directly bonded to two carbon atoms”, the bondability with the binder is good.
Examples of the silane coupling agent having a methacryl group include 3-methacryloxypropyltrimethoxysilane (Z-6030 of Toray Dow Corning Co., Ltd.), 3-methacryloxypropylmethyldimethoxysilane (Toray Dow Corning Co., Ltd.) Company Z-6033), 3-methacryloxypropyltriethoxysilane (Z-6036 of Toray Dow Corning Co., Ltd.) and the like.
Examples of the silane coupling agent having an epoxy group include 3-glycidoxypropyltrimethoxysilane (Z-6040 of Toray Dow Corning Co., Ltd.), 3-glycidoxypropylmethyldimethoxysilane (Toray).・ Z-6044) of Dow Corning Co., Ltd., 3-glycidoxypropyltriethoxysilane (Z-6041 of Dow Corning Toray Co., Ltd.), 3-glycidoxypropylmethyldiethoxysilane (Toray Dow Corning Co., Ltd.) Z-6042), 2- (3,4-epoxycyclohexyl) ethyltrimethoxysilane (Z-6043 of Toray Dow Corning Co., Ltd.), diethoxy (3-glycidyloxypropyl) methylsilane (Tokyo Chemical Industry Co., Ltd.) D2632) and the like.
Examples of the silane coupling agent having a vinyl group include vinyltriacetoxysilane (Z-6075, Toray Dow Corning Co., Ltd.), vinyltrimethoxysilane (Z-6300, Toray Dow Corning Co., Ltd.). Vinyltriethoxysilane (Z-6519 of Toray Dow Corning Co., Ltd.), vinyl triisopropoxysilane (Z-6550 of Toray Dow Corning Co., Ltd.), and the like.
３−３．その他添加物
また、射出成形用材料の任意添加物としては、上述のワックスやカップリング剤の他に、例えば、滑り剤や可塑剤などが挙げられる。
滑り剤は、上記ワックスと同様に、セラミック粉末の粒子間すべりを向上させるために添加される。例えば、滑り剤には、ステアリン，シリコーンオイルなどを用いることができる。該滑り剤の射出成形用材料全体に対する質量割合は、０ｍａｓｓ％（無添加）〜１５ｍａｓｓ％（好ましくは５ｍａｓｓ％〜１５ｍａｓｓ％）であるとよい。
また、上記可塑剤は、射出成形用材料の可塑性を向上させるために添加される。例えば、可塑剤には、フタル酸エステル、フタル酸ジオクチルなどを用いることができる。該可塑剤の射出成形用材料全体に対する質量割合は、０ｍａｓｓ％（無添加）〜１５ｍａｓｓ％（好ましくは５ｍａｓｓ％〜１５ｍａｓｓ％）であるとよい。
3-3. Other Additives In addition to the wax and coupling agent described above, optional additives for the injection molding material include, for example, slip agents and plasticizers.
A slipping agent is added in order to improve the inter-particle slip of the ceramic powder, like the wax. For example, stearin, silicone oil or the like can be used as the slip agent. The mass ratio of the slip agent to the entire injection molding material may be 0 mass% (no addition) to 15 mass% (preferably 5 mass% to 15 mass%).
The plasticizer is added to improve the plasticity of the injection molding material. For example, phthalate ester, dioctyl phthalate, or the like can be used as the plasticizer. The mass ratio of the plasticizer to the entire injection molding material may be 0 mass% (no addition) to 15 mass% (preferably 5 mass% to 15 mass%).
＜射出成形用材料の製造方法＞
以下、射出成形用材料の製造方法について説明する。ここで開示されるセラミック射出成形用材料の製造方法は、上述したようなセラミック射出成形用材料を製造するための方法である。以下、ここで開示される製造方法の好適な一実施形態について説明する。
本実施形態に係る製造方法は、大まかにいって、その製造プロセスにおいて「Ａ．混合材料の用意」と「Ｂ．混合材料の溶融化」と「Ｃ．流体力学形状係数の算出」と「Ｄ．射出成形用材料の選択」とを包含する。
<Method for producing injection molding material>
Hereinafter, a method for producing an injection molding material will be described. The manufacturing method of the ceramic injection molding material disclosed here is a method for manufacturing the ceramic injection molding material as described above. Hereinafter, a preferred embodiment of the manufacturing method disclosed herein will be described.
In general, the manufacturing method according to the present embodiment includes “A. Preparation of mixed material”, “B. Melting of mixed material”, “C. Calculation of hydrodynamic shape factor” and “D” in the manufacturing process. "Selection of injection molding material".
Ａ．混合材料の用意
ここでは、セラミック粉末と、熱可塑性樹脂からなるバインダとを少なくとも含む混合材料を用意する。ここで「混合材料」は、製造目的たる「射出成形用材料」と典型的には同じ構成の組成物であるが、後述する流体力学形状係数に基づく評価を受ける対象として、当該評価後の射出成形用材料（即ち上記課題を解決するために製造されるセラミック射出成形用材料）と区別される用語である。
かかる「混合材料」は、上記各構成材料を単に混ぜ合わせた粉体であってもよいし、各構成材料を加熱しながら混練したものを成形することで得られた粒状体であってもよい。なお、混合材料を用意する方法は、本発明を限定するものではなく、市販されているものを購入してもよいし、原料から作製してもよい。この混合材料には、上記任意添加物（ワックス、カップリング剤など）が添加されていてもよい。
A. Preparation of mixed material Here, a mixed material containing at least ceramic powder and a binder made of a thermoplastic resin is prepared. Here, the “mixed material” is a composition having the same configuration as the “injection molding material”, which is the production purpose, but the injection after the evaluation is an object to be evaluated based on the hydrodynamic shape factor described later. The term is distinguished from a molding material (that is, a ceramic injection molding material manufactured to solve the above-mentioned problems).
Such “mixed material” may be a powder obtained by simply mixing the above-described constituent materials, or may be a granular material obtained by molding a kneaded mixture of the constituent materials. . In addition, the method for preparing the mixed material does not limit the present invention, and a commercially available one may be purchased or may be prepared from raw materials. The above-mentioned optional additives (wax, coupling agent, etc.) may be added to this mixed material.
Ｂ．混合材料の溶融化
ここで開示される射出成形用材料の製造方法では、上記混合材料を、上記バインダが溶融する温度域まで加熱して溶融状態にする。当該バインダを溶融させるための加熱温度は、混合材料に含まれるバインダの種類に応じて適宜変更することができる。上記「２．バインダ」の項にて例示列挙したような熱可塑性樹脂をバインダとして使用する場合、上記「バインダが溶融する温度域」は、５０℃〜１５０℃、好ましくは６０℃〜１４０℃、より好ましくは１２０℃±２０℃に設定するとよい。また、このときの加熱時間は、０．１時間〜１時間（例えば０．５時間程度）に設定するとよい。上述の条件で混合材料を加熱することによってバインダを好適に溶融させることができる。
なお、混合材料を溶融状態にするための加熱処理は、ロールミル、ミキサーなどを用い、１ｒｐｍ〜１０００００ｒｐｍの攪拌速度で混練しながら行ってもよい。これによって、セラミック粉末が好適に分散した状態で、後述の「Ｃ．流体力学形状係数の算出」を行うことができる。この混練処理は、各構成材料を単に混ぜ合わせた粉体を混合材料として用いる場合に特に好ましい。
B. Melting of Mixed Material In the method for producing an injection molding material disclosed herein, the mixed material is heated to a temperature range where the binder is melted to be in a molten state. The heating temperature for melting the binder can be appropriately changed according to the kind of the binder contained in the mixed material. When the thermoplastic resin exemplified and listed in the section of “2. Binder” is used as the binder, the “temperature range at which the binder melts” is 50 ° C. to 150 ° C., preferably 60 ° C. to 140 ° C., More preferably, it may be set to 120 ° C. ± 20 ° C. Moreover, the heating time at this time is good to set to 0.1 hour-1 hour (for example, about 0.5 hour). The binder can be suitably melted by heating the mixed material under the above conditions.
The heat treatment for bringing the mixed material into a molten state may be performed using a roll mill, a mixer, or the like while kneading at a stirring speed of 1 rpm to 100,000 rpm. Thereby, “C. Calculation of hydrodynamic shape factor” described later can be performed in a state where the ceramic powder is suitably dispersed. This kneading treatment is particularly preferable when a powder obtained by simply mixing the constituent materials is used as the mixed material.
Ｃ．流体力学形状係数の算出
ここでは、溶融状態の混合材料について、所定の温度域における流体力学形状係数を算出する。ここで「所定の温度域」は、混合材料が溶融状態を維持できる程度の温度域であり、射出成形用材料に含まれるバインダの種類に応じて適宜変更することができる。上記「２．バインダ」の項にて例示列挙したような熱可塑性樹脂をバインダとして使用する場合、上記「所定の温度域」は、例えば５０℃〜１２０℃、好ましくは６０℃〜１００℃、より好ましくは６０℃〜９０℃に設定するとよい。また、上記「所定の温度域」は、射出成形を実施する際に設定する温度と同じ温度であるとより好ましい。この場合、実際に射出成形を行う際の温度における流動性を評価することができる。
C. Calculation of Hydrodynamic Shape Factor Here, the hydrodynamic shape factor in a predetermined temperature range is calculated for the mixed material in the molten state. Here, the “predetermined temperature range” is a temperature range in which the mixed material can maintain a molten state, and can be appropriately changed according to the type of the binder contained in the injection molding material. When the thermoplastic resin exemplified and listed in the section of “2. Binder” is used as the binder, the “predetermined temperature range” is, for example, 50 ° C. to 120 ° C., preferably 60 ° C. to 100 ° C. Preferably it is good to set to 60 ° C-90 ° C. The “predetermined temperature range” is more preferably the same temperature as that set when injection molding is performed. In this case, the fluidity at the temperature at the time of actually performing injection molding can be evaluated.
上記流体力学形状係数は、下記一般式（１）に基づいて計算することができる。
流体力学形状係数は、例えば、溶融状態の混合材料に対してレオメータ（レオロジー評価装置）を用いて粘弾性評価を行うことによって得られる。かかるレオメータとしては、ＨＡＫＫＥ株式会社製のＭＡＲＳ ＩＩのように、流体力学形状係数を自動的に求めることができるものが市販されており、このようなレオメータを好ましく用いることができる。 The hydrodynamic shape factor is obtained by, for example, performing viscoelasticity evaluation on a mixed material in a molten state using a rheometer (rheology evaluation apparatus). As such a rheometer, those capable of automatically obtaining the hydrodynamic shape factor such as MARS II manufactured by HAKKE are commercially available, and such a rheometer can be preferably used.
Ｄ．射出成形用材料の選択
次に、得られた流体力学形状係数を予め定めた許容値と対比し、該許容値を下回る流体力学形状係数を有する混合材料をセラミック射出成形用材料として選択する。
ここで、「許容値」とは、目的の形状のセラミック製品（グリーン成形体）を好適に成形するために射出成形用材料に求められる最低限の流動性を定めた値である。上述のとおり、流体力学形状係数が低くなるにつれて混合材料の流動性が高くなるため、上記「許容値」を下回る混合材料は、目的の形状のセラミック製品（グリーン成形体）を好適に成形するために求められる流動性を少なくとも有していると判断することができる。したがって、上記「許容値」を下回る混合材料を、射出成形用材料として選択することにより、溶融状態において好適な流動性が生じる射出成形用材料を安定的に製造することができる。
なお、射出成形用材料に求められる「最低限の流動性」は、目的とするセラミック製品の寸法や形状、混合材料の加熱温度などによって変化するため、それに応じて上記「許容値」を適宜変更するとよい。具体的には、目的とするセラミック製品が小さな凹凸やカーブを多く含むような複雑構造を有している場合、射出成形用材料には高い流動性が求められるため、上記「許容値」を低く設定するとよい。一方、目的とするセラミック製品が単純な構造であった場合、ある程度低い流動性が許容されるため、高く設定することができる。具体例を示すと、図１に示すようなスパイラル形状のセラミック製品１００（幅Ｌ１：３ｍｍ、厚み：３ｍｍ、スパイラル形状の隙間Ｌ２：１ｍｍ）を製造する場合、上記「許容値」を４程度（典型的には４±０．５）に設定するとよい。このとき、良好な混合材料の流体力学形状係数は、２〜４の範囲（特に好ましくは２．５〜３．５の範囲）に包含される。上記「許容値」に基づいて混合材料から射出成形用材料を選択することにより、好適な流動性を有する射出成形用材料が得られる。かかる射出成形用材料を用いて、セラミック製品１００を作製すると、成形不良やクラックの発生が防止された好適なセラミック製品１００が得られる。また、上記「許容値」は、予備的な成形試験で得られた実測値に基づいて設定するとより好ましい。
D. Next, the obtained hydrodynamic shape factor is compared with a predetermined allowable value, and a mixed material having a hydrodynamic shape factor lower than the allowable value is selected as a ceramic injection molding material.
Here, the “allowable value” is a value that defines the minimum fluidity required for the material for injection molding in order to suitably form a ceramic product (green molded body) having a desired shape. As described above, since the fluidity of the mixed material increases as the hydrodynamic shape factor decreases, the mixed material below the “allowable value” suitably forms a ceramic product (green molded body) having a desired shape. Therefore, it can be determined that the liquid has at least the required fluidity. Therefore, by selecting a mixed material that is less than the “allowable value” as an injection molding material, it is possible to stably manufacture an injection molding material that produces suitable fluidity in a molten state.
Note that the “minimum fluidity” required for injection molding materials varies depending on the dimensions and shape of the target ceramic product, the heating temperature of the mixed material, etc., so the above “allowable value” is changed accordingly. Good. Specifically, if the target ceramic product has a complex structure that contains many small irregularities and curves, the injection molding material is required to have high fluidity. It is good to set. On the other hand, when the target ceramic product has a simple structure, it can be set high because low fluidity is allowed to some extent. As a specific example, when manufacturing a spiral shaped ceramic product 100 (width L1: 3 mm, thickness: 3 mm, spiral shaped gap L2: 1 mm) as shown in FIG. Typically, it should be set to 4 ± 0.5). At this time, the hydrodynamic shape factor of a good mixed material is included in the range of 2 to 4 (particularly preferably in the range of 2.5 to 3.5). By selecting an injection molding material from the mixed materials based on the “allowable value”, an injection molding material having suitable fluidity can be obtained. When the
また、射出成形用材料として選択された混合材料は、常温になるまで冷却して固形物にするとよい。このときの固形物は、長尺状の粒状体（例えば、円柱状、球状、直方体、断面が五角形以上の多角柱状体、略ラグビーボール状）に成形するとよい。また、かかる粒状体の長手方向の長さは５ｍｍ〜１０ｍｍにすると好ましく、短手方向の長さは１ｍｍ〜５ｍｍにすると好ましい。このような粒状体に成形された射出成形用材料は、射出成形において容易に射出することができる。 Further, the mixed material selected as the injection molding material may be cooled to room temperature to be a solid material. The solid material at this time is preferably formed into a long granular body (for example, a columnar shape, a spherical shape, a rectangular parallelepiped shape, a polygonal columnar shape with a cross section of a pentagon or more, or a substantially rugby ball shape). Further, the length in the longitudinal direction of the granular material is preferably 5 mm to 10 mm, and the length in the lateral direction is preferably 1 mm to 5 mm. The material for injection molding formed into such a granular material can be easily injected in injection molding.
また、ここで開示される製造方法では、混合材料に不可逆的な変化を生じさせない。このため、射出成形用材料として選択されなかった混合材料の組成を調整した後に、再利用することができる。これによって、製造プロセスにおける歩留まりを向上させることができる。なお、射出成形用材料として選択されなかった混合材料の取り扱いは、本発明を限定するものではなく、上述のように再利用してもよいし、廃棄してもよい。 Further, the manufacturing method disclosed herein does not cause irreversible changes in the mixed material. For this reason, after adjusting the composition of the mixed material that was not selected as the material for injection molding, it can be reused. Thereby, the yield in the manufacturing process can be improved. The handling of the mixed material not selected as the injection molding material does not limit the present invention, and may be reused or discarded as described above.
＜セラミック成形体の製造方法＞
以上、本発明の一側面として、セラミック射出成形用材料を製造する方法について説明した。一方、本発明は、他の側面として射出成形を用いてセラミック製品を製造する方法を提供する。以下、ここで開示されるセラミック製品の製造方法の好適な一実施形態について説明する。
本実施形態に係るセラミック製品の製造方法は、上述のセラミック射出成形用材料を製造する方法によって得られた射出成形用材料を用いて、射出成形を行うことによりセラミック製品を製造することを特徴とする。かかるセラミック製品の製造方法では、例えば、「ａ．射出成形用材料の射出」と、「ｂ．バインダの除去」と、「ｃ．焼成処理」が行われる。
<Method for producing ceramic molded body>
The method for producing the ceramic injection molding material has been described above as one aspect of the present invention. Meanwhile, the present invention provides a method for manufacturing a ceramic product using injection molding as another aspect. Hereinafter, a preferred embodiment of the ceramic product manufacturing method disclosed herein will be described.
A method for manufacturing a ceramic product according to the present embodiment is characterized in that a ceramic product is manufactured by performing injection molding using the injection molding material obtained by the above-described method for manufacturing a ceramic injection molding material. To do. In such a method for producing a ceramic product, for example, “a. Injection of material for injection molding”, “b. Removal of binder”, and “c. Firing process” are performed.
ａ．射出成形用材料の射出
本実施形態に係るセラミック製品の製造方法では、先ず、上記射出成形用材料を所望の形状を有した成形用金型のキャビティへ射出する。かかる射出処理では、射出成形用材料を溶融状態にした後に、該溶融状態の射出成形用材料を上記キャビティ内に射出する。
a. Injection of Injection Molding Material In the method for manufacturing a ceramic product according to the present embodiment, first, the injection molding material is injected into a cavity of a molding die having a desired shape. In such an injection process, after the injection molding material is melted, the molten injection molding material is injected into the cavity.
ａ−１．射出成形用材料の溶融
ここでは、射出成形用材料を所定の温度に加熱することによって溶融状態にする。このときの加熱温度は、射出成形用材料に含まれるバインダの融点よりも高い温度に設定するとよい。具体的には、５０℃〜１５０℃（好ましくは６０℃〜１４０℃、より好ましくは１２０±２０℃）の範囲内であるとよい。さらに、加熱温度は、上述した射出成形用材料の製造において、流体力学形状係数の算出のために混合材料を溶融させた時の温度（「Ｂ．混合材料の溶融化」の項を参照）よりも高い温度に設定するとより好ましい。この場合、流体力学形状係数の算出時よりも好適な流動性が射出成形用材料に生じる。ここで用いられる射出成形用材料は、上記「Ｄ．射出成形用材料の選択」において、所定の温度域において好適な流動性が生じる混合材料から選択されたものである。このため、当該算出条件よりも高い温度で、射出成形用材料を加熱することによって、流体力学形状係数の算出時よりもさらに好適な流動性を生じさせることができる。
a-1. Melting of injection molding material Here, the injection molding material is heated to a predetermined temperature to be in a molten state. The heating temperature at this time may be set to a temperature higher than the melting point of the binder contained in the injection molding material. Specifically, it is good in the range of 50 to 150 degreeC (preferably 60 to 140 degreeC, More preferably, 120 +/- 20 degreeC). Furthermore, the heating temperature is based on the temperature at which the mixed material is melted for the calculation of the hydrodynamic shape factor in the production of the injection molding material described above (see “B. Melting of the mixed material”). It is more preferable to set a higher temperature. In this case, fluidity more favorable than that at the time of calculating the hydrodynamic shape factor is generated in the injection molding material. The injection molding material used here is selected from the mixed materials that generate suitable fluidity in a predetermined temperature range in “D. Selection of injection molding material”. For this reason, by heating the material for injection molding at a temperature higher than the calculation condition, it is possible to generate more suitable fluidity than when calculating the hydrodynamic shape factor.
ａ−２．射出成形用材料の射出
次に、溶融状態の射出成形用材料を、バインダが硬化するような温度に維持された成形用金型のキャビティに射出する。これによって、溶融状態の射出成形用材料が放熱固化（若しくは冷却固化）され、上記成形用金型のキャビティに対応する形状を有した焼成の成形体（グリーン成形体）が得られる。
例えば、図１に示すようなスパイラル形状のセラミック製品１００を製造する場合、１ｍｍ〜１０ｍｍ程度の孔径を有した射出口から溶融状態の射出成形用材料を射出するとよい。このとき、溶融状態の射出成形用材料には、１ＭＰａ〜１００ＭＰａ程度の圧力をかけるとよい。これによって、溶融状態の射出成形用材料を成形用金型のキャビティに好適に射出することができる。なお、上記、射出口の孔径や、射出成形用材料に加える圧力は、成形用金型が有するキャビティの形状、寸法に応じて適宜変更することができる。
射出が行われる際の成形用金型の温度は、例えば１０℃〜５０℃、好ましくは常温（２０℃〜４０℃）に調整されているとよい。成形用金型の温度が低すぎると、射出成形用材料が急激に冷却されて、クラックが生じる可能性が高くなる。また、成形用金型の温度が高すぎると、射出成形用材料が固化する速度が遅くなり密度ムラが生じる虞がある。
a-2. Injection of Injection Molding Material Next, the molten injection molding material is injected into a mold cavity maintained at a temperature at which the binder is cured. Thereby, the molten injection molding material is solidified by heat radiation (or solidified by cooling), and a fired molded body (green molded body) having a shape corresponding to the cavity of the molding die is obtained.
For example, when manufacturing a spiral
The temperature of the molding die at the time of injection is adjusted to, for example, 10 ° C. to 50 ° C., preferably normal temperature (20 ° C. to 40 ° C.). If the temperature of the molding die is too low, the injection molding material is rapidly cooled, and the possibility of cracks increases. Further, if the temperature of the molding die is too high, the rate at which the injection molding material solidifies becomes slow, which may cause density unevenness.
ｂ．バインダの除去（脱脂処理）
次に、上記グリーン成形体を成形用金型から取り出し、グリーン成形体からバインダを除去する（脱脂処理を行う）。具体的には、バインダを構成する熱可塑性樹脂が熱分解される程度の温度でグリーン成形体を加熱する。この脱脂処理における加熱条件（温度、時間）は、バインダの種類や含有割合に応じて適宜変更することができる。また、加熱温度をできるだけ低く設定するとともに加熱時間を長く設定すれば、グリーン成形体の体積が急激に縮小することを防止し、クラック発生を抑制できるため好ましい。例えば、上記グリーン成形体全体に対して１０ｍａｓｓ％の割合でポリエチレングリコール（ＰＥＧ）が含まれている場合、１００℃〜２００℃、好ましくは１２０℃〜１８０℃、より好ましくは１５０℃±１０℃の範囲内に加熱温度を設定するとよい。また、加熱時間は、１０時間〜１００時間、好ましくは、２４時間〜７２時間、例えば４８±１２時間程度であるとよい。また、このときの加熱雰囲気は、酸化雰囲気に設定するとよい。
上述のようにして、脱脂処理が行われると、熱分解によってバインダがグリーン成形体から除去される。
b. Binder removal (degreasing process)
Next, the green molded body is taken out from the molding die, and the binder is removed from the green molded body (degreasing treatment is performed). Specifically, the green molded body is heated at a temperature at which the thermoplastic resin constituting the binder is thermally decomposed. The heating conditions (temperature, time) in this degreasing treatment can be appropriately changed according to the type and content ratio of the binder. Moreover, it is preferable to set the heating temperature as low as possible and to set the heating time as long as possible, since the volume of the green molded body can be prevented from being rapidly reduced and cracks can be suppressed. For example, when polyethylene glycol (PEG) is contained at a ratio of 10 mass% with respect to the whole green molded body, it is 100 ° C. to 200 ° C., preferably 120 ° C. to 180 ° C., more preferably 150 ° C. ± 10 ° C. The heating temperature may be set within the range. The heating time is 10 hours to 100 hours, preferably 24 hours to 72 hours, for example, about 48 ± 12 hours. In addition, the heating atmosphere at this time may be set to an oxidizing atmosphere.
When degreasing is performed as described above, the binder is removed from the green molded body by thermal decomposition.
ｃ．焼成処理
次に、バインダを除去したグリーン成形体に対して焼成処理を行う。当該焼成処理における加熱条件（温度、時間、雰囲気）については、セラミック粉末の種類や粒径、目的とするセラミック製品の密度に応じて適宜変更することができる。例えば、セラミック粉末としてアルミナを用い、気孔率２０％程度の多孔質構造のセラミック製品を製造する場合、焼成温度は１０００℃〜１５００℃（好ましくは１１００℃〜１３００℃）に設定するとよい。また、焼成時間は、６時間〜７２時間（好ましくは１２時間〜４８時間、より好ましくは２４±６時間）に設定するとよい。上記脱脂処理と同様に、焼成処理についても、加熱温度をできるだけ低く設定するとともに、加熱時間を長く設定することでクラックの発生を抑制できる。また、焼成中の雰囲気は酸化雰囲気若しくは不活性雰囲気に設定するとよい。
c. Baking process Next, the green molded body from which the binder has been removed is subjected to a baking process. About the heating conditions (temperature, time, atmosphere) in the said baking process, it can change suitably according to the kind of ceramic powder, a particle size, and the density of the target ceramic product. For example, when a ceramic product having a porosity of about 20% is manufactured using alumina as the ceramic powder, the firing temperature may be set to 1000 ° C. to 1500 ° C. (preferably 1100 ° C. to 1300 ° C.). The firing time may be set to 6 hours to 72 hours (preferably 12 hours to 48 hours, more preferably 24 ± 6 hours). Similarly to the degreasing treatment, cracking can be suppressed by setting the heating temperature as low as possible and setting the heating time long for the firing treatment. The atmosphere during firing is preferably set to an oxidizing atmosphere or an inert atmosphere.
以上の工程を実施することにより、所望する形状のセラミック製品が得られる。ここで開示されるセラミック製品の製造方法によれば、溶融状態において好適な流動性が生じる射出成形用材料が用いられているため、成形不良やクラックの発生を防止できる。
また、上述のように、脱脂処理及び焼成処理においては、クラックの発生を抑制するために、長時間（例えば２４時間〜９６時間）の加熱処理が推奨されている。しかし、焼成処理後に成形不良やクラックが生じると、それまでの加熱処理が無駄になり、製造コストのロスが非常に大きくなる。これに対して、ここで開示される製造方法では、成形不良やクラックを好適に防止できる射出成形用材料のみが、上記加熱処理に提供されているため、上記加熱処理が無駄になることが少なくなり、製造コストのロスを大幅に減らすことができる。
By carrying out the above steps, a ceramic product having a desired shape can be obtained. According to the method for manufacturing a ceramic product disclosed herein, since an injection molding material that generates suitable fluidity in a molten state is used, molding defects and cracks can be prevented.
Further, as described above, in the degreasing process and the baking process, a heat treatment for a long time (for example, 24 hours to 96 hours) is recommended in order to suppress the occurrence of cracks. However, if molding defects or cracks occur after the firing process, the heat treatment up to that point is wasted, resulting in a significant loss of manufacturing cost. On the other hand, in the manufacturing method disclosed herein, only the injection molding material that can suitably prevent molding defects and cracks is provided for the heat treatment. Thus, the manufacturing cost loss can be greatly reduced.
＜セラミック製品＞
上記製造方法によって得られたセラミック製品は、構成材料や成形時の形状・寸法に応じて種々の目的に使用することができる。特に、射出成形用材料に含まれるセラミック粉末の平均粒径を０．５μｍ〜５０μｍ（好ましくは１０μｍ以上５０μｍ以下、より好ましくは２０μｍ以上３０μｍ以下）に設定すると、多孔質構造のセラミック製品が得られる。この多孔質構造のセラミック製品は、金属触媒の担体、水やガスなどの浄化フィルター、固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）の構成部材（例えばアノード）などに好適に用いることができる。
<Ceramic products>
The ceramic product obtained by the above manufacturing method can be used for various purposes depending on the constituent material and the shape and size at the time of molding. In particular, when the average particle size of the ceramic powder contained in the injection molding material is set to 0.5 μm to 50 μm (preferably 10 μm to 50 μm, more preferably 20 μm to 30 μm), a porous ceramic product can be obtained. . This ceramic product having a porous structure can be suitably used for a metal catalyst carrier, a purification filter such as water or gas, and a component (eg, anode) of a solid oxide fuel cell (SOFC).
＜実施例＞
次に、本発明に関する実施例を説明する。この実施例では、構成の異なる８種類の射出成形用材料（サンプル１〜８）を作製し、それぞれの流体力学形状係数を算出した。そして、各々の射出成形用材料を用いてセラミック製品を作製し、各々のセラミック製品のクラック発生率を調べた。なお、以下で説明する実施例は、本発明を限定することを意図したものではない。
<Example>
Next, examples relating to the present invention will be described. In this example, eight types of injection molding materials (samples 1 to 8) having different configurations were produced, and the respective hydrodynamic shape factors were calculated. And the ceramic product was produced using each injection molding material, and the crack generation rate of each ceramic product was investigated. Note that the examples described below are not intended to limit the present invention.
（サンプル１）
先ず、セラミック粉末として平均粒径０．１μｍのアルミナ粉末、バインダとしてポリエチレングリコール（ＰＥＧ）、ワックスとしてパラフィンを用意した。そして、セラミック粉末：バインダ：ワックスを８０：１０：１０の質量割合で秤量し、これらの構成材料を、１２０℃で加熱しながらロールミルを用いて０．５時間混練処理を行った。以下、上述の工程を経て得られた射出成形用材料をサンプル１と称する。
(Sample 1)
First, alumina powder having an average particle size of 0.1 μm was prepared as ceramic powder, polyethylene glycol (PEG) as binder, and paraffin as wax. Then, ceramic powder: binder: wax was weighed at a mass ratio of 80:10:10, and these constituent materials were kneaded for 0.5 hour using a roll mill while heating at 120 ° C. Hereinafter, the injection molding material obtained through the above-described steps is referred to as Sample 1.
次に、上記サンプル１に加熱処理（温度：７０℃、時間：５分）を行って溶融状態にした。そして、溶融状態のサンプル１に対して粘弾性評価を行って流体力学形状係数を算出した。具体的には、レオメータ（ＨＡＫＫＥ社製、ＭＡＲＳ ＩＩ）を用いて、３５ｍｍプレート、ギャップ２ｍｍにおけるストレススウィープ評価を行うことで溶融状態のサンプル１の相対粘度を算出した。そして、Dougherty-Kriegerモデルに基づいて、上記相対粘度からサンプル１の流体力学形状係数を算出した。ここで算出されたサンプル１の流体力学形状係数は６．８であった。 Next, the sample 1 was heat-treated (temperature: 70 ° C., time: 5 minutes) to be in a molten state. And the viscoelasticity evaluation was performed with respect to the sample 1 of a molten state, and the hydrodynamic shape factor was computed. Specifically, the relative viscosity of sample 1 in a molten state was calculated by performing a stress sweep evaluation on a 35 mm plate and a gap of 2 mm using a rheometer (manufactured by HAKKE, MARS II). Based on the Dougherty-Krieger model, the hydrodynamic shape factor of Sample 1 was calculated from the relative viscosity. The hydrodynamic shape factor of Sample 1 calculated here was 6.8.
次に、上記サンプル１から作製条件を変更して作製したサンプル２〜８に係る射出成形用材料について説明する。なお、サンプル２〜８の作製の説明において、特に言及していないプロセスについては、上記サンプル１と同様のプロセスを行っているものとする。 Next, the injection molding materials according to Samples 2 to 8 manufactured by changing the manufacturing conditions from Sample 1 will be described. In addition, in the description of the production of Samples 2 to 8, processes that are not particularly mentioned are assumed to be performed in the same manner as Sample 1 described above.
（サンプル２）
サンプル２では、セラミック粉末として平均粒径０．１μｍのアルミナ粉末、バインダとしてポリエチレンアセテート（ＰＥＡ）、ワックスとしてマイクロクリスタリンワックス（マイクロクリン）を用いた。このサンプル２に粘弾性評価を行うと、流体力学形状係数が８．３であった。
(Sample 2)
In sample 2, alumina powder having an average particle size of 0.1 μm was used as the ceramic powder, polyethylene acetate (PEA) was used as the binder, and microcrystalline wax (microclin) was used as the wax. When this sample 2 was evaluated for viscoelasticity, the hydrodynamic shape factor was 8.3.
（サンプル３）
サンプル３では、セラミック粉末として平均粒径０．５μｍのアルミナ粉末、バインダとしてＰＥＧ、ワックスとしてマイクロクリンを用いた。このサンプル３の流体力学形状係数は３．２であった。
(Sample 3)
In sample 3, alumina powder having an average particle size of 0.5 μm was used as the ceramic powder, PEG was used as the binder, and microclin was used as the wax. The hydrodynamic shape factor of Sample 3 was 3.2.
（サンプル４）
サンプル４では、セラミック粉末として平均粒径０．５μｍのアルミナ粉末、バインダとしてＰＥＡ、ワックスとしてパラフィンを用いた。このサンプル４の流体力学形状係数は２．５であった。
(Sample 4)
In sample 4, alumina powder having an average particle size of 0.5 μm was used as the ceramic powder, PEA was used as the binder, and paraffin was used as the wax. The hydrodynamic shape factor of Sample 4 was 2.5.
（サンプル５）
サンプル５では、セラミック粉末として平均粒径６．７μｍのアルミナ粉末、バインダとしてＰＥＧ、ワックスとしてパラフィンを用いた。このサンプル５の流体力学形状係数は２．５であった。
(Sample 5)
In sample 5, alumina powder having an average particle size of 6.7 μm was used as the ceramic powder, PEG was used as the binder, and paraffin was used as the wax. The sample 5 had a hydrodynamic shape factor of 2.5.
（サンプル６）
サンプル６では、セラミック粉末として平均粒径３０μｍのアルミナ粉末、バインダとしてＰＥＧ、ワックスとしてパラフィンを用いた。このサンプル６の流体力学形状係数は２．６であった。
(Sample 6)
In sample 6, alumina powder having an average particle size of 30 μm was used as the ceramic powder, PEG was used as the binder, and paraffin was used as the wax. The sample 6 had a hydrodynamic shape factor of 2.6.
（サンプル７）
サンプル７では、セラミック粉末として平均粒径５０μｍのアルミナ粉末、バインダとしてＰＥＧ、ワックスとしてパラフィンを用いた。このサンプル８の流体力学形状係数は２．５であった。
(Sample 7)
In sample 7, alumina powder having an average particle size of 50 μm was used as the ceramic powder, PEG was used as the binder, and paraffin was used as the wax. The hydrodynamic shape factor of Sample 8 was 2.5.
（サンプル８）
サンプル８では、セラミック粉末として平均粒径８０μｍのアルミナ粉末、バインダとしてＰＥＧ、ワックスとしてパラフィンを用いた。このサンプル８の流体力学形状係数は６．５であった。
(Sample 8)
In sample 8, alumina powder having an average particle size of 80 μm was used as the ceramic powder, PEG was used as the binder, and paraffin was used as the wax. The hydrodynamic shape factor of Sample 8 was 6.5.
以上、本実施例で作製したサンプル１〜８について説明した。上述したサンプル１〜８の構成材料と流体力学形状係数を表１にまとめる。 In the above, the samples 1-8 produced by the present Example were demonstrated. Table 1 summarizes the constituent materials and hydrodynamic shape factors of Samples 1 to 8 described above.
（セラミック成形体の作製）
次に、上記各サンプル１〜８を用いて、射出成形を行うことによってセラミック製品を作製した。なお、この実施例では、一つのサンプルから１０個のセラミック製品を作製した。
(Production of ceramic molded body)
Next, a ceramic product was produced by performing injection molding using each of the above samples 1 to 8. In this example, 10 ceramic products were produced from one sample.
ここでは、先ず、６０℃〜９０℃の範囲内の温度になるように上記各サンプル１〜８を加熱することで溶融状態にした。そして、溶融状態の射出成形用材料を、図１に示すようなスパイラル形状の成形用金型に射出成形することによってスパイラル形状のグリーン成形体を作製した。このスパイラル形状の幅Ｌ１の長さは３ｍｍであり、スパイラル形状の隙間Ｌ２の長さは１ｍｍである。また、厚み（図１における紙面に直交する方向の長さ）は３ｍｍである。また、このときの成形用金型の温度は、常温（２０℃程度）に維持した。 Here, first, each of the samples 1 to 8 was heated to a temperature in the range of 60 ° C. to 90 ° C. to be in a molten state. A molten green molding material was injection molded into a spiral molding die as shown in FIG. 1 to produce a spiral green molded body. The length of the spiral-shaped width L1 is 3 mm, and the length of the spiral-shaped gap L2 is 1 mm. The thickness (the length in the direction orthogonal to the paper surface in FIG. 1) is 3 mm. Further, the temperature of the molding die at this time was maintained at room temperature (about 20 ° C.).
次に、上記成形用金型からグリーン成形体を取り出して、１５０℃で５０時間加熱することによってバインダを除去した。そして、バインダ除去後のグリーン成形体を焼成（温度：１２００℃、時間：２４時間）することによって、セラミック製品を作製した。 Next, the green molded body was taken out from the molding die, and the binder was removed by heating at 150 ° C. for 50 hours. And the ceramic product was produced by baking (temperature: 1200 degreeC, time: 24 hours) the green molded object after binder removal.
（クラック発生率の測定）
上述のようにして、サンプル毎に１０個ずつ作製されたセラミック製品を、目視で観察し、クラックが生じたセラミック製品をカウントした。そして、作製したセラミック製品全体に対するクラックが生じているものの割合を「クラック発生率」として算出した。その結果を表１に示す。
(Measurement of crack occurrence rate)
As described above, 10 ceramic products produced for each sample were visually observed, and the ceramic products having cracks were counted. And the ratio of the thing which the crack has arisen with respect to the whole produced ceramic products was computed as "crack generation rate." The results are shown in Table 1.
表１に示すように、流体力学形状係数が４を上回る射出成形用材料（サンプル１，２，８）では、作製したセラミック製品の３０％以上にクラックの発生が認められた。すなわち、流体力学形状係数が４を上回る射出成形用材料（サンプル１，２，８）では、好ましい流動性が得られなかった（×）と解される。
これに対して、流体力学形状係数が４以下の射出成形用材料（サンプル３〜７）では、いずれのサンプルでもクラック発生率が１０％以下となり、クラックの発生が抑制されていた。すなわち、流体力学形状係数が４以下の射出成形用材料（サンプル３〜７）では、好適な流動性を有している（○）と解される。
As shown in Table 1, cracks were observed in 30% or more of the produced ceramic products in the injection molding materials (samples 1, 2, and 8) having a hydrodynamic shape factor exceeding 4. That is, it is understood that the preferred fluidity was not obtained (x) in the injection molding materials (samples 1, 2, and 8) having a hydrodynamic shape factor exceeding 4.
On the other hand, in the injection molding materials (samples 3 to 7) having a hydrodynamic shape factor of 4 or less, the crack occurrence rate was 10% or less in any sample, and the occurrence of cracks was suppressed. That is, it is understood that the injection molding material (samples 3 to 7) having a hydrodynamic shape factor of 4 or less has a suitable fluidity (◯).
以上の結果から、流体力学形状係数が４を下回る射出成形用材料は、図１に示すようなスパイラル形状のセラミック製品１００を作製するために好適な流動性を有していると解される。したがって、かかる射出成形用材料を用いることにより、セラミック製品１００の製造プロセスにおけるクラックの発生を好適に防止できる。
From the above results, it is understood that the injection molding material having a hydrodynamic shape factor of less than 4 has fluidity suitable for producing a spiral-shaped
ここで開示されるセラミック射出成形用材料を製造する方法によれば、溶融状態において好適な流動性を有する射出成形用材料を製造することができる。かかる射出成形用材料を用いれば、射出成形でセラミック製品を製造する際に、成形不良やクラックの発生を好適に防止することができる。このため、セラミック製品の製造現場において製造コストの削減を実現することができる。多孔質構造のセラミック製品を作製する場合、平均粒径の大きなセラミック粉末を含んだ射出成形用材料を用いるが、かかる射出成形用材料は、溶融状態における流動性が安定しにくいため、製造プロセス中における歩留まりが悪い。ここで開示される射出成形用材料の製造方法によれば、好適な流動性が生じる射出成形用材料のみを選択するため、多孔質構造のセラミック製品を製造するときに特に好ましく用いることができる。 According to the method for producing a ceramic injection molding material disclosed herein, an injection molding material having suitable fluidity in a molten state can be produced. If such an injection molding material is used, when a ceramic product is produced by injection molding, it is possible to suitably prevent the occurrence of molding defects and cracks. For this reason, reduction in manufacturing cost can be realized at the manufacturing site of ceramic products. When producing a ceramic product with a porous structure, an injection molding material containing a ceramic powder with a large average particle diameter is used. Yield is poor. According to the method for producing an injection molding material disclosed herein, only an injection molding material that produces suitable fluidity is selected, and therefore, it can be particularly preferably used when producing a ceramic product having a porous structure.
１００ スパイラル形状のセラミック製品 100 Spiral shaped ceramic products
Claims (5)
前記セラミック射出成形用材料を構成する、セラミック粉末と熱可塑性樹脂からなるバインダとを少なくとも含む混合材料を用意すること；
前記混合材料を、前記バインダが溶融する温度域まで加熱して溶融状態にすること；
前記溶融状態の混合材料について、所定の温度域における流体力学形状係数を、下記一般式（１）：
得られた流体力学形状係数を予め定めた許容値と対比し、前記許容値を下回る流体力学形状係数を有する混合材料をセラミック射出成形用材料として選択すること；
を含む、セラミック射出成形用材料の製造方法。 A method for producing a ceramic injection molding material used for producing a ceramic product by injection molding,
Preparing a mixed material comprising at least a ceramic powder and a binder made of a thermoplastic resin, which constitutes the ceramic injection molding material;
Heating the mixed material to a temperature range where the binder melts;
For the mixed material in the molten state, the hydrodynamic shape factor in a predetermined temperature range is expressed by the following general formula (1):
Comparing the obtained hydrodynamic shape factor with a predetermined tolerance and selecting a mixed material having a hydrodynamic shape factor below the tolerance as a ceramic injection molding material;
A method for producing a material for ceramic injection molding, comprising:
A method for producing a ceramic product, comprising producing a ceramic product by performing injection molding using the mixed material obtained by the production method according to any one of claims 1 to 4.
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