JP5468971B2 - Melting flux for multi-layered submerged arc welding - Google Patents
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Description
本発明は、多層盛サブマージアーク溶接用溶融型フラックスに関し、特に多層盛溶接において溶接ビード外観が良好でかつ靭性が優れた溶接金属を得ることができる多層盛サブマージアーク溶接用溶融型フラックスに関する。 The present invention relates to a fusion flux for multilayer prime submerged arc welding, and more particularly to a fusion flux for multilayer prime submerged arc welding that can obtain a weld metal having a good weld bead appearance and excellent toughness in multilayer prime welding.
近年、溶接構造物に対して、厚肉化及び高靭性化が要求されている。また、溶接後の手直し等の工程に必要な時間の削減及び工程の短縮が要求されている。このような要求に応えるためには、溶接金属の高靭性化と溶接ビード外観の健全性が必要である。 In recent years, a welded structure is required to be thicker and tougher. Moreover, reduction of the time required for processes, such as rework after welding, and the shortening of a process are requested | required. In order to meet such demands, it is necessary to increase the toughness of the weld metal and the soundness of the appearance of the weld bead.
従来のフラックスにおいては、ビード外観が良好であれば、靭性が劣化し、また、靭性が良好であれば、ビード外観が劣化するという傾向にあった。特に、主要なビード外観不良の一例として、ビード表面のポックマーク発生が挙げられるが、このポックマークの程度によっては、グラインダー作業に必要な時間が増大し、工程時間の増加が問題となっている。 In the conventional flux, if the bead appearance is good, the toughness tends to deteriorate, and if the toughness is good, the bead appearance tends to deteriorate. In particular, an example of a major bead appearance defect is the occurrence of a pock mark on the bead surface. Depending on the degree of this pock mark, the time required for the grinder operation increases, and an increase in the process time is a problem. .
これらのサブマージアーク溶接用溶融型フラックスに関する技術として、特許文献１及び２に記載されたものが公知である。特許文献１には、ラインパイプ及び構造用パイプ等の大径鋼管の溶接に好適な高速サブマージアーク溶接に使用されるサブマージアーク溶接用溶融型フラックスが開示されている。この溶融型フラックスは、ＣａＯ、ＣａＦ２、ＭｇＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｎＯ、ＦｅＯ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｂ２Ｏ３、ＴｉＯ２を含有し、これらの物質の含有量の関連式の値を規定している。この関連式において、ＣａＯは分子に、ＳｉＯ２とＭｎＯは分母に位置する。
As technologies relating to these melt fluxes for submerged arc welding, those described in
また、特許文献２においては、低温用鋼の高速サブマージアーク溶接に好適な溶融型フラックスが開示されており、同様に、ＣａＯ、ＣａＦ２、ＭｇＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｎＯ、ＴｉＯ２、Ｂ２Ｏ３、ＦｅＯを含有すると共に、Ｎａ２Ｏ及び／又はＫ２Ｏを含有し、更に、これらの物質の含有量の関連式の値を規定している。この関連式において、同様に、ＣａＯは分子に、ＳｉＯ２とＭｎＯは分母に位置する。
しかしながら、特許文献１に記載のサブマージアーク溶接用溶融型フラックスは、ラインパイプ等の大径鋼管の高速溶接という点で、その所期の目的は達成されたが、多層肉盛溶接における溶接ビード外観及び溶接金属の靭性の向上という点については、着目していなかった。 However, the melt type flux for submerged arc welding described in Patent Document 1 has achieved its intended purpose in terms of high-speed welding of large-diameter steel pipes such as line pipes, but the weld bead appearance in multilayer overlay welding Further, no attention has been paid to the improvement of the toughness of the weld metal.
また、特許文献２に記載のサブマージアーク溶接用溶融型フラックスは、海洋構造物等に使用される低温用鋼の高速サブマージアーク溶接という点で、その所期の目的は達成されたが、同様に、多層肉盛溶接における溶接ビード外観及び溶接金属の靭性の向上という点については、着目していなかった。
Further, the melt type flux for submerged arc welding described in
即ち、従来技術においては、多層盛溶接における健全な溶接ビード外観と溶接金属部の安定した靭性とを両立したサブマージアーク溶接用溶融型フラックスの開発はなされていなかった。 That is, in the prior art, no melt flux for submerged arc welding has been developed that achieves both a good weld bead appearance in multi-layer welding and a stable toughness of the weld metal part.
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、多層盛溶接において溶接ビード外観が良好でかつ靭性が優れた溶接金属を得ることができる多層盛サブマージアーク溶接用溶融型フラックスを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and provides a molten flux for multilayer primed submerged arc welding that can obtain a weld metal having a good weld bead appearance and excellent toughness in multilayer prime welding. For the purpose.
本発明に係る多層盛サブマージアーク溶接用溶融型フラックスは、ＳｉＯ２：３０乃至３６質量％、ＣａＯ：１８乃至２５質量％、Ａｌ２Ｏ３：１２乃至１８質量％、ＣａＦ２：３乃至８質量％、ＭｇＯ：８乃至１４質量％、ＭｎＯ：５乃至１２質量％、ＴｉＯ２：０．５乃至３．５質量％、Ｂ２Ｏ３：０．０１乃至０．２０質量％を含み、ＦｅＯが３．０質量％以下であり、残部が不可避的不純物であり、更に、ＣａＯ、ＭｎＯ、ＳｉＯ２の含有量を夫々［ＣａＯ］、［ＭｎＯ］、［ＳｉＯ２］としたとき、（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］が０．７乃至０．９であることを特徴とする。 The fusion flux for multilayer submerged arc welding according to the present invention is SiO 2 : 30 to 36% by mass, CaO: 18 to 25% by mass, Al 2 O 3 : 12 to 18% by mass, CaF 2 : 3 to 8% by mass. %, MgO: 8 to 14% by mass, MnO: 5 to 12% by mass, TiO 2 : 0.5 to 3.5% by mass, B 2 O 3 : 0.01 to 0.20% by mass, and 3.0 wt% or less, balance being unavoidable impurities, further, CaO, MnO, respectively the content of SiO 2 [CaO], [MnO ], when the [SiO 2], ([CaO ] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] is 0.7 to 0.9.
本発明によれば、フラックス組成及び（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］値を適切に規定したので、多層盛溶接において、ビード揃い劣化、凸ビード形状、スラグ焼き付き、ポックマーク発生等が防止され、溶接ビードの外観が向上し、優れた靭性を得ることができる。 According to the present invention, since the flux composition and ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] value are appropriately defined, in multi-layer welding, bead alignment deterioration, convex bead shape, slag seizure, Generation of pock marks or the like is prevented, the appearance of the weld bead is improved, and excellent toughness can be obtained.
本願発明者等は、多層盛溶接において、溶接ビードにポックマーク及びスラグ焼付きが発生せず、靭性が優れた溶接金属を得ることができるフラックスを開発するため、種々実験研究を行った結果、上記課題を解決するためには、ＣａＯ、ＭｎＯ、ＳｉＯ２の含有量を夫々［ＣａＯ］、［ＭｎＯ］、［ＳｉＯ２］としたとき、（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］が０．７乃至０．９であることが必須であることを見出した。 The inventors of the present application conducted various experimental studies in order to develop a flux capable of obtaining a weld metal having excellent toughness without causing pock marks and slag seizure in the weld bead in multi-layer welding. In order to solve the above problems, when the contents of CaO, MnO, and SiO 2 are [CaO], [MnO], and [SiO 2 ], respectively, ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [ It has been found that it is essential that the SiO 2 ] is 0.7 to 0.9.
また、フラックスの組成は、ＳｉＯ２：３０乃至３６質量％、ＣａＯ：１８乃至２５質量％、Ａｌ２Ｏ３：１２乃至１８質量％、ＣａＦ２：３乃至８質量％、ＭｇＯ：８乃至１４質量％、ＭｎＯ：５乃至１２質量％、ＴｉＯ２：０．５乃至３．５質量％、Ｂ２Ｏ３：０．０１乃至０．２０質量％を含み、ＦｅＯが３．０質量％以下であることが必要である。 The composition of the flux is SiO 2 : 30 to 36% by mass, CaO: 18 to 25% by mass, Al 2 O 3 : 12 to 18% by mass, CaF 2 : 3 to 8% by mass, MgO: 8 to 14% by mass. %, MnO: 5 to 12% by mass, TiO 2 : 0.5 to 3.5% by mass, B 2 O 3 : 0.01 to 0.20% by mass, and FeO is 3.0% by mass or less. It is necessary.
次に、上述のフラックスの成分添加理由及び組成限定理由について説明する。 Next, the reasons for adding the flux components and limiting the composition will be described.
「ＳｉＯ２：３０乃至３６質量％」
ＳｉＯ２は酸性成分であり、スラグの粘性を調整するのに有効な成分である。ＳｉＯ２が３０質量％未満では、スラグの粘性が低下し、ビード幅の揃いが劣化する。一方、ＳｉＯ２が３６質量％を超えると、スラグ粘性が過剰となり、ビードの広がりが悪くなると共に、塩基度が低下するため、溶接金属の酸素量が増加し、靭性が劣化する。
“SiO 2 : 30 to 36% by mass”
SiO 2 is an acidic component, and is an effective component for adjusting the viscosity of slag. When SiO 2 is less than 30% by mass, the viscosity of the slag is lowered and the uniformity of the bead width is deteriorated. On the other hand, if SiO 2 exceeds 36% by mass, the slag viscosity becomes excessive, the bead spread becomes worse, and the basicity is lowered, so that the oxygen content of the weld metal increases and the toughness deteriorates.
「ＣａＯ：１８乃至２５質量％」
ＣａＯは塩基性成分であり、フラックスの塩基度を高め、溶接金属中の酸素低減に極めて効果的な成分である。ＣａＯが１８質量％未満では、塩基度低下により溶接金属の酸素量が高くなり、靭性が劣化する。一方、ＣａＯが２５質量％を超えると、スラグが焼付き、スラグ剥離性が劣化する。このため、ＣａＯは、１８乃至２５質量％とする。
“CaO: 18 to 25% by mass”
CaO is a basic component, and is an extremely effective component for increasing the basicity of the flux and reducing oxygen in the weld metal. If CaO is less than 18% by mass, the oxygen content of the weld metal increases due to the decrease in basicity, and the toughness deteriorates. On the other hand, when CaO exceeds 25 mass%, slag will seize and slag peelability will deteriorate. For this reason, CaO shall be 18 to 25 mass%.
「Ａｌ２Ｏ３：１２乃至１８質量％」
Ａｌ２Ｏ３は中性成分であり、スラグの粘性及び融点を調整するのに有効な成分である。Ａｌ２Ｏ３が１２質量％未満では、スラグの粘性及び凝固温度が低くなり、ビード幅の揃いが劣化する。一方、Ａｌ２Ｏ３が１８質量％を超えると、スラグの融点が高くなり過ぎるため、ビードの広がりが悪くなり、ビード形状が凸型となる。このため、Ａｌ２Ｏ３は１２乃至１８質量％とする。
“Al 2 O 3 : 12 to 18% by mass”
Al 2 O 3 is a neutral component and is an effective component for adjusting the viscosity and melting point of slag. When Al 2 O 3 is less than 12% by mass, the viscosity of the slag and the solidification temperature are lowered, and the alignment of the bead width is deteriorated. On the other hand, if Al 2 O 3 exceeds 18% by mass, the melting point of the slag becomes too high, so that the bead spread becomes worse and the bead shape becomes convex. Therefore, Al 2 O 3 is 12 to 18 wt%.
「ＣａＦ２：３乃至８質量％」
ＣａＦ２は塩基性成分であり、溶接金属中の酸素量を低下させるとともに、スラグの流動性を調整させるために有効な成分である。特許文献１及び２に記載の従来技術では、ＣａＦ２は１０質量％以上添加されていた。しかし、本発明者等は、本発明の対象である多層盛溶接では、ＣａＦ２添加量を低減させる必要があることを見出した。ＣａＦ２が３質量％未満では溶接金属中の酸素量が高くなり、靭性が劣化すると共に、スラグ焼付きが発生する。一方、ＣａＦ２が８質量％を超えると、ビードが蛇行し、ビード幅揃いが劣化する。このため、ＣａＦ２は３乃至８質量％とする。
“CaF 2 : 3 to 8% by mass”
CaF 2 is a basic component, and is an effective component for reducing the amount of oxygen in the weld metal and adjusting the fluidity of the slag. In the prior art described in
「ＭｇＯ：８乃至１４質量％」
ＭｇＯは塩基性成分であり、溶接金属中の酸素量を低減して靭性を確保するために有効な成分である。また、ＭｇＯはスラグの粘性を低下させる作用を有している。ＭｇＯが８質量％未満では、酸素量の低減効果が少なく、靭性が劣化する。ＭｇＯが１４質量％を超えると、スラグが焼付き、スラグ剥離性が劣化しやすい。このため、ＭｇＯは８乃至１４質量％とする。
“MgO: 8 to 14% by mass”
MgO is a basic component, and is an effective component for reducing the amount of oxygen in the weld metal and ensuring toughness. Moreover, MgO has the effect | action which reduces the viscosity of slag. If MgO is less than 8% by mass, the effect of reducing the amount of oxygen is small, and the toughness deteriorates. When MgO exceeds 14 mass%, slag will seize and slag peelability will deteriorate easily. For this reason, MgO is 8 to 14 mass%.
「ＭｎＯ：５乃至１２質量％」
ＭｎＯは溶融スラグの粘性及び融点を調整するために有効な成分である。ＭｎＯが５質量％未満では、溶融スラグの粘性が不足して、ビード幅揃いが劣化する。一方、ＭｎＯが１２質量％を超えると、スラグ焼付きが発生しやすい。このため、ＭｎＯは５乃至１２質量％とする。
“MnO: 5 to 12% by mass”
MnO is an effective component for adjusting the viscosity and melting point of the molten slag. If MnO is less than 5% by mass, the viscosity of the molten slag is insufficient, and the bead width alignment deteriorates. On the other hand, when MnO exceeds 12 mass%, slag seizure tends to occur. For this reason, MnO is 5 to 12 mass%.
「ＴｉＯ２：０．５乃至３．５質量％」
ＴｉＯ２は酸性成分であり、スラグの流動性を調整する。更に、フラックス中にＴｉＯ２を含むことにより、このＴｉが溶接金属中でＴｉ酸化物又はＴｉ窒化物として存在するので、ＴｉＯ２は靭性向上に有効な成分である。ＴｉＯ２が０．５質量％未満では、溶接金属中のＴｉ量が不足して靭性が劣化する。一方、ＴｉＯ２が３．５質量％を超えると、スラグが焼付き、スラグ剥離性が劣化する。
“TiO 2 : 0.5 to 3.5% by mass”
TiO 2 is an acidic component and adjusts the fluidity of the slag. Furthermore, by including TiO2 in the flux, since the Ti is present as a Ti oxide or Ti nitrides weld metal, TiO 2 is a component effective improving toughness. When TiO 2 is less than 0.5% by mass, the amount of Ti in the weld metal is insufficient, and the toughness deteriorates. On the other hand, when the TiO 2 is more than 3.5 mass%, per slag baked, slag removability is deteriorated.
「Ｂ２Ｏ３：０．０１乃至０．２０質量％」
Ｂ２Ｏ３は溶接熱で還元され、Ｂとして溶接金属中に存在し、靭性を確保する効果を有する。Ｂ２Ｏ３が０．０１質量％未満では、その効果が発揮されず、靭性が劣化する。Ｂ２Ｏ３が０．２０質量％を超えると、焼入れ性が過大となり、靭性が劣化する。
“B 2 O 3 : 0.01 to 0.20 mass%”
B 2 O 3 is reduced by welding heat and is present in the weld metal as B and has the effect of ensuring toughness. When B 2 O 3 is less than 0.01% by mass, the effect is not exhibited and the toughness is deteriorated. When B 2 O 3 exceeds 0.20 mass%, hardenability becomes excessive, the toughness is degraded.
「ＦｅＯ：３．０質量％以下」
ＦｅＯは不純物成分であるが、ＦｅＯが３．０質量％を超えると、表面ビードにスラグの焼付きが発生する。
“FeO: 3.0 mass% or less”
FeO is an impurity component, but if FeO exceeds 3.0 mass%, slag seizure occurs on the surface bead.
「（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］：０．７乃至０．９」
（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］は、健全な溶接ビード外観と良好な靭性を得るために、本願発明者等が見出した数式である。つまり、この（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］の値と、靭性及びスラグの焼き付きとは関連がある。（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］が０．７未満であると、ビード表面にポックマークが発生し、かつ、溶接金属の酸素量が増加して、靭性が劣化する。一方、（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］が０．９を超えると、ビード幅揃いが劣化し、ビード表面にスラグの焼付きが発生する。このため、（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］は０．７乃至０．９とする。なお、［ＣａＯ］、［ＭｎＯ］、［ＳｉＯ２］は、夫々ＣａＯ、ＭｎＯ、ＳｉＯ２の含有量（質量％）である。
“([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ]: 0.7 to 0.9”
([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] is a mathematical formula found by the present inventors in order to obtain a sound weld bead appearance and good toughness. That is, the value of ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] is related to toughness and slag seizure. If ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] is less than 0.7, a pock mark is generated on the bead surface, and the oxygen content of the weld metal increases, resulting in deterioration of toughness. To do. On the other hand, if ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] exceeds 0.9, the bead width alignment deteriorates and slag seizure occurs on the bead surface. For this reason, ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] is set to 0.7 to 0.9. [CaO], [MnO], and [SiO 2 ] are the contents (mass%) of CaO, MnO, and SiO 2 , respectively.
次に、本発明の実施例についてその比較例と共に説明する。下記表１に示す組成（質量％）の鋼板に対し、下記表２に示す組成（質量％）のワイヤを使用して、下記表３及び図１に示す溶接条件により、単電極の多層盛溶接を行った。鋼板１の板厚は２５ｍｍ、開先角度が３０°、ルートギャップが１３ｍｍのＶ型開先である。裏当材２を使用した。
Next, examples of the present invention will be described together with comparative examples. Using a wire having a composition (mass%) shown in Table 2 below for a steel sheet having a composition (mass%) shown in Table 1 below, a single electrode multi-layer welding according to the welding conditions shown in Table 3 and FIG. Went. The steel plate 1 is a V-shaped groove having a thickness of 25 mm, a groove angle of 30 °, and a root gap of 13 mm.
溶接後に、ビード外観について、ポックマークの有無及びスラグ焼付き発生の有無等の官能評価を行なった。その後、−２０℃でのシャルピー衝撃試験を実施した。なお、図２に衝撃試験片採取位置を示す。鋼板の表面から９．５ｍｍ下方の位置を中心として、溶接金属３の部分を含む位置から、ＪＩＳ Ｚ３１１１：２００５に準じて試験片を採取した。下記表４は、本発明の実施例のフラックス組成を示し、表５は実施例の（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］の数式の値と、ビード外観の評価結果及びシャルピー衝撃値を示す。また、表６は、比較例のフラックス組成を示し、表７は、比較例の（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］の数式の値と、ビード外観の評価結果及びシャルピー衝撃値を示す。
After welding, the bead appearance was subjected to sensory evaluations such as the presence or absence of pock marks and the occurrence of slag seizure. Thereafter, a Charpy impact test at −20 ° C. was performed. FIG. 2 shows the impact test specimen collection position. A test piece was collected in accordance with JIS Z3111: 2005 from a position including the
表４及び表５に示すように、実施例１乃至２０は、本願請求項１に規定する条件を満たす。このため、表５に示すように、実施例１乃至２０においては、ビードの外観評価は良好であり、溶接作業性が優れていると共に、靭性も十分に高いものであった。 As shown in Tables 4 and 5, Examples 1 to 20 satisfy the conditions defined in claim 1 of the present application. For this reason, as shown in Table 5, in Examples 1 to 20, the appearance evaluation of the beads was good, the welding workability was excellent, and the toughness was sufficiently high.
これに対し、表６及び表７に示すように、比較例２１は、フラックス中のＳｉＯ２の含有量が本発明範囲の下限未満であるので、溶接ビードの揃いが劣化した。比較例２２はフラックス中のＳｉＯ２の含有量が本発明範囲の上限を超えているので、凸ビード形状となり、靭性が劣化した。 On the other hand, as shown in Table 6 and Table 7, in Comparative Example 21, the content of SiO 2 in the flux was less than the lower limit of the range of the present invention, so the weld bead alignment deteriorated. In Comparative Example 22, the content of SiO 2 in the flux exceeded the upper limit of the range of the present invention, so that it became a convex bead shape and toughness deteriorated.
比較例２３はフラックス中のＣａＯの含有量が本発明範囲の下限未満であるので、靭性が劣化した。比較例２４はフラックス中のＣａＯの含有量が本発明範囲の上限を超えているので、スラグが焼付き性及びスラグ剥離性が劣化した。 In Comparative Example 23, since the content of CaO in the flux was less than the lower limit of the range of the present invention, the toughness deteriorated. In Comparative Example 24, since the CaO content in the flux exceeded the upper limit of the range of the present invention, the slag deteriorated in seizure property and slag peelability.
比較例２５はフラックス中のＡｌ２Ｏ３の含有量が本発明範囲の下限未満であるので、ビード幅の揃いが劣化した。比較例２６はフラックス中のＡｌ２Ｏ３の含有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接ビードが凸形状となった。 In Comparative Example 25, since the content of Al 2 O 3 in the flux was less than the lower limit of the range of the present invention, the alignment of the bead width was deteriorated. In Comparative Example 26, since the content of Al 2 O 3 in the flux exceeds the upper limit of the range of the present invention, the weld bead has a convex shape.
比較例２７はフラックス中のＣａＦ２の含有量が本発明範囲の下限未満であるので、靭性が劣化し、ビード幅の揃いが劣化した。比較例２８はフラックス中のＣａＦ２の含有量が本発明範囲の上限を超えているので、アンダーカットが発生した。 In Comparative Example 27, the content of CaF 2 in the flux was less than the lower limit of the range of the present invention, so the toughness deteriorated and the alignment of the bead width deteriorated. In Comparative Example 28, since the content of CaF 2 in the flux exceeded the upper limit of the range of the present invention, undercut occurred.
比較例２９はフラックス中のＭｇＯの含有量が本発明範囲の下限未満であるので、靭性が劣化した。比較例３０はフラックス中のＭｇＯの含有量が本発明範囲の上限を超えているので、スラグが焼き付き、剥離性が劣化した。 In Comparative Example 29, the MgO content in the flux was less than the lower limit of the range of the present invention, so that the toughness was deteriorated. In Comparative Example 30, the content of MgO in the flux exceeded the upper limit of the range of the present invention, so the slag was seized and the peelability deteriorated.
比較例３１はフラックス中のＭｎＯの含有量が本発明範囲の下限未満であるので、ビード幅の揃いが劣化した。比較例３２はフラックス中のＭｎＯの含有量が本発明範囲の上限を超えているので、スラグ焼付きが発生した。 In Comparative Example 31, since the content of MnO in the flux was less than the lower limit of the range of the present invention, the alignment of the bead width was deteriorated. In Comparative Example 32, slag seizure occurred because the MnO content in the flux exceeded the upper limit of the range of the present invention.
比較例３３はフラックス中のＴｉＯ２の含有量が本発明範囲の下限未満であるので、靭性が劣化した。比較例３４はフラックス中のＴｉＯ２の含有量が本発明範囲の上限を超えているのでスラグ焼付きが発生した。 In Comparative Example 33, since the content of TiO 2 in the flux was less than the lower limit of the range of the present invention, the toughness deteriorated. In Comparative Example 34, slag seizure occurred because the content of TiO 2 in the flux exceeded the upper limit of the range of the present invention.
比較例３５はフラックス中のＢ２Ｏ３の含有量が本発明範囲の下限未満であるので、靭性が劣化した。比較例３６はＢ２Ｏ３の含有量が本発明範囲の上限を超えているので靭性が劣化した。 In Comparative Example 35, the toughness deteriorated because the content of B 2 O 3 in the flux was less than the lower limit of the present invention range. In Comparative Example 36, the toughness deteriorated because the content of B 2 O 3 exceeded the upper limit of the range of the present invention.
比較例３７はフラックス中のＦｅＯの含有量が本発明範囲の上限を超えているのでスラグ焼付きが発生した。 In Comparative Example 37, slag seizure occurred because the content of FeO in the flux exceeded the upper limit of the range of the present invention.
比較例３８は（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］の数値が本発明範囲の下限未満であるので、ビード表面にポックマークが発生し、靭性が劣化した。比較例３９は（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］が本発明範囲の上限を超えているので、ビード幅揃いの劣化が発生した。比較例４０は（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］が本発明範囲の下限未満であるので、ビード表面にポックマークが発生し、靭性が劣化した。比較例４１は（［ＣａＯ］＋０．５×［ＭｎＯ］）／［ＳｉＯ２］が本発明範囲の上限を超えているので、スラグの焼付きが発生した。 Since the numerical value of ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] was less than the lower limit of the range of the present invention in Comparative Example 38, a pock mark was generated on the bead surface and toughness was deteriorated. In Comparative Example 39, ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] exceeded the upper limit of the range of the present invention. In Comparative Example 40, ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] was less than the lower limit of the range of the present invention, so that a pock mark was generated on the bead surface and the toughness was deteriorated. In Comparative Example 41, ([CaO] + 0.5 × [MnO]) / [SiO 2 ] exceeded the upper limit of the range of the present invention, so slag seizure occurred.
なお、本発明では、表１及び表２に示すように、軟鋼・４９０Ｎ／ｍｍ２級高張力鋼板（ＪＩＳＳＭ４９０Ａ）、軟鋼・４９０Ｎ／ｍｍ２級高張力鋼用ワイヤ（ＡＷＳ５．１７ＥＨ１４相当）を使用したが、５９０Ｎ／ｍｍ２級高張力鋼板、５９０Ｎ／ｍｍ２級高張力鋼用ワイヤを適用しても同様の効果が得られた。 In the present invention, as shown in Tables 1 and 2, mild steel / 490N / mm grade 2 high strength steel sheet (JISSM490A), mild steel / 490N / mm grade 2 high strength steel wire (equivalent to AWS 5.17EH14) is used. was but, 590N / mm 2 class high strength steel sheet, the same effect may be applied to wire 590N / mm 2 class high strength steel was obtained.
１：鋼板
２：裏当材
３：溶接金属
1: Steel plate 2: Backing material 3: Weld metal
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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