JP5460393B2

JP5460393B2 - Operation method of converter facilities

Info

Publication number: JP5460393B2
Application number: JP2010057782A
Authority: JP
Inventors: 正信中村; 宏行国村; 岳志稲葉; 智和足立
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2010-03-15
Filing date: 2010-03-15
Publication date: 2014-04-02
Anticipated expiration: 2030-03-15
Also published as: JP2011190501A

Description

本発明は、例えば、３基の転炉を備えた転炉設備において脱りん処理や脱炭処理を行う転炉設備の操業方法に関する。 The present invention relates to a method for operating a converter facility that performs, for example, dephosphorization processing or decarburization processing in a converter facility including three converters.

周知のように、高炉で生産された溶銑は、混銑車（トーピートカー)あるいは高炉鍋に装入された上で、溶銑の成分調整を行う転炉工程へ移送される。また、この混銑車又は高炉鍋では、その中に装入されている溶銑に副原料を投入して脱りん、脱珪、脱硫を行い予備的に溶銑の成分調整処理を行うようにしている。
転炉工程では、溶銑を転炉に装入し、副原料添加と酸素吹込みを行うことで脱りん・脱炭を行って、りん濃度や炭素濃度が所定の値となっている溶鋼を生産するようにしている。転炉工程で得られた溶鋼は、その後、連続鋳造工程を経てスラブ等に成形され、このスラブが圧延されることで厚板や薄板等の鉄鋼製品が製造される。 As is well known, the hot metal produced in the blast furnace is transferred to a converter process in which the components of the hot metal are adjusted after being loaded into a kneading car (torpit car) or a blast furnace pan. Further, in this kneading vehicle or blast furnace pan, the auxiliary raw material is introduced into the hot metal charged therein to perform dephosphorization, desiliconization, and desulfurization to preliminarily perform hot metal component adjustment processing.
In the converter process, molten iron is charged into the converter, dephosphorization and decarburization are performed by adding auxiliary materials and blowing oxygen to produce molten steel with a predetermined phosphorus concentration and carbon concentration. Like to do. The molten steel obtained in the converter process is then formed into a slab or the like through a continuous casting process, and steel products such as thick plates and thin plates are manufactured by rolling the slab.

鉄鋼製品の生産量を上げるためには、高炉工程に着目し、高炉からの溶銑の出鋼量を増やすことがもちろん重要であるが、他の工程、例えば、転炉工程での効率アップや生産能力を上げることも重要である。各工程の生産能力を向上させるための技術は、例えば、特許文献１〜３に開示されている。
特許文献１は、溶銑の吹錬を行う３基の転炉と、最大２基の転炉を吹錬可能とする能力を備えた転炉周辺設備とを有する転炉設備で、前記転炉周辺設備の能力を超えずに３基の転炉を操業すべく、各転炉のチャージの順番を、第１の転炉での吹錬が終了する前に、第２の転炉での吹錬を開始するように設定し、第３の転炉の吹錬開始を、第２の転炉での吹錬が終了する前で且つ第１の転炉での前回吹錬終了〜次回吹錬開始の間に設定している転炉の操業方法を開示する。 In order to increase the production volume of steel products, it is important to pay attention to the blast furnace process and increase the amount of hot metal discharged from the blast furnace, but it is important to increase the efficiency and production in other processes such as the converter process. It is also important to improve ability. Techniques for improving the production capacity of each process are disclosed in Patent Documents 1 to 3, for example.
Patent Document 1 is a converter facility having three converters that perform hot metal blowing and converter peripheral facilities that have the capability of blowing a maximum of two converters. In order to operate the three converters without exceeding the capacity of the facilities, the charging order of each converter is changed to the blowing in the second converter before the blowing in the first converter is completed. Is set to start, and the blowing of the third converter is started before the end of the blowing in the second converter and the end of the previous blowing in the first converter to the start of the next blowing Disclosed is the converter operation method set in between.

特許文献２は、脱りん炉と脱炭炉とを備えた転炉設備で、前記脱炭炉から出鋼された溶鋼の一部又は全部が収容された取鍋を、脱りん炉の炉下を通して脱炭炉の装入側へ移送し、前記取鍋内の溶鋼を再度脱炭炉に装入して吹錬を行う転炉設備の操業方法を開示する。
特許文献３は、３つの転炉を用いて溶銑を精錬処理する転炉精錬方法であって、３つの転炉は、いずれも、脱Ｃ用の転炉、脱Ｃと脱Ｐ兼用の転炉、脱Ｐ用の転炉の順で使用され、その後修理されて、再び、同様の順で使用および修理され、３つの転炉のいずれか一つが脱Ｃ用の転炉として使用されているときは、他の一つは脱Ｐ用の転炉として使用され、残りの一つは脱Ｃと脱Ｐ兼用の転炉として使用され、３つの転炉のいずれか一つが修理されているときは、他の二つは主に脱Ｃと脱Ｐ兼用の転炉として使用される転炉精錬方法を開示する。 Patent Document 2 is a converter facility provided with a dephosphorization furnace and a decarburization furnace, and a ladle containing a part or all of the molten steel discharged from the decarburization furnace is placed under the furnace of the dephosphorization furnace. The operation method of the converter equipment which is transferred to the charging side of the decarburizing furnace through, and the molten steel in the ladle is again charged into the decarburizing furnace and blown is disclosed.
Patent Document 3 is a converter refining method for refining hot metal using three converters, and each of the three converters is a converter for de-C, and a converter for both de-C and P removal. , Used in the order of de-P converter, then repaired, and again used and repaired in the same order, when any one of the three converters is used as a de-C converter The other is used as a converter for de-P, the other is used as a converter for both de-C and de-P, and when any one of the three converters is repaired The other two disclose converter refining methods used mainly as converters for both de-C and de-P.

特許４０５７００５号公報Japanese Patent No. 4057005 特開２００６−３２２０２１号公報JP 2006-322021 A 特開２００７−１１３０２９号公報JP 2007-113029 A

従来より、転炉を３基備えた転炉設備においては、３基の転炉の中、２基の転炉（脱炭炉２基、２／３基操業という）を稼働させる操業を行うことが常であった。例えば、１つの転炉で脱りん処理を行うと共にもう１つの転炉で脱炭処理を行う操業（脱りん炉１基＋脱炭炉１基での操業、Ｐ１Ｃ１操業という）を実施することが考えられる。その場合、粗鋼生産能力が低下することも否めない。 Conventionally, in a converter facility equipped with three converters, among the three converters, two converters (two decarburization furnaces, two-thirds operation) are operated. Was always. For example, a dephosphorization process is performed in one converter and a decarburization process is performed in another converter (one dephosphorization furnace + one decarburization furnace, P1C1 operation). Conceivable. In that case, it cannot be denied that the crude steel production capacity is lowered.

そこで、転炉設備中の全ての転炉を稼働させる操業として、３基の転炉にて操業を行うことが考えられる。３基の転炉にて操業を行うものとして、脱炭炉３基で脱炭処理のみを行う操業（３／３基操業又はＣ３操業という）がある。Ｃ３操業では、粗鋼生産能力が高く効率的であるが、このＣ３操業のみでは、脱りん処理を行うことができない。一方、脱
りん処理を含む操業としては、脱りん炉１基＋脱炭炉２基で操業を行う（Ｐ１Ｃ２操業という）が考えられる。しかしながら、Ｐ１Ｃ２操業では、溶銑の物流制約のため粗鋼生産能力が低下してしまう。 Therefore, it is conceivable to operate with three converters as an operation to operate all converters in the converter facility. There is an operation (referred to as “3/3 operation” or “C3 operation”) in which only three decarburization furnaces perform the decarburization treatment as the operation in the three converters. In the C3 operation, the crude steel production capacity is high and efficient, but the dephosphorization treatment cannot be performed only by the C3 operation. On the other hand, as the operation including the dephosphorization treatment, it is conceivable to operate with one dephosphorization furnace and two decarburization furnaces (referred to as P1C2 operation). However, in the P1C2 operation, the crude steel production capacity is reduced due to hot metal distribution restrictions.

そのため、「Ｃ３操業」と「Ｐ１Ｃ２操業」との両方の操業を組み合わせることにより、生産能力を維持しつつ脱りん処理も行うことができる操業を行うことが必要である。しかしながら、「Ｃ３操業」や「Ｐ１Ｃ２操業」を行うにあたって、各転炉における溶湯の装入のタイミングや吹錬のタイミングなどのスケジュールを適正に立てないと、例えば、吹錬後の溶銑を出湯や出鋼する際での搬送待ち（クレーン待ち）が生じたり、吹錬による酸素供給量が設備能力を超えてしまい、逆に粗鋼生産能力が低下することも考えられる。加えて、「Ｃ３操業」と「Ｐ１Ｃ２操業」との比率を適正にすることも重要である。 Therefore, it is necessary to perform an operation capable of performing a dephosphorization process while maintaining the production capacity by combining both the “C3 operation” and the “P1C2 operation”. However, when performing “C3 operation” and “P1C2 operation”, if the schedule of the molten metal charging timing and blowing timing in each converter is not properly set, for example, the molten metal after blowing is discharged Conveyance waiting (crane waiting) may occur when steel is produced, or the oxygen supply amount by blowing exceeds the facility capacity, and conversely the crude steel production capacity may be reduced. In addition, it is also important to make the ratio between “C3 operation” and “P1C2 operation” appropriate.

さて、特許文献１の技術は、３基の転炉を稼動させて生産性を向上させる操業「Ｃ３操業」であるが、この技術は脱りん処理や脱炭処理のスケジュールについて明確に規定されていない。
また、特許文献２の技術は、転炉設備で製造された溶鋼を後工程に送ることができない状況下において、溶鋼のリサイクルを行うに際し、脱炭炉の稼働状況を可能な限り低下させない転炉設備の操業方法を開示するものであって、特許文献１と同様に脱りん処理や脱炭処理のスケジュールについて明確に規定されていない。 The technology of Patent Document 1 is an operation “C3 operation” in which three converters are operated to improve productivity, but this technology clearly defines the schedule of dephosphorization treatment and decarburization treatment. Absent.
Moreover, the technique of patent document 2 is the converter which does not reduce the operating condition of a decarburization furnace as much as possible when recycling molten steel in the situation where the molten steel manufactured with the converter equipment cannot be sent to a post process. The operation method of equipment is disclosed, and the schedule of dephosphorization processing and decarburization processing is not clearly defined as in Patent Document 1.

特許文献３は、３基の転炉において、いずれかの転炉の修理が行われる際に、効率よく溶銑処理を行うための技術を開示するものであり、特許文献１と同様に脱りん処理や脱炭処理のスケジュールについて明確に規定されていない。
そこで、本発明は、上記問題に鑑み、３基の転炉を用いて「Ｐ１Ｃ２操業」と「Ｃ３操業」とを行う操業を適正化することによって、目標とする生産チャージ数を確保しつつ脱りん処理の実施比率を高められる効率の良い操業を行うことができる転炉設備の操業方法を提供することを目的とする。 Patent Document 3 discloses a technique for efficiently performing hot metal treatment when any one of the converters is repaired in three converters. And the schedule for decarburization is not clearly defined.
Therefore, in view of the above problems, the present invention optimizes the operations of performing “P1C2 operation” and “C3 operation” using three converters, thereby ensuring the target number of production charges. An object of the present invention is to provide a method for operating a converter facility capable of performing an efficient operation capable of increasing the implementation ratio of phosphorus treatment.

前記目的を達成するために、本発明は次の手段を講じた。
即ち、本発明に係る転炉設備の操業方法は、３基の転炉を備え、第１転炉で出湯された溶銑を受ける取鍋が第１転炉の装入側へ移動可能となっている転炉設備において、
３基の転炉にて脱炭処理のみを行う操業を「Ｃ３操業」とし、下記に示す(i)、(ii)の工程を交互に行う操業を「Ｐ１Ｃ２操業」として定義して、式（１）で求められる「Ｃ３操業」の生産能力Ｎａと、式（２）で求められる「Ｐ１Ｃ２操業」の生産能力Ｎｂと、目標生産チャージ数Ｎ（ch/日）が式（３）を満たすとき、
「Ｐ１Ｃ２操業」の実施比率Ｒｂが式（４）を満たすように、「Ｐ１Ｃ２操業」と「Ｃ３操業」とを組み合わせた操業を行う点にある。 In order to achieve the above object, the present invention has taken the following measures.
That is, the operation method of the converter equipment according to the present invention includes three converters, and the ladle that receives the hot metal discharged from the first converter is movable to the charging side of the first converter. In the converter equipment
The operation that performs only the decarburization process in the three converters is defined as “C3 operation”, and the operation that alternately performs the steps (i) and (ii) shown below is defined as “P1C2 operation”. When the production capacity Na of “C3 operation” obtained in 1), the production capacity Nb of “P1C2 operation” obtained in equation (2), and the target production charge number N (ch / day) satisfy equation (3) ,
The operation is a combination of “P1C2 operation” and “C3 operation” so that the execution ratio Rb of “P1C2 operation” satisfies the formula (4).

(i) 第１転炉へ脱りん用の溶銑を装入する作業と、第１転炉にて処理した脱りん処理後の溶銑を第２転炉又は第３転炉へ装入する作業とを同時に行った上で、第１転炉にて脱りん処理を行うと共に第２転炉又は第３転炉にて脱炭処理を行う。
(ii) 前記(i)において第２転炉にて脱炭処理を行った場合は第３転炉に溶銑を装入して脱炭処理を行い、前記(i)において第３転炉にて脱炭処理を行った場合は第２転炉に溶銑を装入して脱炭処理を行う。 (i) The operation of charging the hot metal for dephosphorization into the first converter, and the operation of charging the hot metal after the dephosphorization process processed in the first converter into the second converter or the third converter In addition, the dephosphorization process is performed in the first converter and the decarburization process is performed in the second converter or the third converter.
(ii) When the decarburization process is performed in the second converter in (i) above, the decarburization process is performed by charging the third converter with the hot metal, and in the third converter in the above (i). When decarburization is performed, hot metal is charged into the second converter and decarburization is performed.

Ｎａ＝（１４４０−Ｔｎ）／Ｔａ・・（１）
Ｎｂ＝（１４４０−Ｔｎ）／Ｔｂ・・（２）
Ｎｂ＜Ｎ≦Ｎａ・・（３）
（Ｎａ−Ｎ）÷（Ｎａ−Ｎｂ）×０．７≦Ｒｂ≦（Ｎａ−Ｎ）÷（Ｎａ−Ｎｂ）
・・（４）
ここで、
Ｔｎ：転炉工場（転炉設備）の非稼動時間（分/日）
Ｔａ：「Ｃ３操業」のサイクルタイム（分/ch）
Ｎａ：「Ｃ３操業」の生産能力（ch/日）
Ｔｂ：「Ｐ１Ｃ２操業」のサイクルタイム（分/ch）
Ｎｂ：「Ｐ１Ｃ２操業」の生産能力（ch/日）
Ｒｂ：「Ｐ１Ｃ２操業」の実施比率[Ｒｂ＝Ｃｂ÷（Ｃｂ＋Ｃａ）]
Ｃａ：「Ｃ３操業」の生産チャージ数（ch/日）
Ｃｂ：「Ｐ１Ｃ２操業」の生産チャージ数（ch/日）
Ｎ：目標生産チャージ数[Ｎ＝Ｃａ＋Ｃｂ（ch／日）]
前記「Ｃ３操業」から「Ｐ１Ｃ２操業」に操業を切り替えるにあたっては、「Ｃ３操業」にて脱炭処理を行っていた第１転炉の操業を、次の処理では脱りん処理に替える「Ｐ切り替え操業」を行うことが好ましい。 Na = (1440−Tn) / Ta (1)
Nb = (1440−Tn) / Tb (2)
Nb <N ≦ Na (3)
(Na—N) ÷ (Na—Nb) × 0.7 ≦ Rb ≦ (Na—N) ÷ (Na—Nb)
(4)
here,
Tn: Non-operating time of converter plant (converter equipment) (min / day)
Ta: “C3 operation” cycle time (min / ch)
Na: “C3 operation” production capacity (ch / day)
Tb: “P1C2 operation” cycle time (min / ch)
Nb: “P1C2 operation” production capacity (ch / day)
Rb: Implementation ratio of “P1C2 operation” [Rb = Cb ÷ (Cb + Ca)]
Ca: Production charge of “C3 operation” (ch / day)
Cb: Production charge of “P1C2 operation” (ch / day)
N: Target number of production charges [N = Ca + Cb (ch / day)]
When switching from the “C3 operation” to the “P1C2 operation”, the operation of the first converter that had been decarburized in the “C3 operation” is replaced with the dephosphorization process in the next process. It is preferable to perform "operation".

前記「Ｐ１Ｃ２操業」から「Ｃ３操業」に操業を切り替えるにあたっては、「Ｐ１Ｃ２操業」にて脱りん処理を行っていた第１転炉の操業を、次の処理にて脱炭処理に切り替える「Ｃ切り替え操業」を行うことが好ましい。
前記(ii)においては、前記３基の転炉とは異なる容器にて脱りん処理を行った溶銑を、前記第２転炉又は第３転炉に装入することが好ましい。 In switching the operation from the “P1C2 operation” to the “C3 operation”, the operation of the first converter that has been dephosphorized in the “P1C2 operation” is switched to the decarburization process in the next process. It is preferable to perform a “switching operation”.
In the above (ii), it is preferable that the hot metal, which has been dephosphorized in a container different from the three converters, is charged into the second converter or the third converter.

本発明によれば、３基の転炉を用いて「Ｐ１Ｃ２操業」と「Ｃ３操業」とを行う操業を適正化することによって、目標とする生産チャージ数を確保しつつ脱りん処理の実施比率を高められる効率の良い操業を行うことができる。 According to the present invention, the dephosphorization processing ratio is ensured while ensuring the target number of production charges by optimizing the operation of performing “P1C2 operation” and “C3 operation” using three converters. Can be operated efficiently.

転炉設備の平面図である。It is a top view of converter equipment. 転炉設備の側面図である。It is a side view of converter equipment. 転炉設備の拡大平面図である。It is an enlarged plan view of converter equipment. 転炉設備において脱りん後の溶銑を同一転炉に再装入する様子を示した図である。It is the figure which showed a mode that the hot metal after dephosphorization was reloaded in the same converter in converter equipment. 転炉の操業の第１のガントチャートである。It is a 1st Gantt chart of operation of a converter. 転炉の操業の第２のガントチャートである。It is a 2nd Gantt chart of operation of a converter. 転炉の操業の第３のガントチャートである。It is a 3rd Gantt chart of operation of a converter. 転炉の操業の第４のガントチャートである。It is a 4th Gantt chart of operation of a converter.

以下、本発明の転炉設備の操業方法について図を基に説明する。
図１、図２は転炉設備を示したものである。まず、転炉設備について説明する。
図１、図２に示すように、転炉設備１は、３基の転炉２Ａ，２Ｂ，２Ｃと、これら転炉２Ａ，２Ｂ，２Ｃに溶銑や溶鋼を供給する複数の取鍋３と、取鍋３を搬送する２基のクレーン４Ａ，４Ｂとを有している。 Hereinafter, the operation method of the converter equipment of this invention is demonstrated based on figures.
1 and 2 show converter facilities. First, the converter equipment will be described.
As shown in FIGS. 1 and 2, the converter facility 1 includes three converters 2A, 2B, and 2C, and a plurality of ladles 3 that supply hot metal and molten steel to the converters 2A, 2B, and 2C, It has two cranes 4A and 4B that convey the ladle 3.

２基のクレーン４Ａ，４Ｂは、転炉設備１の上方側であって、当該転炉設備１を縦断するように配設された走行レール５上を走行可能となっている。クレーン４Ａ，４Ｂの本体８からは、下方にワイヤ６が延びており、該ワイヤ６の先端に設けられたフックで取鍋３を吊り下げ可能となっている。ワイヤ６をクレーン本体８へ巻き取ることで、取鍋３は上方へ吊り上げられ、その上でクレーン本体８が走行レール５上を走行することで、取鍋３は転炉設備１内を移動可能となっている。 The two cranes 4 A and 4 B are capable of traveling on a traveling rail 5 disposed on the upper side of the converter facility 1 so as to cut through the converter facility 1. A wire 6 extends downward from the main body 8 of the cranes 4 A and 4 B, and the ladle 3 can be suspended by a hook provided at the tip of the wire 6. By winding the wire 6 around the crane body 8, the ladle 3 is lifted upward, and when the crane body 8 travels on the traveling rail 5, the ladle 3 can move in the converter 1. It has become.

加えて、転炉設備１は、混銑車９から取鍋３に溶銑を移し替える場所である払い出しステーション１０Ａ，１０Ｂ（払い出しピット）を２つ備えていると共に、取鍋３内の溶銑に対して脱硫処理を施す脱硫ステーション１６Ａ，１６Ｂを２つ有している。
転炉設備１は、ノロカキ１２（スラグドラッガー）により取鍋３内の溶銑上面に浮かんでいるスラグを掻き出す場所である除滓ステーション１３Ａ，１３Ｂを２つ備え、さらに、転炉２にスクラップ（冷銑や冷鋼）を装入するスクラップクレーン１４を備えている。スクラップクレーン１４は、スクラップシュート１５，１５を２基同時に取り下げ可能となっている。 In addition, the converter equipment 1 has two dispensing stations 10A and 10B (dispensing pits), which are places where the molten iron is transferred from the kneading wheel 9 to the ladle 3, and for the molten iron in the ladle 3 Two desulfurization stations 16A and 16B for performing desulfurization treatment are provided.
The converter equipment 1 is provided with two stripping stations 13A and 13B that are used to scrape the slag floating on the upper surface of the hot metal in the ladle 3 using a scallop 12 (slag dragger). A scrap crane 14 for charging firewood and cold steel is provided. The scrap crane 14 can withdraw two scrap chutes 15 and 15 simultaneously.

転炉設備１の上方側には、転炉設備１を縦断するように走行レール５が設けられている。説明の便宜上、走行レール５を８つの区間（番号０〜７）に区切り、それぞれに番号を付す。２基のクレーンの一方（クレーン４Ａ）は、走行レール５の区切り番号０から６ま
でを移動し、他方（クレーン４Ｂ）は区切り番号１から７までを移動する。１つの区切り番号はクレーンＡ、Ｂの１基の幅に対応している。 A traveling rail 5 is provided on the upper side of the converter facility 1 so as to run vertically through the converter facility 1. For convenience of explanation, the traveling rail 5 is divided into eight sections (numbers 0 to 7), and numbers are assigned to the sections. One of the two cranes (crane 4A) moves from the dividing numbers 0 to 6 of the traveling rail 5, and the other (crane 4B) moves from the dividing numbers 1 to 7. One division number corresponds to the width of one of cranes A and B.

区切り番号１、２に対応する走行レール５のほぼ下方側で且つ走行レール５の側方側には、払い出しステーション１０Ａ，１０Ｂが対応するように設けられている。なお、以降の説明における上下方向は、図２の上下方向と一致するものとするさらに、走行レール５の区切り番号０及び３には除滓ステーション１３Ａ，１３Ｂが設けられている。
区切り番号４、５、６に対応する走行レール５の下側であって且つ走行レール５の側方側には、転炉２Ａ，２Ｂ，２Ｃが並ぶように設けられている。本実施形態の場合、区切り番号４に対応する転炉（第１転炉）２Ａは、溶銑の脱りん処理と脱炭処理との両方を行うことができる兼用炉であり、区切り番号５に対応する転炉（第２転炉）２Ｂ、及び区切り番号６に対応する転炉（第３転炉）２Ｃは、溶銑の脱炭処理を行う脱炭炉とされている。 Dispensing stations 10 A and 10 B are provided so as to correspond to a substantially lower side of the traveling rail 5 corresponding to the partition numbers 1 and 2 and a side of the traveling rail 5. Note that the vertical direction in the following description is the same as the vertical direction in FIG. 2, and the derailment numbers 0 and 3 of the traveling rail 5 are provided with removal stations 13A and 13B.
Converters 2A, 2B, and 2C are provided below the traveling rail 5 corresponding to the partition numbers 4, 5, and 6 and on the side of the traveling rail 5 so as to be lined up. In the present embodiment, the converter (first converter) 2A corresponding to the partition number 4 is a dual-purpose furnace capable of performing both hot metal dephosphorization and decarburization, and corresponds to the partition number 5. The converter (second converter) 2B and the converter (third converter) 2C corresponding to the partition number 6 are decarburization furnaces that perform hot metal decarburization.

区切り番号７の位置には、スクラップクレーン１４が配置されており、このスクラップクレーン１４は、走行レール５の区切り番号４〜６（各転炉の装入側）ならびに区切り番号７へ移動可能であると共に、図１の右側に位置する図示しないスクラップ積み込み場（スクラップヤード）へも移動可能である。
さらに、本実施形態の転炉設備１は、第１転炉２Ａの下側（炉下）において当該第１転炉２Ａの装入側から払い出し側に向けて配置された軌道（レール）１５と、この軌道１５上を走行可能で取鍋３を搭載可能な台車１６とを備えている。軌道１５は、装入側に向けてクレーン４Ａ，４Ｂが移動する軌道の直下まで延びている。ゆえに、クレーン４Ａ，４Ｂによって、装入側に位置する台車１６上の取鍋３を、第１転炉２Ａの前側（装入側）の床面Ｆに設けられた開口部１７を通じて吊り上げることができるようになっている。 A scrap crane 14 is arranged at the position of the partition number 7, and this scrap crane 14 can be moved to the partition numbers 4 to 6 (the charging side of each converter) and the partition number 7 of the traveling rail 5. In addition, it is also possible to move to a scrap loading place (scrap yard) (not shown) located on the right side of FIG.
Furthermore, the converter facility 1 of the present embodiment includes a track (rail) 15 disposed from the charging side to the paying-out side of the first converter 2A on the lower side (under the furnace) of the first converter 2A. , And a carriage 16 capable of traveling on the track 15 and mounting the ladle 3. The track 15 extends directly below the track on which the cranes 4A and 4B move toward the charging side. Therefore, the crane 4A, 4B can lift the ladle 3 on the carriage 16 located on the charging side through the opening 17 provided on the floor surface F on the front side (charging side) of the first converter 2A. It can be done.

なお、第２転炉２Ｂ、第３転炉２Ｃの払い出し側にも、払い出し側のクレーン２０に向けて延びる軌道２１が配置され、この軌道２１を走行する台車２２によって第２転炉２Ｂや第３転炉２Ｃから出鋼した溶鋼が装入された取鍋を払い出し側のクレーン２０の走行軌道の直下に搬送することができるようになっている。ここで、台車２２に搭載された取鍋は、払い出し側のクレーン２０によって連続鋳造装置へと搬送される。 A track 21 extending toward the payout-side crane 20 is also arranged on the payout side of the second converter 2B and the third converter 2C, and the second converter 2B and the second converter 2 are driven by a carriage 22 traveling on the track 21. The ladle charged with the molten steel discharged from the 3 converter 2C can be transported directly under the traveling track of the crane 20 on the payout side. Here, the ladle mounted on the carriage 22 is conveyed to the continuous casting apparatus by the crane 20 on the payout side.

[転炉設備における主な操業について]
次に、転炉設備１において行うことができる主要な操業について説明する。
溶銑が装入された混銑車９が到着したときに、混銑車９内の溶銑を、払い出しステーション１０Ａ又は１０Ｂに配置した取鍋３に払い出すことができる。そして、溶銑が払い出された取鍋３を払い出し台車１８にてクレーン４Ａ，４Ｂが移動する軌道上に移送した後、当該取鍋３を脱硫ステーション１６Ａ又は１６Ｂに移送することができる。脱硫ステーション１６Ａ又は１６Ｂでは、取鍋３内の溶銑に対して脱硫処理が行われ、脱硫処理後の取鍋３は、台車により除滓ステーション１３Ａ又は１３Ｂまで移送され、除滓ステーション１３Ａ又は１３Ｂでは、取鍋がクレーン４Ａ又はクレーン４Ｂによって吊り下げられた状態でノロカキ１２Ａ又は１２Ｂにより溶銑の上面に浮いているスラグを掻き出すことができる。 [Main operations in converter facilities]
Next, main operations that can be performed in the converter 1 will be described.
When the kneading vehicle 9 loaded with the molten iron arrives, the molten metal in the kneading vehicle 9 can be dispensed to the ladle 3 disposed in the dispensing station 10A or 10B. Then, after the ladle 3 from which the molten iron has been dispensed is transferred onto the track on which the cranes 4A and 4B are moved by the dispensing truck 18, the ladle 3 can be transferred to the desulfurization station 16A or 16B. In the desulfurization station 16A or 16B, the desulfurization process is performed on the hot metal in the ladle 3, and the ladle 3 after the desulfurization process is transferred to the demolition station 13A or 13B by a carriage, and in the demolition station 13A or 13B, In the state where the ladle is suspended by the crane 4A or the crane 4B, the slag floating on the upper surface of the hot metal can be scraped out by the sword 12A or 12B.

スラグ掻き出しが完了した取鍋３は、クレーン４Ａ又は４Ｂにより、第１転炉２Ａの前に移送され、装入側にて第１転炉２Ａを傾動すると共に取鍋３を傾けることで、取鍋３内の溶銑を第１転炉２Ａ内に溶銑を装入することができる。
第１転炉２Ａでは、装入された溶銑に対して脱りん処理を行うことができる。脱りん処理では、第１転炉２Ａの炉口から酸素を吹き込むランスを挿入して溶銑に向けて気体酸素を吹き込むと共に、炉底から不活性ガス等によって溶銑を撹拌することにより、溶銑の［Ｐ］を低減させることができる。なお、脱りん処理においては、当業者常法通り、石灰ＣａＯ等の造滓材や酸化鉄Ｆｅ_xＯ_y等を投入している。 The ladle 3 in which the slag scraping has been completed is transferred to the front of the first converter 2A by the crane 4A or 4B, and the ladle 3 is tilted while tilting the first converter 2A on the charging side. The hot metal in the pan 3 can be charged into the first converter 2A.
In the first converter 2A, the dephosphorization process can be performed on the molten iron charged. In the dephosphorization process, a lance that blows oxygen from the furnace port of the first converter 2A is inserted to blow gaseous oxygen toward the hot metal, and the hot metal is stirred from the furnace bottom with an inert gas or the like, thereby reducing the hot metal [ P] can be reduced. In addition, in the dephosphorization treatment, a slag-forming material such as lime CaO, iron oxide Fe _x O _y, or the like is added as usual by those skilled in the art.

そして、図３、図４（ａ）に示すように、第１転炉２Ａにて脱りん処理が終了すると、第１転炉２Ａが払い出し側に傾動し、脱りん処理後の溶銑を払い出し側に配置した台車１６上の取鍋３に払い出すことができる。当該取鍋３を搭載した台車１６は、第１転炉２Ａの炉下を通過して装入側に移動することができる。図３、図４（ｂ）に示すように、装入側に移動した台車１６上の取鍋３をクレーン４Ａ，４Ｂによって吊り上げることができ、
当該取鍋３を第３転炉２Ｃに移送することができる。 As shown in FIGS. 3 and 4 (a), when the dephosphorization process is completed in the first converter 2A, the first converter 2A is tilted to the discharge side, and the molten iron after the dephosphorization process is discharged to the discharge side. It is possible to pay out to the ladle 3 on the cart 16 arranged in the above. The cart 16 on which the ladle 3 is mounted can move to the charging side through the bottom of the first converter 2A. As shown in FIGS. 3 and 4 (b), the ladle 3 on the carriage 16 moved to the charging side can be lifted by the cranes 4A and 4B.
The ladle 3 can be transferred to the third converter 2C.

第３転炉２Ｃでは、装入された溶銑に対して脱炭処理を行うことができる。脱炭処理では、第３転炉２Ｃの炉口から酸素を吹き込むランスを挿入して溶銑に向けて気体酸素を吹き込むと共に、炉底から不活性ガス等によって溶銑を撹拌することにより、溶銑の［Ｃ］を低減させることができる。脱炭処理においては、当業者常法通り、石灰ＣａＯ等の造滓材や酸化鉄Ｆｅ_xＯ_y等を投入している。 In the 3rd converter 2C, a decarburization process can be performed with respect to the hot metal charged. In the decarburization treatment, a lance that blows oxygen from the furnace port of the third converter 2C is inserted to blow gaseous oxygen toward the hot metal, and the hot metal is stirred from the furnace bottom with an inert gas or the like to thereby produce hot metal [ C] can be reduced. In the decarburization process, as in the ordinary way of those skilled in the art, a slag-forming material such as lime CaO, iron oxide Fe _x O _{y and the} like are introduced.

なお、上記の説明では、第１転炉２Ａにて行った脱りん処理後の溶銑を第３転炉２Ｃに装入する手順を説明しているが、当該転炉設備１では、装入側に移動した台車１６上の取鍋３をクレーン４Ａ，４Ｂによって吊り上げた後に当該取鍋３を第２転炉２Ｂに移送することができ、第１転炉２Ａにて行った脱りん処理後の溶銑を第２転炉２Ｂにも装入することができる。また、第２転炉２Ｂにおいても、第３転炉２Ｃと同様に脱炭処理を行うことができる。 In the above description, the procedure for charging the hot metal after the dephosphorization process performed in the first converter 2A into the third converter 2C has been described. After the ladle 3 on the carriage 16 moved to 1 is lifted by the cranes 4A and 4B, the ladle 3 can be transferred to the second converter 2B, and after the dephosphorization process performed in the first converter 2A. The hot metal can also be charged into the second converter 2B. Moreover, also in the 2nd converter 2B, the decarburization process can be performed similarly to the 3rd converter 2C.

さて、３基の転炉を用いて脱りん処理や脱炭処理を行う転炉の操業方法を考えたとき、どのように転炉を稼働させるかという操業パターンは数多く存在する。例えば、１つの転炉で脱りん処理を行うと共にもう１つの転炉で脱炭処理を行う操業（Ｐ１Ｃ１操業）を実施することが考えられる。このような操業では、３基の転炉のうち、２基の転炉を稼働させるという操業であるため、全体として粗鋼生産能力が低下することも否めない。 Now, when considering the operation method of the converter which performs dephosphorization processing and decarburization processing using three converters, there are many operation patterns of how to operate the converter. For example, it is conceivable to perform an operation (P1C1 operation) in which dephosphorization processing is performed in one converter and decarburization processing is performed in another converter. In such an operation, since the operation is to operate two converters out of the three converters, the crude steel production capacity cannot be denied as a whole.

そこで、転炉設備中の全ての転炉を稼働させる操業として、３基の転炉にて操業を行うことが考えられる。３基の転炉にて操業を行うものとして、脱炭炉３基で脱炭処理のみを行う操業（Ｃ３操業）がある。Ｃ３操業では、粗鋼生産能力が高く効率的であるが、このＣ３操業のみでは、脱りん処理を行うことができない。一方、脱りん処理を含む操業としては、脱りん炉１基＋脱炭炉２基で操業を行う（Ｐ１Ｃ２操業）が考えられる。しかしながら、Ｐ１Ｃ２操業では、粗鋼生産能力が少し低下する可能性がある。 Therefore, it is conceivable to operate with three converters as an operation to operate all converters in the converter facility. As an operation performed by three converters, there is an operation (C3 operation) in which only a decarburization process is performed by three decarburization furnaces. In the C3 operation, the crude steel production capacity is high and efficient, but the dephosphorization treatment cannot be performed only by the C3 operation. On the other hand, as an operation including the dephosphorization treatment, an operation is performed with one dephosphorization furnace and two decarburization furnaces (P1C2 operation). However, in P1C2 operation, the crude steel production capacity may be slightly reduced.

図５〜図７は、Ｃ３操業とＰ１Ｃ２操業とを組み合わせたガントチャートを示している。図５に示すように、Ａパターン（図中「Ａ」）はＣ３操業を示しており、βパターン（図中[β]）はＣ３操業からＰ１Ｃ２操業に切り替える「Ｐ切り替え操業」を示している。
また、図６に示すように、Ｂパターン（図中「Ｂ」）はＰ１Ｃ２操業を示しており、当該図ではＰ１Ｃ２操業を繰り返し行ったものを示している。さらに、図７に示すように、αパターン（図中「α」）はＰ１Ｃ２操業からＣ３操業に切り替える「Ｃ切り替え操業」を示している。よって、図５〜図７では、「Ａ」、「β」、「Ｂ」、「Ｂ」、「α」、「Ａ」の順に操業を行っている。 5-7 has shown the Gantt chart which combined C3 operation and P1C2 operation. As shown in FIG. 5, the A pattern (“A” in the figure) indicates the C3 operation, and the β pattern ([β] in the figure) indicates the “P switching operation” for switching from the C3 operation to the P1C2 operation. .
Further, as shown in FIG. 6, the B pattern (“B” in the figure) indicates the P1C2 operation, and in this figure, the P1C2 operation is repeatedly performed. Furthermore, as shown in FIG. 7, the α pattern (“α” in the figure) indicates “C switching operation” for switching from P1C2 operation to C3 operation. Accordingly, in FIGS. 5 to 7, operations are performed in the order of “A”, “β”, “B”, “B”, “α”, and “A”.

なお、第１転炉２Ａにおいて１チャージ（転炉に溶銑を装入して吹錬を行った後、吹錬後の溶銑を払い出し、次の溶銑を装入する直前までの間）を、各パターンの区切りとしている。一点鎖線はクレーン４Ａの動きを示しており、実線はクレーン４Ｂの動きを示しており、二点鎖線はクラップクレーン１４の動きを示している。また、左欄は、各場所を示している。Ａパターンから順番に説明する。なお、図中では、脱りん処理を「脱Ｐ」、脱炭処理を「脱Ｃ」と示すことがある。 In addition, in 1st converter 2A, 1 charge (after charging molten iron into a converter and performing blowing and after discharging molten iron after blowing and immediately before charging the next molten iron) The pattern is separated. The one-dot chain line shows the movement of the crane 4A, the solid line shows the movement of the crane 4B, and the two-dot chain line shows the movement of the clap crane 14. The left column shows each location. The description will be made in order from the A pattern. In the figure, the dephosphorization process may be indicated as “de-P” and the decarburization process may be indicated as “de-C”.

[Ａパターンについて]
図５に示すように、Ａパターンでは、まず、クレーン４Ｂが第１転炉２Ａに到達し、当該第１転炉２Ａに混銑車９にて予め脱りん処理を行った溶銑を装入する（符号Ｘ１）。その後、第１転炉２Ａにおいて脱炭処理（吹錬、調質、出鋼、排滓）を行う。
また、第１転炉２Ａにて脱炭処理が行われている同時期に、第３転炉２Ｃにおいても脱炭処理（吹錬、調質、出鋼、排滓）を行う（符号Ｘ２）。そして、第３転炉２Ｃにおいて
スラグコーティングが行われている時期（符号Ｘ３）に、クレーン４Ａが第２転炉２Ｂに到達し、第２転炉２Ｂに混銑車９にて予め脱りん処理を行った溶銑を装入し（符号Ｘ４）、第２転炉２Ｂでも脱炭処理を行う。Ａパターンが終了しても、第２転炉２Ｂや第３転炉２Ｃにおける脱炭処理は継続中である。 [About pattern A]
As shown in FIG. 5, in the A pattern, first, the crane 4B reaches the first converter 2A, and the first converter 2A is charged with the hot metal previously dephosphorized in the kneading vehicle 9 ( Reference X1). After that, decarburization processing (blowing, tempering, steel output, exhausting) is performed in the first converter 2A.
Further, at the same time when the decarburization process is performed in the first converter 2A, the decarburization process (blowing, tempering, tapping, exhausting) is also performed in the third converter 2C (reference numeral X2). . And at the time (code | symbol X3) when the slag coating is performed in the 3rd converter 2C, the crane 4A arrives at the 2nd converter 2B, and dephosphorization processing is previously carried out by the kneading wheel 9 to the 2nd converter 2B. The performed hot metal is charged (symbol X4), and the decarburization process is also performed in the second converter 2B. Even when the A pattern ends, the decarburization process in the second converter 2B and the third converter 2C is ongoing.

このように、Ａパターンでは、３基の転炉を時間をずらしつつ並列的に稼働させるという操業であり、脱りん処理は全く行われていない。なお、第１転炉２Ａにて脱炭処理後の溶鋼は、払い出し側にある取鍋に払い出されて、当該取鍋は、台車２２に搭載されて連続鋳造装置へと搬送される。
[βパターンについて]
このβパターンは、Ａパターン（Ｃ３操業）から後述するＢパターン（Ｐ１Ｃ２操業）へ操業パターンを切り替えるための操業である。 As described above, in the A pattern, the three converters are operated in parallel while shifting the time, and the dephosphorization process is not performed at all. Note that the molten steel after the decarburization treatment in the first converter 2A is discharged to a ladle on the payout side, and the ladle is mounted on the carriage 22 and conveyed to a continuous casting apparatus.
[About β pattern]
This β pattern is an operation for switching the operation pattern from the A pattern (C3 operation) to the B pattern (P1C2 operation) described later.

Ａパターンに続くβパターンでは、まず、Ａパターンにおいて脱炭処理が終了した第１転炉２Ａに、脱りん処理を行っていない溶銑を装入する（符号Ｘ６）。その後、第１転炉２Ａにおいて脱りん処理（吹錬、調質、出湯）を行う。ここで、図４（ａ）に示したように、第１転炉２Ａの脱りん処理における溶銑の出湯は、払い出し側に配置した取鍋に行い、当該取鍋を搭載した台車１６を出湯後に第１転炉２Ａ前に移動させる（符号Ｘ７）。そして、第１転炉２Ａ前に移動させた台車１６に搭載した取鍋（第１転炉２Ａにて脱りん処理を行った溶銑が入っている取鍋）を、クレーン４Ｂにて吊り上げた後（符号Ｘ８）、当該取鍋をクレーン４Ｂにて第３転炉２Ｃに向けて搬送する。 In the β pattern following the A pattern, first, hot metal that has not been dephosphorized is charged into the first converter 2A that has been decarburized in the A pattern (reference numeral X6). Thereafter, dephosphorization treatment (blowing, refining, hot water) is performed in the first converter 2A. Here, as shown in FIG. 4 (a), hot metal pouring in the dephosphorization process of the first converter 2A is performed on a ladle disposed on the discharge side, and the cart 16 equipped with the ladle is discharged after pouring. It is moved before the first converter 2A (symbol X7). And after lifting the ladle (the ladle containing the hot metal dephosphorized in the first converter 2A) mounted on the carriage 16 moved before the first converter 2A with the crane 4B (Reference numeral X8), the ladle is conveyed toward the third converter 2C by the crane 4B.

また、除滓ステーション１３Ａにて脱りん処理を行っていない溶銑に対してスラグの排滓が終了すると、当該溶銑が装入された取鍋をクレーン４Ａにて第１転炉２Ａに向けて搬送する（符号Ｘ９）。
このように、βパターンでは、Ａパターンにおいて第１転炉２Ａで行っていた脱炭処理を脱りん処理に替えて処理を行っている。つまり、βパターンでは、Ｃ３操業からＰ１Ｃ２操業に操業を切り替えるにあたっては、Ｃ３操業にて脱炭処理を行っていた第１転炉２Ａの操業を、次の処理では脱りん処理に替える「Ｐ切り替え操業」を行っている。 In addition, when the slag is discharged from the hot metal that has not been subjected to the dephosphorization process at the hot metal removal station 13A, the ladle charged with the hot metal is transported toward the first converter 2A by the crane 4A. (Symbol X9).
As described above, in the β pattern, the decarburization process performed in the first converter 2A in the A pattern is replaced with the dephosphorization process. In other words, in the β pattern, when switching the operation from the C3 operation to the P1C2 operation, the operation of the first converter 2A that has been decarburized in the C3 operation is replaced with the dephosphorization process in the next process. "Operation".

そして、第１転炉２Ａでの脱りん処理後は、脱りん処理後の溶銑が入った取鍋を第１転炉２Ａ前に移動した後、第３転炉２Ｃに搬送している。加えて、βパターン中にＡパターンから継続して行っていた第３転炉２Ｃにおける脱炭処理は終了しておく（符号Ｘ１０）。加えて、脱りん処理を行っていない溶銑が装入された取鍋を第１転炉２Ａに向けて搬送する。
[Ｂパターンについて]
図６に示すように、次に、Ｂパターンでは、まず、βパターンの際に第１転炉２Ａに向けて搬送された取鍋が当該第１転炉２Ａに到着し、当該取鍋内の溶銑（脱りん処理を行っていない溶銑）をクレーン４Ａを用いて装入する（符号Ｘ１１）。 And after the dephosphorization process in the 1st converter 2A, after moving the ladle containing the hot metal after the dephosphorization process before the 1st converter 2A, it is conveyed to the 3rd converter 2C. In addition, the decarburization process in the third converter 2C that has been continuously performed from the A pattern in the β pattern is ended (reference numeral X10). In addition, the ladle in which the hot metal which has not been subjected to the dephosphorization treatment is charged is transported toward the first converter 2A.
[About pattern B]
As shown in FIG. 6, next, in the B pattern, first, the ladle conveyed toward the first converter 2A during the β pattern arrives at the first converter 2A, and the inside of the ladle Hot metal (hot metal that has not been dephosphorized) is charged using the crane 4A (reference numeral X11).

このとき、βパターンの際に第３転炉２Ｃに向けて搬送された取鍋も当該第３転炉２Ｃに到着し、当該取鍋内の溶銑（予めβパターンにおいて第１転炉２Ａにて脱りん処理を行った溶銑）をクレーン４Ｂを用いて装入する（符号Ｘ１２）。その後、第１転炉２Ａにて脱りん処理を行う（符号Ｘ１３）と共に、第３転炉２Ｃにて脱炭処理を行う（符号Ｘ１４）。つまり、Ｂパターンでは、
(i)の工程：第１転炉２Ａへ脱りん用の溶銑を装入する作業（符号Ｘ１１）と、第１転炉２Ａにて処理した脱りん処理後の溶銑を第３転炉２Ｃへ装入する作業（符号Ｘ１２）とを同時に行った上で、第１転炉２Ａにて脱りん処理を行うと共に第３転炉２Ｃにて脱炭処理を行う操業となっている。 At this time, the ladle transported toward the third converter 2C during the β pattern also arrives at the third converter 2C, and the hot metal in the ladle (previously in the first converter 2A in the β pattern) The molten iron subjected to the dephosphorization process is charged using the crane 4B (reference numeral X12). Thereafter, dephosphorization processing is performed in the first converter 2A (reference numeral X13), and decarburization processing is performed in the third converter 2C (reference numeral X14). In other words, in the B pattern,
Step (i): Work for charging hot metal for dephosphorization into the first converter 2A (symbol X11), and hot metal after dephosphorization processed in the first converter 2A to the third converter 2C After performing the charging operation (symbol X12) at the same time, the dephosphorization process is performed in the first converter 2A and the decarburization process is performed in the third converter 2C.

なお、上述した「同時に行う」とは、溶銑をそれぞれの転炉に装入するタイミングが互いに完全に一致する場合だけでなく、一方の転炉に対する溶銑の装入が完了するまでの間に他方の転炉に対する溶銑の装入が開始される場合、言い換えれば、転炉に対する溶銑の装入作業が少しでも時間的にオーバラップするという場合も含むものとする。
また、Ｂパターンでは、第３転炉２Ｃの脱炭処理を行っているが、当該第３転炉２Ｃの脱炭処理において出鋼が終了した後は、第３転炉２Ｃとは異なる別の第２転炉２Ｂに脱り
ん処理後の溶銑を装入して脱炭処理を行うものとなっている。 The above-mentioned “concurrently” means not only the case where the molten metal is charged into each converter completely at the same timing, but also the other time until the molten metal is charged into one converter. It is assumed that the hot metal charging to the converter starts, in other words, the case where the hot metal charging operation to the converter overlaps even a little in time.
Further, in the B pattern, the decarburization process of the third converter 2C is performed, but after the steel output is completed in the decarburization process of the third converter 2C, another process different from the third converter 2C is performed. The decarburization process is performed by charging the second converter 2B with the hot metal after the dephosphorization process.

具体的には、混銑車９にて脱りん処理を行った溶銑が装入された取鍋を、クレーン４Ｂを用いて除滓ステーション１３Ｂから第２転炉２Ｂに向けて搬送し（符号Ｘ１５）、当該取鍋内の溶銑を第２転炉２Ｂに装入した後（符号Ｘ１６）、第２転炉２Ｂにて脱炭処理（吹錬、調質、出鋼、排滓）を行っている（符号Ｘ１７）。
なお、符号Ｘ１５〜符号Ｘ１６の工程において、予め転炉とは異なる容器（例えば、混銑車９）にて脱りん処理を行った溶銑を第２転炉２Ｂに溶銑を装入しているが、予め脱りん処理を行う容器は混銑車９に限らず、取鍋であっても、その他の容器であってもよい。 Specifically, the ladle charged with the molten iron that has been dephosphorized in the kneading vehicle 9 is transported from the removal station 13B to the second converter 2B using the crane 4B (reference numeral X15). After the hot metal in the ladle is charged into the second converter 2B (symbol X16), decarburization treatment (blowing, refining, tapping, waste iron) is performed in the second converter 2B. (Code X17).
In addition, in the process of code | symbol X15-code | symbol X16, although the hot metal which performed the dephosphorization process previously in the container (for example, kneading wheel 9) different from a converter is charged with the hot metal to the 2nd converter 2B, The container that performs the dephosphorization process in advance is not limited to the kneading vehicle 9, and may be a ladle or another container.

つまり、Ｂパターンでは、
(ii)の工程：(i)の工程において第３転炉２Ｃにて脱炭処理を行った場合（符号Ｘ１４）は、当該第３転炉２Ｃとは異なる第２転炉２Ｂに脱りん処理後の溶銑を装入し（符号Ｘ１６）、その後、第２転炉２Ｂにて脱炭処理を行う（符号Ｘ１７）操業となっている。加えて、この(ii)の工程においては、混銑車９にて脱りん処理を行った溶銑を、第２転炉２Ｂに装入している。 In other words, in the B pattern,
Step (ii): When decarburization processing is performed in the third converter 2C in the step (i) (reference numeral X14), dephosphorization processing is performed on the second converter 2B different from the third converter 2C. The subsequent hot metal is charged (reference numeral X16), and then decarburization processing is performed in the second converter 2B (reference numeral X17). In addition, in the process (ii), the hot metal that has been dephosphorized by the kneading wheel 9 is charged into the second converter 2B.

なお、上述したＢパターンでは、第１転炉２Ａにて処理した脱りん処理後の溶銑を第３転炉２Ｃへ装入しているが、これに代え、第１転炉２Ａにて処理した脱りん処理後の溶銑を第２転炉２Ｂに装入するようにしてもよい。即ち、上述したＢパターンにおいて、第３転炉２Ｃと第２転炉２Ｂとの操業を逆にしてもよい。この場合、(i)の工程では、第１転炉２Ａへ脱りん用の溶銑を装入する作業と、第１転炉２Ａにて処理した脱りん処理後の溶銑を第２転炉２Ｂへ装入する作業とを同時に行った上で、第１転炉２Ａにて脱りん処理を行うと共に第２転炉２Ｂにて脱炭処理を行うことになる。また、(ii)の工程では、前記(i)の工程において、第２転炉２Ｂにて脱炭処理を行った場合は第３転炉２Ｃに溶銑を装入して脱炭処理を行うことになる。 In the above-described B pattern, the hot metal after the dephosphorization process processed in the first converter 2A is charged into the third converter 2C. Instead, the hot metal is processed in the first converter 2A. The hot metal after the dephosphorization treatment may be charged into the second converter 2B. That is, in the above-described B pattern, the operations of the third converter 2C and the second converter 2B may be reversed. In this case, in the step (i), the operation of charging the dephosphorization hot metal into the first converter 2A and the dephosphorized hot metal processed in the first converter 2A are transferred to the second converter 2B. After performing the charging operation at the same time, the dephosphorization process is performed in the first converter 2A and the decarburization process is performed in the second converter 2B. In the process (ii), when the decarburization process is performed in the second converter 2B in the process (i), the decarburization process is performed by charging the third converter 2C with hot metal. become.

以上のように、Ｂパターンでは、Ａパターンと同様に３基の転炉を用いて行う操業であるが、Ａパターンとは異なり、(i)の工程と(ii)の工程があるため、溶銑の脱りん処理と溶銑の脱炭処理とを１つの操業にて行うことができる。
また、(i)の工程では、２基の転炉を略同時に使用する操業を含んでいるものの、一方の転炉では、吹錬時の送酸速度が比較的小さい脱りん処理（第１転炉２Ａで脱りん処理）を行い、他方の転炉では、吹錬時の送酸速度が比較的大きい脱炭処理（第３転炉２Ｃで脱炭処理）を行っている。そのため、Ｐ１Ｃ２操業では、同時に吹錬を行ったとしても一度に使用する総酸素量を抑えることができ、設備能力を超えてしまうことを確実に防止することができる。 As described above, in the B pattern, the operation is performed using three converters as in the A pattern. However, unlike the A pattern, the process (i) and the process (ii) are performed. The dephosphorization treatment of hot metal and the decarburization treatment of hot metal can be performed in one operation.
Further, although the process (i) includes an operation in which two converters are used almost simultaneously, in one converter, a dephosphorization process (first conversion) with a relatively low acid feed rate during blowing. In the other converter, a decarburization process (decarburization process in the third converter 2C) having a relatively high acid feed rate during blowing is performed. Therefore, in the P1C2 operation, even if simultaneous blowing is performed, the total amount of oxygen used at a time can be suppressed, and it is possible to reliably prevent the facility capacity from being exceeded.

また、Ｂパターンでは、(i)の工程と、(ii)の工程とをずらしているため（交互に行っている）、３基の転炉を用いたとしても、転炉からの出湯や出鋼が略同時に３つ重なることがなく、吹錬後の溶銑を出湯や出鋼する際での搬送待ち（クレーン待ち）を確実に防止することができる。
さらに、(ii)の工程においては、３基の転炉とは異なる容器（例えば、混銑車９、取鍋など）にて脱りん処理を行った溶銑を、第２転炉２Ｂに装入している。即ち、第２転炉２Ｂに装入する溶銑は、転炉設備１以外の設備にて処理を行ったものであり当該転炉設備１には影響を与えないので、転炉設備１の物流効率を、より向上させることができ、転炉設備１における粗鋼生産量を高めることができる。 In the B pattern, since the process (i) and the process (ii) are shifted (performed alternately), even if three converters are used, the tapping and discharge from the converter are performed. The steel does not overlap three at the same time, and it is possible to reliably prevent the waiting for conveyance (waiting for the crane) when the hot metal after blowing is discharged or discharged.
Further, in the step (ii), the molten iron that has been dephosphorized in a container (for example, a kneading wheel 9 or a ladle) different from the three converters is charged into the second converter 2B. ing. That is, the hot metal charged into the second converter 2B is processed in equipment other than the converter equipment 1 and does not affect the converter equipment 1, so the logistics efficiency of the converter equipment 1 Thus, the amount of crude steel produced in the converter facility 1 can be increased.

図６に示すように、Ｂパターンの操業（Ｐ１Ｃ２操業）では、(i)の工程を連続して行うことができるように、そのスケジュールが組まれている。
詳しくは、第１転炉２Ａにて脱りん処理が終了すると（符号Ｘ１８）、脱りん処理後の溶銑が入った取鍋を第１転炉２Ａ前に移動した後、第３転炉２Ｃに搬送している（符号Ｘ１９）。加えて、第３転炉２Ｃにおける脱炭処理は終了しておく（符号Ｘ２０）。加えて、脱りん処理を行っていない溶銑が装入された取鍋を第１転炉２Ａに向けて搬送する。 As shown in FIG. 6, in the operation of the B pattern (P1C2 operation), the schedule is set so that the process (i) can be performed continuously.
Specifically, when the dephosphorization process is completed in the first converter 2A (symbol X18), the ladle containing the molten iron after the dephosphorization process is moved in front of the first converter 2A, and then is transferred to the third converter 2C. It is being transported (reference numeral X19). In addition, the decarburization process in the third converter 2C is ended (reference numeral X20). In addition, the ladle in which the hot metal which has not been subjected to the dephosphorization treatment is charged is transported toward the first converter 2A.

このように、符号Ｘ１８〜符号Ｘ２０に示す工程を行うことにより、次の操業においても、予め（i）の工程を行うための準備が整う状態となり、次回のＢパターンの操業を行うことができるようになる。
[αパターンについて]
図７に示すように、αパターンは、Ｂパターン（Ｐ１Ｃ２操業）からＡパターン（Ｃ３操業）へ操業パターンを切り替えるための操業である。 In this way, by performing the steps indicated by reference numerals X18 to X20, the next operation is ready for performing step (i), and the next operation of the B pattern can be performed. It becomes like this.
[About α pattern]
As shown in FIG. 7, the α pattern is an operation for switching the operation pattern from the B pattern (P1C2 operation) to the A pattern (C3 operation).

Ｂパターンに続くαパターンでは、まず、Ｂパターンにおいて脱りん処理が終了した第１転炉２Ａに、脱りん処理を行っていない溶銑を装入する（符号Ｘ２１）。その後、第１転炉２Ａにおいて脱炭処理（吹錬、調質、出湯）を行う。また、Ｂパターンにおいて脱炭処理が終了した第３転炉２Ｃに、脱りん処理を行った溶銑を装入する（符号Ｘ２２）。その後、第３転炉Ｃにおいて脱炭処理（吹錬、調質、出湯）を行う。 In the α pattern following the B pattern, first, molten iron that has not been subjected to the dephosphorization process is charged into the first converter 2A that has undergone the dephosphorization process in the B pattern (reference numeral X21). Thereafter, decarburization treatment (blowing, refining, hot water) is performed in the first converter 2A. Moreover, the hot metal which performed the dephosphorization process is charged into the 3rd converter 2C which the decarburization process was complete | finished in B pattern (code | symbol X22). Thereafter, decarburization processing (blowing, refining, hot water) is performed in the third converter C.

このように、αパターンでは、Ｂパターンにおいて第１転炉２Ａで行っていた脱りん処理を脱炭処理に替えて処理を行っている。つまり、Ｐ１Ｃ２操業からＣ３操業に操業を切り替えるにあたっては、Ｐ１Ｃ２操業にて脱りん処理を行っていた第１転炉２Ａの操業を、次の処理にて脱炭処理に切り替える「Ｃ切り替え操業」を行うこととしている。
上述したように、本発明の転炉設備における操業方法では、Ｃ３操業、Ｐ１Ｃ２操業を行っているが、Ｐ１Ｃ２操業を行う比率（実施比率Ｒｂ）を、次のように求め当該実施比率Ｒｂが後述する式（４）を満たすように、Ｃ３操業とＰ１Ｃ２操業との組合せの操業を行うことが好ましい。 As described above, in the α pattern, the dephosphorization process performed in the first converter 2A in the B pattern is replaced with the decarburization process. That is, when switching the operation from the P1C2 operation to the C3 operation, the “C switching operation” is performed to switch the operation of the first converter 2A, which has been dephosphorized in the P1C2 operation, to the decarburization process in the next process. To do.
As described above, in the operation method in the converter facility of the present invention, C3 operation and P1C2 operation are performed. The ratio (execution ratio Rb) for performing the P1C2 operation is obtained as follows, and the execution ratio Rb is described later. It is preferable to perform a combined operation of the C3 operation and the P1C2 operation so as to satisfy Equation (4).

まず、Ｃ３操業やＰ１Ｃ２操業における１日当たりの最大の生産能力を知るため、式（１）にてＣ３操業の生産能力Ｎａを求め、式（２）にてＰ１Ｃ２操業の生産能力Ｎｂを求めておく。
Ｎａ＝（１４４０−Ｔｎ）／Ｔａ・・（１）
Ｎｂ＝（１４４０−Ｔｎ）／Ｔｂ・・（２）
ここで、
Ｔｎ：転炉工場（転炉設備）の非稼動時間（分/日）
Ｔａ：「Ｃ３操業」のサイクルタイム（分/ch）
Ｎａ：「Ｃ３操業」の生産能力（ch/日）
Ｔｂ：「Ｐ１Ｃ２操業」のサイクルタイム（分/ch）
Ｎｂ：「Ｐ１Ｃ２操業」の生産能力（ch/日）
式（１）は、１日の歴時間（２４時間×６０分＝１４４０分）から転炉設備の非稼働時間を引いた実際の稼働時間（稼働可能時間）を求め、稼働可能時間をＣ３操業のサイクルタイムにて除算するものであって、この式でＣ３操業を１日中連続して行った場合での１日の生産能力（チャージ数）を求めるものである。 First, in order to know the maximum production capacity per day in the C3 operation and the P1C2 operation, the production capacity Na of the C3 operation is obtained by the expression (1), and the production capacity Nb of the P1C2 operation is obtained by the expression (2). .
Na = (1440−Tn) / Ta (1)
Nb = (1440−Tn) / Tb (2)
here,
Tn: Non-operating time of converter plant (converter equipment) (min / day)
Ta: “C3 operation” cycle time (min / ch)
Na: “C3 operation” production capacity (ch / day)
Tb: “P1C2 operation” cycle time (min / ch)
Nb: “P1C2 operation” production capacity (ch / day)
Equation (1) calculates the actual operating time (operable time) obtained by subtracting the non-operating time of the converter equipment from the historical time of one day (24 hours x 60 minutes = 1440 minutes), and the operating time is C3 operation. In this equation, the daily production capacity (number of charges) is obtained when the C3 operation is continuously performed throughout the day.

式（２）は、式（１）と同様に、稼働可能時間をＰ１Ｃ２操業のサイクルタイムにて除算するものであって。この式でＰ１Ｃ２操業を１日中連続して行った場合での１日の生産能力（チャージ数）を求めるものである。
なお、非稼動時間とは、例えば、クレーン点検、転炉の炉口に付着した地金の切断、熔解、除去、転炉内の耐火物に対しての補修、出鋼（出湯）口の補修などに要する時間のことである。この非稼働時間は、実操業では、１日のうち（１４４０分／日）、２００分〜３００分程度必要であり、その時間は、転炉を非稼働にせざる得ない時間である。 Equation (2), like Equation (1), divides the operable time by the cycle time of P1C2 operation. This formula is used to obtain the daily production capacity (number of charges) when the P1C2 operation is continuously performed throughout the day.
Non-operating time refers to, for example, crane inspection, cutting, melting, and removal of bullion attached to the converter's furnace port, repairing refractories in the converter, and repairing the steel outlet (outlet). This is the time required. This non-operation time is about 200 minutes to 300 minutes in one day (1440 minutes / day) in actual operation, and the time is a time when the converter must be out of operation.

サイクルタイムは、１チャージにかかる時間のことであり、例えば、図に示したＢパターンの操業（Ｐ１Ｃ２操業）やＡパターン（Ｃ３操業）では表１に示すものとなる。 The cycle time is the time required for one charge. For example, in the B pattern operation (P1C2 operation) and the A pattern (C3 operation) shown in FIG.

表１に示すように、サイクルタイムは、転炉にて脱りん処理や脱炭処理を行うために、取鍋を搬送する装入側のクレーン４Ａ、４Ｂが一連の作業を行ったときのトータル時間をその間に脱炭炉（脱炭処理を行った転炉）へ装入したチャージ数で割ったものである。
次に、式（１）にて求めたＣ３操業の生産能力Ｎａと、式（２）にて求めたＰ１Ｃ２操業の生産能力Ｎｂと、１日当たりの目標生産チャージ数Ｎ（ch/日）との関係が式（３）を満たすか否かを確認する。 As shown in Table 1, the cycle time is the total when the loading side cranes 4A and 4B carrying the ladle perform a series of operations in order to perform dephosphorization processing and decarburization processing in the converter. The time is divided by the number of charges charged in the decarburization furnace (converter that has been decarburized) during that time.
Next, the production capacity Na of the C3 operation obtained by the expression (1), the production capacity Nb of the P1C2 operation obtained by the expression (2), and the target production charge number N (ch / day) per day It is confirmed whether or not the relationship satisfies the expression (3).

Ｎｂ＜Ｎ≦Ｎａ・・（３）
この式（３）では、式（１）にて計算された１日のＣ３操業の生産能力Ｎａが、目標生産能力以上であるか、即ち、目標生産能力に対してＣ３操業を行ったときに余力能力があるか否かを確認することができる。式（３）を満たすときには、式（４）にて求められるＰ１Ｃ２操業の実施比率Ｒｂ、即ち、目標生産能力に対するＰ１Ｃ２操業のチャージ数の割合が式（４）を満たすように、１日におけるＣ３操業の生産チャージ数Ｃａと、Ｐ１Ｃ２操業の生産チャージ数Ｃｂとを設定する。 Nb <N ≦ Na (3)
In this formula (3), when the daily production capacity Na of C3 operation calculated in formula (1) is greater than or equal to the target production capacity, that is, when C3 operation is performed on the target production capacity. It is possible to check whether there is a surplus capacity. When the expression (3) is satisfied, the P1C2 operation execution ratio Rb obtained by the expression (4), that is, the ratio of the number of charges of the P1C2 operation to the target production capacity satisfies the expression (4). The production charge number Ca for operation and the production charge number Cb for P1C2 operation are set.

（Ｎａ−Ｎ）÷（Ｎａ−Ｎｂ）×０．７≦Ｒｂ≦（Ｎａ−Ｎ）÷（Ｎａ−Ｎｂ）
・・（４）
ここで、
Ｒｂ：「Ｐ１Ｃ２操業」の実施比率[Ｒｂ＝Ｃｂ÷（Ｃｂ＋Ｃａ）]
Ｃａ：「Ｃ３操業」の生産チャージ数（ch/日）
Ｃｂ：「Ｐ１Ｃ２操業」の生産チャージ数（ch/日）
Ｎ：目標生産チャージ数Ｎ[Ｎ＝Ｃａ＋Ｃｂ（ch／日）]
式（４）は、Ｃ３操業と目標生産能力（目標生産チャージ数Ｎ）との差（余剰生産能力
）を、Ｃ３操業の生産能力とＰ１Ｃ２操業の生産能力との差で除算することにより、Ｐ１Ｃ２操業の比率の上下限値を求めることとしている。そして、式（４）に示すように、Ｐ１Ｃ２操業の実施比率Ｒｂが７０％以上（７０％以上１００％以下）となる範囲で、Ｃ３操業の生産チャージ数Ｃａと、Ｐ１Ｃ２操業の生産チャージ数Ｃｂとを設定する。 (Na—N) ÷ (Na—Nb) × 0.7 ≦ Rb ≦ (Na—N) ÷ (Na—Nb)
(4)
here,
Rb: Implementation ratio of “P1C2 operation” [Rb = Cb ÷ (Cb + Ca)]
Ca: Production charge of “C3 operation” (ch / day)
Cb: Production charge of “P1C2 operation” (ch / day)
N: target production charge number N [N = Ca + Cb (ch / day)]
Equation (4) is obtained by dividing the difference between the C3 operation and the target production capacity (target production charge number N) (the surplus production capacity) by the difference between the production capacity of the C3 operation and the production capacity of the P1C2 operation. The upper and lower limits of the operation ratio are determined. Then, as shown in Equation (4), the production charge number Ca of the C3 operation and the production charge number Cb of the P1C2 operation are within a range where the execution ratio Rb of the P1C2 operation is 70% or more (70% or more and 100% or less). And set.

ここで、Ｐ１Ｃ２操業の実施比率Ｒｂが「（Ｎａ−Ｎ）÷（Ｎａ−Ｎｂ）」の７０％としたのは、「ＬＤ委員会１０周年記念論文集、表５．５、Ｐ２０８」に記載されている８工場の転炉設備における転炉稼働率（実績）を本発明の操業に当てはめて整理すると、効率良く操業を行うためには、Ｐ１Ｃ２操業の実施比率Ｒｂを７０％以上として操業を行うことが理想的であり、実体的な操業とも言えるため、この値を下限値とした。即ち、Ｐ１Ｃ２操業の実施比率Ｒｂを「（Ｎａ−Ｎ）÷（Ｎａ−Ｎｂ）」の７０％以上とすることは、当該発明の操業を各製鉄所の操業に当てはめときに理想的な操業（ロスの少ない操業）と言える。 Here, the implementation ratio Rb of P1C2 operation is 70% of “(Na−N) ÷ (Na−Nb)” as described in “LD Committee 10th Anniversary Papers, Table 5.5, P208” If the converter operation rate (actual results) in the converter facilities of the eight factories that are currently used is applied to the operation of the present invention and arranged, in order to operate efficiently, the operation ratio Rb of P1C2 operation is set to 70% or more. Since this is ideal and can be said to be a substantive operation, this value was set as the lower limit. That is, setting the implementation ratio Rb of P1C2 operation to 70% or more of “(Na−N) ÷ (Na−Nb)” is an ideal operation when applying the operation of the present invention to the operation of each steel works ( It can be said that this is an operation with little loss.

本発明では、以上のような手順により、Ｃ３操業の生産チャージ数Ｃａと、Ｐ１Ｃ２操業の生産チャージ数Ｃｂとを求めたうえで、当該チャージ数に対応したＰ１Ｃ２操業とＣ３操業とを組み合わせた操業を１日単位で行うこととしている。
表２は、転炉設備の操業方法の条件をまとめたものである。 In the present invention, after obtaining the production charge number Ca of the C3 operation and the production charge number Cb of the P1C2 operation by the procedure as described above, the operation combining the P1C2 operation and the C3 operation corresponding to the charge number. Is to be done on a daily basis.
Table 2 summarizes the conditions for operating the converter facilities.

表３は、転炉設備の操業方法の条件に基づいて、本発明の操業方法にて操業を行った実施例と、この実施例とは異なる方法にて操業を行った比較例とをまとめたものである。 Table 3 summarizes an example in which operation was performed by the operation method of the present invention and a comparative example in which operation was performed by a method different from this example, based on the conditions of the operation method of the converter equipment. Is.

表３に示した転炉型脱Ｐ処理比率とは、転炉にて行った脱炭処理のチャージ数（ｃｈ）に対する転炉にて行った脱りん処理のチャージ数（ｃｈ）の割合を示したもので、「転炉にて行った脱りん処理のチャージ数」／「転炉にて行った脱炭処理のチャージ数」で求めることができる。
例えば、転炉にて脱りん処理を全く行わなかった場合は、転炉型脱Ｐ処理比率は０％となり、脱りん処理と脱炭処理の数が同じ場合は、転炉型脱Ｐ処理比率は１００％となる。転炉の操業においては、転炉を用いて脱りん処理を行うことによってＣａＯなどの副原料を低減でき、その結果、スラグ量の低減や鉄歩留の向上、ＦｅＭｎの低減が図れ、コスト低減の効果が期待できることから、「転炉型脱Ｐ処理比率＞０％」である場合が良好「評価○」、「転炉型脱Ｐ処理比率＝０％」である場合が不良「×」として評価している。なお、転炉にて脱りん処理を行うことによってコスト低減の効果が期待できるということは、特開２００８−１８４６８４号公報[段落番号０００２]、特開２００２−２５６３２０号公報[段落番号０００２]等に記載されているように、極めて一般的なことであり、転炉型脱Ｐ処理比率が高い方がよりコスト効果を得ることが出来る。 The converter type de-P treatment ratio shown in Table 3 indicates the ratio of the dephosphorization charge (ch) in the converter to the decarburization charge (ch) in the converter. Therefore, it can be obtained by “number of charges of dephosphorization process performed in converter” / “number of charges of decarburization process performed in converter”.
For example, when no dephosphorization treatment is performed in the converter, the converter type de-P treatment ratio is 0%, and when the number of dephosphorization treatment and the number of decarburization processes is the same, the converter type de-P treatment ratio is Is 100%. In converter operation, auxiliary materials such as CaO can be reduced by dephosphorization using the converter, resulting in reduction of slag amount, improvement of iron yield, reduction of FeMn, and cost reduction. Therefore, the case where “converter-type de-P treatment ratio> 0%” is good “evaluation ○”, and the case where “converter-type de-P treatment ratio = 0%” is defective “×”. Evaluating. Note that the effect of cost reduction can be expected by performing the dephosphorization process in the converter, as disclosed in JP 2008-184684 A [paragraph number 0002], JP 2002-256320 A [paragraph number 0002], etc. As described in the above, it is very general, and a higher converter-type de-P treatment ratio can provide more cost-effectiveness.

表３の粗鋼生産量は、操業を行った実際のチャージ数を粗鋼生産能力（例えば、８０ｃｈ／日）で除算した割合（％）を示したもので、言い換えれば、粗鋼生産能力に対する実稼働の割合（％）である。粗鋼生産量の括弧内は、チャージ数に置き換えた数値を示している。粗鋼生産量が粗鋼生産計画以上である場合が良好「評価○」、粗鋼生産量より下回る場合が不良「×」となる。 The amount of crude steel production in Table 3 shows the ratio (%) obtained by dividing the actual number of charges operated by the crude steel production capacity (for example, 80 ch / day). It is a percentage (%). Figures in parentheses for crude steel production indicate numbers replaced with the number of charges. The case where the crude steel production amount is equal to or higher than the crude steel production plan is good “evaluation ○”, and the case where the crude steel production amount is lower than the crude steel production amount is defective “x”.

表３の脱Ｐ処理比率は、転炉で行った脱りん処理の割合と、転炉以外の容器（混銑車）で行った脱りん処理の割合とを示したものある。つまり、転炉型の数値は転炉型脱Ｐ処理比率と同じであり、混銑車型の数値は、転炉にて行った脱炭処理のチャージ数（ｃｈ）に対する転炉以外の容器（混銑車）にて脱りん処理のチャージ数（ｃｈ）の割合を示したものである。 The de-P treatment ratio in Table 3 shows the ratio of the dephosphorization process performed in the converter and the ratio of the dephosphorization process performed in a container (mixing wheel) other than the converter. That is, the converter type numerical value is the same as the converter type de-P treatment ratio, and the mixed car type value is a container other than the converter (chaotic car) with respect to the charge number (ch) of the decarburization process performed in the converter. ) Shows the ratio of the dephosphorization charge number (ch).

なお、表３に示したパターンＣは、図８に示すように、３基の転炉の中、２基の転炉にて脱炭処理と脱りん処理とを行うＰ１Ｃ１操業の代表的なものである。パターンＣでは、第３転炉２Ｃに混銑車９にて脱りん処理を行った溶銑を装入して脱炭処理を行う（符号Ｘ
３０）と共に、第３転炉２Ｃの吹錬中に時間をずらして第１転炉２Ａに脱りん処理を行っていない溶銑を装入後（符号Ｘ３１）、第１転炉２Ａにて脱りん処理を行っている。 Pattern C shown in Table 3 is representative of P1C1 operation in which decarburization treatment and dephosphorization treatment are performed in two converters among three converters as shown in FIG. It is. In pattern C, the decarburization process is performed by charging the third converter 2C with the molten iron that has been dephosphorized by the kneading wheel 9 (reference X
30) and after charging the first converter 2A with hot metal not dephosphorized during the blowing of the third converter 2C (reference numeral X31), the first converter 2A is dephosphorized. Processing is in progress.

ケース１の実施例では、Ｐ１Ｃ２操業の実施比率Ｒｂを５６〜８０％とし、Ｃ３操業の生産チャージ数Ｃａは２８〜１３チャージ、Ｐ１Ｃ２操業の生産チャージ数Ｃｂは３６〜５１チャージ行った。その結果、転炉型脱Ｐ処理比率を２８〜４０％とすることができ、転炉による脱りん処理を行うことによりスラグの排出量の低減を図ることができると共に、粗鋼生産量も粗鋼生産計画を上回ることができた。 In the example of case 1, the implementation ratio Rb of the P1C2 operation was 56 to 80%, the production charge number Ca of the C3 operation was 28 to 13 charges, and the production charge number Cb of the P1C2 operation was 36 to 51 charges. As a result, the converter-type de-P treatment ratio can be 28 to 40%, and the dephosphorization treatment by the converter can reduce the amount of slag discharged, and the crude steel production can also be reduced I was able to exceed the plan.

ケース２の実施例では、Ｐ１Ｃ２操業の実施比率Ｒｂを２８〜４０％とし、Ｃ３操業の生産チャージ数Ｃａは５２〜４３チャージ、Ｐ１Ｃ２操業の生産チャージ数Ｃｂは２０〜２９チャージ行った。その結果、転炉型脱Ｐ処理比率を１４〜２０％とすることができ、転炉による脱りん処理を行うことによりスラグの排出量の低減を図ることができると共に、粗鋼生産量も粗鋼生産計画を上回ることができた。 In the example of case 2, the implementation ratio Rb of the P1C2 operation was 28 to 40%, the production charge number Ca of the C3 operation was 52 to 43 charges, and the production charge number Cb of the P1C2 operation was 20 to 29 charges. As a result, the converter type de-P treatment ratio can be set to 14 to 20%, and the dephosphorization treatment by the converter can reduce the amount of slag discharged, and the amount of crude steel produced can be reduced to the production of crude steel. I was able to exceed the plan.

即ち、ケース１及びケース２の実施例では、粗鋼生産量の達成とスラグの排出量の低減の両立を図ることができた。
ケース１及びケース２の比較例１では、粗鋼生産量は粗鋼生産計画を上回ったものの、いずれも３／３基操業であるため、転炉型脱Ｐ処理比率＝０％となり、コストを低減することができなかった。ケース１及びケース２の比較例２では、転炉型脱Ｐ処理比率が１００％とすることができたものの、粗鋼生産量が粗鋼生産計画を下回ることとなった。 That is, in the examples of Case 1 and Case 2, it was possible to achieve both the achievement of crude steel production and the reduction of slag discharge.
In Comparative Example 1 of Case 1 and Case 2, although the crude steel production exceeded the crude steel production plan, both were 3/3 operations, so the converter-type de-P treatment ratio was 0%, reducing costs. I couldn't. In Comparative Example 2 of Case 1 and Case 2, the converter type de-P treatment ratio could be 100%, but the crude steel production amount was below the crude steel production plan.

ケース３及びケース４であっても、実施例では、転炉型脱Ｐ処理比率を１４％以上とすることができ、転炉による脱りん処理を行うことによりスラグの排出量の低減を図ることができると共に、粗鋼生産量も粗鋼生産計画を上回ることができた。それ以外の比較例では、脱りん処理比率又は粗鋼生産量のいずれかが不良「×」となった。
なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 Even in case 3 and case 4, in the embodiment, the converter type de-P treatment ratio can be set to 14% or more, and the amount of slag discharged can be reduced by performing the dephosphorization process by the converter. As a result, the production of crude steel exceeded the plan for production of crude steel. In other comparative examples, either the dephosphorization ratio or the crude steel production amount was defective “x”.
The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.

１転炉設備
２Ａ第１転炉
２Ｂ第２転炉
２Ｃ第３転炉
３取鍋
４Ａクレーン
４Ｂクレーン
９混銑車
１０Ａ払い出しステーション
１０Ｂ払い出しステーション
１３Ａ除滓ステーション
１３Ｂ除滓ステーション
１６台車
１７開口部
Ｆ床面 1 Converter 2A 1st Converter 2B 2nd Converter 2C 3rd Converter 3 Ladle 4A Crane 4B Crane 9 Chaotic Car 10A Discharge Station 10B Discharge Station 13A Decontamination Station 13B Decontamination Station 16 Bogie 17 Opening F Floor surface

Claims

In the converter equipment provided with three converters, the ladle receiving the hot metal discharged from the first converter is movable to the charging side of the first converter,
The operation that performs only the decarburization process in the three converters is defined as “C3 operation”, and the operation that alternately performs the steps (i) and (ii) shown below is defined as “P1C2 operation”. When the production capacity Na of “C3 operation” obtained in 1), the production capacity Nb of “P1C2 operation” obtained in equation (2), and the target production charge number N (ch / day) satisfy equation (3) ,
A method for operating a converter facility, characterized in that an operation combining a “P1C2 operation” and a “C3 operation” is performed so that the implementation ratio Rb of the “P1C2 operation” satisfies the formula (4).
(i) The operation of charging the hot metal for dephosphorization into the first converter, and the operation of charging the hot metal after the dephosphorization process processed in the first converter into the second converter or the third converter In addition, the dephosphorization process is performed in the first converter and the decarburization process is performed in the second converter or the third converter.
(ii) When the decarburization process is performed in the second converter in (i) above, the decarburization process is performed by charging the third converter with the hot metal, and in the third converter in the above (i). When decarburization is performed, hot metal is charged into the second converter and decarburization is performed.

Na = (1440−Tn) / Ta (1)
Nb = (1440−Tn) / Tb (2)
Nb <N ≦ Na (3)
(Na—N) ÷ (Na—Nb) × 0.7 ≦ Rb ≦ (Na—N) ÷ (Na—Nb)
(4)
here,
Tn: Non-operating time of converter plant (converter equipment) (min / day)
Ta: “C3 operation” cycle time (min / ch)
Na: “C3 operation” production capacity (ch / day)
Tb: “P1C2 operation” cycle time (min / ch)
Nb: “P1C2 operation” production capacity (ch / day)
Rb: Implementation ratio of “P1C2 operation” [Rb = Cb ÷ (Cb + Ca)]
Ca: Production charge of “C3 operation” (ch / day)
Cb: Production charge of “P1C2 operation” (ch / day)
N: Target number of production charges [N = Ca + Cb (ch / day)]

When switching from the “C3 operation” to the “P1C2 operation”, the operation of the first converter that had been decarburized in the “C3 operation” is replaced with the dephosphorization process in the next process. The operation method of the converter equipment according to claim 1, wherein the operation is performed.

In switching the operation from the “P1C2 operation” to the “C3 operation”, the operation of the first converter that has been dephosphorized in the “P1C2 operation” is switched to the decarburization process in the next process. The operation method of the converter equipment according to claim 1, wherein the switching operation is performed.

In (ii), the hot metal that has been dephosphorized in a container different from the three converters is charged into the second converter or the third converter. The operation method of the converter equipment in any one of -3.