JP5353029B2 - Cold rolled steel sheet manufacturing method - Google Patents
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Description
本発明は、平坦度などの形状に優れた冷延鋼板の製造方法、特に、厚みが0.2ｍｍ以下の極薄冷延鋼板の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a cold-rolled steel sheet excellent in shape such as flatness, and particularly to a method for manufacturing an ultra-thin cold-rolled steel sheet having a thickness of 0.2 mm or less.
鋼板、特に冷延鋼板において、その平坦度などの形状が品質上極めて重要なものである。ここで、一般的な平坦度不良とは、図７(ａ)及び(ｂ)に示すように、鋼板製品（以下、鋼帯を含む意味とする）が、耳伸び（図７(ａ)）や、腹伸び（図７(ｂ)）などの、局部的に波状でかつ、その程度がある一定以上であるものをいう。
また、厚みが0.2ｍｍ以下の極薄の冷延鋼板については、図２の写真や、図３の模式図に示すように、複数の微小な凹凸による形状不良が鋼板１の全面に発生することがある。
In steel sheets, particularly cold-rolled steel sheets, the shape such as flatness is extremely important in terms of quality. Here, as shown in FIGS. 7 (a) and 7 (b), a general flatness failure means that a steel plate product (hereinafter referred to as including a steel strip) has an ear extension (FIG. 7 (a)). In addition, it refers to those that are locally wavy and have a certain degree or more, such as abdominal stretch (FIG. 7 (b)).
In addition, for an extremely thin cold-rolled steel sheet having a thickness of 0.2 mm or less, as shown in the photograph of FIG. 2 and the schematic diagram of FIG. There is.
図７に示すような、耳伸び（図７(ａ)）や腹伸び（図７(ｂ)）などの平坦度不良は、たわみや熱膨張などの圧延ロールの弾性変形に起因して発生することが知られており、例えば非特許文献１に開示されているように、プロフィル制御技術の向上や、圧延機のロールの適正化によって、前記平坦度の不良を抑制している。 As shown in FIG. 7, poor flatness such as ear extension (FIG. 7A) and belly extension (FIG. 7B) occurs due to elastic deformation of the rolling roll such as deflection and thermal expansion. For example, as disclosed in Non-Patent Document 1, the flatness defects are suppressed by improving the profile control technique and optimizing the rolls of the rolling mill.
また、別の前記平坦度の不良を抑制するための方法としては、ベンディング装置による鋼板の平坦度を制御する方法が挙げられる。図４は、ワークロール１１及びバックアップロール１２を有する冷間圧延機１０を、前記鋼板１の幅方向の断面で見たものであるが、前記ベンディング装置５０は、図４に示すように、前記ワークロール１１の両端部に対して、油圧等を用いて上下方向（矢印Ａ方向）に力を作用させることにより、前記ワークロール１１のたわみを調整し、鋼板１の形状の制御を行う方法である。 Another method for suppressing the flatness failure is a method of controlling the flatness of the steel sheet using a bending apparatus. FIG. 4 shows the cold rolling mill 10 having the work roll 11 and the backup roll 12 as seen in a cross section in the width direction of the steel sheet 1. A method of adjusting the deflection of the work roll 11 and controlling the shape of the steel sheet 1 by applying a force in the vertical direction (arrow A direction) to both ends of the work roll 11 using hydraulic pressure or the like. is there.
さらに、別の前記平坦度不良の発生を抑制するための方法としては、図５に示すように、クーラント制御装置を用いて前記平坦度を制御する方法が挙げられる。前記ワークロール１１の幅方向に配設された複数の水冷手段６１及び該水冷手段６１に水を供給するための冷却水配管６２を有するクーラント制御装置６０により、前記ワークロール１１の熱膨張に応じて水冷を行うことで、前記ワークロールの弾性変形を抑制することができる結果、前記鋼板１の形状の制御を行う方法である。 Furthermore, as another method for suppressing the occurrence of the flatness failure, as shown in FIG. 5, there is a method of controlling the flatness using a coolant control device. According to the thermal expansion of the work roll 11 by a coolant control device 60 having a plurality of water cooling means 61 arranged in the width direction of the work roll 11 and a cooling water pipe 62 for supplying water to the water cooling means 61. As a result of suppressing the elastic deformation of the work roll by performing water cooling, the shape of the steel sheet 1 is controlled.
しかしながら、上記のいずれかの方法を用いた場合、前記耳伸びや、前記腹伸びといった平坦度不良については抑制が可能であるものの、前記微小な凹凸による形状不良（図２及び図３）については、抑制することができないという問題があった。さらに、その微小な凹凸による形状不良の発生メカニズムについても明らかにされていなかった。
本発明の目的は、耳伸びや、腹伸びなどの平坦度不良を抑制するとともに、鋼板全面に発生する微小な凹凸による形状不良についても有効に抑制することができる、仕上げ厚みが0.2ｍｍ以下の冷延鋼板の製造方法を提供することにある。 The object of the present invention is to suppress the flatness defects such as the ear stretch and the belly stretch, and also to effectively suppress the shape defects due to minute irregularities generated on the entire surface of the steel sheet, and the finished thickness is 0.2 mm or less. It is providing the manufacturing method of a cold-rolled steel plate.
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意研究を行った結果、前記微小凹凸による形状不良は、図４に示すように、前記鋼板１が圧延される際、前記ワークロール１１で挟まれた部分において、圧縮された前記鋼板１の幅方向（矢印Ｘ）に圧縮応力が発生し、この応力が、前記ワークロール１１の出側で開放される結果、前記鋼板１の全面に局所的な幅の広がりが発生し、前記微小凹凸となることを見出し、さらに検討を重ねた結果、冷延鋼板の最終仕上圧延パスにおいて、前記鋼板１の降伏強度に対して10〜10.4％の強度に相当する圧延張力を、最終の前記ワークロールの出側から付与することにより、前記圧縮応力を低減することができるため、前記微小な凹凸の発生を抑制できることを見出した。 As a result of intensive studies to solve the above problems, the present inventors have found that the shape defect due to the minute unevenness is sandwiched between the work rolls 11 when the steel sheet 1 is rolled as shown in FIG. Compressive stress is generated in the compressed portion in the width direction (arrow X) of the compressed steel plate 1, and this stress is released on the exit side of the work roll 11. As a result of further investigations, it was found that in the final finishing rolling pass of the cold-rolled steel sheet, the yield strength of the steel sheet 1 was 10 to 10% . It has been found that by applying the corresponding rolling tension from the exit side of the final work roll, the compressive stress can be reduced, so that the occurrence of the fine irregularities can be suppressed.
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、その要旨は以下の通りである。
（１）降伏強度が890MPa以下の鋼板について、該鋼板の仕上げ厚みが0.2ｍｍ以下の範囲となるように、冷間圧延の最終仕上圧延パスにて、ロールベンディング装置又はロールクーラント制御装置を用いて冷延鋼板の平坦度を制御する冷延鋼板の製造方法において、
前記最終仕上圧延パスにて鋼板が圧延される際、ワークロールで挟まれる部分において、鋼板の幅方向に圧縮応力が発生し、この圧縮応力が前記ワークロールの出側で解放される結果、前記鋼板の全面に局所的な幅の広がりが発生することで生じる、鋼板全面にわたる凹凸について、該凹凸の高低差を1mm以下にして、該凹凸に起因した形状不良を阻止するため、
前記最終仕上圧延パスは、圧延荷重を変えることなく、前記鋼板の降伏強度に対して10〜10.4％の強度に相当する圧延張力を、最終の前記ワークロールの出側から付与して行うことを特徴とする冷延鋼板の製造方法。
The present invention has been made based on such findings, and the gist thereof is as follows.
(1) Yield strength is the following steel sheet 890MPa, as finished thickness of the steel sheet is equal to or less than the range 0.2 mm, at a final finish rolling pass of the cold rolling, using a roll bending device or roll coolant control device In the manufacturing method of the cold rolled steel sheet for controlling the flatness of the cold rolled steel sheet,
When the steel plate is rolled in the final finishing rolling pass, a compressive stress is generated in the width direction of the steel plate in the portion sandwiched between the work rolls, and as a result of releasing the compressive stress on the outlet side of the work roll, For unevenness over the entire surface of the steel sheet, which occurs when a local width spread occurs on the entire surface of the steel sheet, the height difference of the unevenness is set to 1 mm or less to prevent shape defects due to the unevenness,
The final finishing rolling pass is performed by applying a rolling tension corresponding to a strength of 10 to 10% with respect to the yield strength of the steel sheet from the outlet side of the final work roll without changing a rolling load. A method for producing a cold-rolled steel sheet.
（２）前記冷間圧延後の前記鋼板に対して、テンションレベラーを用いて、伸長率が0.01％〜0.4%の範囲となるように矯正を施す請求項１記載の冷延鋼板の製造方法。 (2) The manufacturing method of the cold-rolled steel sheet according to claim 1, wherein the steel sheet after the cold rolling is straightened by using a tension leveler so that the elongation ratio is in a range of 0.01% to 0.4%.
本発明によれば、耳伸びや、腹伸びなどの平坦度不良を抑制するとともに、鋼板全面に発生する微小な凹凸による形状不良についても有効に抑制することができる、仕上げ厚みが0.2ｍｍ以下の冷延鋼板の製造方法の提供が可能となった。 According to the present invention, it is possible to suppress flatness defects such as ear stretch and belly stretch, and to effectively suppress shape defects due to minute irregularities generated on the entire surface of the steel sheet, and the finished thickness is 0.2 mm or less. It has become possible to provide a method for producing a cold-rolled steel sheet.
以下、図を参照して、本発明の構成と限定理由を説明する。
図６は、本発明による最終仕上圧延パスを説明するための図であり、冷間圧延機１０及び鋼板１を示したものである。
Hereinafter, the configuration of the present invention and the reasons for limitation will be described with reference to the drawings.
FIG. 6 is a view for explaining the final finishing rolling pass according to the present invention, and shows the cold rolling mill 10 and the steel plate 1.
本発明による冷延鋼板の製造方法は、鋼板１の仕上げ厚みが0.2ｍｍ以下の範囲となるように、冷間圧延の最終仕上圧延パスのロールベンディング装置又はロールクーラント制御装置を用いて冷延鋼板の平坦度を制御する冷延鋼板の製造方法である。 The method of manufacturing a cold-rolled steel sheet according to the present invention uses a roll bending device or a roll coolant control device for the final finishing rolling pass of cold rolling so that the finished thickness of the steel plate 1 is in a range of 0.2 mm or less. It is a manufacturing method of the cold-rolled steel plate which controls the flatness of.
本発明に用いられる鋼板１は、その種類は特に限定がされることはなく、例えば、低炭素鋼板又はステンレス鋼板などが挙げられる。また、前記鋼板１は、その仕上げ厚みを、0.2mmの範囲とするする必要があるが、厚みを限定した理由は、上述した微小な凹凸による形状不良は、厚みが0.2mm以下の鋼板に多く発生するためである。 The type of the steel plate 1 used in the present invention is not particularly limited, and examples thereof include a low carbon steel plate or a stainless steel plate. In addition, the steel sheet 1 needs to have a finished thickness in the range of 0.2 mm. The reason for limiting the thickness is that the above-mentioned shape defects due to the minute unevenness are often found in steel sheets having a thickness of 0.2 mm or less. This is because it occurs.
また、本発明による冷延鋼板の製造方法は、ロールベンディング装置５０（図４）又はロールクーラント制御装置６０（図５）を用いて、前記鋼板１の平坦度を制御する必要がある。これらの装置５０、６０を用いることで、鋼板１の耳伸び（図７(ａ)）や、腹伸び（図７(ｂ)）などの平坦度不良の発生を抑制することができるためである。 Moreover, the manufacturing method of the cold rolled steel plate by this invention needs to control the flatness of the said steel plate 1 using the roll bending apparatus 50 (FIG. 4) or the roll coolant control apparatus 60 (FIG. 5). This is because by using these devices 50 and 60, it is possible to suppress the occurrence of poor flatness such as ear extension (FIG. 7A) and belly extension (FIG. 7B) of the steel sheet 1. .
なお、前記平坦度不良の程度を評価するための指標として、急峻度が用いられる。急峻度（λ）とは、図７(ａ)に示すように、前記鋼板１を側方から見たときの、前記鋼板１のたわみの幅をＬ、たわみの高さをｄとした場合に、
λ＝ｄ／Ｌ×100（％）
で表わされる。
本発明の冷延鋼板の製造方法では、ロールベンディング装置５０（図４）又はロールクーラント制御装置６０（図５）を用いることにより、前記急峻度λを、およそ1％の以下の範囲に制御することが可能となる。
Note that steepness is used as an index for evaluating the degree of flatness failure. As shown in FIG. 7 (a), the steepness degree (λ) is when the deflection width of the steel sheet 1 when viewed from the side is L and the deflection height is d. ,
λ = d / L × 100 (%)
It is represented by
In the method for manufacturing a cold-rolled steel sheet according to the present invention, the steepness λ is controlled to the following range of about 1% by using the roll bending device 50 (FIG. 4) or the roll coolant control device 60 (FIG. 5). It becomes possible.
そして、本発明の冷延鋼板の製造方法は、その最終仕上圧延パス中に、前記鋼板１の降伏強度に対して10〜10.4％の強度に相当する圧延張力を、最終の前記ワークロール１１の出側から付与（図６のＺ方向に付与）して行うことを特徴とする。 And the manufacturing method of the cold-rolled steel sheet of the present invention provides a rolling tension corresponding to a strength of 10 to 10% with respect to the yield strength of the steel sheet 1 during the final finishing rolling pass. It is characterized by being applied from the exit side (applied in the Z direction in FIG. 6).
前記鋼板１の全面に発生する前記微小凹凸による形状不良は、上述したように、前記鋼板１が圧延される際に、前記鋼板１が前記ワークロール１１で挟まれた部分で、圧縮された前記鋼板１の幅方向（図４の矢印Ｘ）に発生する圧縮応力に起因しており、この応力が、前記ワークロール１１の出側で開放される結果、前記鋼板１中に局所的な幅の広がりが発生し、前記微小凹凸となると考えられる。そのため、本発明では、冷延鋼板の最終仕上圧延パスにおいて、前記鋼板１の降伏強度に対して10％以上の強度に相当する圧延張力を、最終の前記ワークロール１１の出側から付与（図６のＺ方向に付与）することにより、前記ワークロール１１に加える圧延荷重を変えることなく、前記鋼帯１の幅方向に発生する応力を低減することができる結果、前記微小な凹凸の発生を有効に抑制できる。 As described above, the shape defect due to the minute unevenness generated on the entire surface of the steel plate 1 is compressed at the portion where the steel plate 1 is sandwiched between the work rolls 11 when the steel plate 1 is rolled. It originates in the compressive stress which generate | occur | produces in the width direction (arrow X of FIG. 4) of the steel plate 1, As a result of releasing this stress by the exit side of the said work roll 11, local width in the said steel plate 1 is obtained. It is considered that the spread occurs and becomes the minute unevenness. Therefore, in the present invention, in the final finishing rolling pass of the cold rolled steel sheet, a rolling tension corresponding to a strength of 10% or more with respect to the yield strength of the steel sheet 1 is applied from the exit side of the final work roll 11 (see FIG. 6), the stress generated in the width direction of the steel strip 1 can be reduced without changing the rolling load applied to the work roll 11. It can be effectively suppressed.
後の図１において詳しく説明しているが、前記ワークロール１１の出側から付与する圧延張力の大きさを、前記鋼板１の降伏強度に対して10％以上とした理由は、前記圧延張力による、前記微小な凹凸の発生抑制効果が十分に発揮できるようにするためであり、10％未満の場合では、前記圧縮応力を十分に低減できず、前記微小な凹凸の発生を抑制することができない恐れがある。なお、前記最終のワークロールとは、圧延機を構成する各スタンドのうちの最終スタンドのワークロールのことをいい、図６の圧延機の場合、スタンド１０ａのワークロール１１のことである。 Although explained in detail in FIG. 1 later, the reason why the magnitude of the rolling tension applied from the exit side of the work roll 11 is 10% or more with respect to the yield strength of the steel sheet 1 depends on the rolling tension. In order to sufficiently exhibit the effect of suppressing the occurrence of the minute unevenness, when it is less than 10%, the compressive stress cannot be sufficiently reduced, and the occurrence of the minute unevenness cannot be suppressed. There is a fear. In addition, the said last work roll means the work roll of the last stand among each stand which comprises a rolling mill, and in the case of the rolling mill of FIG. 6, it is the work roll 11 of the stand 10a.
図１は、前記鋼板１に発生する微小凹凸の高低差（mm）と、最終ワークロール１１の出側から前記鋼板１に対して付与する圧延張力との関係を示したグラフである。
なお、図１の鋼板は、図６に示すような５スタンド１０ａ〜１０ｅからなる冷間タンデム圧延機１０を用いて、前記ワークロール１１の出側の張力を種々の値（MPa）に変化させながら、厚みが2.0mm、幅が1000mmのＳＰＣＣ（冷間圧延鋼板）熱延母板を、仕上厚みが0.14mmとなるように冷間圧延を施すことで製造し、最終スタンド１０ａでのワークロール１１による鋼板１の圧延は、0.2mmから0.14mmまで圧下率30％で、圧延荷重は11kN／mmという条件で行った。なお、最終スタンド１０ａでの前記鋼板１の降伏応力は、約850MPaであった。また、前記微小凹凸の高低差は、製造した鋼板１を水平な場所に静置し、上方に突き出した部分の最大値（mm）とし、前記微小凹凸の高低差が1mm以下の範囲であれば製品として使用することが可能であり、有効に凹凸の発生を防げていることになる。
FIG. 1 is a graph showing the relationship between the height difference (mm) of minute irregularities generated in the steel plate 1 and the rolling tension applied to the steel plate 1 from the exit side of the final work roll 11.
In addition, the steel plate of FIG. 1 uses the cold tandem rolling mill 10 which consists of 5 stands 10a-10e as shown in FIG. 6, and changes the tension | tensile_strength of the exit side of the said work roll 11 into various values (MPa). However, SPCC (cold rolled steel plate) hot rolled base plate with a thickness of 2.0 mm and a width of 1000 mm is manufactured by cold rolling so that the finished thickness is 0.14 mm, and the work roll at the final stand 10a The rolling of the steel sheet 1 with No. 11 was performed under the conditions of a rolling reduction of 30% from 0.2 mm to 0.14 mm and a rolling load of 11 kN / mm. The yield stress of the steel sheet 1 at the final stand 10a was about 850 MPa. Further, the height difference of the fine unevenness is set to the maximum value (mm) of the portion protruding upward by leaving the manufactured steel plate 1 in a horizontal place, and the height difference of the fine unevenness is within 1 mm or less. It can be used as a product, and the occurrence of unevenness can be effectively prevented.
図１のグラフから、前記微小凹凸の高低差（mm）は、最終ワークロール１１の出側から付与する圧延張力（MPa）が大きくなるほど、低減されていることがわかる。また、前記圧延張力の大きさが、およそ85MPaの時点で微小凹凸の高さが1mm以下となっていることから、鋼板の降伏強度（本実験では850MPa）に対して10％以上の強度に相当する圧延張力を付与することで、良好な前記微小凹凸の発生抑制効果が得られていることがわかる。 From the graph of FIG. 1, it can be seen that the height difference (mm) of the micro unevenness is reduced as the rolling tension (MPa) applied from the exit side of the final work roll 11 is increased. Moreover, since the height of the micro unevenness is 1 mm or less when the rolling tension is approximately 85 MPa, it corresponds to a strength of 10% or more with respect to the yield strength of the steel sheet (850 MPa in this experiment). It can be seen that a good effect of suppressing the occurrence of the fine unevenness is obtained by applying the rolling tension.
また、前記圧延張力は、前記鋼板１の降伏強度に対して10％以上の強度に相当する必要があるが、その圧延張力の上限は前記降伏強度に対して10.4％とする。 Further, the rolling tension needs to correspond to a strength of 10% or more with respect to the yield strength of the steel sheet 1, and the upper limit of the rolling tension is 10.4% with respect to the yield strength .
さらに、前記圧延張力の制御は、前記鋼板１の降伏強度に対して10〜10.4％の圧延張力を付与することができるものであれば、特に限定する必要はないが、前記圧延張力を付与するための装置等を新たに設ける必要がなく、既存の設備で前記圧延張力の制御が行える点から、前記最終のワークロール１１の出側に位置する巻き取りリール７０の巻き取り速度を変えることによって行うことが好ましい。 Furthermore, the control of the rolling tension is not particularly limited as long as it can provide a rolling tension of 10 to 10% with respect to the yield strength of the steel sheet 1, but the rolling tension is applied. By changing the winding speed of the winding reel 70 located on the exit side of the final work roll 11 from the point that it is possible to control the rolling tension with existing equipment without newly providing a device for Preferably it is done.
なお、前記最終スタンド１０ａの圧下率が、前記微小な凹凸の発生と、前記最終ワークロール１１の出側から前記鋼板１に対して付与する圧延張力との関係に影響を及ぼすことも考えられるが、少なくとも、前記最終スタンド１０ａの圧下率が12〜45％の範囲においては、図７のグラフに示されている結果と同様の関係を得ることができた。 Note that the rolling reduction of the final stand 10a may affect the relationship between the occurrence of the minute unevenness and the rolling tension applied to the steel plate 1 from the exit side of the final work roll 11. At least in the range where the rolling reduction of the final stand 10a is 12 to 45%, the same relationship as the result shown in the graph of FIG. 7 can be obtained.
さらにまた、本発明の冷延鋼板の製造方法は、図８に示すように、前記冷間圧延後の前記鋼板１に対して、テンションレベラー９０を用いて、伸長率が0.01〜0.4%の範囲となるように矯正を施すことが好ましい。矯正を施すことにより、前記鋼板１を伸長させることができるため、前記微小の凹凸の原因となる鋼板１中の局所的な幅の広がりを解消することができるからである。なお、伸長率を0.01〜0.4％の範囲としたのは、0.01％未満では十分に矯正ができないため、前記形状不良（耳伸び、腹伸び、微小凹凸）を十分に抑制することができず、一方、0.4％超えでは、伸長率が大きすぎるため、前記鋼板１への負荷が大きくなり、前記鋼板１が破断する恐れがあるからである。 Furthermore, the manufacturing method of the cold-rolled steel sheet according to the present invention includes a tension leveler 90 for the steel sheet 1 after the cold rolling, as shown in FIG. It is preferable to correct so that This is because the steel sheet 1 can be elongated by performing the correction, so that the local width expansion in the steel sheet 1 that causes the minute unevenness can be eliminated. It should be noted that the elongation rate was in the range of 0.01 to 0.4% because it cannot be sufficiently corrected if it is less than 0.01%, so the shape defect (ear extension, belly extension, minute unevenness) cannot be sufficiently suppressed, On the other hand, if it exceeds 0.4%, the elongation rate is too large, so that the load on the steel plate 1 becomes large and the steel plate 1 may be broken.
前記テンションレベラー９０の構成は、図８に示すように、２本のロールからなる伸長ロールユニット９１、９２と、３本のロールからなる矯正ロールユニット９３とを具え、それぞれのロールユニット９１、９２、９３の動きを調整しながら、所望の伸長率となるように、前記鋼板１の矯正を行う。 As shown in FIG. 8, the tension leveler 90 includes elongation roll units 91 and 92 composed of two rolls and straightening roll units 93 composed of three rolls. The steel sheet 1 is corrected so as to achieve a desired elongation rate while adjusting the movements of.
上述したところは、この発明の実施形態の一例を示したにすぎず、請求の範囲において種々の変更を加えることができる。 The above description is merely an example of the embodiment of the present invention, and various modifications can be made within the scope of the claims.
本発明の実施例について説明する。
（発明例１〜３、参考例１及び２、比較例１及び２）
発明例１〜３、参考例１及び２並びに比較例１及び２は、図６に示すように、それぞれロールベンディング装置（図示せず）及びゾーンクーラント装置（図示せず）を具えた５つのスタンド１０ａ〜１０ｅからなる冷間タンデム圧延機１０を用いて、表１に示す、鋼種、板厚、板幅及び降伏強度（前記圧延機１０の最終第５スタンド１０ａにおける降伏強度）を有する母板を、表１に示す、仕上厚み及び総圧下率となるように冷間圧延を行うとともに、前記圧延機１０の最終第５スタンド１０ａのワークロール１１出側から、表１に示す大きさの圧延張力を、巻き取りリール７０の回転を制御することにより、前記鋼板１に付与することにより、長さ1500mmのサンプルとなる冷延鋼板を製造した。また、形状測定器（幅方向の力分布測定器）８０で耳伸びや腹伸びなどの平坦度について測定を行い、その結果に基づいて、前記第５スタンド１０ａのロールベンディング装置（図示せず）を、測定した前記鋼板１の腹伸び形状が大きいようであれば、前記ワークロール１１端部へ作用させる垂直荷重を大きくし、前記鋼板１の耳伸び形状が大きいようであれば、垂直荷重を小さくするように適宜制御し、ゾーンクーラント装置（図示せず）を、幅方向での伸びが大きくなった部分について、その位置に相当するロール部分にクーラントによる冷却を施すことで、前記鋼板１の形状の制御を行った。
Examples of the present invention will be described.
( Invention Examples 1 to 3, Reference Examples 1 and 2 , Comparative Examples 1 and 2)
Inventive Examples 1 to 3, Reference Examples 1 and 2 , and Comparative Examples 1 and 2 are, as shown in FIG. 6, five stands each having a roll bending device (not shown) and a zone coolant device (not shown). Using a cold tandem rolling mill 10 composed of 10a to 10e, a base plate having a steel type, sheet thickness, sheet width, and yield strength (yield strength in the final fifth stand 10a of the rolling mill 10) shown in Table 1 is used. As shown in Table 1, the cold rolling is performed so that the finished thickness and the total reduction ratio are obtained, and the rolling tension of the size shown in Table 1 is provided from the work roll 11 exit side of the final fifth stand 10a of the rolling mill 10. Was applied to the steel plate 1 by controlling the rotation of the take-up reel 70 to produce a cold-rolled steel plate to be a sample having a length of 1500 mm. Further, the shape measuring device (force distribution measuring device in the width direction) 80 measures the flatness such as the ear stretch and the belly stretch, and based on the result, the roll bending device (not shown) of the fifth stand 10a. If the measured stretched shape of the steel sheet 1 is large, the vertical load applied to the end of the work roll 11 is increased. If the stretched shape of the steel sheet 1 is large, the vertical load is increased. The zone coolant device (not shown) is appropriately controlled so as to be reduced, and the roll portion corresponding to the position is cooled by the coolant for the portion where the elongation in the width direction is increased. The shape was controlled.
本発明の実施例について説明する。
（発明例４〜６）
発明例４〜６は、発明例１〜３、参考例１及び２並びに比較例１及び２に記載のサンプルと同じ工程により作製したサンプルに対して、図８に示すように、テンションレベラー９０を用いて、表１に示す伸長率となるように、矯正を施した。
Examples of the present invention will be described.
( Invention Examples 4 to 6 )
Inventive Examples 4 to 6 are the same as the samples described in Inventive Examples 1 to 3, Reference Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2, but with a tension leveler 90 as shown in FIG. It used and corrected so that it might become the elongation rate shown in Table 1.
各実施例及び各比較例の結果について評価を行った。
（評価方法）
（１）耳伸び及び腹伸びの有無
各サンプルについて、平らな場所に載置した後、急峻度を測定し、以下の基準に従って評価した。評価結果を表２に示す。
◎：急峻度0.5％未満
○：急峻度0.5％以上、1％未満
×：急峻度1％以上
（２）微小凹凸の有無
各サンプルについて、平らな場所に載置した後、微小凹凸の高低差を測定し、以下の基準に従って評価した。評価結果を表２に示す。
◎：高低差1mm以下
○：高低差0.5mm超え、1mm以下
×：高低差1mm超え
The results of each example and each comparative example were evaluated.
(Evaluation method)
(1) Presence or absence of ear extension and belly extension After placing each sample on a flat place, the steepness was measured and evaluated according to the following criteria. The evaluation results are shown in Table 2.
◎: Steepness of less than 0.5% ○: Steepness of 0.5% or more, less than 1% ×: Steepness of 1% or more (2) Presence or absence of minute irregularities After placing each sample on a flat place, the difference in height of the minute irregularities Was measured and evaluated according to the following criteria. The evaluation results are shown in Table 2.
◎: Height difference 1mm or less ○: Height difference more than 0.5mm, 1mm or less ×: Height difference more than 1mm
表２の結果から、前記ワークロール１１の出側から付与される圧延張力が、降伏強度に対して10〜10.4％の大きさとなる、発明例１〜６については、当該圧延張力が10％未満である比較例１及び２に比べて、有効に微小凹凸の発生を抑制できていることがわかった。さらに、テンションレベラーを用いて、伸長率が0.01％〜0.4%の範囲となるように前記鋼板１の矯正を施した発明例４〜６については、耳伸び・腹伸びについての抑制効果も向上していることがわかった。 The results in Table 2, the rolling tension applied from the exit side of the work roll 11, a size of 10 to 10.4% with respect to the yield strength, For the invention Example 1 to 6 the rolling tension is 10% It was found that the occurrence of minute irregularities can be effectively suppressed as compared with Comparative Examples 1 and 2, which is less than 1. Furthermore, in the inventive examples 4 to 6 in which the steel sheet 1 is corrected so that the elongation rate is in a range of 0.01% to 0.4% using a tension leveler, the effect of suppressing the ear elongation and the belly elongation is also improved. I found out.
本発明によれば、耳伸びや、腹伸びなどの平坦度不良を抑制するとともに、鋼板全面に発生する微小な凹凸による形状不良についても有効に抑制することができる、仕上げ厚みが0.2ｍｍ以下の冷延鋼板の製造方法を提供することが可能である。 According to the present invention, it is possible to suppress flatness defects such as ear stretch and belly stretch, and to effectively suppress shape defects due to minute irregularities generated on the entire surface of the steel sheet, and the finished thickness is 0.2 mm or less. It is possible to provide a method for producing a cold-rolled steel sheet.
１ 鋼板
１０ 圧延機
１１ ワークロール、最終のワークロール
１２ バックアップロール
５０ ロールベンディング装置
６０ クーラント制御装置
７０ 巻き取りリール
８０ 形状測定器
９０ テンションレベラー
９１、９２ 伸長ロールユニット
９３ 矯正ロールユニット
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Steel plate 10 Rolling machine 11 Work roll, final work roll 12 Backup roll 50 Roll bending apparatus 60 Coolant control apparatus 70 Take-up reel 80 Shape measuring instrument 90 Tension leveler 91, 92 Extension roll unit 93 Correction roll unit
Claims (2)
前記最終仕上圧延パスにて鋼板が圧延される際、ワークロールで挟まれる部分において、鋼板の幅方向に圧縮応力が発生し、この圧縮応力が前記ワークロールの出側で解放される結果、前記鋼板の全面に局所的な幅の広がりが発生することで生じる、鋼板全面にわたる凹凸について、該凹凸の高低差を1mm以下にして、該凹凸に起因した形状不良を阻止するため、
前記最終仕上圧延パスは、圧延荷重を変えることなく、前記鋼板の降伏強度に対して10〜10.4％の強度に相当する圧延張力を、最終の前記ワークロールの出側から付与して行うことを特徴とする冷延鋼板の製造方法。 The steel sheet yield strength 890MPa or less, as finished thickness of the steel sheet is equal to or less than the range 0.2 mm, at a final finish rolling pass of the cold rolling, cold-rolled steel sheet using a roll bending device or roll coolant control device In the manufacturing method of cold-rolled steel sheet for controlling the flatness of
When the steel plate is rolled in the final finishing rolling pass, a compressive stress is generated in the width direction of the steel plate in the portion sandwiched between the work rolls, and as a result of releasing the compressive stress on the outlet side of the work roll, For unevenness over the entire surface of the steel sheet, which occurs when a local width spread occurs on the entire surface of the steel sheet, the height difference of the unevenness is set to 1 mm or less to prevent shape defects due to the unevenness,
The final finishing rolling pass is performed by applying a rolling tension corresponding to a strength of 10 to 10% with respect to the yield strength of the steel sheet from the outlet side of the final work roll without changing a rolling load. A method for producing a cold-rolled steel sheet.
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