JP5228337B2 - Hybrid dehumidifier - Google Patents

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JP5228337B2 JP2007043241A JP2007043241A JP5228337B2 JP 5228337 B2 JP5228337 B2 JP 5228337B2 JP 2007043241 A JP2007043241 A JP 2007043241A JP 2007043241 A JP2007043241 A JP 2007043241A JP 5228337 B2 JP5228337 B2 JP 5228337B2
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Description

本発明は、例えば、圧縮機、放熱器、膨張機構、吸熱器等から構成されるヒートポンプと、吸着剤や吸収剤を用いて吸放湿作用を行うデシカントローターを組み合せたハイブリッド型の除湿装置などに関する。   The present invention is, for example, a hybrid type dehumidifying device that combines a heat pump composed of a compressor, a radiator, an expansion mechanism, a heat absorber, and the like, and a desiccant rotor that absorbs and releases moisture using an adsorbent or an absorbent. About.

従来のヒートポンプとデシカントローターを組み合せたハイブリッド型の除湿装置としては、室内空気を吸引して、ヒートポンプの放熱器、デシカントローターの再生領域、ヒートポンプの吸熱器、デシカントローターの吸湿領域の順に供給し低温低湿状態にして室内に排出する除湿用送風機と、室内空気を放熱器にのみ供給し加熱して室内に排出する排熱用送風機を備え、ダンパー等の切換手段により除湿用送風機から排出される低温低湿の空気と排熱用送風機から排出される高温空気とを合流もしくは分離の何れかに切り換えて衣類乾燥や冷風供給などの多様な用途に対応可能にしたものがある（例えば、特許文献１参照）。   As a hybrid type dehumidifier combining a conventional heat pump and desiccant rotor, indoor air is sucked and supplied in the order of heat pump radiator, desiccant rotor regeneration area, heat pump heat absorber, desiccant rotor moisture absorption area. Low temperature exhausted from the dehumidifying blower by switching means such as a damper, equipped with a dehumidifying blower that discharges indoors in a low humidity state, and an exhaust heat blower that supplies indoor air only to the radiator and heats it to discharge into the room There is one that can switch between low-humidity air and high-temperature air exhausted from the exhaust heat blower to join or separate to support various uses such as clothes drying and cold air supply (for example, see Patent Document 1). ).

特開２００６−２０５０３２号公報（第９−１１頁、第１−７図）JP 2006-205032 A (page 9-11, FIG. 1-7)

このような従来のハイブリッド型除湿装置では、放熱器、再生領域、吸熱器、吸湿領域の順に供給された低温低湿状態の空気と、放熱器のみに供給されて加熱された高温空気を各々分離して装置外部に供給するために、放熱器で加熱された高温空気のみを昇圧するための送風機（排熱用送風機）と、放熱器、再生領域、吸熱器、吸湿領域の順に供給された低温低湿空気のみを昇圧するための送風機（除湿用送風機）の２つの送風機を備える必要があり、装置が大型化して構造も複雑になるという課題があった。   In such a conventional hybrid type dehumidifier, air in a low temperature and low humidity state supplied in the order of a radiator, a regeneration region, a heat absorber, and a moisture absorption region is separated from high temperature air that is supplied only to the radiator and heated. In order to supply to the outside of the equipment, a blower (exhaust heat blower) for boosting only high-temperature air heated by a radiator, low-temperature and low-humidity supplied in the order of radiator, regeneration area, heat absorber, moisture absorption area It is necessary to provide two fans, ie, a fan for depressurizing only air (a dehumidifying fan), and there is a problem that the apparatus becomes large and the structure becomes complicated.

本発明はこのような従来の課題を解決するものであり、単一のモータおよび羽根車において、放熱器、再生領域、吸熱器、吸湿領域の順に供給された低温低湿空気と放熱器に供給されて加熱された高温空気の各々を個々に昇圧する構成とすることにより、装置外部への分離供給を可能にして装置の小型簡略化を実現できるハイブリッド型除湿装置を提供することを目的としている。   The present invention solves such a conventional problem. In a single motor and an impeller, the present invention is supplied to a low-temperature, low-humidity air and a radiator that are supplied in the order of a radiator, a regeneration region, a heat absorber, and a moisture absorption region. It is an object of the present invention to provide a hybrid dehumidifier that can be separately supplied to the outside of the apparatus and can be reduced in size and size by individually increasing the pressure of each heated high-temperature air.

本発明の除湿装置は上記目的を達成するために、ハウジング（１）内に、冷媒を圧縮する圧縮機（５）と冷媒が供給空気に放熱する放熱器（６）と冷媒を膨張させて減圧する減圧機構（７）と冷媒が供給空気から吸熱する吸熱器（８）とを配管接続したヒートポンプ（９）と、駆動手段（１１）によって回転し吸湿領域（３０）では供給空気から吸湿するとともに再生領域（２９）では加熱されて水分を放出するデシカントローター（１０）と、モータ（１６）の駆動軸（１７）に接続された円盤状の主板（１８）の両側に複数の第１ブレード（１９）および複数の第２ブレード（２０）を各々配設した羽根車（２１）と、前記モータ（１６）の駆動により前記ハウジング（１）内部に吸引した空気を前記放熱器（６）を通して前記第１ブレード（１９）により昇圧し前記ハウジング（１）外部に排出する排熱風路（２７）と、前記モータ（１６）の駆動により前記ハウジング（１）内部に吸引した空気を前記放熱器（６）次に前記再生領域（２９）次に前記吸熱器（８）次に前記吸湿領域（３０）の順に通して前記第２ブレード（２０）により昇圧し前記ハウジング（１）外部に排出する除湿風路（２８）とを備え、排熱風路（２７）側のブレードの内径を除湿風路（２８）側のブレードの内径よりも大きくしたものである。   In order to achieve the above object, the dehumidifier of the present invention has a compressor (5) for compressing the refrigerant, a radiator (6) for radiating the refrigerant to the supply air, and a reduced pressure by expanding the refrigerant in the housing (1). The heat pump (9) in which the pressure reducing mechanism (7) and the heat absorber (8) from which the refrigerant absorbs heat from the supply air are connected by piping, and the drive means (11) rotate to absorb moisture from the supply air in the moisture absorption region (30). In the regeneration region (29), a plurality of first blades (10) on both sides of a desiccant rotor (10) that is heated to release moisture and a disk-shaped main plate (18) connected to a drive shaft (17) of a motor (16). 19) and an impeller (21) provided with a plurality of second blades (20), and air sucked into the housing (1) by driving the motor (16) through the radiator (6). First blur A heat exhaust air passage (27) that is pressurized by a door (19) and discharged to the outside of the housing (1), and air sucked into the housing (1) by driving the motor (16) is next to the radiator (6). A dehumidifying air passage (passed through the regeneration region (29), then the heat absorber (8), and then the moisture absorption region (30)) by the second blade (20) and discharged outside the housing (1). 28), and the inner diameter of the blade on the exhaust heat air passage (27) side is made larger than the inner diameter of the blade on the dehumidification air passage (28) side.

また、第２の課題解決手段は、除湿風路（２８）側のブレードの内周面積を排熱風路（２７）側のブレードの内周面積よりも小さくしたものである。   In the second problem solving means, the inner peripheral area of the blade on the dehumidifying air passage (28) side is made smaller than the inner peripheral area of the blade on the exhaust heat air passage (27) side.

また、第３の課題解決手段は、除湿風路（２８）側のブレード長さを排熱風路（２７）側のブレード長さよりも短くしたものである。   The third problem solving means is that the blade length on the dehumidifying air passage (28) side is shorter than the blade length on the exhaust heat air passage (27) side.

また、第４の課題解決手段は、除湿風路（２８）側のブレードの出口角を排熱風路（２７）側のブレードの出口角よりも小さくしたものである。   The fourth problem solving means is such that the exit angle of the blade on the dehumidifying air passage (28) side is smaller than the exit angle of the blade on the exhaust heat air passage (27) side.

また、第５の課題解決手段は、内部に羽根車（２１）を収容して羽根車（２１）の第１ブレード（１９）側および第２ブレード（２０）側に各々ベルマウス状の第１吸込口（１２）および第２吸込口（１３）を開口するとともに前記第１ブレード（１９）および前記第２ブレード（２０）において昇圧された空気を吹き出す吐出口（１４）を開口したスクロール状のケーシング（１５）を備え、前記ケーシング（１５）内部に排熱風路（２７）と除湿風路（２８）を区分する隔壁（２２）を備え、前記ケーシング（１５）の前記除湿風路（２８）側の前記スクロール拡大角を前記排熱風路（２７）側の前記スクロールの拡大角よりも小さくしたものである。   The fifth problem-solving means includes an impeller (21) housed therein and a first bell mouth shaped first on the first blade (19) side and the second blade (20) side of the impeller (21). A scroll-like opening that opens a suction port (12) and a second suction port (13) and opens a discharge port (14) for blowing out the pressurized air in the first blade (19) and the second blade (20). A casing (15), a partition wall (22) for separating the exhaust heat air passage (27) and the dehumidification air passage (28) inside the casing (15), and the dehumidification air passage (28) of the casing (15). The scroll enlargement angle on the side is made smaller than the enlargement angle of the scroll on the exhaust heat air passage (27) side.

また、第６の課題解決手段は、内部に羽根車（２１）を収容して羽根車（２１）の第１ブレード（１９）側および第２ブレード（２０）側に各々ベルマウス状の第１吸込口（１２）および第２吸込口（１３）を開口するとともに前記第１ブレード（１９）および前記第２ブレード（２０）において昇圧された空気を吹き出す吐出口（１４）を開口したスクロール状のケーシング（１５）を備え、前記ケーシング（１５）内部に排熱風路（２７）と除湿風路（２８）を区分する隔壁（２２）を備え、前記除湿風路（２８）側の吸込口の開口面積を前記排熱風路（２７）側の吸込口の開口面積よりも小さくしたものである。   The sixth problem-solving means is configured to house the impeller (21) in the interior, and each of the impeller (21) has a bell mouth-shaped first on the first blade (19) side and the second blade (20) side. A scroll-like opening that opens a suction port (12) and a second suction port (13) and opens a discharge port (14) for blowing out the pressurized air in the first blade (19) and the second blade (20). A casing (15), a partition wall (22) for separating the exhaust heat air passage (27) and the dehumidification air passage (28) inside the casing (15), and an opening of the suction port on the dehumidification air passage (28) side The area is smaller than the opening area of the suction port on the exhaust heat air passage (27) side.

本発明の請求項１記載の発明によれば、ハウジング（１）内に、冷媒を圧縮する圧縮機（５）と冷媒が供給空気に放熱する放熱器（６）と冷媒を膨張させて減圧する減圧機構（７）と冷媒が供給空気から吸熱する吸熱器（８）とを配管接続したヒートポンプ（９）と、駆動手段（１１）によって回転し吸湿領域（３０）では供給空気から吸湿するとともに再生領域（２９）では加熱されて水分を放出するデシカントローター（１０）と、モータ（１６）の駆動軸（１７）に接続された円盤状の主板（１８）の両側に複数の第１ブレード（１９）および複数の第２ブレード（２０）を各々配設した羽根車（２１）と、前記モータ（１６）の駆動により前記ハウジング（１）内部に吸引した空気を前記放熱器（６）を通して前記第１ブレード（１９）により昇圧し前記ハウジング（１）外部に排出する排熱風路（２７）と、前記モータ（１６）の駆動により前記ハウジング（１）内部に吸引した空気を前記放熱器（６）、前記再生領域（２９）、前記吸熱器（８）、前記吸湿領域（３０）の順に通して前記第２ブレード（２０）により昇圧し前記ハウジング（１）外部に排出する除湿風路（２８）とを備え、排熱風路（２７）側のブレードの内径を除湿風路（２８）側のブレードの内径よりも大きくしたことにより、単一のモータ（１６）および羽根車（２１）において、放熱器（６）次に再生領域（２９）次に吸熱器（８）次に吸湿領域（３０）の順に供給された低温低湿空気と放熱器（６）に供給されて加熱された高温空気の各々を個々に昇圧する構成とすることができ、ハウジング（１）外部への分離供給を可能にして装置の小型簡略化を実現することができ、さらに、必要風量が多い排熱風路（２７）側の流入抵抗を少なくすることができ、羽根車（２１）を大型化することなく、各風路における必要風量を確保することができるという効果のあるハイブリッド型除湿装置を提供できる。   According to the first aspect of the present invention, the compressor (5) that compresses the refrigerant, the radiator (6) that radiates the refrigerant to the supply air, and the refrigerant are expanded and decompressed in the housing (1). A heat pump (9) in which a decompression mechanism (7) and a heat absorber (8) that absorbs heat from the supply air are connected by piping, and is rotated by the drive means (11) to absorb moisture from the supply air and regenerate in the moisture absorption region (30). In the region (29), a plurality of first blades (19) on both sides of a desiccant rotor (10) that is heated to release moisture and a disk-shaped main plate (18) connected to a drive shaft (17) of the motor (16). ) And a plurality of second blades (20), respectively, and air sucked into the housing (1) by driving the motor (16) through the radiator (6). 1 blade (1 ) And a heat exhaust air passage (27) for discharging the air to the outside of the housing (1) and air sucked into the housing (1) by driving the motor (16) to the radiator (6), the regeneration region (29), a dehumidification air passage (28) that passes through the heat absorber (8) and the moisture absorption region (30) in this order and is pressurized by the second blade (20) and discharged to the outside of the housing (1), By making the inner diameter of the blade on the exhaust heat air passage (27) side larger than the inner diameter of the blade on the dehumidification air passage (28) side, in the single motor (16) and the impeller (21), the radiator (6) Next, each of the low temperature and low humidity air supplied to the regeneration region (29), the heat absorber (8) and then the moisture absorption region (30) and the hot air supplied to the radiator (6) and heated are individually boosted. Can be configured and howjin (1) The apparatus can be separated and supplied to the outside, and the size of the apparatus can be simplified. Further, the inflow resistance on the exhaust heat air passage (27) side where the required air volume is large can be reduced, and the impeller ( It is possible to provide a hybrid type dehumidifying device having an effect of ensuring the necessary air volume in each air passage without increasing the size of 21).

また、請求項２記載の発明によれば、除湿風路（２８）側のブレードの内周面積を排熱風路（２７）側のブレードの内周面積よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい除湿風路（２８）側のブレードにおける流体の速度と他方のブレードにおける流体の速度を近づけて第１ブレード（１９）および第２ブレード（２０）の全圧上昇を均一化し、羽根車（２１）を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができるという効果のあるハイブリッド型除湿装置を提供できる。   According to the invention described in claim 2, the pressure loss is large because the inner peripheral area of the blade on the dehumidifying air passage (28) side is smaller than the inner peripheral area of the blade on the exhaust heat air passage (27) side. The speed of the fluid in the blade on the dehumidifying air passage (28) side is made close to the speed of the fluid in the other blade to equalize the total pressure rise of the first blade (19) and the second blade (20), and the impeller (21) It is possible to provide a hybrid type dehumidifying device that has an effect of ensuring a necessary air volume in each air passage without increasing the size of the air passage.

また、請求項３記載の発明によれば、除湿風路（２８）側のブレード長さを排熱風路（２７）側のブレード長さよりも短くしたことにより、圧力損失が大きい除湿風路（２８）側のブレードにおける流体の速度と他方のブレードにおける流体の速度を近づけて第１ブレード（１９）および第２ブレード（２０）の全圧上昇を均一化し、羽根車（２１）を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができるという効果のあるハイブリッド型除湿装置を提供できる。   According to the third aspect of the invention, the dehumidifying air passage (28) having a large pressure loss is obtained by making the blade length on the dehumidifying air passage (28) side shorter than the blade length on the exhaust heat air passage (27) side. ) The fluid velocity in the blade on the side and the fluid velocity in the other blade are brought close to equalize the total pressure rise of the first blade (19) and the second blade (20), and the impeller (21) is enlarged. Therefore, it is possible to provide a hybrid type dehumidifying device having an effect of ensuring the necessary air volume in each air passage.

また、請求項４記載の発明によれば、除湿風路（２８）側のブレードの出口角を排熱風路（２７）側のブレードの出口角よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい除湿風路（２８）側のブレードを全圧上昇が大きく高静圧な特性にして、羽根車（２１）を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができるという効果のあるハイブリッド型除湿装置を提供できる。   According to the invention described in claim 4, the dehumidification air with a large pressure loss is obtained by making the exit angle of the blade on the dehumidification air passage (28) side smaller than the exit angle of the blade on the exhaust heat air passage (27) side. The hybrid type has an effect that the blade on the side of the road (28) has a large total pressure increase and a high static pressure characteristic, and the necessary air volume in each air passage can be secured without increasing the size of the impeller (21). A dehumidifying device can be provided.

また、請求項５記載の発明によれば、内部に羽根車（２１）を収容して羽根車（２１）の第１ブレード（１９）側および第２ブレード（２０）側に各々ベルマウス状の第１吸込口（１２）および第２吸込口（１３）を開口するとともに前記第１ブレード（１９）および前記第２ブレード（２０）において昇圧された空気を吹き出す吐出口（１４）を開口したスクロール状のケーシング（１５）を備え、前記ケーシング（１５）内部に排熱風路（２７）と除湿風路（２８）を区分する隔壁（２２）を備え、前記除湿風路（２８）側の吸込口の開口面積を前記排熱風路（２７）側の吸込口の開口面積よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい除湿風路（２８）側のブレードにおける流体の速度と他方のブレードにおける流体の速度を近づけて第１ブレード（１９）および第２ブレード（２０）の全圧上昇を均一化し、羽根車（２１）を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができるという効果のあるハイブリッド型除湿装置を提供できる。 According to the fifth aspect of the present invention, the impeller (21) is housed inside and the first blade (19) side and the second blade (20) side of the impeller (21) are respectively bell-mouth shaped. A scroll that opens the first suction port (12) and the second suction port (13) and opens the discharge port (14) for blowing out the pressurized air in the first blade (19) and the second blade (20). And a partition wall (22) for separating the exhaust heat air passage (27) and the dehumidification air passage (28) inside the casing (15), and a suction port on the dehumidification air passage (28) side Is made smaller than the opening area of the suction port on the exhaust heat air passage (27) side, so that the fluid velocity in the blade on the dehumidification air passage (28) side where the pressure loss is large and the fluid velocity in the other blade Close A hybrid type that has the effect of uniformizing the total pressure rise of the first blade (19) and the second blade (20) and ensuring the necessary air volume in each air passage without increasing the size of the impeller (21). A dehumidifying device can be provided.

本発明の実施の形態１にかかはるハイブリッド型除湿装置の概略構成と風の流れを示す概略断面図Schematic sectional view showing a schematic configuration of the hybrid dehumidifier according to Embodiment 1 of the present invention and the flow of wind 同ハイブリッド型除湿装置における冷媒の状態変化を示すモリエル線図Mollier diagram showing changes in refrigerant state in the hybrid dehumidifier 同ハイブリッド型除湿装置のケーシング１５の概略断面図Schematic sectional view of casing 15 of the same hybrid type dehumidifier 同ハイブリッド型除湿装置のケーシング１５の側面構成図Side view of casing 15 of the same hybrid type dehumidifier 同ハイブリッド型除湿装置の各運転モードにおける作動状況を示す図The figure which shows the operating condition in each operation mode of the hybrid type dehumidifier 同ハイブリッド型除湿装置における空気状態の変化を示す湿り空気線図Wet air diagram showing changes in air condition in the hybrid dehumidifier 同ハイブリッド型除湿装置における空気状態の変化を示す湿り空気線図Wet air diagram showing changes in air condition in the hybrid dehumidifier 本発明の実施の形態２にかかはるハイブリッド型除湿装置の通風方向における概略断面図Schematic sectional view in the ventilation direction of the hybrid dehumidifier according to Embodiment 2 of the present invention

本発明の請求項１記載の発明は、ハウジング（１）内に、冷媒を圧縮する圧縮機（５）と冷媒が供給空気に放熱する放熱器（６）と冷媒を膨張させて減圧する減圧機構（７）と冷媒が供給空気から吸熱する吸熱器（８）とを配管接続したヒートポンプ（９）と、駆動手段（１１）によって回転し吸湿領域（３０）では供給空気から吸湿するとともに再生領域（２９）では加熱されて水分を放出するデシカントローター（１０）と、モータ（１６）の駆動軸（１７）に接続された円盤状の主板（１８）の両側に複数の第１ブレード（１９）および複数の第２ブレード（２０）を各々配設した羽根車（２１）と、前記モータ（１６）の駆動により前記ハウジング（１）内部に吸引した空気を前記放熱器（６）を通して前記第１ブレード（１９）により昇圧し前記ハウジング（１）外部に排出する排熱風路（２７）と、前記モータ（１６）の駆動により前記ハウジング（１）内部に吸引した空気を前記放熱器（６）、前記再生領域（２９）、前記吸熱器（８）、前記吸湿領域（３０）の順に通して前記第２ブレード（２０）により昇圧し前記ハウジング（１）外部に排出する除湿風路（２８）とを備え、排熱風路（２７）側のブレードの内径を除湿風路（２８）側のブレードの内径よりも大きくしたことにより、単一のモータ（１６）および羽根車（２１）において、放熱器（６）次に再生領域（２９）次に吸熱器（８）次に吸湿領域（３０）の順に供給された低温低湿空気と放熱器（６）に供給されて加熱された高温空気の各々を個々に昇圧する構成とすることができ、ハウジング（１）外部への分離供給を可能にして装置の小型簡略化を実現することができ、さらに必要風量が多い排熱風路（２７）側の流入抵抗を少なくすることができ、羽根車（２１）を大型化することなく、各風路における必要風量を確保することができるという作用を有する。   The invention according to claim 1 of the present invention includes a compressor (5) for compressing the refrigerant, a radiator (6) for radiating the refrigerant to the supply air, and a pressure reducing mechanism for expanding and reducing the refrigerant in the housing (1). (7) and a heat pump (9) in which the refrigerant absorbs heat from the supply air and a heat pump (9) connected by piping, and rotated by the drive means (11), absorbs moisture from the supply air in the moisture absorption region (30) and regenerates ( 29) a plurality of first blades (19) on both sides of a desiccant rotor (10) that is heated to release moisture and a disk-shaped main plate (18) connected to a drive shaft (17) of the motor (16); An impeller (21) provided with a plurality of second blades (20), and air sucked into the housing (1) by driving the motor (16) through the radiator (6). (19) Exhaust heat air passage (27) for boosting and discharging outside the housing (1), and air sucked into the housing (1) by driving the motor (16), the radiator (6), the regeneration region ( 29), a dehumidification air passage (28) that passes through the heat absorber (8) and the moisture absorption region (30) in this order and is pressurized by the second blade (20) and discharged to the outside of the housing (1). By making the inner diameter of the blade on the hot air passage (27) side larger than the inner diameter of the blade on the dehumidification air passage (28) side, in the single motor (16) and the impeller (21), the radiator (6) Each of the low-temperature and low-humidity air supplied to the regeneration region (29), the heat absorber (8), and then the moisture absorption region (30) and the hot air supplied to the radiator (6) and heated are individually pressurized. Can be configured as a housing (1 The apparatus can be separated and supplied to the outside so that the size of the apparatus can be simplified, the inflow resistance on the side of the exhaust heat air passage (27) where the required air volume is large can be reduced, and the impeller (21) can be made large. It has the effect | action that the required air volume in each wind path can be ensured, without becoming.

また、請求項２記載の発明は、除湿風路（２８）側のブレードの内周面積を排熱風路（２７）側のブレードの内周面積よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい除湿風路（２８）側のブレードにおける流体の速度と他方のブレードにおける流体の速度を近づけて第１ブレード（１９）および第２ブレード（２０）の全圧上昇を均一化し、羽根車（２１）を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができるという作用を有する。   In the invention according to claim 2, the dehumidified air having a large pressure loss is obtained by making the inner peripheral area of the blade on the dehumidifying air passage (28) side smaller than the inner peripheral area of the blade on the exhaust heat air passage (27) side. The speed of the fluid in the blade on the path (28) side is made close to the speed of the fluid in the other blade to equalize the total pressure rise of the first blade (19) and the second blade (20), and the impeller (21) is made large. It has the effect | action that the required air volume in each wind path can be ensured, without becoming.

また、請求項３記載の発明は、除湿風路（２８）側のブレード長さを排熱風路（２７）側のブレード長さよりも短くしたことにより、圧力損失が大きい除湿風路（２８）側のブレードにおける流体の速度と他方のブレードにおける流体の速度を近づけて第１ブレード（１９）および第２ブレード（２０）の全圧上昇を均一化し、羽根車（２１）を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができるという作用を有する。   In the invention according to claim 3, the dehumidifying air passage (28) side having a large pressure loss is obtained by making the blade length on the dehumidifying air passage (28) side shorter than the blade length on the exhaust heat air passage (27) side. The speed of the fluid in one blade and the speed of the fluid in the other blade are made close to equalize the total pressure rise of the first blade (19) and the second blade (20), and without increasing the size of the impeller (21), It has the effect | action that the required air volume in an air path can be ensured.

また、請求項４記載の発明は、除湿風路（２８）側のブレードの出口角を排熱風路（２７）側のブレードの出口角よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい除湿風路（２８）側のブレードを全圧上昇が大きく高静圧な特性にして、羽根車（２１）を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができるという作用を有する。   Further, in the invention according to claim 4, the dehumidification air passage (28) having a large pressure loss is obtained by making the exit angle of the blade on the dehumidification air passage (28) side smaller than the exit angle of the blade on the exhaust heat air passage (27) side. 28) The blade on the side has a large total pressure increase and a high static pressure characteristic, so that the necessary air volume in each air passage can be secured without increasing the size of the impeller (21).

また、請求項５記載の発明は、内部に羽根車（２１）を収容して羽根車（２１）の第１ブレード（１９）側および第２ブレード（２０）側に各々ベルマウス状の第１吸込口（１２）および第２吸込口（１３）を開口するとともに前記第１ブレード（１９）および前記第２ブレード（２０）において昇圧された空気を吹き出す吐出口（１４）を開口したスクロール状のケーシング（１５）を備え、前記ケーシング（１５）内部に排熱風路（２７）と除湿風路（２８）を区分する隔壁（２２）を備え、前記除湿風路（２８）側の吸込口の開口面積を前記排熱風路（２７）側の吸込口の開口面積よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい前記除湿風路（２８）側のブレードにおける流体の速度と他方のブレードにおける流体の速度を近づけて第１ブレード（１９）および第２ブレード（２０）の全圧上昇を均一化し、羽根車（２１）を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができるという作用を有する。 According to a fifth aspect of the present invention, the impeller (21) is housed inside and the first blade (19) side and the second blade (20) side of the impeller (21) are respectively bell mouth-shaped first. A scroll-like opening that opens a suction port (12) and a second suction port (13) and opens a discharge port (14) for blowing out the pressurized air in the first blade (19) and the second blade (20). A casing (15), a partition wall (22) for separating the exhaust heat air passage (27) and the dehumidification air passage (28) inside the casing (15), and an opening of the suction port on the dehumidification air passage (28) side By making the area smaller than the opening area of the suction port on the exhaust heat air passage (27) side, the speed of the fluid in the blade on the dehumidification air passage (28) side where the pressure loss is large and the speed of the fluid in the other blade are reduced. Approach 1 equalize the total pressure increase of the blade (19) and a second blade (20), an effect that it is possible to ensure the required air amount in Kakukazero without increasing the size of the impeller (21).

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１にかかはるハイブリッド型除湿装置の概略構成と風の流れを示す概略断面図である。図１に示すように、このハイブリッド型除湿装置は、装置外郭を形成する概略直方体状のハウジング１の片側面に吸気口２を開口しており、この吸気口２の上部に第１排気口３を開口している。また、ハウジング１の吸気口２および第１排気口３が開口した面とは異なる面に第２排気口４を開口した構成となっている。 (Embodiment 1)
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a schematic configuration of a hybrid dehumidifier according to Embodiment 1 of the present invention and the flow of wind. As shown in FIG. 1, this hybrid type dehumidifier has an intake port 2 opened on one side surface of a substantially rectangular parallelepiped housing 1 that forms the outer shell of the device, and a first exhaust port 3 above the intake port 2. Is open. Further, the second exhaust port 4 is opened on a surface different from the surface where the intake port 2 and the first exhaust port 3 of the housing 1 are opened.

このハウジング１の内部には、圧縮機５、放熱器６、減圧機構７、吸熱器８を配管接続した密閉回路が設けられており、この密閉回路内に作動流体である冷媒として、例えば、ＨＣＦＣ系冷媒（分子中に塩素、水素、フッ素、炭素の各原子を含む）、ＨＦＣ系冷媒（分子中に水素、炭素、フッ素の各原子を含む）、炭化水素、二酸化炭素等の自然冷媒などの何れかを充填して蒸気圧縮式のヒートポンプ９を形成している。放熱器６および吸熱器８は、ヘアピンチューブに複数枚のフィンを嵌入して空気流通を可能に構成したフィンチューブ型の熱交換器で構成され、放熱器６と吸熱器８を接続する配管途中には減圧機構７として、例えば、キャピラリチューブや膨張弁等を介在させている。   Inside the housing 1, a sealed circuit in which a compressor 5, a radiator 6, a pressure reducing mechanism 7, and a heat absorber 8 are connected by piping is provided. As a refrigerant that is a working fluid in the sealed circuit, for example, HCFC Refrigerants (including chlorine, hydrogen, fluorine and carbon atoms in the molecule), HFC refrigerants (including hydrogen, carbon and fluorine atoms in the molecule), natural refrigerants such as hydrocarbons and carbon dioxide, etc. Either of them is filled to form a vapor compression heat pump 9. The radiator 6 and the heat absorber 8 are constituted by fin tube type heat exchangers in which a plurality of fins are inserted into the hairpin tube so as to allow air circulation, and the pipes connecting the radiator 6 and the heat absorber 8 are in the middle of piping. As the decompression mechanism 7, for example, a capillary tube or an expansion valve is interposed.

ここで、放熱器６は冷凍サイクルにおける、いわゆる凝縮器であり、吸熱器８は、いわゆる蒸発器である。この放熱器６および吸熱器８は、各々の通風面が吸気口２に対向するように配設されており、吸気口２側から放熱器６、吸熱器８の順に配設されている。   Here, the radiator 6 is a so-called condenser in the refrigeration cycle, and the heat absorber 8 is a so-called evaporator. The radiator 6 and the heat absorber 8 are disposed such that their ventilation surfaces face the intake port 2, and the radiator 6 and the heat absorber 8 are disposed in this order from the intake port 2 side.

また、放熱器６と吸熱器８の間には、軸方向に通風可能な円盤状のデシカントローター１０を回動可能に介在させており、このデシカントローター１０は、その通風面が放熱器６および吸熱器８の通風面と対向する向きで配設されている。また、デシカントローター１０の外周側には、デシカントローター１０を周方向に毎時１０回転から５０回転程度の速度で回転させる駆動手段１１を配設しており、この駆動手段１１は、デシカントローター１０の外周に配設されたギアと、このギアと歯合する駆動モータを備え、駆動モータの作動によってギアに回転力を加えてデシカントローター１０を回転させるように構成されている。また、デシカントローター１０は、軸方向に通風可能なハニカム構造もしくはコルゲート構造の円筒構造体に、シリカゲル、ゼオライトなどの無機質の吸着型吸湿剤、あるいは有機高分子電解質（イオン交換樹脂）などの吸湿剤、もしくは塩化リチウムなどの吸収型吸湿剤を１種類もしくは複数担持して構成されており、周囲の環境に応じて吸湿量が変化する特性を有している。   In addition, a disc-shaped desiccant rotor 10 capable of ventilating in the axial direction is interposed between the radiator 6 and the heat absorber 8 so as to be rotatable. The heat absorber 8 is disposed in a direction facing the ventilation surface. Further, on the outer peripheral side of the desiccant rotor 10, driving means 11 for rotating the desiccant rotor 10 in the circumferential direction at a speed of about 10 to 50 revolutions per hour is disposed. A gear disposed on the outer periphery and a drive motor meshing with the gear are provided, and the desiccant rotor 10 is rotated by applying a rotational force to the gear by the operation of the drive motor. In addition, the desiccant rotor 10 has a honeycomb structure or corrugated cylindrical structure that can be ventilated in the axial direction, an inorganic adsorption type moisture absorbent such as silica gel or zeolite, or a moisture absorbent such as an organic polymer electrolyte (ion exchange resin). Alternatively, it is configured to carry one or more absorption type hygroscopic agents such as lithium chloride, and has a characteristic that the amount of moisture absorption changes according to the surrounding environment.

さらに、放熱器６とデシカントローター１０の間には、放熱器６側およびデシカントローター１０側に各々ベルマウス状の第１吸込口１２および第２吸込口１３を開口するとともに上方向に第１排気口３および第２排気口４と連通する吐出口１４を開口した渦巻状のケーシング１５を配設している。このケーシング１５の内部には、電動機であるモータ１６の駆動軸１７に接続された円盤状の主板１８の両側に複数の第１ブレード１９および複数の第２ブレード２０を各々環状に周設した羽根車２１が収容されている。この羽根車２１は、第１吸込口１２と第１ブレード１９の内周側が相対し、第２吸込口１３と第２ブレード２０の内周側が相対する位置に配設されている。従ってモータ１６を駆動すると羽根車２１が回転して、第１吸込口１２から空気を吸い込んで第１ブレード１９により昇圧し吐出口１４から排出するとともに、第２吸込口１３からも空気を吸い込んで第２ブレード２０により昇圧し吐出口１４から排出する送風動作が行われる。   Further, between the radiator 6 and the desiccant rotor 10, a bell mouth-shaped first suction port 12 and a second suction port 13 are opened on the radiator 6 side and the desiccant rotor 10 side, respectively, and the first exhaust is upward. A spiral casing 15 having a discharge port 14 communicating with the port 3 and the second exhaust port 4 is disposed. Inside the casing 15, blades in which a plurality of first blades 19 and a plurality of second blades 20 are annularly provided on both sides of a disk-shaped main plate 18 connected to a drive shaft 17 of a motor 16 that is an electric motor. A car 21 is housed. The impeller 21 is disposed at a position where the first suction port 12 and the inner peripheral side of the first blade 19 face each other, and the second suction port 13 and the inner peripheral side of the second blade 20 face each other. Therefore, when the motor 16 is driven, the impeller 21 rotates, sucks air from the first suction port 12, boosts the pressure by the first blade 19, discharges it from the discharge port 14, and sucks air also from the second suction port 13. An air blowing operation in which the pressure is increased by the second blade 20 and discharged from the discharge port 14 is performed.

また、ケーシング１５の内部には、第１吸込口１２および第２吸込口１３から吸引した空気ができるだけ混ざらずに吐出口１４から排出可能なように主板１８の外周に相対させて内部を仕切る隔壁２２を形設しており、吐出口１４の上方には、第１吸込口１２から吸い込まれた空気と第２吸込口１３から吸い込まれた空気の合流または分離を切り換えるための切換手段２３が配設されている。この切換手段２３はスライド式ダンパー構造を備えており、切換手段２３のダンパーが吐出口１４の開口全てが第２排気口４と連通する切換ポイント２４に設定されると、第１ブレード１９により昇圧された空気と第２ブレード２０により昇圧された空気が共に第２排気口４から排出される。   Further, in the casing 15, a partition wall that partitions the inside relative to the outer periphery of the main plate 18 so that air sucked from the first suction port 12 and the second suction port 13 can be discharged from the discharge port 14 without being mixed as much as possible. 22 is formed above the discharge port 14, and switching means 23 for switching the merging or separation of the air sucked from the first suction port 12 and the air sucked from the second suction port 13 is arranged. It is installed. The switching means 23 has a sliding damper structure. When the damper of the switching means 23 is set at a switching point 24 where all the openings of the discharge port 14 communicate with the second exhaust port 4, the pressure is increased by the first blade 19. The air that has been pressurized and the air that has been pressurized by the second blade 20 are both discharged from the second exhaust port 4.

また、切換手段２３のダンパーが隔壁２２と対応する切換ポイント２５に設定されると、吐出口１４の隔壁２２で仕切られた第１ブレード１９側のエリアが第１排気口３と連通し、吐出口１４の隔壁２２で仕切られた第２ブレード２０側のエリアが第２排気口４と連通するので、第１吸込口１２から吸引されて第１ブレード１９により昇圧された空気が第１排気口３から排出されるとともに、第２吸込口１３から吸引されて第２ブレード２０により昇圧された空気が第２排気口４から排出される。このようにして切換手段２３は、第１吸込口１２から吸い込まれた空気と第２吸込口１３から吸い込まれた空気の合流または分離を切り換える切換動作を実行する。   Further, when the damper of the switching means 23 is set at the switching point 25 corresponding to the partition wall 22, the area on the first blade 19 side partitioned by the partition wall 22 of the discharge port 14 communicates with the first exhaust port 3 and discharges. Since the area on the second blade 20 side partitioned by the partition wall 22 of the outlet 14 communicates with the second exhaust port 4, the air sucked from the first suction port 12 and pressurized by the first blade 19 is the first exhaust port. 3 and the air sucked from the second suction port 13 and pressurized by the second blade 20 is discharged from the second exhaust port 4. In this way, the switching unit 23 performs a switching operation for switching the merging or separation of the air sucked from the first suction port 12 and the air sucked from the second suction port 13.

さらにデシカントローター１０の通風方向における前後には、デシカントローター１０の通風面を二つの領域に仕切るように仕切り板２６が形設されており、この仕切り板２６は、通風方向において吸熱器８の一区画を囲うように吸熱器８と当接するとともにケーシング１５の第２吸込口１３を囲うようにケーシング１５にも当接している。従ってモータ１６を駆動すると羽根車２１が回転し、矢符に示す送風経路、すなわち吸気口２からハウジング１内に流入し放熱器６を通過した後に第１吸込口１２に吸い込まれて第１ブレード１９で昇圧されて吐出口１４から排出される送風経路（以下、排熱風路２７）と、矢符に示す送風経路、すなわち吸気口２からハウジング１内に流入して放熱器６を通過した後、仕切り板２６で区画されたデシカントローター１０の一方の領域（以下、再生領域２９）、吸熱器８、仕切り板２６で区画されたデシカントローター１０の他方の領域（以下、吸湿領域３０）を順に通過し、第２吸込口１３に吸い込まれて第２ブレード２０により昇圧されて吐出口１４から排出される送風経路（以下、除湿風路２８）が形成される。このように排熱風路２７を流れる空気は放熱器６のみを通過し、除湿風路２８を流れる空気は放熱器６、次に再生領域２９、次に吸熱器８、次に吸湿領域３０の順に通過するので、除湿風路２８の通気抵抗は、排熱風路２７の通気抵抗よりも大きくなる。   Further, a partition plate 26 is formed on the front and rear sides of the desiccant rotor 10 in the ventilation direction so as to partition the ventilation surface of the desiccant rotor 10 into two regions. In contact with the heat absorber 8 so as to surround the compartment, it is also in contact with the casing 15 so as to surround the second suction port 13 of the casing 15. Accordingly, when the motor 16 is driven, the impeller 21 rotates and flows into the housing 1 through the air flow path indicated by the arrow, that is, through the air intake port 2, passes through the radiator 6, and is then sucked into the first air intake port 12. After being blown into the housing 1 from the air inlet passage 2 (hereinafter referred to as the exhaust heat air passage 27) and the air passage indicated by the arrow, that is, the air outlet passage 2 after being increased in pressure at 19 and discharged from the outlet port 14 , One region of the desiccant rotor 10 partitioned by the partition plate 26 (hereinafter referred to as the regeneration region 29), the heat absorber 8, and the other region of the desiccant rotor 10 partitioned by the partition plate 26 (hereinafter referred to as the moisture absorption region 30) in order. A ventilation path (hereinafter referred to as a dehumidifying air path 28) that passes through, is sucked into the second suction port 13, is pressurized by the second blade 20, and is discharged from the discharge port 14 is formed. Thus, the air flowing through the exhaust heat air passage 27 passes only through the radiator 6, and the air flowing through the dehumidifying air passage 28 is in the order of the radiator 6, then the regeneration region 29, then the heat absorber 8, and then the moisture absorption region 30. Since the air passes through, the ventilation resistance of the dehumidifying air passage 28 is larger than the ventilation resistance of the exhaust heat air passage 27.

ここで圧縮機５を運転すると、放熱器６、次に減圧機構７、次に吸熱器８の順に冷媒が密閉回路内を循環し、圧縮機５で圧縮された高温高圧の冷媒が放熱器６において排熱風路２７および除湿風路２８を流れる空気に放熱するとともに、減圧機構７で膨張した低温低圧の冷媒が吸熱器８において除湿風路２８を流れる空気から吸熱してヒートポンプ９が作動することになる。   When the compressor 5 is operated here, the refrigerant circulates in the sealed circuit in the order of the radiator 6, the decompression mechanism 7, and then the heat absorber 8, and the high-temperature and high-pressure refrigerant compressed by the compressor 5 is the radiator 6. Radiates heat to the air flowing through the exhaust heat air passage 27 and the dehumidification air passage 28, and the low-temperature and low-pressure refrigerant expanded by the decompression mechanism 7 absorbs heat from the air flowing through the dehumidification air passage 28 in the heat absorber 8 to operate the heat pump 9. become.

また、デシカントローター１０に注目すると、再生領域２９には除湿風路２８内の放熱器６において加熱された高温低湿状態の空気が供給されるとともに吸湿領域３０には、除湿風路２８内の吸熱器８において露点温度以下まで冷却された低温高湿状態の空気（ほぼ飽和状態に近い空気）が供給される。このデシカントローター１０に担持されている吸湿剤は、相対的に湿度が高く温度の低い空気から吸湿し、相対的に湿度が低く温度の高い空気に水分を放出する特性を有しているので、再生領域２９において、加熱された高温低湿空気と接触することにより水分を放出して再生し、吸湿領域３０において、冷却減湿された低温高湿空気から吸湿する吸湿再生動作が実行される。また、デシカントローター１０は駆動手段１１によって回転しているので、デシカントローター１０に担持されている吸湿剤は、再生領域２９と吸湿領域３０を連続的に移動し、吸湿領域３０における吸湿動作と再生領域２９における再生動作が連続的に繰り返される。   Further, paying attention to the desiccant rotor 10, high-temperature and low-humidity air heated by the radiator 6 in the dehumidifying air passage 28 is supplied to the regeneration region 29, and heat absorption in the dehumidifying air passage 28 is supplied to the moisture absorption region 30. Air in a low-temperature and high-humidity state cooled to a temperature equal to or lower than the dew point temperature in the vessel 8 (air that is almost saturated) is supplied. The hygroscopic agent carried on the desiccant rotor 10 has a characteristic of absorbing moisture from air having relatively high humidity and low temperature, and releasing moisture to air having relatively low humidity and high temperature. In the regeneration region 29, moisture is released and regenerated by contact with the heated high-temperature and low-humidity air, and in the moisture-absorption region 30, a moisture-absorbing regeneration operation for absorbing moisture from the cooled and dehumidified low-temperature and high-humidity air is executed. Further, since the desiccant rotor 10 is rotated by the driving means 11, the hygroscopic agent carried on the desiccant rotor 10 continuously moves in the regeneration region 29 and the moisture absorption region 30, and the moisture absorption operation and regeneration in the moisture absorption region 30. The reproduction operation in the area 29 is continuously repeated.

再生領域２９において放出された水分を含んだ高温高湿の空気は、風路下流に配設された吸熱器８に供給される。この高温高湿空気はエンタルピも上昇しているので、吸熱器８内の冷媒とのエンタルピ差が拡大して高効率な吸熱動作が行われて供給空気はその露点温度以下まで冷却されて飽和状態に近い空気となる。この過冷却された飽和空気が吸熱器８の風路下流に位置する吸湿領域３０に供給されるので、再生領域２９を通過する加熱された高温空気との相対湿度差が拡大し、デシカントローター１０の吸湿再生動作が効率的に行われる。この吸熱器８における冷却過程で供給空気から飽和した水分は凝縮水となって下方に滴下し、図示しないドレンパンで受け止められた後にハウジング１の下部に配設された排水タンク３１に回収される。   High-temperature and high-humidity air containing moisture released in the regeneration region 29 is supplied to the heat absorber 8 disposed downstream of the air path. Since the enthalpy of this high-temperature and high-humidity air also rises, the enthalpy difference with the refrigerant in the heat absorber 8 is widened to perform a highly efficient heat-absorbing operation, and the supplied air is cooled to the dew point temperature or lower and saturated. The air is close to. Since this supercooled saturated air is supplied to the moisture absorption region 30 located downstream of the air passage of the heat absorber 8, the relative humidity difference with the heated high-temperature air passing through the regeneration region 29 increases, and the desiccant rotor 10. The hygroscopic regeneration operation is efficiently performed. Moisture saturated from the supply air during the cooling process in the heat absorber 8 is condensed and dripped downward, and is received by a drain pan (not shown) and then collected in a drain tank 31 disposed in the lower portion of the housing 1.

図２は、本発明の実施形態１にかかるハイブリッド型除湿装置における冷媒の状態変化を示すモリエル線図（圧力−エンタルピ線図）である。図２に示す点３２、点３３、点３４、点３５を矢符で結んだサイクルは、密閉回路内を循環する冷媒の状態変化を示しており、冷媒は圧縮機５において圧縮されることにより圧力とエンタルピが上昇して点３２から点３３の状態変化を行い、放熱器６において排熱風路２７および除湿風路２８を流通する空気に対して放熱することによりエンタルピが減少して点３３から点３４の状態となる。次に減圧機構７において膨張して減圧することにより圧力が低下して点３４から点３５の状態変化を行い、吸熱器８において除湿風路２８を流通する空気から吸熱することによりエンタルピが増加して点３５から点３２の状態に戻る。このような冷媒の状態変化により、吸熱器８において供給空気から吸熱し、放熱器６において供給空気に対して放熱するヒートポンプ９が動作し、この時、点３３と点３４のエンタルピ差に冷媒の循環量を乗じた値が放熱器６における放熱量、点３５と点３２のエンタルピ差に冷媒の循環量を乗じた値が吸熱器８における吸熱量となり、放熱量と吸熱量の差、即ち点３２と点３３のエンタルピ差に冷媒の循環量を乗じた値が圧縮機５の圧縮仕事量になる。   FIG. 2 is a Mollier diagram (pressure-enthalpy diagram) showing a change in state of the refrigerant in the hybrid dehumidifier according to Embodiment 1 of the present invention. A cycle in which the points 32, 33, 34, and 35 shown in FIG. 2 are connected by arrows indicates a change in the state of the refrigerant circulating in the sealed circuit, and the refrigerant is compressed by the compressor 5. The pressure and enthalpy rise to change the state from point 32 to point 33, and the radiant heat is dissipated to the air flowing through the exhaust heat air passage 27 and the dehumidifying air passage 28 in the radiator 6, so that the enthalpy decreases and the point 33 starts. A state of point 34 is obtained. Next, the pressure is reduced by expanding and reducing the pressure in the pressure reducing mechanism 7 to change the state from the point 34 to the point 35, and the enthalpy is increased by absorbing heat from the air flowing through the dehumidifying air passage 28 in the heat absorber 8. Then, the state returns from the point 35 to the point 32. Due to the change in state of the refrigerant, the heat pump 9 that absorbs heat from the supply air in the heat absorber 8 and dissipates heat to the supply air in the radiator 6 operates. At this time, the difference in enthalpy between the points 33 and 34 is A value obtained by multiplying the circulation amount is a heat dissipation amount in the radiator 6, and a value obtained by multiplying the enthalpy difference between the point 35 and the point 32 by the circulation amount of the refrigerant is an endothermic amount in the heat absorber 8, and a difference between the heat dissipation amount and the endothermic amount, that is, a point A value obtained by multiplying the enthalpy difference between 32 and point 33 by the circulation amount of the refrigerant is the compression work amount of the compressor 5.

ここで、放熱器６での放熱量は吸熱器８での吸熱量よりも大きくなため、放熱器６への空気供給流量を吸熱器８への空気供給流量よりも多くする必要があり、この風量バランスを適正にするように排熱風路２７と除湿風路２８の風量を設定する必要がある。本実施形態では、排熱風路２７に毎分２立方メートル程度、除湿風路２８に毎分１立方メートル程度の風量を流す条件がヒートポンプ９を適正な動作サイクルで運転するのに最も良好であった。   Here, since the heat dissipation amount in the radiator 6 is larger than the heat absorption amount in the heat absorber 8, the air supply flow rate to the heat sink 6 needs to be larger than the air supply flow rate to the heat absorber 8. It is necessary to set the air volume of the exhaust heat air path 27 and the dehumidifying air path 28 so that the air volume balance is appropriate. In the present embodiment, conditions for flowing an air volume of about 2 cubic meters per minute to the exhaust heat air passage 27 and about 1 cubic meter per minute to the dehumidifying air passage 28 were the best for operating the heat pump 9 in an appropriate operation cycle.

図３および図４は、本発明の実施形態１にかかるハイブリッド型除湿装置のケーシング１５の詳細構成を示す概略断面図および側面構成図である。図３に示すようにスクロール状のケーシング１５内部にモータ１６の駆動軸１７を介して羽根車２１が収容されており、ケーシング１５の両側面には各々ベルマウス状の第１吸込口１２および第２吸込口１３が開口している。第１吸込口１２は排熱風路２７側に開口しており、第２吸込口１３は除湿風路２８側に開口している。また、ケーシング１５のスクロール出口部分には吐出口１４が開口しており、除湿風路２８と排熱風路２７をケーシング１５内部において区画する隔壁２２が配設されている。   3 and 4 are a schematic cross-sectional view and a side configuration diagram showing a detailed configuration of the casing 15 of the hybrid dehumidifier according to Embodiment 1 of the present invention. As shown in FIG. 3, an impeller 21 is accommodated in a scroll-like casing 15 via a drive shaft 17 of a motor 16, and a bell mouth-like first suction port 12 and a first suction mouth 12 are respectively formed on both side surfaces of the casing 15. Two suction ports 13 are opened. The first suction port 12 opens to the exhaust heat air passage 27 side, and the second suction port 13 opens to the dehumidification air passage 28 side. Further, a discharge port 14 is opened at a scroll outlet portion of the casing 15, and a partition wall 22 that partitions the dehumidifying air passage 28 and the exhaust heat air passage 27 inside the casing 15 is disposed.

また、羽根車２１には、駆動軸１７に接続した円盤状の主板１８と、主板１８の第１吸込口１２側に環状に周設された複数の第１ブレード１９と、第１ブレード１９と逆側に周設された複数の第２ブレード２０が配設されており、第１ブレード１９のブレード内径３６をｄ１、第２ブレード２０のブレード内径３７をｄ２とすると、ｄ１＞ｄ２の関係となっている。なお、流入抵抗を低減するために第１吸込口１２と第１ブレード１９のブレード内径３６の径寸法を略同一、また、第２吸込口１３と第２ブレード２０のブレード内径３７の径寸法を略同一に設定している。したがって第１吸込口１２の開口径が略ｄ１、第２吸込口１３の開口径が略ｄ２となり、第１吸込口１２と第２吸込口１３の関係もｄ１＞ｄ２の関係となる。   In addition, the impeller 21 includes a disk-shaped main plate 18 connected to the drive shaft 17, a plurality of first blades 19 that are annularly provided on the first suction port 12 side of the main plate 18, A plurality of second blades 20 arranged on the opposite side are disposed, and assuming that the blade inner diameter 36 of the first blade 19 is d1 and the blade inner diameter 37 of the second blade 20 is d2, the relationship d1> d2 is established. It has become. In order to reduce the inflow resistance, the diameters of the first suction port 12 and the blade inner diameter 36 of the first blade 19 are substantially the same, and the diameters of the second suction port 13 and the blade inner diameter 37 of the second blade 20 are the same. They are set almost the same. Therefore, the opening diameter of the first suction port 12 is approximately d1, the opening diameter of the second suction port 13 is approximately d2, and the relationship between the first suction port 12 and the second suction port 13 is also d1> d2.

また、第１ブレード１９のブレード長さ３８をＬ１、第２ブレード２０のブレード長さ３９をＬ２とすると、Ｌ１＞Ｌ２の関係となっており、さらに第１ブレード１９のブレード長さ３８とブレード内径３６の積にて算出される第１ブレード１９のブレード内周面積４０と、第２ブレードのブレード長さ３９とブレード内径３７の積にて算出される第２ブレード２０のブレード内周面積４１は、第２ブレード２０のブレード内周面積４１が第１ブレード１９のブレード内周面積４０よりも小さい値となる。   Further, assuming that the blade length 38 of the first blade 19 is L1 and the blade length 39 of the second blade 20 is L2, the relationship is L1> L2, and the blade length 38 of the first blade 19 and the blade The blade inner peripheral area 40 of the first blade 19 calculated by the product of the inner diameter 36, the blade inner peripheral area 41 of the second blade 20 calculated by the product of the blade length 39 of the second blade and the blade inner diameter 37. The blade inner peripheral area 41 of the second blade 20 is smaller than the blade inner peripheral area 40 of the first blade 19.

また、図４に示すように、渦巻き状に形成されたケーシング１５は、排熱風路２７側のスクロール４２と排熱風路２７側のスクロール４２より小さい拡大角の除湿風路２８側のスクロール４３で構成されている。それに伴い、ケーシング１５に開口した吐出口１４の隔壁２２により仕切られた排熱風路２７側の吐出口幅４４は、除湿風路２８側の吐出口幅４５よりも広くなるように構成される。したがって、排熱風路２７側のスクロール４２の吐出口高さ４６をＨ１、除湿風路２８側のスクロール４３の吐出口高さ４７をＨ２とすると、Ｈ１＞Ｈ２の関係となっている。また、第１ブレード１９および第２ブレード２０のブレード外形４８は同一の値Ｆであり、第１ブレード１９の出口角４９をβ１、第２ブレード２０の出口角５０をβ２とするとβ１＞β２の関係となっている。そして主板１８に周設されている第１ブレード１９の本数をｎ１、第２ブレード２０の本数をｎ２とすると、ｎ１＞ｎ２の関係となっている。   As shown in FIG. 4, the casing 15 formed in a spiral shape is composed of a scroll 42 on the exhaust heat air passage 27 side and a scroll 43 on the dehumidification air passage 28 side having an enlarged angle smaller than the scroll 42 on the exhaust heat air passage 27 side. It is configured. Accordingly, the discharge port width 44 on the exhaust heat air passage 27 side partitioned by the partition wall 22 of the discharge port 14 opened in the casing 15 is configured to be wider than the discharge port width 45 on the dehumidification air passage 28 side. Therefore, when the discharge port height 46 of the scroll 42 on the exhaust heat air passage 27 side is H1, and the discharge port height 47 of the scroll 43 on the dehumidification air passage 28 side is H2, the relationship is H1> H2. Further, the blade outer shapes 48 of the first blade 19 and the second blade 20 have the same value F. When the outlet angle 49 of the first blade 19 is β1, and the outlet angle 50 of the second blade 20 is β2, β1> β2. It has become a relationship. When the number of the first blades 19 provided around the main plate 18 is n1, and the number of the second blades 20 is n2, the relationship is n1> n2.

上記構成において、吸気口２からハウジング１内に流入した室内空気は、排熱風路２７側と除湿風路２８側に分流し、第１吸込口１２および第２吸込口１３から各々ケーシング１５内に流入することになるが、排熱風路２７は除湿風路２８に対して、空気通過部品が少ないため圧力損失が小さく、さらに図２に示したヒートポンプ９を適正なサイクルで動作させるために排熱風路２７側には除湿風路２８の約２倍の風量を配分する必要がある。   In the above configuration, the indoor air that has flowed into the housing 1 from the air inlet 2 is divided into the exhaust heat air passage 27 side and the dehumidifying air passage 28 side, and the air is introduced into the casing 15 from the first air inlet 12 and the second air inlet 13 respectively. Although the exhaust heat air passage 27 has less air passage parts than the dehumidification air passage 28, the pressure loss is small, and further, the exhaust heat air 27 is operated to operate the heat pump 9 shown in FIG. 2 in an appropriate cycle. It is necessary to distribute the air volume approximately twice that of the dehumidifying air path 28 to the side of the path 27.

ここで第１ブレード１９により昇圧される流体、すなわち排熱風路２７に供給される空気の速度５１をｗ１、第２ブレード２０により昇圧される流体、すなわち除湿風路２８に供給される空気の速度５２をｗ２とする場合には以下の作用が行われる。   Here, the speed 51 of the fluid pressurized by the first blade 19, that is, the speed 51 of the air supplied to the exhaust heat air passage 27, and the speed of the fluid pressurized by the second blade 20, that is, the air supplied to the dehumidification air passage 28. When 52 is w2, the following operation is performed.

すなわち、ｄ１＞ｄ２の関係を満足するように第１吸込口１２および第２吸込口１３の開口径を設定しているので、排熱風路２７を流通する風量を第１吸込口１２の面積で除して近似的に求められる流体の速度ｗ１を、除湿風路２８を流通する風量を第２吸込口１３の面積で除して近似的に求められる速度ｗ２に近づけることができる。すなわち、ｄ１とｄ２を同等とした場合は、排熱風路２７側の風量が多いため、速度ｗ１＞速度ｗ２となる。これをｄ１＞ｄ２とすることにより、速度ｗ１が小さくなり、速度ｗ１を速度ｗ２に近づけることができる。したがって、第１ブレード１９および第２ブレード２０での全圧上昇を均一化して、羽根車２１を大型化することなく各々の風路における必要風量を確保することができる。   That is, since the opening diameters of the first suction port 12 and the second suction port 13 are set so as to satisfy the relationship of d1> d2, the amount of air flowing through the exhaust heat air passage 27 is the area of the first suction port 12. By dividing the fluid velocity w1 approximately obtained by dividing the air volume flowing through the dehumidifying air passage 28 by the area of the second suction port 13, the fluid velocity w1 can be approximated to the approximately obtained velocity w2. That is, when d1 and d2 are equal, the air volume on the exhaust heat air passage 27 side is large, so that speed w1> speed w2. By setting this to d1> d2, the speed w1 is reduced, and the speed w1 can be made closer to the speed w2. Therefore, it is possible to equalize the total pressure rise in the first blade 19 and the second blade 20 and ensure the necessary air volume in each air passage without increasing the size of the impeller 21.

また、Ｌ１＞Ｌ２の関係を満足するように除湿風路２８の空気を昇圧する第２ブレード２０のブレード長さ３９を排熱風路２７の空気を昇圧する第１ブレード１９のブレード長さ３８より短い寸法としたことにより、圧力損失が大きい除湿風路２８側の流体の速度ｗ２を排熱風路２７側の流体の速度ｗ１に近づけることができる。すなわち、Ｌ１とＬ２を同等とした場合は、排熱風路２７側の風量が多いため、速度ｗ１＞速度ｗ２となる。これを、Ｌ１＞Ｌ２とすることにより、速度ｗ１が小さくなり、速度ｗ１を速度ｗ２に近づけることができる。したがって、第１ブレード１９および第２ブレード２０での全圧上昇を均一化して、羽根車２１を大型化することなく各々の風路における必要風量を確保することができる。   Further, the blade length 39 of the second blade 20 that pressurizes the air in the dehumidifying air passage 28 so as to satisfy the relationship of L1> L2 is determined from the blade length 38 of the first blade 19 that pressurizes the air in the exhaust heat air passage 27. By making the dimensions short, the fluid speed w2 on the dehumidifying air passage 28 side where the pressure loss is large can be brought close to the fluid speed w1 on the exhaust heat air passage 27 side. That is, when L1 and L2 are made equal, the air volume on the exhaust heat air passage 27 side is large, so that speed w1> speed w2. By setting this to L1> L2, the speed w1 is reduced, and the speed w1 can be made closer to the speed w2. Therefore, it is possible to equalize the total pressure rise in the first blade 19 and the second blade 20 and ensure the necessary air volume in each air passage without increasing the size of the impeller 21.

また、β１＞β２の関係を満足するように除湿風路２８の空気を昇圧する第２ブレード２０の出口角５０を排熱風路２７の空気を昇圧する第１ブレード１９の出口角４９よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい除湿風路２８側の第２ブレード２０をより高静圧な特性にして第１ブレード１９および第２ブレード２０での全圧上昇を均一化し、羽根車２１を大型化することなく各々の風路における必要風量を確保することができる。   Further, the outlet angle 50 of the second blade 20 that pressurizes the air in the dehumidifying air passage 28 is smaller than the outlet angle 49 of the first blade 19 that boosts the air in the exhaust heat air passage 27 so as to satisfy the relationship of β1> β2. As a result, the second blade 20 on the dehumidifying air passage 28 side where the pressure loss is large is made to have a higher static pressure characteristic, and the total pressure rise in the first blade 19 and the second blade 20 is made uniform, and the impeller 21 is enlarged. The necessary air volume in each air passage can be ensured without being converted.

また、除湿風路２８側のスクロール４３を排熱風路２７側のスクロール４２よりも小さい拡大角とすることにより、除湿風路２８側の流体の速度ｗ２が排熱風路２７側の流体の速度ｗ１より小さいことに適応して適切な拡大角とすることができ、各々の風路における必要風量を確保しながらも小型化が図れる。すなわち、速度の大きいｗ１に対しては、Ｈ１＝１．４〜１．８Ｆの範囲に設定するのが好ましく、排熱風路２７側のスクロール４２の拡大角は７〜９°となり、除湿風路２８側の速度の小さいｗ２に対してはスクロール４３の拡大角を５〜７°に小さく設定するのが好ましい。   Further, by setting the scroll 43 on the dehumidifying air passage 28 side to an enlarged angle smaller than that of the scroll 42 on the exhaust heat air passage 27 side, the fluid velocity w2 on the dehumidification air passage 28 side becomes the fluid velocity w1 on the exhaust heat air passage 27 side. By adapting to the smaller size, it is possible to obtain an appropriate expansion angle, and it is possible to reduce the size while securing the necessary air volume in each air passage. That is, it is preferable to set a range of H1 = 1.4 to 1.8F for the high speed w1, and the expansion angle of the scroll 42 on the exhaust heat air passage 27 side is 7 to 9 °, and the dehumidification air passage It is preferable to set the enlargement angle of the scroll 43 to a small value of 5 to 7 ° for w2 having a small speed on the 28th side.

また、ｄ１＞ｄ２の関係を満足するように第１ブレード１９の内径３６を第２ブレード２０の内径３７よりも大きくすることで第１吸込口１２における流入抵抗を少なくすることができ、羽根車２１を大型化することなく各々の風路における必要風量を確保することができる。   Further, by making the inner diameter 36 of the first blade 19 larger than the inner diameter 37 of the second blade 20 so as to satisfy the relationship of d1> d2, the inflow resistance at the first suction port 12 can be reduced, and the impeller The necessary air volume in each air passage can be secured without increasing the size of the air passage 21.

また、モータ１６を排熱風路２７側に配設しているので、除湿風路２８と排熱風路２７の通気抵抗のアンバランスを緩和して、第１ブレード１９および第２ブレード２０での全圧上昇の均一化が容易となるように構成している。したがって羽根車２１を大型化することなく各々の風路における必要風量を容易に確保することができる。   Further, since the motor 16 is disposed on the exhaust heat air passage 27 side, the imbalance between the air flow resistances of the dehumidification air passage 28 and the exhaust heat air passage 27 is alleviated, and all of the first blade 19 and the second blade 20 are affected. The pressure rise is made uniform. Therefore, the necessary air volume in each air passage can be easily secured without increasing the size of the impeller 21.

図５は、本発明の実施形態１にかかるハイブリッド型除湿装置の各運転モードにおける作動状況を示す表である。このハイブリッド型除湿装置は、部屋干しの衣類を乾かしたり、部屋を除湿してカビが生えるのを予防したりする場合に好適な除湿乾燥モード５５と、風呂上りやドライヤで髪を乾かしたりする際に簡易的に冷風に当たり涼風感を得る場合に好適な冷風除湿モード５６の少なくとも二つの運転モードを有している。そして図５の表に示すように、除湿乾燥モード５５で運転する場合は、圧縮機５、モータ１６および駆動手段１１を駆動させ、切換手段２３を図１に示した切換位置２４に設定する。一方、冷風除湿モード５６で運転する場合は、圧縮機５およびモータ１６を駆動させ駆動手段１１を停止させるとともに切換手段２３を図１に示した切換位置２５に設定する。次に各運転モードにおける動作を説明する。   FIG. 5 is a table showing operating states in each operation mode of the hybrid dehumidifier according to Embodiment 1 of the present invention. This hybrid type dehumidifier is suitable for drying clothes in the room or dehumidifying and drying the room 55 to prevent mold growth, and when drying hair with a bath or dryer. At least two operation modes of the cold air dehumidifying mode 56 that are suitable for obtaining a cool wind feeling when hitting cold air are provided. As shown in the table of FIG. 5, when operating in the dehumidifying and drying mode 55, the compressor 5, the motor 16, and the driving means 11 are driven, and the switching means 23 is set to the switching position 24 shown in FIG. On the other hand, when operating in the cold air dehumidifying mode 56, the compressor 5 and the motor 16 are driven to stop the driving means 11, and the switching means 23 is set to the switching position 25 shown in FIG. Next, the operation in each operation mode will be described.

図６は、本発明の実施形態１にかかるハイブリッド型除湿装置における除湿乾燥モード５５時の空気状態の変化を示す湿り空気線図である。図６に示した点５７は、除湿対象である室内空気の状態を示している。ここで図５に示したように圧縮機５、モータ１６および駆動手段１１を駆動させ、切換手段２３を図１に示した切換位置２４に設定すると、モータ１６の駆動により羽根車２１が回転し、吸気口２から点５７に示す室内空気がハウジング１内に吸引されて放熱器６に供給される。放熱器６において冷媒の放熱により加熱されて温度のみが上昇し点５８に示す状態となった室内空気の一部は排熱風路２７を通り、第１吸込口１２からケーシング１５内に吸引されて第１ブレード１９で昇圧され、吐出口１４から吐出する。一方、点５８に示す状態となった室内空気の残りは、除湿風路２８を通り、再生領域２９に供給されてデシカントローター１０に担持された吸湿剤が保有している水分を脱着することにより加湿されて、湿度が上昇するとともに温度が低下して点５９に示す状態となる。点５９に示す状態となった除湿風路２８内の空気は、次に吸熱器８に供給されて冷媒の吸熱により露点温度以下まで冷却減湿されて点６０に示す飽和状態となる。この吸熱器８における冷却過程で飽和した水分は凝縮水として排水タンク３１に回収される。点６０に示す飽和状態となった除湿風路２８内の空気は、次に吸湿領域３０に供給されてデシカントローター１０に担持されている吸湿剤に水分を奪われて除湿され、湿度が低下するとともに温度が上昇して点６１の状態の乾燥空気となる。点６１に示す状態となった除湿風路２８内の空気は、第２吸込口１３からケーシング１５内部に吸引されて第２ブレード２０により昇圧されて吐出口１４から吐出する。隔壁２２により区画されている吐出口１４から各々吐出した排熱風路２７の空気および除湿風路２８の空気は、切換手段２３が切換位置２４に設定されているため、何れも第２排気口４からハウジング１外部に排出される。この第２排気口４から排出される空気は、点５８で示す放熱器６で加熱された高温低湿の空気と、点６１で示す除湿経路において水分を奪われた乾燥空気との混合空気であるので、この混合空気を洗濯物等に供給すると極めて高い乾燥効果が得られる。   FIG. 6 is a moist air diagram showing a change in the air state in the dehumidifying and drying mode 55 in the hybrid dehumidifying device according to the first embodiment of the present invention. A point 57 shown in FIG. 6 indicates the state of room air that is the object of dehumidification. When the compressor 5, the motor 16 and the driving means 11 are driven as shown in FIG. 5 and the switching means 23 is set at the switching position 24 shown in FIG. 1, the impeller 21 is rotated by driving the motor 16. The indoor air indicated by the point 57 from the air inlet 2 is sucked into the housing 1 and supplied to the radiator 6. A part of the indoor air heated by the heat radiation of the refrigerant in the radiator 6 and having only the temperature increased to the state indicated by the point 58 passes through the exhaust heat air passage 27 and is sucked into the casing 15 from the first suction port 12. The pressure is increased by the first blade 19 and discharged from the discharge port 14. On the other hand, the remainder of the room air in the state shown at point 58 passes through the dehumidifying air passage 28, is supplied to the regeneration region 29, and desorbs moisture held by the hygroscopic agent carried on the desiccant rotor 10. As the humidity increases, the humidity decreases and the temperature decreases to a state indicated by point 59. The air in the dehumidifying air passage 28 in the state indicated by the point 59 is then supplied to the heat absorber 8 and is cooled and dehumidified to the dew point temperature or less by the heat absorption of the refrigerant, and reaches a saturated state indicated by the point 60. The water saturated during the cooling process in the heat absorber 8 is collected in the drain tank 31 as condensed water. The air in the dehumidifying air passage 28 that is in the saturated state indicated by the point 60 is then supplied to the hygroscopic region 30 and is dehumidified by the moisture absorbing agent carried on the desiccant rotor 10, thereby reducing the humidity. At the same time, the temperature rises to become dry air in the state of point 61. The air in the dehumidifying air passage 28 in the state indicated by the point 61 is sucked into the casing 15 from the second suction port 13, pressurized by the second blade 20, and discharged from the discharge port 14. The air in the exhaust heat air passage 27 and the air in the dehumidification air passage 28 respectively discharged from the discharge ports 14 partitioned by the partition wall 22 are both set in the switching position 24, and therefore both of them are the second exhaust ports 4. From the housing 1 to the outside. The air exhausted from the second exhaust port 4 is a mixed air of high-temperature and low-humidity air heated by the radiator 6 indicated by point 58 and dry air deprived of moisture in the dehumidification path indicated by point 61. Therefore, when this mixed air is supplied to laundry or the like, a very high drying effect can be obtained.

また、以上の空気状態の変化において、吸熱器８において回収される凝縮水の量は、点５９と点６０の絶対湿度差に吸熱器８に供給される空気の重量換算風量を乗じた値、また、再生領域２９における水分の放出量は、点５８と点５９の絶対湿度差に再生領域２９に供給される空気の重量換算風量を乗じた値、そして、吸湿領域３０における吸湿量は、点６０と点６１の絶対湿度差に吸湿領域３０に供給される空気の重量換算風量を乗じた値となる。そして、放熱器６における放熱量は、点５７と点５８のエンタルピ差に放熱器６に供給される空気の重量換算風量を乗じた値、また、吸熱器８における吸熱量は、点５９と点６０のエンタルピ差に吸熱器８に供給される空気の重量換算風量を乗じた値となり、この放熱器６における放熱量および吸熱器８における吸熱量は、図２の冷媒の状態変化から算出できる放熱量および吸熱量と等しくなる。冷媒の状態変化においては吸熱量に対し放熱量が大きくなるため、点５７で示す室内空気よりもエンタルピが高い点５９に示す空気が吸熱器８に供給される場合は冷媒と空気のエンタルピ差が大きくなるので、放熱器６に供給する空気のエンタルピを低くする、すなわち冷媒と空気のエンタルピ差を大きくする必要がある。しかしながら本実施形態の構成では放熱器６には点５７に示す状態の室内空気が供給されることになるのでエンタルピ差を意図的に制御することは困難であり、室内空気の状態によっては放熱器６において放熱不足となりヒートポンプ９を最適なサイクルで作動できない場合がある。そこで排熱風路２７を通じて放熱器６に室内空気を供給し、放熱器６への供給空気量を増加させることにより、放熱器６における放熱不足を抑制してヒートポンプ９を適正なサイクルで動作させるようにしている。   Further, in the above change in the air state, the amount of condensed water recovered in the heat absorber 8 is obtained by multiplying the absolute humidity difference between the points 59 and 60 by the weight-converted air volume of the air supplied to the heat absorber 8, Further, the amount of moisture released in the regeneration region 29 is a value obtained by multiplying the absolute humidity difference between points 58 and 59 by the weight-converted air volume of air supplied to the regeneration region 29, and the amount of moisture absorption in the moisture absorption region 30 is a point. The absolute humidity difference between 60 and 61 is multiplied by the weight-converted air volume of the air supplied to the moisture absorption region 30. The heat dissipation amount in the radiator 6 is a value obtained by multiplying the enthalpy difference between the points 57 and 58 by the weight-converted air volume of the air supplied to the radiator 6, and the heat absorption amount in the heat absorber 8 is the point 59 and the point. The value obtained by multiplying the enthalpy difference of 60 by the weight-converted air volume of the air supplied to the heat absorber 8, the heat dissipation amount in the radiator 6 and the heat absorption amount in the heat absorber 8 can be calculated from the state change of the refrigerant in FIG. It becomes equal to the amount of heat and endothermic amount. In the state change of the refrigerant, the amount of heat released becomes larger than the amount of heat absorbed. Therefore, when the air indicated by the point 59 having a higher enthalpy than the indoor air indicated by the point 57 is supplied to the heat absorber 8, the difference between the enthalpy between the refrigerant and the air is present. Therefore, it is necessary to reduce the enthalpy of air supplied to the radiator 6, that is, to increase the enthalpy difference between the refrigerant and air. However, in the configuration of this embodiment, the indoor air in the state indicated by the point 57 is supplied to the radiator 6, so that it is difficult to intentionally control the enthalpy difference. Depending on the state of the indoor air, the radiator 6, the heat radiation is insufficient and the heat pump 9 may not be operated in an optimum cycle. Therefore, by supplying room air to the radiator 6 through the exhaust heat air passage 27 and increasing the amount of air supplied to the radiator 6, the heat pump 9 can be operated in an appropriate cycle while suppressing the heat radiation shortage in the radiator 6. I have to.

また、以上の空気状態変化において理想的には、点５９で示した再生領域２９の出口空気は、等エンタルピ線上において吸湿領域３０の入口空気（点６０）と同一の相対湿度となる点６２に近づき、点６１で示した吸湿領域３０の出口空気は、等エンタルピ線上において再生領域２９の入口空気（点５８）と同一の相対湿度となる点６３に近づく。したがって点６０で示した吸湿領域３０への供給空気と点５８で示した再生領域２９への供給空気との相対湿度差の拡大に伴い再生領域２９の出口空気（点５９）と吸湿領域３０の出口空気（点６１）の相対湿度差が拡大して結果的にデシカントローター１０の吸放湿量が増加することになる。   Also, in the above air state change, ideally, the outlet air of the regeneration region 29 indicated by the point 59 is at the point 62 where the relative humidity is the same as the inlet air (point 60) of the moisture absorption region 30 on the isoenthalpy line. Approaching, the outlet air of the hygroscopic region 30 indicated by the point 61 approaches a point 63 having the same relative humidity as the inlet air (point 58) of the regeneration region 29 on the isoenthalpy line. Therefore, as the relative humidity difference between the supply air to the moisture absorption region 30 indicated by the point 60 and the supply air to the regeneration region 29 indicated by the point 58 increases, the outlet air (point 59) of the regeneration region 29 and the moisture absorption region 30 As a result, the relative humidity difference of the outlet air (point 61) increases, and as a result, the moisture absorption / release amount of the desiccant rotor 10 increases.

本実施形態の構成において、点５７で示した室内空気を温度２７℃、相対湿度６０％の状態と仮定すると、点６０で示した吸湿領域３０への供給空気は相対湿度が略１００％の飽和に近い状態となり、点５８で示した再生領域２９への供給空気は放熱器６における加熱により相対湿度が約２０〜３０％の乾燥空気となる。したがって点６０と点５８の相対湿度差は約７０％〜８０％となり、点５７に示す室内空気をそのままデシカントローター１０に供給して吸湿させる一般的な構成に対して、相対湿度差が拡大するのでデシカントローター１０における吸放湿量が増加し吸湿効率が向上することになる。   In the configuration of the present embodiment, assuming that the indoor air indicated by point 57 is at a temperature of 27 ° C. and a relative humidity of 60%, the supply air to the hygroscopic region 30 indicated by the point 60 is saturated with a relative humidity of approximately 100%. The air supplied to the regeneration region 29 indicated by a point 58 becomes dry air having a relative humidity of about 20 to 30% by heating in the radiator 6. Therefore, the relative humidity difference between the points 60 and 58 is about 70% to 80%, and the relative humidity difference is increased as compared with the general configuration in which the room air indicated by the point 57 is supplied to the desiccant rotor 10 as it is to absorb moisture. Therefore, the moisture absorption / release amount in the desiccant rotor 10 is increased, and the moisture absorption efficiency is improved.

図７は、本発明の実施形態１にかかるハイブリッド型除湿装置における冷風除湿モード５６時の空気状態の変化を示す湿り空気線図である。図７に示した点６４は、除湿対象である室内空気の状態を示している。ここで図５に示したように圧縮機５およびモータ１６を駆動し、駆動手段１１を停止し、切換手段２３を図１に示した切換位置２５に設定すると、モータ１６の駆動により羽根車２１が回転し、吸気口２から点６４に示す室内空気がハウジング１内に吸引されて放熱器６に供給される。放熱器６において冷媒の放熱により加熱されて温度のみが上昇し点６５に示す状態となった室内空気の一部は排熱風路２７を通り、第１吸込口１２からケーシング１５内に吸引されて第１ブレード１９で昇圧されて吐出口１４から吐出する。   FIG. 7 is a moist air diagram showing changes in the air state during the cool air dehumidification mode 56 in the hybrid dehumidifier according to Embodiment 1 of the present invention. A point 64 shown in FIG. 7 indicates the state of room air that is the object of dehumidification. When the compressor 5 and the motor 16 are driven as shown in FIG. 5, the driving means 11 is stopped, and the switching means 23 is set to the switching position 25 shown in FIG. 1, the impeller 21 is driven by the driving of the motor 16. , And the room air indicated by the point 64 from the air inlet 2 is sucked into the housing 1 and supplied to the radiator 6. A part of the indoor air heated by the heat radiation of the refrigerant in the radiator 6 and having only the temperature increased to the state indicated by the point 65 passes through the exhaust heat air passage 27 and is sucked into the casing 15 from the first suction port 12. The pressure is increased by the first blade 19 and discharged from the discharge port 14.

一方、点６５に示す状態となった室内空気の残りは、除湿風路２８を通り、再生領域２９に供給されるが駆動手段１１が停止しているのでデシカントローター１０が吸放湿作用を行わず点６５の状態のまま吸熱器８に供給される。吸熱器８に供給された除湿風路２８内の空気は冷媒の吸熱により露点温度以下まで冷却減湿されて点６６に示す飽和状態となる。この吸熱器８における冷却過程で飽和した水分は凝縮水として排水タンク３１に回収される。点６６に示す飽和状態となった除湿風路２８内の空気は、次に吸湿領域３０に供給されるが、再生領域２９と同様に駆動手段１１が停止しているのでデシカントローター１０が吸放湿作用を行わず点６６に示す状態のまま、第２吸込口１３からケーシング１５内部に吸引されて第２ブレード２０により昇圧されて吐出口１４から吐出する。   On the other hand, the remainder of the room air in the state indicated by the point 65 passes through the dehumidifying air passage 28 and is supplied to the regeneration region 29, but the driving means 11 is stopped, so that the desiccant rotor 10 performs a moisture absorbing / releasing action. It is supplied to the heat absorber 8 in the state of the point 65. The air in the dehumidifying air passage 28 supplied to the heat absorber 8 is cooled and dehumidified to a temperature equal to or lower than the dew point temperature by the heat absorbed by the refrigerant, and reaches a saturated state indicated by a point 66. The water saturated during the cooling process in the heat absorber 8 is collected in the drain tank 31 as condensed water. The air in the dehumidifying air passage 28 that is in the saturated state indicated by the point 66 is then supplied to the moisture absorption area 30, but the drive means 11 is stopped as in the regeneration area 29, so that the desiccant rotor 10 absorbs and releases the air. The wet action is not performed and the state shown at point 66 is sucked into the casing 15 from the second suction port 13, pressurized by the second blade 20, and discharged from the discharge port 14.

隔壁２２により区画されている吐出口１４から各々吐出した排熱風路２７の空気および除湿風路２８の空気は、切換手段２３が切換位置２５に設定しているため混合せずに、第１排気口３と第２排気口４から各々分離して排出される。すなわち排熱風路２７を流れてきた空気は第１排気口３からハウジング１外部に排出され、除湿風路２８を流れてきた空気は第２排気口４からハウジング１外部に排出される。この第２排気口４から排出される空気は、点６６で示す吸熱器８において冷却された低温の空気であるため、この低温空気が人体に供給されると、風呂上り等には心地よい涼風感が得られる。   The air in the exhaust heat air passage 27 and the air in the dehumidification air passage 28 respectively discharged from the discharge ports 14 partitioned by the partition wall 22 are not mixed because the switching means 23 is set at the switching position 25, and the first exhaust. The gas is discharged separately from the port 3 and the second exhaust port 4. That is, the air flowing through the exhaust heat air passage 27 is discharged from the first exhaust port 3 to the outside of the housing 1, and the air flowing through the dehumidifying air passage 28 is discharged from the second exhaust port 4 to the outside of the housing 1. Since the air discharged from the second exhaust port 4 is low-temperature air cooled by the heat absorber 8 indicated by a point 66, when this low-temperature air is supplied to the human body, a cool breeze feeling that is comfortable for bathing and the like. Is obtained.

また、以上の空気状態の変化において、吸熱器８において回収される凝縮水の量は、点６５と点６６の絶対湿度差に吸熱器８に供給される空気の重量換算風量を乗じた値、また、放熱器６における放熱量は、点６４と点６５のエンタルピ差に放熱器６に供給される空気の重量換算風量を乗じた値、そして吸熱器８における吸熱量は、点６５と点６６のエンタルピ差に吸熱器８に供給される空気の重量換算風量を乗じた値となる。この放熱器６における放熱量および吸熱器８における吸熱量は、図２の冷媒の状態変化から算出できる放熱量および吸熱量と等しくなる。冷媒の状態変化においては吸熱量に対し放熱量が大きくなるが、図７の吸熱器８における供給空気のエンタルピ変化に対して放熱器６における供給空気のエンタルピ変化は小さい値となる。したがって排熱風路２７を通じて放熱器６に室内空気を供給し、放熱器６への供給空気量を増加させることにより、放熱器６における放熱量を確保できる構成としている。また、冷風除湿モードは前述した除湿乾燥モードに比して吸熱器８での空気状態変化における絶対湿度低下が小さいため回収される凝縮水の量は、少ない値となるが、冷風除湿モードにおいては低温の空気を分離供給することを主目的としているため、点６６で示す第２排気口４から排出される空気温度が低ければ不具合はない。   Further, in the above change in the air state, the amount of condensed water recovered in the heat absorber 8 is obtained by multiplying the absolute humidity difference between the points 65 and 66 by the weight-converted air volume of the air supplied to the heat absorber 8, The heat dissipation amount in the radiator 6 is a value obtained by multiplying the enthalpy difference between the points 64 and 65 by the weight-converted air volume of the air supplied to the radiator 6, and the heat absorption amount in the heat absorber 8 is the points 65 and 66. This value is obtained by multiplying the difference in enthalpy by the weight-converted air volume of the air supplied to the heat absorber 8. The heat dissipation amount in the radiator 6 and the heat absorption amount in the heat absorber 8 are equal to the heat dissipation amount and the heat absorption amount that can be calculated from the state change of the refrigerant in FIG. In the state change of the refrigerant, the heat release amount becomes larger than the heat absorption amount, but the enthalpy change of the supply air in the radiator 6 becomes a small value with respect to the enthalpy change of the supply air in the heat absorber 8 of FIG. Therefore, the room air is supplied to the radiator 6 through the exhaust heat air passage 27 and the amount of air supplied to the radiator 6 is increased, so that the heat radiation amount in the radiator 6 can be secured. In addition, in the cold air dehumidification mode, the amount of condensed water recovered is small because the decrease in absolute humidity in the air state change in the heat absorber 8 is small compared to the dehumidification drying mode described above. Since the main purpose is to separate and supply low-temperature air, there is no problem if the temperature of the air discharged from the second exhaust port 4 indicated by point 66 is low.

以上、説明した構成および動作により、本実施形態のハイブリッド型除湿装置は、以下の効果を奏するものである。   With the configuration and operation described above, the hybrid dehumidifier of the present embodiment has the following effects.

すなわち、ハウジング１内に、冷媒を圧縮する圧縮機５と冷媒が供給空気に放熱する放熱器６と冷媒を膨張させて減圧する減圧機構７と冷媒が供給空気から吸熱する吸熱器８とを配管接続したヒートポンプ９と、駆動手段１１によって回転し吸湿領域３０では供給空気から吸湿するとともに再生領域２９では加熱されて水分を放出するデシカントローター１０と、モータ１６の駆動軸１７に接続された円盤状の主板１８の両側に複数の第１ブレード１９および複数の第２ブレード２０を各々配設した羽根車２１と、モータ１６の駆動によりハウジング１内部に吸引した空気を放熱器６を通して第１ブレード１９により昇圧しハウジング１外部に排出する排熱風路２７と、モータ１６の駆動によりハウジング１内部に吸引した空気を放熱器６、再生領域２９、吸熱器８、吸湿領域３０の順に通して第２ブレード２０により昇圧しハウジング１外部に排出する除湿風路２８とを備えたことにより、単一のモータ１６および羽根車２１において、放熱器６、再生領域２９、吸熱器８、吸湿領域３０の順に供給された低温低湿空気と放熱器６に供給されて加熱された高温空気の各々を個々に昇圧する構成とすることができ、ハウジング１外部への分離供給を可能にして装置の小型簡略化を実現することができる。   That is, in the housing 1, a compressor 5 that compresses the refrigerant, a radiator 6 that radiates heat to the supply air, a decompression mechanism 7 that expands and decompresses the refrigerant, and a heat absorber 8 that absorbs heat from the supply air are piped. A disc-like rotor connected to the drive shaft 17 of the motor 16 and a desiccant rotor 10 that is rotated by the connected heat pump 9 and driven by the drive means 11 and absorbs moisture from the supply air in the moisture absorption region 30 and is heated in the regeneration region 29 to release moisture. An impeller 21 in which a plurality of first blades 19 and a plurality of second blades 20 are disposed on both sides of the main plate 18, and air sucked into the housing 1 by driving of the motor 16 through the radiator 6. A heat exhaust air passage 27 that boosts the pressure by the exhaust air to the outside of the housing 1 and the air sucked into the housing 1 by driving the motor 16. In the single motor 16 and the impeller 21, the dehumidifying air passage 28 is pressurized by the second blade 20 through the raw region 29, the heat absorber 8, and the moisture absorbing region 30 in this order, and discharged to the outside of the housing 1. Each of the low-temperature low-humidity air supplied in the order of the radiator 6, the regeneration region 29, the heat absorber 8, and the moisture-absorption region 30 and the high-temperature air supplied to the radiator 6 and heated can be individually boosted. The apparatus can be separated and supplied to the outside of the housing 1, and the size of the apparatus can be simplified.

また、ハウジング１に第１排気口３および第２排気口４を開口し、排熱風路２７および除湿風路２８を流れた空気の双方を第１排気口３または第２排気口４の何れか一方から排出するパターンと、排熱風路２７および除湿風路２８を流れた空気を第１排気口３または第２排気口４から各々分離して排出するパターンとを切り換える切換手段２３を備えたことにより、衣類乾燥に適した排熱風路２７および除湿風路２８を流れた空気の双方を第１排気口３または第２排気口４の何れか一方から排出するパターンと、冷風供給に適した排熱風路２７および除湿風路２８を流れた空気を第１排気口３または第２排気口４から各々分離して排出するパターンの切り換えが可能になり、多様な用途に対応することができる。   Further, the first exhaust port 3 and the second exhaust port 4 are opened in the housing 1, and both of the air flowing through the exhaust heat air passage 27 and the dehumidification air passage 28 are either the first exhaust port 3 or the second exhaust port 4. There is provided switching means 23 for switching between a pattern for discharging from one side and a pattern for separating and discharging the air flowing through the exhaust heat air passage 27 and the dehumidification air passage 28 from the first exhaust port 3 or the second exhaust port 4, respectively. Thus, both the exhaust heat air passage 27 suitable for clothes drying and the air flowing through the dehumidification air passage 28 are discharged from either the first exhaust port 3 or the second exhaust port 4, and the exhaust air suitable for cold air supply. It is possible to switch the pattern in which the air that has flowed through the hot air passage 27 and the dehumidifying air passage 28 is separated from the first exhaust port 3 or the second exhaust port 4 and discharged, and can be used for various applications.

また、内部に羽根車２１を収容して羽根車２１の第１ブレード１９側および第２ブレード２０側に各々ベルマウス状の第１吸込口１２および第２吸込口１３を開口するとともに第１ブレード１９および第２ブレード２０において昇圧された空気を吹き出す吐出口１４を開口したスクロール状のケーシング１５を備え、ケーシング１５内部に排熱風路２７と除湿風路２８を区分する隔壁２２を備えたことにより、除湿風路２８において冷却除湿された低温空気と排熱風路２７において加熱された高温空気が第１ブレード１９および第２ブレード２０における昇圧過程において混合するのを抑制することができる。   In addition, the impeller 21 is housed inside, and the first suction port 12 and the second suction port 13 each having a bell mouth shape are opened on the first blade 19 side and the second blade 20 side of the impeller 21, respectively, and the first blade 19 and the second blade 20 are provided with a scroll-like casing 15 having an outlet 14 for blowing out the pressurized air, and a partition wall 22 for separating the exhaust heat air passage 27 and the dehumidification air passage 28 is provided inside the casing 15. The low-temperature air cooled and dehumidified in the dehumidifying air passage 28 and the high-temperature air heated in the exhaust hot air passage 27 can be prevented from being mixed in the pressurizing process in the first blade 19 and the second blade 20.

また、モータ１６を排熱風路２７に配設したことにより、除湿風路２８と排熱風路２７の通気抵抗のアンバランスを緩和して、各々の風路の所要風量を確保しながらも小型化を図ることができる。   Further, by arranging the motor 16 in the exhaust heat air passage 27, the air resistance of the dehumidification air passage 28 and the exhaust heat air passage 27 is alleviated, and the required air volume of each air passage is ensured and the size is reduced. Can be achieved.

また、排熱風路２７および除湿風路２８のうち必要風量が多い風路側のブレードの内径、すなわち第１ブレード１９のブレード内径を他方のブレード、すなわち第２ブレード２０のブレード内径よりも大きくしたことにより、必要風量が多い風路、すなわち排熱風路２７側の流入抵抗を少なくすることができ、羽根車２１を大型化することなく、各風路における必要風量を確保することができる。   Further, the inner diameter of the blade on the air passage side where the required air volume is large among the exhaust heat air passage 27 and the dehumidification air passage 28, that is, the inner diameter of the first blade 19 is made larger than the inner diameter of the other blade, that is, the second blade 20. As a result, it is possible to reduce the inflow resistance on the side of the exhaust air passage 27, that is, the air passage having a large amount of necessary air, and to secure the necessary air volume in each air passage without increasing the size of the impeller 21.

また、排熱風路２７および除湿風路２８のうち通気抵抗が大きい風路側のブレードの内周面積、すなわち第２ブレード２０のブレード内周面積を他方のブレードの内周面積、すなわち、第１ブレード１９のブレード内周面積よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい風路側のブレード、すなわち第２ブレード２０における流体の速度と他方のブレード、すなわち第１ブレード１９における流体の速度を近づけて第１ブレード１９および第２ブレード２０の全圧上昇を均一化し、羽根車２１を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができる。   Further, of the exhaust heat air passage 27 and the dehumidifying air passage 28, the inner peripheral area of the blade on the air passage side having a large airflow resistance, that is, the inner peripheral area of the second blade 20, is the inner peripheral area of the other blade, that is, the first blade. By reducing the inner peripheral area of 19 blades, the speed of the fluid in the air passage side blade with a large pressure loss, that is, the second blade 20 is made closer to the speed of the fluid in the other blade, that is, the first blade 19. The total pressure rise of the blade 19 and the second blade 20 can be made uniform, and the necessary air volume in each air passage can be secured without increasing the size of the impeller 21.

また、排熱風路２７および除湿風路２８のうち通気抵抗が大きい風路側のブレード長さ、すなわち第２ブレード２０のブレード長さを他方のブレード長さ、すなわち第１ブレード１９のブレード長さよりも短くしたことにより、圧力損失が大きい風路側のブレード、すなわち第２ブレード２０における流体の速度と他方のブレード、すなわち第１ブレード１９における流体の速度を近づけて第１ブレード１９および第２ブレード２０の全圧上昇を均一化し、羽根車２１を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができる。   In addition, the blade length on the air passage side where the airflow resistance is large in the exhaust heat air passage 27 and the dehumidification air passage 28, that is, the blade length of the second blade 20 is set to be longer than the other blade length, that is, the blade length of the first blade 19. By shortening, the velocity of the fluid in the air passage side blade, that is, the second blade 20 with a large pressure loss, and the fluid velocity in the other blade, that is, the first blade 19 are made close to each other. It is possible to equalize the total pressure rise and secure the necessary air volume in each air passage without increasing the size of the impeller 21.

また、排熱風路２７および除湿風路２８のうち通気抵抗が大きい風路側のブレードの本数、すなわち第２ブレード２０のブレード本数を他方のブレードの本数、すなわち第１ブレード１９のブレード本数よりも少なくしたことにより、圧力損失が大きい風路側のブレード、すなわち第２ブレード２０における流体の速度と他方のブレード、すなわち第１ブレード１９における流体の速度を近づけて第１ブレード１９および第２ブレード２０の全圧上昇を均一化し、羽根車２１を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができる。   In addition, the number of blades on the air passage side having a large airflow resistance in the exhaust heat air passage 27 and the dehumidifying air passage 28, that is, the number of blades of the second blade 20 is smaller than the number of other blades, that is, the number of blades of the first blade 19. As a result, the velocity of the fluid in the air passage side blade with a large pressure loss, that is, the second blade 20, and the velocity of the fluid in the other blade, that is, the first blade 19 are made close to each other. The required air volume in each air passage can be secured without making the pressure rise uniform and increasing the size of the impeller 21.

また、排熱風路２７および除湿風路２８のうち通気抵抗が大きい風路側のブレードの出口角、すなわち第２ブレード２０の出口角を他方のブレードの出口角、すなわち第１ブレード１９の出口角よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい風路側のブレード、すなわち第２ブレード２０を全圧上昇が大きく高静圧な特性にして、羽根車２１を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができる。   In addition, the outlet angle of the blade on the side of the air passage having a large ventilation resistance, that is, the outlet angle of the second blade 20 is greater than the outlet angle of the other blade, that is, the outlet angle of the first blade 19. Therefore, the blades on the air passage side where the pressure loss is large, that is, the second blade 20 has a high total pressure increase and a high static pressure characteristic, and the necessary air volume in each air passage can be reduced without increasing the size of the impeller 21. Can be secured.

また、排熱風路２７および除湿風路２８のうち通気抵抗が大きい風路側のケーシング１５のスクロール拡大角、すなわち除湿風路２８側のスクロール拡大角を他方のスクロール拡大角、すなわち排熱風路２７側のスクロールの拡大角よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい風路側のブレード、すなわち第２ブレード２０における流体の速度が他方のブレード、すなわち第１ブレード１９における流体の速度より小さいことに適応して、各々の風量に応じた適切なスクロール拡大角とすることができ、各々の風路の所要風量を確保しながらもケーシング１５の小型化を図ることができる。   Further, the scroll expansion angle of the casing 15 on the air passage side where the ventilation resistance is large among the exhaust heat air passage 27 and the dehumidification air passage 28, that is, the scroll expansion angle on the dehumidification air passage 28 side is set to the other scroll expansion angle, that is, the exhaust heat air passage 27 side. Since the scroll angle is smaller than that of the scroll, the blade speed on the air passage side, that is, the pressure loss is large, that is, the fluid velocity in the second blade 20 is smaller than the fluid velocity in the other blade, that is, the first blade 19. Thus, an appropriate scroll expansion angle according to each air volume can be obtained, and the casing 15 can be downsized while ensuring the required air volume of each air path.

また、排熱風路２７および除湿風路２８のうち通気抵抗が大きい風路側の吸込口の開口面積、すなわち第２吸込口１３の開口面積を他方の吸込口の開口面積、すなわち第１吸込口１２の開口面積よりも小さくしたことにより、圧力損失が大きい風路側のブレード、すなわち第２ブレード２０における流体の速度と他方のブレード、すなわち第１ブレード１９における流体の速度を近づけて第１ブレード１９および第２ブレード２０の全圧上昇を均一化し、羽根車２１を大型化することなく各風路における必要風量を確保することができる。   In addition, of the exhaust heat air passage 27 and the dehumidification air passage 28, the opening area of the air inlet side on the air passage side where the airflow resistance is large, that is, the opening area of the second air inlet 13 is changed to the opening area of the other air inlet port, that is, the first air inlet 12. By reducing the opening area of the first blade 19 and the blade on the air passage side where the pressure loss is large, that is, the fluid velocity in the second blade 20 is made closer to the fluid velocity in the other blade, that is, the first blade 19. The increase in the total pressure of the second blade 20 can be made uniform, and the necessary air volume in each air passage can be ensured without increasing the size of the impeller 21.

（実施の形態２）
次に本発明の実施の形態２にかかはるハイブリッド型除湿装置について説明する。なお、実施の形態１と同一の構成要素は同一の番号を付し詳細な説明は省略する。図８は、本発明の実施形態２にかかるハイブリッド型除湿装置のケーシング１５の詳細構成を示す概略断面図であり、前述した実施形態１のハイブリッド型除湿装置との相違点は、モータ１６を排熱風路２７側ではなく除湿風路２８側に配設している点である。このように構成すると、モータ１６の周囲に吸熱器８で冷却された低温の空気が供給されるため、モータ１６を排熱風路２７側に配設した場合に比べて温度上昇が抑制させるのでモータ１６の長寿命化を図ることが可能になる。 (Embodiment 2)
Next, a hybrid type dehumidifier according to Embodiment 2 of the present invention will be described. In addition, the same component as Embodiment 1 attaches | subjects the same number, and abbreviate | omits detailed description. FIG. 8 is a schematic sectional view showing a detailed configuration of the casing 15 of the hybrid dehumidifier according to Embodiment 2 of the present invention. The difference from the hybrid dehumidifier of Embodiment 1 described above is that the motor 16 is removed. It is the point arrange | positioned not on the hot air path 27 side but on the dehumidification air path 28 side. If comprised in this way, since the low temperature air cooled with the heat absorber 8 is supplied to the circumference | surroundings of the motor 16, since a temperature rise is suppressed compared with the case where the motor 16 is arrange | positioned at the waste heat air path 27 side, a motor It is possible to extend the life of 16.

以上説明した内容は、発明を実施するための一形態についてのみ説明したものであり、本発明は上記実施の形態に限定されるものではない。   The contents described above are only described for one mode for carrying out the invention, and the present invention is not limited to the above embodiment.

例えば、上記実施の形態では、切換手段２３により排熱風路２７の排出先を第１排気口３または第２排気口４に切り換える構成を示したが、除湿風路２８の排出先を第１排気口３または第２排気口４に切り換えるように構成しても良い。また、除湿風路２８の排出先を第２排気口４としたが、第１排気口３に設定しても良い。   For example, in the above-described embodiment, the switching unit 23 switches the discharge destination of the exhaust heat air passage 27 to the first exhaust port 3 or the second exhaust port 4, but the discharge destination of the dehumidification air passage 28 is the first exhaust. You may comprise so that it may switch to the port 3 or the 2nd exhaust port 4. FIG. In addition, although the discharge destination of the dehumidifying air passage 28 is the second exhaust port 4, it may be set to the first exhaust port 3.

以上のように本発明にかかはるハイブリッド型除湿装置は、単一のモータおよび羽根車において、放熱器、再生領域、吸熱器、吸湿領域の順に供給された低温低湿空気と放熱器に供給されて加熱された高温空気の各々を個々に昇圧する構成を実現し、装置外部への分離供給を可能にして装置の小型簡略化を実現できるものであり、除湿機、乾燥機、衣類乾燥機、洗濯乾燥機、浴室換気乾燥機、溶剤回収装置または空調機などにも適用することができる。   As described above, the hybrid type dehumidifying device according to the present invention is supplied to the low-temperature and low-humidity air and the radiator that are supplied in the order of the radiator, the regeneration region, the heat absorber, and the moisture absorption region in the single motor and the impeller. It is possible to realize a configuration in which each of the heated high-temperature air is individually boosted, and can be separated and supplied to the outside of the apparatus to realize a compact and simple apparatus, a dehumidifier, a dryer, and a clothes dryer. The present invention can also be applied to a laundry dryer, a bathroom ventilation dryer, a solvent recovery device, an air conditioner, or the like.

１ ハウジング
３ 第１排気口
４ 第２排気口
５ 圧縮機
６ 放熱器
７ 減圧機構
８ 吸熱器
９ ヒートポンプ
１０ デシカントローター
１１ 駆動手段
１２ 第１吸込口
１３ 第２吸込口
１４ 吐出口
１５ ケーシング
１６ モータ
１７ 駆動軸
１８ 主板
１９ 第１ブレード
２０ 第２ブレード
２１ 羽根車
２２ 隔壁
２３ 切換手段
２７ 排熱風路
２８ 除湿風路
２９ 再生領域
３０ 吸湿領域 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Housing 3 1st exhaust port 4 2nd exhaust port 5 Compressor 6 Radiator 7 Depressurization mechanism 8 Heat absorber 9 Heat pump 10 Desiccant rotor 11 Drive means 12 1st suction port 13 2nd suction port 14 Discharge port 15 Casing 16 Motor 17 Drive shaft 18 Main plate 19 First blade 20 Second blade 21 Impeller 22 Bulkhead 23 Switching means 27 Heat exhaust air passage 28 Dehumidification air passage 29 Regeneration area 30 Moisture absorption area

Claims (5)

ハウジング内に、冷媒を圧縮する圧縮機と冷媒が供給空気に放熱する放熱器と冷媒を膨張させて減圧する減圧機構と冷媒が供給空気から吸熱する吸熱器とを配管接続したヒートポンプと、駆動手段によって回転し吸湿領域では供給空気から吸湿するとともに再生領域では加熱されて水分を放出するデシカントローターと、モータの駆動軸に接続された円盤状の主板の両側に複数の第１ブレードおよび複数の第２ブレードを各々配設した羽根車と、前記モータの駆動により前記ハウジング内部に吸引した空気を前記放熱器を通して前記第１ブレードにより昇圧し前記ハウジング外部に排出する排熱風路と、前記モータの駆動により前記ハウジング内部に吸引した空気を前記放熱器次に前記再生領域次に前記吸熱器次に前記吸湿領域の順に通して前記第２ブレードにより昇圧し前記ハウジング外部に排出する除湿風路とを備え、排熱風路側のブレードの内径を除湿風路側のブレードの内径よりも大きくしたことを特徴とするたことを特徴とするハイブリッド型除湿装置。 A heat pump in which a compressor for compressing the refrigerant, a radiator for radiating the refrigerant to the supply air, a decompression mechanism for expanding and depressurizing the refrigerant, and a heat absorber for absorbing heat from the supply air in the housing, and a driving unit And a desiccant rotor that absorbs moisture from the supply air in the moisture absorption region and is heated in the regeneration region to release moisture, and a plurality of first blades and a plurality of first blades on both sides of a disk-shaped main plate connected to the drive shaft of the motor. An impeller having two blades, a heat exhaust air passage for boosting air sucked into the housing by driving the motor through the radiator and discharging the air to the outside of the housing, and driving the motor The air sucked into the housing is passed through the radiator, then the regeneration area, the heat absorber, and then the moisture absorption area. A dehumidifying air passage that is pressurized by the second blade and discharged to the outside of the housing is provided, and the inner diameter of the blade on the exhaust heat air passage side is made larger than the inner diameter of the blade on the dehumidifying air passage side. Hybrid dehumidifier. 除湿風路側のブレードの内周面積を排熱風路側のブレードの内周面積よりも小さくしたことを特徴とする、請求項１に記載のハイブリッド型除湿装置。 The hybrid dehumidifier according to claim 1, wherein an inner peripheral area of the blade on the dehumidifying air passage side is smaller than an inner peripheral area of the blade on the exhaust heat air passage side. 除湿風路側のブレード長さを排熱風路側のブレード長さよりも短くしたことを特徴とする、請求項１または２に記載のハイブリッド型除湿装置。 The hybrid dehumidifier according to claim 1 or 2, wherein the blade length on the dehumidifying air passage side is shorter than the blade length on the exhaust heat air passage side. 除湿風路側のブレードの出口角を排熱風路側のブレードの出口角よりも小さくしたことを特徴とする、請求項１〜３の何れかに記載のハイブリッド型除湿装置。 The hybrid dehumidifier according to any one of claims 1 to 3, wherein an outlet angle of the blade on the dehumidifying air passage side is smaller than an outlet angle of the blade on the exhaust heat air passage side. 内部に羽根車を収容して前記羽根車の第１ブレード側および第２ブレード側に各々ベルマウス状の第１吸込口および第２吸込口を開口するとともに前記第１ブレードおよび前記第２ブレードにおいて昇圧された空気を吹き出す吐出口を開口したスクロール状のケーシングを備え、前記ケーシング内部に排熱風路と除湿風路を区分する隔壁を備え、前記除湿風路側の吸込口の開口面積を前記排熱風路側の吸込口の開口面積よりも小さくしたことを特徴とする、請求項１〜４の何れかに記載のハイブリッド型除湿装置。 In the first blade and the second blade, an impeller is housed inside and a bell mouth-shaped first suction port and a second suction port are respectively opened on the first blade side and the second blade side of the impeller. A scroll-shaped casing that opens a discharge port for blowing out the pressurized air; a partition that divides the exhaust heat air passage and the dehumidification air passage inside the casing; and the opening area of the suction port on the dehumidification air passage side is defined as the exhaust heat air The hybrid dehumidifier according to any one of claims 1 to 4 , wherein the dehumidifier is smaller than an opening area of a road-side suction port.
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