JP5109484B2

JP5109484B2 - Power generation system

Info

Publication number: JP5109484B2
Application number: JP2007146905A
Authority: JP
Inventors: 章夫鳥羽
Original assignee: Fuji Electric Co Ltd
Current assignee: Fuji Electric Co Ltd
Priority date: 2007-06-01
Filing date: 2007-06-01
Publication date: 2012-12-26
Anticipated expiration: 2027-06-01
Also published as: JP2008301653A

Description

本発明は、第１の電力源、第１の電力変換手段、直流電圧部、第２の電力変換手段、第２の電力源が順次接続され、かつ、前記直流電圧部に直流負荷が接続されたシステムであって、第１の電力源と第２の電力源との間で電力を授受するようにした発電システムに関するものである。 In the present invention, a first power source, a first power conversion unit, a DC voltage unit, a second power conversion unit, and a second power source are sequentially connected, and a DC load is connected to the DC voltage unit. The present invention relates to a power generation system in which power is exchanged between a first power source and a second power source.

図５は、第１の従来技術を示す構成図であり、特許文献１に背景技術（図１２）として記載された発電システムである。
図５において、三相交流発電機１００は図示されてない外力により機械動力を得て、この機械動力を電力に変換する。この発電電力はコンバータ２００によって所定の直流電力に変換され、直流電圧部３００に供給される。直流電圧部３００の直流端子Ｐ，Ｎには、直流負荷５００が接続されている。
また、直流電源４００は、発電機１００が駆動源から機械動力を得られない場合や機械動力を低減したい場合に、直流電圧部３００に直流電力を供給するためのものである。 FIG. 5 is a configuration diagram showing the first prior art, which is a power generation system described in Patent Document 1 as background art (FIG. 12).
In FIG. 5, the three-phase AC generator 100 obtains mechanical power by an external force not shown, and converts this mechanical power into electric power. This generated power is converted into predetermined DC power by the converter 200 and supplied to the DC voltage unit 300. A DC load 500 is connected to the DC terminals P and N of the DC voltage unit 300.
The DC power source 400 is for supplying DC power to the DC voltage unit 300 when the generator 100 cannot obtain mechanical power from the drive source or when it is desired to reduce the mechanical power.

次に、図６は、前記コンバータ２００、直流電圧部３００及び直流電源４００の具体例を示したものであり、同じく特許文献１に背景技術（図１３）として記載されている。ここでは、図５における直流負荷５００は図示を省略してある。 Next, FIG. 6 shows specific examples of the converter 200, the DC voltage unit 300, and the DC power source 400, which are also described in Patent Document 1 as background art (FIG. 13). Here, the DC load 500 in FIG. 5 is not shown.

図６に示すように、コンバータ２００は、フルブリッジ接続された半導体スイッチング素子２０１と平滑コンデンサ２０２と制御回路２０３とを備えている。また、直流電源４００は、交流電源（電力系統）から供給される交流電力を、フルブリッジ接続されたダイオード４０１からなるダイオード整流器により直流電力に変換するように構成されている。
図６の回路では、直流電源４００がダイオード整流器によって構成されているので、当然のことながら、直流電圧部３００から交流電源への電力供給、すなわち系統連系は不可能である。 As shown in FIG. 6, the converter 200 includes a semiconductor switching element 201, a smoothing capacitor 202, and a control circuit 203 that are connected in a full bridge. The DC power source 400 is configured to convert AC power supplied from an AC power source (power system) into DC power by a diode rectifier including a diode 401 connected in a full bridge.
In the circuit of FIG. 6, since the DC power supply 400 is constituted by a diode rectifier, it is naturally impossible to supply power from the DC voltage unit 300 to the AC power supply, that is, grid interconnection.

更に、図７は第２の従来技術を示す構成図である。この従来技術は、交流電源（電力系統）に接続されたインバータ６００、直流電圧部３００及びコンバータ２００から構成されている。ここでは、コンバータ２００内の制御回路の図示を省略してある。なお、インバータ６００は、フルブリッジ接続された半導体スイッチング素子６０１から構成されている。 FIG. 7 is a block diagram showing the second prior art. This prior art includes an inverter 600, a DC voltage unit 300, and a converter 200 connected to an AC power source (power system). Here, illustration of the control circuit in the converter 200 is omitted. Note that the inverter 600 includes a semiconductor switching element 601 connected in a full bridge.

この従来技術によれば、電力系統からインバータ６００を介して直流電圧部３００側に電力を供給することも、逆に、直流電圧部３００からインバータ６００を介して電力系統へ電力を供給することも可能であるため、系統連系が可能な発電システムを実現することができる。 According to this prior art, power can be supplied from the power system to the DC voltage unit 300 via the inverter 600, or conversely, power can be supplied from the DC voltage unit 300 to the power system via the inverter 600. Therefore, a power generation system capable of grid connection can be realized.

特開２００６−１４５７４号公報（段落［０００２］〜［０００６］、図１２，図１３）Japanese Patent Laying-Open No. 2006-14574 (paragraphs [0002] to [0006], FIGS. 12 and 13)

図７に示した第２の従来技術によれば、系統連系は可能であるものの、直流電圧部３００にインバータ６００及びコンバータ２００のみが接続されることを前提としており、図５の第１の従来技術のように、直流電圧部３００に更に別の直流負荷５００が接続されることを想定していない。
従って、第２の従来技術において、直流電圧部３００に直流負荷５００を接続する場合、コンバータ２００に接続される三相交流発電機（図示せず）の発電量や直流負荷電力、及び、インバータ６００を介して系統側へ送る電力をバランスさせる制御方法には最適化の余地が大きく、その実現は必ずしも容易ではない。 According to the second prior art shown in FIG. 7, grid connection is possible, but it is assumed that only the inverter 600 and the converter 200 are connected to the DC voltage unit 300. It is not assumed that another DC load 500 is connected to the DC voltage unit 300 as in the prior art.
Therefore, in the second prior art, when the DC load 500 is connected to the DC voltage unit 300, the power generation amount and DC load power of a three-phase AC generator (not shown) connected to the converter 200, and the inverter 600 The control method for balancing the power to be sent to the system side via a large amount of room for optimization is not always easy.

そこで、本発明の解決課題は、第１，第２の電力源、第１，第２の電力変換手段、直流電圧部及び直流負荷を備えた発電システムにおいて、第１，第２の電力源の間で電力を良好に授受可能とした発電システムを提供することにある。
また、本発明の他の解決課題は、直流電圧部の直流電圧を一定に保って第１，第２の電力変化手段の動作を安定させた発電システムを提供することにある。 Therefore, the problem to be solved by the present invention is that in the power generation system including the first and second power sources, the first and second power conversion means, the DC voltage unit, and the DC load, the first and second power sources It is to provide a power generation system that can transmit and receive electric power between them.
Another object of the present invention is to provide a power generation system in which the DC voltage of the DC voltage unit is kept constant and the operations of the first and second power changing means are stabilized.

上記課題を解決するため、請求項１に係る発電システムは、第１の電力源と、直流電圧を有する直流電圧部と、第２の電力源と、第１の電力源と前記直流電圧部との間で授受する電力を調整する第１の電力変換手段と、第２の電力源と前記直流電圧部との間で授受する電力を調整する第２の電力変換手段と、前記直流電圧部に接続される直流負荷と、を備えた発電システムにおいて、
前記直流電圧部の直流電圧が平均的に一定値になるように、第１の電力変換手段によって第１の電力源の電力または電流を調整すると共に、
第２の電力変換手段は、第２の電力変換手段と前記直流電圧部との間で授受する電力の指令値または電流の指令値、あるいは、第２の電力源の電力の指令値または電流の指令値に従って動作することにより、第２の電力変換手段と前記直流電圧部との間で授受する電力を調整し、
第１の電力源から第１の電力変換手段を介して前記直流電圧部に送るべき直流電流の実際値以上で上限値以下の電流値と、前記直流電圧部から前記直流負荷に流出している電流の実際値以上で上限値以下の電流値と、の差分を、前記直流電圧部から第２の電力変換手段に流出する電流の上限値として設定するものである。
In order to solve the above problem, a power generation system according to claim 1 includes a first power source, a DC voltage unit having a DC voltage, a second power source, a first power source, and the DC voltage unit. A first power conversion means for adjusting power exchanged between the second power source, a second power conversion means for adjusting power exchanged between the second power source and the DC voltage section, and the DC voltage section. In a power generation system provided with a connected DC load,
While adjusting the power or current of the first power source by the first power conversion means so that the DC voltage of the DC voltage unit becomes a constant value on average ,
The second power converter means a command value or a command value of power exchanged between the second power converter and the DC voltage unit, or a command value or current of power of the second power source. By operating according to the command value, the power transferred between the second power conversion means and the DC voltage unit is adjusted,
A current value that is greater than or equal to the actual value of the DC current to be sent to the DC voltage unit from the first power source via the first power conversion means and less than or equal to the upper limit value, and flows from the DC voltage unit to the DC load. The difference between the current value that is greater than the actual value and less than or equal to the upper limit value is set as the upper limit value of the current that flows from the DC voltage unit to the second power conversion means .

請求項２に係る発電システムは、請求項１に記載した発電システムにおいて、
第２の電力変換手段は、逆並列ダイオードを有する半導体スイッチング素子を用いて構成されたブリッジ形の電力変換手段であり、前記直流電圧部から第２の電力源への送電が不要な場合には、前記半導体スイッチング素子の全てをオフ状態にして第２の電力変換手段をダイオードブリッジとして動作させるものである。
Power generation system according to claim 2, Oite power generation system according to claim 1,
The second power conversion means is a bridge-type power conversion means configured using a semiconductor switching element having an anti-parallel diode, and when power transmission from the DC voltage unit to the second power source is unnecessary. a shall operate the second power conversion means in the oFF state all of said semiconductor switching element as a diode bridge.

請求項３に係る発電システムは、第１の電力源と、直流電圧を有する直流電圧部と、第２の電力源と、第１の電力源と前記直流電圧部との間で授受する電力を調整する第１の電力変換手段と、第２の電力源と前記直流電圧部との間で授受する電力を調整する第２の電力変換手段と、前記直流電圧部に接続される直流負荷と、を備えた発電システムにおいて、
前記直流電圧部の直流電圧が平均的に一定値になるように、第２の電力変換手段によって第２の電力源の電力または電流を調整すると共に、第２の電力変換手段は、逆並列ダイオードを有する半導体スイッチング素子を用いて構成されたブリッジ形の電力変換手段であり、
前記直流電圧部から第２の電力源への送電が不要な場合には、前記半導体スイッチング素子の全てをオフ状態にするのと実質的に同時に、前記直流電圧部の直流電圧が平均的に一定値になるように、第２の電力変換手段による調整動作から第１の電力変換手段による調整動作に切り換えるものである。
According to a third aspect of the present invention, there is provided a power generation system comprising: a first power source; a DC voltage unit having a DC voltage; a second power source; and power transferred between the first power source and the DC voltage unit. A first power conversion means for adjusting; a second power conversion means for adjusting power exchanged between a second power source and the DC voltage unit; a DC load connected to the DC voltage unit; In a power generation system with
The second power conversion unit adjusts the power or current of the second power source so that the DC voltage of the DC voltage unit becomes a constant value on average, and the second power conversion unit includes an anti-parallel diode. A bridge-type power conversion means configured using a semiconductor switching element having
When power transmission from the DC voltage unit to the second power source is unnecessary, the DC voltage of the DC voltage unit is averagely constant at substantially the same time as turning off all of the semiconductor switching elements. as a value, which is shall switch from adjusting operation by the second power conversion means to control operation by the first power conversion means.

請求項４に係る発電システムは、請求項３に記載した発電システムにおいて、第１の電力変換手段は、第１の電力変換手段と前記直流電圧部との間で授受する電力の指令値または電流の指令値、あるいは、第１の電力源の電力の指令値または電流の指令値に従って動作し、第１の電力変換手段と前記直流電圧部との間で授受する電力を調整するものである。
A power generation system according to a fourth aspect is the power generation system according to the third aspect, wherein the first power conversion means is a command value or current of power exchanged between the first power conversion means and the DC voltage unit. the command value, or operates in accordance with a command value of the command value or the current of the first power source power, Ru der adjusts the power to be transferred between the first power conversion means and the DC voltage part .

請求項５に係る発電システムは、請求項３または４に記載した発電システムにおいて、第２の電力変換手段を構成する全ての半導体スイッチング素子のオフ状態を解除して動作を開始する際に、前記直流電圧部の直流電圧が平均的に一定値になるように、第１の電力変換手段による調整動作から第２の電力変換手段による調整動作に切り換えるものである。
Power generation system according to claim 5, when starting the operation to release the off state of all the semiconductor switching elements constituting Oite power generation system of claim 3 or 4, the second power conversion means , DC voltage of the DC voltage portion such as average a constant value, is shall switch from control operation by the first power conversion means to control operation by the second power conversion means.

請求項６に係る発電システムは、請求項１〜５の何れか１項に記載した発電システムにおいて、前記直流電圧部の電圧を調整している第１または第２の電力変換手段の直流電力または直流電流の指令値に、他方の電力変換手段の直流電力または直流電流の指令値、検出値あるいは推定値に係数を乗じた値を加算するものである。
Power generation system according to claim 6, Oite power generation system according to any one of claims 1 to 5, the DC of the first or second power conversion unit operable to adjust a voltage of the DC voltage part the command value of the electric power or direct current command value of the DC power or direct current of the other power conversion means, a shall be added the value obtained by multiplying a coefficient to the detected value or the estimated value.

請求項７に係る発電システムは、請求項１〜６の何れか１項に記載した発電システムにおいて、第１の電力源及び第２の電力源が、交流電力源であることを特徴とする。
Power generation system according to claim 7, in the power generation system according to any one of claims 1 to 6, you wherein the first power source and the second power source is an AC power source .

本発明によれば、第１の電力変換手段と第２の電力変換手段との間に存在する直流電圧部の電圧を一定に保ち、交流発電機等からなる第１の電力源と交流電力系統等からなる第２の電力源との間で電力を良好に授受可能とした発電システムを実現することができる。 According to the present invention, the voltage of the DC voltage unit existing between the first power conversion unit and the second power conversion unit is kept constant, and the first power source and the AC power system including an AC generator are provided. Thus, it is possible to realize a power generation system capable of satisfactorily exchanging electric power with a second power source composed of the like.

以下、図に沿って本発明の実施形態を説明する。
まず、図１は本発明の実施形態に係る主回路構成図である。この回路は、第１の電力源として三相交流発電機１００を、第２の電力源として三相交流電力系統を備えると共に、第１の電力変換手段としてコンバータ２００を、第２の電力変換手段としてインバータ６００を備え、コンバータ２００とインバータ６００との間の直流電圧部３００に直流負荷５００を接続したものである。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a main circuit configuration diagram according to an embodiment of the present invention. This circuit includes a three-phase AC generator 100 as a first power source, a three-phase AC power system as a second power source, a converter 200 as a first power conversion means, and a second power conversion means. The inverter 600 is provided, and the DC load 500 is connected to the DC voltage unit 300 between the converter 200 and the inverter 600.

図１において、コンバータ２００は半導体スイッチング素子２０１及び平滑コンデンサ２０２を備え、コンバータ２００の交流側は三相交流発電機１００に接続されている。また、半導体スイッチング素子６０１からなるインバータ６００の交流側は、三相交流電力系統に接続されている。 In FIG. 1, a converter 200 includes a semiconductor switching element 201 and a smoothing capacitor 202, and the AC side of the converter 200 is connected to a three-phase AC generator 100. Further, the AC side of the inverter 600 composed of the semiconductor switching element 601 is connected to a three-phase AC power system.

図２は、前記コンバータ２００及びインバータ６００の制御回路を示すブロック図であり、制御回路の第１実施形態に相当する。なお、この実施形態は請求項１に相当する。
この制御回路では、直流電圧部３００（平滑コンデンサ２０２）の直流電圧Ｅ_ｄｃが電圧指令値Ｅ_ｄｃ ^＊に一致するように、コンバータ２００によって三相交流発電機１００の電力（具体的にはコンバータ２００の直流電流Ｉ_ｄｃ１）を調整する。
FIG. 2 is a block diagram showing a control circuit of the converter 200 and the inverter 600, and corresponds to the first embodiment of the control circuit. This embodiment corresponds to claim 1 .
In this control circuit, the converter 200 uses the power of the three-phase AC generator 100 (specifically, the converter 200) so that the DC voltage E _dc of the DC voltage unit 300 (smoothing capacitor 202) matches the voltage command value E _dc ^*. DC current I _dc1 ) is adjusted.

図２の制御回路において、７０１は直流電圧Ｅ_ｄｃを検出する電圧検出手段、７０２は電圧指令値Ｅ_ｄｃ ^＊と電圧検出値Ｅ_ｄｃとの偏差を求める加減算手段、７０３は上記電圧偏差がゼロになるように調節動作を行って電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊を出力するＰＩ調節器等の電圧調節手段、７０４は電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊を上限値Ｉ_{ｄｃ１ｍａｘ}以下に制限するためのリミッタ、７０５はコンバータ２００から直流電圧部３００に流入する直流電流Ｉ_ｄｃ１を検出する電流検出手段、７０６はリミッタ７０４の出力と電流検出値Ｉ_ｄｃ１との偏差を求める加減算手段、７０７は上記電流偏差がゼロになるように調節動作を行って直流電圧指令値を出力するＰＩ調節器等の電流調節手段、７０８は直流電圧指令値をコンバータ２００の半導体スイッチング素子に対する駆動パルスに変換する電圧指令パルス変換手段である。 In the control circuit of FIG. 2, reference numeral 701 denotes voltage detection means for detecting the DC voltage E _dc , 702 denotes addition / subtraction means for obtaining a deviation between the voltage command value E _dc ^* and the voltage detection value E _dc, and 703 indicates that the voltage deviation is zero. A voltage adjusting means such as a PI controller that outputs a current command value I _dc1 ^* by performing an adjustment operation so as to become, 704 is a limiter for limiting the current command value I _dc1 ^* to an upper limit value I _dc1max or less, 705 is a converter 200, a current detecting means for detecting a DC current I _dc1 flowing into the DC voltage unit 300, 706, an adding / subtracting means for obtaining a deviation between the output of the limiter 704 and the current detection value I _dc1, and 707 so that the current deviation becomes zero. Current adjusting means such as a PI controller that performs a regulating operation on the output and outputs a DC voltage command value; A voltage command pulse converting means for converting the drive pulse for switching elements.

一方、インバータ６００は、直流電圧部３００との間で直流電流Ｉ_ｄｃ２を授受する。直流負荷５００は、その要求電力に応じて直流電圧部３００との間で直流電流（負荷電流）Ｉ_ｄｃＬを授受する。これらの電流Ｉ_ｄｃ２，Ｉ_ｄｃＬは、何れも正負の値をとり得る。ここで、７１２は直流電流Ｉ_ｄｃＬを検出する電流検出手段である。 On the other hand, inverter 600 exchanges DC current I _dc2 with DC voltage unit 300. DC load 500 exchanges DC current (load current) I _dcL with DC voltage unit 300 according to the required power. These currents I _dc2 and I _dcL can both have positive and negative values. Here, reference _numeral 712 denotes current detection means for detecting the direct current I _dcL .

更に、電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊がリミッタ７０９を介してインバータ６００側の制御手段７１０に入力されている。上記リミッタ７０９は、電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊を上限値Ｉ_{ｄｃ２ｍａｘ}以下に制限する機能を有する。制御手段７１０には、電流検出手段７１１からの電流検出値Ｉ_ｄｃ２も入力されている。
制御手段７１０は、上記電流検出値Ｉ_ｄｃ２がリミッタ７０９から出力される電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊に一致するように、インバータ６００の半導体スイッチング素子に対する駆動パルスを生成する。 Further, the current command value I _dc2 ^* is input to the control means 710 on the inverter 600 side via the limiter 709. The limiter 709 has a function of limiting the current command value I _dc2 ^* to an upper limit value I _dc2max or less. The current detection value I _dc2 from the current detection unit 711 is also input to the control unit 710.
Control means 710 generates a drive pulse for the semiconductor switching element of inverter 600 such that current detection value I _dc2 matches current command value I _dc2 ^* output from limiter 709.

いま、直流電圧部３００の直流電圧Ｅ_ｄｃを一定とした場合、キルヒホッフの電流則により、コンバータ２００が直流電圧部３００との間で授受する直流電流Ｉ_ｄｃ１は数式１のようになる。
［数式１］
Ｉ_ｄｃ１＝Ｉ_ｄｃ２＋Ｉ_ｄｃＬ Now, _assuming that the DC voltage E _dc of the DC voltage unit 300 is constant, the DC current I _dc1 that the converter 200 exchanges with the DC voltage unit 300 according to Kirchhoff's current law is as shown in Equation 1.
[Formula 1]
I _dc1 = I _dc2 + I _dcL

このため、図２のように加減算手段７０２，７０６、電圧調節手段７０３、電流調節手段７０７等からなる制御系を構成すると、Ｉ_ｄｃ１の値は、Ｅ_ｄｃの値が一定となるように自動的に数式１に従って決まる。 For this reason, when a control system composed of addition / subtraction means 702, 706, voltage adjustment means 703, current adjustment means 707 and the like is configured as shown in FIG. 2, the value of I _dc1 is automatically set so that the value of E _dc becomes constant. Is determined according to Equation 1.

この実施形態において、制御手段７１０には、インバータ６００の直流電流（入力電流）指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊以外に、インバータ６００の交流電流（出力電流）指令値、または入出力電力の指令値を与えても良い。これによって、Ｉ_ｄｃ２を直接的または間接的に決定することができる。 In this embodiment, in addition to the DC current (input current) command value I _dc2 ^* of the inverter 600, the AC current (output current) command value of the inverter 600 or the command value of input / output power is given to the control means 710. Also good. Thereby, I _dc2 can be determined directly or indirectly.

本実施形態の利点は、直流負荷５００に必要な直流電力を供給しながら、系統に送る電力をインバータ６００によって所定の値に制御できることである。
しかし、その反面、発電機１００の発電量が結果として決まるため、この発電量が発電機１００の能力を超えてしまう場合が考えられる。これを防止するため、図２では、コンバータ２００側の電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊を上限値Ｉ_{ｄｃ１ｍａｘ}以下に制限するリミッタ７０４を設けている。 The advantage of this embodiment is that the power sent to the system can be controlled to a predetermined value by the inverter 600 while the necessary DC power is supplied to the DC load 500.
However, on the other hand, since the power generation amount of the generator 100 is determined as a result, the power generation amount may exceed the capacity of the generator 100. In order to prevent this, in FIG. 2, a limiter 704 that limits the current command value I _dc1 ^* on the converter 200 side to the upper limit value I _dc1max or less is provided.

なお、リミッタ７０４は、発電機１００の発電量が許容値を超えない場合でも、様々な理由で動作させる必要が生じる。
リミッタ７０４を動作させると、前述した数式１により規定されるＩ_ｄｃ１が供給できなくなるため、結果的にＥ_ｄｃを一定に保つことができなくなる。この場合、コンバータ２００及びインバータ６００の動作が不安定になるおそれがある。従って、コンバータ２００及びインバータ６００の不安定動作を回避するために、例えば、インバータ６００の運転を調整して直流電圧部３００との間に流れる電流Ｉ_ｄｃ２を変化させることにより数式１を満足させる、等の対策が必要となる。 The limiter 704 needs to be operated for various reasons even when the power generation amount of the generator 100 does not exceed the allowable value.
When the limiter 704 is operated, I _dc1 defined by the above-described Equation 1 cannot be supplied, and as a result, E _dc cannot be kept constant. In this case, the operations of converter 200 and inverter 600 may become unstable. Therefore, in order to avoid the unstable operation of the converter 200 and the inverter 600, for example, the operation of the inverter 600 is adjusted to change the current I _dc2 flowing between the DC voltage unit 300 and satisfy Equation 1. Measures such as these are necessary.

制御手段７１０に、指令値としてインバータ６００の直流電力の指令値を与える場合には、前記リミッタ７０９に、直流電力の上限値を与えれば良い。あるいは、制御手段７１０に与える指令値に応じて、インバータ６００が交流電力系統との間で授受する交流電流の上限値や交流電力の上限値を与えても良い。 In the case where the command value of the DC power of the inverter 600 is given as the command value to the control means 710, the upper limit value of the DC power may be given to the limiter 709. Or according to the command value given to the control means 710, you may give the upper limit of the alternating current which the inverter 600 transmits / receives between AC power systems, and the upper limit of AC power.

請求項１に記載するように、図２におけるリミッタ７０９の上限値Ｉ_{ｄｃ２ｍａｘ}は、コンバータ２００が直流電圧部３００と授受する直流電流の実際値Ｉ_ｄｃ１以上であって上限値Ｉ_{ｄｃ１ｍａｘ}以下の値Ｉ_ｄｃ１ａと、直流電圧部３００から直流負荷５００に流出する電流の実際値Ｉ_ｄｃＬ以上であって上限値以下の値Ｉ_ｄｃＬａとの差分（Ｉ_ｄｃ１ａ−Ｉ_ｄｃＬａ）に設定される。
ここで、Ｉ_ｄｃ１ａ，Ｉ_ｄｃＬａは、設定値や実測値の何れを使って求めても良く、また、別の物理量を使って換算しても良い。更に、コンバータ２００の効率を考慮して、発電機１００の交流電流の検出値からＩ_ｄｃ１を推定しても良い。
As described in claim 1, the upper limit value _{I Dc2max} of the limiter 709 in FIG. 2 is a a converter 200 is the actual value _{I dc1} or more DC current to transfer a DC voltage unit 300 limit _{I Dc1max} following values I and _DC1a, is set to the difference _{_(I dc1a -I} dcLa) with a the actual value _{I DCL} than an upper limit value or less of the value _{I DcLa} of current flowing to the DC load 500 from the DC voltage unit 300.
Here, I _dc1a and I _dcLa may be obtained using any of the set value and the actual measurement value, or may be converted using another physical quantity. Further, in consideration of the efficiency of converter 200, I _dc1 may be estimated from the detected value of the alternating current of generator 100.

上記のように上限値Ｉ_{ｄｃ２ｍａｘ}を設定すれば、インバータ６００が直流電圧部３００との間で授受する直流電流Ｉ_ｄｃ２が、直流電圧Ｅ_ｄｃを一定に維持するために必要な数式１を満足する値となり、システムを安定に動作させることが可能となる。 When upper limit value I _dc2max is set as described above, DC current I _dc2 that inverter 600 exchanges with DC voltage unit 300 satisfies Equation 1 necessary for maintaining DC voltage E _dc constant. Value, and the system can be operated stably.

すなわち、前述した数式１より、以下の数式２が成り立つ。
［数式２］
Ｉ_ｄｃ２＝Ｉ_ｄｃ１−Ｉ_ｄｃＬ
また、上述した条件から、数式３〜数式５が成り立つ。
［数式３］
Ｉ_ｄｃ１≦Ｉ_ｄｃ１ａ≦Ｉ_{ｄｃ１ｍａｘ}
［数式４］
Ｉ_ｄｃＬ≦Ｉ_ｄｃ１ａ≦Ｉ_{ｄｃＬｍａｘ}
［数式５］
Ｉ_{ｄｃ２ｍａｘ}＝Ｉ_ｄｃ１ａ−Ｉ_ｄｃＬａ That is, the following Expression 2 is established from Expression 1 described above.
[Formula 2]
I _dc2 = I _dc1 -I _dcL
Moreover, Formula 3-Formula 5 are formed from the conditions mentioned above.
[Formula 3]
I _dc1 ≦ I _dc1a ≦ I _dc1max
[Formula 4]
I _dcL ≦ I _dc1a ≦ I _dcLmax
[Formula 5]
I _dc2max = I _dc1a -I _dcLa

Ｉ_ｄｃ２はＩ_{ｄｃ２ｍａｘ}以下に制限されるので、数式６が成り立つ。
［数式６］
Ｉ_ｄｃ２≦Ｉ_{ｄｃ２ｍａｘ}
数式３〜数式５から数式７が、数式６，７から数式８が、それぞれ成り立つ。
［数式７］
Ｉ_{ｄｃ２ｍａｘ}≦Ｉ_{ｄｃ１ｍａｘ}−Ｉ_ｄｃＬ
［数式８］
Ｉ_ｄｃ２≦Ｉ_{ｄｃ１ｍａｘ}−Ｉ_ｄｃＬ Since I _dc2 is limited to I _dc2max or less, Expression 6 is established.
[Formula 6]
I _dc2 ≦ I _dc2max
Formulas 3 to 5 to Formula 7 and Formulas 6 and 7 to Formula 8 hold, respectively.
[Formula 7]
I _dc2max ≦ I _dc1max −I _dcL
[Formula 8]
I _dc2 ≦ I _dc1max −I _dcL

すなわち、数式３〜６を満たせば数式８を満足することができる。更に、数式２で規定されるＩ_ｄｃ２は常に数式８を満たすことから、数式３〜６を満たせば数式２つまり数式１が常に満たされ、結果としてＥ_ｄｃが一定に保たれることが分かる。 That is, if Expressions 3 to 6 are satisfied, Expression 8 can be satisfied. Further, since I _dc2 defined by Expression 2 always satisfies Expression 8, it can be understood that Expression 2 or Expression 1 is always satisfied when Expressions 3 to 6 are satisfied, and as a result, E _dc is kept constant.

なお、この実施形態において直流負荷５００の実際値を用いる場合には、電流検出手段７１２により検出した直流負荷電流Ｉ_ｄｃＬを用いればよい。
コンバータ２００及びインバータ６００は、通常、電力源側に電流検出手段を備えているので、その電流検出値を利用してＩ_ｄｃ１，Ｉ_ｄｃ２を換算することができる。 In this embodiment, when the actual value of the DC load 500 is used, the DC load current I _dcL detected by the current detection means 712 may be used.
Since converter 200 and inverter 600 normally include a current detection means on the power source side, I _dc1 and I _dc2 can be converted using the detected current value.

次に、図３は制御回路の第２実施形態を示すブロック図であり、図２に記載した各構成要素と同一のものには同一の番号を付してある。この第２実施形態は請求項４に相当するものである。
この実施形態では、直流電圧部３００の直流電圧Ｅ_ｄｃが電圧指令値Ｅ_ｄｃ ^＊に一致するように、インバータ６００によって交流電力系統の電力（具体的にはインバータ６００の直流電流Ｉ_ｄｃ２）を調整する。
Next, FIG. 3 is a block diagram showing a second embodiment of the control circuit. The same reference numerals are given to the same components as those shown in FIG. This second embodiment corresponds to claim 4 .
In this embodiment, the power of the AC power system (specifically, the DC current I _dc2 of the inverter 600) is adjusted by the inverter 600 so that the DC voltage E _dc of the DC voltage unit 300 matches the voltage command value E _dc ^*. To do.

図３において、電圧検出手段７０１により検出した直流電圧Ｅ_ｄｃが加減算手段７０２に入力され、電圧指令値Ｅ_ｄｃ ^＊と直流電圧Ｅ_ｄｃとの偏差が求められる。電圧調節手段７０３は、前記電圧偏差をゼロにするような電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊を出力する。前記電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊はリミッタ７０４により上限値Ｉ_{ｄｃ２ｍａｘ}以下に制限され、電流検出値Ｉ_ｄｃ２と共に加減算手段７０６に入力される。 In FIG. 3, the DC voltage E _dc detected by the voltage detection means 701 is input to the addition / subtraction means 702, and the deviation between the voltage command value E _dc ^* and the DC voltage E _dc is obtained. The voltage adjusting means 703 outputs a current command value I _dc2 ^* that makes the voltage deviation zero. The current command value I _dc2 ^* is limited to an upper limit value I _dc2max or less by a limiter 704 and is input to the addition / subtraction means 706 together with the current detection value I _dc2 .

加減算手段７０６では電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊と電流検出値Ｉ_ｄｃ２との偏差が求められ、電流調節手段７０７では、上記電流偏差をゼロにするような直流電圧指令値を出力する。電圧指令パルス変換手段７０８では、上記電圧指令値をインバータ６００の半導体スイッチング素子に対する駆動パルスに変換し、この駆動パルスによってインバータ６００を駆動する。 The addition / subtraction means 706 calculates the deviation between the current command value I _dc2 ^* and the current detection value I _dc2, and the current adjustment means 707 outputs a DC voltage command value that makes the current deviation zero. In the voltage command pulse conversion means 708, the voltage command value is converted into a drive pulse for the semiconductor switching element of the inverter 600, and the inverter 600 is driven by this drive pulse.

コンバータ２００側では、電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊がリミッタ７０９を介して制御手段７１０に入力されている。上記リミッタ７０９は、電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊を上限値Ｉ_{ｄｃ１ｍａｘ}以下に制限する機能を有する。制御手段７１０には、電流検出手段７０５からの電流検出値Ｉ_ｄｃ１も入力されている。
制御手段７１０は、電流検出値Ｉ_ｄｃ１がリミッタ７０９から出力される電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊に一致するように、コンバータ２００の半導体スイッチング素子に対する駆動パルスを生成する。 On the converter 200 side, the current command value I _dc1 ^* is input to the control means 710 via the limiter 709. The limiter 709 has a function of limiting the current command value I _dc1 ^* to the upper limit value I _dc1max or less. The control unit 710 also receives the current detection value I _dc1 from the current detection unit 705.
Control means 710 generates a drive pulse for the semiconductor switching element of converter 200 such that current detection value I _dc1 matches current command value I _dc1 ^* output from limiter 709.

この第２実施形態において、コンバータ２００は、直流電圧部３００との間で直流電流Ｉ_ｄｃ１を授受する。一方、直流負荷５００は、その要求電力に応じて直流電圧部３００との間で直流電流（負荷電流）Ｉ_ｄｃＬを授受する。これらの電流Ｉ_ｄｃ２，Ｉ_ｄｃＬは、何れも正負の値をとり得る。
また、第１実施形態と同様に、直流電圧部３００の直流電圧Ｅ_ｄｃを一定とすると、前記数式１が成り立つ。
このため、図３のように加減算手段７０２，７０６、電圧調節手段７０３、電流調節手段７０７等からなる制御系を構成すると、Ｉ_ｄｃ２の値は、Ｅ_ｄｃの値が一定となるように自動的に数式１に従って決まることになる。 In the second embodiment, converter 200 exchanges DC current I _dc1 with DC voltage unit 300. On the other hand, DC load 500 exchanges DC current (load current) I _dcL with DC voltage unit 300 according to the required power. These currents I _dc2 and I _dcL can both have positive and negative values.
Similarly to the first embodiment, when the DC voltage E _dc of the DC voltage unit 300 is constant, Equation 1 is established.
For this reason, when a control system composed of addition / subtraction means 702, 706, voltage adjustment means 703, current adjustment means 707 and the like is configured as shown in FIG. 3, the value of I _dc2 is automatically set so that the value of E _dc becomes constant. Is determined according to Equation 1.

図３に係る第２実施形態の利点は、直流負荷５００に必要な直流電力を供給しつつ、発電機１００の発電量を所定値に抑えることができる点にある。また、電力系統の容量は、一般に図３に示すようなローカルな発電機１００の容量よりも大きいため、インバータ６００の容量に配慮すれば、電圧Ｅ_ｄｃを一定値に保つための電流Ｉ_ｄｃ２を常時維持することができる。 The advantage of the second embodiment according to FIG. 3 is that the power generation amount of the generator 100 can be suppressed to a predetermined value while supplying the DC power necessary for the DC load 500. Further, since the capacity of the power system is generally larger than the capacity of the local generator 100 as shown in FIG. 3, the current I _dc2 for maintaining the voltage E _dc at a constant value can be obtained by considering the capacity of the inverter 600. It can be maintained at all times.

図３において、コンバータ２００の制御手段７１０には、コンバータ２００の直流電流（出力電流）指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊以外に、コンバータ２００の交流電流（入力電流）指令値、または入出力電力の指令値を与えても良い。これによって、Ｉ_ｄｃ１を直接的または間接的に決定することができる。
図３におけるリミッタ７０９の上限値Ｉ_{ｄｃ１ｍａｘ}は、発電機１００の容量を考慮して定めれば良く、図２の構成におけるＩ_{ｄｃ２ｍａｘ}の設定について説明したような条件は不要である。 In FIG. 3, in addition to the direct current (output current) command value I _dc1 ^* of the converter 200, the control means 710 of the converter 200 receives an alternating current (input current) command value of the converter 200 or a command value of input / output power. May be given. Thereby, I _dc1 can be determined directly or indirectly.
The upper limit value I _dc1max of the limiter 709 in FIG. 3 may be determined in consideration of the capacity of the generator 100, and the conditions described for the setting of I _dc2max in the configuration of FIG. 2 are unnecessary.

従って、まず発電機１００の発電量を決め、それが成り立つようにインバータ６００と系統との間で授受される電力をほぼ自由に決めるようにすれば、発電機１００をその能力の範囲内で運転しながら、直流負荷５００に供給されない余剰電力を、インバータ６００を介して系統に送るシステムを簡便に実現することができる。 Therefore, if the power generation amount of the generator 100 is determined first, and the electric power exchanged between the inverter 600 and the system is determined almost freely so that it is established, the generator 100 is operated within the range of its capacity. However, it is possible to easily realize a system for sending surplus power not supplied to the DC load 500 to the system via the inverter 600.

なお、前述した図１において、インバータ６００内の半導体スイッチング素子６０１を全てオフ状態にすると、このインバータ６００は実質的にダイオードブリッジとなり、特許文献１の図１３と同様の構成となる。従って、電力系統への電力供給が不要な場合には、特許文献１の図１３と同様に、ダイオードブリッジから供給される直流電力と発電機１００からコンバータ２００を介して供給される直流電力との何れか一方を直流負荷５００に供給することができる。この着想は、請求項２に相当する。
In FIG. 1 described above, when all the semiconductor switching elements 601 in the inverter 600 are turned off, the inverter 600 substantially becomes a diode bridge, and has the same configuration as that of FIG. Therefore, when power supply to the power system is unnecessary, the direct current power supplied from the diode bridge and the direct current power supplied from the generator 100 via the converter 200 are the same as in FIG. Either one can be supplied to the DC load 500. This idea corresponds to claim 2 .

特に、制御回路が図２の如く構成されている場合、直流電圧部３００の電圧Ｅ_ｄｃは元もとコンバータ２００によって一定に制御されている。このため、半導体スイッチング素子６０１を全てオフ状態にしてインバータ６００の運転を停止させても直流電圧部３００の電圧Ｅ_ｄｃは一定に維持されるので、何ら支障はない。 In particular, when the control circuit is configured as shown in FIG. 2, voltage E _dc of DC voltage unit 300 is originally controlled to be constant by converter 200. For this reason, even if all of the semiconductor switching elements 601 are turned off and the operation of the inverter 600 is stopped, the voltage E _dc of the DC voltage unit 300 is kept constant, so there is no problem.

一方、図３に示すようにインバータ６００によって直流電圧部３００の電圧Ｅ_ｄｃを制御している場合にも、前述のようにインバータ６００をダイオードブリッジとして動作させることができる。
但し、この場合には直流電圧部３００の電圧制御を継続するために、インバータ６００の半導体スイッチング素子６０１を全てオフ状態にするのと実質的に同時に、図２に示す制御系に切り換える。すなわち、コンバータ２００によって直流電圧部３００の電圧制御を行うようにすれば良い。これは、制御系をソフトウェア、ハードウェア、あるいはその両者によって行う何れの場合にも容易に実現可能である。この着想は、請求項３に相当する。
On the other hand, also when the voltage E _dc of the DC voltage unit 300 is controlled by the inverter 600 as shown in FIG. 3, the inverter 600 can be operated as a diode bridge as described above.
However, in this case, in order to continue the voltage control of the DC voltage unit 300, the control system shown in FIG. 2 is switched substantially simultaneously with all the semiconductor switching elements 601 of the inverter 600 being turned off. That is, the voltage control of the DC voltage unit 300 may be performed by the converter 200. This can be easily realized in any case where the control system is implemented by software, hardware, or both. This idea corresponds to claim 3 .

そして、インバータ６００をダイオードブリッジとして動作させている状態から、再びインバータ６００の半導体スイッチング素子６０１をオンオフさせて本来のインバータ運転を行う場合、その運転切り換えとほぼ同時に、直流電圧部３００の制御系を図３の制御系に切り換えることにより、装置を再び良好な系統連系状態にすることができる。この着想は、請求項５に相当する。
Then, when the original inverter operation is performed by turning on and off the semiconductor switching element 601 of the inverter 600 again from the state in which the inverter 600 is operated as a diode bridge, the control system of the DC voltage unit 300 is changed almost simultaneously with the operation switching. By switching to the control system of FIG. 3, the apparatus can be brought into a good grid connection state again. This idea corresponds to claim 5 .

なお、上述の切り換えの際には、図３の電圧指令値Ｅ_ｄｃ ^＊を、通常動作時の指令値としても良いし、あるいは直流電圧検出値Ｅ_ｄｃと等しくしてその後に電圧指令値Ｅ_ｄｃ ^＊を通常動作時の指令値まで変化させても良い。後者の場合には、制御系切り換え時の直流電圧Ｅ_ｄｃの変動を抑制し、動作を一層安定にすることができる。 In the above switching, the voltage command value E _dc ^* in FIG. 3 may be set as a command value during normal operation, or the voltage command value E _dc is made equal to the DC voltage detection value E _dc after that. ^* May be changed to the command value during normal operation. In the latter case, fluctuations in the DC voltage E _dc at the time of switching the control system can be suppressed, and the operation can be further stabilized.

次に、図４は制御回路の第３実施形態を示すブロック図である。本実施形態は請求項６に相当するものである。
この第３実施形態では、コンバータ２００側の電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊に係数７１３を乗じ、その結果をインバータ６００側の電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊に加算している。なお、コンバータ２００の直流電力の指令値に係数７１３を乗じてインバータ６００の直流電力の指令値に加算しても良い。
図４における他の構成は図３と同様であるため、説明を省略する。 Next, FIG. 4 is a block diagram showing a third embodiment of the control circuit. This embodiment corresponds to the sixth aspect.
In the third embodiment, the current command value I _dc1 ^* on the converter 200 side is multiplied by a coefficient 713 and the result is added to the current command value I _dc2 ^* on the inverter 600 side. Note that the DC power command value of converter 200 may be multiplied by coefficient 713 and added to the DC power command value of inverter 600.
The other configurations in FIG. 4 are the same as those in FIG.

本実施形態の基本となる図３の構成では、直流電圧部３００の直流電圧の偏差を電圧調節手段７０３に与えて電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊を得ている。つまり、直流電圧分の変動が生じることが動作の前提となっている。
例えば、コンバータ２００の電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊や電力指令値を急増させると、これに従って実際の直流出力電力が急増する。その結果、直流電圧部３００の電圧Ｅ_ｄｃが上昇し、これによってインバータ６００側の電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊が変化することになる。 In the configuration of FIG. 3 which is the basis of the present embodiment, the current command value I _dc2 ^* is obtained by giving the deviation of the DC voltage of the DC voltage unit 300 to the voltage adjusting means 703. In other words, the operation is premised on the fluctuation of the DC voltage.
For example, when the current command value I _dc1 ^{* of} the converter 200 and the power command value are rapidly increased, the actual DC output power is rapidly increased according to this. As a result, the voltage E _dc of the DC voltage unit 300 increases, and as a result, the current command value I _dc2 ^* on the inverter 600 side changes.

これに対して、図４に示した第３実施形態によれば、コンバータ２００の電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊または電力指令値を急増させると、インバータ６００側の電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊も同様に急増するため、直流電圧部３００への流入、流出電力のバランスが保たれるように作用し、直流電圧部３００の電圧の変動を抑制することができる。従って、装置の動作が更に安定化される。これは、いわゆる電力のフィードフォワード制御とみなすことができる。 On the other hand, according to the third embodiment shown in FIG. 4, when the current command value I _dc1 ^* or the power command value of the converter 200 is rapidly increased, the current command value I _dc2 ^* on the inverter 600 side is also rapidly increased. Therefore, it is possible to maintain a balance between inflow and outflow power to the DC voltage unit 300, and to suppress fluctuations in the voltage of the DC voltage unit 300. Therefore, the operation of the device is further stabilized. This can be regarded as so-called power feedforward control.

なお、図４の実施形態は、図３のようにインバータ６００によって直流電圧Ｅ_ｄｃを調整する場合を基本としているが、図２のようにコンバータ２００によって直流電圧Ｅ_ｄｃを調整する場合には、インバータ６００側の直流電流指令値Ｉ_ｄｃ２ ^＊または直流電力指令値をコンバータ２００側の直流電流指令値Ｉ_ｄｃ１ ^＊または直流電力指令値に加算する構成とすれば良い。
更に、上記の説明では直流電流または直流電力の指令値を加算しているが、直流電流または直流電力の検出値や推定値を加算しても良い。 Incidentally, the embodiment of FIG. 4, when it is a base of the case of adjusting the DC voltage E _dc by the inverter 600 as shown in FIG. 3, for adjusting the DC voltage E _dc by the converter 200 as shown in Figure 2, The DC current command value I _dc2 ^* or DC power command value on the inverter 600 side may be added to the DC current command value I _dc1 ^* or DC power command value on the converter 200 side.
Further, in the above description, a direct current or direct current command value is added, but a detected value or an estimated value of direct current or direct current may be added.

なお、上記各実施形態として記載した具体的な回路構成は、本発明の権利範囲を何ら限定するものではない。例えば、特許文献１に示すように、第１の電力変換手段の直流母線にダイオードを挿入しても良いし、あるいは、第１，第２の電力変換手段として、周知の多レベルインバータを用いても良い。 The specific circuit configuration described as each of the above embodiments does not limit the scope of the right of the present invention. For example, as shown in Patent Document 1, a diode may be inserted into the DC bus of the first power conversion unit, or a known multilevel inverter may be used as the first and second power conversion units. Also good.

また、上記各実施形態では、制御回路において、コンバータ２００、インバータ６００のそれぞれ直流側の電流を検出して制御に用いているが、これらの電力変換手段は通常、電力源側に電流検出器を有しているため、その交流電流検出値を用いて同様な制御を実現できることは自明である。
従って、本発明は、上記のような電力源側の電流検出値に基づく制御回路を用いる場合も含むものである。 Further, in each of the above embodiments, the control circuit detects the current on the DC side of each of the converter 200 and the inverter 600 and uses it for control. However, these power conversion means usually use a current detector on the power source side. Therefore, it is obvious that the same control can be realized using the detected AC current value.
Therefore, the present invention includes the case where the control circuit based on the current detection value on the power source side as described above is used.

本発明の実施形態に係る主回路構成図である。It is a main circuit block diagram concerning the embodiment of the present invention. 制御回路の第１実施形態を示すブロック図である。It is a block diagram which shows 1st Embodiment of a control circuit. 制御回路の第２実施形態を示すブロック図である。It is a block diagram which shows 2nd Embodiment of a control circuit. 制御回路の第３実施形態を示すブロック図である。It is a block diagram which shows 3rd Embodiment of a control circuit. 第１の従来技術を示す構成図である。It is a block diagram which shows 1st prior art. 第１の従来技術の具体例を示す構成図である。It is a block diagram which shows the specific example of a 1st prior art. 第２の従来技術を示す構成図である。It is a block diagram which shows a 2nd prior art.

Explanation of symbols

１００：三相交流発電機
２００：コンバータ
２０１：半導体スイッチング素子
２０２：平滑コンデンサ
３００：直流電圧部
５００：直流負荷
６００：インバータ
６０１：半導体スイッチング素子
７０１：電圧検出手段
７０２，７０６：加減算手段
７０３：電圧調節手段
７０４，７０９：リミッタ
７０５，７１１，７１２：電流検出手段
７０７：電流調節手段
７０８：電圧指令パルス変換手段
７１０：制御手段
７１３：係数
Ｐ，Ｎ：直流端子 DESCRIPTION OF SYMBOLS 100: Three-phase alternating current generator 200: Converter 201: Semiconductor switching element 202: Smoothing capacitor 300: DC voltage part 500: DC load 600: Inverter 601: Semiconductor switching element 701: Voltage detection means 702, 706: Addition / subtraction means 703: Voltage Adjustment means 704, 709: Limiters 705, 711, 712: Current detection means 707: Current adjustment means 708: Voltage command pulse conversion means 710: Control means 713: Coefficient P, N: DC terminal

Claims

A first power source;
A DC voltage section having a DC voltage;
A second power source;
First power conversion means for adjusting the power transferred between the first power source and the DC voltage unit;
Second power conversion means for adjusting the power exchanged between the second power source and the DC voltage unit;
In a power generation system comprising a DC load connected to the DC voltage unit,
While adjusting the power or current of the first power source by the first power conversion means so that the DC voltage of the DC voltage unit becomes a constant value on average ,
The second power conversion means is
By operating according to the command value of power or the command value of current exchanged between the second power conversion means and the DC voltage unit, or the command value of power of the second power source or the command value of current, Adjusting the power exchanged between the second power conversion means and the DC voltage unit,
A current value that is greater than or equal to the actual value of the DC current to be sent to the DC voltage unit from the first power source via the first power conversion means and less than or equal to the upper limit value, and flows from the DC voltage unit to the DC load. A power generation system , wherein a difference between an actual current value and a current value that is not more than an upper limit value is set as an upper limit value of a current that flows from the DC voltage unit to the second power conversion means .

The power generation system according to claim 1,
The second power conversion means is a bridge-type power conversion means configured using a semiconductor switching element having an antiparallel diode,
Wherein when transmission is not required from the DC voltage section to the second power source, the generator characterized by Rukoto operating the second power conversion means in the OFF state all of said semiconductor switching element as a diode bridge system.

A first power source;
A DC voltage section having a DC voltage;
A second power source;
First power conversion means for adjusting the power transferred between the first power source and the DC voltage unit;
Second power conversion means for adjusting the power exchanged between the second power source and the DC voltage unit;
In a power generation system comprising a DC load connected to the DC voltage unit,
While adjusting the power or current of the second power source by the second power conversion means so that the DC voltage of the DC voltage unit becomes a constant value on average,
The second power conversion means is a bridge-type power conversion means configured using a semiconductor switching element having an antiparallel diode,
When power transmission from the DC voltage unit to the second power source is unnecessary, the DC voltage of the DC voltage unit is averagely constant at substantially the same time as turning off all of the semiconductor switching elements. as a value, the power generation system according to claim Rukoto switching from the adjustment operation by the second power conversion means to control operation by the first power conversion means.

In the power generation system according to claim 3,
The first power conversion means
The first power conversion means and the direct-current voltage unit operate according to a command value of power or a command value of current, or a command value of power of the first power source or a command value of current, and A power generation system that adjusts power exchanged between the power conversion means and the DC voltage unit .

The power generation system according to claim 3 or 4,
When releasing the OFF state of all the semiconductor switching elements constituting the second power conversion means and starting the operation,
Power system DC voltage of the DC voltage portion such as the average becomes a constant value, and wherein the Rukoto switching from the adjustment operation by the first power conversion means to control operation by the second power conversion means.

In the electric power generation system given in any 1 paragraph of Claims 1-5,
The direct current power or direct current command value of the first or second power conversion means adjusting the voltage of the direct current voltage section is added to the direct current power or direct current command value, detection value or estimation of the other power conversion means. power generation system characterized that you add the value obtained by multiplying a coefficient value.

In the electric power generation system given in any 1 paragraph of Claims 1-6 ,
Power generation system first power source and the second power source, characterized by AC power source der Rukoto.