JP5084312B2 - Imaging optical system and electronic imaging apparatus having the same - Google Patents

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Description

本発明は、撮像モジュールに使用される結像光学系、及び該結像光学系を有する電子撮像装置に関するものである。   The present invention relates to an imaging optical system used for an imaging module, and an electronic imaging apparatus having the imaging optical system.

近年、銀塩35mmフィルムカメラに代わる次世代カメラとして、デジタルカメラが普及してきている。最近では、デジタルカメラはますます小型化・薄型化されてきている。また、同時に普及しつつある携帯電話にまで、カメラ機能が搭載されてきている(以下、カメラ機能を「撮像モジュール」という)。ズームレンズにおいては、撮像モジュールを携帯電話に搭載するためには、デジタルカメラ以上に小型薄型でなくてはならない。しかしながら、現在携帯電話に搭載出来るほどに小型化されたズームレンズはあまり知られていない。   In recent years, digital cameras have become widespread as next-generation cameras that replace silver salt 35 mm film cameras. Recently, digital cameras have become increasingly smaller and thinner. In addition, camera functions have been mounted on mobile phones that are becoming popular at the same time (hereinafter, camera functions are referred to as “imaging modules”). In order to mount an imaging module on a mobile phone, the zoom lens must be smaller and thinner than a digital camera. However, zoom lenses that are small enough to be installed in mobile phones are not well known.

従来、ズームレンズを小型化・薄型化するための代表的な手段としては、次の2つの手段A、Bが考えられる。即ち、
A.沈胴式鏡筒を採用して、光学系を筐体の厚み(奥行き)方向に収納する。この沈胴式鏡筒は、撮影時に光学系がカメラ筐体内からせり出し、携帯時にはカメラ筐体内に収納される構造の鏡筒である。
B.屈曲光学系を採用して、光学系を筐体の幅方向あるいは高さ方向に収納する。この屈曲光学系は、光学系の光路(光軸)を、ミラーやプリズムなど反射光学素子で折り曲げる構成の光学系である。
Conventionally, the following two means A and B can be considered as representative means for reducing the size and thickness of a zoom lens. That is,
A. A retractable lens barrel is used to house the optical system in the thickness (depth) direction of the housing. The collapsible lens barrel is a lens barrel having a structure in which an optical system protrudes from the camera case during photographing and is housed in the camera case when carried.
B. A bending optical system is employed to accommodate the optical system in the width direction or height direction of the casing. This bending optical system is an optical system configured to bend the optical path (optical axis) of the optical system with a reflective optical element such as a mirror or a prism.

上記Aの手段を用いた従来例としては、例えば、以下の特許文献1に記載のものが、上記Bの手段を用いた従来例としては、例えば、以下の特許文献2に記載のものがある。   The conventional example using the means A is described in, for example, the following Patent Document 1, and the conventional example using the means B is, for example, described in the following Patent Document 2. .

また、ズームレンズを小型化・薄型化するためには、色収差の補正が重要な課題になる。この課題を解決するものとして、従来のガラスにはない有効な分散特性あるいは部分分散特性を有する透明媒質が、例えば以下の特許文献3、特許文献4、特許文献5にて知られている。   In order to reduce the size and thickness of the zoom lens, correction of chromatic aberration is an important issue. As a solution to this problem, transparent media having effective dispersion characteristics or partial dispersion characteristics not found in conventional glass are known, for example, in Patent Document 3, Patent Document 4, and Patent Document 5 below.

さらに、電子撮像素子を用いた電子撮像装置では、h線(404.66nm)の色収差によるフレアが発生しやすい。このため、h線の色収差補正の重要性を説いたものとして、例えば以下の特許文献6が知られている。   Furthermore, in an electronic imaging apparatus using an electronic imaging element, flare due to chromatic aberration of h-rays (404.66 nm) is likely to occur. For this reason, for example, the following Patent Document 6 is known as an explanation of the importance of correcting the chromatic aberration of the h-line.

また、400nm近傍の色収差を補正できるような所望の部分分散特性を有する光学媒質がない。そのため、400nmの透過率を意図的に下げて撮像し、撮像後に撮像装置の画像処理機能を用いて色再現を整える趣旨のものとして、例えば以下の特許文献7が知られている。   Further, there is no optical medium having a desired partial dispersion characteristic that can correct chromatic aberration in the vicinity of 400 nm. For this reason, for example, Patent Document 7 below is known as an object of capturing an image while intentionally lowering the transmittance of 400 nm and adjusting the color reproduction using the image processing function of the image capturing apparatus after the image capturing.

その他、光学材料の特に短波長側の部分分散特性が不満足なために、光学系自身で補正できなかった色フレアを画像処理にて補正するものとして、例えば以下の特許文献8、特許文献9が知られている。   In addition, since the partial dispersion characteristic on the short wavelength side of the optical material is particularly unsatisfactory, color flare that cannot be corrected by the optical system itself is corrected by image processing. Are known.

特開2002−365545号公報JP 2002-365545 A 特開2003−43354号公報JP 2003-43354 A 特開2006−145823号公報JP 2006-145823 A 特開2005−316047号公報JP 2005-316047 A 特開2005−352265号公報JP 2005-352265 A 特開2001−208964号公報JP 2001-208964 A 特開2001−021805号公報JP 2001-021805 A 特開2001−145117号公報JP 2001-145117 A 特開2001−268583号公報JP 2001-268583 A

しかしながら、特許文献1に記載の上記Aの手段を用いた構成では、光学系を構成するレンズの枚数、あるいは移動レンズ群の数がまだまだ多く筐体を小型化・薄型化することは困難である。   However, in the configuration using the means A described in Patent Document 1, the number of lenses constituting the optical system or the number of moving lens groups is still large, and it is difficult to reduce the size and thickness of the housing. .

また、特許文献2に記載の上記Bの手段を用いた構成は、上記Aの手段を用いた場合よりも、筐体を薄くしやすいが、変倍時の可動レンズ群の移動量や、光学系を構成するレンズの枚数が多くなりがちになる。そのため、体積的には決して小型化には向いていない。   The configuration using the means B described in Patent Document 2 is easier to make the housing thinner than the case using the means A, but the amount of movement of the movable lens group at the time of zooming, The number of lenses constituting the system tends to increase. Therefore, it is not suitable for miniaturization in volume.

また、特許文献3、4、5に記載の光学媒質は高分散であり、かつ通常の光学ガラスと比べて特殊な部分分散比を持つ。このことを鑑みつつ各実施例を検討すると、光学系への適用が必ずしも最適な適用のしかたにはなっていない。そのため、結局は枚数増加をきたしており、光学系の小型化には結びついていない。   Further, the optical media described in Patent Documents 3, 4, and 5 are highly dispersed and have a special partial dispersion ratio as compared with ordinary optical glass. Considering each example in view of this, application to the optical system is not necessarily the optimum application. As a result, the number of sheets has increased in the end, and this has not led to the miniaturization of the optical system.

さらに、特許文献6、7、8、9では、光学系にて色フレアを除去する具体的な有効手段が記載されていない。   Further, Patent Documents 6, 7, 8, and 9 do not describe specific effective means for removing color flare in the optical system.

本発明は、上記従来の課題に鑑みてなされたものであり、光学系の小型化・薄型化と色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を得ること、また、電子撮像装置において、画像を鮮鋭化させるとともに、色にじみの発生を防止することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above-described conventional problems, and it is possible to obtain an imaging optical system in which various aberrations centering on chromatic aberration are favorably corrected, as well as the reduction in size and thickness of the optical system. An object of the imaging device is to sharpen an image and prevent occurrence of color blur.

上記目的を達成するため、本発明による光学系は、正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、絞りより物体側に負のレンズ群が配置され、負のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、横軸をνd、及び縦軸をθgFと
する直交座標系において、
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(1)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2)で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθgF及びνdが含まれ、さらに、
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg=αhg×νd+βhg(但し、αhg=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(3’’’)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2)で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズLAのθhg及びνdが含まれることを特徴とするものである。
0.3000<β<0.6650 …(1)
35<νd<120 …(2)
0.2500<βhg≦0.5722 …(3’’’)
ここで、θgFは部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θhgは部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、νdはアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、nd、nC、nF、ng、nhは各々d線、C線、F線、g線、h線の屈折率である。
In order to achieve the above object, an optical system according to the present invention is an imaging optical system having a positive lens group, a negative lens group, and a stop. In the orthogonal coordinate system in which the lens group includes a cemented lens formed by cementing a plurality of lenses, the horizontal axis is νd, and the vertical axis is θgF.
θgF = α × νd + β (where α = −0.00163)
When the straight line represented by is set, the area defined by the straight line when the range is the lower limit of the range of the following conditional expression (1) and the straight line when the upper limit is set, and the following conditional expression (2) In both of the fixed region and the fixed region, θgF and νd of at least one lens LA constituting the cemented lens are included , and
In an orthogonal coordinate system having a horizontal axis νd and a vertical axis θhg different from the orthogonal coordinate,
θhg = αhg × νd + βhg (where αhg = −0.00225)
When the straight line represented by is set, the area defined by the straight line when the range is the lower limit of the range of the following conditional expression (3 ′ ″) and the straight line when the upper limit is set, and the following conditional expression ( both the area of the defined area 2), θhg and νd of at least one of said lens LA constituting the cemented lens is included and is characterized in Rukoto.
0.3000 <β <0.6650 (1)
35 <νd <120 (2)
0.2500 <βhg ≦ 0.5722 (3 ′ ″)
Here, θgF is a partial dispersion ratio (ng−nF) / (nF−nC) , θhg is a partial dispersion ratio (nh−ng) / (nF−nC) , and νd is an Abbe number (nd−1) / (nF− nC), nd, nC, nF, ng and nh are the refractive indexes of the d-line, C-line, F-line, g-line and h-line , respectively.

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズLAが負レンズである方が好ましい。   According to a preferred aspect of the present invention, when a lens having a negative paraxial focal length is a negative lens, the lens LA is preferably a negative lens.

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
−0.40≦θgF(LA)−θgF(LB)≦−0.05 …(4)
ここで、θgF(LA)は前記レンズLAの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θgF(LB)は前記接合される相手のレンズLBの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)である。
According to a preferred aspect of the present invention, when a lens having a positive paraxial focal length is used as a positive lens, the counterpart lens LB to which the lens LA is joined is a positive lens and satisfies the following conditions: It is preferable to do this.
−0.40 ≦ θgF (LA) −θgF (LB) ≦ −0.05 (4)
Here, θgF (LA) is the partial dispersion ratio (ng−nF) / (nF−nC) of the lens LA, and θgF (LB) is the partial dispersion ratio (ng−nF) / of the mating lens LB to be joined. (NF-nC).

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
−0.50≦θhg(LA)−θhg(LB)≦−0.10 …(5)
ここで、θhg(LA)は前記レンズLAの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、θhg(LB)は前記接合される相手のレンズLBの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)である。
According to a preferred aspect of the present invention, when a lens having a positive paraxial focal length is used as a positive lens, the counterpart lens LB to which the lens LA is joined is a positive lens and satisfies the following conditions: It is preferable to do this.
−0.50 ≦ θhg (LA) −θhg (LB) ≦ −0.10 (5)
Here, .theta.hg (LA) is the partial dispersion ratio (nh-ng) / (nF-nC) of the lens LA, and .theta.hg (LB) is the partial dispersion ratio (nh-ng) / of the mating lens LB to be joined. (NF-nC).

また、本発明の好ましい態様によれば、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足するのが好ましい。
12≦νd(LA)−νd(LB) …(6)
ここで、νd(LA)は前記レンズLAのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、νd(LB)は前記接合される相手のレンズLBのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)である。
According to a preferred aspect of the present invention, when a lens having a positive paraxial focal length is used as a positive lens, the counterpart lens LB to which the lens LA is joined is a positive lens and satisfies the following conditions: It is preferable to do this.
12 ≦ νd (LA) −νd (LB) (6)
Here, νd (LA) is the Abbe number (nd-1) / (nF-nC) of the lens LA, and νd (LB) is the Abbe number (nd-1) / (nF) of the mating lens LB to be joined. -NC).

また、本発明の好ましい態様によれば、前記結像光学系はズームレンズであり、変倍時には前記各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化するのが好ましい。   According to a preferred aspect of the present invention, it is preferable that the imaging optical system is a zoom lens, and the relative distance between the lens groups on the optical axis changes during zooming.

また、本発明の電子撮像装置は、上述した本発明のいずれかの結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に次の条件式を満足する。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.99 …(9)
ここで、y07は前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときy07=0.7・y10として表され、ω07wは広角端における前記撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは前記ズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。
In addition, an electronic imaging device of the present invention is obtained by capturing an image formed through the imaging optical system with any one of the above-described imaging optical system of the present invention, an electronic imaging device, and the electronic imaging device. Image processing means for processing the obtained image data and outputting it as image data in which the shape of the image is changed. The imaging optical system is a zoom lens, and the zoom lens is focused on an object point at infinity. Sometimes the following condition is satisfied.
0.7 <y 07 / (fw · tan ω 07w ) <0.99 (9)
Here, y 07 is y 07 = 0.7 · y, where y 10 is the distance (maximum image height) from the center to the farthest point in the effective imaging plane (in the plane where imaging is possible) of the electronic imaging device. represented as 10, omega 07w angle relative to the central from the optical axis direction of an object point corresponding to an image point formed at a position of y 07 on the imaging surface at the wide angle end, fw is the entire system at the wide-angle end of said zoom lens The focal length.

本発明によれば、光学系の小型化・薄型化と、色収差を中心とした諸収差が良好に補正された結像光学系を獲得することができる。また、電子撮像装置にこのような結像光学系を用いることで、画像の鮮鋭化、色にじみの発生の防止が図れる。   According to the present invention, it is possible to obtain an imaging optical system in which the optical system is reduced in size and thickness, and various aberrations centered on chromatic aberration are favorably corrected. In addition, by using such an imaging optical system in an electronic imaging device, it is possible to sharpen an image and prevent color blurring.

実施例の説明に先立ち、本実施形態の結像光学系の作用効果について説明する。なお、近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズ、近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとする。   Prior to the description of the examples, the effects of the imaging optical system of the present embodiment will be described. A lens having a positive paraxial focal length is defined as a positive lens, and a lens having a negative paraxial focal length is defined as a negative lens.

本実施形態の結像光学系では、絞りより物体側の負のレンズ群に接合レンズを用いている。そのため、特にズームレンズにおいて、変倍時の軸上および倍率色収差の変動を容易に抑えることができる。また、枚数が少なくかつ薄いレンズ構成にしても、ズーム全域にわたり色にじみの発生を十分に抑制することが可能である。   In the imaging optical system of the present embodiment, a cemented lens is used for the negative lens group on the object side of the stop. For this reason, particularly in a zoom lens, it is possible to easily suppress fluctuations in the on-axis and lateral chromatic aberration during zooming. Further, even if the number of lenses is small and the lens structure is thin, it is possible to sufficiently suppress the occurrence of color blur over the entire zoom range.

また、絞りよりも物体側の負レンズ群は厚くなりがちになるが、本実施形態の結像光学系では、絞りより物体側の負レンズ群を薄く出来る。このため、最も物体側の面頂から入射瞳までの距離を浅く(短く)出来ることに加え、絞りよりも物体側の他のレンズ群についても薄くできるという相乗効果もある。   Although the negative lens group on the object side tends to be thicker than the stop, in the imaging optical system of the present embodiment, the negative lens group on the object side can be made thinner than the stop. For this reason, in addition to making the distance from the surface top on the most object side to the entrance pupil shallow (short), there is also a synergistic effect that other lens groups on the object side than the stop can be made thinner.

そして、本実施形態の結像光学系では、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(1)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2)で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθgF及びνdが含まれる。
0.3000<β<0.6650 …(1)
35<νd<120 …(2)
ここで、θgFは部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、νdはアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、nd、nC、nF、ngは各々d線、C線、F線、g線の屈折率である。
In the imaging optical system of the present embodiment, in the orthogonal coordinate system in which the horizontal axis is νd and the vertical axis is θgF,
θgF = α × νd + β (where α = −0.00163)
When the straight line represented by is set, the area defined by the straight line when the range is the lower limit of the range of the following conditional expression (1) and the straight line when the upper limit is set, and the following conditional expression (2) Both the fixed region and θgF and νd of at least one lens LA constituting the cemented lens are included.
0.3000 <β <0.6650 (1)
35 <νd <120 (2)
Here, θgF is a partial dispersion ratio (ng−nF) / (nF−nC), νd is an Abbe number (nd−1) / (nF−nC), nd, nC, nF, and ng are d line and C line, respectively. , F-line and g-line refractive indexes.

条件式(1)の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのg線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのg線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。
The case where a glass material exceeding the upper limit value of conditional expression (1) is used will be described. When this glass material is used for a positive lens, the correction of lateral chromatic aberration due to the secondary spectrum, that is, the lateral chromatic aberration of the g-line when achromatic is performed with the F-line and the C-line, becomes insufficient. Therefore, it is difficult to ensure the sharpness of the peripheral portion of the image in the image obtained by imaging.
Further, when this glass material is used for a negative lens, correction of axial chromatic aberration due to the secondary spectrum, that is, g-axis axial chromatic aberration when the achromaticity is applied to the F-line and C-line, becomes insufficient. Therefore, it is difficult to ensure sharpness over the entire screen, particularly in an image obtained by imaging on the telephoto side.

条件式(1)の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのg線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り鮮鋭さを確保しづらい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのg線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭さを確保しづらい。
The case where a glass material lower than the lower limit value of conditional expression (1) is used will be described. When this glass material is used for a positive lens, axial chromatic aberration due to secondary spectrum, that is, correction of axial chromatic aberration of g-line when achromatic is performed with F-line and C-line is not sufficient. Therefore, it is difficult to ensure sharpness over the entire screen, particularly in an image obtained by imaging on the telephoto side.
Further, when this glass material is used for a negative lens, the lateral chromatic aberration due to the secondary spectrum, that is, the g-line lateral chromatic aberration correction when the F-line and C-line are achromatic is not sufficient. Therefore, it is difficult to ensure the sharpness of the peripheral portion of the image in the image obtained by imaging.

条件式(2)の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、F線とC線との色消し自体が困難となる。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、F線とC線との色消しが出来たとしても、ザイデルの5収差に対する補正効果が少なくなる。
A case where a glass material exceeding the upper limit value of conditional expression (2) is used will be described. When this glass material is used for a positive lens, it is difficult to erase the F line and C line.
Further, when this glass material is used for a negative lens, the effect of correcting Seidel's five aberrations is reduced even if the F-line and C-line can be achromatic.

条件式(2)の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、F線とC線との色消しが出来たとしても、ザイデルの5収差に対する補正効果が少なくなる。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、F線とC線との色消し自体が困難となる。
A case where a glass material lower than the lower limit value of conditional expression (2) is used will be described. When this glass material is used for a positive lens, the effect of correcting Seidel's five aberrations is reduced even if the F-line and C-line can be achromatic.
In addition, when this glass material is used for a negative lens, it is difficult to erase the F line and the C line.

なお、条件式(1)に代えて、次の条件式(1’)を満足すると、より好ましい。
0.3000<β<0.6300 …(1’)
さらに、条件式(1)に代えて、次の条件式(1”)を満足すると、より一層好ましい。
0.5000<β<0.6250 …(1”)
It is more preferable that the following conditional expression (1 ′) is satisfied instead of conditional expression (1).
0.3000 <β <0.6300 (1 ′)
Furthermore, it is more preferable that the following conditional expression (1 ″) is satisfied instead of conditional expression (1).
0.5000 <β <0.6250 (1 ″)

なお、条件式(2)に代えて、次の条件式(2’)を満足すると、より好ましい。
63<νd<120 …(2’)
さらに、条件式(2)に代えて、次の条件式(2”)を満足すると、より一層好ましい。
75<νd<120 …(2”)
It is more preferable that the following conditional expression (2 ′) is satisfied instead of conditional expression (2).
63 <νd <120 (2 ′)
Furthermore, it is more preferable that the following conditional expression (2 ″) is satisfied instead of conditional expression (2).
75 <νd <120 (2 ″)

また、本実施形態の結像光学系では、上記の直交座標(横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標)とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg=αhg×νd+βhg(但し、αhg=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(3)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2)で定まる領域との両方の領域に、接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθhg及びνdが含まれる。
0.2500<βhg<0.6220 …(3)
35<νd<120 …(2)
ここで、θhgは部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、nhはh線の屈折率である。
Further, in the imaging optical system of the present embodiment, the orthogonal coordinate having the horizontal axis νd and the vertical axis θhg is different from the orthogonal coordinate (orthogonal coordinate having the horizontal axis νd and the vertical axis θgF). In the coordinate system
θhg = αhg × νd + βhg (where αhg = −0.00225)
When the straight line represented by is set, the area defined by the straight line when the range is the lower limit of the range of the following conditional expression (3) and the straight line when the upper limit is set, and the following conditional expression (2) Both the fixed region and θhg and νd of at least one lens LA constituting the cemented lens are included.
0.2500 <βhg <0.6220 (3)
35 <νd <120 (2)
Here, .theta.hg is the partial dispersion ratio (nh-ng) / (nF-nC), and nh is the refractive index of the h-line.

条件式(3)の上限値を上回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのh線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのh線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
The case where a glass material exceeding the upper limit value of conditional expression (3) is used will be described. When this glass material is used for a positive lens, the lateral chromatic aberration due to the secondary spectrum, that is, the lateral chromatic aberration correction of the h-line when achromatic with the F-line and C-line is not sufficient. Therefore, in an image obtained by imaging, purple color flare and color blur are likely to occur in the periphery of the image.
Further, when this glass material is used for a negative lens, the correction of axial chromatic aberration due to the secondary spectrum, that is, the axial chromatic aberration of the h-line when achromatization is performed with the F-line and the C-line becomes insufficient. Therefore, particularly in an image obtained by imaging on the telephoto side, purple color flare and color blur tend to occur over the entire screen.

条件式(3)の下限値を下回る硝材を用いた場合について述べる。この硝材を正レンズに用いた場合、二次スペクトルによる軸上色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのh線の軸上色収差補正が十分でなくなる。そのため、特に望遠側での撮像で得た画像において、画面全体に亘り紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
また、この硝材を負レンズに用いた場合、二次スペクトルによる倍率色収差、つまりF線とC線で色消しをしたときのh線の倍率色収差補正が十分でなくなる。そのため、撮像で得た画像において、画像周辺部に紫の色フレア、色にじみが発生しやすい。
A case where a glass material lower than the lower limit value of conditional expression (3) is used will be described. When this glass material is used for a positive lens, the axial chromatic aberration due to the secondary spectrum, that is, the axial chromatic aberration correction of the h line when the achromaticity is applied to the F line and the C line is not sufficient. Therefore, particularly in an image obtained by imaging on the telephoto side, purple color flare and color blur tend to occur over the entire screen.
Further, when this glass material is used for a negative lens, the correction of lateral chromatic aberration due to the secondary spectrum, that is, the lateral chromatic aberration correction of the h line when the F line and C line are achromatic is not sufficient. Therefore, in an image obtained by imaging, purple color flare and color blur are likely to occur in the periphery of the image.

なお、条件式(3)に代えて、次の条件式(3’)を満足すると、より好ましい。
0.2500<βhg<0.5730 …(3’)
さらに、条件式(3)に代えて、次の条件式(3”)、または(3’’’)を満足すると、より一層好ましい。
0.4000<βhg<0.5650 …(3”)
0.2500<βhg≦0.5722 …(3’’’)
It is more preferable that the following conditional expression (3 ′) is satisfied instead of conditional expression (3).
0.2500 <βhg <0.5730 (3 ′)
Furthermore, it is more preferable that the following conditional expression (3 ″) or (3 ′ ″) is satisfied instead of conditional expression (3).
0.4000 <βhg <0.5650 (3 ″)
0.2500 <βhg ≦ 0.5722 (3 ′ ″)

ところで、レンズLAは負レンズである方が好ましい。このレンズLAは、絞りよりも物体側の負のレンズ群に設けられている。レンズLAが負レンズであると、この負のレンズ群自体が発生する軸上色収差および倍率色収差を打ち消しやすくなる。その結果、光学系全体で発生する色収差を補正しやすくなる。   Incidentally, the lens LA is preferably a negative lens. This lens LA is provided in a negative lens group closer to the object side than the stop. When the lens LA is a negative lens, it is easy to cancel axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration generated by the negative lens group itself. As a result, it becomes easy to correct chromatic aberration occurring in the entire optical system.

また、レンズLAは他のレンズと接合されて、接合レンズを構成する。この他のレンズをレンズLBとしたとき、レンズLBは正レンズであり、以下の条件式(4)を満足するのが好ましい。
−0.40≦θgF(LA)−θgF(LB)≦−0.05 …(4)
ここで、θgF(LA)、θgF(LB)は、それぞれレンズLA、LBの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)である。
The lens LA is cemented with another lens to constitute a cemented lens. When this other lens is the lens LB, the lens LB is a positive lens and preferably satisfies the following conditional expression (4).
−0.40 ≦ θgF (LA) −θgF (LB) ≦ −0.05 (4)
Here, θgF (LA) and θgF (LB) are partial dispersion ratios (ng−nF) / (nF−nC) of the lenses LA and LB, respectively.

この場合、負レンズ(レンズLA)と正レンズ(レンズLB)の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、二次スペクトルによる色収差の補正効果が大きくなる。その結果、撮像で得た画像において鮮鋭性が増す。   In this case, since a negative lens (lens LA) and a positive lens (lens LB) are combined, chromatic aberration can be corrected satisfactorily. In particular, when the above condition is satisfied with this combination, the effect of correcting chromatic aberration due to the secondary spectrum is increased. As a result, sharpness increases in an image obtained by imaging.

また、上記条件式(4)に代えて、(4’)を満足するのがより望ましい。
−0.40≦θgF(LA)−θgF(LB)≦−0.10 …(4’)
さらに、上記条件式(4)に代えて、(4”)を満足すると最も良い。
−0.40≦θgF(LA)−θgF(LB)≦−0.15 …(4”)
It is more desirable to satisfy (4 ′) instead of the conditional expression (4).
−0.40 ≦ θgF (LA) −θgF (LB) ≦ −0.10 (4 ′)
Furthermore, it is best to satisfy (4 ″) instead of the conditional expression (4).
−0.40 ≦ θgF (LA) −θgF (LB) ≦ −0.15 (4 ″)

また、レンズLBは正レンズであり、以下の条件式(5)を満足するのが好ましい。
−0.50≦θhg(LA)−θhg(LB)≦−0.10 …(5)
ここで、θhg(LA)、θhg(LB)は、それぞれレンズLA、LBの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)である。
The lens LB is a positive lens, and preferably satisfies the following conditional expression (5).
−0.50 ≦ θhg (LA) −θhg (LB) ≦ −0.10 (5)
Here, θhg (LA) and θhg (LB) are partial dispersion ratios (nh−ng) / (nF−nC) of the lenses LA and LB, respectively.

この場合、負レンズ(レンズLA)と正レンズ(レンズLB)の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、撮像で得た画像において色フレア、色にじみを軽減できる。   In this case, since a negative lens (lens LA) and a positive lens (lens LB) are combined, chromatic aberration can be corrected satisfactorily. In particular, when the above condition is satisfied with this combination, color flare and color blur can be reduced in an image obtained by imaging.

また、上記条件式(5)に代えて、(5’)を満足するのがより望ましい。
−0.50≦θhg(LA)−θhg(LB)≦−0.15 …(5’)
さらに、上記条件式(5)に代えて、(5”)を満足すると最も良い。
−0.50≦θhg(LA)−θhg(LB)≦−0.20 …(5”)
It is more desirable to satisfy (5 ′) instead of the conditional expression (5).
−0.50 ≦ θhg (LA) −θhg (LB) ≦ −0.15 (5 ′)
Furthermore, it is best to satisfy (5 ″) instead of the conditional expression (5).
−0.50 ≦ θhg (LA) −θhg (LB) ≦ −0.20 (5 ″)

また、レンズLBは正レンズであり、以下の条件式(6)を満足するのが好ましい。
12≦νd(LA)−νd(LB) …(6)
ここで、νd(LA)、νd(LB)は、それぞれレンズLA、LBのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)である。
The lens LB is a positive lens, and preferably satisfies the following conditional expression (6).
12 ≦ νd (LA) −νd (LB) (6)
Here, νd (LA) and νd (LB) are the Abbe numbers (nd-1) / (nF-nC) of the lenses LA and LB, respectively.

この場合、負レンズ(レンズLA)と正レンズ(レンズLB)の組み合わせとなるので、色収差の補正が良好に行える。特に、この組み合わせで上記条件を満足すると、軸上色収差、倍率色収差のうちのC線とF線の色消しがしやすい。   In this case, since a negative lens (lens LA) and a positive lens (lens LB) are combined, chromatic aberration can be corrected satisfactorily. In particular, when the above condition is satisfied with this combination, the C-line and F-line among the longitudinal chromatic aberration and the lateral chromatic aberration are easily erased.

また、上記条件式(6)に代えて、(6’)を満足するのがより望ましい。
22≦νd(LA)−νd(LB) …(6’)
さらに、上記条件式(6)に代えて、(6”)を満足すると最も良い。
32≦νd(LA)−νd(LB) …(6”)
It is more desirable to satisfy (6 ′) instead of the conditional expression (6).
22 ≦ νd (LA) −νd (LB) (6 ′)
Furthermore, it is best to satisfy (6 ″) instead of the conditional expression (6).
32 ≦ νd (LA) −νd (LB) (6 ″)

なお、接合レンズが3枚以上のレンズで構成されている場合は、負レンズのうちθgFの値が最も小さい負レンズをレンズLAとし、正レンズのうちθgFの値が最も大きい正レンズをレンズLBとする。   When the cemented lens is composed of three or more lenses, the negative lens having the smallest θgF value among the negative lenses is defined as the lens LA, and the positive lens having the largest θgF value among the positive lenses is defined as the lens LB. And

ここで、硝材とは、ガラス、樹脂等のレンズ材料のことをいう。また、接合レンズには、これらの硝材から適宜選択されたレンズが用いられる。   Here, the glass material means a lens material such as glass or resin. In addition, a lens appropriately selected from these glass materials is used for the cemented lens.

また、接合レンズは、第一のレンズと光軸中心厚の薄い第二のレンズとを有し、第一のレンズが条件式(1)、及び(2)、あるいは(3)及び(2)を満足することが好ましい。このようにすると、各収差の更なる補正効果の向上や、レンズ群の更なる薄型化が期待できる。   The cemented lens includes a first lens and a second lens having a thin optical axis center thickness. The first lens is conditional expressions (1) and (2), or (3) and (2). Is preferably satisfied. By doing so, it is possible to expect further improvement of the correction effect of each aberration and further thinning of the lens group.

また、接合レンズは、複合レンズであることが望ましい。複合レンズは、第一のレンズ表面に第二のレンズとして樹脂を密着硬化させることで実現できる。接合レンズを複合レンズにすることで、製造精度を向上させることができる。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第一のレンズに対して第二のレンズ材料(例えばエネルギー硬化型透明樹脂など)を接触させて、第二のレンズ材料を第一のレンズにじかに密着させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。同時にこの方法は、第一のレンズと第二のレンズとの接合面を非球面にすることが容易で、特に高次の色収差補正に効果的である。   The cemented lens is preferably a compound lens. The compound lens can be realized by closely curing a resin as a second lens on the surface of the first lens. Manufacturing accuracy can be improved by using a cemented lens as a compound lens. A compound lens manufacturing method includes molding. In the molding, there is a method in which a second lens material (for example, an energy curable transparent resin) is brought into contact with the first lens, and the second lens material is directly adhered to the first lens. This method is extremely effective for thinning the lens element. At the same time, this method makes it easy to make the cemented surface of the first lens and the second lens aspheric, and is particularly effective for correcting higher-order chromatic aberration.

また、第一のレンズはガラスのような無機材料でもよい。ただし、接合される第二のレンズが樹脂であるので、環境変化に対する光学性能の安定性を考慮すると、第二のレンズ同様、第一のレンズは樹脂を基本とした材料であるほうがより好ましい。 The first lens may be an inorganic material such as glass. However, since the second lens to be joined is a resin, in consideration of the stability of optical performance against environmental changes, the first lens is more preferably a resin-based material like the second lens.

また、接合レンズを複合レンズにする場合、第一のレンズ表面に第二のレンズとしてガラスを密着硬化させてもよい。ガラスは樹脂比べて、耐光性、耐薬品性等の耐性の面で有利である。この場合、第二のレンズ材料の特性としては、第一のレンズ材料よりも融点、転移点が低いことが必要である。複合レンズ製造方法としては成形がある。成形では、第一のレンズに対して第二のレンズ材料を接触させて、第二のレンズ材料を第一のレンズにじかに密着させる方法がある。この方法は、レンズ要素を薄くするのには極めて有効な方法である。   When a cemented lens is used as a compound lens, glass may be adhered and cured as a second lens on the first lens surface. Glass is more advantageous than resin in terms of resistance such as light resistance and chemical resistance. In this case, as the characteristics of the second lens material, it is necessary that the melting point and the transition point are lower than those of the first lens material. A compound lens manufacturing method includes molding. In molding, there is a method in which the second lens material is brought into contact with the first lens, and the second lens material is brought into direct contact with the first lens. This method is extremely effective for thinning the lens element.

なお、エネルギー硬化型透明樹脂の例として、紫外線硬化型樹脂がある。また、第二のレンズが樹脂の場合とガラスの場合のいずれにおいても、基材となる側のレンズにはあらかじめコーティングなど表面処理がなされていてもかまわない。また、第一のレンズの方が薄い場合には、第一のレンズのほうを第二のレンズに対して密着させても良い。   An example of the energy curable transparent resin is an ultraviolet curable resin. In addition, whether the second lens is a resin or glass, the lens on the side serving as the base material may be subjected to a surface treatment such as coating in advance. Further, when the first lens is thinner, the first lens may be in close contact with the second lens.

また、結像光学系内にプリズムを配置するのが好ましい。このプリズムは、光学系の光路を屈曲するために用いられる。特に結像光学系がズームレンズの場合、光学系の奥行き寸法を薄くする(全長を短くする)ことができる。このプリズムは、特に物体側から最初の正のレンズ群、もしくは負のレンズ群に配置することが好ましい。   In addition, it is preferable to arrange a prism in the imaging optical system. This prism is used to bend the optical path of the optical system. In particular, when the imaging optical system is a zoom lens, the depth dimension of the optical system can be reduced (the entire length can be reduced). This prism is preferably arranged in the first positive lens group or negative lens group particularly from the object side.

ところで、ここで無限遠物体を歪曲収差がない光学系で結像したとする。この場合、結像した像に歪曲がないので、
f=y/tanω ・・・(7)
が成立する。
ここで、yは像点の光軸からの高さ、fは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からyの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
By the way, suppose that an object at infinity is imaged by an optical system without distortion. In this case, since the image formed has no distortion,
f = y / tan ω (7)
Is established.
Here, y is the height of the image point from the optical axis, f is the focal length of the imaging system, and ω is the angle with respect to the optical axis in the object direction corresponding to the image point connected from the center on the imaging surface to the y position. It is.

一方、光学系に樽型の歪曲収差がある場合は、
f>y/tanω ・・・(8)
となる。つまり、fとyとを一定の値とするならば、ωは大きな値となる。
On the other hand, if the optical system has barrel distortion,
f> y / tan ω (8)
It becomes. That is, if f and y are constant values, ω is a large value.

そこで、電子撮像装置には、特に広角端近傍の焦点距離において、意図的に大きな樽型の歪曲収差を有した光学系を用いるのが良い。この場合、歪曲収差を補正しなくて済む分だけ、光学系の広画角化が達成できる。   Therefore, it is preferable to use an optical system that intentionally has a large barrel distortion, particularly at a focal length near the wide-angle end, for the electronic imaging device. In this case, it is possible to achieve a wider angle of view of the optical system as much as it is not necessary to correct distortion.

ただし、物体の像は、樽型の歪曲収差を有した状態で電子撮像素子上に結像する。そこで、電子撮像装置では、電子撮像素子で得られた画像データを、画像処理で加工するようにしている。この加工では、樽型の歪曲収差を補正するように、画像データ(画像の形状)を変化させる。   However, the image of the object is formed on the electronic image pickup device in a state having barrel-shaped distortion. Therefore, in the electronic imaging device, image data obtained by the electronic imaging element is processed by image processing. In this processing, the image data (image shape) is changed so as to correct the barrel distortion.

このようにすれば、最終的に得られた画像データは、物体とほぼ相似の形状を持つ画像データとなる。よって、この画像データに基づいて、物体の画像をCRTやプリンターに出力すればよい。   In this way, the finally obtained image data is image data having a shape substantially similar to the object. Therefore, an object image may be output to a CRT or printer based on the image data.

そこで、結像光学系には、ほぼ無限遠物点合焦時に次の条件式(9)を満足するものを採用するのがよい。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.99 …(9)
ここで、y07は電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10としたときy07=0.7・y10として表され、ω07wは広角端における撮像面上の中心からy07の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwはズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。
Therefore, it is preferable to use an imaging optical system that satisfies the following conditional expression (9) when focusing on an object point at infinity.
0.7 <y 07 / (fw · tan ω 07w ) <0.99 (9)
Here, y 07 is y 07 = 0.7 · y 10 when the distance to the point farthest from the center (maximum image height) was y 10 at effective imaging plane of the electronic imaging device (imaging possible plane) Ω 07w is the angle with respect to the optical axis in the object direction corresponding to the image point connecting from the center on the imaging surface at the wide angle end to the position of y 07 , and fw is the focal length of the entire system at the wide angle end of the zoom lens is there.

上記条件式(9)はズーム広角端における樽型歪曲の度合いを規定したものである。条件式(9)を満足すれば、光学系を肥大化させずに、広い画角の情報を取り込むことが可能となる。なお、樽型に歪んだ像は撮像素子にて光電変換されて、樽型に歪んだ画像データとなる。   Conditional expression (9) defines the degree of barrel distortion at the zoom wide-angle end. If conditional expression (9) is satisfied, it becomes possible to capture information with a wide angle of view without enlarging the optical system. Note that an image distorted in a barrel shape is photoelectrically converted by an image sensor to become image data distorted in a barrel shape.

樽型に歪んだ画像データは、電子撮像装置の信号処理系である画像処理手段にて、電気的に、像の形状変化に相当する加工が施される。このようにすれば、最終的に画像処理手段から出力された画像データを表示装置にて再生したとしても、歪曲が補正されて被写体形状にほぼ相似した画像が得られる。   The image data distorted into a barrel shape is electrically processed by an image processing means, which is a signal processing system of an electronic imaging device, corresponding to a change in the shape of the image. In this way, even if the image data finally output from the image processing means is reproduced on the display device, the distortion is corrected and an image substantially similar to the subject shape is obtained.

ここで、条件式(9)の上限値を上回る場合であって、特に、1に近い値をとると、歪曲収差が光学的に良く補正された画像が得られる。そのため、画像処理手段で行う補正が小さくてすむ。しかしながら、光学系の小型化を維持しながら、光学系を広画角化することが困難となる。   Here, when the value exceeds the upper limit value of conditional expression (9) and takes a value close to 1, an image in which distortion is optically corrected is obtained. Therefore, the correction performed by the image processing means can be small. However, it is difficult to widen the angle of view of the optical system while maintaining the miniaturization of the optical system.

一方、条件式(9)の下限値を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理手段で補正した場合に、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎる。その結果、撮像で得た画像において、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになってしまう。   On the other hand, below the lower limit value of conditional expression (9), when image distortion due to distortion of the optical system is corrected by the image processing means, the stretching ratio in the radial direction of the peripheral portion of the angle of view becomes too high. As a result, in the image obtained by imaging, the sharpness degradation at the periphery of the image becomes conspicuous.

このように、条件式(9)を満足することにより、光学系の小型化と広角化(歪曲込みの垂直方向の画角を38°以上にする)とが可能となる。   Thus, by satisfying conditional expression (9), it is possible to reduce the size and widen the angle of the optical system (make the vertical angle of view of distortion more than 38 °).

なお、条件式(9)に代えて、次の条件式(9’)を満足すると、より好ましい。
0.7<y07/(fw・tanω07w)<0.97 …(9’)
さらに、条件式(9)に代えて、次の条件式(9”)を満足すると、より一層好ましい。
0.75<y07/(fw・tanω07w)<0.95 …(9”)
It is more preferable that the following conditional expression (9 ′) is satisfied instead of conditional expression (9).
0.7 <y 07 / (fw · tan ω 07w ) <0.97 (9 ′)
Furthermore, it is more preferable that the following conditional expression (9 ″) is satisfied instead of conditional expression (9).
0.75 <y 07 / (fw · tan ω 07w ) <0.95 (9 ″)

本実施形態の結像光学系においては、レンズLBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(10)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(11)で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
0.6900<β<0.9000 …(10)
3<νd<23 …(11)
In the imaging optical system of the present embodiment, θgF and νd of the lens LB are in an orthogonal coordinate system in which the horizontal axis is νd and the vertical axis is θgF.
θgF = α × νd + β (where α = −0.00163)
When the straight line represented by is set, the area defined by the straight line when it is the lower limit value and the straight line when it is the upper limit value of the range of the following conditional expression (10), and the following conditional expression (11) It should be included in both the fixed area and the fixed area.
0.6900 <β <0.9000 (10)
3 <νd <23 (11)

この場合、特に条件式(1)、(2)を満たすものは負レンズ、条件式(10)、(11)を満たすものは正レンズとするのが良い。これにより軸上・倍率色収差の補正(F線とC線との軸上・倍率の色消し)と2次スペクトル(F線とC線にて色消しをした場合のg線の残存軸上色収差)の補正が効果的に行なえる。   In this case, it is particularly preferable to use a negative lens that satisfies the conditional expressions (1) and (2), and a positive lens that satisfies the conditional expressions (10) and (11). As a result, correction of axial / magnification chromatic aberration (on-axis / magnification of F-line and C-line) and secondary spectrum (g-line residual axial chromatic aberration when achromatized on F-line and C-line) ) Can be effectively corrected.

あるいは、レンズLBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(12)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(13)で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
0.6900<β<0.9000 …(12)
23<νd<120 …(13)
Alternatively, θgF and νd of the lens LB are in an orthogonal coordinate system in which the horizontal axis is νd and the vertical axis is θgF.
θgF = α × νd + β (where α = −0.00163)
When the straight line represented by is set, the region defined by the straight line when the range is the lower limit of the range of the following conditional expression (12) and the straight line when the upper limit is set, and the following conditional expression (13) It should be included in both the fixed area and the fixed area.
0.6900 <β <0.9000 (12)
23 <νd <120 (13)

この場合、特に条件式(1)、(2)を満たすものは負レンズ、条件式(12)、(13)を満たすものは正レンズとするのが良い。これにより軸上・倍率色収差の補正(F線とC線との軸上・倍率の色消し)と2次スペクトル(F線とC線にて色消しをした場合のg線の残存軸上色収差)の補正が効果的に行なえる。   In this case, it is particularly preferable to use a negative lens that satisfies the conditional expressions (1) and (2) and a positive lens that satisfies the conditional expressions (12) and (13). As a result, correction of axial / magnification chromatic aberration (on-axis / magnification of F-line and C-line) and secondary spectrum (g-line residual axial chromatic aberration when achromatized on F-line and C-line) ) Can be effectively corrected.

あるいは、レンズLBのθgF及びνdは、横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(14)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(15)で定まる領域との両方の領域に含まれるようにすると良い。
0.4000<β<0.6900 …(14)
3<νd<23 …(15)
Alternatively, θgF and νd of the lens LB are in an orthogonal coordinate system in which the horizontal axis is νd and the vertical axis is θgF.
θgF = α × νd + β (where α = −0.00163)
When the straight line represented by is set, the area defined by the straight line when the range is the lower limit value and the straight line when the upper limit value is in the range of the following conditional expression (14), and the following conditional expression (15) It should be included in both the fixed area and the fixed area.
0.4000 <β <0.6900 (14)
3 <νd <23 (15)

この場合、特に条件式(1)、(2)を満たすものは負レンズ、条件式(14)、(15)を満たすものは正レンズとするのが良い。これにより2次スペクトル(F線とC線にて色消しをした場合のg線の残存軸上色収差)の補正が効果的に行なえる。   In this case, it is particularly preferable to use a negative lens that satisfies the conditional expressions (1) and (2) and a positive lens that satisfies the conditional expressions (14) and (15). As a result, it is possible to effectively correct the secondary spectrum (the residual axial chromatic aberration of the g line when achromatic is applied to the F line and the C line).

また、レンズLAは以下の条件式(16)を満足するとよい。
1.35<nd<1.85 …(16)
ここで、ndはレンズLAの媒質の屈折率である。
条件(16)を満足すると、球面収差の補正や非点収差の補正が良好に行える。
The lens LA should satisfy the following conditional expression (16).
1.35 <nd <1.85 (16)
Here, nd is the refractive index of the medium of the lens LA.
If the condition (16) is satisfied, spherical aberration correction and astigmatism correction can be performed satisfactorily.

なお、条件式(16)に代えて、次の条件式(16')を満足すると、より好ましい。
1.40<nd<1.81 …(16')
さらに、条件式(16)に代えて、次の条件式(16”)を満足すると、より一層好ましい。
1.45<nd<1.77 …(16”)
It is more preferable that the following conditional expression (16 ′) is satisfied instead of conditional expression (16).
1.40 <nd <1.81 (16 ′)
Furthermore, it is more preferable that the following conditional expression (16 ″) is satisfied instead of conditional expression (16).
1.45 <nd <1.77 (16 ")

また、結像光学系(特にズームレンズ)の最も物体側が正のレンズ群の場合、上記の接合レンズはその隣でかつ絞りよりも前にある負のレンズ群に用いることが好ましい。一方、結像光学系(特にズームレンズ)の最も物体側が負のレンズ群の場合、上記の接合レンズは最も物体側の負のレンズ群に用いることが好ましい。つまり、いずれのレンズ構成においても、物体側から最初にある負のレンズ群に、上記の接合レンズを用いることが好ましい。   In the case where the most object side of the imaging optical system (particularly the zoom lens) is a positive lens group, the above cemented lens is preferably used for a negative lens group adjacent to the front and before the stop. On the other hand, in the case where the most object side of the imaging optical system (particularly the zoom lens) is a negative lens group, the above cemented lens is preferably used for the most negative lens group on the object side. That is, in any lens configuration, it is preferable to use the above cemented lens for the first negative lens group from the object side.

また、結像光学系はズームレンズであり、変倍時には各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化するのが好ましい。なお、上記の接合レンズは、このような結像光学系(ズームレンズ)に適用したほうが良い。   The imaging optical system is a zoom lens, and it is preferable that the relative distance on the optical axis of each lens group changes during zooming. The cemented lens is preferably applied to such an imaging optical system (zoom lens).

次に、本実施形態の結像光学系について述べる。
本実施形態の結像光学系としては、3群構成の結像光学系と、4群構成の結像光学系と、5群構成の結像光学系とがある。3群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の1つである。
負・(S)・正・正
4群構成の結像光学系の結像光学系における屈折力配置は、以下の4つである。
負・(S)・正・正・正
負・(S)・正・負・正
負・正・(S)・負・正
正・負・(S)・正・正
また、5群構成の結像光学系における屈折力配置は、以下の2つである。
正・負・(S)・正・正・正
正・負・(S)・正・負・正
なお、(S)は開口絞りを示している。開口絞りは、レンズ群とは独立である場合もあれば、そうでない場合もある。
Next, the imaging optical system of this embodiment will be described.
The imaging optical system of the present embodiment includes a three-group imaging optical system, a four-group imaging optical system, and a five-group imaging optical system. The refractive power arrangement in the three-group imaging optical system is one of the following.
There are the following four refractive power arrangements in the imaging optical system of the imaging optical system of the negative, (S), positive, and positive four groups.
Negative, (S), Positive, Positive, Positive Negative, (S), Positive, Negative, Positive Negative, Positive, (S), Negative, Positive Positive, Negative, (S), Positive, Positive The refractive power arrangement in the imaging optical system is the following two.
Positive, negative, (S), positive, positive, positive positive, negative, (S), positive, negative, positive (S) indicates the aperture stop. The aperture stop may or may not be independent of the lens group.

本実施形態の結像光学系は、群数に関係なく、物体側から負・正・正のレンズ群を順に有する。よって、負・正・正の構成を共通としている。さらに、開口絞りに着目すると、(1)開口絞りよりも像側に正のレンズ群を2つ備えている構成と、(2) 開口絞りよりも物体側に負のレンズ群と正のレンズ群を備えている構成に分かれる。また、開口絞りよりも物体側に負のレンズ群を備えている点でも共通する。よって、本実施形態の結像光学系は、負・(S)・正・正、または負・正・(S)・正の構成を基本構成としているということができる。   The imaging optical system of the present embodiment has negative, positive, and positive lens groups in order from the object side, regardless of the number of groups. Therefore, the negative, positive, and positive configurations are common. Furthermore, when focusing on the aperture stop, (1) a configuration including two positive lens groups on the image side of the aperture stop, and (2) a negative lens group and a positive lens group on the object side of the aperture stop. It is divided into the composition equipped with. This is also common in that a negative lens group is provided on the object side of the aperture stop. Therefore, it can be said that the imaging optical system of the present embodiment has a basic configuration of negative / (S) / positive / positive or negative / positive / (S) / positive.

そして、この基本構成において、絞りよりも物体側に配置された負のレンズ群に、下記のレンズLAを用いている。   In this basic configuration, the following lens LA is used for the negative lens group disposed on the object side of the stop.

なお、開口絞りよりも像側に、更に別のレンズ群を備えている場合は、上記2つの正のレンズ群の間、あるいは絞りと正のレンズ群の間に、この別のレンズ群が配置されているとみなすことができる。   If another lens group is provided on the image side of the aperture stop, the other lens group is disposed between the two positive lens groups or between the stop and the positive lens group. Can be considered.

本実施形態の結像光学系は、負・正・正の3群構成を根源とした構成である。例えば、負・正・正・正の構成は、負・正・正の3群構成において、2つの正のレンズ群の間に正のレンズ群を配置することで実現できる。また、負・正・負・正の構成は、負・正・正の3群構成において、2つの正のレンズ群の間に負のレンズ群を配置することで実現できる。また、正・負・正・正の構成は、負・正・正の3群構成において、最も物体側に正のレンズ群を配置することで実現できる。   The imaging optical system of the present embodiment has a configuration based on a three-group configuration of negative, positive, and positive. For example, a negative / positive / positive / positive configuration can be realized by disposing a positive lens group between two positive lens groups in a negative / positive / positive three-group configuration. The negative / positive / negative / positive configuration can be realized by disposing a negative lens group between two positive lens groups in a negative / positive / positive three-group configuration. The positive / negative / positive / positive configuration can be realized by arranging the positive lens unit closest to the object side in the negative / positive / positive three-group configuration.

また、例えば、5群構成の結像光学系は、正・負・正・正の4群構成の結像光学系を変形した光学系とみなすことができる。すなわち、4群構成の結像光学系の構成を、物体側の3群(正・負・正)と最終群(正)とする。すると、5群構成の結像光学系は、物体側の3群と最終群の間に、正または負のレンズ群を配置したとみなすことができる。あるいは、負・正・正・正、負・正・負・正の構成において、最も物体側に正のレンズ群を配置することで、5群構成の結像光学系を実現できる。 Further, for example, an imaging optical system having a five-group configuration can be regarded as a modified optical system of an imaging optical system having a four-group configuration of positive, negative, positive, and positive. That is, the configuration of the four-group imaging optical system is defined as three groups on the object side (positive / negative / positive) and the final group (positive). Then, the imaging optical system having the five-group configuration can be regarded as a positive or negative lens group disposed between the three groups on the object side and the final group. Alternatively, in an arrangement of negative / positive / positive / positive and negative / positive / negative / positive, a positive lens group is arranged closest to the object side, thereby realizing an imaging optical system having a five-group structure.

また、負・正・負・正・の4群構成に関しては、最も物体側に正のレンズ群を加えることにより、結果的に、屈折力配置が正・負・正・負・正の5群構成の結像光学系になる。ただし、屈折力配置が正・負・正・負・正の5群構成は、上述の正・負・正・正の屈折力配置が基本構成と考えたほうが良い。 In addition, regarding the negative / positive / negative / positive / four-group configuration, by adding a positive lens group closest to the object side, as a result, the refractive power arrangement has five groups of positive / negative / positive / negative / positive. The imaging optical system is configured. However, it is better to consider the above-mentioned positive / negative / positive / positive refractive power arrangement as the basic configuration in the five-group configuration of positive / negative / positive / negative / positive refractive power arrangement.

負・(S)・正・正を基本構成とする場合、絞りよりも物体側にある負のレンズ群に接合レンズが配置されている。そして、この接合レンズに、条件式(1)(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   When the basic configuration is negative, (S), positive, or positive, a cemented lens is disposed in a negative lens group that is closer to the object than the stop. A lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used for this cemented lens. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

ここで、1番目の正のレンズ群に着目すると、本実施形態の結像光学系は、2つの特徴を備える。まず、1つ目の特徴は、1番目の正のレンズ群が、物体側から順に、正のレンズ成分、接合レンズを有するレンズ成分から構成され、接合レンズの最も像側が負レンズになっている点である。この特徴を持つ構成について、以下説明する。   Here, focusing on the first positive lens group, the imaging optical system of the present embodiment has two features. First, the first feature is that the first positive lens group is composed of, in order from the object side, a positive lens component and a lens component having a cemented lens, and the most image side of the cemented lens is a negative lens. Is a point. A configuration having this feature will be described below.

負のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズを有する。正レンズと負レンズは接合されているのが良い。ここで、負レンズが物体側に位置するのが良い。そして、上述のように、この接合レンズには、条件式(1)(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   The negative lens group has one lens component. This lens component has a positive lens and a negative lens. The positive lens and the negative lens are preferably cemented. Here, the negative lens is preferably located on the object side. As described above, a lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used for this cemented lens. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

また、負のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、正レンズと負レンズを有するレンズ成分よりも物体側、あるいは像側に配置されている。また、負のレンズ群は、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、別のレンズ成分と正レンズと負レンズを有するレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。   The negative lens group may further include another lens component. This other lens component is arranged closer to the object side or the image side than the lens component having the positive lens and the negative lens. The negative lens group may include a prism. This prism is preferably arranged between another lens component and a lens component having a positive lens and a negative lens.

1番目の正のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、この接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。   The first positive lens group has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. Further, it is preferable that the most image side of the cemented lens is a negative lens.

また、1番目の正のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えている。この別のレンズ成分は正のレンズ成分であって、接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側に配置されているのが良い。なお、1番目の正のレンズ群は、最も像側に負レンズがある構成が好ましい。   The first positive lens group further includes another lens component. This other lens component is a positive lens component, and is preferably disposed closer to the object side than the lens component having a cemented lens. Note that the first positive lens group preferably has a negative lens closest to the image side.

このように、レンズ成分を物体側から、正のレンズ成分、接合レンズを有するレンズ成分の順に配置し、接合レンズの最も像側を負レンズにすると、光学系を小型化しやすい。   As described above, when the lens components are arranged in order of the positive lens component and the lens component having the cemented lens from the object side, and the most image side of the cemented lens is a negative lens, the optical system can be easily downsized.

2番目の正のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は単レンズでも構わない。   The second positive lens group has one lens component. This lens component may be a single lens.

また、1番目の正のレンズ群と2番目の正のレンズ群の間に、別のレンズ群を配置しても良い。この場合、この別のレンズ群は、1つのレンズ成分を有する。また、この別のレンズ群は、負の屈折力を有すると光学系を小型化しやすいが、正の屈折力にすると収差補正がしやすい。   Further, another lens group may be disposed between the first positive lens group and the second positive lens group. In this case, this another lens group has one lens component. In addition, this other lens group has a negative refracting power, so that it is easy to reduce the size of the optical system.

また、負のレンズ群の物体側に、別の正のレンズ群を配置しても良い。この場合、別の正のレンズ群は、1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズを有する。正レンズと負レンズは接合されていても良いが、接合されていなくても(各々が分離していても)良い。なお、正レンズと負レンズが分離して配置されている場合、正レンズと負レンズのそれぞれを、1つのレンズ成分と見なすことができる。この場合、別の正のレンズ群は2つのレンズ成分で構成されているといえる。   Further, another positive lens group may be arranged on the object side of the negative lens group. In this case, another positive lens group has one lens component. This lens component has a positive lens and a negative lens. The positive lens and the negative lens may be joined, but may not be joined (each may be separated). When the positive lens and the negative lens are separately arranged, each of the positive lens and the negative lens can be regarded as one lens component. In this case, it can be said that another positive lens group is composed of two lens components.

また、別の正のレンズ群が2つのレンズ成分で構成される場合、2つのレンズ成分の間に、プリズムを配置することができる。   In addition, when another positive lens group includes two lens components, a prism can be disposed between the two lens components.

次に、2つ目の特徴は、1番目の正のレンズ群が、メニスカス形状のレンズ成分と両凸形状のレンズ成分の少なくとも一方を有する点である。この特徴を持つ構成について、以下説明する。   Next, the second feature is that the first positive lens group has at least one of a meniscus lens component and a biconvex lens component. A configuration having this feature will be described below.

負のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズを有する。正レンズと負レンズは接合されているのが良い。そして、上述のように、この接合レンズには、条件式(1)(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   The negative lens group has one lens component. This lens component has a positive lens and a negative lens. The positive lens and the negative lens are preferably cemented. As described above, a lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used for this cemented lens. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

また、負のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、正レンズと負レンズを有するレンズ成分よりも物体側、あるいは像側に配置されている。また、負のレンズ群は、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、別のレンズ成分と正レンズと負レンズを有するレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。   The negative lens group may further include another lens component. This other lens component is arranged closer to the object side or the image side than the lens component having the positive lens and the negative lens. The negative lens group may include a prism. This prism is preferably arranged between another lens component and a lens component having a positive lens and a negative lens.

1番目の正のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズで構成されている。正レンズと負レンズは接合されていても良いが、接合されていなくても(各々が分離していても)良い。なお、正レンズと負レンズが分離して配置されている場合、正レンズと負レンズのそれぞれを、1つのレンズ成分と見なすことができる。この場合、1番目の正のレンズ群は、2つのレンズ成分で構成されているといえる。   The first positive lens group has one lens component. This lens component is composed of a positive lens and a negative lens. The positive lens and the negative lens may be joined, but may not be joined (each may be separated). When the positive lens and the negative lens are separately arranged, each of the positive lens and the negative lens can be regarded as one lens component. In this case, it can be said that the first positive lens group is composed of two lens components.

正レンズと負レンズが接合されている場合、この接合レンズはメニスカス形状または両凸形状になっている。また、この接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。また、正レンズと負レンズが分離して配置されている場合、2つのレンズ成分は、いずれもメニスカス形状であるのが好ましい。そして、最も像側は負レンズであるのが好ましい。 When the positive lens and the negative lens are cemented, the cemented lens has a meniscus shape or a biconvex shape. Further, it is preferable that the most image side of the cemented lens is a negative lens. In addition, when the positive lens and the negative lens are separately arranged, it is preferable that both of the two lens components have a meniscus shape. The most image side is preferably a negative lens.

また、1番目の正のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていてもよい。この別のレンズ成分はメニスカス形状または両凸形状になっている。接合レンズを有するレンズ成分がメニスカス形状の場合、別のレンズ成分の形状は両凸形状である。また、正レンズと負レンズが分離して配置されている場合、2つのレンズ成分の一方を、別のレンズ成分をみなして良い。なお、1番目の正のレンズ群は、最も像側に負レンズがある構成が好ましい。   The first positive lens group may further include another lens component. This other lens component has a meniscus shape or a biconvex shape. When the lens component having the cemented lens has a meniscus shape, the shape of another lens component is a biconvex shape. Further, when the positive lens and the negative lens are separately arranged, one of the two lens components may be regarded as another lens component. Note that the first positive lens group preferably has a negative lens closest to the image side.

また、別のレンズ成分は、接合レンズを有するレンズ成分よりも物体側に配置されているのが良い。この別のレンズ成分は単レンズで構わない。   Further, it is preferable that the other lens component is disposed closer to the object side than the lens component having the cemented lens. This other lens component may be a single lens.

このように、1番目の正のレンズ群がメニスカス形状のレンズ成分と両凸形状のレンズ成分を少なくとも1つを有すると、光学系を小型化しやすい。光学系の小型化には、特に、1番目の正のレンズ群は上記2つのレンズ成分(メニスカス形状のレンズ成分と両凸形状のレンズ成分)を備えるのが好ましい。   Thus, if the first positive lens group has at least one meniscus lens component and biconvex lens component, the optical system can be easily miniaturized. In order to reduce the size of the optical system, it is particularly preferable that the first positive lens group includes the two lens components (a meniscus lens component and a biconvex lens component).

2番目の正のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。あるいは、このレンズ成分は単レンズでも構わない。   The second positive lens group has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. Alternatively, this lens component may be a single lens.

また、1番目の正のレンズ群と2番目の正のレンズ群の間に、別のレンズ群を配置しても良い。この場合、この別のレンズ群は、1つのレンズ成分を有する。また、この別のレンズ群は、負の屈折力を有すると光学系を小型化しやすいが、正の屈折力にすると収差補正がしやすい。   Further, another lens group may be disposed between the first positive lens group and the second positive lens group. In this case, this another lens group has one lens component. In addition, this other lens group has a negative refracting power, so that it is easy to reduce the size of the optical system.

また、負のレンズ群の物体側に、別の正のレンズ群を配置しても良い。この場合、別の正のレンズ群は、1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズを有する。正レンズと負レンズは接合されていても良いが、接合されていなくても(各々が分離していても)良い。なお、正レンズと負レンズが分離して配置されている場合、正レンズと負レンズのそれぞれを、1つのレンズ成分と見なすことができる。この場合、別の正のレンズ群は2つのレンズ成分で構成されているといえる。   Further, another positive lens group may be arranged on the object side of the negative lens group. In this case, another positive lens group has one lens component. This lens component has a positive lens and a negative lens. The positive lens and the negative lens may be joined, but may not be joined (each may be separated). When the positive lens and the negative lens are separately arranged, each of the positive lens and the negative lens can be regarded as one lens component. In this case, it can be said that another positive lens group is composed of two lens components.

また、別の正のレンズ群が2つのレンズ成分で構成される場合、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、2つのレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。   In addition, when another positive lens group includes two lens components, a prism may be provided. This prism is preferably arranged between two lens components.

次に、負・正・(S)・正を基本構成とする場合、絞りよりも物体側に負のレンズ群が配置され、この負のレンズ群に接合レンズが配置されている。そして、この接合レンズに、条件式(1)(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   Next, when the basic configuration is negative / positive / (S) / positive, a negative lens group is disposed on the object side of the stop, and a cemented lens is disposed in the negative lens group. A lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used for this cemented lens. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

負のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。いずれにせよ、負レンズが物体側に位置するのが良い。そして、この接合レンズに、条件式(1)(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   The negative lens group has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. In any case, it is preferable that the negative lens is located on the object side. A lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used for this cemented lens. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

また、負のレンズ群は、更に別のレンズ成分を備えていても良い。この別のレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、この別のレンズ成分は、上記の接合レンズを有するレンズ成分よりも像側に配置されているのが良い。また、負のレンズ群は、プリズムを備えていても良い。このプリズムは、2つのレンズ成分の間に配置されているのが好ましい。   The negative lens group may further include another lens component. This other lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The other lens component is preferably arranged on the image side of the lens component having the cemented lens. The negative lens group may include a prism. This prism is preferably arranged between two lens components.

1番目の正のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。   The first positive lens group has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens.

2番目の正のレンズ群は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、この接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。   The second positive lens group has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. Further, it is preferable that the most image side of the cemented lens is a negative lens.

なお、2番目の正のレンズ群は、最も像側に負レンズがある構成が好ましい。また、2番目の正のレンズ群のレンズ成分は、両凸形状となっている。   The second positive lens group preferably has a negative lens closest to the image side. The lens component of the second positive lens group has a biconvex shape.

また、絞りと2番目の正のレンズ群との間に、負のレンズ群を配置しても良い。この場合、1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズを有する。正レンズと負レンズは接合されていても良いが、接合されていなくても(各々が分離していても)良い。なお、この別のレンズ群は、正の屈折力にすることもできる。   Further, a negative lens group may be disposed between the stop and the second positive lens group. In this case, it has one lens component. This lens component has a positive lens and a negative lens. The positive lens and the negative lens may be joined, but may not be joined (each may be separated). This another lens group can also have a positive refractive power.

また、負・正・負・正の屈折力配置の場合は、根源とした負・正・正の構成の2つの正レンズ群の間に負レンズ群を配したものに相当する。一方、負・正・正・正の屈折力配置が基本構成の場合は、そこ(2つの正レンズ群の間)に正レンズ群を配したことに相当する。負レンズ群の場合は光学系を小型化しやすいが、正レンズ群の場合は収差補正がしやすい。   Further, in the case of negative / positive / negative / positive refractive power arrangement, it corresponds to a configuration in which a negative lens group is arranged between two positive lens groups having negative, positive, and positive configurations as a source. On the other hand, when the negative / positive / positive / positive refractive power arrangement is a basic configuration, this corresponds to the arrangement of a positive lens group (between two positive lens groups). In the case of a negative lens group, the optical system can be easily miniaturized, but in the case of a positive lens group, aberration correction is easy.

ところで、正・負・正・正の構成では、2番目と3番目の正のレンズ群の間に別のレンズ群を配置しても良いとした。一方、負・正・負・正の共通構成では、1番目の負のレンズ群よりも像側に、2つの正のレンズ群(2番目と3番目の正のレンズ群)が配置されている。すると、2番目の負のレンズ群は、2番目と3番目の正のレンズ群の間に配置された別のレンズ群と見なすことができる。そこで、この2番目の負のレンズ群は、正の屈折力とすることもできる(例:4群構成の負・正・正・正や5群構成の正・負・正・正・正)2番目の負のレンズ群は、負の屈折力を有すると光学系を小型化しやすいが、正の屈折力にすると収差補正がしやすい。   By the way, in the positive / negative / positive / positive configuration, another lens group may be arranged between the second and third positive lens groups. On the other hand, in the negative / positive / negative / positive common configuration, two positive lens groups (second and third positive lens groups) are arranged on the image side of the first negative lens group. . Then, the second negative lens group can be regarded as another lens group disposed between the second and third positive lens groups. Therefore, this second negative lens group can also have a positive refractive power (for example, negative / positive / positive / positive in the 4-group configuration and positive / negative / positive / positive / positive in the 5-group configuration). If the second negative lens group has a negative refractive power, the optical system can be easily miniaturized, but if it has a positive refractive power, aberration correction is easy.

また、これまで述べてきた基本構成において、最も物体側のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は位置が固定である。最も物体側のレンズ群以外のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は光軸に沿って物体側へ単調に移動する。また、結像光学系がプリズムを含まない場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は像側に凸状の軌跡で移動する。   In the basic configuration described so far, when the most object side lens group includes a prism, the position of the most object side lens group is fixed at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end. When a lens group other than the most object side lens group includes a prism, the most object side lens group moves monotonously along the optical axis toward the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. When the imaging optical system does not include a prism, the lens unit closest to the object moves along a locus convex to the image side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

また、基本構成における1番目の正のレンズ群は、広角端から望遠端までの変倍時に、物体側に単調に移動する。   The first positive lens unit in the basic configuration moves monotonously to the object side during zooming from the wide angle end to the telephoto end.

続いて、群構成ごとに説明する。まず、3群構成の結像光学系について説明する。3群構成の結像光学系は、物体側から順に、負の第1レンズ群G1、開口絞り、正の第2レンズ群G2、正の第3レンズ群G3からなる。   Then, it demonstrates for every group structure. First, an imaging optical system having a three-group configuration will be described. The imaging optical system having a three-group configuration includes, in order from the object side, a negative first lens group G1, an aperture stop, a positive second lens group G2, and a positive third lens group G3.

負の第1レンズ群G1は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The negative first lens group G1 has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the negative lens and the positive lens are arranged in this order from the object side.

また、このレンズ成分における接合レンズの負レンズには、条件式(1)、(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   In addition, a lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used as the negative lens of the cemented lens in this lens component. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

正の第2レンズ群G2は2つのレンズ成分を有する。2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第2レンズ群G2の最も像側は負レンズとするのが良い。   The positive second lens group G2 has two lens components. Of the two lens components, one lens component is a positive lens component. The other lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. Further, it is preferable that one lens component is located closer to the object side than the other lens component. The most image side of the positive second lens group G2 is preferably a negative lens.

ここで、一方のレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   Here, one lens component is composed of one positive lens. This one lens component may be a positive single lens. Moreover, it is preferable that the cemented lens in the other lens component is configured in the order of a positive lens and a negative lens from the object side.

このように、正の第2レンズ群G2は、正のレンズ成分(一方のレンズ成分)、接合レンズを有するレンズ成分(他方のレンズ成分)の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズになっている。   Thus, the positive second lens group G2 has a lens component arranged in the order of a positive lens component (one lens component) and a lens component having the cemented lens (the other lens component). The most image side is a negative lens.

あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。   Alternatively, it is preferable that one lens component has a biconvex shape and the other lens component has a meniscus shape that is convex toward the object side. One lens component is preferably located closer to the object side than the other lens component. The most image side of the cemented lens is a negative lens.

正の第3レンズ群G3は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。   The positive third lens group G3 has one lens component. This lens component is composed of one positive lens. This lens component may be a positive single lens.

次に、4群構成の結像光学系について説明する。4群構成の結像光学系としては、4つのタイプがある。1つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、正の第1レンズ群G1、負の第2レンズ群G2、開口絞り、正の第3レンズ群G3、正の第4レンズ群G4からなる。   Next, a four-group imaging optical system will be described. There are four types of four-group imaging optical systems. The first type of imaging optical system includes, in order from the object side, a positive first lens group G1, a negative second lens group G2, an aperture stop, a positive third lens group G3, and a positive fourth lens group. Consists of G4.

正の第1レンズ群G1は1つのレンズ成分か2つのレンズ成分を有する。レンズ成分が1つの場合、このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The positive first lens group G1 has one lens component or two lens components. When there is one lens component, this lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the positive lens and the negative lens are arranged in this order from the object side.

レンズ成分が2つの場合、2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は負のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。   When there are two lens components, one of the two lens components is a negative lens component. The other lens component is a positive lens component. Further, it is preferable that one lens component is located closer to the object side than the other lens component.

ここで、一方のレンズ成分は、1つの負レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。   Here, one lens component is composed of one negative lens. This one lens component may be a negative single lens. The other lens component is composed of one positive lens. This one lens component may be a positive single lens.

また、レンズ成分が2つの場合、正の第1レンズ群G1は更にプリズムを備えていても良い。プリズムは2つのレンズ成分の間に配置されている。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。なお、一方のレンズ成分はプリズムに接合するか、あるいはプリズムと一体化(プリズムの1面が負レンズになっているように)してもよい。   When there are two lens components, the positive first lens group G1 may further include a prism. The prism is disposed between the two lens components. This prism is used to bend the optical path. One lens component may be bonded to the prism or integrated with the prism (so that one surface of the prism is a negative lens).

負の第2レンズ群G2は1つのレンズ成分か2つのレンズ成分を有する。正の第1レンズ群G1にプリズムが配置されている場合、負の第2レンズ群G2は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The negative second lens group G2 has one lens component or two lens components. When the prism is arranged in the positive first lens group G1, the negative second lens group G2 has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the negative lens and the positive lens are arranged in this order from the object side.

正の第1レンズ群G1にプリズムが配置されていない場合、負の第2レンズ群G2は2つのレンズ成分を有する。2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、他方のレンズ成分は正のレンズ成分である。そして、物体側から順に、一方のレンズ成分、他方のレンズ成分の順に配置されている。   When no prism is arranged in the positive first lens group G1, the negative second lens group G2 has two lens components. Of the two lens components, one lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The other lens component is a positive lens component. Then, in order from the object side, one lens component and the other lens component are arranged in this order.

ここで、一方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。また、他方のレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。この他方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。   Here, it is preferable that the cemented lens in one lens component is configured in the order of the negative lens and the positive lens from the object side. The other lens component is composed of one positive lens. The other lens component may be a positive single lens.

また、接合レンズの負レンズには、条件(1)、(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)、を満たすレンズであっても良い。   A lens LA that satisfies the conditions (1) and (2) is used as the negative lens of the cemented lens. The lens LA may be a lens that satisfies (1 ') or (1 ") instead of (1) and (2') or (2") instead of (2).

正の第3レンズ群G3は2つのレンズ成分を有する。2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第3レンズ群G3の最も像側は負レンズとするのが良い。   The positive third lens group G3 has two lens components. Of the two lens components, one lens component is a positive lens component. The other lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. Further, it is preferable that one lens component is located closer to the object side than the other lens component. The most image side of the positive third lens group G3 is preferably a negative lens.

ここで、一方のレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   Here, one lens component is composed of one positive lens. This one lens component may be a positive single lens. Moreover, it is preferable that the cemented lens in the other lens component is configured in the order of a positive lens and a negative lens from the object side.

このように、正の第3レンズ群G3は、正のレンズ成分(一方のレンズ成分)、接合レンズを有するレンズ成分(他方のレンズ成分)の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズになっている。   Thus, the positive third lens group G3 has a lens component arranged in the order of a positive lens component (one lens component) and a lens component having the cemented lens (the other lens component). The most image side is a negative lens.

あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。   Alternatively, it is preferable that one lens component has a biconvex shape and the other lens component has a meniscus shape that is convex toward the object side. One lens component is preferably located closer to the object side than the other lens component. The most image side of the cemented lens is a negative lens.

正の第4レンズ群G4は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。   The positive fourth lens group G4 has one lens component. This lens component is composed of one positive lens. This lens component may be a positive single lens.

2つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、負の第1レンズ群G1、開口絞り、正の第2レンズ群G2、負の第3レンズ群G3、正の第4レンズ群G4という4つのレンズ群からなる。   The second type of imaging optical system includes, in order from the object side, a negative first lens group G1, an aperture stop, a positive second lens group G2, a negative third lens group G3, and a positive fourth lens group. It consists of four lens groups, G4.

負の第1レンズ群G1は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The negative first lens group G1 has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the negative lens and the positive lens are arranged in this order from the object side.

また、このレンズ成分における接合レンズの負レンズには、条件式(1)、(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   In addition, a lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used as the negative lens of the cemented lens in this lens component. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

正の第2レンズ群G2は2つのレンズ成分を有する。2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、正の第2レンズ群G2の最も像側は負レンズとするのが良い。   The positive second lens group G2 has two lens components. Of the two lens components, one lens component is a positive lens component. The other lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. Further, it is preferable that one lens component is located closer to the object side than the other lens component. The most image side of the positive second lens group G2 is preferably a negative lens.

ここで、一方のレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   Here, one lens component is composed of one positive lens. This one lens component may be a positive single lens. Moreover, it is preferable that the cemented lens in the other lens component is configured in the order of a positive lens and a negative lens from the object side.

このように、正の第2レンズ群G2は、正のレンズ成分(一方のレンズ成分)、接合レンズを有するレンズ成分(他方のレンズ成分)の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズになっている。   Thus, the positive second lens group G2 has a lens component arranged in the order of a positive lens component (one lens component) and a lens component having the cemented lens (the other lens component). The most image side is a negative lens.

あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。   Alternatively, it is preferable that one lens component has a biconvex shape and the other lens component has a meniscus shape that is convex toward the object side. One lens component is preferably located closer to the object side than the other lens component. The most image side of the cemented lens is a negative lens.

負の第3レンズ群G3は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、単レンズで構成すればよい。なお、負の第3レンズ群G3の屈折力を正の屈折力にしてもよい。このようにすると、収差補正が容易になる。ただし、負の屈折力であれば、光学系を小型化しやすい。   The negative third lens group G3 has one lens component. This lens component may be composed of a single lens. The refractive power of the negative third lens group G3 may be positive. This facilitates aberration correction. However, if the refractive power is negative, the optical system can be easily downsized.

正の第4レンズ群G4は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。   The positive fourth lens group G4 has one lens component. This lens component is composed of one positive lens. This lens component may be a positive single lens.

3つ目のタイプの結像光学系は、2つ目のタイプの結像光学系と比べて、開口絞りの位置が異なる。すなわち、3つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、負の第1レンズ群G1、正の第2レンズ群G2、開口絞り、負の第3レンズ群G3、正の第4レンズ群G4という4つのレンズ群からなる。   The third type of imaging optical system differs in the position of the aperture stop compared to the second type of imaging optical system. That is, the third type of imaging optical system includes, in order from the object side, a negative first lens group G1, a positive second lens group G2, an aperture stop, a negative third lens group G3, and a positive fourth lens group. It consists of four lens groups, the lens group G4.

負の第1レンズ群G1は2つのレンズ成分を有する。一方のレンズ成分と他方のレンズ成分は、共に正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。また、一方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The negative first lens group G1 has two lens components. One lens component and the other lens component are both composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. Further, it is preferable that the cemented lens in one lens component is configured in the order of the negative lens and the positive lens from the object side. Moreover, it is preferable that the cemented lens in the other lens component is configured in the order of a positive lens and a negative lens from the object side.

また、負の第1レンズ群G1はプリズムを有する。プリズムは2つのレンズ成分の間に配置されている。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。   The negative first lens group G1 has a prism. The prism is disposed between the two lens components. This prism is used to bend the optical path.

また、一方のレンズ成分における接合レンズの負レンズには、条件式(1)、(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   A lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used as the negative lens of the cemented lens in one lens component. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

正の第2レンズ群G2は1つの正レンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The positive second lens group G2 has one positive lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the positive lens and the negative lens are arranged in this order from the object side.

負の第3レンズ群G3は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The negative third lens group G3 has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the negative lens and the positive lens are arranged in this order from the object side.

なお、負の第3レンズ群G3の屈折力を正の屈折力にしてもよい。このようにすると、収差補正が容易になる。ただし、負の屈折力であれば、光学系を小型化しやすい。   The refractive power of the negative third lens group G3 may be positive. This facilitates aberration correction. However, if the refractive power is negative, the optical system can be easily downsized.

正の第4レンズ群G4は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。このように、接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。また、正の第4レンズ群G4の最も像側は負レンズとするのが良い。また、接合レンズは両凸形状になっている。   The positive fourth lens group G4 has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the positive lens and the negative lens are arranged in this order from the object side. Thus, it is preferable that the most image side of the cemented lens is a negative lens. The most image side of the positive fourth lens group G4 is preferably a negative lens. The cemented lens has a biconvex shape.

4つ目のタイプの結像光学系は、物体側から順に、負の第1レンズ群G1、開口絞り、正の第2レンズ群G2、正の第3レンズ群G3、正の第4レンズ群G4という4つのレンズ群からなる。   The fourth type imaging optical system includes, in order from the object side, a negative first lens group G1, an aperture stop, a positive second lens group G2, a positive third lens group G3, and a positive fourth lens group. It consists of four lens groups, G4.

負の第1レンズ群G1は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The negative first lens group G1 has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the negative lens and the positive lens are arranged in this order from the object side.

また、接合レンズの負レンズには、条件式(1)(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   A lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used as the negative lens of the cemented lens. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

正の第2レンズ群G2は1つのレンズ成分を有する。2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は負のレンズ成分である。このとき、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。   The positive second lens group G2 has one lens component. Of the two lens components, one lens component is a positive lens component. The other lens component is a negative lens component. At this time, it is preferable that one lens component is positioned closer to the object side than the other lens component.

一方のレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分は、1つの負レンズで構成されている。この他方のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。   One lens component is composed of one positive lens. This one lens component may be a positive single lens. The other lens component is composed of one negative lens. The other lens component may be a negative single lens.

ここで、一方のレンズ成分と他方のレンズ成分は、共に物体側に凸のメニスカス形状になっている。また、正の第2レンズ群G2の最も像側は負レンズになっている。   Here, both the one lens component and the other lens component have a meniscus shape that is convex toward the object side. The most image side of the positive second lens group G2 is a negative lens.

正の第3レンズ群G3は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。   The positive third lens group G3 has one lens component. This lens component is composed of one positive lens. This lens component may be a positive single lens.

なお、正の第3レンズ群G3の屈折力を負の屈折力にしてもよい。このようにすると、光学系を小型化しやすい。ただし、正の屈折力であれば、収差補正が容易になる。   The refractive power of the positive third lens group G3 may be negative. In this way, it is easy to miniaturize the optical system. However, if the refractive power is positive, aberration correction is easy.

正の第4レンズ群G4は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は正の単レンズでもかまわない。   The positive fourth lens group G4 has one lens component. This lens component is composed of one positive lens. This lens component may be a positive single lens.

次に、5群構成の結像光学系について説明する。この結像光学系は、物体側から順に、正の第1レンズ群G1、負の第2レンズ群G2、開口絞り、正の第3レンズ群、正又は負の第4レンズ群G4、正の第5レンズ群G5からなる。   Next, an imaging optical system having a five-group configuration will be described. This imaging optical system includes, in order from the object side, a positive first lens group G1, a negative second lens group G2, an aperture stop, a positive third lens group, a positive or negative fourth lens group G4, and a positive Consists of a fifth lens group G5.

正の第1レンズ群G1は1つのレンズ成分か2つのレンズ成分を有する。レンズ成分が1つの場合、このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The positive first lens group G1 has one lens component or two lens components. When there is one lens component, this lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the positive lens and the negative lens are arranged in this order from the object side.

レンズ成分が2つの場合、2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は負のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。   When there are two lens components, one of the two lens components is a negative lens component. The other lens component is a positive lens component. Further, it is preferable that one lens component is located closer to the object side than the other lens component.

ここで、一方のレンズ成分は、1つの負レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。   Here, one lens component is composed of one negative lens. This one lens component may be a negative single lens. The other lens component is composed of one positive lens. This one lens component may be a positive single lens.

また、レンズ成分が2つの場合、正の第1レンズ群G1は更にプリズムを備えていても良い。プリズムは2つのレンズ成分の間に配置されている。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。なお、一方のレンズ成分はプリズムに接合するか、あるいはプリズムと一体化(プリズムの1面が負レンズになっているように)してもよい。   When there are two lens components, the positive first lens group G1 may further include a prism. The prism is disposed between the two lens components. This prism is used to bend the optical path. One lens component may be bonded to the prism or integrated with the prism (so that one surface of the prism is a negative lens).

負の第2レンズ群G2は1つのレンズ成分か2つのレンズ成分を有する。レンズ成分が1つの場合、このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The negative second lens group G2 has one lens component or two lens components. When there is one lens component, this lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the negative lens and the positive lens are arranged in this order from the object side.

レンズ成分が2つの場合、2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は負のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。   When there are two lens components, one of the two lens components is a negative lens component. The other lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens.

ここで、一方のレンズ成分は、1つの負レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、負の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から負レンズ、正レンズの順となるように構成するのが好ましい。   Here, one lens component is composed of one negative lens. This one lens component may be a negative single lens. Further, it is preferable that the cemented lens in the other lens component is configured in the order of the negative lens and the positive lens from the object side.

また、レンズ成分が2つの場合、負の第1レンズ群G1は更にプリズムを備えていても良い。プリズムは2つのレンズ成分の間に配置されている。このプリズムは、光路を屈曲するために用いられる。なお、一方のレンズ成分はプリズムに接合するか、あるいはプリズムと一体化(プリズムの1面が負レンズになっているように)してもよい。   When there are two lens components, the negative first lens group G1 may further include a prism. The prism is disposed between the two lens components. This prism is used to bend the optical path. One lens component may be bonded to the prism or integrated with the prism (so that one surface of the prism is a negative lens).

また、接合レンズの負レンズには、条件式(1)(2)を満足するレンズLAが用いられている。なお、レンズLAは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであっても良い。   A lens LA that satisfies the conditional expressions (1) and (2) is used as the negative lens of the cemented lens. The lens LA may be a lens satisfying (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfying (2') or (2") instead of (2).

正の第3レンズ群G3は1つのレンズ成分か2つのレンズ成分を有する。正の第1レンズ群G1にプリズムが配置されている場合、正の第3レンズ群G3は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   The positive third lens group G3 has one lens component or two lens components. When a prism is arranged in the positive first lens group G1, the positive third lens group G3 has one lens component. This lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. The cemented lens is preferably configured so that the positive lens and the negative lens are arranged in this order from the object side.

また、正の第1レンズ群G1にプリズムが配置されていない場合、正の第3レンズ群G3は2つのレンズ成分を有する。2つのレンズ成分のうち、一方のレンズ成分は正のレンズ成分である。また、他方のレンズ成分は正レンズと負レンズの接合レンズで構成されている。このとき、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。   When no prism is disposed in the positive first lens group G1, the positive third lens group G3 has two lens components. Of the two lens components, one lens component is a positive lens component. The other lens component is composed of a cemented lens of a positive lens and a negative lens. At this time, it is preferable that one lens component is positioned closer to the object side than the other lens component.

ここで、一方のレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。この一方のレンズ成分は、正の単レンズでも構わない。また、他方のレンズ成分における接合レンズは、物体側から正レンズ、負レンズの順となるように構成するのが好ましい。   Here, one lens component is composed of one positive lens. This one lens component may be a positive single lens. Moreover, it is preferable that the cemented lens in the other lens component is configured in the order of a positive lens and a negative lens from the object side.

また、1つのレンズ成分と2つのレンズ成分のいずれにおいても、レンズ成分の1つは両凸形状であるのが好ましい。また、接合レンズの最も像側は負レンズであるのが好ましい。また、正の第3レンズ群G3の最も像側は負レンズとするのが良い。   Further, in any one lens component and two lens components, it is preferable that one lens component has a biconvex shape. Further, it is preferable that the most image side of the cemented lens is a negative lens. The most image side of the positive third lens group G3 is preferably a negative lens.

なお、正の第3レンズ群G3が2つのレンズ成分を有する場合、正の第3レンズ群G3は、正のレンズ成分(一方のレンズ成分)、接合レンズを有するレンズ成分(他方のレンズ成分)の順に配置されたレンズ成分を有し、接合レンズの最も像側が負レンズにするのが好ましい。   When the positive third lens group G3 has two lens components, the positive third lens group G3 has a positive lens component (one lens component) and a lens component having a cemented lens (the other lens component). It is preferable that a negative lens is provided on the most image side of the cemented lens.

あるいは、一方のレンズ成分は両凸形状にし、他方のレンズ成分は物体側に凸のメニスカス形状にするのが好ましい。そして、一方のレンズ成分が他方のレンズ成分よりも物体側に位置するのが良い。また、接合レンズの最も像側は負レンズになっている。   Alternatively, it is preferable that one lens component has a biconvex shape and the other lens component has a meniscus shape that is convex toward the object side. One lens component is preferably located closer to the object side than the other lens component. The most image side of the cemented lens is a negative lens.

正又は負の第4レンズ群G4は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は1つの正レンズまたは1つの負レンズで構成されている。このレンズ成分は、正の単レンズまたは負の単レンズでも構わない。   The positive or negative fourth lens group G4 has one lens component. This lens component is composed of one positive lens or one negative lens. This lens component may be a positive single lens or a negative single lens.

ここで、正又は負の第4レンズ群G4は、負の屈折力を有するほうが光学系を小型化しやすい。ただし、正又は負の第4レンズ群G4は、正の屈折力にする方が収差補正はしやすい。   Here, the positive or negative fourth lens group G4 has a negative refracting power, so that the optical system can be easily downsized. However, the positive or negative fourth lens group G4 is more easily corrected for aberrations with a positive refractive power.

正の第5レンズ群G5は1つのレンズ成分を有する。このレンズ成分は、1つの正レンズで構成されている。このレンズ成分は、正の単レンズでもかまわない。   The positive fifth lens group G5 has one lens component. This lens component is composed of one positive lens. This lens component may be a positive single lens.

また、上記の説明では、結像光学系として、屈折力配置が負・正・負・正の4群構成の光学系を例示した。この構成において、最も物体側に正の屈折力のレンズ群を配置すると、ズームレンズとしたときの高倍率化に有利である。その場合は、物体側に正レンズを配した場合の2番目の正レンズ群は、広角端から望遠端へズーミングする際に物体側にのみ移動する。   In the above description, an optical system having a four-group configuration in which the refractive power arrangement is negative, positive, negative, and positive is exemplified as the imaging optical system. In this configuration, if a lens group having a positive refractive power is disposed closest to the object side, it is advantageous for increasing the magnification when a zoom lens is used. In that case, the second positive lens group when the positive lens is arranged on the object side moves only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

上述したように、結像光学系で発生した歪曲収差を電子撮像装置の画像処理機能にて補正すれば、さらに他の収差を良好に補正できる。   As described above, if the distortion generated in the imaging optical system is corrected by the image processing function of the electronic imaging apparatus, other aberrations can be corrected satisfactorily.

なお、これまで述べてきた各結像光学系において、条件式(1)、(2)を満たすレンズは負レンズであるのが好ましい。なお負レンズは、(1)に代わって(1’)もしくは(1”)、また(2)に代わって(2’)もしくは(2”)を満たすレンズであることが好ましい。   In each of the imaging optical systems described so far, it is preferable that the lens satisfying the conditional expressions (1) and (2) is a negative lens. The negative lens is preferably a lens that satisfies (1 ') or (1 ") instead of (1) and satisfies (2') or (2") instead of (2).

また、これまで述べてきた各結像光学系はズームレンズである。このようなズームレンズでは、変倍時には各々のレンズ群の相対的間隔が変化する光学系であるのが好ましい。   Each imaging optical system described so far is a zoom lens. In such a zoom lens, it is preferable that the zoom lens is an optical system in which the relative distance between the lens groups changes during zooming.

但し、各結像光学系のうち、最も物体側のレンズ群がプリズムを含んでいる場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は位置が固定であるのが好ましい。また、プリズムを含むレンズ群がない場合は、広角端から望遠端までの変倍時に、最も物体側のレンズ群は光軸に沿って像側に凸状の軌跡を描く。また、プリズムよりも物体側にレンズ群がある場合には、そのレンズ群は物体側へ単調に移動する軌跡を描く。   However, in each imaging optical system, when the most object-side lens group includes a prism, the position of the most object-side lens group is fixed when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. preferable. Further, when there is no lens group including a prism, the lens group closest to the object draws a convex locus on the image side along the optical axis at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end. When there is a lens group on the object side of the prism, the lens group draws a locus that monotonously moves toward the object side.

また、広角端から望遠端への変倍に伴って、第1レンズ群G1が正の場合は第3レンズ群G3が、第1レンズ群G1が負の場合は第2レンズ群G2が物体側に単調に移動する。   In addition, with the zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the third lens group G3 is in the object side when the first lens group G1 is positive, and the second lens group G2 is in the object side when the first lens group G1 is negative. Move monotonously.

なお、1つのレンズの屈折力を、複数のレンズに負担させることができる。よって、上記の各レンズ群において、例えば、1つのレンズを2つのレンズに置き換えることもできる。ただし、小型化・薄型化の観点から、置き換えるレンズの個数は2つとするのが好ましい。なお、置き換えは各レンズ群において行っても良いが、小型化・薄型化の観点から、置き換えを行うレンズ群の数は少ないほうが良い。   Note that the refractive power of one lens can be borne by a plurality of lenses. Therefore, in each lens group described above, for example, one lens can be replaced with two lenses. However, from the viewpoint of size reduction and thickness reduction, it is preferable that the number of lenses to be replaced is two. Although the replacement may be performed in each lens group, it is preferable that the number of lens groups to be replaced is small from the viewpoint of miniaturization and thinning.

また、接合レンズにレンズLAを用いる場合、レンズLAはレンズLBと接合することになる。このとき、レンズLBの光軸中心厚は、レンズLAに比べて薄くするのが好ましい。そして、レンズLBの光軸中心厚tBが、次の条件式(17)を満足することが好ましい。
0.1<tB<1.4 …(17)
When the lens LA is used as the cemented lens, the lens LA is cemented with the lens LB. At this time, the center thickness of the optical axis of the lens LB is preferably thinner than that of the lens LA. The optical axis center thickness tB of the lens LB preferably satisfies the following conditional expression (17).
0.1 <tB <1.4 (17)

上記条件を満足することで、光学系の小型化が実現できる。また、このレンズLAを成形によって得る場合、安定した成形が行える。   By satisfying the above conditions, it is possible to reduce the size of the optical system. Further, when the lens LA is obtained by molding, stable molding can be performed.

なお、条件式(17)に代えて、次の条件式(17’)を満足すると、より好ましい。
0.1<tB<1.1 …(17’ )
さらに、条件式(17)に代えて、次の条件式(17”)を満足すると、より好一層ましい。
0.1<tB<0.95 …(17” )
It is more preferable that the following conditional expression (17 ′) is satisfied instead of conditional expression (17).
0.1 <tB <1.1 (17 ')
Furthermore, it is even better if the following conditional expression (17 ″) is satisfied instead of conditional expression (17).
0.1 <tB <0.95 (17 ")

なお、レンズLBは、少なくとも一方の面が非球面であるのがよい。   In addition, it is preferable that at least one surface of the lens LB is an aspherical surface.

ところで、2次スペクトルによる色収差には、軸上色収差(焦点位置の色収差)と倍率色収差がある。このうち、上記の条件や構成は、軸上色収差の補正には大変有効である。一方、2次スペクトルによる倍率色収差に関しては、収差が発生しやすいことがある。しかしながら、倍率色収差のような像高に関する高次成分の収差については、別の手段によって改善することができる。一例としては、画像処理によって収差を改善する手段がある。   Incidentally, the chromatic aberration due to the secondary spectrum includes axial chromatic aberration (chromatic aberration at the focal position) and lateral chromatic aberration. Of these, the above conditions and configuration are very effective for correcting axial chromatic aberration. On the other hand, with respect to lateral chromatic aberration due to the secondary spectrum, aberrations are likely to occur. However, high-order component aberrations related to image height, such as lateral chromatic aberration, can be improved by other means. As an example, there is a means for improving aberration by image processing.

ここで、電子撮像装置には、上記の結像光学系、電子撮像素子、画像処理ユニットが搭載されているとする。そして、画像処理ユニットは、画像データを加工して、形状を変化させた画像データとして出力することが可能になっている。このような電子撮像装置を用いて、被写体の像を撮像する。撮像によって得られた画像データは、画像処理ユニットによって色分解され、色ごとの画像データになる。続いて、各々の画像データごとに、形状(被写体の像の大きさ)を変化させた後、これらの画像データを合成する。そのことにより、倍率色収差による画像周辺部の鮮鋭度劣化や、色にじみ発生を防ぐことが出来る。この方法は、特に色分解用モザイクフィルターを設けた電子撮像素子を有する電子撮像装置に対して有効である。なお、電子撮像装置が複数の(色ごとに)電子撮像素子を有する場合は、得られた画像データに対して色分解を行う必要はなくなる。   Here, it is assumed that the image pickup optical system, the electronic image pickup device, and the image processing unit are mounted on the electronic image pickup apparatus. The image processing unit can process the image data and output it as image data having a changed shape. An image of a subject is captured using such an electronic imaging device. Image data obtained by imaging is color-separated by an image processing unit, and becomes image data for each color. Subsequently, after changing the shape (the size of the image of the subject) for each image data, these image data are synthesized. As a result, it is possible to prevent sharpness degradation and color blurring at the periphery of the image due to lateral chromatic aberration. This method is particularly effective for an electronic imaging apparatus having an electronic imaging element provided with a color separation mosaic filter. In the case where the electronic imaging apparatus has a plurality of (for each color) electronic imaging elements, it is not necessary to perform color separation on the obtained image data.

本発明の結像光学系は、以上述べた条件式や構成上の特徴を、個々に、満足あるいは備えることにより、結像光学系の小型化・薄型化をともに達成することが可能となると共に、良好な収差補正が実現できる。また、本発明の結像光学系は、上記条件式や構成上の特徴を、組み合わせて備える(満足する)こともできる。この場合、結像光学系の一層の小型化・薄型化、あるいは、より良好な収差補正と光学系の広角化を達成できる。   The imaging optical system of the present invention can achieve both downsizing and thinning of the imaging optical system by satisfying or having the conditional expressions and structural features described above individually. Good aberration correction can be realized. In addition, the imaging optical system of the present invention can be provided with (satisfied with) the above conditional expressions and structural features in combination. In this case, the imaging optical system can be further reduced in size and thickness, or better aberration correction and a wider angle of the optical system can be achieved.

また、本発明の結像光学系を有する電子撮像装置は、このような結像光学系を備えることにより、撮像された画像において、画像の鮮鋭化、色にじみの防止が図れる。   In addition, the electronic imaging apparatus having the imaging optical system of the present invention is provided with such an imaging optical system, so that it is possible to sharpen the image and prevent color blur in the captured image.

次に、本発明の実施例について説明する。なお、実施例6、8は参考例である。本発明の実施例1にかかるズームレンズについて説明する。図1は本発明の実施例1にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。 Next, examples of the present invention will be described. Examples 6 and 8 are reference examples. A zoom lens according to Example 1 of the present invention will be described. FIGS. 1A and 1B are cross-sectional views along the optical axis showing the optical configuration of the zoom lens according to the first embodiment of the present invention when focusing on an object point at infinity. FIG. 1A is a wide-angle end, and FIG. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図2は実施例1にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。また、FIYは像高を示している。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。   FIG. 2 is a diagram illustrating spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) when the zoom lens according to Example 1 is focused on an object point at infinity. a) shows the wide-angle end, (b) shows the intermediate focal length state, and (c) shows the state at the telephoto end. FIY represents the image height. The symbols in the aberration diagrams are the same in the examples described later.

実施例1のズームレンズは、図1に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、開口絞りSと、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G3とを有している。   As shown in FIG. 1, the zoom lens according to the first exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1, an aperture stop S, a second lens group G2, and a third lens group G3. .

第1レンズ群G1は、負両凹レンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズL1はレンズLA、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2はレンズLBに対応する。   The first lens group G1 includes a cemented lens of a negative biconcave lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The negative biconcave lens L1 corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side corresponds to the lens LB.

第2レンズ群G2は、正両凸レンズL3、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a positive biconvex lens L3, a cemented lens including a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and is positively refracted as a whole. Have power.

第3レンズ群G3は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the image side, and has a positive refracting power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第2レンズ群G2は開口絞りSと一体的に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 once moves to the image side, then the moving direction reverses and moves to the object side, and the second lens group G2 is integrated with the aperture stop S. The third lens group G3 is moved to the object side, and once moved to the image side, the moving direction is reversed and moved to the object side.

非球面は、第1レンズ群G1中の負両凹レンズL1の両面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の両面、第2レンズ群G2中の正両凸レンズL3の両面、第3レンズ群G3中の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6の像側の面に設けられている。   The aspherical surfaces include both surfaces of the negative biconcave lens L1 in the first lens group G1, both surfaces of the positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, both surfaces of the positive biconvex lens L3 in the second lens group G2, and the third lens group. It is provided on the image side surface of the positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side in G3.

次に、本発明の実施例2にかかるズームレンズについて説明する。図3は本発明の実施例2にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。   Next, a zoom lens according to embodiment 2 of the present invention will be described. FIGS. 3A and 3B are cross-sectional views along the optical axis showing the optical configuration of the zoom lens according to the second embodiment of the present invention when focusing on an object point at infinity, where FIG. 3A is a wide-angle end, and FIG. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図4は実施例2にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。   4A and 4B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 2 is focused on an object point at infinity, where FIG. 4A is a wide angle end, and FIG. 4B is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the state at the telephoto end.

実施例2のズームレンズは、図3に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、開口絞りSと、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4とを有している。   As shown in FIG. 3, the zoom lens according to the second embodiment includes, in order from the object side, the first lens group G1, the aperture stop S, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group. G4.

第1レンズ群G1は、負両凹レンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズL1はレンズLA、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2はレンズLBに対応する。   The first lens group G1 includes a cemented lens of a negative biconcave lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The negative biconcave lens L1 corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side corresponds to the lens LB.

第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL4で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a positive meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L4 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refractive power as a whole.

第3レンズ群G3は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a positive meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the image side, and has a positive refractive power as a whole.

第4レンズ群G4は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the image side, and has a positive refracting power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第2レンズ群G2は開口絞りSと一体的に物体側に移動し、第3レンズ群G3は像側に移動し、第4レンズ群G4は像側に移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 once moves to the image side, then the moving direction reverses and moves to the object side, and the second lens group G2 is integrated with the aperture stop S. Accordingly, the third lens group G3 moves to the image side, and the fourth lens group G4 moves to the image side.

非球面は、第1レンズ群G1中の負両凹レンズL1の両面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の両面、第2レンズ群G2中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL3の両面、第3レンズ群G3中の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5の両面、第4レンズ群G4中の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6の物体側の面に設けられている。   The aspherical surface includes both surfaces of a negative biconcave lens L1 in the first lens group G1, both surfaces of a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side in the second lens group G2. Of the positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side in the third lens group G3, and on the object side surface of the positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side in the fourth lens group G4. ing.

次に、本発明の実施例3にかかるズームレンズについて説明する。図5は本発明の実施例3にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。   Next, a zoom lens according to embodiment 3 of the present invention will be described. FIGS. 5A and 5B are cross-sectional views along the optical axis showing an optical configuration when focusing on an object point at infinity of a zoom lens according to Example 3 of the present invention, where FIG. 5A is a wide-angle end, and FIG. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図6は実施例3にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。   6A and 6B are diagrams illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 3 is focused on an object point at infinity, in which FIG. 6A is a wide-angle end, and FIG. 6B is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the state at the telephoto end.

実施例3のズームレンズは、図5に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、開口絞りSと、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4とを有している。   As shown in FIG. 5, the zoom lens according to the third exemplary embodiment includes, in order from the object side, the first lens group G1, the aperture stop S, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group. G4.

第1レンズ群G1は、負両凹レンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズL1はレンズLA、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2はレンズLBに対応する。   The first lens group G1 includes a cemented lens of a negative biconcave lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The negative biconcave lens L1 corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side corresponds to the lens LB.

第2レンズ群G2は、正両凸レンズL3、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a positive biconvex lens L3, a cemented lens including a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and is positively refracted as a whole. Have power.

第3レンズ群G3は、負両凹レンズL6で構成されており、全体で負の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a negative biconcave lens L6, and has a negative refracting power as a whole.

第4レンズ群G4は、正両凸レンズL7で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fourth lens group G4 includes a positive biconvex lens L7, and has a positive refractive power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第2レンズ群G2は開口絞りSと一体的に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第4レンズ群G4は像側に移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 once moves to the image side, then the moving direction reverses and moves to the object side, and the second lens group G2 is integrated with the aperture stop S. The third lens group G3 temporarily moves to the image side, then the moving direction reverses and moves to the object side, and the fourth lens group G4 moves to the image side.

非球面は、第1レンズ群G1中の負両凹レンズL1の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の像側の面、第2レンズ群G2中の正両凸レンズL3の両面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4の物体側の面、第3レンズ群G3中の負両凹レンズL6の物体側の面、第4レンズ群G4中の正両凸レンズL7の物体側の面に設けられている。   The aspherical surfaces are the object-side surface of the negative biconcave lens L1 in the first lens group G1, the image-side surface of the positive meniscus lens L2 with the convex surface facing the object side, and the positive biconvex lens L3 in the second lens group G2. Object side surface of positive meniscus lens L4 having convex surfaces facing both sides, object side, object side surface of negative biconcave lens L6 in third lens group G3, object side of positive biconvex lens L7 in fourth lens group G4 It is provided on the surface.

次に、本発明の実施例4にかかるズームレンズについて説明する。図7は本発明の実施例4にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。   Next, a zoom lens according to embodiment 4 of the present invention will be described. FIGS. 7A and 7B are cross-sectional views along the optical axis showing the optical configuration when focusing on an object point at infinity of a zoom lens according to Example 4 of the present invention, where FIG. 7A is a wide angle end, and FIG. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図8は実施例4にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。   8A and 8B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 4 is focused on an object point at infinity, where FIG. 8A is a wide angle end, and FIG. 8B is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the state at the telephoto end.

実施例4のズームレンズは、図7に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2と、開口絞りSと、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4を有している。   As shown in FIG. 7, the zoom lens of Example 4 includes, in order from the object side, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, and the fourth lens group. G4.

第1レンズ群G1は、負両凹レンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2との接合レンズ、プリズムL3、正両凸レンズL4と負両凹レンズL5との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。なお、第1レンズ群G1中の負両凹レンズL1はレンズLA、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2はレンズLBに対応する。   The first lens group G1 includes a cemented lens of a negative biconcave lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a prism L3, and a cemented lens of a positive biconvex lens L4 and a negative biconcave lens L5. It has a negative refractive power as a whole. The negative biconcave lens L1 in the first lens group G1 corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L2 with the convex surface facing the object side corresponds to the lens LB.

第2レンズ群G2は、両凸レンズL6と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL7で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a biconvex lens L6 and a negative meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the image side, and has a positive refractive power as a whole.

第3レンズ群G3は、負両凹レンズL8と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a cemented lens which is formed by a negative biconcave lens L8 and a positive meniscus lens L9 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole.

第4レンズ群G4は、正両凸レンズL10と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fourth lens group G4 includes a positive biconvex lens L10 and a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the image side, and has a positive refracting power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は固定、第2レンズ群G2は物体側へ移動し、開口絞りSは固定、第3レンズ群G3は像側へ移動し、第4レンズ群G4は像側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the object side, the aperture stop S is fixed, and the third lens group G3 is moved to the image side. Then, the fourth lens group G4 moves to the image side.

非球面は、第1レンズ群G1中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の像側の面、第2レンズ群G2中の正両凸レンズL6の物体側の面、第4レンズ群G4中の正両凸レンズL10の物体側の面に設けられている。   The aspherical surface is an image side surface of a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side in the first lens group G1, an object side surface of the positive biconvex lens L6 in the second lens group G2, and a fourth lens group G4. It is provided on the object side surface of the middle positive biconvex lens L10.

次に、本発明の実施例5にかかるズームレンズについて説明する。図9は本発明の実施例5にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。   Next, a zoom lens according to embodiment 5 of the present invention will be described. 9A and 9B are cross-sectional views along the optical axis showing the optical configuration of the zoom lens according to Example 5 of the present invention when focusing on an object point at infinity, where FIG. 9A is a wide-angle end, and FIG. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図10は実施例5にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。   10A and 10B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 5 is focused on an object point at infinity, where FIG. 10A is a wide-angle end, and FIG. 10B is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the state at the telephoto end.

実施例5のズームレンズは、図9に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2と、開口絞りSと、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4とを有している。   As shown in FIG. 9, the zoom lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1, a second lens group G2, an aperture stop S, a third lens group G3, and a fourth lens group. G4.

第1レンズ群G1は、正両凸レンズL1と負両凹レンズL2との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The first lens group G1 includes a cemented lens of a positive biconvex lens L1 and a negative biconcave lens L2, and has a positive refractive power as a whole.

第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4との接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5で構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズL3はレンズLA、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4はレンズLBに対応する。   The second lens group G2 includes a cemented lens of a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side. And has a negative refractive power as a whole. The negative biconcave lens L3 corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side corresponds to the lens LB.

第3レンズ群G3は、正両凸レンズL6と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a positive biconvex lens L6, a cemented lens of a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side. Has refractive power.

第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L9 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refracting power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側へ移動し、第3レンズ群G3は開口絞りSと一体的に物体側へ移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。なお、第2レンズ群の望遠端における位置は、中間焦点距離状態の位置よりも物体側であるが、その差はほとんどない。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 once moves to the image side, then the moving direction reverses and moves to the object side, and the second lens group G2 moves to the image side. The third lens group G3 moves to the object side integrally with the aperture stop S, and the fourth lens group G4 once moves to the object side and then reverses the moving direction to move to the image side. Note that the position of the second lens group at the telephoto end is closer to the object side than the position in the intermediate focal length state, but there is almost no difference.

非球面は、第1レンズ群G1中の負両凹レンズL2の像側の面、第2レンズ群G2中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4の像側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5の両面、第3レンズ群G3中の正両凸レンズL6の物体側の面、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8の像側の面、第4レンズ群G4中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9の物体側の面に設けられている。   The aspherical surface has an image side surface of the negative biconcave lens L2 in the first lens group G1, an image side surface of the positive meniscus lens L4 with the convex surface facing the object side in the second lens group G2, and a convex surface on the object side. Both surfaces of the positive meniscus lens L5 facing, the object-side surface of the positive biconvex lens L6 in the third lens group G3, the image-side surface of the negative meniscus lens L8 with the convex surface facing the object side, and in the fourth lens group G4 It is provided on the object side surface of a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side.

次に、本発明の実施例6にかかるズームレンズについて説明する。図11は本発明の実施例6にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。   Next, a zoom lens according to embodiment 6 of the present invention will be described. 11A and 11B are cross-sectional views along the optical axis showing the optical configuration of the zoom lens according to Example 6 of the present invention when focusing on an object point at infinity. FIG. 11A is a wide angle end, and FIG. 11B is an intermediate focal length state. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図12は実施例6にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。   12A and 12B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 6 is focused on an object point at infinity, where FIG. 12A is a wide angle end, and FIG. 12B is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the state at the telephoto end.

実施例6のズームレンズは、図11に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2と、開口絞りSと、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4と、第5レンズ群G5とを有している。   As shown in FIG. 11, the zoom lens of Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1, a second lens group G2, an aperture stop S, a third lens group G3, and a fourth lens group. G4 and the fifth lens group G5 are included.

第1レンズ群G1は、両凸レンズL1と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The first lens group G1 includes a cemented lens of a biconvex lens L1 and a negative meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the image side, and has a positive refractive power as a whole.

第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3、プリズムL4、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL5はレンズLA、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6はレンズLBに対応する。   The second lens group G2 is a cemented lens of a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a prism L4, a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side. It has a negative refractive power as a whole. The negative meniscus lens L5 with the convex surface facing the object side corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L6 with the convex surface facing the object side corresponds to the lens LB.

第3レンズ群G3は、正両凸レンズL7、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL8と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL9との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a positive biconvex lens L7, a cemented lens including a positive meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L9 having a convex surface directed toward the object side, and is positively refracted as a whole. Have power.

第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL10で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L10 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refracting power as a whole.

第5レンズ群G5は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL11で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refracting power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は物体側へ移動し、第2レンズ群G2は固定、第3レンズ群G3は開口絞りSと一体的に物体側に移動し、第4レンズ群G4は物体側へ移動し、第5レンズ群G5は固定している。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 is fixed, and the third lens group G3 is integrated with the aperture stop S toward the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 is fixed.

非球面は、第1レンズ群G1中の像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2の像側の面、第2レンズ群G2中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3の像側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6の像側の面、第3レンズ群G3中の正両凸レンズL7の物体側の面、第5レンズ群G5の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL11の像側の面に設けられている。   The aspherical surface is an image side surface of the negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side in the first lens group G1, and an image side surface of the negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side in the second lens group G2. Surface, the image side surface of the positive meniscus lens L6 with the convex surface facing the object side, the object side surface of the positive biconvex lens L7 in the third lens group G3, and the positive surface with the convex surface facing the object side of the fifth lens group G5 It is provided on the image side surface of the meniscus lens L11.

次に、本発明の実施例7にかかるズームレンズについて説明する。図13は本発明の実施例7にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。   Next, a zoom lens according to embodiment 7 of the present invention will be described. FIGS. 13A and 13B are cross-sectional views along the optical axis showing the optical configuration when focusing on an object point at infinity of a zoom lens according to Example 7 of the present invention. FIG. 13A is a wide-angle end, and FIG. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図14は実施例7にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。   14A and 14B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 7 is focused on an object point at infinity, where FIG. 14A is a wide angle end, and FIG. 14B is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the state at the telephoto end.

実施例7のズームレンズは、図13に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2と、開口絞りSと、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4と、第5レンズ群G5を有している。   As shown in FIG. 13, the zoom lens according to the seventh exemplary embodiment includes, in order from the object side, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, and the fourth lens group. G4 and the fifth lens group G5 are included.

第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1、プリズムL2、正両凸レンズL3で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1, a prism L2, and a positive biconvex lens L3 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refractive power as a whole.

第2レンズ群G2は、両凹レンズL4と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。両凹レンズL4はレンズLA、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5はレンズLBに対応する。   The second lens group G2 includes a cemented lens of a biconcave lens L4 and a positive meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The biconcave lens L4 corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L5 with the convex surface facing the object side corresponds to the lens LB.

第3レンズ群G3は、正両凸レンズL6と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL7との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a cemented lens which is formed by a positive biconvex lens L6 and a negative meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the image side, and has a positive refracting power as a whole.

第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8で構成されており、全体で負の屈折力を有している。   The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole.

第5レンズ群G5は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L9 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refracting power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は固定、第2レンズ群G2は像側へ移動し、開口絞りSは固定、第3レンズ群G3は物体側へ移動し、第4レンズ群G4は物体側へ移動し、第5レンズ群G5は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the image side, the aperture stop S is fixed, and the third lens group G3 is moved to the object side. Then, the fourth lens group G4 moves to the object side, and the fifth lens group G5 once moves to the object side, then the moving direction is reversed and moves to the image side.

非球面は、第1レンズ群G1中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1の像側の面、正両凸レンズL3の物体側の面、第2レンズ群G2中の負両凹レンズL4の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5の像側の面、第3レンズ群G3中の正両凸レンズL6の物体側の面、第5レンズ群G5中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9の物体側の面に設けられている。   The aspherical surfaces are the image side surface of the negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side in the first lens group G1, the object side surface of the positive biconvex lens L3, and the negative biconcave lens L4 in the second lens group G2. Object-side surface, image-side surface of positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, object-side surface of positive biconvex lens L6 in third lens group G3, and convex surface on the object side in fifth lens group G5 Is provided on the object side surface of the positive meniscus lens L9.

次に、本発明の実施例8にかかるズームレンズについて説明する。図15は本発明の実施例8にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。   Next, a zoom lens according to embodiment 8 of the present invention will be described. 15A and 15B are cross-sectional views along the optical axis showing the optical configuration of the zoom lens according to Example 8 of the present invention when focusing on an object point at infinity, where FIG. 15A is a wide angle end, and FIG. 15B is an intermediate focal length state. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図16は実施例8にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。   FIG. 16 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 8 is focused on an object point at infinity, where (a) is a wide angle end and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the state at the telephoto end.

実施例8のズームレンズは、図15に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、開口絞りSと、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4を有している。   As shown in FIG. 15, the zoom lens of Example 8 includes, in order from the object side, the first lens group G1, the aperture stop S, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group. G4.

第1レンズ群G1は、負両凹レンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズL1はレンズLA、正メニスカスレンズL2はレンズLBに対応する。   The first lens group G1 includes a cemented lens of a negative biconcave lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The negative biconcave lens L1 corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L2 corresponds to the lens LB.

第2レンズ群G2は、正両凸レンズL3、正両凸レンズL4と負両凹レンズL5との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The second lens group G2 includes a positive biconvex lens L3, and a cemented lens of a positive biconvex lens L4 and a negative biconcave lens L5, and has a positive refractive power as a whole.

第3レンズ群G3は、負両凹レンズL6で構成されており、全体で負の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a negative biconcave lens L6, and has a negative refracting power as a whole.

第4レンズ群G4は、正両凸レンズL7で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fourth lens group G4 includes a positive biconvex lens L7, and has a positive refractive power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第2レンズ群G2は開口絞りSと一体的に物体側へ移動し、第3レンズ群G3は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第4レンズ群G4は像側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 once moves to the image side, then the moving direction reverses and moves to the object side, and the second lens group G2 is integrated with the aperture stop S. The third lens group G3 temporarily moves to the image side, and then the moving direction reverses and moves to the object side, and the fourth lens group G4 moves to the image side.

非球面は、第1レンズ群G1中の負両凹レンズL1の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の像側の面、第2レンズ群G2中の正両凸レンズL3の両面、正両凸レンズL4の物体側の面、第3レンズ群G3中の負両凹レンズL6の物体側の面、第4レンズ群G4中の正両凸レンズL7の物体側の面に設けられている。   The aspherical surfaces are the object-side surface of the negative biconcave lens L1 in the first lens group G1, the image-side surface of the positive meniscus lens L2 with the convex surface facing the object side, and the positive biconvex lens L3 in the second lens group G2. Both surfaces are provided on the object side surface of the positive biconvex lens L4, the object side surface of the negative biconcave lens L6 in the third lens group G3, and the object side surface of the positive biconvex lens L7 in the fourth lens group G4. .

次に、本発明の実施例9にかかるズームレンズについて説明する。図17は本発明の実施例9にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での断面図である。   Next, a zoom lens according to embodiment 9 of the present invention will be described. FIGS. 17A and 17B are cross-sectional views along the optical axis showing the optical configuration of the zoom lens according to Example 9 of the present invention when focusing on an object point at infinity, where FIG. 17A is a wide-angle end, and FIG. (C) is a sectional view at the telephoto end.

図18は実施例9にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間焦点距離状態、(c)は望遠端での状態を示している。   18A and 18B are diagrams illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 9 is focused on an object point at infinity, in which FIG. 18A is a wide angle end, and FIG. 18B is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the state at the telephoto end.

実施例9のズームレンズは、図17に示すように、物体側より順に、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2と、開口絞りSと、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4とを有している。   As shown in FIG. 17, the zoom lens according to the ninth embodiment includes, in order from the object side, the first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, and the fourth lens group. G4.

第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1、プリズムL2、正両凸レンズL3で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1, a prism L2, and a positive biconvex lens L3 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refractive power as a whole.

第2レンズ群G2は、負両凹レンズL4と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5との接合レンズで構成されており、全体で負の屈折力を有している。負両凹レンズL4はレンズLA、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5はレンズLBに対応する。   The second lens group G2 includes a cemented lens which includes a negative biconcave lens L4 and a positive meniscus lens L5 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The negative biconcave lens L4 corresponds to the lens LA, and the positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side corresponds to the lens LB.

第3レンズ群G3は、正両凸レンズL6、正両凸レンズレンズL7と負両凹レンズL8との接合レンズで構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The third lens group G3 includes a positive biconvex lens L6, a cemented lens of a positive biconvex lens L7 and a negative biconcave lens L8, and has a positive refractive power as a whole.

第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9で構成されており、全体で正の屈折力を有している。   The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L9 having a convex surface directed toward the object side, and has a positive refracting power as a whole.

広角端から望遠端へと変倍する際には、第1レンズ群G1は固定、第2レンズ群G2は像側へ移動し、開口絞りSは固定、第3レンズ群G3は物体側へ移動し、第4レンズ群G4は像側へ移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 is moved to the image side, the aperture stop S is fixed, and the third lens group G3 is moved to the object side. Then, the fourth lens group G4 moves to the image side.

非球面は、第1レンズ群G1中の物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1の像側の面、正両凸レンズL3の物体側の面、第2レンズ群G2中の負両凹レンズL4の物体側の面、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5の像側の面、第3レンズ群G3中の正両凸レンズL6の物体側の面、第4レンズ群G4中の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9の物体側の面に設けられている。   The aspherical surfaces are the image side surface of the negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side in the first lens group G1, the object side surface of the positive biconvex lens L3, and the negative biconcave lens L4 in the second lens group G2. An object side surface, an image side surface of a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, an object side surface of a positive biconvex lens L6 in the third lens group G3, and a convex surface on the object side in the fourth lens group G4 Is provided on the object side surface of the positive meniscus lens L9.

次に、上記各実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、r1、r2、…は各レンズ面の曲率半径、d1、d2、…は各レンズの肉厚または空気間隔、nd1、nd2、…は各レンズのd線での屈折率、νd1、νd2、…は各レンズのアッべ数、Fno.はFナンバー、fは全系焦点距離、D0は物体から第1面までの距離をそれぞれ表している。また、aspは非球面、STOは絞りをそれぞれ示している。   Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of each of the above embodiments will be listed. In the numerical data of each embodiment, r1, r2,... Are the curvature radii of the lens surfaces, d1, d2,... Are the thickness or air spacing of each lens, and nd1, nd2,. Are the Abbe number of each lens, Fno. Is the F number, f is the focal length of the entire system, and D0 is the distance from the object to the first surface. Further, asp indicates an aspheric surface, and STO indicates an aperture.

また、非球面形状は、光軸方向をz、光軸に直交する方向をyにとり、円錐係数をK、非球面係数をA4、A6、A8、A10としたとき、次の式で表される。
z=(y2/r)/[1+{1−(1+K)(y/r)21/2
+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10
また、Eは10のべき乗を表している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
The aspherical shape is expressed by the following equation when the optical axis direction is z, the direction orthogonal to the optical axis is y, the conical coefficient is K, and the aspherical coefficients are A4, A6, A8, and A10. .
z = (y 2 / r) / [1+ {1− (1 + K) (y / r) 2 } 1/2 ]
+ A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10
E represents a power of 10. The symbols of these specification values are common to the numerical data of the examples described later.

(実施例1)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1* -62.9785 0.9000 1.52542 55.78
2* 6.2220 0.5000 1.63494 23.22
3* 9.3781 可変
4(絞り) ∞ 0.
5* 4.3728 1.4527 1.80139 45.46
6* -22.6777 0.1000
7 11.4978 1.0000 1.80518 25.42
8 11.4978 0.5000 1.80810 22.76
9 2.8708 可変
10 -25.8411 2.2417 1.52542 55.78
11* -5.4142 可変
12 ∞ 0.4000 1.54771 62.84
13 ∞ 0.2000
14 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
15 ∞ 可変
像面 ∞
Example 1
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 * -62.9785 0.9000 1.52542 55.78
2 * 6.2220 0.5000 1.63494 23.22
3 * 9.3781 Variable
4 (Aperture) ∞ 0.
5 * 4.3728 1.4527 1.80139 45.46
6 * -22.6777 0.1000
7 11.4978 1.0000 1.80518 25.42
8 11.4978 0.5000 1.80810 22.76
9 2.8708 Variable
10 -25.8411 2.2417 1.52542 55.78
11 * -5.4142 variable
12 ∞ 0.4000 1.54771 62.84
13 ∞ 0.2000
14 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
15 ∞ Variable
Image plane ∞

非球面係数
第1面
K=115.8250,A4=-1.0211E-03,A6=4.6492E-05,A8=-1.0362E-06,A10=1.2514E-08
第2面
K=-6.1725,A4=-5.1068E-04,A6=6.0529E-05,A8=-1.2283E-06
第3面
K=-9.2729,A4=-5.2138E-04,A6=3.7887E-05,A8=-9.8473E-07,A10=1.2720E-08
第5面
K=-2.2655,A4=1.8497E-03,A6=-1.7322E-04,A8=1.1012E-06,A10=-3.7091E-06
第6面
K=-6.4910,A4=2.7022E-05,A6=-1.5210E-04,A8=-1.8174E-05,A10=-8.0149E-07
第11面
K=-1.9637,A4=-2.9213E-04,A6=-1.0810E-05,A8=3.8863E-07,A10=-7.5271E-09
Aspherical coefficient first surface K = 115.8250, A4 = -1.0211E-03, A6 = 4.6492E-05, A8 = -1.0362E-06, A10 = 1.2514E-08
2nd surface K = -6.1725, A4 = -5.1068E-04, A6 = 6.0529E-05, A8 = -1.2283E-06
3rd surface K = -9.2729, A4 = -5.2138E-04, A6 = 3.7887E-05, A8 = -9.8473E-07, A10 = 1.2720E-08
5th surface K = -2.2655, A4 = 1.8497E-03, A6 = -1.7322E-04, A8 = 1.1012E-06, A10 = -3.7091E-06
6th surface K = -6.4910, A4 = 2.7022E-05, A6 = -1.5210E-04, A8 = -1.8174E-05, A10 = -8.0149E-07
11th surface K = -1.9637, A4 = -2.9213E-04, A6 = -1.0810E-05, A8 = 3.8863E-07, A10 = -7.5271E-09

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 6.37584 10.57824 18.33837
Fナンバー 3.1264 4.1941 5.8030
d3 13.16409 7.34139 2.33000
d9 2.70221 7.30761 13.65861
d11 3.80230 3.13340 3.68000
d15 0.39947 0.39947 0.39947
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 6.37584 10.57824 18.33837
F number 3.1264 4.1941 5.8030
d3 13.16409 7.34139 2.33000
d9 2.70221 7.30761 13.65861
d11 3.80230 3.13340 3.68000
d15 0.39947 0.39947 0.39947

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L1 1.525420 1.522680 1.532100 1.537007 1.540993
L3 1.801390 1.796100 1.813730 1.823569 1.831860
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L4 1.805181 1.796106 1.827775 1.847283 1.864939
L6 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L1 1.525420 1.522680 1.532100 1.537007 1.540993
L3 1.801390 1.796100 1.813730 1.823569 1.831860
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L4 1.805181 1.796106 1.827775 1.847283 1.864939
L6 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699

(実施例2)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1* -58.9431 0.8000 1.58313 59.38
2* 8.1380 0.6828 1.63494 23.22
3* 13.7667 可変
4(絞り) ∞ -0.3000
5* 4.4724 1.5596 1.83481 42.71
6* 130.3653 0.1000
7 8.5524 1.3755 1.92286 18.90
8 3.2419 可変
9* -38.1669 2.0346 1.80610 40.92
10* -9.5137 可変
11* -31.0170 1.0000 1.52542 55.78
12 -14.0000 0.1300
13 ∞ 0.5000 1.54771 62.84
14 ∞ 0.2000
15 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
16 ∞ 可変
(Example 2)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 * -58.9431 0.8000 1.58313 59.38
2 * 8.1380 0.6828 1.63494 23.22
3 * 13.7667 Variable
4 (Aperture) ∞ -0.3000
5 * 4.4724 1.5596 1.83481 42.71
6 * 130.3653 0.1000
7 8.5524 1.3755 1.92286 18.90
8 3.2419 Variable
9 * -38.1669 2.0346 1.80610 40.92
10 * -9.5137 variable
11 * -31.0170 1.0000 1.52542 55.78
12 -14.0000 0.1300
13 ∞ 0.5000 1.54771 62.84
14 ∞ 0.2000
15 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
16 ∞ variable

非球面係数
第1面
K=0,A4=-5.8885E-04,A6=1.4288E-05,A8=-1.7633E-07,A10=1.0171E-09
第2面
K=-8.8482,A4=1.2303E-05,A6=8.2901E-06,A8=-2.2270E-07,A10=0.0000E+00
第3面
K=-10.3478,A4=-4.0540E-04,A6=1.2052E-05,A8=-1.5322E-07,A10=1.0250E-09
第5面
K=-1.5713,A4=1.8734E-03,A6=1.3210E-04,A8=-1.3012E-05,A10=3.2830E-06
第6面
K=0,A4=1.2278E-03,A6=2.2014E-04,A8=-3.1910E-05,A10=7.1101E-06
第9面
K=-118.8738
第10面
K=-2.0132,A4=1.5398E-04,A6=-1.1684E-05,A8=1.3701E-07,A10=1.0039E-09
第11面
K=11.1220,A4=-1.2538E-03,A6=1.1705E-05,A8=2.0163E-07
Aspherical coefficient first surface K = 0, A4 = -5.8885E-04, A6 = 1.4288E-05, A8 = -1.7633E-07, A10 = 1.0171E-09
2nd surface K = -8.8482, A4 = 1.2303E-05, A6 = 8.2901E-06, A8 = -2.2270E-07, A10 = 0.0000E + 00
Third surface K = -10.3478, A4 = -4.0540E-04, A6 = 1.2052E-05, A8 = -1.5322E-07, A10 = 1.0250E-09
5th surface K = -1.5713, A4 = 1.8734E-03, A6 = 1.3210E-04, A8 = -1.3012E-05, A10 = 3.2830E-06
6th surface K = 0, A4 = 1.2278E-03, A6 = 2.2014E-04, A8 = -3.1910E-05, A10 = 7.1101E-06
9th page K = -118.8738
10th surface K = -2.0132, A4 = 1.5398E-04, A6 = -1.1684E-05, A8 = 1.3701E-07, A10 = 1.0039E-09
11th surface K = 11.1220, A4 = -1.2538E-03, A6 = 1.1705E-05, A8 = 2.0163E-07

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 7.59604 12.60933 21.87623
Fナンバー 2.9488 3.9735 5.6645
d3 13.85724 7.45744 2.50000
d8 4.02077 9.33886 16.71742
d10 3.53942 2.65010 2.20000
d16 0.39978 0.39978 0.39978
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 7.59604 12.60933 21.87623
F number 2.9488 3.9735 5.6645
d3 13.85724 7.45744 2.50000
d8 4.02077 9.33886 16.71742
d10 3.53942 2.65010 2.20000
d16 0.39978 0.39978 0.39978

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L1 1.583126 1.580139 1.589960 1.594676 1.598296
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L3 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L4 1.922860 1.909158 1.957996 1.989713 2.019763
L6 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L1 1.583126 1.580139 1.589960 1.594676 1.598296
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L5 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L3 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L4 1.922860 1.909158 1.957996 1.989713 2.019763
L6 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699

(実施例3)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1* -12.9570 0.8000 1.52542 55.78
2 10.4409 0.7032 1.63494 23.22
3* 22.2162 可変
4(絞り) ∞ 0.3000
5* 8.6298* 1.8448 1.83481 42.71
6* -26.5988 0.0791
7* 7.1432 1.7812 1.83481 42.71
8 -239.3124 0.4000 1.80810 23.80
9 3.9396 可変
10* -42.3355 0.5000 1.52542 55.78
11 19.6055 可変
12* 64.2346 1.3800 1.83481 42.71
13 -9.6000 可変
14 ∞ 0.5000 1.54771 62.84
15 ∞ 0.5000
16 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
17 ∞ 可変
像面 ∞
(Example 3)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 * -12.9570 0.8000 1.52542 55.78
2 10.4409 0.7032 1.63494 23.22
3 * 22.2162 variable
4 (Aperture) ∞ 0.3000
5 * 8.6298 * 1.8448 1.83481 42.71
6 * -26.5988 0.0791
7 * 7.1432 1.7812 1.83481 42.71
8 -239.3124 0.4000 1.80810 23.80
9 3.9396 Variable
10 * -42.3355 0.5000 1.52542 55.78
11 19.6055 Variable
12 * 64.2346 1.3800 1.83481 42.71
13 -9.6000 Variable
14 ∞ 0.5000 1.54771 62.84
15 ∞ 0.5000
16 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
17 ∞ Variable
Image plane ∞

非球面係数
第1面
K=-3.9537,A4=0.0000E+00,A6=2.4737E-06,A8=-3.9226E-08
第3面
K=-0.9087,A4=7.1688E-05,A6=3.7777E-06,A8=-4.9770E-08
第5面
K=-1.9337,A4=-3.4869E-04,A6=-2.2526E-05,A8=-5.7283E-08
第6面
K=-5.9352,A4=-3.7375E-04,A6=-6.1314E-06,A8=-1.7507E-07
第7面
K=0.2051,A4=8.5095E-05,A6=1.8765E-05,A8=4.8202E-07,A10=1.0705E-08
第10面
K=43.0913,A4=-2.6920E-04,A6=-1.0679E-05,A8=1.0544E-06
第12面
K=0,A4=-4.1294E-04,A6=3.6637E-06,A8=0.0000E+00
Aspherical coefficient first surface K = -3.9537, A4 = 0.0000E + 00, A6 = 2.4737E-06, A8 = -3.9226E-08
3rd surface K = -0.9087, A4 = 7.1688E-05, A6 = 3.7777E-06, A8 = -4.9770E-08
5th surface K = -1.9337, A4 = -3.4869E-04, A6 = -2.2526E-05, A8 = -5.7283E-08
6th surface K = -5.9352, A4 = -3.7375E-04, A6 = -6.1314E-06, A8 = -1.7507E-07
7th surface K = 0.2051, A4 = 8.5095E-05, A6 = 1.8765E-05, A8 = 4.8202E-07, A10 = 1.0705E-08
10th surface K = 43.0913, A4 = -2.6920E-04, A6 = -1.0679E-05, A8 = 1.0544E-06
12th surface K = 0, A4 = -4.1294E-04, A6 = 3.6637E-06, A8 = 0.0000E + 00

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 6.42001 11.01031 18.48951
Fナンバー 1.8685 2.4621 3.4244
d3 14.46707 7.07125 2.86615
d9 2.20000 6.43367 10.48474
d11 2.41629 2.29056 3.84331
d13 3.12835 2.29609 1.60000
d17 0.50016 0.50016 0.50016
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 6.42001 11.01031 18.48951
F number 1.8685 2.4621 3.4244
d3 14.46707 7.07125 2.86615
d9 2.20000 6.43367 10.48474
d11 2.41629 2.29056 3.84331
d13 3.12835 2.29609 1.60000
d17 0.50016 0.50016 0.50016

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773
L5 1.808097 1.798451 1.832401 1.853497 1.872497
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L1 1.525420 1.522680 1.532100 1.536263 1.539251
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L3,L4,L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.634937 1.627308 1.654649 1.672358 1.688773
L5 1.808097 1.798451 1.832401 1.853497 1.872497
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562262
L1 1.525420 1.522680 1.532100 1.536263 1.539251
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L3, L4, L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.525420 1.522680 1.532100 1.537050 1.540699

(実施例4)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 -148.2378 0.8000 1.61800 63.33
2 10.5000 0.9000 1.70000 20.50
3* 12.5375 2.7000
4 ∞ 12.5000 1.80610 40.92
5 ∞ 0.2000
6 86.3959 2.8000 1.81600 46.62
7 -15.5225 0.7000 1.51742 52.43
8 20.9252 可変
9* 16.7269 3.5000 1.74320 49.34
10 -13.1850 0.7000 1.84666 23.78
11 -43.9733 可変
12(絞り) ∞ 可変
13 -14.1403 0.7000 1.51823 58.90
14 9.5058 1.2000 1.80610 40.92
15 24.0964 可変
16* 12.9283 4.0000 1.74320 49.34
17 -7.9831 0.7000 1.84666 23.78
18 -16.7658 可変
19 ∞ 1.4400 1.54771 62.84
20 ∞ 0.8000
21 ∞ 0.6000 1.51633 64.14
22 ∞ 可変
像面 ∞
Example 4
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 -148.2378 0.8000 1.61800 63.33
2 10.5000 0.9000 1.70000 20.50
3 * 12.5375 2.7000
4 ∞ 12.5000 1.80610 40.92
5 ∞ 0.2000
6 86.3959 2.8000 1.81600 46.62
7 -15.5225 0.7000 1.51742 52.43
8 20.9252 Variable
9 * 16.7269 3.5000 1.74320 49.34
10 -13.1850 0.7000 1.84666 23.78
11 -43.9733 Variable
12 (Aperture) ∞ Variable
13 -14.1403 0.7000 1.51823 58.90
14 9.5058 1.2000 1.80610 40.92
15 24.0964 Variable
16 * 12.9283 4.0000 1.74320 49.34
17 -7.9831 0.7000 1.84666 23.78
18 -16.7658 Variable
19 ∞ 1.4400 1.54771 62.84
20 ∞ 0.8000
21 ∞ 0.6000 1.51633 64.14
22 ∞ Variable
Image plane ∞

非球面係数
第3面
K=-0.1161,A4=-1.4293E-06,A6=-1.4339E-07,A8=0.0000E+00
第9面
K=0.5819,A4=-2.6544E-05,A6=-7.4893E-08,A8=0.0000E+00
第16面
K=0.1991,A4=-2.1271E-04,A6=-2.7865E-07,A8=0.0000E+00
Aspherical coefficient third surface K = -0.1161, A4 = -1.4293E-06, A6 = -1.4339E-07, A8 = 0.0000E + 00
9th surface K = 0.5819, A4 = -2.6544E-05, A6 = -7.4893E-08, A8 = 0.0000E + 00
16th surface K = 0.1991, A4 = -2.1271E-04, A6 = -2.7865E-07, A8 = 0.0000E + 00

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 6.00532 10.39581 17.99608
Fナンバー 2.8644 3.2972 3.8315
d8 14.63665 7.78825 0.79919
d11 1.59938 8.44544 15.43690
d12 1.39901 5.38884 9.49803
d15 6.49016 4.75048 3.00021
d18 5.80409 3.55313 1.19508
d22 1.35981 1.35981 1.35981
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 6.00532 10.39581 17.99608
F number 2.8644 3.2972 3.8315
d8 14.63665 7.78825 0.79919
d11 1.59938 8.44544 15.43690
d12 1.39901 5.38884 9.49803
d15 6.49016 4.75048 3.00021
d18 5.80409 3.55313 1.19508
d22 1.35981 1.35981 1.35981

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2 1.699997 1.690560 1.724703 1.747239 1.768350
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.629870 1.633987
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L3,L9 1.806098 1.800248 1.819945 1.831174 1.840781
L4 1.816000 1.810749 1.828252 1.837997 1.846185
L6,L10 1.743198 1.738653 1.753716 1.762047 1.769040
L5 1.517417 1.514444 1.524313 1.529804 1.534439
L8 1.518229 1.515556 1.524354 1.529155 1.533151
L7,L11 1.846660 1.836491 1.872096 1.894187 1.914278
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2 1.699997 1.690560 1.724703 1.747239 1.768350
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.629870 1.633987
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L3, L9 1.806098 1.800248 1.819945 1.831174 1.840781
L4 1.816000 1.810749 1.828252 1.837997 1.846185
L6, L10 1.743198 1.738653 1.753716 1.762047 1.769040
L5 1.517417 1.514444 1.524313 1.529804 1.534439
L8 1.518229 1.515556 1.524354 1.529155 1.533151
L7, L11 1.846660 1.836491 1.872096 1.894187 1.914278

(実施例5)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 18.0638 2.5625 1.61800 63.33
2 -411.3935 0.2000 1.62740 22.28
3* 58.2672 可変
4 64.3728 0.8000 1.88300 40.76
5 6.0538 0.7000 1.75000 17.50
6* 6.7548 1.5257
7* 10.0815 1.3190 2.04005 23.47
8* 15.0800 可変
9(絞り) ∞ 0.5000
10* 6.0765 2.2489 1.69350 53.21
11 -30.6535 0.2000
12 9.2885 1.5027 1.83481 42.71
13 25.0625 0.5000 1.80810 22.76
14* 4.1256 可変
15* 10.1052 2.0000 1.80610 40.92
16 93.7214 可変
17 ∞ 0.5556 1.51633 64.14
18 ∞ 可変
像面 ∞
(Example 5)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 18.0638 2.5625 1.61800 63.33
2 -411.3935 0.2000 1.62740 22.28
3 * 58.2672 Variable
4 64.3728 0.8000 1.88300 40.76
5 6.0538 0.7000 1.75000 17.50
6 * 6.7548 1.5257
7 * 10.0815 1.3190 2.04005 23.47
8 * 15.0800 variable
9 (Aperture) ∞ 0.5000
10 * 6.0765 2.2489 1.69350 53.21
11 -30.6535 0.2000
12 9.2885 1.5027 1.83481 42.71
13 25.0625 0.5000 1.80810 22.76
14 * 4.1256 Variable
15 * 10.1052 2.0000 1.80610 40.92
16 93.7214 Variable
17 ∞ 0.5556 1.51633 64.14
18 ∞ variable
Image plane ∞

非球面係数
第3面
K=0,A4=-5.1871E-06,A6=1.9740E-08,A8=0.0000E+00
第6面
K=0.1870,A4=-2.4759E-04,A6=1.8899E-05,A8=3.0471E-08
第7面
K=2.0742,A4=-8.3788E-04,A6=4.8720E-06,A8=-6.5300E-08
第8面
K=-14.8045,A4=-1.5356E-04,A6=-1.3062E-05,A8=4.1097E-07
第10面
K=-0.5350,A4=-1.7116E-04,A6=-1.7013E-05,A8=5.8607E-07
第14面
K=0.2799,A4=-4.6846E-05,A6=-4.5493E-05,A8=7.6143E-06,A10=-1.2652E-06
第15面
K=-1.3007,A4=1.7097E-04,A6=6.9200E-06,A8=-5.3822E-08
Aspherical coefficient third surface K = 0, A4 = -5.1871E-06, A6 = 1.9740E-08, A8 = 0.0000E + 00
6th surface K = 0.1870, A4 = -2.4759E-04, A6 = 1.8899E-05, A8 = 3.0471E-08
7th surface K = 2.0742, A4 = -8.3788E-04, A6 = 4.8720E-06, A8 = -6.5300E-08
8th surface K = -14.8045, A4 = -1.5356E-04, A6 = -1.3062E-05, A8 = 4.1097E-07
10th surface K = -0.5350, A4 = -1.7116E-04, A6 = -1.7013E-05, A8 = 5.8607E-07
14th surface K = 0.2799, A4 = -4.6846E-05, A6 = -4.5493E-05, A8 = 7.6143E-06, A10 = -1.2652E-06
15th surface K = -1.3007, A4 = 1.7097E-04, A6 = 6.9200E-06, A8 = -5.3822E-08

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 6.78044 11.59644 19.79961
Fナンバー 2.0605 2.4114 2.7434
d3 0.89943 3.00074 11.93912
d8 12.40988 3.16832 1.19961
d14 2.37320 3.97492 7.94905
d16 3.06856 3.97526 2.00707
d18 1.35022 1.35022 1.35022
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 6.78044 11.59644 19.79961
F number 2.0605 2.4114 2.7434
d3 0.89943 3.00074 11.93912
d8 12.40988 3.16832 1.19961
d14 2.37320 3.97492 7.94905
d16 3.06856 3.97526 2.00707
d18 1.35022 1.35022 1.35022

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.627395 1.619588 1.647747 1.666234 1.683516
L4 1.749996 1.738343 1.781194 1.810388 1.838277
L5 2.040052 2.027333 2.071650 2.098501 2.122228
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.908740 1.916880
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L9 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L8 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L2 1.627395 1.619588 1.647747 1.666234 1.683516
L4 1.749996 1.738343 1.781194 1.810388 1.838277
L5 2.040052 2.027333 2.071650 2.098501 2.122228
L3 1.882997 1.876560 1.898221 1.908740 1.916880
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L9 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859547 1.868911
L6 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L8 1.808095 1.798009 1.833513 1.855902 1.876580
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506

(実施例6)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 65.3278 4.5000 1.61800 63.33
2 -99.2330 0.7000 1.80810 22.76
3* -139.3664 可変
4 1.563E+04 0.8000 1.69350 53.21
5* 11.1871 3.1000
6 ∞ 13.6000 1.77250 49.60
7 ∞ 0.3000
8 472.5189 0.8000 1.43389 95.15
9 14.9256 0.9000 1.74910 18.01
10* 20.2831 可変
11(絞り) ∞ 0.5000
12* 14.6231 2.7000 1.83481 42.71
13 -757.3457 0.1500
14 8.1833 2.7000 1.75500 52.32
15 28.3224 0.5000 1.80810 24.00
16 5.8490 可変
17 15.4383 2.0000 1.69680 55.53
18 41.0361 可変
19 15.9428 2.0000 1.69350 53.21
20* 33.1358 1.4000
21 ∞ 1.2000 1.51633 64.14
22 ∞ 可変
像面 ∞
(Example 6)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 65.3278 4.5000 1.61800 63.33
2 -99.2330 0.7000 1.80810 22.76
3 * -139.3664 variable
4 1.563E + 04 0.8000 1.69350 53.21
5 * 11.1871 3.1000
6 ∞ 13.6000 1.77250 49.60
7 ∞ 0.3000
8 472.5189 0.8000 1.43389 95.15
9 14.9256 0.9000 1.74910 18.01
10 * 20.2831 Variable
11 (Aperture) ∞ 0.5000
12 * 14.6231 2.7000 1.83481 42.71
13 -757.3457 0.1500
14 8.1833 2.7000 1.75500 52.32
15 28.3224 0.5000 1.80810 24.00
16 5.8490 Variable
17 15.4383 2.0000 1.69680 55.53
18 41.0361 Variable
19 15.9428 2.0000 1.69350 53.21
20 * 33.1358 1.4000
21 ∞ 1.2000 1.51633 64.14
22 ∞ Variable
Image plane ∞

非球面係数
第3面
K=2.5591,A4=3.3082E-06,A6=-1.2445E-08,A8=0.0000E+00
第5面
K=-0.0260,A4=-1.4735E-05,A6=9.2686E-07,A8=0.0000E+00
第10面
K=0.1098,A4=-4.3198E-05,A6=-1.2444E-07,A8=0.0000E+00
第12面
K=0,A4=-3.6784E-05,A6=2.7642E-07,A8=-9.3527E-09
第20面
K=-0.1766,A4=2.0397E-05,A6=7.2338E-06,A8=0.0000E+00
Aspherical coefficient third surface K = 2.5591, A4 = 3.3082E-06, A6 = -1.2445E-08, A8 = 0.0000E + 00
5th surface K = -0.0260, A4 = -1.4735E-05, A6 = 9.2686E-07, A8 = 0.0000E + 00
10th surface K = 0.1098, A4 = -4.3198E-05, A6 = -1.2444E-07, A8 = 0.0000E + 00
12th surface K = 0, A4 = -3.6784E-05, A6 = 2.7642E-07, A8 = -9.3527E-09
20th surface K = -0.1766, A4 = 2.0397E-05, A6 = 7.2338E-06, A8 = 0.0000E + 00

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 6.19748 13.86333 31.00007
Fナンバー 2.8000 3.7907 4.9791
d3 0.79948 13.61553 21.10507
d10 23.86378 12.91453 1.80057
d16 4.05251 13.70605 10.01991
d18 6.75188 8.04945 22.84758
d22 1.50059 1.50059 1.50059
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 6.19748 13.86333 31.00007
F number 2.8000 3.7907 4.9791
d3 0.79948 13.61553 21.10507
d10 23.86378 12.91453 1.80057
d16 4.05251 13.70605 10.01991
d18 6.75188 8.04945 22.84758
d22 1.50059 1.50059 1.50059

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L6 1.749096 1.737741 1.779330 1.807446 1.834165
L9 1.808097 1.798524 1.832190 1.853078 1.871855
L5 1.433890 1.432475 1.437035 1.439355 1.441210
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L4 1.772499 1.767798 1.783374 1.791972 1.799174
L3,L11 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712340 1.718005
L2 1.808095 1.798009 1.833513 1.855904 1.876580
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506
L8 1.754999 1.750624 1.765055 1.772956 1.779544
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L6 1.749096 1.737741 1.779330 1.807446 1.834165
L9 1.808097 1.798524 1.832190 1.853078 1.871855
L5 1.433890 1.432475 1.437035 1.439355 1.441210
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L4 1.772499 1.767798 1.783374 1.791972 1.799174
L3, L11 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L10 1.696797 1.692974 1.705522 1.712340 1.718005
L2 1.808095 1.798009 1.833513 1.855904 1.876580
L1 1.618000 1.615036 1.624794 1.630103 1.634506
L8 1.754999 1.750624 1.765055 1.772956 1.779544

(実施例7)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 28.6603 0.9000 1.84666 23.78
2* 10.5002 3.0000
3 ∞ 12.0000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5* 32.1236 2.4000 1.80610 40.92
6 -27.2234 可変
7* -17.5310 0.6000 1.69350 53.18
8 16.1122 0.6000 1.80000 17.30
9* 34.3995 可変
10(絞り) ∞ 可変
11* 10.9350 4.0000 1.83481 42.71
12 -7.4017 0.6000 1.80810 22.76
13 -26.5473 可変
14 10.9560 1.0000 1.84666 23.78
15 5.8771 可変
16* 12.5362 2.0000 1.49700 81.54
17 31.9270 可変
18 ∞ 1.5000 1.54771 62.84
19 ∞ 0.8000
20 ∞ 0.7500 1.51633 64.14
21 ∞ 可変
像面 ∞
(Example 7)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 28.6603 0.9000 1.84666 23.78
2 * 10.5002 3.0000
3 ∞ 12.0000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.2000
5 * 32.1236 2.4000 1.80610 40.92
6 -27.2234 Variable
7 * -17.5310 0.6000 1.69350 53.18
8 16.1122 0.6000 1.80000 17.30
9 * 34.3995 Variable
10 (Aperture) ∞ Variable
11 * 10.9350 4.0000 1.83481 42.71
12 -7.4017 0.6000 1.80810 22.76
13 -26.5473 Variable
14 10.9560 1.0000 1.84666 23.78
15 5.8771 Variable
16 * 12.5362 2.0000 1.49700 81.54
17 31.9270 Variable
18 ∞ 1.5000 1.54771 62.84
19 ∞ 0.8000
20 ∞ 0.7500 1.51633 64.14
21 ∞ Variable
Image plane ∞

非球面係数
K=-0.3499,A4=1.2776E-05,A6=2.8239E-07,A8=0.0000E+00
第5面
K=-0.3428,A4=2.8408E-06,A6=1.1795E-07,A8=0.0000E+00
第7面
K=-0.2794,A4=-1.2407E-04,A6=3.0845E-06,A8=0.0000E+00
第9面
K=-0.1625,A4=-1.6863E-04,A6=4.4868E-06,A8=0.0000E+00
第11面
K=0.0563,A4=-2.3176E-04,A6=-1.8609E-09,A8=0.0000E+00
第16面
K=-1.5326,A4=1.3085E-04,A6=3.1037E-06,A8=0.0000E+00
Aspheric coefficient K = -0.3499, A4 = 1.2776E-05, A6 = 2.8239E-07, A8 = 0.0000E + 00
5th surface K = -0.3428, A4 = 2.8408E-06, A6 = 1.1795E-07, A8 = 0.0000E + 00
7th surface K = -0.2794, A4 = -1.2407E-04, A6 = 3.0845E-06, A8 = 0.0000E + 00
9th surface K = -0.1625, A4 = -1.6863E-04, A6 = 4.4868E-06, A8 = 0.0000E + 00
11th surface K = 0.0563, A4 = -2.3176E-04, A6 = -1.8609E-09, A8 = 0.0000E + 00
16th surface K = -1.5326, A4 = 1.3085E-04, A6 = 3.1037E-06, A8 = 0.0000E + 00

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 6.00668 10.39857 17.99302
Fナンバー 2.8002 3.3565 4.7748
d6 0.99746 8.01926 11.55591
d9 11.94945 4.92767 1.39096
d10 8.72015 6.22992 1.19364
d13 2.29144 1.63036 0.80191
d15 1.49943 4.57525 11.18987
d17 2.67739 2.75193 2.00294
d21 1.36041 1.36041 1.36041
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 6.00668 10.39857 17.99302
F number 2.8002 3.3565 4.7748
d6 0.99746 8.01926 11.55591
d9 11.94945 4.92767 1.39096
d10 8.72015 6.22992 1.19364
d13 2.29144 1.63036 0.80191
d15 1.49943 4.57525 11.18987
d17 2.67739 2.75193 2.00294
d21 1.36041 1.36041 1.36041

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L5 1.800000 1.787370 1.833600 1.866890 1.899621
L4 1.693500 1.689551 1.702591 1.709312 1.714733
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L9 1.496999 1.495136 1.501231 1.504507 1.507205
L2 1.806098 1.800248 1.819945 1.831174 1.840781
L3 1.806098 1.800248 1.819945 1.831174 1.840781
L6 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L7 1.808095 1.798009 1.833513 1.855904 1.876580
L1,L8 1.846660 1.836488 1.872096 1.894189 1.914294
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L5 1.800000 1.787370 1.833600 1.866890 1.899621
L4 1.693500 1.689551 1.702591 1.709312 1.714733
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L9 1.496999 1.495136 1.501231 1.504507 1.507205
L2 1.806098 1.800248 1.819945 1.831174 1.840781
L3 1.806098 1.800248 1.819945 1.831174 1.840781
L6 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L7 1.808095 1.798009 1.833513 1.855904 1.876580
L1, L8 1.846660 1.836488 1.872096 1.894189 1.914294

(実施例8)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1* -13.2566 0.8000 1.49700 75.30
2 13.1877 0.4237 1.63494 23.22
3* 20.8972 可変
4(絞り) ∞ 0.3000
5* 8.6234 1.8201 1.83481 42.71
6* -28.1231 0.0791
7* 7.0624 1.7619 1.83481 42.71
8 -462.1726 0.4000 1.80810 24.00
9 3.9333 可変
10* -34.2928 0.5000 1.52542 55.78
11 22.6658 可変
12* 63.7715 1.3800 1.83481 42.71
13 -9.6000 可変
14 ∞ 0.5000 1.54771 62.84
15 ∞ 0.5000
16 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
17 ∞ 可変
像面 ∞
(Example 8)
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 * -13.2566 0.8000 1.49700 75.30
2 13.1877 0.4237 1.63494 23.22
3 * 20.8972 Variable
4 (Aperture) ∞ 0.3000
5 * 8.6234 1.8201 1.83481 42.71
6 * -28.1231 0.0791
7 * 7.0624 1.7619 1.83481 42.71
8 -462.1726 0.4000 1.80810 24.00
9 3.9333 Variable
10 * -34.2928 0.5000 1.52542 55.78
11 22.6658 Variable
12 * 63.7715 1.3800 1.83481 42.71
13 -9.6000 Variable
14 ∞ 0.5000 1.54771 62.84
15 ∞ 0.5000
16 ∞ 0.5000 1.51633 64.14
17 ∞ Variable
Image plane ∞

非球面係数
K=-2.8817,A4=0.0000E+00,A6=3.6881E-06,A8=-5.5124E-08
第3面
K=-2.9323,A4=3.6856E-05,A6=5.0066E-06,A8=-5.9251E-08
第5面
K=-1.8270,A4=-3.4535E-04,A6=-2.1823E-05,A8=-7.8527E-08
第6面
K=-5.3587,A4=-3.7600E-04,A6=-4.8554E-06,A8=-2.1415E-07
第7面
K=0.1274,A4=8.3040E-05,A6=1.9928E-05,A8=5.0707E-07,A10=8.1677E-09
第10面
K=57.7596,A4=-1.7412E-04,A6=-4.6146E-06,A8=1.1872E-06
第12面
K=0,A4=-4.1049E-04,A6=3.1634E-06,A8=0.0000E+00
Aspheric coefficient K = -2.8817, A4 = 0.0000E + 00, A6 = 3.6881E-06, A8 = -5.5124E-08
3rd surface K = -2.9323, A4 = 3.6856E-05, A6 = 5.0066E-06, A8 = -5.9251E-08
5th surface K = -1.8270, A4 = -3.4535E-04, A6 = -2.1823E-05, A8 = -7.8527E-08
6th surface K = -5.3587, A4 = -3.7600E-04, A6 = -4.8554E-06, A8 = -2.1415E-07
7th surface K = 0.1274, A4 = 8.3040E-05, A6 = 1.9928E-05, A8 = 5.0707E-07, A10 = 8.1677E-09
10th surface K = 57.7596, A4 = -1.7412E-04, A6 = -4.6146E-06, A8 = 1.1872E-06
12th surface K = 0, A4 = -4.1049E-04, A6 = 3.1634E-06, A8 = 0.0000E + 00

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 6.42002 11.01032 18.48954
Fナンバー 1.8604 2.4534 3.4040
d3 14.77955 7.26463 2.92947
d9 2.20000 6.46215 10.54460
d11 2.38783 2.27230 3.76136
d13 3.16783 2.30230 1.60000
d17 0.50018 0.50018 0.50018
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 6.42002 11.01032 18.48954
F number 1.8604 2.4534 3.4040
d3 14.77955 7.26463 2.92947
d9 2.20000 6.46215 10.54460
d11 2.38783 2.27230 3.76136
d13 3.16783 2.30230 1.60000
d17 0.50018 0.50018 0.50018

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2 1.634937 1.627308 1.654649 1.672362 1.688770
L5 1.808097 1.798524 1.832190 1.853078 1.871855
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L1 1.496999 1.494960 1.501560 1.505134 1.508110
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L3,L4,L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L6 1.525420 1.522680 1.532100 1.537051 1.540699
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.83 404.66
L2 1.634937 1.627308 1.654649 1.672362 1.688770
L5 1.808097 1.798524 1.832190 1.853078 1.871855
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558428 1.562261
L1 1.496999 1.494960 1.501560 1.505134 1.508110
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526214 1.529768
L3, L4, L7 1.834807 1.828975 1.848520 1.859548 1.868911
L6 1.525420 1.522680 1.532100 1.537051 1.540699

(実施例9)
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 26.0703 1.0000 1.84666 23.78
2* 10.0493 2.8000
3 ∞ 12.0000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.3000
5* 55.1285 2.8000 1.80610 40.92
6 -19.7344 可変
7* -12.9630 0.8000 1.48000 63.71
8 11.2890 0.9000 1.73000 18.00
9* 15.5279 可変
10(絞り) ∞ 可変
11* 8.5684 2.7000 1.69350 53.21
12 -36.3621 0.1500
13 12.0725 2.0000 1.75000 38.01
14 -32.7527 0.5000 1.64000 23.00
15 5.0941 可変
16* 11.1680 2.0000 1.48749 70.23
17 24.6117 可変
18 ∞ 1.5000 1.54771 62.84
19 ∞ 0.8000
20 ∞ 0.7500 1.51633 64.14
21 ∞ 可変
像面 ∞
Example 9
Unit mm
Surface data Surface number rd nd νd
1 26.0703 1.0000 1.84666 23.78
2 * 10.0493 2.8000
3 ∞ 12.0000 1.80610 40.92
4 ∞ 0.3000
5 * 55.1285 2.8000 1.80610 40.92
6 -19.7344 Variable
7 * -12.9630 0.8000 1.48000 63.71
8 11.2890 0.9000 1.73000 18.00
9 * 15.5279 Variable
10 (Aperture) ∞ Variable
11 * 8.5684 2.7000 1.69350 53.21
12 -36.3621 0.1500
13 12.0725 2.0000 1.75000 38.01
14 -32.7527 0.5000 1.64000 23.00
15 5.0941 Variable
16 * 11.1680 2.0000 1.48749 70.23
17 24.6117 Variable
18 ∞ 1.5000 1.54771 62.84
19 ∞ 0.8000
20 ∞ 0.7500 1.51633 64.14
21 ∞ Variable
Image plane ∞

非球面係数
第2面
K=-0.2445,A4=3.3441E-05,A6=1.0596E-06,A8=0.0000E+00
第5面
K=0.0958,A4=7.8476E-06,A6=2.0218E-07,A8=0.0000E+00
第7面
K=0.1315,A4=1.9730E-04,A6=-1.3581E-06,A8=0.0000E+00
第9面
K=0.0129,A4=3.6466E-05,A6=6.2332E-07,A8=0.0000E+00
第11面
K=0,A4=-2.6709E-04,A6=-1.4355E-06,A8=0.0000E+00
第16面
K=-1.6203,A4=6.2499E-05,A6=7.4331E-06,A8=0.0000E+00
Aspherical coefficient second surface K = -0.2445, A4 = 3.3441E-05, A6 = 1.0596E-06, A8 = 0.0000E + 00
5th surface K = 0.0958, A4 = 7.8476E-06, A6 = 2.0218E-07, A8 = 0.0000E + 00
7th surface K = 0.1315, A4 = 1.9730E-04, A6 = -1.3581E-06, A8 = 0.0000E + 00
9th surface K = 0.0129, A4 = 3.6466E-05, A6 = 6.2332E-07, A8 = 0.0000E + 00
11th surface K = 0, A4 = -2.6709E-04, A6 = -1.4355E-06, A8 = 0.0000E + 00
16th surface K = -1.6203, A4 = 6.2499E-05, A6 = 7.4331E-06, A8 = 0.0000E + 00

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 5.99916 10.40019 17.99974
Fナンバー 2.8002 3.5217 4.6109
d6 1.00012 6.67324 11.24575
d9 11.64484 5.97198 1.39922
d10 8.14167 4.80552 1.19987
d15 1.50041 6.45956 11.33780
d17 4.89563 3.27180 2.00002
d21 1.36013 1.36013 1.36013
Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 5.99916 10.40019 17.99974
F number 2.8002 3.5217 4.6109
d6 1.00012 6.67324 11.24575
d9 11.64484 5.97198 1.39922
d10 8.14167 4.80552 1.19987
d15 1.50041 6.45956 11.33780
d17 4.89563 3.27180 2.00002
d21 1.36013 1.36013 1.36013

〔硝材屈折率テーブル〕・・・ 本実施例にて使用した媒質の波長別屈折率一覧
レンズ 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L8 1.639997 1.632239 1.660062 1.678108 1.694848
L5 1.729996 1.718951 1.759502 1.787050 1.813326
L7 1.749998 1.744194 1.763923 1.775332 1.785128
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562261
L4 1.479999 1.477699 1.485233 1.489189 1.492420
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L9 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L3 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L6 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L1 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294
[Glass Material Refractive Index Table] ... Refractive index list by wavelength of medium used in this example lens 587.56 656.27 486.13 435.84 404.66
L8 1.639997 1.632239 1.660062 1.678108 1.694848
L5 1.729996 1.718951 1.759502 1.787050 1.813326
L7 1.749998 1.744194 1.763923 1.775332 1.785128
LPF 1.547710 1.545046 1.553762 1.558427 1.562261
L4 1.479999 1.477699 1.485233 1.489189 1.492420
CG 1.516330 1.513855 1.521905 1.526213 1.529768
L9 1.487490 1.485344 1.492285 1.495963 1.498983
L2 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L3 1.806098 1.800248 1.819945 1.831173 1.840781
L6 1.693501 1.689548 1.702582 1.709715 1.715662
L1 1.846660 1.836488 1.872096 1.894186 1.914294

次に、各実施例におけるパラメータの値を掲げる。
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
fw 6.3695 7.59604 6.42001 6.00532 6.78044
10 3.84 4.74 3.6 3.32 3.8
nd(LA) 1.52542 1.58313 1.52542 1.618 1.883
νd(LA) 55.78 59.38 55.78 63.33 40.76
θgF(LA) 0.5209 0.4802 0.4419 0.5201 0.4856
β(LA) 0.6118 0.577 0.5328 0.6233 0.552
θhg(LA) 0.4231 0.3686 0.3172 0.422 0.3758
βhg(LA) 0.5486 0.5022 0.4427 0.5645 0.4675
nd(LB) 1.63494 1.63494 1.63494 1.7 1.75
νd(LB) 23.22 23.22 23.22 20.5 17.5
θgF(LB) 0.6477 0.6477 0.6477 0.66 0.6813
β(LB) 0.6855 0.6855 0.6855 0.6935 0.7098
θhg(LB) 0.6004 0.6004 0.6004 0.6183 0.6508
07 2.688 3.318 2.52 2.324 2.66
tanω07 0.43442 0.44307 0.41862 0.4062 0.41837
tB 0.5 0.6828 0.7032 0.9 0.7
Next, the values of parameters in each example are listed.
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
fw 6.3695 7.59604 6.42001 6.00532 6.78044
y 10 3.84 4.74 3.6 3.32 3.8
nd (LA) 1.52542 1.58313 1.52542 1.618 1.883
νd (LA) 55.78 59.38 55.78 63.33 40.76
θgF (LA) 0.5209 0.4802 0.4419 0.5201 0.4856
β (LA) 0.6118 0.577 0.5328 0.6233 0.552
θhg (LA) 0.4231 0.3686 0.3172 0.422 0.3758
βhg (LA) 0.5486 0.5022 0.4427 0.5645 0.4675
nd (LB) 1.63494 1.63494 1.63494 1.7 1.75
νd (LB) 23.22 23.22 23.22 20.5 17.5
θgF (LB) 0.6477 0.6477 0.6477 0.66 0.6813
β (LB) 0.6855 0.6855 0.6855 0.6935 0.7098
θhg (LB) 0.6004 0.6004 0.6004 0.6183 0.6508
y 07 2.688 3.318 2.52 2.324 2.66
tanω 07 0.43442 0.44307 0.41862 0.4062 0.41837
tB 0.5 0.6828 0.7032 0.9 0.7

実施例6 実施例7 実施例8 実施例9
fw 6.19748 6.00668 6.42002 5.99916
10 3.6 3.32 3.6 3.32
nd(LA) 1.43389 1.6935 1.497 1.48
νd(LA) 95.15 53.18 75.3 63.71
θgF(LA) 0.5087 0.5154 0.5416 0.5251
β(LA) 0.6638 0.6021 0.6643 0.629
θhg(LA) 0.4068 0.4157 0.4508 0.4289
βhg(LA) 0.6209 0.5354 0.6203 0.5722
nd(LB) 1.7491 1.8 1.63494 1.73
νd(LB) 18.01 17.3 23.22 18
θgF(LB) 0.734 0.7201 0.6477 0.6793
β(LB) 0.7634 0.7483 0.6855 0.7087
θhg(LB) 0.734 0.708 0.6004 0.648
07 2.52 2.324 2.52 2.324
tanω07 0.42856 0.40543 0.4189 0.41095
tB 0.9 0.6 0.4237 0.9
Example 6 Example 7 Example 8 Example 9
fw 6.19748 6.00668 6.42002 5.99916
y 10 3.6 3.32 3.6 3.32
nd (LA) 1.43389 1.6935 1.497 1.48
νd (LA) 95.15 53.18 75.3 63.71
θgF (LA) 0.5087 0.5154 0.5416 0.5251
β (LA) 0.6638 0.6021 0.6643 0.629
θhg (LA) 0.4068 0.4157 0.4508 0.4289
βhg (LA) 0.6209 0.5354 0.6203 0.5722
nd (LB) 1.7491 1.8 1.63494 1.73
νd (LB) 18.01 17.3 23.22 18
θgF (LB) 0.734 0.7201 0.6477 0.6793
β (LB) 0.7634 0.7483 0.6855 0.7087
θhg (LB) 0.734 0.708 0.6004 0.648
y 07 2.52 2.324 2.52 2.324
tanω 07 0.42856 0.40543 0.4189 0.41095
tB 0.9 0.6 0.4237 0.9

次に、各実施例における条件式の値を掲げる。()は条件を満足しないことを示している。
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
(1)β(LA) 0.6118 0.577 0.5328 0.6233 0.552
(2)νd(LA) 55.78 59.38 55.78 63.33 40.76
(3)βhg(LA) 0.5486 0.5022 0.4427 0.5645 0.4675
(4)θgF(LA)-θgF(LB) -0.1268 -0.1675 -0.2058 -0.1399 -0.1957
(5)θhg(LA)-θhg(LB) -0.1773 -0.2318 -0.2832 -0.1963 -0.275
(6)νd(LA)-νd(LB) 32.56 36.16 32.56 42.83 23.26
(9)y07/(fw・tanω07) 0.9714 0.9859 0.9377 0.9527 0.9377
(10)β(LB) (0.6855) (0.6855) (0.6855) 0.6935 0.7098
(11)νd(LB) (23.22) (23.22) (23.22) 20.5 17.5
(12)β(LB) (0.6855) (0.6855) (0.6855) 0.6935 0.7098
(13)νd(LB) 23.22 23.22 23.22 (20.5) (17.5)
(14)β(LB) 0.6855 0.6855 0.6855 (0.6935) (0.7098)
(15)νd(LB) (23.22) (23.22) (23.22) 20.5 17.5
(16)nd(LA) 1.52542 1.58313 1.52542 1.618 (1.883)
(17)tB 0.5 0.6828 0.7032 0.9 0.7
Next, the values of the conditional expressions in each example are listed. () Indicates that the condition is not satisfied.
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
(1) β (LA) 0.6118 0.577 0.5328 0.6233 0.552
(2) νd (LA) 55.78 59.38 55.78 63.33 40.76
(3) βhg (LA) 0.5486 0.5022 0.4427 0.5645 0.4675
(4) θgF (LA) -θgF (LB) -0.1268 -0.1675 -0.2058 -0.1399 -0.1957
(5) θhg (LA) -θhg (LB) -0.1773 -0.2318 -0.2832 -0.1963 -0.275
(6) νd (LA) -νd (LB) 32.56 36.16 32.56 42.83 23.26
(9) y 07 / (fw ・ tanω 07 ) 0.9714 0.9859 0.9377 0.9527 0.9377
(10) β (LB) (0.6855) (0.6855) (0.6855) 0.6935 0.7098
(11) νd (LB) (23.22) (23.22) (23.22) 20.5 17.5
(12) β (LB) (0.6855) (0.6855) (0.6855) 0.6935 0.7098
(13) νd (LB) 23.22 23.22 23.22 (20.5) (17.5)
(14) β (LB) 0.6855 0.6855 0.6855 (0.6935) (0.7098)
(15) νd (LB) (23.22) (23.22) (23.22) 20.5 17.5
(16) nd (LA) 1.52542 1.58313 1.52542 1.618 (1.883)
(17) tB 0.5 0.6828 0.7032 0.9 0.7

実施例6 実施例7 実施例8 実施例9
(1)β(LA) 0.6638 0.6021 0.6643 0.629
(2)νd(LA) 95.15 53.18 75.3 63.71
(3)βhg(LA) 0.6209 0.5354 0.6203 0.5722
(4)θgF(LA)-θgF(LB) -0.2253 -0.2047 -0.1061 -0.1542
(5)θhg(LA)-θhg(LB) -0.3272 -0.2923 -0.1496 -0.2191
(6)νd(LA)-νd(LB) 77.14 35.88 52.08 45.71
(9)y07/(fw・tanω07) 0.9488 0.9543 0.9370 0.9427
(10)β(LB) 0.7634 0.7483 (0.6855) 0.7087
(11)νd(LB) 18.01 17.3 (23.22) 18
(12)β(LB) 0.7634 0.7483 (0.6855) 0.7087
(13)νd(LB) (18.01) (17.3) 23.22 (18)
(14)β(LB) (0.7634) (0.7483) 0.6855 (0.7087)
(15)νd(LB) 18.01 17.3 (23.22) 18
(16)nd(LA) 1.43389 1.6935 1.497 1.48
(17)tB 0.9 0.6 0.4237 0.9
Example 6 Example 7 Example 8 Example 9
(1) β (LA) 0.6638 0.6021 0.6643 0.629
(2) νd (LA) 95.15 53.18 75.3 63.71
(3) βhg (LA) 0.6209 0.5354 0.6203 0.5722
(4) θgF (LA) -θgF (LB) -0.2253 -0.2047 -0.1061 -0.1542
(5) θhg (LA) -θhg (LB) -0.3272 -0.2923 -0.1496 -0.2191
(6) νd (LA) -νd (LB) 77.14 35.88 52.08 45.71
(9) y 07 / (fw ・ tanω 07 ) 0.9488 0.9543 0.9370 0.9427
(10) β (LB) 0.7634 0.7483 (0.6855) 0.7087
(11) νd (LB) 18.01 17.3 (23.22) 18
(12) β (LB) 0.7634 0.7483 (0.6855) 0.7087
(13) νd (LB) (18.01) (17.3) 23.22 (18)
(14) β (LB) (0.7634) (0.7483) 0.6855 (0.7087)
(15) νd (LB) 18.01 17.3 (23.22) 18
(16) nd (LA) 1.43389 1.6935 1.497 1.48
(17) tB 0.9 0.6 0.4237 0.9

(実施例10)
さて、以上のような本発明の結像光学系は、物体の像をCCDやCMOSなどの電子撮像素子で撮影する撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、携帯端末、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。
(Example 10)
The imaging optical system of the present invention as described above is a photographing apparatus for photographing an image of an object with an electronic image sensor such as a CCD or a CMOS, especially a digital camera, a video camera, a personal computer or an example of an information processing apparatus, a telephone. It can be used for portable terminals, especially mobile phones that are convenient to carry. The embodiment is illustrated below.

図19〜図21に本発明による結像光学系をデジタルカメラの撮影光学系41に組み込んだ構成の概念図を示す。図19はデジタルカメラ40の外観を示す前方斜視図、図20は同後方斜視図、図21はデジタルカメラ40の光学構成を示す断面図である。   FIGS. 19 to 21 are conceptual diagrams of structures in which the imaging optical system according to the present invention is incorporated in the photographing optical system 41 of a digital camera. 19 is a front perspective view showing the appearance of the digital camera 40, FIG. 20 is a rear perspective view thereof, and FIG. 21 is a cross-sectional view showing an optical configuration of the digital camera 40.

デジタルカメラ40は、この例の場合、撮影用光路42を有する撮影光学系41、ファインダー用光路44を有するファインダー光学系43、シャッター45、フラッシュ46、液晶表示モニター47等を含む。そして、撮影者が、カメラ40の上部に配置されたシャッター45を押圧すると、それに連動して撮影光学系41、例えば実施例1のズームレンズ48を通して撮影が行われる。   In this example, the digital camera 40 includes a photographing optical system 41 having a photographing optical path 42, a finder optical system 43 having a finder optical path 44, a shutter 45, a flash 46, a liquid crystal display monitor 47, and the like. Then, when the photographer presses the shutter 45 disposed on the upper part of the camera 40, photographing is performed through the photographing optical system 41, for example, the zoom lens 48 of the first embodiment in conjunction therewith.

撮影光学系41によって形成された物体像は、CCD49の撮像面上に形成される。このCCD49で受光された物体像は、画像処理手段51を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター47に表示される。また、この画像処理手段51にはメモリ等が配置され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、このメモリは画像処理手段51と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、MO等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。   The object image formed by the photographing optical system 41 is formed on the image pickup surface of the CCD 49. The object image received by the CCD 49 is displayed as an electronic image on the liquid crystal display monitor 47 provided on the back of the camera via the image processing means 51. Further, the image processing means 51 is provided with a memory or the like, and can record a captured electronic image. This memory may be provided separately from the image processing means 51, or may be configured to perform recording and writing electronically using a flexible disk, memory card, MO, or the like.

さらに、ファインダー用光路44上には、ファインダー用対物光学系53が配置されている。このファインダー用対物光学系53は、カバーレンズ54、第1プリズム10、開口絞り2、第2プリズム20、フォーカス用レンズ66からなる。このファインダー用対物光学系53によって、結像面67上に物体像が形成される。この物体像は、像正立部材であるポロプリズム55の視野枠57上に形成される。このポロプリズム55の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系59が配置されている。   Further, a finder objective optical system 53 is disposed on the finder optical path 44. The finder objective optical system 53 includes a cover lens 54, a first prism 10, an aperture stop 2, a second prism 20, and a focusing lens 66. An object image is formed on the imaging surface 67 by the finder objective optical system 53. This object image is formed on the field frame 57 of the Porro prism 55 which is an image erecting member. Behind the Porro prism 55, an eyepiece optical system 59 for guiding an erect image to the observer eyeball E is disposed.

このように構成されたデジタルカメラ40によれば、撮影光学系41の構成枚数を少なくした小型化・薄型化のズームレンズを有する電子撮像装置が実現できる。なお、本発明は、上述した沈胴式のデジタルカメラに限られず、屈曲光学系を採用する折り曲げ式のデジタルカメラにも適用できる。   According to the digital camera 40 configured as described above, an electronic imaging device having a compact and thin zoom lens in which the number of components of the photographing optical system 41 is reduced can be realized. The present invention is not limited to the above-described retractable digital camera, but can also be applied to a folding digital camera that employs a bending optical system.

次に、本発明の結像光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンを図22〜図24に示す。図22はパソコン300のカバーを開いた状態の前方斜視図、図23はパソコン300の撮影光学系303の断面図、図24は図22の側面図である。図22〜図24に示されるように、パソコン300は、キーボード301と、情報処理手段や記録手段と、モニター302と、撮影光学系303とを有している。   Next, a personal computer which is an example of an information processing apparatus in which the imaging optical system of the present invention is incorporated as an objective optical system is shown in FIGS. 22 is a front perspective view of the personal computer 300 with the cover open, FIG. 23 is a sectional view of the photographing optical system 303 of the personal computer 300, and FIG. 24 is a side view of FIG. As shown in FIGS. 22 to 24, the personal computer 300 includes a keyboard 301, information processing means and recording means, a monitor 302, and a photographing optical system 303.

ここで、キーボード301は、外部から操作者が情報を入力するためのものである。情報処理手段や記録手段は、図示を省略している。モニター302は、情報を操作者に表示するためのものである。撮影光学系303は、操作者自身や周辺の像を撮影するためのものである。モニター302は、液晶表示素子やCRTディスプレイ等であってよい。液晶表示素子としては、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子がある。また、図中、撮影光学系303は、モニター302の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター3
02の周囲や、キーボード301の周囲のどこであってもよい。
Here, the keyboard 301 is for an operator to input information from the outside. The information processing means and recording means are not shown. The monitor 302 is for displaying information to the operator. The photographing optical system 303 is for photographing an image of the operator himself or a surrounding area. The monitor 302 may be a liquid crystal display element, a CRT display, or the like. Examples of the liquid crystal display element include a transmissive liquid crystal display element that illuminates from the back with a backlight (not shown), and a reflective liquid crystal display element that reflects and displays light from the front. In the drawing, the photographing optical system 303 is built in the upper right of the monitor 302.
This may be anywhere around 02 or around the keyboard 301.

この撮影光学系303は、撮影光路304上に、例えば実施例1のズームレンズからなる対物光学系100と、像を受光する電子撮像素子チップ162とを有している。これらはパソコン300に内蔵されている。   The photographing optical system 303 includes, on the photographing optical path 304, the objective optical system 100 including, for example, the zoom lens according to the first embodiment, and the electronic imaging element chip 162 that receives an image. These are built in the personal computer 300.

鏡枠の先端には、対物光学系100を保護するためのカバーガラス102が配置されている。
電子撮像素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、パソコン300の処理手段に入力される。そして、最終的に、物体像は電子画像としてモニター302に表示される、図22には、その一例として、操作者が撮影した画像305が示されている。また、この画像305は、処理手段を介し、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。遠隔地への画像伝達は、インターネットや電話を利用する。
A cover glass 102 for protecting the objective optical system 100 is disposed at the tip of the mirror frame.
The object image received by the electronic image sensor chip 162 is input to the processing means of the personal computer 300 via the terminal 166. Finally, the object image is displayed on the monitor 302 as an electronic image. FIG. 22 shows an image 305 taken by the operator as an example. The image 305 can also be displayed on a communication partner's personal computer from a remote location via the processing means. The Internet and telephone are used for image transmission to remote places.

次に、本発明の結像光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図25に示す。図25(a)は携帯電話400の正面図、図25(b)は側面図、図25(c)は撮影光学系405の断面図である。図25(a)〜(c)に示されるように、携帯電話400は、マイク部401と、スピーカ部402と、入力ダイアル403と、モニター404と、撮影光学系405と、アンテナ406と、処理手段とを有している。   Next, FIG. 25 shows a telephone which is an example of an information processing apparatus in which the imaging optical system of the present invention is incorporated as a photographing optical system, particularly a portable telephone which is convenient to carry. 25A is a front view of the mobile phone 400, FIG. 25B is a side view, and FIG. 25C is a cross-sectional view of the photographing optical system 405. As shown in FIGS. 25A to 25C, the mobile phone 400 includes a microphone unit 401, a speaker unit 402, an input dial 403, a monitor 404, a photographing optical system 405, an antenna 406, and processing. Means.

ここで、マイク部401は、操作者の声を情報として入力するためのものである。スピーカ部402は、通話相手の声を出力するためのものである。入力ダイアル403は、操作者が情報を入力するためのものである。モニター404は、操作者自身や通話相手等の撮影像や、電話番号等の情報を表示するためのものである。アンテナ406は、通信電波の送信と受信を行うためのものである。処理手段(不図示)は、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行ためのものである。   Here, the microphone unit 401 is for inputting an operator's voice as information. The speaker unit 402 is for outputting the voice of the other party. An input dial 403 is used by an operator to input information. The monitor 404 is for displaying information such as a photographed image of the operator himself or the other party, a telephone number, and the like. The antenna 406 is for transmitting and receiving communication radio waves. The processing means (not shown) is for processing image information, communication information, input signals, and the like.

ここで、モニター404は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置、特にこれらに限られない。この撮影光学系405は、撮影光路407上に配された対物光学系100と、物体像を受光する電子撮像素子チップ162とを有している。対物光学系100としては、例えば実施例1のズームレンズが用いられる。これらは、携帯電話400に内蔵されている。   Here, the monitor 404 is a liquid crystal display element. Further, in the drawing, the arrangement positions of the respective components, in particular, are not limited thereto. The photographing optical system 405 includes the objective optical system 100 disposed on the photographing optical path 407 and an electronic image sensor chip 162 that receives an object image. As the objective optical system 100, for example, the zoom lens of Example 1 is used. These are built in the mobile phone 400.

鏡枠の先端には、対物光学系100を保護するためのカバーガラス102が配置されている。
電子撮影素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、図示していない画像処理手段に入力される。そして、最終的に物体像は、電子画像としてモニター404に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、処理手段には信号処理機能が含まれている。通信相手に画像を送信する場合、この機能により、電子撮像素子チップ162で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する。
A cover glass 102 for protecting the objective optical system 100 is disposed at the tip of the mirror frame.
The object image received by the electronic imaging element chip 162 is input to an image processing unit (not shown) via the terminal 166. Finally, the object image is displayed as an electronic image on the monitor 404, the monitor of the communication partner, or both. The processing means includes a signal processing function. When transmitting an image to a communication partner, this function converts information on the object image received by the electronic image sensor chip 162 into a signal that can be transmitted.

なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。   The present invention can take various modifications without departing from the spirit of the present invention.

本発明の実施例1にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 1 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing an optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例1にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 2 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 1 is focused on an object point at infinity, where (a) is a wide angle end, (b) is an intermediate, and (c). Indicates the state at the telephoto end. 本発明の実施例2にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 2 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing an optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例2にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 2 is focused on an object point at infinity, where (a) is a wide-angle end, (b) is a middle, and (c). Indicates the state at the telephoto end. 本発明の実施例3にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 3 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing an optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例3にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 6 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 3 is focused on an object point at infinity, (a) is a wide-angle end, (b) is an intermediate, (c) Indicates the state at the telephoto end. 本発明の実施例4にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 4 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing an optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例4にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 4 is focused on an object point at infinity, where (a) is a wide angle end, (b) is an intermediate, and (c). Indicates the state at the telephoto end. 本発明の実施例5にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 5 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例5にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration when the zoom lens according to Example 5 is focused on an object point at infinity, where (a) is a wide angle end, (b) is an intermediate, and (c). Indicates the state at the telephoto end. 本発明の実施例6にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 6 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing an optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例6にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 8 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 6 is focused on an object point at infinity, where (a) is a wide angle end, (b) is an intermediate, and (c). Indicates the state at the telephoto end. 本発明の実施例7にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 7 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing an optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例7にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非 点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 10 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 7 is focused on an object point at infinity, where (a) is the wide-angle end, (b) is the middle, and (c). Indicates the state at the telephoto end. 本発明の実施例8にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 8 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing an optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例8にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 8 is focused on an object point at infinity, where (a) is a wide angle end, (b) is an intermediate, and (c). Indicates the state at the telephoto end. 本発明の実施例9にかかるズームレンズの(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端における無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図である。(A) of the zoom lens according to Example 9 of the present invention is a cross-sectional view along the optical axis showing an optical configuration at the time of focusing on an object point at infinity at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. is there. 実施例9にかかるズームレンズの無限遠物点合焦時における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。FIG. 10 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, distortion, and chromatic aberration of magnification when the zoom lens according to Example 9 is focused on an object point at infinity, where (a) is a wide-angle end, (b) is an intermediate, and (c). Indicates the state at the telephoto end. 本発明によるズーム光学系を組み込んだデジタルカメラ40の外観を示す前方斜視図である。It is a front perspective view which shows the external appearance of the digital camera 40 incorporating the zoom optical system by this invention. デジタルカメラ40の後方斜視図である。2 is a rear perspective view of the digital camera 40. FIG. デジタルカメラ40の光学構成を示す断面図である。2 is a cross-sectional view showing an optical configuration of a digital camera 40. FIG. 本発明のズーム光学系が対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコン300のカバーを開いた状態の前方斜視図である。1 is a front perspective view of a state in which a cover of a personal computer 300 which is an example of an information processing apparatus in which a zoom optical system of the present invention is built as an objective optical system is opened. FIG. パソコン300の撮影光学系303の断面図である。2 is a cross-sectional view of a photographing optical system 303 of a personal computer 300. FIG. パソコン300の側面図である。2 is a side view of a personal computer 300. FIG. 本発明のズーム光学系が撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である携帯電話を示す図であり、(a)は携帯電話400の正面図、(b)は側面図、(c)は撮影光学系405の断面図である。1A and 1B are views showing a mobile phone as an example of an information processing apparatus in which the zoom optical system of the present invention is built in as a photographing optical system, where FIG. 1A is a front view of the mobile phone 400, FIG. FIG. 4 is a sectional view of the photographing optical system 405.

符号の説明Explanation of symbols

G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
G5 第5レンズ群
L1〜L11 各レンズ
LPF ローパスフィルタ
CG カバーガラス
I 撮像面
E 観察者の眼球
40 デジタルカメラ
41 撮影光学系
42 撮影用光路
43 ファインダー光学系
44 ファインダー用光路
45 シャッター
46 フラッシュ
47 液晶表示モニター
48 ズームレンズ
49 CCD
50 撮像面
51 処理手段
53 ファインダー用対物光学系
55 ポロプリズム
57 視野枠
59 接眼光学系
66 フォーカス用レンズ
67 結像面
100 対物光学系
102 カバーガラス
162 電子撮像素子チップ
166 端子
300 パソコン
301 キーボード
302 モニター
303 撮影光学系
304 撮影光路
305 画像
400 携帯電話
401 マイク部
402 スピーカ部
403 入力ダイアル
404 モニター
405 撮影光学系
406 アンテナ
407 撮影光路
G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group L1 to L11 Each lens LPF Low pass filter CG Cover glass I Imaging surface E Observer's eye 40 Digital camera 41 Shooting optics System 42 Optical path for photographing 43 Viewfinder optical system 44 Optical path for viewfinder 45 Shutter 46 Flash 47 LCD monitor 48 Zoom lens 49 CCD
DESCRIPTION OF SYMBOLS 50 Image pick-up surface 51 Processing means 53 Finder objective optical system 55 Porro prism 57 Field frame 59 Eyepiece optical system 66 Focusing lens 67 Imaging surface 100 Objective optical system 102 Cover glass 162 Electronic image pick-up element chip | tip 166 Terminal 300 Personal computer 301 Keyboard 302 Monitor 303 Imaging Optical System 304 Imaging Optical Path 305 Image 400 Mobile Phone 401 Microphone Unit 402 Speaker Unit 403 Input Dial 404 Monitor 405 Imaging Optical System 406 Antenna 407 Imaging Optical Path

Claims (7)

正のレンズ群と、負のレンズ群と、絞りとを有する結像光学系において、
前記絞りより物体側に前記負のレンズ群が配置され、
前記負のレンズ群が複数のレンズを接合してなる接合レンズを有し、
横軸をνd、及び縦軸をθgFとする直交座標系において、
θgF=α×νd+β(但し、α=−0.00163)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(1)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2)で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つのレンズLAのθgF及びνdが含まれ、さらに、
前記直交座標とは別の、横軸をνd、及び縦軸をθhgとする直交座標系において、
θhg=αhg×νd+βhg(但し、αhg=−0.00225)
で表される直線を設定したときに、以下の条件式(3’’’)の範囲の下限値であるときの直線、及び上限値であるときの直線で定まる領域と、以下の条件式(2)で定まる領域との両方の領域に、前記接合レンズを構成する少なくとも一つの前記レンズLAのθhg及びνdが含まれることを特徴とする結像光学系。
0.3000<β<0.6650 …(1)
35<νd<120 …(2)
0.2500<βhg≦0.5722 …(3’’’)
ここで、θgFは部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θhgは部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、νdはアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、nd、nC、nF、ng、nhは各々d線、C線、F線、g線、h線の屈折率である。
In an imaging optical system having a positive lens group, a negative lens group, and a diaphragm,
The negative lens group is disposed closer to the object side than the diaphragm,
The negative lens group has a cemented lens formed by cementing a plurality of lenses,
In an orthogonal coordinate system in which the horizontal axis is νd and the vertical axis is θgF,
θgF = α × νd + β (where α = −0.00163)
When the straight line represented by is set, the area defined by the straight line when the range is the lower limit of the range of the following conditional expression (1) and the straight line when the upper limit is set, and the following conditional expression (2) In both of the fixed region and the fixed region, θgF and νd of at least one lens LA constituting the cemented lens are included , and
In an orthogonal coordinate system having a horizontal axis νd and a vertical axis θhg different from the orthogonal coordinate,
θhg = αhg × νd + βhg (where αhg = −0.00225)
When the straight line represented by is set, the area defined by the straight line when the range is the lower limit of the range of the following conditional expression (3 ′ ″) and the straight line when the upper limit is set, and the following conditional expression ( both the area of the region defined by 2), at least one of said lens imaging optical system, wherein Rukoto contains θhg and νd of LA constituting the cemented lens.
0.3000 <β <0.6650 (1)
35 <νd <120 (2)
0.2500 <βhg ≦ 0.5722 (3 ′ ″)
Here, θgF is a partial dispersion ratio (ng−nF) / (nF−nC) , θhg is a partial dispersion ratio (nh−ng) / (nF−nC) , and νd is an Abbe number (nd−1) / (nF− nC), nd, nC, nF, ng and nh are the refractive indexes of the d-line, C-line, F-line, g-line and h-line , respectively.
近軸焦点距離が負の値のレンズを負レンズとしたとき、前記レンズLAが負レンズであることを特徴とする請求項1に記載の結像光学系。2. The imaging optical system according to claim 1, wherein when a lens having a negative paraxial focal length is a negative lens, the lens LA is a negative lens. 近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項1または2に記載の結像光学系。3. When a lens having a positive paraxial focal length is used as a positive lens, the counterpart lens LB to which the lens LA is joined is a positive lens, and satisfies the following conditions. The imaging optical system described in 1.
−0.40≦θgF(LA)−θgF(LB)≦−0.05 …(4)−0.40 ≦ θgF (LA) −θgF (LB) ≦ −0.05 (4)
ここで、θgF(LA)は前記レンズLAの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)、θgF(LB)は前記接合される相手のレンズLBの部分分散比(ng−nF)/(nF−nC)である。Here, θgF (LA) is the partial dispersion ratio (ng−nF) / (nF−nC) of the lens LA, and θgF (LB) is the partial dispersion ratio (ng−nF) / of the mating lens LB to be joined. (NF-nC).
近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の結像光学系。4. When a lens having a positive paraxial focal length is used as a positive lens, the counterpart lens LB to which the lens LA is cemented is a positive lens, and satisfies the following conditions: The imaging optical system according to any one of the above.
−0.50≦θhg(LA)−θhg(LB)≦−0.10 …(5)−0.50 ≦ θhg (LA) −θhg (LB) ≦ −0.10 (5)
ここで、θhg(LA)は前記レンズLAの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)、θhg(LB)は前記接合される相手のレンズLBの部分分散比(nh−ng)/(nF−nC)である。Here, .theta.hg (LA) is the partial dispersion ratio (nh-ng) / (nF-nC) of the lens LA, and .theta.hg (LB) is the partial dispersion ratio (nh-ng) / of the mating lens LB to be joined. (NF-nC).
近軸焦点距離が正の値のレンズを正レンズとしたとき、前記レンズLAが接合される相手のレンズLBは正レンズであり、以下の条件を満足することを特徴とする請求項3または4に記載の結像光学系。5. When a lens having a positive paraxial focal length is used as a positive lens, the counterpart lens LB to which the lens LA is cemented is a positive lens and satisfies the following conditions: The imaging optical system described in 1.
12≦νd(LA)−νd(LB) …(6) 12 ≦ νd (LA) −νd (LB) (6)
ここで、νd(LA)は前記レンズLAのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)、νd(LB)は前記接合される相手のレンズLBのアッベ数(nd−1)/(nF−nC)である。Here, νd (LA) is the Abbe number (nd-1) / (nF-nC) of the lens LA, and νd (LB) is the Abbe number (nd-1) / (nF) of the mating lens LB to be joined. -NC).
前記結像光学系はズームレンズであり、変倍時には前記各レンズ群同士の光軸上における相対的間隔が変化することを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の結像光学系。The image forming optical system according to claim 1, wherein the image forming optical system is a zoom lens, and a relative distance between the lens groups on the optical axis changes during zooming. Optical system. 請求項1〜6のいずれか一項に記載の結像光学系と、電子撮像素子と、前記結像光学系を通じて結像した像を前記電子撮像素子で撮像することによって得られた画像データを加工して像の形状を変化させた画像データとして出力する画像処理手段とを有し、前記結像光学系がズームレンズであり、該ズームレンズが、無限遠物点合焦時に次の条件式を満足することを特徴とする電子撮像装置。The imaging optical system according to any one of claims 1 to 6, an electronic imaging device, and image data obtained by imaging an image formed through the imaging optical system with the electronic imaging device. Image processing means for processing and outputting as image data in which the shape of the image is changed, and the imaging optical system is a zoom lens, and when the zoom lens is focused on an object point at infinity, the following conditional expression An electronic imaging device characterized by satisfying
0.7<y0.7 <y 0707 /(fw・tanω/ (Fw · tanω 07w07w )<0.99 …(9)) <0.99 (9)
ここで、yWhere y 0707 は前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をyIs the distance (maximum image height) from the center to the farthest point in the effective imaging plane (in the plane where imaging is possible) of the electronic imaging device. 10Ten としたときyWhen y 0707 =0.7・y= 0.7 · y 10Ten として表され、ωExpressed as ω 07w07w は広角端における前記撮像面上の中心からyIs y from the center on the imaging surface at the wide-angle end. 0707 の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度、fwは前記ズームレンズの広角端における全系の焦点距離である。The angle fw with respect to the optical axis in the object direction corresponding to the image point connected to the position fw is the focal length of the entire system at the wide-angle end of the zoom lens.
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