JP4977258B1 - Screw for injection molding machine - Google Patents

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JP4977258B1 JP2011174546A JP2011174546A JP4977258B1 JP 4977258 B1 JP4977258 B1 JP 4977258B1 JP 2011174546 A JP2011174546 A JP 2011174546A JP 2011174546 A JP2011174546 A JP 2011174546A JP 4977258 B1 JP4977258 B1 JP 4977258B1
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Abstract

【課題】フライトやシリンダ内壁の摩耗を防止し、金属粉が成形品に混入したり、金属摩擦の発熱による焼け等の成形不良が生じることがない、射出成形機用のスクリュを提供する。
【解決手段】
射出成形機用のスクリュ（１）において、圧縮部（６）寄りの供給部（５）から計量部（７）にかけて、フライト（２）の頂部にステップ状の段部（９）を形成し、頂部（９）を後方寄りの大径部（１１）と前方寄りのランド部（１２）とから構成する。フライト幅（Ｂ１）は加熱シリンダ（１４）の内径に対して０．１６〜０．２６倍に選定する。ランド部（１２）と加熱シリンダ（１４）の内周壁の隙間（Ｈ１）は、大径部（１１）と加熱シリンダ（１４）の内周壁の隙間（Ｈ２）の１．６５〜２．１５倍に、ランド部（１２）の幅（Ｂ２）は、フライト幅（Ｂ１）の０．６３〜０．７９倍に選定する。
【選択図】 図１An object of the present invention is to provide a screw for an injection molding machine that prevents the flight and the inner wall of a cylinder from being worn and prevents metal powder from being mixed into a molded product or causing molding defects such as burning due to heat generated by metal friction.
[Solution]
In the screw (1) for an injection molding machine, a stepped step (9) is formed on the top of the flight (2) from the supply section (5) near the compression section (6) to the measuring section (7), A top part (9) is comprised from the large diameter part (11) near rear, and the land part (12) near front. The flight width (B 1 ) is selected to be 0.16 to 0.26 times the inner diameter of the heating cylinder (14). The clearance (H 1 ) between the land portion (12) and the inner peripheral wall of the heating cylinder (14) is 1.65 to 2.2.5 of the clearance (H 2 ) between the large diameter portion (11) and the inner peripheral wall of the heating cylinder (14). The width (B 2 ) of the land portion (12) is selected to be 0.63 to 0.79 times the flight width (B 1 ) 15 times.
[Selection] Figure 1

Description

本発明は、射出成形機用のスクリュに関するものであり、フライトの頂部にステップ状の段部すなわちランド部が形成されている射出成形機用のスクリュに関するものである。   The present invention relates to a screw for an injection molding machine, and relates to a screw for an injection molding machine in which a stepped step portion, that is, a land portion is formed at the top of a flight.

従来周知のように射出成形機に設けられている射出装置は、シリンダ、このシリンダ内で回転方向と軸方向とに駆動可能なスクリュ、等から構成されている。スクリュには、螺旋状の羽根すなわちフライトが１本または２本形成されており、スクリュが回転すると、樹脂材料がフライトによって前方に送られるようになっている。スクリュには、このようなフライトによってフライト溝が形成され、フライト溝の深さはスクリュ全長において変化している。スクリュはこのフライト溝の深さから、あるいは機能上から概略的に３つの部分に分けることができる。具体的にはホッパ側から先端部に向かって、供給部、圧縮部、計量部とに分けられる。このようなスクリュが設けられている射出装置においてシリンダをヒータによって加熱して材料の樹脂ペレットをホッパから供給しスクリュを回転すると、樹脂ペレットは供給部において予熱されながら圧縮部に移送される。圧縮部においてヒータによる熱とスクリュの回転のせん断発熱とによって樹脂ペレットは溶融し、溶融した樹脂は前方に送られて樹脂圧が発生する。そして計量部において溶融した樹脂は混練され、スクリュの先端に送られて所定量が計量される。   2. Description of the Related Art As is well known, an injection device provided in an injection molding machine includes a cylinder, a screw that can be driven in the rotational direction and the axial direction in the cylinder, and the like. The screw is formed with one or two spiral blades, that is, flights, and when the screw rotates, the resin material is sent forward by the flight. A flight groove is formed in the screw by such a flight, and the depth of the flight groove changes in the entire length of the screw. The screw can be divided into three parts roughly from the depth of the flight groove or from the functional viewpoint. Specifically, it is divided into a supply unit, a compression unit, and a weighing unit from the hopper side toward the tip. In an injection apparatus provided with such a screw, when a cylinder is heated by a heater to supply resin pellets of material from the hopper and the screw is rotated, the resin pellets are transferred to the compression unit while being preheated in the supply unit. The resin pellets are melted by the heat from the heater and the heat generated by the rotation of the screw in the compression section, and the melted resin is sent forward to generate resin pressure. Then, the molten resin is kneaded in the measuring section and sent to the tip of the screw to measure a predetermined amount.

フライトには色々な形状のものがあるが、頂部が単一の円柱面から形成されているフライトが周知であり、このフライトをフライトに対して垂直な面で切断すると、頂部が実質的にフラットになっている。このようなフライトを備えたスクリュはいわゆるコンベンショナルスクリュと呼ばれている。コンベンショナルスクリュのフライトの頂部とシリンダ内壁との間には、所定の隙間すなわちクリアランスが設けられている。このクリアランスは、溶融した樹脂材料が入り込んで適切に潤滑され、かつ樹脂材料の漏れを防止できるような適切な大きさになっている。このようなコンベンショナルスクリュを備えた射出装置において、比較的短期間の運転においてフライト頂部やシリンダ内壁が摩耗したり、この摩耗によって生じた金属粉が成形品に混入したり、金属摩擦による発熱によって焼け等の成形不良が生じることがある。この現象は、シリンダ内でスクリュが軸回転するときにスクリュが上下左右に振れる、いわゆる振れ回りが生じるときに発生することが知られている。図７のグラフには、コンベンショナルスクリュを備えた射出装置において、スクリュの振れ回り現象が発生したときの、スクリュの各部分における振幅が示されている。グラフにおいて、横軸はホッパからの距離であるスクリュ位置が示され、縦軸には、スクリュの各部のクリアランスに対するスクリュの振幅の比率が示されている。この現象が発生しているとき、スクリュの供給部の終端部近傍から圧縮部、そして計量部の開始端部近傍にかけて、スクリュの振幅の比が１．０近傍になっている。すなわちクリアランスの大きさに近くスクリュが振幅していて、潤滑が十分に得られていないことが推測される。そうするとシリンダ内壁とスクリュとが接触し易い状態になっていることが分かる。そこで適切な潤滑を得ることができるスクリュが色々提案されており、特許文献１、２には、フライトの頂部に、いわゆるランド部が形成されたスクリュが提案されている。   There are various types of flight, but it is well known that the top is formed from a single cylindrical surface. When this flight is cut along a plane perpendicular to the flight, the top is substantially flat. It has become. A screw having such a flight is called a so-called conventional screw. A predetermined gap or clearance is provided between the top of the conventional screw flight and the inner wall of the cylinder. This clearance has an appropriate size so that the molten resin material can enter and be properly lubricated, and can prevent leakage of the resin material. In an injection device equipped with such a conventional screw, the flight top and the cylinder inner wall are worn in a relatively short period of operation, or metal powder generated by this wear is mixed into the molded product, or is burned by heat generated by metal friction. Such as molding defects may occur. It is known that this phenomenon occurs when the screw swings up and down, left and right when the screw rotates in the cylinder. The graph of FIG. 7 shows the amplitude of each part of the screw when the screw swing phenomenon occurs in the injection apparatus including the conventional screw. In the graph, the horizontal axis indicates the screw position, which is the distance from the hopper, and the vertical axis indicates the ratio of the screw amplitude to the clearance of each part of the screw. When this phenomenon occurs, the screw amplitude ratio is close to 1.0 from the vicinity of the terminal end of the screw supply unit to the compression unit and the vicinity of the start end of the metering unit. That is, it is presumed that the screw swings close to the clearance and the lubrication is not sufficiently obtained. As a result, it can be seen that the cylinder inner wall and the screw are in easy contact with each other. Therefore, various screws capable of obtaining appropriate lubrication have been proposed, and Patent Documents 1 and 2 propose a screw in which a so-called land portion is formed at the top of a flight.

特公平０６−８４０３５号公報Japanese Patent Publication No. 06-84035 特許第３５５３２７５号公報Japanese Patent No. 3553275

特許文献１に記載のスクリュは、フライトの頂部にステップ状の段部、すなわちランド部が形成されている。このスクリュは、ランド部の深さが特定され、具体的にはランド部はフライトの最も高い大径部から０．５ｍｍ以下の深さに形成されている。特許文献１に記載のスクリュは、このようなランド部を備えているので比較的大きな潤滑圧力が発生することになり、シリンダ内壁とスクリュとの接触を防止することができる。   The screw described in Patent Document 1 has a stepped step portion, that is, a land portion, formed at the top of a flight. In this screw, the depth of the land portion is specified. Specifically, the land portion is formed to a depth of 0.5 mm or less from the highest large-diameter portion of the flight. Since the screw described in Patent Document 1 includes such a land portion, a relatively large lubricating pressure is generated, and contact between the cylinder inner wall and the screw can be prevented.

特許文献２にも、ランド部を備えたスクリュが記載されている。図８には、特許文献２に記載のスクリュをフライトに対して垂直に切断した断面図が示されている。特許文献２に記載のスクリュ５１も、図に示されているように、フライト５２の頂部にはランド部５３が形成されている。そしてこのランド部５３の深さ５４、すなわちフライトの最も高い大径部５５に対するランド部５３の深さは０．５ｍｍ以下になっている。特許文献２に記載のスクリュ５１においては、ランド部５３が比較的広い範囲で面取りされ、面取部５６が形成されている。従って、特許文献２に記載のスクリュ５１がシリンダ５８内で回転すると、溶融樹脂は面取部５６によって滑らかにランド部５３に流入し、効率よく潤滑圧力が発生する。   Patent Document 2 also describes a screw having a land portion. FIG. 8 shows a cross-sectional view of the screw described in Patent Document 2 cut perpendicularly to the flight. As shown in the drawing, the screw 51 described in Patent Document 2 also has a land portion 53 formed at the top of the flight 52. And the depth 54 of this land part 53, ie, the depth of the land part 53 with respect to the large diameter part 55 with the highest flight, is 0.5 mm or less. In the screw 51 described in Patent Document 2, the land portion 53 is chamfered in a relatively wide range, and a chamfered portion 56 is formed. Therefore, when the screw 51 described in Patent Document 2 rotates in the cylinder 58, the molten resin flows smoothly into the land portion 53 by the chamfered portion 56, and the lubricating pressure is efficiently generated.

特許文献１に記載のスクリュ、または特許文献２に記載のスクリュによっても溶融した樹脂材料によってフライトの頂部に潤滑圧力が発生するので、シリンダ内壁とスクリュとの接触をある程度防止することができる。しかしながら解決すべき問題点も見受けられる。例えば特許文献１に記載のスクリュの場合、ランド部深さは特定されているが、他の点については特定されていないし、好ましい実施の形態についても記載されていない。本発明者は、発明を実施するための形態のところで詳しく説明するように、潤滑圧力を適切に発生させるには、フライト幅、大径部とランド部の比率等が重要であることを解明したが、特許文献１にはこれらについて示唆されていない。従って特許文献１に記載のスクリュは、必ずしも適切な潤滑圧力が発生する保障はない。また特許文献２に記載のスクリュにおいても、ランド部深さや、面取部５６の大きさ等についてはある程度特定されているが、他の点については特許文献１と同様に好ましい実施の形態が記載されていない。本発明者は、特許文献２に記載のスクリュに形状が類似したスクリュを製作し、このスクリュをシリンダ内で回転させたときのスクリュの振幅を測定した。製作したスクリュは、フライトの頂部にステップ状の段部が形成されて頂部が大径部とランド部とになっているが、フライトに対する垂直方向の大径部の幅が、前後のフライトの距離すなわちフライトリードに対して２．４％になるようにした。実質的にフライトリードはシリンダ内径に等しいので、製作したスクリュの大径部の幅はシリンダ内径Ｄに対して０．０２４Ｄになる。このスクリュをシリンダ内で回転させ、スクリュの各位置における振幅を測定したところ、図９のグラフのようになった。グラフにおいて横軸はホッパの位置をゼロとするスクリュ位置になっており、縦軸は、各位置におけるスクリュとシリンダ内周壁とのクリアランスに対する振幅の比率になっている。コンベンショナルスクリュに比してスクリュの振幅は全体的に小さく潤滑圧力が発生していることが推測されるが、スクリュ位置が６００ｍｍにおけるスクリュの振幅はクリアランスに近い大きさになっている。そうするとこの部分で摩耗が発生する可能性がある。このように特許文献１、２には、潤滑圧力を適切に発生させるための条件が十分に記載されているとはいえず、スクリュとシリンダの摩耗を確実に防止できる保障がない。   Since the lubricating pressure is generated at the top of the flight by the resin material melted by the screw described in Patent Document 1 or the screw described in Patent Document 2, contact between the inner wall of the cylinder and the screw can be prevented to some extent. However, there are some problems to be solved. For example, in the case of the screw described in Patent Document 1, the land portion depth is specified, but other points are not specified, and the preferred embodiment is not described. As will be described in detail in the embodiment for carrying out the invention, the present inventor has clarified that the flight width, the ratio of the large diameter portion and the land portion, etc. are important for appropriately generating the lubrication pressure. However, Patent Document 1 does not suggest these. Therefore, the screw described in Patent Document 1 is not necessarily guaranteed to generate an appropriate lubricating pressure. Also, in the screw described in Patent Document 2, the land portion depth, the size of the chamfered portion 56, and the like are specified to some extent, but the other preferred embodiments are described in the same manner as in Patent Document 1 for other points. It has not been. The present inventor manufactured a screw similar in shape to the screw described in Patent Document 2, and measured the amplitude of the screw when the screw was rotated in the cylinder. The manufactured screw has a stepped step at the top of the flight, and the top has a large diameter and a land, but the width of the large diameter in the direction perpendicular to the flight is the distance between the front and back flights. In other words, it was 2.4% of the flight lead. Since the flight lead is substantially equal to the cylinder inner diameter, the width of the large diameter portion of the manufactured screw is 0.024 D with respect to the cylinder inner diameter D. When this screw was rotated in the cylinder and the amplitude at each position of the screw was measured, it was as shown in the graph of FIG. In the graph, the horizontal axis is the screw position where the position of the hopper is zero, and the vertical axis is the ratio of the amplitude to the clearance between the screw and the cylinder inner peripheral wall at each position. Although it is presumed that the screw amplitude is generally smaller than that of the conventional screw and the lubricating pressure is generated, the screw amplitude when the screw position is 600 mm is close to the clearance. Then, wear may occur in this part. As described above, Patent Documents 1 and 2 do not sufficiently describe conditions for appropriately generating the lubrication pressure, and there is no guarantee that the wear of the screw and the cylinder can be reliably prevented.

本発明は、上記したような問題点を解決した、射出成形機用のスクリュを提供することを目的としており、具体的にはフライトやシリンダ内壁が摩耗することがなく、従って金属粉が成形品に混入したり、金属摩擦による発熱によって焼け等の成形不良が生じることがない、射出成形機用のスクリュを提供することを目的としている。   An object of the present invention is to provide a screw for an injection molding machine that solves the above-described problems. Specifically, the flight and the inner wall of the cylinder are not worn, and therefore the metal powder is molded. It is an object of the present invention to provide a screw for an injection molding machine that does not cause molding defects such as burning due to heat generation due to metal friction or heat generation due to metal friction.

本発明は、上記目的を達成するために、加熱シリンダ内で回転方向と軸方向とに駆動されるように設けられ、フライトの頂部に形成されているステップ状の段部によって、該頂部が後方寄りの大径部と前方寄りのランド部とになっている射出成形機用のスクリュにおいて、フライトのリード角と垂直な方向におけるフライト幅は、加熱シリンダの内径に対して０．１６〜０．２６倍に選定されるように構成する。また、ランド部と加熱シリンダの内周壁の間の第１の隙間は、大径部と加熱シリンダの内周壁の間の第２の隙間の１．６５〜２．１５倍に選定され、ランド部の幅は、フライト幅の０．６３〜０．７９倍に選定されるように構成する。さらに、スクリュは後端部から前方に向かって供給部、圧縮部、計量部になっているが、フライトに形成されているステップ状の段部は、圧縮部寄りの供給部から計量部にかけて形成されるように構成する。   In order to achieve the above-mentioned object, the present invention provides a step-like step formed on the top of the flight so that the top can be driven rearward in the heating cylinder so as to be driven in the rotational direction and the axial direction. In a screw for an injection molding machine having a large-diameter portion closer to the front and a land portion closer to the front, the flight width in the direction perpendicular to the lead angle of the flight is 0.16-0. It is configured to be selected 26 times. The first gap between the land portion and the inner peripheral wall of the heating cylinder is selected to be 1.65 to 2.15 times the second gap between the large diameter portion and the inner peripheral wall of the heating cylinder. Is configured to be selected to be 0.63 to 0.79 times the flight width. Furthermore, the screw is a supply part, a compression part, and a measurement part from the rear end part to the front, but the stepped step part formed in the flight is formed from the supply part near the compression part to the measurement part. To be configured.

かくして、請求項１に記載の発明は、上記目的を達成するために、加熱シリンダ内で回転方向と軸方向とに駆動されるように設けられ、フライトの頂部に形成されているステップ状の段部によって、該頂部が後方寄りの大径部と前方寄りのランド部とになっている射出成形機用のスクリュにおいて、前記フライトのリード角と垂直な方向におけるフライト幅は、前記加熱シリンダの内径に対して０．１６倍以上に、前記ランド部と前記加熱シリンダの内周壁の間の第１の隙間（Ｈ １ ）は、前記大径部と前記加熱シリンダの内周壁の間の第２の隙間の１．６５〜２．１５倍に、前記ランド部の幅は、前記フライト幅の０．６３〜０．７９倍に、それぞれ選定されていることを特徴とする射出成形機用のスクリュとして構成される。
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のスクリュにおいて、前記フライト幅は、前記加熱シリンダの内径に対して０．１６〜０．２６倍に選定されていることを特徴とする射出成形機用のスクリュとして構成される。
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載のスクリュにおいて、前記スクリュは後端部寄りが樹脂材料が供給される供給部に、中央部が樹脂材料を圧縮し溶融させる圧縮部に、先端部寄りが溶融した樹脂材料を混練して均一化する計量部になっており、前記フライトに形成されている前記ステップ状の段部は、前記圧縮部寄りの前記供給部から前記計量部にかけて形成されていることを特徴とする射出成形機用のスクリュとして構成される。 Thus, in order to achieve the above object, the invention according to claim 1 is provided in a stepwise step formed on the top of the flight, provided to be driven in the rotational direction and the axial direction in the heating cylinder. In a screw for an injection molding machine in which the top portion is a large-diameter portion closer to the rear and a land portion closer to the front, the flight width in the direction perpendicular to the flight lead angle is the inner diameter of the heating cylinder. The first gap (H 1 ) between the land portion and the inner peripheral wall of the heating cylinder is 0.16 times or more of the second gap between the large diameter portion and the inner peripheral wall of the heating cylinder. As a screw for an injection molding machine , the width of the land portion is selected to be 1.65 to 2.15 times the gap, and the width of the land portion is 0.63 to 0.79 times the flight width, respectively. Composed.
The invention according to claim 2 is the screw according to claim 1, wherein the flight width is selected to be 0.16 to 0.26 times the inner diameter of the heating cylinder. It is configured as a screw for a molding machine .
The invention according to claim 3 is the screw according to claim 1 or 2, wherein the screw has a compression portion that compresses and melts the resin material at a central portion to a supply portion to which the resin material is supplied near the rear end portion. In addition, the step portion formed on the flight is made to be weighed from the supply portion near the compression portion by kneading and homogenizing the molten resin material near the tip portion. It is comprised as a screw for injection molding machines characterized by being formed over the part.

以上のように、本発明は、加熱シリンダ内で回転方向と軸方向とに駆動されるように設けられ、フライトの頂部に形成されているステップ状の段部によって、該頂部が後方寄りの大径部と前方寄りのランド部とになっている射出成形機用のスクリュとして構成されている。従ってシリンダ内壁とフライトの頂部との間に溶融した樹脂材料が入り込んで効率よく潤滑圧力が発生する。そして本発明は、前記フライトのリード角と垂直な方向におけるフライト幅（Ｂ１）は、前記加熱シリンダの内径に対して０．１６倍以上に選定されている。さらに、ランド部と加熱シリンダの内周壁の間の第１の隙間は、大径部と加熱シリンダの内周壁の間の第２の隙間の１．６５〜２．１５倍に選定され、ランド部の幅は、フライト幅の０．６３〜０．７９倍に選定されている。このようにフライトが形成されているので、発明を実施するための形態のところで説明するように、十分な潤滑圧力が発生してスクリュとシリンダ内壁の接触を確実に防止することができる。すなわちスクリュとシリンダの摩耗を防止することができる。そして十分な潤滑圧力が発生するので、例えばスクリュを高速で回転させるような運転をしても、スクリュは摩耗せず安全に運転することができる。また摩耗しないので、金属粉が成形品に混入したり、金属摩擦による発熱によって焼け等の成形不良が生じることがない。
また他の発明によると、スクリュは後端部寄りが樹脂材料が供給される供給部に、中央部が樹脂材料を圧縮し溶融させる圧縮部に、先端部寄りが溶融した樹脂材料を混練して均一化する計量部になっており、フライトに形成されているステップ状の段部は、圧縮部寄りの供給部から計量部にかけて形成されている。このようにスクリュの摩耗が発生し易い全ての部分において、フライトにステップ状の段部が形成されているので、確実に摩耗を防止することができる。 As described above, the present invention is provided so as to be driven in the rotation direction and the axial direction in the heating cylinder, and the top portion is large near the rear side by the stepped step portion formed on the top portion of the flight. It is configured as a screw for an injection molding machine having a diameter portion and a land portion closer to the front. Accordingly, the molten resin material enters between the inner wall of the cylinder and the top of the flight, and the lubricating pressure is efficiently generated. In the present invention, the flight width (B1) in the direction perpendicular to the flight lead angle is selected to be at least 0.16 times the inner diameter of the heating cylinder. Further, the first gap between the land portion and the inner peripheral wall of the heating cylinder is selected to be 1.65 to 2.15 times the second gap between the large diameter portion and the inner peripheral wall of the heating cylinder. Is selected to be 0.63 to 0.79 times the flight width. Since the flight is formed in this way , as described in the embodiment for carrying out the invention, sufficient lubrication pressure is generated, and the contact between the screw and the cylinder inner wall can be reliably prevented. That is, the wear of the screw and the cylinder can be prevented. Since sufficient lubrication pressure is generated, the screw can be safely operated without being worn, for example, even when the screw is rotated at a high speed. Moreover, since it does not wear, metal powder is not mixed into the molded product, and molding defects such as burning do not occur due to heat generated by metal friction.
According to another invention, the screw is kneaded with the resin material melted at the front end portion into the supply portion where the resin material is supplied near the rear end portion, and the compression portion where the center portion compresses and melts the resin material. The measuring unit is made uniform, and the stepped step formed in the flight is formed from the supply unit closer to the compression unit to the measuring unit. As described above, since the stepped step portion is formed in the flight in all the portions where the wear of the screw is likely to occur, the wear can be surely prevented.

本発明の実施の形態に係る射出成形機用のスクリュを模式的に示す図であり、その（ア）はスクリュの正面図、その（イ）、（ウ）は（ア）におけるＡ−Ａで切断したフライトの断面拡大図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a figure which shows typically the screw for injection molding machines which concerns on embodiment of this invention, The (a) is a front view of a screw, The (a) and (c) are AA in (a). It is a cross-sectional enlarged view of the cut flight. 運動片と固定片の隙間を流れる粘性流体の挙動を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the behavior of the viscous fluid which flows through the clearance gap between a moving piece and a fixed piece. フライトの頂部が上面部とランド部とからなるスクリュにおいて、フライト幅の異なる色々なスクリュを回転させたとき、所定のスクリュ位置において測定されたスクリュの振幅と、溶融した樹脂材料の押出量の減少率の変化を示すグラフである。In a screw whose top is a top part and a land part, when various screws with different flight widths are rotated, the screw amplitude measured at a predetermined screw position and the extrusion amount of the molten resin material are reduced. It is a graph which shows the change of a rate. スクリュを回転させて、スクリュの所定の位置で測定された樹脂圧力の変化を示すグラフで、その（ア）はフライト幅が０．１Ｄの、その（イ）はフライト幅が０．１６Ｄの、それぞれのスクリュにおいて測定された樹脂圧力の変動を示すグラフである。A graph showing the change in the resin pressure measured at a predetermined position of the screw by rotating the screw, where (a) has a flight width of 0.1D, (a) has a flight width of 0.16D, It is a graph which shows the fluctuation | variation of the resin pressure measured in each screw. フライトの頂部が大径部とランド部とからなるスクリュにおいて、フライトの頂部の形状を変化させたときの負荷容量係数の変化を示すグラフである。It is a graph which shows the change of the load capacity | capacitance coefficient when the shape of the top part of a flight is changed in the screw which the top part of a flight consists of a large diameter part and a land part. 本実施の形態に係る射出成形機用のスクリュを回転させたときの、各スクリュ位置におけるスクリュの振幅を示すグラフである。It is a graph which shows the amplitude of the screw in each screw position when rotating the screw for injection molding machines concerning this embodiment. 従来のコンベンショナルスクリュを回転させたときの、各スクリュ位置におけるスクリュの振幅を示すグラフである。It is a graph which shows the amplitude of the screw in each screw position when rotating the conventional conventional screw. 特許文献２に記載のスクリュのフライトの断面図である。6 is a cross-sectional view of a screw flight described in Patent Document 2. FIG. 特許文献２に記載のスクリュと類似した形状のスクリュを回転させたときのスクリュの振幅を示すグラフである。It is a graph which shows the amplitude of a screw when rotating the screw of the shape similar to the screw of patent document 2.

本実施の形態に係る射出成形機用のスクリュ１も、加熱シリンダに回転方向と軸方向とに駆動可能に設けられており、図１の（ア）に示されているように、概略従来のスクリュと同様に構成されている。すなわちスクリュ１には、螺旋状のフライト２がスクリュ１の全長に渡って設けられており、このフライト２によってフライト溝３が形成されている。フライト溝３はスクリュ１の後端部寄りにおいて比較的深く、中央部において少しずつ浅くなり、先端部近傍において最も浅い。フライト溝３が深いスクリュ１の後端部寄りは供給部５になっており、図示されないホッパから供給される樹脂材料が予熱されながら前方に送られるようになっている。スクリュ１の中央部は樹脂材料が溶融されると共に圧縮されて前方に送られる圧縮部６になっている。そしてフライト溝３が浅いスクリュ１の先端部近傍は溶融された樹脂が混練されて均一にされて前方に送られる計量部７になっており、溶融した樹脂材料がスクリュ１の先端に送られて計量されることになる。図１の（ア）に加熱シリンダは示されていないが、加熱シリンダの内壁とフライト２の間には所定の隙間、すなわちクリアランスが形成されている。次に説明するようにフライト２の頂部は所定の形状に形成されているので、溶融した樹脂材料がクリアランスに入り込んで適切な潤滑圧力が発生し、加熱シリンダとスクリュ１が直接接触しないようになっている。   The screw 1 for an injection molding machine according to the present embodiment is also provided in the heating cylinder so as to be able to be driven in the rotational direction and the axial direction. As shown in FIG. It is configured in the same way as a screw. That is, the screw 1 is provided with a spiral flight 2 over the entire length of the screw 1, and a flight groove 3 is formed by the flight 2. The flight groove 3 is relatively deep near the rear end of the screw 1, gradually becomes shallower in the center, and is shallowest in the vicinity of the tip. A portion near the rear end of the screw 1 having a deep flight groove 3 is a supply portion 5, and a resin material supplied from a hopper (not shown) is fed forward while being preheated. A central portion of the screw 1 is a compression portion 6 that is compressed and fed forward while the resin material is melted. The vicinity of the tip portion of the screw 1 having a shallow flight groove 3 is a measuring portion 7 in which the molten resin is kneaded and uniformed and fed forward, and the molten resin material is sent to the tip of the screw 1. Will be weighed. Although the heating cylinder is not shown in FIG. 1A, a predetermined gap, that is, a clearance is formed between the inner wall of the heating cylinder and the flight 2. As will be described below, since the top of the flight 2 is formed in a predetermined shape, the molten resin material enters the clearance and generates an appropriate lubricating pressure, so that the heating cylinder and the screw 1 are not in direct contact. ing.

本実施の形態においては、スクリュ１のフライト２には、図１の（ア）において符号８で示されている範囲、つまり圧縮部６寄りの供給部５から計量部７にかけて、フライト２の頂部にフライト２と平行なステップ状の段部９が形成されている。この段部９によってフライト２の頂部は、図１の（イ）に示されているように、後端部寄りの大径部１１と先端部寄りのランド部１２とに分けられている。後で説明するように、本実施の形態に係るスクリュ１は、フライト２の幅すなわちフライト幅Ｂ１は、加熱シリンダ１４の内径に対して所定の範囲になるように選定されている。またフライト幅Ｂ１とランド部１２の幅Ｂ２の比率も所定の範囲に選定されている。さらに、加熱シリンダ１４の内周面とランド部１２との間の第１の隙間Ｈ１と、加熱シリンダ１４の内周面と大径部１１との間の第２の隙間Ｈ２の比率も所定の範囲に選定されている。これは効率よく潤滑圧力を発生させて確実にスクリュ１と加熱シリンダ１４の接触を防止するためである。なお、本明細書において加熱シリンダ１４とスクリュ１の隙間であるクリアランスは、第２の隙間Ｈ２のことであり、加熱シリンダ１４の内壁面とスクリュ１の大径部１１との平均的な隙間のことである。 In the present embodiment, the flight 2 of the screw 1 includes the top portion of the flight 2 from the range indicated by reference numeral 8 in FIG. A stepped step portion 9 parallel to the flight 2 is formed. As shown in FIG. 1A, the top portion of the flight 2 is divided into a large diameter portion 11 near the rear end portion and a land portion 12 near the front end portion. As described later, the screw 1 according to this embodiment, width or flight width B 1 of the flight 2 is selected to be within a predetermined range with respect to the inner diameter of the heating cylinder 14. Also the ratio of the width B 2 of the flight width B 1 and the land portion 12 are selected in a predetermined range. Further, the ratio of the first gap H 1 between the inner peripheral surface of the heating cylinder 14 and the land portion 12 and the second gap H 2 between the inner peripheral surface of the heating cylinder 14 and the large diameter portion 11 is also set. It is selected within a predetermined range. This is because the lubrication pressure is efficiently generated and the contact between the screw 1 and the heating cylinder 14 is surely prevented. In this specification, the clearance that is the gap between the heating cylinder 14 and the screw 1 is the second gap H 2 , and the average gap between the inner wall surface of the heating cylinder 14 and the large-diameter portion 11 of the screw 1. That is.

本実施の形態に係るスクリュ１を回転すると、溶融した樹脂材料はスクリュ１の先端部に送られる。つまり溶融樹脂の大部分は、図１の（ウ）に示されている矢印Ｙの方向に送られる。このときわずかな量の溶融樹脂は第１、２の隙間Ｈ１、Ｈ２に入り込む。この入り込んだ溶融樹脂によって潤滑圧力が発生することになる。ところで、回転するスクリュ１のフライト２は加熱シリンダ１４の内周面に対して所定の速度で駆動されるが、この速度はフライト２と平行な成分と、フライト２と垂直な成分とに分けることができる。フライト２と垂直な成分についてのみ考えると、フライト２は図１の（ウ）に示されているように、加熱シリンダ１４に対して速度Ｕ’で右方向に動いているように見える。フライト２を基準としてフライト２が固定されていると見なすと、加熱シリンダ１４は左方向に速度Ｕで動いていると考えることができる。速度Ｕは速度Ｕ’と大きさが等しく向きが反対の速度である。図には、潤滑圧力を発生させる第１、２の隙間Ｈ１、Ｈ２における溶融樹脂の速度ｖの分布が模式的に示されている。このようにフライト２に垂直な方向の速度についてのみ着目し、そしてフライト２が固定されていると見なしてモデル化すると、スラスト軸受の一種である、いわゆる段付平行軸受と類似したモデルが得られる。このモデルにおける溶融樹脂の挙動を、段付平行軸受における潤滑油の挙動から類推すると、潤滑圧力ｐは段部９近傍で最大値Ｐｓになり、フライト２の両端面において実質的に零になる。そして大径部１１、およびランド部１２のそれぞれにおいて潤滑圧力ｐは直線状に変化する。なお、潤滑圧力ｐが直線状に変化するのは、粘度の高い溶融樹脂の流れは層流になるはずであり、層流は流れる距離に比例して圧力が損失するからである。以下、ランド部１２を備えたフライト２における潤滑の負荷容量を求めるにあたり、まず、相対的に運動する２平面の間の粘性流体の一般的な挙動について説明する。 When the screw 1 according to the present embodiment is rotated, the molten resin material is sent to the tip of the screw 1. That is, most of the molten resin is sent in the direction of the arrow Y shown in FIG. At this time, a slight amount of molten resin enters the first and second gaps H 1 and H 2 . Lubricating pressure is generated by this molten resin. By the way, the flight 2 of the rotating screw 1 is driven at a predetermined speed with respect to the inner peripheral surface of the heating cylinder 14, and this speed is divided into a component parallel to the flight 2 and a component perpendicular to the flight 2. Can do. Considering only the component perpendicular to flight 2, flight 2 appears to move to the right at a speed U ′ with respect to heating cylinder 14, as shown in FIG. If it is considered that the flight 2 is fixed on the basis of the flight 2, it can be considered that the heating cylinder 14 is moving at the speed U in the left direction. The speed U is the same speed as the speed U ′ but in the opposite direction. In the drawing, the distribution of the velocity v of the molten resin in the first and second gaps H 1 and H 2 that generate the lubricating pressure is schematically shown. If attention is paid only to the velocity in the direction perpendicular to the flight 2 and modeling is performed assuming that the flight 2 is fixed, a model similar to a so-called stepped parallel bearing, which is a kind of thrust bearing, is obtained. . By analogizing the behavior of the molten resin in this model from the behavior of the lubricating oil in the stepped parallel bearing, the lubricating pressure p becomes the maximum value P s near the step portion 9 and becomes substantially zero at both end faces of the flight 2. . In each of the large diameter portion 11 and the land portion 12, the lubricating pressure p changes linearly. The lubrication pressure p changes linearly because the flow of the molten resin having a high viscosity should be a laminar flow, and the laminar flow loses pressure in proportion to the flowing distance. Hereinafter, in determining the load capacity of lubrication in the flight 2 including the land portion 12, first, general behavior of the viscous fluid between the two planes that move relatively will be described.

図２には、固定片１７と、この固定片１７に対して相対的に速度Ｖでスライドする運動片１８とが示されており、固定片１７と運動片１８の間にはニュートン流体が充填されている。流体の微小要素１９に働く力の釣り合いを考えると、ｘ軸方向の力の釣り合いから１式が得られる。ここでｐは圧力、τは剪断力である。

Figure 0004977258
剪断力τは、流体の粘度をμ、ｘ方向の流速をｖとすると２式で与えられる。１式と２式とから３式が得られる。３式は、いわゆるナビエ・ストークスの式から得ることもでき、非圧縮流体の定常流れを表す式になっている。固定片１７と運動片１８のｙ方向の隙間をｈとすると、ｙ＝ｈにおいて流体の速度ｖ＝０である。またｙ＝０において流体の速度ｖ＝Ｖである。これらを境界条件として３式を解くと、流速ｖと圧力分布の関係式である４式が得られる。紙面に垂直な単位幅を考えると、隙間ｈを流れる流体の流量Ｑは４式を積分した５式で与えられることになる。
Figure 0004977258
 FIG. 2 shows a fixed piece 17 and a moving piece 18 that slides at a speed V relative to the fixed piece 17. A Newtonian fluid is filled between the fixed piece 17 and the moving piece 18. Has been. Considering the balance of forces acting on the fluid microelements 19, one set can be obtained from the balance of forces in the x-axis direction. Here, p is pressure and τ is shearing force.
Figure 0004977258
 The shearing force τ is given by two formulas where the viscosity of the fluid is μ and the flow velocity in the x direction is v. Three formulas are obtained from the first and second formulas. Formula 3 can also be obtained from the so-called Navier-Stokes formula, and represents the steady flow of the incompressible fluid. When the gap in the y direction between the fixed piece 17 and the moving piece 18 is h, the fluid velocity v = 0 at y = h. The fluid velocity v = V at y = 0. Solving equation 3 with these as boundary conditions, equation 4 is obtained which is a relational expression between the flow velocity v and the pressure distribution. Considering the unit width perpendicular to the paper surface, the flow rate Q of the fluid flowing through the gap h is given by the following equation (5).
Figure 0004977258

５式によって、図１の（ウ）に示されているモデルにおける、第１、２の隙間Ｈ１、Ｈ２を流れる溶融樹脂の流量Ｑｘを計算する。流量Ｑｘは第１、２の隙間Ｈ１、Ｈ２において等しい。またｄｐ／ｄｘは、第１の隙間Ｈ１においてはＰｓ／Ｂ２で与えられ、第２の隙間Ｈ２においては（０−Ｐｓ）／（Ｂ１−Ｂ２）で与えられるので、流量Ｑｘは６式で与えられる。

Figure 0004977258
得られた６式を潤滑圧力の最大値Ｐｓについて解くと７式が得られる。 The flow rate Q x of the molten resin flowing through the first and second gaps H 1 and H 2 in the model shown in FIG. The flow rate Q x is equal in the first and second gaps H 1 and H 2 . Further, dp / dx is given by P s / B 2 in the first gap H 1 , and given by (0−P s ) / (B 1 -B 2 ) in the second gap H 2 , The flow rate Q x is given by equation (6).
Figure 0004977258
 Solving the obtained formula 6 for the maximum value P s of the lubrication pressure yields formula 7.

ところでフライト２における単位長さ当たりの潤滑の負荷容量Ｗは、潤滑圧力ｐについてフライト２の幅方向に積分すると得られる。ところで、図１の（ウ）に示されているように、潤滑圧力ｐは、底辺の長さがＢ１で高さがＰｓの三角形のように変化している。そうすると負荷容量Ｗは、この面積として与えられることになる。このようにして計算した負荷容量Ｗが８式に示されている。なお、式中のＫｗは負荷容量係数である。またｍは隙間比であり第１、２の隙間Ｈ１、Ｈ２の比、βは形状因子でありフライト幅Ｂ１とランド部１２の幅Ｂ２の比である。

Figure 0004977258
Incidentally, the load capacity W of lubrication per unit length in flight 2 is obtained by integrating the lubrication pressure p in the width direction of flight 2. Meanwhile, as shown in the (c) 1, lubricating pressure p is the length of the base height by B 1 is changed as triangle P s. Then, the load capacity W is given as this area. The load capacity W calculated in this way is shown in Equation 8. In addition, Kw in a type | formula is a load capacity coefficient. M is the gap ratio, the ratio between the first and second gaps H 1 and H 2 , and β is the shape factor, which is the ratio between the flight width B 1 and the width B 2 of the land portion 12.
Figure 0004977258

８式から、潤滑の負荷容量Ｗは、フライト幅Ｂ１が大きくなるほど大きくなることが分かる。負荷容量Ｗが大きいほどスクリュ１と加熱シリンダ１４の接触する可能性を小さくすることができるが、フライト幅Ｂ１を大きくするとフライト溝３が小さくなりスクリュ１の回転によって溶融樹脂を前方に押し出す押出量が小さくなってしまう。そこで、最適なフライト幅Ｂ１を決定するため、次の実験を行った。 From Formula 8, the load capacitance W of lubrication, it can be seen that the larger the flight width B 1 is increased. The larger the load capacity W, the smaller the possibility of contact between the screw 1 and the heating cylinder 14. However, when the flight width B 1 is increased, the flight groove 3 becomes smaller and the extrusion of pushing the molten resin forward by the rotation of the screw 1. The amount will be small. In order to determine the optimum flight width B 1, the following experiment was performed.

隙間比ｍ＝２、形状因子β＝０．７として、フライト幅Ｂ１が異なる複数本のスクリュ１、１、…を製作した。これらのスクリュ１を加熱シリンダ１４内で回転させて、スクリュ振幅を測定した。振幅を測定した部分はスクリュ１の圧縮部５の所定の部分である。実験によって得られた結果が図３において符号２１のグラフに示されている。グラフにおいて横軸は、加熱シリンダ１４の内径Ｄに対するフライト幅Ｂ１の割合になっている。なおフライト幅Ｂ１は、フライト２に垂直な方向の幅である。また、グラフの縦軸は、スクリュ振幅比になっており、具体的には、加熱シリンダ１４とスクリュ１のクリアランスに対するスクリュ振幅になっている。符号２２で示されているフライト幅Ｂ１が０．０９Ｄ、０．１０Ｄの２本スクリュ１においてはスクリュ振幅比は約０．９になっているのに対し、符号２３で示されているフライト幅Ｂ１が０．１６Ｄのスクリュ１ではスクリュ振幅比が０．８に低下し、それ以降フライト幅Ｂ１が大きくなるに従って急激にスクリュ振幅比が減少している。そこで、加熱シリンダ１４に樹脂圧力を測定する圧力センサを埋め込み、フライト幅Ｂ１が０．１０Ｄのスクリュと、０．１６Ｄのスクリュのそれぞれを回転させ、変動する樹脂圧力の波形を調べた。図４の（ア）にフライト幅Ｂ１が０．１０Ｄのスクリュ１の樹脂圧力の波形が、図４の（イ）にフライト幅Ｂ１が０．１６Ｄのスクリュ１の樹脂圧力の波形が示されている。これらのグラフから明らかなように、フライト幅Ｂ１が０．１６Ｄのスクリュ１においては、斜線で示されている鋭いスパイク状の圧力波形が発生しているが、０．１０Ｄのスクリュ１においてはこのような圧力波形は生じていない。スパイク状の圧力波形は、効率的に潤滑圧力が発生したことを示している。この実験によって、フライト幅Ｂ１は０．１６Ｄ以上必要なことが分かった。 Gap ratio m = 2, the shape factor beta = 0.7, a plurality of screws 1 and 1 flight width B 1 is different, were manufactured .... These screws 1 were rotated in the heating cylinder 14, and the screw amplitude was measured. The portion where the amplitude is measured is a predetermined portion of the compression unit 5 of the screw 1. The result obtained by the experiment is shown in the graph of 21 in FIG. The horizontal axis in the graph is made to the rate of flight width B 1 to the inner diameter D of the heating cylinder 14. The flight width B 1 is a width in a direction perpendicular to the flight 2. The vertical axis of the graph represents the screw amplitude ratio, and specifically, the screw amplitude with respect to the clearance between the heating cylinder 14 and the screw 1. In the twin screw 1 having the flight width B 1 indicated by reference numeral 22 of 0.09D and 0.10D, the screw amplitude ratio is about 0.9, whereas the flight indicated by reference numeral 23 reduced width B 1 is a screw amplitude ratio in the screw 1 is 0.8 0.16D, rapidly screw amplitude ratio is decreasing in accordance with the flight width B 1 is thereafter increased. Therefore, embedding a pressure sensor for measuring the resin pressure in the heating cylinder 14, and the screw flight width B 1 is 0.10D, rotates the respective screw of 0.16D, examined the waveform of the resin pressure varies. Waveform of the resin pressure in the flight width B 1 is a 0.10D screw 1 (a) of FIG. 4, the flight width B 1 (b) of FIG. 4 is a resin pressure waveform screw 1 of 0.16D shown Has been. As is apparent from these graphs, in the flight width B 1 is the screw 1 of 0.16D, although sharp spike-like pressure waveforms shown by hatching is generated in the screw 1 of 0.10D is Such a pressure waveform does not occur. The spike-like pressure waveform indicates that the lubrication pressure is efficiently generated. This experiment, flight width B 1 represents been found that require more than 0.16D.

ところでフライト幅Ｂ１が大きくなると、スクリュ１の押出量が減少する。この押出量減少率が図３の符号２５のグラフに示されている。許容できる押出量減少率の最大値は０．２０程度であると考えられる。押出量減少率が０．２０になるフライト幅Ｂ１は０．２６Ｄである。以上により、フライト幅Ｂ１の適正な範囲は、加熱シリンダ１４の内径Ｄに対して０．１６Ｄ〜０．２６Ｄとすることができる。 However the flight width B 1 is increased, extrusion rate of the screw 1 is reduced. This extrusion rate reduction rate is shown in the graph of reference numeral 25 in FIG. It is considered that the maximum value of the reduction rate of the allowable extrusion amount is about 0.20. Flight width B 1 that extrusion amount reduction rate is 0.20 is 0.26D. Thus, the proper range of the flight width B 1 represents can be a 0.16D~0.26D against the inner diameter D of the heating cylinder 14.

次に、第１、２の隙間Ｈ１、Ｈ２の比である隙間比ｍ、フライト幅Ｂ１とランド部１２の幅Ｂ２の比である形状因子βについて最適な範囲を検討する。８式で与えられている負荷容量係数Ｋｗについて、色々な隙間比ｍに対して、形状因子βを変化させたときの変化の様子を図５のグラフに示す。グラフから負荷容量係数Ｋｗの最大値は０．２をわずかに越えた値であると言える。そこで、負荷容量係数Ｋｗが０．２以上になる隙間比ｍと形状因子βの条件を調べ、以下を得た。
１．６５ ≦ 隙間比ｍ ≦ ２．１５
０．６３ ≦ 形状因子β ≦ ０．７９
上の条件に適合するようにフライト２を形成すると、負荷容量係数Ｋｗが０．２以上になって最大値近傍になり、潤滑の負荷容量Ｗが最大値に近くなることが分かる。 Next, an optimum range is examined for the gap ratio m which is the ratio of the first and second gaps H 1 and H 2 and the shape factor β which is the ratio of the flight width B 1 and the width B 2 of the land portion 12. For the load capacity coefficient K w given in Formula 8, shown for various gap ratio m, the manner of change when changing the shape factor β in the graph of FIG. Maximum load capacity coefficient K w from the graph can be said to be a value slightly beyond 0.2. Therefore, the conditions of the gap ratio m and the shape factor β at which the load capacity coefficient Kw is 0.2 or more were examined, and the following was obtained.
1.65 ≦ gap ratio m ≦ 2.15
0.63 ≦ form factor β ≦ 0.79
When the flight 2 is formed so as to meet the above conditions, it can be seen that the load capacity coefficient Kw becomes 0.2 or more and is close to the maximum value, and the load capacity W of lubrication is close to the maximum value.

次の条件でスクリュ１を製作した。圧縮部６寄りの供給部５から計量部７にかけてフライト２の頂部にランド部１２を形成し、隙間比ｍ＝２、形状因子β＝０．７とした。フライト幅Ｂ１は０．２２Ｄとした。このスクリュ１を加熱シリンダ１４に入れて回転させ、各スクリュ位置におけるスクリュ振幅を調べたところ、図６のグラフのような結果が得られた。スクリュ１の全長に渡って振幅が小さくなっており、スクリュ１と加熱シリンダ１４との接触を確実に防止できることが確認できた。 Screw 1 was manufactured under the following conditions. A land portion 12 was formed at the top of the flight 2 from the supply portion 5 near the compression portion 6 to the measuring portion 7, and the gap ratio m = 2 and the shape factor β = 0.7. Flight width B 1 was 0.22D. When the screw 1 was put in the heating cylinder 14 and rotated to examine the screw amplitude at each screw position, a result as shown in the graph of FIG. 6 was obtained. It was confirmed that the amplitude was small over the entire length of the screw 1 and that the contact between the screw 1 and the heating cylinder 14 could be reliably prevented.

１ スクリュ ２ フライト
３ フライト溝 ５ 供給部
６ 圧縮部 ７ 計量部
９ 段部 １１ 大径部
１２ ランド部 １４ 加熱シリンダ
Ｂ１ フライト幅
Ｂ２ ランド部の幅
Ｈ１ 第１の隙間 Ｈ２ 第２の隙間 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Screw 2 Flight 3 Flight groove 5 Supply part 6 Compression part 7 Measuring part 9 Step part 11 Large diameter part 12 Land part 14 Heating cylinder B 1 Flight width B 2 Land part width H 1 1st clearance H 2 2nd Gap

Claims (3)

加熱シリンダ内で回転方向と軸方向とに駆動されるように設けられ、フライトの頂部に形成されているステップ状の段部によって、該頂部が後方寄りの大径部と前方寄りのランド部とになっている射出成形機用のスクリュにおいて、
前記フライトのリード角と垂直な方向におけるフライト幅（Ｂ１）は、前記加熱シリンダの内径に対して０．１６倍以上に、
前記ランド部と前記加熱シリンダの内周壁の間の第１の隙間（Ｈ １ ）は、前記大径部と前記加熱シリンダの内周壁の間の第２の隙間（Ｈ ２ ）の１．６５〜２．１５倍に、
前記ランド部の幅（Ｂ ２ ）は、前記フライト幅（Ｂ １ ）の０．６３〜０．７９倍に、それぞれ選定されていることを特徴とする射出成形機用のスクリュ。 A stepped step formed in the top of the flight is provided so as to be driven in the rotational direction and the axial direction in the heating cylinder, and the top has a large-diameter portion closer to the rear and a land portion closer to the front. In the screw for injection molding machine
The flight width (B 1 ) in the direction perpendicular to the flight lead angle is at least 0.16 times the inner diameter of the heating cylinder,
The first gap (H 1 ) between the land portion and the inner peripheral wall of the heating cylinder is 1.65 to the second gap (H 2 ) between the large diameter portion and the inner peripheral wall of the heating cylinder. 2.15 times
A screw for an injection molding machine , wherein the width (B 2 ) of the land portion is selected to be 0.63 to 0.79 times the flight width (B 1 ) . 請求項１に記載のスクリュにおいて、前記フライト幅（ＢThe screw according to claim 1, wherein the flight width (B １1 ）は、前記加熱シリンダの内径に対して０．１６〜０．２６倍に選定されていることを特徴とする射出成形機用のスクリュ。) Is selected to be 0.16 to 0.26 times the inner diameter of the heating cylinder, a screw for an injection molding machine. 請求項１または２に記載のスクリュにおいて、前記スクリュは後端部寄りが樹脂材料が供給される供給部に、中央部が樹脂材料を圧縮し溶融させる圧縮部に、先端部寄りが溶融した樹脂材料を混練して均一化する計量部になっており、前記フライトに形成されている前記ステップ状の段部は、前記圧縮部寄りの前記供給部から前記計量部にかけて形成されていることを特徴とする射出成形機用のスクリュ。   3. The screw according to claim 1, wherein the screw has a molten resin at a tip end portion thereof at a supply portion to which a resin material is supplied, a central portion at a compression portion for compressing and melting the resin material. It is a measuring unit for kneading and uniforming the material, and the stepped step formed in the flight is formed from the supply unit near the compression unit to the measuring unit. A screw for an injection molding machine.
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