JP4974696B2 - Injection molding method for molded product having hollow part - Google Patents
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Description
本発明は、中空部を有する成形品の射出成形方法、及び、係る射出成形方法での使用に適した金型組立体に関する。 The present invention relates to an injection molding method for a molded article having a hollow portion, and a mold assembly suitable for use in the injection molding method.
射出成形法に基づき、金型に設けられたキャビティ内に射出された溶融熱可塑性樹脂内に加圧ガスを注入して、中空部を有する成形品を製造する従来の方法(以下、ガスインジェクション法と呼ぶ場合がある)において、キャビティ内に射出された溶融熱可塑性樹脂内に加圧ガスを注入する方法として、例えば、次の2つの方法が知られている。 Based on the injection molding method, a conventional method for producing a molded product having a hollow portion by injecting a pressurized gas into a molten thermoplastic resin injected into a cavity provided in a mold (hereinafter referred to as a gas injection method) For example, the following two methods are known as methods for injecting a pressurized gas into the molten thermoplastic resin injected into the cavity.
第1の方法にあっては、ピストン及び一定容量を有するシリンダーから成るピストン式コンプレッサーを使用して、1回の射出成形に必要なガス量(圧力と容積)を予めシリンダー内で計量する。射出成形に際しては、予めシリンダー内で計量して蓄えておいたガスを、シリンダー内のピストンの移動によって圧縮しながらキャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に注入して、成形品の内部に中空部を形成する。その後、ピストン位置をそのままの状態に保持して、中空部内部のガス圧力を保持する。このような方法が、例えば、特開昭60−24913号公報に開示されている。 In the first method, a gas amount (pressure and volume) necessary for one injection molding is preliminarily measured in a cylinder using a piston type compressor including a piston and a cylinder having a constant capacity. During injection molding, gas that has been measured and stored in the cylinder in advance is injected into the molten thermoplastic resin in the cavity while being compressed by the movement of the piston in the cylinder, and the hollow part is formed inside the molded product. Form. Thereafter, the piston position is maintained as it is, and the gas pressure inside the hollow portion is maintained. Such a method is disclosed, for example, in JP-A-60-24913.
第2の方法にあっては、例えば、
(A)加圧ガス供給源と、
(B)複数の計量タンクと、
(C)該加圧ガス供給源から各計量タンクに加圧ガスを供給するための第1加圧ガス供給路と、
(D)第1加圧ガス供給路の途中に配置された加圧ガス供給弁と、
(E)各計量タンクから前記キャビティ内の溶融樹脂内に加圧ガスを導入するための第2加圧ガス供給路と、
(F)各第2加圧ガス供給路の途中に配置された加圧ガス排出制御弁、
から構成された加圧ガス導入装置を使用し、
成形品に中空部を形成するために必要とされる加圧ガス量に基づき計量タンクの組合せを決定し、かかる決定に基づき各第2加圧ガス供給路に配置された加圧ガス排出制御弁の開閉を制御することで、金型に設けられたキャビティ内に射出された溶融樹脂内に加圧ガスを導入して中空部を有する成形品を成形する。このような方法が、例えば、特開2004−42648に開示されている。
In the second method, for example,
(A) a pressurized gas supply source;
(B) a plurality of measuring tanks;
(C) a first pressurized gas supply path for supplying pressurized gas from the pressurized gas supply source to each metering tank;
(D) a pressurized gas supply valve disposed in the middle of the first pressurized gas supply path;
(E) a second pressurized gas supply path for introducing pressurized gas from each metering tank into the molten resin in the cavity;
(F) a pressurized gas discharge control valve disposed in the middle of each second pressurized gas supply path;
Using a pressurized gas introduction device composed of
A combination of metering tanks is determined based on the amount of pressurized gas required to form the hollow portion in the molded product, and a pressurized gas discharge control valve disposed in each second pressurized gas supply path based on the determination. By controlling the opening and closing, a pressurized gas is introduced into the molten resin injected into the cavity provided in the mold to form a molded product having a hollow portion. Such a method is disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-42648.
しかしながら、上記の従来技術は、以下の問題点を有している。 However, the above prior art has the following problems.
(1)特開昭60−24913号公報に開示された方法の問題点
(1−1)シリンダーの容積は一定である。それ故、成形品の中空部の容積が大きい場合、最大ガス量を計量したとしても、所望の中空部の形成に必要とされるガス圧力を発生することができない場合がある。このような場合、品質良好なる成形品を得ることができない。
(1−2)溶融熱可塑性樹脂内に注入すべきガス量が多い場合、計量時、シリンダーに供給すべきガスの圧力を高める必要がある。しかしながら、多くの場合、ガス源としてガスボンベを使用するので、ガスボンベの消費効率が悪化する。即ち、ガスボンベの圧力が低下した場合には、それ以上ガスボンベを使用することができない。
(1−3)成形品に形成すべき中空部の容積が大きい場合、シリンダーの容積を大きくし、溶融熱可塑性樹脂内へ注入すべきガス量を多くする必要がある。それ故、中空部の容積に依存して、異なる能力のガス圧縮装置を用意しなければならないことがある。
(1−4)成形品に形成すべき中空部の容積が小さい場合、計量したガスの一部が無駄になり、経済性を悪化させる。
(1−5)1回の圧縮工程でガスを昇圧するため、圧縮比が大きくなる。従って、ピストン径、シリンダー内径、ピストンストロークを、1回の射出成形に必要な大きさに設計する必要がある。その結果、ガス圧縮装置の大型化をもたらし、高圧ガスのシール構造が複雑になり、しかも、ガス圧縮装置の製作費が高額になる。また、ピストンを作動させるための消費するエネルギーが大きい。
(1) Problems of the method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-24913 (1-1) The cylinder volume is constant. Therefore, when the volume of the hollow part of the molded product is large, even if the maximum gas amount is measured, the gas pressure required for forming the desired hollow part may not be generated. In such a case, a molded product with good quality cannot be obtained.
(1-2) When the amount of gas to be injected into the molten thermoplastic resin is large, it is necessary to increase the pressure of the gas to be supplied to the cylinder during measurement. However, in many cases, since a gas cylinder is used as a gas source, the consumption efficiency of the gas cylinder deteriorates. That is, when the pressure of the gas cylinder is lowered, the gas cylinder cannot be used any more.
(1-3) When the volume of the hollow portion to be formed in the molded product is large, it is necessary to increase the volume of the cylinder and increase the amount of gas to be injected into the molten thermoplastic resin. Therefore, depending on the volume of the hollow part, it may be necessary to prepare gas compression devices of different capacities.
(1-4) When the volume of the hollow part to be formed in the molded product is small, a part of the measured gas is wasted and the economy is deteriorated.
(1-5) Since the pressure of the gas is increased in one compression step, the compression ratio increases. Therefore, it is necessary to design the piston diameter, the cylinder inner diameter, and the piston stroke to a size necessary for one injection molding. As a result, the size of the gas compression device is increased, the high pressure gas sealing structure is complicated, and the manufacturing cost of the gas compression device is high. Moreover, the energy consumed for operating the piston is large.
(2)特開2004−42648に開示された方法の問題点
(2−1)特開2004−42648に開示された加圧ガス導入装置は、優れた加圧ガス導入装置であるが、計量タンクを高圧容器仕様とする必要があるため、計量タンクの作製コストが高く、保守に費用がかかる。また、計量タンクの仕様等が変更された場合には、新たに計量タンクを作製しなければならない。更には、計量タンクの設置スペースが必要とされる。
(2) Problems of the method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-42648 (2-1) The pressurized gas introduction device disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-42648 is an excellent pressurized gas introduction device. Since it is necessary to use a high-pressure container, the production cost of the measuring tank is high and the maintenance is expensive. In addition, if the specifications of the measuring tank are changed, a new measuring tank must be prepared. Furthermore, a space for installing the measuring tank is required.
従って、本発明の目的は、金型に設けられたキャビティ内に溶融熱可塑性樹脂を射出し、キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に加圧用流体を注入して中空部を有する成形品を成形するに際して、中空部の形成のために必要とされる加圧用流体を確実に注入することを可能にし、しかも、簡素な構造を有し、高圧容器仕様の計量タンクを使用することを必要とせず、安価に作製し得る加圧用流体供給装置を備えた金型組立体、並びに、かかる金型組立体を使用した、中空部を有する成形品の射出成形方法を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to inject a molten thermoplastic resin into a cavity provided in a mold and inject a pressurizing fluid into the molten thermoplastic resin in the cavity to form a molded product having a hollow portion. At that time, it is possible to reliably inject the pressurizing fluid required for forming the hollow portion, and it has a simple structure and does not require the use of a high-pressure container specification weighing tank, It is an object of the present invention to provide a mold assembly including a pressurizing fluid supply apparatus that can be manufactured at low cost, and an injection molding method for a molded product having a hollow portion using the mold assembly.
上記の目的を達成するための本発明の金型組立体は、
(A)第1金型部、第2金型部、及び、第1金型部に設けられた溶融樹脂射出部を備え、第1金型部と第2金型部との型締めによってキャビティが形成される金型と、
(B)キャビティ内に溶融樹脂射出部から射出された溶融熱可塑性樹脂内に加圧用流体を注入するための加圧用流体注入手段、
とを備えた金型装置、並びに、
(C)加圧用流体供給装置、
を備えた金型組立体であって、
加圧用流体供給装置は、
(C−1)加圧用流体供給源、
(C−2)加圧用流体供給弁、
(C−3)加圧用流体供給源と加圧用流体供給弁とを結ぶ第1流路、
(C−4)加圧用流体供給弁と加圧用流体注入手段とを結ぶ第2流路、
(C−5)キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に注入される加圧用流体の圧力を測定するための圧力センサー、並びに、
(C−6)第1流路及び/又は第2流路の途中に配置され、第1流路及び第2流路内を流れる加圧用流体の流量を制御するための流量制御手段、
から構成されていることを特徴とする。
In order to achieve the above object, a mold assembly of the present invention comprises:
(A) A first mold part, a second mold part, and a molten resin injection part provided in the first mold part, and a cavity formed by clamping the first mold part and the second mold part. A mold formed with,
(B) Pressurizing fluid injection means for injecting a pressurizing fluid into the molten thermoplastic resin injected from the molten resin injection portion into the cavity;
A mold apparatus comprising:
(C) pressurizing fluid supply device,
A mold assembly comprising:
The pressurizing fluid supply device
(C-1) Pressurizing fluid supply source,
(C-2) pressurizing fluid supply valve,
(C-3) a first flow path connecting the pressurizing fluid supply source and the pressurizing fluid supply valve;
(C-4) a second flow path connecting the pressurizing fluid supply valve and the pressurizing fluid injection means;
(C-5) a pressure sensor for measuring the pressure of the pressurizing fluid injected into the molten thermoplastic resin in the cavity, and
(C-6) a flow rate control means for controlling the flow rate of the pressurizing fluid that is arranged in the middle of the first flow path and / or the second flow path and flows in the first flow path and the second flow path,
It is comprised from these.
上記の目的を達成するための本発明の中空部を有する成形品の射出成形方法(以下、本発明の射出成形方法と略称する)は、上記の本発明の金型組立体を用いた、中空部を有する成形品の射出成形方法であって、
(a)成形品に中空部を形成するために必要とされる加圧用流体の圧力値P1に基づき、キャビティ内に溶融樹脂射出部から射出された溶融熱可塑性樹脂内に注入すべき加圧用流体の圧力センサーにおける圧力値P2(但し、P1≦P2)を予め決定しておき、
(b)加圧用流体供給弁を閉じた状態で、キャビティ内に溶融樹脂射出部から溶融熱可塑性樹脂を射出し、
(c)溶融熱可塑性樹脂の射出中、射出完了と同時、若しくは、射出完了後、加圧用流体供給弁を開状態とし、キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に、加圧用流体を加圧用流体注入手段から注入し始め、
(d)圧力センサーの圧力検出値がP2となったとき、加圧用流体供給弁を閉状態とし、
(e)キャビティ内の熱可塑性樹脂を冷却、固化する、
ことを特徴とする。
In order to achieve the above object, an injection molding method for a molded article having a hollow portion according to the present invention (hereinafter abbreviated as an injection molding method according to the present invention) is a hollow structure using the above-described mold assembly of the present invention. An injection molding method for a molded product having a part,
(A) For pressurization to be injected into the molten thermoplastic resin injected from the molten resin injection portion into the cavity based on the pressure value P 1 of the pressurizing fluid required to form the hollow portion in the molded product The pressure value P 2 (where P 1 ≦ P 2 ) in the fluid pressure sensor is determined in advance,
(B) With the pressurizing fluid supply valve closed, the molten thermoplastic resin is injected from the molten resin injection portion into the cavity,
(C) During the injection of the molten thermoplastic resin, simultaneously with the completion of the injection or after the completion of the injection, the pressurizing fluid supply valve is opened, and the pressurizing fluid is injected into the molten thermoplastic resin in the cavity. Begin to inject from the means,
(D) when the pressure detected value of the pressure sensor becomes P 2, the pressurizing fluid supply valve is closed,
(E) cooling and solidifying the thermoplastic resin in the cavity;
It is characterized by that.
ここで、本発明の射出成形方法において、成形品に中空部を形成するために必要とされる加圧用流体の圧力値P1は、例えば、ひけの無い外観が良好な成形品を得るために必要とされる加圧用流体圧力に基づき決定され、種々の試験、あるいは、経験則から求めることができる。 Here, in the injection molding method of the present invention, the pressure value P 1 of the pressurizing fluid required for forming the hollow portion in the molded product is, for example, to obtain a molded product having a good appearance without sink. It is determined based on the required fluid pressure for pressurization and can be obtained from various tests or empirical rules.
また、工程(d)において、圧力センサーの圧力検出値がP2となったとき加圧用流体供給弁を閉状態とするが、圧力センサーの圧力検出値がP2となったときから加圧用流体供給弁が閉状態となるまでに、装置の仕様上、若干の時間(Δt)を要する場合がある。また、圧力センサーの位置によっては、加圧用流体流路の圧力損失等の影響により、加圧用流体供給弁が閉状態となった後でも、若干の圧力変動が起こる場合がある。従って、必ずしも、圧力センサーの圧力検出値がP2となったと同時に、加圧用流体供給弁が閉状態とならなくともよい。 Further, in the step (d), the will be closed the pressurizing fluid supply valve when the pressure detected value of the pressure sensor becomes P 2, pressurizing the fluid from when the pressure detected value of the pressure sensor becomes P 2 It may take some time (Δt) due to the specifications of the apparatus until the supply valve is closed. In addition, depending on the position of the pressure sensor, a slight pressure fluctuation may occur even after the pressurizing fluid supply valve is closed due to the effect of pressure loss of the pressurizing fluid passage. Therefore, necessarily, at the same time as the pressure detection value of the pressure sensor becomes P 2, pressurizing the fluid supply valve may not become a closed state.
また、圧力センサーと流量制御手段との位置関係を、加圧用流体供給源側(上流側)から加圧用流体注入手段側(下流側)に向かって、例えば、以下の表1に例示することができる。尚、「流量制御手段(上流側)」とは、第1流路に配置された流量制御手段を意味し、「流量制御手段(下流側)」とは、第2流路に配置された流量制御手段を意味する。また、数字が大きいほど、加圧用流体注入手段側(下流側)に位置する。 Further, the positional relationship between the pressure sensor and the flow rate control means may be exemplified in the following Table 1 from the pressurizing fluid supply source side (upstream side) toward the pressurizing fluid injection means side (downstream side), for example. it can. The “flow rate control means (upstream side)” means the flow rate control means arranged in the first flow path, and the “flow rate control means (downstream side)” means the flow rate arranged in the second flow path. Means control means. Further, the larger the number, the closer to the pressurizing fluid injection means side (downstream side).
[表1]
[Table 1]
本発明の射出成形方法にあっては、前記工程(d)の後、
(f−1)圧力センサーの圧力検出値が所定の値P3(但し、P3<P2)となったとき、加圧用流体供給弁を再び開状態とし、キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に、加圧用流体を加圧用流体注入手段から注入し、
(f−2)圧力センサーの圧力検出値が所定の値P4(但し、P4>P3)となったとき、加圧用流体供給弁を再び閉状態とする、
工程を所望の回数、繰り返す構成とすることができる。P4とP2の関係は、P4<P2であってもよいし、P4=P2であってもよいし、P4>P2であってもよい。更には、P4とP1の関係は、P4≧P1であり、P3とP1の関係も、P3≧P1である。P3の値は、第1回目の繰り返し、第2回目の繰り返し・・・において、同じであってもよいし、異なっていてもよい。また、P4の値も、第1回目の繰り返し、第2回目の繰り返し・・・において、同じであってもよいし、異なっていてもよい。
In the injection molding method of the present invention, after the step (d),
(F-1) When the pressure detection value of the pressure sensor reaches a predetermined value P 3 (where P 3 <P 2 ), the pressurizing fluid supply valve is opened again, and the molten thermoplastic resin in the cavity is opened. Injecting the pressurizing fluid from the pressurizing fluid injection means,
(F-2) When the pressure detection value of the pressure sensor reaches a predetermined value P 4 (where P 4 > P 3 ), the pressurizing fluid supply valve is closed again.
The process can be repeated a desired number of times. The relationship between P 4 and P 2 may be P 4 <P 2 , P 4 = P 2 , or P 4 > P 2 . Furthermore, the relationship between P 4 and P 1 is P 4 ≧ P 1 , and the relationship between P 3 and P 1 is also P 3 ≧ P 1 . The value of P 3 may be the same or different in the first iteration, the second iteration,... Also, the value of P 4 may be the same or different in the first iteration, the second iteration,...
上記の好ましい構成を含む本発明の射出成形方法にあっては、P1=P2とすることができ、あるいは又、P1<P2とすることができる。金型組立体の構成、構造、使用樹脂の種類、成形条件によっては、成形中に加圧用流体の漏れが発生することがあり、この場合、キャビティ内に射出された溶融熱可塑性樹脂内に形成された中空部内の圧力が減少し、P1を下回ってしまう場合がある。このような場合には、P1<P2とすることで、更には、P3,P4を設定し、繰り返し、加圧用流体を注入することで、最終的に形成される中空部内の圧力をP1以上に保持することが可能となる。ΔP(=P1−P2)の値あるいはP2の値、及びP3,P4の値をどのような値とするかは、例えば、種々の射出試験を行い決定すればよい。 In the injection molding method of the present invention including the above preferred configuration, P 1 = P 2 can be satisfied, or P 1 <P 2 can be satisfied. Depending on the mold assembly structure, structure, type of resin used, and molding conditions, the fluid for pressurization may leak during molding. In this case, it is formed in the molten thermoplastic resin injected into the cavity. pressure in the hollow portion is reduced, in some cases below the P 1. In such a case, by setting P 1 <P 2 and further setting P 3 and P 4 and repeatedly injecting the pressurizing fluid, the pressure in the hollow part finally formed is set. Can be maintained at P 1 or more. The values of ΔP (= P 1 −P 2 ) or P 2 and the values of P 3 and P 4 may be determined by performing various injection tests, for example.
更には、以上に説明した好ましい構成を含む本発明の射出成形方法にあっては、加圧用流体を加圧用流体注入手段から注入し始めてから、圧力センサーの圧力検出値がP2となり、加圧用流体供給弁が閉状態となるまでの時間(TClose)が、最低、0.5秒となるように、より具体的には、係る時間(TClose)が0.5秒≦TClose≦10秒を満足するように、流量制御手段によって、第1流路及び第2流路内を流れる加圧用流体の流量を制御することが望ましい。あるいは又、係る時間(TClose)と、上述した圧力センサーの圧力検出値がP2となったときから加圧用流体供給弁が閉状態となるまでの時間Δtとの関係として、1≦TClose/Δt≦20を例示することができる。 Furthermore, in the injection molding method of the present invention including the preferred configuration described above, the pressure detection value of the pressure sensor becomes P 2 after the pressurization fluid starts to be injected from the pressurization fluid injection means, and the pressurization More specifically, the time (T Close ) until the fluid supply valve is closed is at least 0.5 seconds, and more specifically, the time (T Close ) is 0.5 seconds ≦ T Close ≦ 10. It is desirable to control the flow rate of the pressurizing fluid flowing in the first flow path and the second flow path by the flow rate control means so as to satisfy seconds. Alternatively, as a relation between the time (T Close ) and the time Δt from when the pressure detection value of the pressure sensor described above becomes P 2 until the pressurization fluid supply valve is closed, 1 ≦ T Close / Δt ≦ 20 can be exemplified.
また、以上に説明した好ましい構成を含む本発明の射出成形方法にあっては、加圧用流体供給弁が開状態となった後、圧力センサーの圧力検出値がP2となるまでの時間(TClose)が10秒を越えたとき、加圧用流体供給弁を強制的に閉状態とすることが好ましい。このように、加圧用流体供給弁が開状態となった後、圧力センサーの圧力検出値がP2となるまでの時間(TClose)が10秒を越えたときには、どこかで加圧用流体の大量の漏れが発生したと判断することができ、加圧用流体供給弁を強制的に閉状態とすることで、安全性を確保することができる。 Further, in the injection molding method of the present invention including the preferred configuration described above, the time until the pressure detection value of the pressure sensor becomes P 2 after the pressurization fluid supply valve is opened (T When Close ) exceeds 10 seconds, it is preferable to forcibly close the pressurizing fluid supply valve. Thus, when the time (T Close ) until the pressure detection value of the pressure sensor becomes P 2 after the pressurization fluid supply valve is opened exceeds 10 seconds, the pressurization fluid is It can be determined that a large amount of leakage has occurred, and safety can be ensured by forcibly closing the pressurizing fluid supply valve.
更には、以上に説明した好ましい構成を含む本発明の射出成形方法にあっては、流量制御手段は流路絞り手段から構成されており、加圧用流体を加圧用流体注入手段から注入し始めてから、圧力センサーの圧力検出値がP2となり、且つ、加圧用流体供給弁が閉状態となるまでの時間が、0.5秒以上、10秒以下となるように、流路絞り手段の流路絞り量を制御する構成とすることができる。また、本発明の金型組立体にあっては、流量制御手段は流路絞り手段から構成されている形態とすることができる。そして、これらの場合、流量制御手段として、具体的には、ニードル弁、絞り弁、オリフィス、細長い管(配管)を挙げることができる。あるいは又、これらの場合、流量制御手段は管から構成されており、管の断面積をSC(mm2)、管の長さをLC(mm)としたとき、1×10-5≦(SC/LCの最大値)≦1×10-1を満足する構成とすることができる。 Furthermore, in the injection molding method of the present invention including the preferred configuration described above, the flow rate control means is constituted by a flow passage restricting means, and after the pressurization fluid starts to be injected from the pressurization fluid injection means. The flow rate of the flow restrictor is set so that the pressure detection value of the pressure sensor becomes P 2 and the time until the pressurization fluid supply valve is closed is 0.5 seconds or more and 10 seconds or less. It can be configured to control the aperture amount. Further, in the mold assembly of the present invention, the flow rate control means can be configured as a flow path restricting means. In these cases, specific examples of the flow rate control means include a needle valve, a throttle valve, an orifice, and an elongated pipe (pipe). Alternatively, in these cases, the flow rate control means is constituted by a pipe, and when the cross-sectional area of the pipe is S C (mm 2 ) and the length of the pipe is L C (mm), 1 × 10 −5 ≦ The maximum value of S C / L C ≦ 1 × 10 −1 can be satisfied.
また、以上に説明した好ましい構成を含む本発明の射出成形方法あるいは金型組立体にあっては、圧力センサーは、第2流路に配置されていることが好ましい。但し、圧力センサーの配置部位は、第2流路に限定されず、例えば、キャビティに面して金型に配置されていてもよい。 In the injection molding method or mold assembly of the present invention including the preferred configuration described above, the pressure sensor is preferably disposed in the second flow path. However, the arrangement site of the pressure sensor is not limited to the second flow path, and may be arranged in a mold facing the cavity, for example.
以上に説明した好ましい構成を含む本発明の射出成形方法あるいは金型組立体(以下、これらを総称して、単に、本発明と呼ぶ場合がある)において、第1流路(但し、流路絞り手段よりも上流側)に加圧用流体蓄積タンクが配置されていてもよく、これによって、加圧用流体の供給の安定化を図ることができる。 In the injection molding method or mold assembly of the present invention including the preferred structure described above (hereinafter, these may be collectively referred to simply as the present invention), the first flow path (however, the flow path restriction) A pressurizing fluid accumulation tank may be arranged upstream of the means, whereby the supply of pressurizing fluid can be stabilized.
また、本発明において、加圧用流体供給弁、第1流路、第2流路、流量制御手段、及び、圧力センサーを1組、備えた金型組立体(金型装置は1つあるいは複数であり、及び/又は、キャビティは1つあるいは複数である)とすることもできるし、これらを複数組(N組)、備えた金型組立体(金型装置は1つあるいは複数であり、及び/又は、キャビティは1つあるいは複数である)とすることもできるし、流量制御手段を共用とし、加圧用流体供給弁、第1流路、第2流路、及び、圧力センサーを複数組(N組)、備えた金型組立体(金型装置は1つあるいは複数であり、及び/又は、キャビティは1つあるいは複数である)とすることもできる。キャビティを複数とすることで、成形品を多数個取りすることができる。 Further, in the present invention, a mold assembly (one or a plurality of mold apparatuses is provided) including one set of a pressurizing fluid supply valve, a first flow path, a second flow path, a flow rate control means, and a pressure sensor. And / or one or more cavities), or a plurality of (N) cavities, a mold assembly comprising one or more mold devices, and (Or one or a plurality of cavities), or a common flow rate control means, and a plurality of sets of pressurizing fluid supply valves, first flow paths, second flow paths, and pressure sensors ( N sets), provided mold assemblies (one or more mold devices and / or one or more cavities). By using a plurality of cavities, a large number of molded products can be obtained.
本発明にあっては、加圧用流体として、常温でガス状の物質を使用することができるし、高圧下で液化したガスも使用可能である。具体的には、不活性ガス(窒素ガスやヘリウムガス)、二酸化炭素ガス、空気を例示することができる。 In the present invention, a gaseous substance at normal temperature can be used as the pressurizing fluid, and a gas liquefied under high pressure can also be used. Specifically, an inert gas (nitrogen gas or helium gas), carbon dioxide gas, and air can be exemplified.
第1金型部や第2金型部は、炭素鋼、ステンレス鋼、アルミニウム合金、銅合金等の金属材料から作製することができる。また、溶融樹脂射出部の構造は、公知の如何なる形式の溶融樹脂射出部(ゲート構造)とすることもでき、例えば、ダイレクトゲート構造、サイドゲート構造、ジャンプゲート構造、ピンポイントゲート構造、トンネルゲート構造、リングゲート構造、ファンゲート構造、ディスクゲート構造、フラッシュゲート構造、タブゲート構造、フィルムゲート構造を例示することができる。溶融樹脂射出部は、第1金型部に設けられているが、構造によっては、第1金型部と第2金型部とに設けられていてもよい。加圧用流体注入手段として、周知の加圧ガス注入用のガス注入ノズルを挙げることができる。第1金型部又は第2金型部に配設された加圧用流体注入手段の数は、1であってもよいし、複数(例えば、2)であってもよい。ガス注入ノズルは、キャビティに開口していてもよいし、ゲート部に開口していてもよいし、射出成形機に備えられた射出用シリンダーとキャビティとを結ぶ樹脂流路に開口していてもよいし、射出用シリンダーの先端部に開口していてもよい。 A 1st metal mold | die part and a 2nd metal mold | die part can be produced from metal materials, such as carbon steel, stainless steel, an aluminum alloy, and a copper alloy. The structure of the molten resin injection part can be any known type of molten resin injection part (gate structure), for example, a direct gate structure, a side gate structure, a jump gate structure, a pinpoint gate structure, a tunnel gate. Examples include a structure, a ring gate structure, a fan gate structure, a disk gate structure, a flash gate structure, a tab gate structure, and a film gate structure. The molten resin injection part is provided in the first mold part, but may be provided in the first mold part and the second mold part depending on the structure. As the pressurizing fluid injection means, a well-known gas injection nozzle for injecting pressurized gas can be mentioned. The number of pressurizing fluid injection means arranged in the first mold part or the second mold part may be one or plural (for example, two). The gas injection nozzle may be opened in the cavity, may be opened in the gate portion, or may be opened in a resin flow path connecting the injection cylinder and the cavity provided in the injection molding machine. It may be open to the tip of the injection cylinder.
加圧用流体供給源、加圧用流体蓄積タンク、第1流路(具体的には、例えば、配管)、第2流路(具体的には、例えば、配管)、加圧用流体供給弁(具体的には、例えば、空気圧作動の開閉弁、あるいは、電磁開閉弁)、圧力センサー、流路絞り手段(一種のオリフィス、ニードル弁、絞り弁、細長い配管)は、周知の構成、構造とすることができる。また、加圧用流体供給弁の制御も、周知の制御装置を用いればよい。 Pressurizing fluid supply source, pressurizing fluid accumulation tank, first flow path (specifically, for example, piping), second flow path (specifically, for example, piping), pressurizing fluid supply valve (specifically For example, a pneumatically operated on-off valve or electromagnetic on-off valve), a pressure sensor, and a flow path throttle means (a kind of orifice, needle valve, throttle valve, elongated pipe) may have a known configuration and structure. it can. Further, a well-known control device may be used for controlling the pressurizing fluid supply valve.
本発明の射出成形方法において、金型に設けられたキャビティ内に射出する溶融熱可塑性樹脂の量は、キャビティを完全に満たす量であってもよいし(所謂、フルショット法の採用)、キャビティを完全には満たさない量であってもよい(所謂、ショートショット法の採用)。 In the injection molding method of the present invention, the amount of the molten thermoplastic resin injected into the cavity provided in the mold may be an amount that completely fills the cavity (the so-called full shot method is adopted), or the cavity May be an amount that does not completely satisfy (a so-called short shot method).
本発明の射出成形方法での使用に適した樹脂として、結晶性熱可塑性樹脂や非晶性熱可塑性樹脂を挙げることができ、具体的には、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等のポリオレフィン系樹脂;ポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミドMXD6等のポリアミド系樹脂;ポリオキシメチレン(ポリアセタール,POM)樹脂;ポリエチレンテレフタレート(PET)樹脂、ポリブチレンテレフタレート(PBT)樹脂等のポリエステル系樹脂;ポリフェニレンサルファイド樹脂;ポリスチレン樹脂、ABS樹脂、AES樹脂、AS樹脂といったスチレン系樹脂;メタクリル系樹脂;ポリカーボネート樹脂;変性ポリフェニレンエーテル(PPE)樹脂;ポリスルホン樹脂;ポリエーテルスルホン樹脂;ポリアリレート樹脂;ポリエーテルイミド樹脂;ポリアミドイミド樹脂;ポリイミド系樹脂;ポリエーテルケトン樹脂;ポリエーテルエーテルケトン樹脂;ポリエステルカーボネート樹脂;液晶ポリマーを例示することができる。 Examples of resins suitable for use in the injection molding method of the present invention include crystalline thermoplastic resins and amorphous thermoplastic resins. Specifically, polyolefin resins such as polyethylene resins and polypropylene resins; polyamides 6, polyamide 66, polyamide MXD6 and other polyamide resins; polyoxymethylene (polyacetal, POM) resin; polyethylene terephthalate (PET) resin, polybutylene terephthalate (PBT) resin and other polyester resins; polyphenylene sulfide resin; polystyrene resin, Styrenic resin such as ABS resin, AES resin, AS resin; Methacrylic resin; Polycarbonate resin; Modified polyphenylene ether (PPE) resin; Polysulfone resin; Polyethersulfone resin; Polyarylate resin; Ruimido resin; polyamideimide resin; polyimide resins; polyether ketone resins; polyether ether ketone resins; polyester carbonate resin; can be exemplified a liquid crystal polymer.
更には、ポリマーアロイ材料から成る熱可塑性樹脂を用いることができる。ここで、ポリマーアロイ材料は、少なくとも2種類の熱可塑性樹脂をブレンドしたもの、又は、少なくとも2種類の熱可塑性樹脂を化学的に結合させたブロック共重合体若しくはグラフト共重合体から成る。ポリマーアロイ材料は、単独の熱可塑性樹脂のそれぞれが有する特有な性能を合わせ持つことができる高機能材料として広く使用されている。少なくとも2種類の熱可塑性樹脂をブレンドしたポリマーアロイ材料を構成する熱可塑性樹脂として、ポリスチレン樹脂、ABS樹脂、AES樹脂、AS樹脂といったスチレン系樹脂;ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等のポリオレフィン系樹脂;メタクリル樹脂;ポリカーボネート樹脂;ポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミドMXD6等のポリアミド系樹脂;変性PPE樹脂;ポリブチレンテレフタレート樹脂やポリエチレンテレフタレート樹脂等のポリエステル樹脂;ポリオキシメチレン樹脂;ポリスルホン樹脂;ポリイミド樹脂;ポリフェニレンサルファイド樹脂;ポリアリレート樹脂;ポリエーテルスルホン樹脂;ポリエーテルケトン樹脂;ポリエーテルエーテルケトン樹脂;ポリエステルカーボネート樹脂を挙げることができる。2種類の熱可塑性樹脂をブレンドしたポリマーアロイ材料として、ポリカーボネート樹脂とABS樹脂とのポリマーアロイ材料を例示することができる。尚、このような樹脂の組合せを、ポリカーボネート樹脂/ABS樹脂と表記する。以下においても同様である。更に、少なくとも2種類の熱可塑性樹脂をブレンドしたポリマーアロイ材料として、ポリカーボネート樹脂/PET樹脂、ポリカーボネート樹脂/PBT樹脂、ポリカーボネート樹脂/ポリアミド系樹脂、ポリカーボネート樹脂/PBT樹脂/PET樹脂、変性PPE樹脂/HIPS樹脂、変性PPE樹脂/ポリアミド系樹脂、変性PPE樹脂/PBT樹脂/PET樹脂、変性PPE樹脂/ポリアミドMXD6樹脂、ポリオキシメチレン樹脂/ポリウレタン樹脂、PBT樹脂/PET樹脂を例示することができる。 Furthermore, a thermoplastic resin made of a polymer alloy material can be used. Here, the polymer alloy material is composed of a blend of at least two types of thermoplastic resins, or a block copolymer or graft copolymer in which at least two types of thermoplastic resins are chemically bonded. A polymer alloy material is widely used as a high-functional material that can have the unique performance of each of the individual thermoplastic resins. As a thermoplastic resin constituting a polymer alloy material in which at least two kinds of thermoplastic resins are blended, styrene resins such as polystyrene resin, ABS resin, AES resin, and AS resin; polyolefin resins such as polyethylene resin and polypropylene resin; methacrylic resin Polycarbonate resin; polyamide resin such as polyamide 6, polyamide 66, polyamide MXD6; modified PPE resin; polyester resin such as polybutylene terephthalate resin and polyethylene terephthalate resin; polyoxymethylene resin; polysulfone resin; polyimide resin; Polyarylate resin; Polyether sulfone resin; Polyether ketone resin; Polyether ether ketone resin; Polyester carbonate resin Can. As a polymer alloy material obtained by blending two types of thermoplastic resins, a polymer alloy material of a polycarbonate resin and an ABS resin can be exemplified. Such a combination of resins is expressed as polycarbonate resin / ABS resin. The same applies to the following. Furthermore, as a polymer alloy material blended with at least two types of thermoplastic resins, polycarbonate resin / PET resin, polycarbonate resin / PBT resin, polycarbonate resin / polyamide resin, polycarbonate resin / PBT resin / PET resin, modified PPE resin / HIPS Examples thereof include resin, modified PPE resin / polyamide resin, modified PPE resin / PBT resin / PET resin, modified PPE resin / polyamide MXD6 resin, polyoxymethylene resin / polyurethane resin, and PBT resin / PET resin.
尚、以上に説明した各種の熱可塑性樹脂に、添加剤や、充填剤、強化剤を加えることもできる。 In addition, an additive, a filler, and a reinforcing agent can also be added to the various thermoplastic resins described above.
尚、添加剤として、可塑剤;安定剤;酸化防止剤:紫外線吸収剤;ニッケルビス(オクチルフェニル)サルファイド等の有機ニッケル化合物、ヒンダードアミン系化合物等の紫外線安定剤;帯電防止剤;難燃剤;バイナジン、プリベントール、チアベンダゾール等の防かび剤;流動パラフィン、ポリエチレンワックス、脂肪酸アマイド等の滑剤;ADCA等の有機発泡剤;透明核剤;有機顔料、無機顔料といった各種の着色剤;架橋剤;アクリルグラフトポリマー、MBS等の耐衝撃強化剤を挙げることができる。 As additives, plasticizers; stabilizers; antioxidants: UV absorbers; UV stabilizers such as nickel-bis (octylphenyl) sulfide and other organic nickel compounds, hindered amine compounds; antistatic agents; flame retardants; Mold inhibitors such as liquid paraffin, polyethylene wax and fatty acid amide; Organic foaming agents such as ADCA; Transparent nucleating agents; Various colorants such as organic pigments and inorganic pigments; Crosslinking agents; Acrylic grafts Mention may be made of impact-strengthening agents such as polymers and MBS.
可塑剤として、フタル酸ジエチル、フタル酸ジ−n−ブチル、フタル酸−2−エチルヘキシル、フタル酸ジイソノニル、フタル酸ブチルベンジル、フタル酸ジシクロヘキシル等のフタル酸類;リン酸トリエチル、リン酸トリブチル、リン酸トリクレシル、リン酸トリフェニル等のリン酸エステル類;オレイン酸ブチル、アジピン酸ジブチル、アジピン酸−n−ヘキシン、アジピン酸ジ−2−エチルヘキシル等の脂肪酸塩基エステル類;ジエチレングリコールジベンゾエート等のアルコールエステル類;クエン酸アセチルトリエチル、マレイン酸ジブチル等のオキシ酸エステル類;トリメリット系可塑剤;ポリエステル系可塑剤;エポキシ系;塩化パラフィン系可塑剤を挙げることができる。 Plasticizers such as diethyl phthalate, di-n-butyl phthalate, 2-ethylhexyl phthalate, diisononyl phthalate, butyl benzyl phthalate, dicyclohexyl phthalate; triethyl phosphate, tributyl phosphate, phosphoric acid Phosphate esters such as tricresyl, triphenyl phosphate; fatty acid base esters such as butyl oleate, dibutyl adipate, adipic acid-n-hexyne, di-2-ethylhexyl adipate; alcohol esters such as diethylene glycol dibenzoate Oxyacid esters such as acetyltriethyl citrate and dibutyl maleate; trimellitic plasticizer; polyester plasticizer; epoxy system; chlorinated paraffinic plasticizer.
安定剤として、ジ−n−オクチルスズ化合物、ジ−n−ブチルスズ化合物、ジメチルスズ化合物等の有機スズ系安定剤;三塩基性硫酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、ケイ酸鉛等の鉛化合物系安定剤;カドミウム石けん、鉛石けん、亜鉛石けん等の金属石けん系安定剤;リン酸トリスノニル;リン酸トリスノニルフェニル等を挙げることができる。 As stabilizers, organotin stabilizers such as di-n-octyltin compounds, di-n-butyltin compounds, and dimethyltin compounds; lead compound systems such as tribasic lead sulfate, dibasic lead phosphite, and lead silicate Stabilizers; metal soap-based stabilizers such as cadmium soap, lead soap, zinc soap; trisnonyl phosphate; trisnonylphenyl phosphate;
酸化防止剤として、ジブチルクレゾール、ブチルヒドロキシアニソール等のフェノール系酸化防止剤;メチレンビス(メチルブチルフェノール)、チオビス(メチルブチルフェノール)等のビスフェノール系酸化防止剤;トリス(メチルヒドロキシブチルフェニル)ブタン、トコフェノール等のポリフェノール系酸化防止剤;ジミリスチルチオジプロピオネート等の有機イオウ化合物;トリス(モノ/ジノニルフェニル)ホスファイト等の有機リン化合物を挙げることができる。 As antioxidants, phenolic antioxidants such as dibutylcresol and butylhydroxyanisole; bisphenolic antioxidants such as methylenebis (methylbutylphenol) and thiobis (methylbutylphenol); tris (methylhydroxybutylphenyl) butane, tocophenol, etc. And polyphosphoric antioxidants; organic sulfur compounds such as dimyristylthiodipropionate; and organic phosphorus compounds such as tris (mono / dinonylphenyl) phosphite.
紫外線吸収剤として、サリチル酸フェニル、サリチル酸ブチルフェニル等のサリチル酸系紫外線吸収剤;ジヒドロキシベンゾフェノン等のベンゾフェノン系紫外線吸収剤;(ヒドロキシメチルフェニル)ベンゾトリアゾール等のベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤;アクリル酸エチルヘキシルシアノジフェノニル等のシアノアクリレート系紫外線吸収剤を挙げることができる。 As UV absorbers, salicylic acid UV absorbers such as phenyl salicylate and butylphenyl salicylate; benzophenone UV absorbers such as dihydroxybenzophenone; benzotriazole UV absorbers such as (hydroxymethylphenyl) benzotriazole; ethylhexylcyanodiacrylate Examples include cyanoacrylate-based ultraviolet absorbers such as phenonyl.
帯電防止剤として、ポリ(オキシエチレン)アルキルアミン、ポリ(オキシエチレン)アルキルフェニルエーテル等の非イオン界面活性剤系帯電防止剤;アルキルスルホン酸塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルリン酸塩等の陰イオン界面活性剤系帯電防止剤;第4級アンモニウムクロライド等の陽イオン界面活性剤系帯電防止剤;両性系界面活性剤;電導性樹脂を挙げることができる。 Antistatic agents such as poly (oxyethylene) alkylamines, poly (oxyethylene) alkylphenyl ethers, and other nonionic surfactant antistatic agents; alkylsulfonates, alkylbenzenesulfonates, alkylphosphates, etc. Examples include ionic surfactant-based antistatic agents; cationic surfactant-based antistatic agents such as quaternary ammonium chloride; amphoteric surfactants; and conductive resins.
難燃剤として、テトラブロモビスフェノールA、ポリブロモビフェノール、ビス(ヒドロキシジブロモフェニル)プロパン、塩化パラフィン等のハロゲン系難燃剤;リン酸アンモニウム、リン酸トリクレジル等のリン系難燃剤;三酸化アンチモン;赤リン;酸化スズ等を挙げることができる。 As flame retardants, halogen flame retardants such as tetrabromobisphenol A, polybromobiphenol, bis (hydroxydibromophenyl) propane, chlorinated paraffin; phosphorus flame retardants such as ammonium phosphate and tricresyl phosphate; antimony trioxide; red phosphorus ; Tin oxide etc. can be mentioned.
また、充填剤、強化剤として、無機系材料;ステンレス鋼繊維、高強度アモルファス金属繊維、ステンレス箔、スチール箔、銅箔等の金属系材料;高分子ポリエチレン繊維、高強力ポリアレート繊維、パラ系全芳香族ポリアミド繊維、アラミド繊維、PEEK繊維、PEI繊維、PPS繊維、フッ素樹脂繊維、フェノール樹脂繊維、ビニロン繊維、ポリアセタール繊維等の有機系材料;粉系を挙げることができる。 As fillers and reinforcing agents, inorganic materials: stainless steel fibers, high-strength amorphous metal fibers, stainless steel foils, steel foils, copper foils and other metal materials; high-molecular polyethylene fibers, high-strength polyarate fibers, para-type all Organic materials such as aromatic polyamide fiber, aramid fiber, PEEK fiber, PEI fiber, PPS fiber, fluororesin fiber, phenol resin fiber, vinylon fiber, and polyacetal fiber;
無機系の充填剤、強化剤として、ガラス繊維、ガラス長繊維、石英ガラス繊維等のガラス系材料;PAN系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維、グラファイトウィスカ等の炭素系材料;炭化ケイ素繊維、炭化ケイ素連続繊維、炭化ケイ素ウィスカ、炭化ケイ素ウィスカシート等の炭化ケイ素系材料;ボロン繊維といったボロン系材料;Si−Ti−C−O繊維といったSi−Ti−C−O系材料;チタン酸カリウム繊維、チタン酸カリウムウィスカ、チタン酸カリウム系導電性ウィスカ等のチタン酸カリウム系材料;窒化ケイ素ウィスカ、窒化ケイ素ウィスカシート等の窒化ケイ素系材料;硫酸カルシウムウィスカといった硫酸カルシウム系材料を挙げることができる。 As inorganic fillers and reinforcing agents, glass materials such as glass fibers, long glass fibers, and quartz glass fibers; carbon materials such as PAN carbon fibers, pitch carbon fibers, and graphite whiskers; silicon carbide fibers, silicon carbide Silicon carbide materials such as continuous fibers, silicon carbide whiskers, silicon carbide whisker sheets; boron materials such as boron fibers; Si—Ti—C—O materials such as Si—Ti—C—O fibers; potassium titanate fibers, titanium Examples thereof include potassium titanate materials such as potassium acid whisker and potassium titanate conductive whisker; silicon nitride materials such as silicon nitride whisker and silicon nitride whisker sheet; and calcium sulfate materials such as calcium sulfate whisker.
粉系の充填剤、強化剤として、マイカフレーク、マイカ粉、シラスバルーン、シリカ微粉、タルク粉、水酸化アルミニウム粉、水酸化マグネシウム粉末、マグネシウムシリケート粉末、硫酸カルシウム微粉、球状中空ガラス粉、金属化粉、高純度合成シリカ微粉、二硫化タングステン粉末、タングステンカーバイト粉、ジルコニア微粉、ジルコニア系微粉末、部分安定化ジルコニア粉末、アルミナ-ジルコニア複合粉末、複合金属粉末、鉄粉、アルミニウム粉、モリブデン金属粉、タングステン粉、窒化アルミニウム粉末、ナイロン微粒子粉、シリコーン樹脂微粉末、スピネル粉末、アモルファス合金粉末、アルミフレーク、ガラスフレークを挙げることができる。 As powder filler and reinforcing agent, mica flake, mica powder, shirasu balloon, silica fine powder, talc powder, aluminum hydroxide powder, magnesium hydroxide powder, magnesium silicate powder, calcium sulfate fine powder, spherical hollow glass powder, metallization Powder, high purity synthetic silica fine powder, tungsten disulfide powder, tungsten carbide powder, zirconia fine powder, zirconia fine powder, partially stabilized zirconia powder, alumina-zirconia composite powder, composite metal powder, iron powder, aluminum powder, molybdenum metal Examples thereof include powder, tungsten powder, aluminum nitride powder, nylon fine particle powder, silicone resin fine powder, spinel powder, amorphous alloy powder, aluminum flake, and glass flake.
本発明にあっては、加圧用流体供給装置に流量制御手段が備えられているので、キャビティ内に射出された溶融熱可塑性樹脂内に、加圧用流体注入手段から加圧用流体を注入し始めてから、圧力センサーの圧力検出値がP2となり、加圧用流体供給弁が閉状態となるまでの時間(TClose)を、流量制御手段が備えられていない場合と比較して、延長させることができる。従って、金型に設けられたキャビティ内に溶融熱可塑性樹脂を射出し、キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に加圧用流体を注入して中空部を有する成形品を成形するに際して、加圧用流体供給装置全体が非常に簡素化された構造であるにも拘わらず、正確に、且つ、確実に、中空部の形成のために必要とされる加圧用流体を注入することが可能となる。また、従来の加圧用流体供給装置に、例えば、加圧用流体供給弁、圧力センサー、及び、流量制御手段を配置すればよいだけなので、加圧用流体供給装置の改造費用も安価である。更には、加圧用流体の消費量も最低で済み、経済的である。 In the present invention, since the pressurization fluid supply device is provided with the flow rate control means, after the pressurization fluid injection means starts to inject the pressurization fluid into the molten thermoplastic resin injected into the cavity. The time (T Close ) until the pressure detection value of the pressure sensor becomes P 2 and the pressurization fluid supply valve is closed can be extended as compared with the case where the flow rate control means is not provided. . Therefore, when the molten thermoplastic resin is injected into the cavity provided in the mold and the pressurized fluid is injected into the molten thermoplastic resin in the cavity to form a molded product having a hollow portion, the pressurized fluid supply Even though the entire apparatus has a very simplified structure, it is possible to accurately and reliably inject a pressurizing fluid required for forming the hollow portion. In addition, for example, a pressurization fluid supply valve, a pressure sensor, and a flow rate control unit need only be arranged in the conventional pressurization fluid supply device, so that the cost of remodeling the pressurization fluid supply device is low. Furthermore, the consumption of the pressurizing fluid is minimal and economical.
以下、図面を参照して、実施例に基づき本発明を説明する。 Hereinafter, the present invention will be described based on examples with reference to the drawings.
実施例1は、本発明の射出成形方法及び金型組立体に関する。 Example 1 relates to an injection molding method and a mold assembly of the present invention.
実施例1の金型組立体10の概念図を図1に示す。この金型組立体10は、金型、加圧用流体注入手段であるガス注入ノズル20、及び、加圧用流体供給装置40から構成されている。そして、金型は、炭素鋼から作製された第1金型部(以下、固定金型部11と呼ぶ)、炭素鋼から作製された第2金型部(以下、可動金型部12と呼ぶ)、及び、固定金型部11に設けられた溶融樹脂射出部(以下、ゲート部14と呼び、実施例1にあっては、ダイレクトゲート構造を有するが、これに限定するものではない)を備えており、固定金型部11と可動金型部12との型締めによってキャビティ13が形成される。キャビティ13の体積を150cm3とした。ゲート部14は、ランナー部及びスプルー部(これらを参照番号15で示す)を介して射出用シリンダー16と連通している。また、ガス注入ノズル20は、キャビティ13内にゲート部14から射出された溶融熱可塑性樹脂内に加圧用流体を注入するために設けられており、油圧シリンダから成る移動装置21に取り付けられ、移動装置21は可動金型部12に取り付けられている。移動装置21の動作によって、ガス注入ノズル20はキャビティ13に向かう方向に移動させられ、前進端に位置し、あるいは又、キャビティ13から離れる方向に移動させられ、後進端に位置する。ガス注入ノズル20が前進端に位置した状態において、ガス注入ノズル20はキャビティ13に連通する。
A conceptual diagram of a
加圧用流体供給装置40は、加圧用流体供給源41、加圧用流体供給弁43、加圧用流体供給源41と加圧用流体供給弁43とを結ぶ第1流路42、加圧用流体供給弁43と加圧用流体注入手段(ガス注入ノズル20)とを結ぶ第2流路44、キャビティ13内の溶融熱可塑性樹脂内に注入される加圧用流体の圧力を測定するための周知の圧力センサー45、並びに、第1流路及び/又は第2流路の途中に配置され、第1流路及び第2流路内を流れる加圧用流体の流量を制御するための流量制御手段46から構成されている。ここで、加圧用流体供給源41はコンプレッサーから成り、第1流路42及び第2流路44は、ステンレス鋼(SUS 316)から成る配管から構成され、加圧用流体供給弁43は周知の電磁弁から成る。
The pressurizing fluid supply device 40 includes a pressurizing fluid supply source 41, a pressurizing fluid supply valve 43, a
流量制御手段46は、流路絞り手段(具体的には、弁体が針状のバルブであるニードル弁)から構成されている。尚、加圧用流体をガス注入ノズル20から注入し始めてから、圧力センサー45の圧力検出値がP2となり、加圧用流体供給弁43が閉状態となるまでの時間(TClose)が、最低、0.5秒となるように、より具体的には、係る時間(TClose)が約5秒となるように、流量制御手段46によって、第2流路44内を流れる加圧用流体の流量を制御する。また、加圧用流体供給弁43が開状態となった後、圧力センサー45の圧力検出値がP2となるまでの時間(TClose)が10秒を越えたときには、加圧用流体供給弁43を強制的に閉状態とし、安全性を確保する。
The flow rate control means 46 is composed of a flow path restricting means (specifically, a needle valve whose valve body is a needle-like valve). Note that the time (T Close ) from when the pressurization fluid is started to be injected from the
尚、流路絞り手段を、代替的に、SC=0.1mm2、LC=5mmである、一種のオリフィス(流体絞り)とすることもできるし、SC=1mm2、LC=1000mmである細長い配管とすることもできる。 Alternatively, the flow restricting means may be a kind of orifice (fluid restrictor) where S C = 0.1 mm 2 and L C = 5 mm, or S C = 1 mm 2 and L C = It can also be a long and narrow pipe which is 1000 mm.
また、加圧用流体供給弁43、圧力センサー45、流量制御手段46の配置を、加圧用流体供給源側(上流側)からガス注入ノズル20側(下流側)に向かって、
流量制御手段46 → 加圧用流体供給弁43 → 圧力センサー45
とした。
Further, the arrangement of the pressurization fluid supply valve 43, the
Flow rate control means 46 → pressurizing fluid supply valve 43 →
It was.
以下、実施例1の射出成形方法を説明するが、実施例1にあっては、金型に設けられたキャビティ13内に射出する溶融熱可塑性樹脂の量を、キャビティ13を完全には満たさない量とした。即ち、所謂、ショートショット法を採用した。
Hereinafter, although the injection molding method of Example 1 is demonstrated, in Example 1, the quantity of the molten thermoplastic resin inject | poured in the
実施例1にあっては、成形品に中空部を形成するために必要とされる加圧用流体の圧力値P1に基づき、キャビティ13内にゲート部14から射出された溶融熱可塑性樹脂内に注入すべき加圧用流体の圧力センサー45における圧力値P2(但し、P1≦P2)を予め決定しておく。具体的には、
P1=1.8×107Pa(182kgf/cm2−G)
P2=1.8×107Pa(182kgf/cm2−G)
で同圧ある。実施例1における金型組立体10の構成、構造上、加圧用流体供給弁43を閉状態とする操作が開始された後、直ちに加圧用流体供給弁43が閉状態とはならず、キャビティ13内に射出された溶融熱可塑性樹脂内に形成された中空部内の圧力が増加し、P2を越えてしまう。即ち、圧力センサー45の圧力検出値がP2となったとき加圧用流体供給弁43を閉状態とするが、圧力センサー45の圧力検出値がP2となったときから加圧用流体供給弁43が閉状態となるまでに、装置の仕様上、若干の時間(Δt)を要するので、圧力センサー45の圧力検出値がP2となったと同時に加圧用流体供給弁43が閉状態とはならない。また、配管の圧力損失の影響で、加圧用流体供給弁43が閉状態となった後でも、圧力センサー45の圧力検出値が若干増加する。従って、圧力値に高い精度が必要とされる場合には、加圧用流体供給弁43を閉状態とする操作開始のタイミングを適宜調整することで、最終的に形成される中空部内の圧力をP2とすることができる。P2の値を、種々の射出試験を行い、上記のとおり決定した。また、圧力センサーの圧力検出値がP2となったときから加圧用流体供給弁が閉状態となるまでの時間Δtは約0.5秒である。
In Example 1, based on the pressure value P 1 of the pressurizing fluid required for forming the hollow portion in the molded product, the molten thermoplastic resin injected from the
P 1 = 1.8 × 10 7 Pa (182 kgf / cm 2 -G)
P 2 = 1.8 × 10 7 Pa (182 kgf / cm 2 -G)
There is the same pressure. Due to the configuration and structure of the
実施例1にあっては、変性ポリフェニレンエーテル樹脂(三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製の商品名ユピエースAH40)を用いた。また、加圧用流体として、不活性ガス、具体的には、窒素ガスを用いた。成形品の体積を150cm3、中空部の体積を約40cm3とした。更には、射出条件を、以下の表2のとおりとした。 In Example 1, a modified polyphenylene ether resin (trade name Iupiace AH40 manufactured by Mitsubishi Engineering Plastics Co., Ltd.) was used. Further, an inert gas, specifically, nitrogen gas was used as the pressurizing fluid. The volume of the molded product was 150 cm 3 , and the volume of the hollow part was about 40 cm 3 . Furthermore, the injection conditions were as shown in Table 2 below.
[表2]
溶融熱可塑性樹脂温度 :270゜C
金型温度 : 80゜C
射出時間 :約6秒
射出溶融熱可塑性樹脂量:約110cm3
[Table 2]
Melt thermoplastic resin temperature: 270 ° C
Mold temperature: 80 ° C
Injection time: about 6 seconds Injection molten thermoplastic resin amount: about 110 cm 3
[工程−100]
先ず、加圧用流体供給弁43を閉状態としておく。加圧用流体供給源41及び第1流路42内の加圧用流体(加圧窒素ガス)の圧力を3.0×107Pa(305kgf/cm2−G)とした。そして、固定金型部11と可動金型部12とを型締めしてキャビティ13を形成した後、移動装置21の動作によって、ガス注入ノズル20をキャビティ13に向かう方向に移動させ、前進端に位置させた(図1参照)。この状態にあっては、ガス注入ノズル20はキャビティ13に連通している。
[Step-100]
First, the pressurizing fluid supply valve 43 is closed. The pressure of the pressurizing fluid supply source 41 and the pressurizing fluid (pressurized nitrogen gas) in the
[工程−110]
そして、加圧用流体供給弁43を閉じた状態で、熱可塑性樹脂を射出用シリンダー16内で可塑化・溶融、計量した後、射出用シリンダー16からランナー部及びスプルー部15、ゲート部14を介して、キャビティ13内に溶融熱可塑性樹脂31を射出して、キャビティ13内の一部を溶融熱可塑性樹脂31で充填した(図2の(A)参照)。キャビティ13内への溶融熱可塑性樹脂31の充填割合を約73%とした。射出条件は、表2に示したとおりである。
[Step-110]
Then, with the pressurizing fluid supply valve 43 closed, the thermoplastic resin is plasticized, melted and measured in the
[工程−120]
溶融熱可塑性樹脂31の射出完了と同時に、加圧用流体供給弁43を開状態とした。これによって、第1流路42及び加圧用流体供給源41に蓄えられていた加圧用流体が、第2流路44及びガス注入ノズル20を介して、キャビティ13内の溶融熱可塑性樹脂31内に注入され、中空部32が形成された(図2の(B)参照)。
[Step-120]
Simultaneously with the completion of the injection of the
加圧用流体供給弁43が開状態となると同時に、圧力センサー45の圧力検出値が上昇し始めた。そして、加圧用流体供給弁43が開状態となった時点から、約5秒(=TClose)が経過した後、圧力センサー45の圧力検出値はP2(18MPa)となった。そして、この時点で、加圧用流体供給弁43を閉状態とした。完全に加圧用流体供給弁43が開状態となった時の圧力センサー45の圧力検出値は18.2MPaとなった。この程度の圧力差は誤差といえるので、加圧用流体供給弁43を閉状態とする操作開始のタイミングは特には調整しなかった。
As soon as the pressurizing fluid supply valve 43 was opened, the pressure detection value of the
[工程−130]
そして、キャビティ13内の熱可塑性樹脂を冷却、固化し、溶融熱可塑性樹脂の射出開始から30秒後に、中空部32内の加圧用流体を大気中に放出し、溶融熱可塑性樹脂の射出開始から40秒後に、型開きして金型から成形品を取り出した。成形品には、所望の中空部32が形成されており、ひけ等の外観不良は見られなかった。尚、中空部32内の加圧用流体を大気中に放出するためには、例えば、移動装置21の動作によって、ガス注入ノズル20をキャビティ13から離れる方向に移動させ、後進端に位置させ、キャビティ13内の熱可塑性樹脂とガス注入ノズル20との間に隙間を設ければよい。
[Step-130]
Then, the thermoplastic resin in the
尚、加圧用流体供給弁43を閉状態とし、キャビティ13内の熱可塑性樹脂内への加圧用流体の注入を停止してから、中空部32内の加圧用流体を大気中に放出するまで、圧力センサー45の圧力検出値がP1を下回ることはなかった。
The pressurizing fluid supply valve 43 is closed and the injection of the pressurizing fluid into the thermoplastic resin in the
実施例2は、実施例1の変形である。実施例2にあっては、加圧用流体が少しずつ漏れている状態であり、P2の値を、P2=2.0×107Pa(203kgf/cm2−G)とした。実施例2にあっては、実施例1の[工程−120]と[工程−130]との間において、以下の工程を実行する。 The second embodiment is a modification of the first embodiment. In Example 2, a state where the pressurizing fluid is leaking slightly, the value of P 2, and the P 2 = 2.0 × 10 7 Pa (203kgf / cm 2 -G). In Example 2, the following steps are executed between [Step-120] and [Step-130] of Example 1.
即ち、圧力センサー45の圧力検出値が所定の値P3(但し、P3<P2)となったとき、加圧用流体供給弁43を再び開状態とし、キャビティ13内の溶融熱可塑性樹脂31内に、加圧用流体をガス注入ノズル20から注入する。尚、P3の値を、1.8×107Pa(182kgf/cm2−G)とした。そして、圧力センサー45の圧力検出値が所定の値P4(但し、P4>P3)となったとき、加圧用流体供給弁43を再び閉状態とした。尚、P4の値を、2.0×107Pa(203kgf/cm2−G)とした。実施例2にあっては、この工程を1回、繰り返した。
That is, when the pressure detection value of the
実施例2においても、成形品には、所望の中空部32が形成されており、ひけ等の外観不良は見られなかった。また、実施例1の[工程−130]と同様の工程において、加圧用流体供給弁43を一度閉状態とし、キャビティ13内の熱可塑性樹脂内への加圧用流体の注入を一度停止してから、中空部32内の加圧用流体を大気中に放出するまで、圧力センサー45の圧力検出値がP1を下回ることはなかった。
Also in Example 2, the desired
実施例3も実施例1の変形である。但し、実施例3にあっては、複数(具体的には、3つ)の流量制御手段46A,46B,46Cを配置し、加圧用流体供給弁、第1流路、第2流路、及び、圧力センサーを複数組(具体的には3組)、備えた金型組立体(実施例3においてはキャビティ13は1つ)とした。但し、複数のキャビティとすることもできるし、例えば、図4に示すように金型組立体を複数とすることもできる。実施例3の金型組立体10の概念図を図3に示すように、流量制御手段46A,46B,46Cを、加圧用流体供給源41から3本に分岐された後の第1流路42A,42B,42Cの途中に配置した。流量制御手段46を、3本に分岐する前の第1流路42の途中に配置してもよい。3本の第2流路44A,44B,44Cは、それぞれ、3本のガス注入ノズル20A,20B,20Cに接続されている。
The third embodiment is also a modification of the first embodiment. However, in the third embodiment, a plurality (specifically, three) of flow rate control means 46A, 46B, 46C are arranged, a pressurizing fluid supply valve, a first flow path, a second flow path, and In addition, a plurality of sets (specifically, three sets) of pressure sensors were provided, and a mold assembly (in the third embodiment, one cavity 13) was provided. However, a plurality of cavities may be provided, and for example, a plurality of mold assemblies may be provided as shown in FIG. As shown in FIG. 3 which is a conceptual diagram of the
流量制御手段46A、加圧用流体供給弁43A、第1流路42A、第2流路44A、及び、圧力センサー45Aの組にあっては、キャビティ内に溶融樹脂射出部から射出された溶融熱可塑性樹脂31内に注入すべき加圧用流体の圧力センサーにおける圧力値P2-Aの値を、2.0×107Pa(203kgf/cm2−G)とした。また、流量制御手段46B、加圧用流体供給弁43B、第1流路42B、第2流路44B、及び、圧力センサー45Bの組にあっては、キャビティ内に溶融樹脂射出部から射出された溶融熱可塑性樹脂31内に注入すべき加圧用流体の圧力センサーにおける圧力値P2-Bの値を、2.0×107Pa(203kgf/cm2−G)とした。更には、流量制御手段46C、加圧用流体供給弁43C、第1流路42C、第2流路44C、及び、圧力センサー45Cの組にあっては、キャビティ内に溶融樹脂射出部から射出された溶融熱可塑性樹脂31内に注入すべき加圧用流体の圧力センサーにおける圧力値P2-Cの値を、2.0×107Pa(203kgf/cm2−G)とした。また、P1の値を、実施例1と同様に、1.8×107Pa(182kgf/cm2−G)とした。
In the set of the flow control means 46A, the pressurizing
実施例3にあっては、実施例1の[工程−120]と同様の工程において、以下の工程を実行する。 In Example 3, the following steps are executed in the same process as [Step-120] in Example 1.
即ち、溶融熱可塑性樹脂31の射出完了と同時に、加圧用流体供給弁43A,43B,43Cを開状態とする。これによって、第1流路44,42A,42B,42C及び加圧用流体供給源41に蓄えられていた加圧用流体が、それぞれの第2流路44A,44B,44C、及び、ガス注入ノズル20A,20B,20Cを介して、キャビティ13内の溶融熱可塑性樹脂31内に注入され、中空部32が形成される。加圧用流体供給弁43A,43B,43Cが開状態となると同時に、それぞれの圧力センサー45A,45B,45Cの圧力検出値が上昇し始める。そして、加圧用流体供給弁43A,43B,43Cが開状態となった時点から、約5秒が経過した後、それぞれの圧力センサー45A,45B,45Cの圧力検出値はP2-A,P2-B,P2-Cとなる。そして、この時点で、それぞれの加圧用流体供給弁43A,43B,43Cを閉状態とする。実施例3にあっては、P2-A,P2-B,P2-Cを同圧、加圧用流体供給弁43A,43B,43Cを開状態とするタイミングを同時としたが、成形品の形状によっては異なる場合もある。また、加圧用流体供給弁43A,43B,43Cが開状態となった時点から、それぞれの圧力センサー45A,45B,45Cの圧力検出値がP2-A,P2-B,P2-Cとなるまでの時間がほぼ同じであるが、成形品形状や、配管の圧力損失等の影響によっては、異なる場合もある。
That is, simultaneously with the completion of the injection of the
その後、実施例1の[工程−130]と同様の工程を実行する。 Then, the same process as [Process-130] of Example 1 is performed.
実施例3においても、成形品には、所望の中空部32が形成されており、ひけ等の外観不良は見られなかった。また、実施例1の[工程−130]と同様の工程において、加圧用流体供給弁43A,43B,43Cを閉状態とし、キャビティ13内の熱可塑性樹脂内への加圧用流体の注入を停止してから、中空部32内の加圧用流体を大気中に放出するまで、それぞれの圧力センサー45A,45B,45Cの圧力検出値がP1を下回ることはなかった。
Also in Example 3, a desired
以上、本発明を、実施例に基づき説明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。実施例にて説明した加圧用流体供給装置や金型装置の構造、実施例にて使用した熱可塑性樹脂、射出成形条件、成形品の大きさ等は例示であり、適宜変更することができる。実施例においては、1台の加圧用流体供給装置で1つの金型装置に加圧用流体を供給する構成を説明したが、このような構成に限定されるものではなく、1台の加圧用流体供給装置で複数の金型装置に加圧用流体を供給することもできる。また、第1流路(但し、流路絞り手段よりも上流側)に加圧用流体蓄積タンクが配置されていてもよく、これによって、加圧用流体の供給の安定化を図ることができる。 As mentioned above, although this invention was demonstrated based on the Example, this invention is not limited to these. The structure of the pressurizing fluid supply device and the mold device described in the examples, the thermoplastic resin used in the examples, the injection molding conditions, the size of the molded product, and the like are examples, and can be changed as appropriate. In the embodiment, the configuration in which the pressurizing fluid is supplied to one mold device by one pressurizing fluid supply device has been described. However, the present invention is not limited to such a configuration, and one pressurizing fluid is provided. The pressurizing fluid can be supplied to the plurality of mold apparatuses by the supply device. In addition, a pressurization fluid accumulation tank may be disposed in the first flow path (however, upstream of the flow path narrowing means), whereby the supply of the pressurization fluid can be stabilized.
10・・・金型組立体、11・・・固定金型部、12・・・可動金型部、13・・・キャビティ、14・・・ゲート部、15・・・ランナー部及びスプルー部、16・・・射出用シリンダー、20・・・ガス注入ノズル、21・・・移動装置、31・・・溶融熱可塑性樹脂、32・・・中空部、40・・・加圧用流体供給装置、41・・・加圧用流体供給源、42,42A,42B,42C・・・第1流路、43,43A,43B,43C・・・加圧用流体供給弁、44,44A,44B,44C・・・第2流路、45,45A,45B,45C・・・圧力センサー、46,46A,46B,46C・・・流量制御手段
DESCRIPTION OF
Claims (8)
(B)キャビティ内に溶融樹脂射出部から射出された溶融熱可塑性樹脂内に加圧用流体を注入するための加圧用流体注入手段、
とを備えた金型装置、並びに、
(C)加圧用流体供給装置、
を備えた金型組立体であって、
加圧用流体供給装置は、
(C−1)加圧用流体供給源、
(C−2)加圧用流体供給弁、
(C−3)加圧用流体供給源と加圧用流体供給弁とを結ぶ第1流路、
(C−4)加圧用流体供給弁と加圧用流体注入手段とを結ぶ第2流路、
(C−5)キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に注入される加圧用流体の圧力を測定するための圧力センサー、並びに、
(C−6)第1流路及び/又は第2流路の途中に配置され、第1流路及び第2流路内を流れる加圧用流体の流量を制御するための流量制御手段、
から構成されている金型組立体を用いた、中空部を有する成形品の射出成形方法であって、
(a)成形品に中空部を形成するために必要とされる加圧用流体の圧力値P1に基づき、キャビティ内に溶融樹脂射出部から射出された溶融熱可塑性樹脂内に注入すべき加圧用流体の圧力センサーにおける圧力値P2(但し、P1≦P2)を予め決定しておき、
(b)加圧用流体供給弁を閉じた状態で、キャビティ内に溶融樹脂射出部から溶融熱可塑性樹脂を射出し、
(c)溶融熱可塑性樹脂の射出中、射出完了と同時、若しくは、射出完了後、加圧用流体供給弁を開状態とし、キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に、加圧用流体を加圧用流体注入手段から注入し始め、
(d)圧力センサーの圧力検出値がP2となったとき、加圧用流体供給弁を閉状態とし、
(e)キャビティ内の熱可塑性樹脂を冷却、固化する、
各工程から成り、
加圧用流体を加圧用流体注入手段から注入し始めてから、圧力センサーの圧力検出値がP 2 となり、加圧用流体供給弁が閉状態となるまでの時間が、最低、0.5秒となるように、流量制御手段によって、第1流路及び第2流路内を流れる加圧用流体の流量を制御することを特徴とする中空部を有する成形品の射出成形方法。 (A) A first mold part, a second mold part, and a molten resin injection part provided in the first mold part, and a cavity formed by clamping the first mold part and the second mold part. A mold formed with,
(B) Pressurizing fluid injection means for injecting a pressurizing fluid into the molten thermoplastic resin injected from the molten resin injection portion into the cavity;
A mold apparatus comprising:
(C) pressurizing fluid supply device,
A mold assembly comprising:
The pressurizing fluid supply device
(C-1) Pressurizing fluid supply source,
(C-2) pressurizing fluid supply valve,
(C-3) a first flow path connecting the pressurizing fluid supply source and the pressurizing fluid supply valve;
(C-4) a second flow path connecting the pressurizing fluid supply valve and the pressurizing fluid injection means;
(C-5) a pressure sensor for measuring the pressure of the pressurizing fluid injected into the molten thermoplastic resin in the cavity, and
(C-6) a flow rate control means for controlling the flow rate of the pressurizing fluid that is arranged in the middle of the first flow path and / or the second flow path and flows in the first flow path and the second flow path,
An injection molding method of a molded product having a hollow part using a mold assembly composed of:
(A) For pressurization to be injected into the molten thermoplastic resin injected from the molten resin injection portion into the cavity based on the pressure value P 1 of the pressurizing fluid required to form the hollow portion in the molded product The pressure value P 2 (where P 1 ≦ P 2 ) in the fluid pressure sensor is determined in advance,
(B) With the pressurizing fluid supply valve closed, the molten thermoplastic resin is injected from the molten resin injection portion into the cavity,
(C) During the injection of the molten thermoplastic resin, simultaneously with the completion of the injection or after the completion of the injection, the pressurizing fluid supply valve is opened, and the pressurizing fluid is injected into the molten thermoplastic resin in the cavity. Begin to inject from the means,
(D) when the pressure detected value of the pressure sensor becomes P 2, the pressurizing fluid supply valve is closed,
(E) cooling and solidifying the thermoplastic resin in the cavity;
Each process consists of
The time from the start of injecting the pressurizing fluid from the pressurizing fluid injection means until the pressure detection value of the pressure sensor becomes P 2 and the pressurizing fluid supply valve is closed is at least 0.5 seconds. And a flow rate control means for controlling the flow rate of the pressurizing fluid flowing in the first flow path and the second flow path .
(f−1)圧力センサーの圧力検出値が所定の値P3(但し、P3<P2)となったとき、加圧用流体供給弁を再び開状態とし、キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内に、加圧用流体を加圧用流体注入手段から注入し、
(f−2)圧力センサーの圧力検出値が所定の値P4(但し、P4>P3)となったとき、加圧用流体供給弁を再び閉状態とする、
工程を所望の回数、繰り返すことを特徴とする請求項1に記載の中空部を有する成形品の射出成形方法。 After the step (d),
(F-1) When the pressure detection value of the pressure sensor reaches a predetermined value P 3 (where P 3 <P 2 ), the pressurizing fluid supply valve is opened again, and the molten thermoplastic resin in the cavity is opened. Injecting the pressurizing fluid from the pressurizing fluid injection means,
(F-2) When the pressure detection value of the pressure sensor reaches a predetermined value P 4 (where P 4 > P 3 ), the pressurizing fluid supply valve is closed again.
2. The method for injection molding a molded article having a hollow part according to claim 1, wherein the process is repeated a desired number of times.
加圧用流体を加圧用流体注入手段から注入し始めてから、圧力センサーの圧力検出値がP2となり、且つ、加圧用流体供給弁が閉状態となるまでの時間が、0.5秒以上、10秒以下となるように、流路絞り手段の流路絞り量を制御することを特徴とする請求項1乃至請求項4のいずれか1項に記載の中空部を有する成形品の射出成形方法。 The flow rate control means is composed of a flow path restricting means,
The time from the start of injecting the pressurizing fluid from the pressurizing fluid injection means until the pressure detection value of the pressure sensor becomes P 2 and the pressurization fluid supply valve is closed is 0.5 seconds or more, 10 The injection molding method for a molded article having a hollow part according to any one of claims 1 to 4 , wherein the flow path throttle amount of the flow path throttle means is controlled so as to be equal to or less than a second.
管の断面積をSC(mm2)、管の長さをLC(mm)としたとき、
1×10-5≦(SC/LCの最大値)≦1×10-1
を満足することを特徴とする請求項1乃至請求項4のいずれか1項に記載の中空部を有する成形品の射出成形方法。 The flow rate control means is composed of a pipe,
When the cross-sectional area of the tube is S C (mm 2 ) and the length of the tube is L C (mm),
1 × 10 −5 ≦ (maximum value of S C / L C ) ≦ 1 × 10 −1
The injection molding method for a molded article having a hollow portion according to any one of claims 1 to 4 , wherein:
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