JP4958514B2 - Austenitic stainless steel continuous hot-rolled shear joining method and continuous hot-rolling equipment - Google Patents
Austenitic stainless steel continuous hot-rolled shear joining method and continuous hot-rolling equipment Download PDFInfo
- Publication number
- JP4958514B2 JP4958514B2 JP2006289617A JP2006289617A JP4958514B2 JP 4958514 B2 JP4958514 B2 JP 4958514B2 JP 2006289617 A JP2006289617 A JP 2006289617A JP 2006289617 A JP2006289617 A JP 2006289617A JP 4958514 B2 JP4958514 B2 JP 4958514B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal bar
- joining
- shear
- stainless steel
- austenitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005304 joining Methods 0.000 title claims description 149
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 86
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 72
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims description 58
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 166
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 166
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 49
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 35
- 238000010008 shearing Methods 0.000 claims description 21
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 28
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/02—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a press ; Diffusion bonding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/16—Bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
- B23K2103/05—Stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
本発明は、熱間圧延工程で熱間圧延材を互いに接合して連続的に熱間圧延する連続熱間圧延材の剪断接合方法及び連続熱間圧延設備に関し、より詳しくは、オーステナイト系ステンレス鋼を連続に熱間圧延するにあたって、熱間圧延材等の接合条件を制御して仕上圧延段階で板破断が発生することなく、通板可能な連続熱間圧延材の剪断接合方法及びそのための連続熱間圧延設備に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a continuous hot rolled material shear joining method and continuous hot rolling equipment for continuously hot rolling by joining hot rolled materials to each other in a hot rolling process, and more specifically, austenitic stainless steel. In continuous hot rolling, a method for shear joining continuous hot rolled material that can be passed through without controlling the joining conditions of the hot rolled material, etc., and causing plate breakage in the finish rolling stage, and continuous for the same It relates to hot rolling equipment.
金属板材を熱間圧延で生産する技術分野において、仕上圧延を連続化することにより生産性と品質の向上、そして操業を自動化しようとする要求が強く起こっている。
このような連続熱間圧延分野において重要な点は、先行する熱間圧延板材(以下、「金属バー」という)の後端と後行する金属バーを互いに接合する金属バーの接合技術にある。
In the technical field of producing metal sheet materials by hot rolling, there is a strong demand for improving productivity and quality through continuous finishing rolling and automating operations.
An important point in the field of such continuous hot rolling is a metal bar joining technique in which a rear end of a preceding hot-rolled sheet (hereinafter referred to as “metal bar”) and a subsequent metal bar are joined to each other.
熱間圧延工程において金属バーの接合は、粗圧延機と仕上圧延機との間で行われており、このように粗圧延機以降の工程で金属バーを接合させるようになれば、仕上圧延工程で圧延される金属バーを連続的に圧延することができるようになる。 In the hot rolling process, the joining of the metal bars is performed between the roughing mill and the finishing mill, and if the metal bars are joined in the process after the roughing mill, the finishing rolling process is performed. It becomes possible to continuously roll the metal bar that is rolled in step (b).
従って、仕上圧延を連続的に行うためには、走行中の金属バーと金属バーとを高速に接合する必要があり、このような接合のために多様な技術が提案されている。
今まで知られている接合技術としては、溶融接合法と固相接合法とに大別される。
Therefore, in order to perform finish rolling continuously, it is necessary to join the running metal bar and the metal bar at high speed, and various techniques have been proposed for such joining.
The bonding techniques known so far can be broadly classified into a melt bonding method and a solid phase bonding method.
溶融接合法によって金属バーを互いに接合する場合、溶融された接合部の温度が隣接部分の温度より高いため、溶融接合部の軟化現象が発生して接合部の接合強度が母材部に比べて劣るという短所がある。 When the metal bars are joined together by the melt joining method, the melted joint is softened due to the fact that the temperature of the melted joint is higher than the temperature of the adjacent part, and the joint strength of the joint is higher than that of the base metal part. There is a disadvantage of being inferior.
そして、固相接合法で知られている技術としては、特許文献1に開示された金属板の接合方法がある。
この特許文献1の発明は、先行金属バーの後端部と後行金属バーの先端部を上下に重ね合わせて、重ねられた二つの金属バーを同時に剪断することで剪断過程にて生成される二つの金属バーの剪断面を直接接触させて接合する技術である。
As a technique known in the solid phase bonding method, there is a metal plate bonding method disclosed in
The invention of this
このような特許文献1の発明は、剪断によって接合が行われるので、簡単でありながら短時間に接合できて、必要空間も小さい上に仕上圧延時の温度低下が少ないなど、連続熱間圧延設備として多くの長所を有している。
Since the invention of
しかし、このような特許文献1の発明は、接合された接合部の形状が不均一で接合された表面に表面スケールが混入して接合部の接合強度を顕著に低下させてしまうという短所がある。
However, the invention of
また、特許文献1の発明を適用して金属バーを接合する場合、接合部断面の上下部と幅方向の両端部に未接合部が発生して接合力の弱い部位が存在してしまうなどの問題点があると共に、接合面にも表面スケールが混入して接合強度を低下させてしまうという問題点がある。
In addition, when the metal bar is joined by applying the invention of
一方、オーステナイト系ステンレス鋼は常温での微細組織がほとんどオーステナイト組織からなって非磁性で熱伝導率は低く、靭性や軟性及び耐食性に優れて建築材料や、厨房用機器、産業設備、電子部品、そして車両用部品などに広く使用される。
このようなオーステナイト系ステンレス鋼に接合技術を適用して連続熱間圧延を行う場合、生産性増加及び薄物化ができる等多くの長所がある。
On the other hand, the austenitic stainless steel has an austenitic microstructure almost non-magnetic and has a low thermal conductivity, excellent toughness, softness and corrosion resistance, building materials, kitchen equipment, industrial equipment, electronic components, And it is widely used for parts for vehicles.
When continuous hot rolling is performed by applying a joining technique to such austenitic stainless steel, there are many advantages such as increased productivity and reduced thickness.
しかし、このようなオーステナイト系ステンレス鋼は高温でスケールが生成される。スケールの厚さは比較的薄いが、とても緻密であるために圧延工程でスケールを除去することが非常に難しく、連続熱間圧延を適用するには多くの問題点を有する。 However, such austenitic stainless steel produces scales at high temperatures. Although the thickness of the scale is relatively thin, it is very dense, so that it is very difficult to remove the scale in the rolling process, and there are many problems in applying continuous hot rolling.
今まで知られている連続圧延のための接合技術としては、溶融接合である誘導加熱方式(特許文献2及び特許文献3参照)とレーザー溶接方式(特許文献4及び特許文献5参照)がある。 As known joining techniques for continuous rolling, there are an induction heating method (see Patent Document 2 and Patent Document 3) and a laser welding method (see Patent Document 4 and Patent Document 5) which are fusion joining.
誘導加熱方式による連続圧延は、板材を加熱してプレスした後、ビードを除去する順に工程が進められて、先後行板材を突合わせた接合面に存在するスケールは圧着過程で接合部の外側のビードとして押し出される。 In continuous rolling by induction heating, the plate material is heated and pressed, and then the process proceeds in the order of removing the beads, and the scale existing on the joint surface where the preceding and subsequent plate materials are abutted is placed on the outside of the joint in the crimping process. Extruded as a bead.
しかし、ステンレス鋼のスケールは母材に密着し易くてスケール自体も軟性があって除去しにくい。その結果、誘導加熱接合部に残っているスケールが接合強度を顕著に低下させてしまうという問題点がある。 However, the stainless steel scale is easy to adhere to the base material and the scale itself is soft and difficult to remove. As a result, there is a problem that the scale remaining in the induction heating joint portion significantly reduces the joint strength.
これを防止するために、還元性雰囲気で誘導加熱する方式を考慮して見ることもできるが、この場合には大気に露出されている熱延ラインのうちの特定部分のみを還元性雰囲気に制御しなければならない。大型設備で特定ラインのみを雰囲気制御するということは非常に難しいだけでなく、生産単価の側面からも原価上昇の主要原因になる。 In order to prevent this, it is possible to look at the method of induction heating in a reducing atmosphere, but in this case, only a specific part of the hot rolling line exposed to the atmosphere is controlled to the reducing atmosphere. Must. It is not only very difficult to control the atmosphere of only a specific line with a large facility, but it is also a major cause of cost increase from the aspect of production unit price.
そして、レーザー溶接による場合には、レーザービームが非常に小さいので、接合対象面が密着されなければ接合することができない。 In the case of laser welding, since the laser beam is very small, bonding cannot be performed unless the surfaces to be bonded are in close contact.
このために溶接材料を使用する方法を考慮してみることができる。しかし、溶接材料を使用する方法は接合対象面の間のギャップ(gap)を制御することが重要な問題として残ってしまう。 For this purpose, the method of using a welding material can be considered. However, in the method using the welding material, it is important to control the gap between the surfaces to be joined.
接合対象面の間のギャップを制御するためには、接合機の前に位置するクロップシャーによって接合対象材を切断する精密度が非常に重要であるが、高温状態で圧延が進められるという工程的な側面と軟性や靭性が非常に高いというオーステナイト系ステンレス鋼固有の特性のため、接合対象材の切断面に対する精密度を確保することがとても困難である。 In order to control the gap between the surfaces to be joined, the precision of cutting the material to be joined by the crop shear located in front of the joining machine is very important. It is very difficult to ensure the precision of the cut surface of the material to be joined because of its unique characteristics and the unique properties of austenitic stainless steel, such as its softness and toughness.
以上のような問題点を有するため、オーステナイト系ステンレス鋼の場合には連続熱間圧延をほとんど適用していない。 Because of the above problems, continuous hot rolling is hardly applied in the case of austenitic stainless steel.
従って、本発明は、前述のような従来の問題点を解決するためのものであって、本発明の目的は、オーステナイト系ステンレス鋼に対して連続熱間圧延を適用することができる剪断接合方法及び連続熱間圧延設備を提供することである。 Accordingly, the present invention is for solving the conventional problems as described above, and an object of the present invention is to provide a shear bonding method capable of applying continuous hot rolling to austenitic stainless steel. And providing a continuous hot rolling facility.
本発明の他の目的は、オーステナイト系ステンレス鋼の金属バーを接合する場合、仕上圧延工程で金属バーの接合部が仕上圧延の荷重を十分に負担することができて、仕上圧延スタンド間の引張張力に耐えることができる引張特性を確保する剪断接合方法及び連続熱間圧延設備を提供することである。 Another object of the present invention is that when joining austenitic stainless steel metal bars, the joint of the metal bars can sufficiently bear the load of finish rolling in the finish rolling process, and the tension between finish rolling stands To provide a shear bonding method and continuous hot rolling equipment that ensure tensile properties capable of withstanding tension.
上記の目的を達成するための本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法は、Crを12〜26質量(wt)%、Niを6〜22質量%含み、その他の不可避な不純物と残りのFeからなるオーステナイト系ステンレス鋼金属バー、または、Crを12〜26質量%、Niを6〜22質量%にSi、Mn、P、S、Cu、Mo、Alの元素またはV、Nb、Ti、Bの特殊元素が少なくとも一つ以上含まれ各元素の含有量が3.00質量%以下であり、その他の不可避な不純物と残りのFeからなるオーステナイト系ステンレス鋼金属バーを、熱間圧延設備列の中で後行する金属バーの先端と先行する金属バーの後端の重ね合わされて接合される接合予定部を水圧によりデスケーリングするデスケーリング装置を利用して50MPa以下の圧力でデスケーリングし、前記熱間圧延設備列の中で後行する金属バーの先端と先行する金属バーの後端を重ねて接合する接合機を利用して剪断接合し、接合された金属バーの接合面が前記金属バーの厚さ方向から傾斜して形成されるように金属バーを互いに接合するようにしたことを特徴とする。
The austenitic stainless steel continuous hot rolled material shear joining method according to the present invention for achieving the above object includes 12 to 26 mass (wt)% Cr, 6 to 22 mass% Ni, and other inevitable. An austenitic stainless steel metal bar consisting of various impurities and the remaining Fe, or Cr, 12 to 26 mass%, Ni to 6 to 22 mass%, Si, Mn, P, S, Cu, Mo, Al elements or V An austenitic stainless steel metal bar containing at least one special element of Nb, Ti, B, the content of each element being 3.00% by mass or less, and other inevitable impurities and the remaining Fe, descaling apparatus for descaling by water pressure predetermined joining portions are trailing superposed and joined metal bar and the preceding leading end of the trailing metal bar in a hot rolling mill train By utilizing descaling at
また、上記の目的を達成するための本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法は、前記金属バーを剪断接合する場合、前記接合機の上部刃と下部刃とが重なり合う距離であるラップの範囲を3mm以上19mm以下にして剪断接合するオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法を提供する。 Further, in the shear joining method of the austenitic stainless steel continuous hot rolled material according to the present invention for achieving the above object, when the metal bar is shear joined, the upper blade and the lower blade of the joining machine overlap each other. Provided is a method for shear joining of an austenitic stainless steel continuous hot-rolled material that is shear-joined by setting the range of a lap as a distance to 3 mm or more and 19 mm or less.
また、上記の目的を達成するための本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法は、前記金属バーを剪断接合する場合、前記接合機の上部刃と下部刃とが移動した距離の合計を金属バーの厚さで割ったストローク率を1.30以上1.65以下にして剪断接合するオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法を提供する。 Further, in the shear joining method of the austenitic stainless steel continuous hot rolled material according to the present invention for achieving the above object, when the metal bar is shear joined, the upper blade and the lower blade of the joining machine move. A method for shear joining austenitic stainless steel continuous hot-rolled material is provided in which the stroke ratio obtained by dividing the sum of the distances by the thickness of the metal bar is 1.30 or more and 1.65 or less.
そして、上記の目的を達成するための本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法は、前記金属バーを剪断接合する場合、前記接合機の上部刃と下部刃双方が同時に上下移動しながら剪断接合するか、上部刃と下部刃のいずれか一方だけが移動しながら剪断接合するオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法を提供する。 And in the shear joining method of the austenitic stainless steel continuous hot rolled material according to the present invention for achieving the above object, when the metal bar is shear joined, both the upper blade and the lower blade of the joining machine are simultaneously used. Provided is a method for shear joining an austenitic stainless steel continuous hot rolled material in which shear joining is performed while moving up and down, or only one of an upper blade and a lower blade is shear joined.
また、上記の目的を達成するための本発明に係る連続熱間圧延設備は、はCrを12〜26質量%、Niを6〜22質量%含み、その他の不可避な不純物と残りのFeからなるオーステナイト系ステンレス鋼、または、Crを12〜26質量%、Niを6〜22質量%にSi、Mn、P、S、Cu、Mo、Alの元素またはV、Nb、Ti、Bの特殊元素が少なくとも一つ以上含まれ各元素の含有量が3.00質量%以下であり、その他の不可避な不純物と残りのFeからなるオーステナイト系ステンレス鋼スラブを粗圧延する粗圧延機と、前記粗圧延された金属バーをコイル状に巻き取るコイルボックスと、前記コイルボックスのコイラーから巻き出される金属バーの接合予定部を50MPa以下の圧力で水圧によりデスケーリングするデスケーリング装置と、前記デスケーリングされた金属バーを先行金属バーの後端と後行金属バーの先端を重ね合わせて重ね合わせ部を挟んだ状態でその両側から圧入して剪断しながら剪断接合する一対の剪断刃が備えられている剪断接合装置と、前記剪断接合された金属バーを仕上圧延する仕上圧延機とを有し、オーステナイト系ステンレス鋼金属バーを連続熱間圧延するようにしたことを特徴とする。 Further, the continuous hot rolling facility according to the present invention for achieving the above object comprises 12 to 26% by mass of Cr and 6 to 22% by mass of Ni, and is composed of other inevitable impurities and the remaining Fe. Austenitic stainless steel, or Cr 12-26 mass%, Ni 6-22 mass%, Si, Mn, P, S, Cu, Mo, Al elements or special elements V, Nb, Ti, B A rough rolling machine for rough rolling an austenitic stainless steel slab comprising at least one element and a content of each element of 3.00% by mass or less and comprising other inevitable impurities and the remaining Fe; and a coil box metal bar wound into a coil, to descaling by water pressure at pressures 50MPa the predetermined joining portion of the metal bars to be unwound from the coiler of the coil box de A pair of a cauling device and the descaled metal bar are shear-bonded while being pressed and sheared from both sides in a state where the rear end of the preceding metal bar and the front end of the subsequent metal bar are overlapped and the overlapped portion is sandwiched therebetween Characterized in that the austenitic stainless steel metal bar is continuously hot-rolled, and has a shear joining device provided with a shearing blade and a finish rolling mill for finish rolling the sheared metal bar. And
本発明によるオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法は、今まで適用されなかったオーステナイト系ステンレス鋼の熱間圧延材を剪断接合によって接合可能にして連続熱間圧延を可能にするという技術的効果がある。 The method for shear joining of austenitic stainless steel continuous hot-rolled material according to the present invention is that hot-rolled material of austenitic stainless steel, which has not been applied so far, can be joined by shear joining to enable continuous hot rolling. Has a technical effect.
また、本発明によってオーステナイト系ステンレス鋼の金属バーを接合する場合、仕上圧延工程で金属バーの接合部が仕上圧延の荷重を十分に負担することができる上、仕上圧延スタンド間の引張張力に耐えることができる引張特性を確保する剪断接合条件を提供するという技術的効果がある。 Further, when joining austenitic stainless steel metal bars according to the present invention, the joint of the metal bars can sufficiently bear the finishing rolling load in the finishing rolling process, and withstands the tensile tension between the finishing rolling stands. There is a technical effect of providing shear bonding conditions that ensure tensile properties.
さらに、本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼を連続熱間圧延する場合、金属バーを互いに接合しても後続する仕上圧延工程で板破断なしで圧延を連続的に行うことができる工程変数を提供するという技術的効果がある。 Furthermore, the present invention provides a process variable capable of continuously performing rolling without sheet breakage in the subsequent finish rolling process even when metal bars are joined together, when austenitic stainless steel is continuously hot rolled. There is a technical effect.
以上のように、本発明の工程条件範囲を適用すれば、オーステナイト系ステンレス鋼であっても金属バーの接合部は仕上圧延による強い圧縮荷重及びスタンド間にかかる引張荷重にも十分に耐性のある性能を有ており、仕上圧延で板破断、つまり接合部破断が発生することなく連続熱間圧延が可能になる。 As described above, if the process condition range of the present invention is applied, the joint portion of the metal bar is sufficiently resistant to the strong compressive load due to finish rolling and the tensile load applied between the stands even if it is austenitic stainless steel. It has performance, and continuous hot rolling becomes possible without causing plate breakage, that is, joint breakage in finish rolling.
以下、本発明の好ましい実施例について図面を参照して詳細に説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
本発明におけるオーステナイト系ステンレス鋼とは、Crを12〜26質量(wt)%(%は、特記しない限り質量%を意味する)、Niを6〜22%含み、その他の不可避な不純物と残りのFeからなるFe-Cr-Ni系ステンレス鋼を主に意味する。そして、オーステナイト系ステンレス鋼は常温での微細組織がほとんどオーステナイト組織からなり、高価なNiを代替するためにMn、Nなどが添加される場合もある。 The austenitic stainless steel in the present invention includes 12 to 26 mass (wt)% of Cr (% means mass% unless otherwise specified), 6 to 22% of Ni, other inevitable impurities and the remaining It means mainly Fe-Cr-Ni stainless steel made of Fe. And the austenitic stainless steel has an austenite structure almost at the normal temperature, and Mn, N, etc. may be added to replace expensive Ni.
従って、本発明においてオーステナイト系ステンレス鋼といえば、Fe-Cr-Ni系を基本成分系にして、その微細組織がオーステナイト組織を有するステンレス鋼であれば、全て含むことを意味する。従って、Fe-Cr-Ni系を基本組成にして、ここにSi、Mn、P、S、Cu、Mo、Alなどの元素またはV、Nb、Ti、Bのような特殊元素が少なくとも一つ以上でも含まれる場合(この場合、各元素の含有量を限定しないが、3.00%以下であるのが好ましい)まで、全てオーステナイト系ステンレス鋼に含まれるとする。 Therefore, in the present invention, the austenitic stainless steel means that any stainless steel having an austenitic structure with an Fe—Cr—Ni system as a basic component system is included. Therefore, Fe—Cr—Ni system is used as a basic composition, and there is at least one element such as Si, Mn, P, S, Cu, Mo, Al or special elements such as V, Nb, Ti, B. However, until it is contained (in this case, the content of each element is not limited, but is preferably 3.00% or less), it is assumed that all are contained in the austenitic stainless steel.
また、本発明における剪断接合とは、重ねられた金属バーの接合部に対向する剪断刃が位置し、剪断刃で剪断する過程において接合部の剪断面が互いに押し合う圧力によって発生した塑性流動変形によって金属バーが互いに接合され、この時の接合部の接合面は、金属バーの厚さ方向から傾斜するように形成されることを意味する。 The shear bonding in the present invention is a plastic flow deformation generated by the pressure at which the shearing surfaces of the metal bars are pressed against each other in the process of shearing with the shearing blades, where the shearing blades facing the joints of the stacked metal bars are positioned. This means that the metal bars are joined to each other, and the joint surface of the joint at this time is formed so as to be inclined from the thickness direction of the metal bar.
まず、本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼を剪断接合して連続熱間圧延を行うための熱間圧延設備、及びこの設備を利用してオーステナイト系ステンレス鋼を剪断接合する方法を図1〜図4を参照して説明する。
図1は、本発明の一実施例に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延設備の基本構成を示す構成図である。
First, a hot rolling facility for carrying out continuous hot rolling by shearing the austenitic stainless steel according to the present invention, and a method for shearing the austenitic stainless steel using this facility are shown in FIGS. Will be described with reference to FIG.
FIG. 1 is a configuration diagram showing a basic configuration of an austenitic stainless steel continuous hot rolling facility according to an embodiment of the present invention.
図1を参照すれば、本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延設備は、大別して上流側から粗圧延機10、コイルボックス20、接合装置30、複数の圧延機からなる仕上圧延機40、及びダウンコイラー50で構成される。
Referring to FIG. 1, the austenitic stainless steel continuous hot rolling facility according to the present invention is roughly divided into a
オーステナイト系ステンレス鋼スラブを前記粗圧延機10で圧延して製造されたオーステナイト系ステンレス鋼金属バーは、コイルボックス20のコイラーにコイル状に巻き取られる。このようなコイルボックス20は粗圧延機10と仕上圧延機40で走行する金属バーとの速度差を調整する。
The austenitic stainless steel metal bar produced by rolling the austenitic stainless steel slab with the
コイルボックス20のコイラーから巻き出される後行金属バー60は、その先端が入口側クロップシャー70によって切断された後、接合しようとする金属バーの接合予定部の表面を部分デスケーリング装置81でデスケーリングして接合装置30の重ね装置80で先行金属バー90の後端に重ねられる。この時、必要に応じて先行金属バーの端部は入口側クロップシャー70によって切断できる。
The trailing
後行金属バー60の先端と先行金属バー90の後端が接合装置30の接合機100で接合され、接合部のクロップがクロップ処理装置120で切断される。接合装置30で接合されて連続状態になった金属バー110は、仕上圧延機40に移送される。
The leading end of the trailing
ここで、接合装置30は、先行金属バー90の後端と後行金属バー60の先端を走行中の状態で接合する設備であって、短時間で剪断接合が可能な短時間接合装置である。
そして、走行中の状態で金属バーを剪断接合するために、接合機30は金属バーの走行に追従して移動できるようになっており、接合機30が金属バーの走行に追従して揺れ動く設備を追加的に設置することができる。
Here, the joining
And in order to carry out the shearing joining of the metal bar in the running state, the joining
例えば、接合装置30の接合機100には、後述するように、先行金属バー90の後端と後行金属バー60の先端が重ねられた重ね合わせ部を挟んだ状態で、その両側から圧入して剪断しながら剪断接合する一対の剪断刃が備えられている。
For example, as will be described later, the joining
そして、仕上圧延機40に移送された金属バー110は、複数の圧延機を通じて順次に熱間圧延されて所望の厚さに製造され、その後ダウンコイラー50に巻き取られる。
Then, the
ここで、図1において、符号130及び140は、コイルボックス20と接合装置30の各出口側に設置されたレベラーを示し、符号150は仕上圧延機40の入口側に設置されたクロップシャーを示し、符号160は前記レベラー140とクロップシャー150との間に配置されたエッジヒーターを示し、符号170はエッジヒーター160の前方に配置されたバーヒーターを示す。
Here, in FIG. 1,
このようなレベラー130、140、クロップシャー150、エッジヒーター160、及びバーヒーター170は、熱間圧延される素材及び熱間圧延条件によって選択的に配置可能であり、図1ではこれら設備の設置位置や設置有無等は一例として示したものであって、多様に変更できる。
The
そして、先行金属バー90の後端及び後行金属バー60の先端を切断するクロップシャー70は、金属バーを突合わせて接合する場合には必要であるが、金属バーを重ね合わせて剪断する過程で剪断接合する場合には、必要でないときは省略してもよい。
The
次に、図2及び図3を参照して本発明による接合機100及び剪断接合過程のオーステナイト系ステンレス鋼金属バーを詳細に説明する。
図2を参照すれば、本発明による接合機100は上部刃集合体180と下部刃集合体190、そしてこれらを移動可能に支持するハウジング101からなる。
Next, the joining
Referring to FIG. 2, the joining
ここで、上部刃集合体180は上部刃181と上部クランプ182、及び上部支持装置183からなり、これらは全て一体に構成されている。下部刃集合体190は下部刃191と下部クランプ192、及び下部支持装置193からなり、これらは全て一体に構成されている。
Here, the
そして、上部刃集合体180と下部刃集合体190は、ハウジング101のポスト部(図示せず)によって案内され、先行金属バー90及び後行金属バー60の厚さ方向(圧延面に垂直な方向)から金属バー進行方向に傾斜した方向に移動できるように支持される。また、上部刃集合体180及び下部刃集合体190はリンク機構(図示せず)によって接近及び離反できるように構成されている。なお、前記傾斜方向は、図2に示される実施例が金属バー進行方向に沿った断面であるとした場合であって、他の方向に傾いてもよい。
The
このような本発明による接合機100内部にオーステナイト系ステンレス鋼の先行金属バー90の後端上に後行金属バー60の先端が重ねられた状態で案内される。
Such a joining
これにより、オーステナイト系ステンレス鋼の先行金属バー90の後端91上に後行金属バー60の先端61が重ねられるようになり、先端61と後端91が重ねられた部分は、上部刃の突起184と下部刃の突起194との間に挟まれるようになる。つまり、上部刃の突起184と下部刃の突起194が先端61及び後端91の表面に接触するようになる。
As a result, the leading
そして、先行金属バー90の後端91と後行金属バー60の先端61が重ねられた部位には、上部クランプ182と下部クランプ192が接触する。上部クランプ182は上部支持装置183によって油圧力で支持されており、下部クランプ192は下部支持装置193によって油圧力で支持されている。
The
このような状態で上部刃181と下部刃191が先行金属バー90及び後行金属バー60を剪断すれば、先行金属バー90と後行金属バー60の各剪断面が塑性流動変形によって互いに剪断接合されて一体に連結された金属バー110になる。
If the
このようにオーステナイト系ステンレス鋼の端部の剪断接合が完了すれば、連結された金属バーの接合部位には、後行金属バー60の先端61から切り離された上部クロップが位置し、同様に、先行金属バー90の後端91から切り離された下部クロップが位置する。そして、金属バーが互いに接合完了すれば、上部刃181と下部刃191は一定距離だけ隔離する様に後退する。
Thus, if the end of the austenitic stainless steel is shear-joined, the upper crop separated from the
金属バーの剪断接合によって切断された上部クロップと下部クロップは、図1に示すクロップ処理装置120によって除去され、連結された金属バー110は仕上圧延機40に連続して移送される。
The upper and lower crops cut by the metal bar shearing are removed by the
金属バーの接合部が仕上圧延機40を通過する時は、仕上圧延時の強い圧縮応力、屈曲、及び仕上圧延機の各スタンド間で屈曲または引張りなどの外力が作用するために、前記接合部は苛酷な工程条件下に置かれるようになる。
このとき、オーステナイト系ステンレス鋼金属バーの接合部は、破断せずに仕上圧延機40を通過できる程度の接合強度を維持する必要がある。
When the joint portion of the metal bar passes through the finishing
At this time, the joining portion of the austenitic stainless steel metal bar needs to maintain a joining strength that can pass through the finishing
以下、連続熱間圧延でオーステナイト系ステンレス鋼金属バーを剪断接合する場合、接合部の接合強度を制御するための接合工程の工程変数について詳細に説明する。 Hereinafter, when the austenitic stainless steel metal bar is shear bonded by continuous hot rolling, process variables of the bonding process for controlling the bonding strength of the bonded portion will be described in detail.
まず、図4を参照して、二つの金属バーを固相接合する工程を金属熱力学的に説明する。
固相接合は二つの自由表面(free surface)が一つの界面(interface)になる工程であるといえる。この場合、熱力学的に固相接合工程における自由エネルギーγの変化を計算すると、数式1に示すようになる。
First, with reference to FIG. 4, the process of solid-phase joining two metal bars will be described in terms of metal thermodynamics.
Solid state bonding can be said to be a process in which two free surfaces become one interface. In this case, when the change of the free energy γ in the solid phase bonding process is calculated thermodynamically, it is as shown in
数式1において界面エネルギーは自由表面エネルギーの30%以下の値を有するので、自由エネルギーの変化は-1.7γfree surfaceで示すことができる。そして、γfree surfaceは正の値を有するので、全体エネルギーの変化は負の値を有する。これは自発反応、つまり外力が全く無くても二つの表面は自ずから接合されるということを意味する。
In
しかし、実際には二つの表面が大気中で外力なく自然に接合されることはない。それは板材表面の凹凸とスケールが二つの表面の接合を妨害するためである。 However, in reality, the two surfaces are not naturally joined without any external force in the atmosphere. This is because the unevenness and scale on the surface of the plate obstruct the joining of the two surfaces.
二つの金属バーが互いに接合されるためには、接合される金属バーの表面にある原子間に引力が作用しなければならない。原子間引力が作用するためには原子間距離がÅクラスでなければならない。 In order for two metal bars to be joined together, an attractive force must act between the atoms on the surface of the metal bars to be joined. In order for the attractive force between atoms to work, the interatomic distance must be Å class.
しかし、金属バーの表面は機械加工をしても凹凸が存在するため、二つの金属バーの表面の原子間距離はÅクラスよりはるかに遠い。この点を考慮して通常の固相接合では強い圧力(圧縮力)を印加し、常温では非常に大きい力が必要となるため金属バーを高温に加熱する。 However, since the surface of the metal bar is uneven even after machining, the interatomic distance between the surfaces of the two metal bars is far greater than the soot class. Considering this point, a strong pressure (compressive force) is applied in normal solid-phase bonding, and a very large force is required at room temperature, so the metal bar is heated to a high temperature.
しかし、このように強い圧力を印加しても金属バーの表面に存在したり金属バーを加熱する場合に金属バーの表面に生成されるスケールが接合力を低下させてしまう。従って、オーステナイト系ステンレス鋼の連続熱間圧延時に十分な接合部の接合強度を確保するには、必ずスケールを低減させなければならない。 However, even if such a strong pressure is applied, the scale existing on the surface of the metal bar or generated on the surface of the metal bar when the metal bar is heated reduces the bonding force. Therefore, in order to ensure a sufficient joint strength at the time of continuous hot rolling of austenitic stainless steel, the scale must be reduced.
二つの金属バーを接合する従来の固相接合法で極めて例外的にスケールの混入を抑制する接合が可能であることもある。しかし、この場合にも1,000℃程度の高温で熱間圧延が行なわれるため、二つの金属バーが重ねられる予定面で高温酸化によるスケールが自然に発生し、これを除去するためにデスケーリングをしても瞬時に表面にスケールが生成される。 In some cases, the conventional solid-phase bonding method in which two metal bars are bonded can extremely exceptionally prevent bonding of scale. However, in this case as well, since hot rolling is performed at a high temperature of about 1,000 ° C., scale due to high-temperature oxidation naturally occurs on the surface where two metal bars are to be stacked, and descaling is performed to remove this. Even if you do, a scale is generated on the surface instantly.
また、高温では素材の軟性が非常に高いので、重ねられる予定面に存在するスケールが接合部に混入されるようになる。このようなスケールの混入は接合強度を低下させる原因として作用する。 Moreover, since the softness of the material is very high at a high temperature, scales existing on the surfaces to be stacked are mixed into the joint. Such scale contamination acts as a cause of reducing the bonding strength.
以下、図5を参照して、このように熱間で二つの金属バーを接合する場合、接合部の接合率と接合強度比を説明する。 Hereinafter, with reference to FIG. 5, in the case where two metal bars are bonded in a hot state as described above, a bonding rate and a bonding strength ratio of the bonding portion will be described.
図5において実線(直線)は接合部内にスケールが混入されなくて理論的にスケール間の接合力が全くない場合を仮定した時の接合率と接合強度との関係を示すものである。このように理論的には接合率と接合強度は線状の関係として示されるので、接合率が増加すれば接合強度比も増加しなければならない。ここで、接合率とは接合部のうちのスケールがなくて完全に接合された長さを接合部全体長さで割った百分率で示したものである。これは接合部内にスケールの混入が多くなるほど接合率は低くなり、従って、接合強度比も低くなるということを示すものである。 In FIG. 5, the solid line (straight line) shows the relationship between the bonding rate and the bonding strength when it is assumed that no scale is mixed in the bonded portion and there is theoretically no bonding force between the scales. As described above, theoretically, the bonding rate and the bonding strength are shown as a linear relationship. Therefore, if the bonding rate increases, the bonding strength ratio must also increase. Here, the joining rate is expressed as a percentage obtained by dividing the length of the joined portion that is completely scaled without the scale by the entire length of the joined portion. This indicates that the greater the amount of scale mixed in the joint, the lower the joining rate, and thus the lower the joint strength ratio.
しかし、実際の熱間圧延工程では高温の温度条件のため、スケールが必ず発生し、スケール間にも弱い接合力が存在するので、実線(直線)よりは多少高い接合強度比、つまり点線のような関係を示すようになる。 However, due to the high temperature conditions in the actual hot rolling process, scales are always generated, and there is a weak bonding force between the scales, so the bonding strength ratio is slightly higher than the solid line (straight line), that is, the dotted line. To show a good relationship.
次に、連続熱間圧延でオーステナイト系ステンレス鋼金属バーを剪断接合する場合、接合部の接合強度を制御するための接合条件について説明する。
図6を参照して本発明による接合機100の剪断接合過程を説明する。
Next, when the austenitic stainless steel metal bar is shear bonded by continuous hot rolling, the bonding conditions for controlling the bonding strength of the bonded portion will be described.
A shear joining process of the joining
図6(a)のように、二つの金属バーを剪断接合によって接合させる力は、上部刃181と下部刃191が押す圧縮荷重のうちの接合部に垂直な方向の力である。また、ここに剪断によって発生する二つの新生面同士の摩擦が接合性を向上させる。
このような力によって図6(b)に示すように対向する圧力が作用して接合が発生する。
As shown in FIG. 6A, the force for joining two metal bars by shear joining is a force in a direction perpendicular to the joining portion of the compression loads pressed by the
Such a force causes opposing pressures to act as shown in FIG.
この時、この力は接合機100と工程条件の関数であって、これが不足すれば接合部が十分な接合強度を有することができない。一方、上部刃と下部刃に存在する突起184、194は、金属バーの剪断時に金属の流動を防止する役割を果たして接合力を堅固にする。
At this time, this force is a function of the
また、図7のように金属バーの幅方向において、中央部は周囲の拘束で全く問題がないが、両端部は全く拘束がない自由表面状態になる。 Further, as shown in FIG. 7, in the width direction of the metal bar, the central portion has no problem with the surrounding restraint, but the both end portions are in a free surface state without any restraint.
このように金属バーの接合時に自由表面状態である両端部は、図7のように外側方向に隙間ができるために対向する方向の力が傾くようになる。
その結果、金属バーの両端部は接合強度が落ちてしまい、図7の右側に示すように、接合時にこの部分には部分酸化も起こる。これが後続する仕上圧延時に亀裂発生原因になって、亀裂が大きくなれば連続鋼板の連続部破断が発生する。
In this way, the ends in the free surface state at the time of joining the metal bars have a gap in the outer direction as shown in FIG.
As a result, the joining strength of both ends of the metal bar is reduced, and as shown on the right side of FIG. This causes cracks during the subsequent finish rolling, and if the cracks become large, continuous part breakage of the continuous steel sheet occurs.
また、接合部の形状も接合強度に影響を与える。剪断接合を適用する場合には接合方法の特性上接合部断面の上下部に未接合部が存在し、この未接合部の位置及び大きさによって接合強度が変わる。 The shape of the joint also affects the joint strength. When shear bonding is applied, unbonded portions exist at the upper and lower portions of the cross section of the bonded portion due to the characteristics of the bonding method, and the bonding strength varies depending on the position and size of the unbonded portion.
以上のような説明を考慮して接合部の性能に影響を与える各種制御因子を整理すれば、図8のようになる。 Considering the above explanation, various control factors that affect the performance of the joint are arranged as shown in FIG.
図8に示すように、金属バー接合部の性能には素材特性、工程変数、及び接合装置全てが接合部の接合強度に影響を与えることが分かる。 As shown in FIG. 8, it can be seen that the material characteristics, process variables, and joining device all affect the joint strength of the metal bar joint performance.
しかし、ここで素材特性と接合装置は制御が困難であるので、実際に金属バーを接合する場合には工程変数を調節することが接合条件を制御するのに容易であって、その効果が確かである。 However, it is difficult to control the material properties and the joining device here, so when actually joining metal bars, it is easy to adjust the process variables to control the joining conditions, and the effect is certain. It is.
このような工程変数としてはデスケーリング条件と接合条件がある。
デスケーリング条件としてはデスケーリング時の温度及び圧力を制御してスケールの混入を抑制することができる。接合条件としては金属バー接合時の温度、ラップ、及びストローク率を制御して接合部の接合力と形状を調節することができる。
Such process variables include descaling conditions and joining conditions.
As the descaling condition, the temperature and pressure at the time of descaling can be controlled to suppress the scale mixture. As the joining conditions, the joining force and shape of the joint can be adjusted by controlling the temperature, lap, and stroke rate during joining of the metal bars.
以上のような5つの工程変数を適切に調節することによって接合強度を低下させる要因であるスケールの混入と接合力不足、及び接合部の形状を制御することができる。また、このような工程変数を制御することによって金属バー接合部の強度低下を抑制することができる。 By appropriately adjusting the five process variables as described above, it is possible to control the mixing of scale, insufficient bonding force, and the shape of the bonded portion, which are factors that decrease the bonding strength. Moreover, the strength reduction of the metal bar joint can be suppressed by controlling such process variables.
ここで、工程変数の接合条件であるストローク率及びラップの定義について図9を参照して説明する。
ストローク率とは接合機100の上部刃181と下部刃191とが重なり合う金属バーに接触してから上下に動いた距離の合計(ΔlU+ΔlL)を金属バーの厚さ(t)で割った値である。
Here, the definition of the stroke rate and the lap, which are the joining conditions of the process variables, will be described with reference to FIG.
The stroke rate is obtained by dividing the total distance (Δl U + Δl L ) moved up and down after contacting the metal bar where the
従って、ストローク率=((ΔlU+ΔlL)/t)が大きくなれば接合部の相対的厚さは減少する。 Therefore, as the stroke rate = ((Δl U + Δl L ) / t) increases, the relative thickness of the joint decreases.
そして、ラップとは上部刃181と下部刃191とが重なり合う距離である。しかし、剪断刃(上部刃と下部刃)が所定の角を有しており、剪断刃が剪断した後にはストローク率によって設定値と少しの差が生じることもある。従って、実際に金属バーを剪断接合する場合には実際測定が不可能であるので、接合機の設定値で制御することが好ましい。
The lap is a distance at which the
以上説明した本発明による熱間圧延設備及びこれを利用した接合方法は、剪断接合をするので、剪断と同時に生成され得るスケールが存在しなくなる。従って、剪断による新生面同士だけ接合が行われるので、スケールが存在することなく、これによって発生し得る板破断のような後続工程上の問題を防止することができる。また、切断面の精密度もまた全く考慮しなくても良いので、オーステナイト系ステンレス鋼に適用することが可能である。 Since the hot rolling equipment and the joining method using the same according to the present invention described above perform shear joining, there is no scale that can be generated simultaneously with shearing. Accordingly, since only the new surfaces due to the shearing are joined, there is no scale, and problems in subsequent processes such as plate breakage that can occur due to this can be prevented. In addition, since the precision of the cut surface does not have to be taken into consideration at all, it can be applied to austenitic stainless steel.
さらに、本発明による接合方法は固相接合であるので、熱間圧延設備ライン上で別途の熱源を供給しなくても熱間状態に加熱されている金属バー自体の温度範囲内で剪断接合を行うことができる。従って、予熱及び後熱が不必要であり、別途の熱源導入をすることなしに金属バー接合部の亀裂を防止することができる。 Furthermore, since the joining method according to the present invention is solid phase joining, shear joining is performed within the temperature range of the metal bar itself heated to a hot state without supplying a separate heat source on the hot rolling equipment line. It can be carried out. Therefore, preheating and post-heating are unnecessary, and cracking of the metal bar joint can be prevented without introducing a separate heat source.
また、従来の溶接接合方法とは異なって剪断力だけを利用するので、オーステナイト系ステンレス鋼の接合工程時にスケールの混入問題だけでなく、気孔混入問題を根本的に防止できる技術的効果がある。 Further, unlike the conventional welding joining method, only the shearing force is used, so that there is a technical effect capable of fundamentally preventing not only the scale mixing problem but also the pore mixing problem in the joining process of the austenitic stainless steel.
従って、本発明による剪断接合方法は連続熱間圧延工程でオーステナイト系ステンレス鋼の接合に非常に有用な方法であり、工程変数だけを適切に制御すれば接合部の仕上圧延通板性を確保することができる。 Therefore, the shear joining method according to the present invention is a very useful method for joining austenitic stainless steel in a continuous hot rolling process, and if only process variables are appropriately controlled, the finish rolling plateability of the joint is ensured. be able to.
以下、このような点を考慮してオーステナイト系ステンレス鋼の剪断接合時の工程変数及び工程条件について評価を通じて検討する。 Hereinafter, considering such points, process variables and process conditions at the time of shear bonding of austenitic stainless steel will be examined through evaluation.
[評価]
下記表1の組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼の金属バーを用いて図1〜図3に示す連続熱間圧延設備で金属バーの剪断接合時の工程変数を変化させて実験した。
[Evaluation]
Experiments were carried out using austenitic stainless steel metal bars having the compositions shown in Table 1 below with the continuous hot rolling equipment shown in FIGS.
以下、図10〜図15に示す実験グラフは、表1に示す鋼種の全種平均実験値を示すものである。これは表1に示したSTS304、STS316、STS304Lのような代表的なオーステナイトステンレス鋼に対して図10〜図15のような多様な実験を行った結果、接合強度比(後述)等の特性が類似したパターンを表しているため、以下で説明する図面とオーステナイト系ステンレス鋼の物理的特性は表1の鋼種に対する平均値で示した。 Hereinafter, the experimental graphs shown in FIGS. 10 to 15 show the all-type average experimental values of the steel types shown in Table 1. As a result of various experiments as shown in FIGS. 10 to 15 for typical austenitic stainless steels such as STS304, STS316, and STS304L shown in Table 1, characteristics such as a bonding strength ratio (described later) are obtained. Since similar patterns are represented, the drawings described below and the physical characteristics of the austenitic stainless steel are shown as average values for the steel types shown in Table 1.
図10は、本発明の一実施例に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延設備が具備する接合機によるデスケーリング温度と接合強度比及び亀裂率の関係(接合部強度比と金属バーエッジの亀裂率に対するデスケーリング温度の影響)を示すグラフである。
ここで、接合部強度比とは下記数式2のようである。
FIG. 10 shows the relationship between descaling temperature, joint strength ratio and crack rate (joint strength ratio and crack rate of metal bar edge) by a joining machine provided in an austenitic stainless steel continuous hot rolling facility according to an embodiment of the present invention. It is a graph which shows the influence of the descaling temperature with respect to.
Here, the joint strength ratio is expressed by the following mathematical formula 2.
そして、エッジ亀裂率は下記数式3のようである。
And the edge crack rate is like the following
図10に示すように、オーステナイト系ステンレス鋼の場合、金属バーを剪断接合すれば、接合強度比とエッジ亀裂率に対するデスケーリング温度変数の影響が大きくないことが分かる。 As shown in FIG. 10, in the case of austenitic stainless steel, it can be seen that if the metal bar is shear bonded, the influence of the descaling temperature variable on the bonding strength ratio and the edge crack rate is not large.
そして、仕上圧延時、接合強度比が低ければ第1または第2パスで板破断が発生し、エッジ亀裂率が高まれば後段部で板破断が発生する傾向がある。 During finish rolling, if the bond strength ratio is low, the plate breaks in the first or second pass, and if the edge crack rate increases, the plate breaks in the subsequent stage.
図11は、本発明の一実施例に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延設備が具備する接合機によるデスケーリング圧力と接合強度比及び亀裂率の関係(接合強度比と金属バーエッジの亀裂率に対するデスケーリング圧力の影響)を示すグラフである。
図11に示すように、接合された金属バーを仕上圧延機で仕上圧延して通板性を試験した結果、接合強度比が52%以上であれば、金属バーの接合部破断なしで仕上圧延が可能であることが分かる。そして、エッジ亀裂率の場合、30%までは通板が可能であった。
FIG. 11 shows the relationship between the descaling pressure, the joint strength ratio, and the crack rate by the joining machine provided in the austenitic stainless steel continuous hot rolling facility according to one embodiment of the present invention (with respect to the joint strength ratio and the crack rate of the metal bar edge). It is a graph which shows the influence of a descaling pressure.
As shown in FIG. 11, when the joined metal bars are finish-rolled with a finish rolling mill and the sheet-passability is tested, if the joining strength ratio is 52% or more, finish rolling without breaking the joints of the metal bars is performed. It is understood that is possible. In the case of the edge crack rate, up to 30% could be passed.
また、図11に示すように、デスケーリング圧力は、増加するほど接合部へのスケールの混入が減少するので、接合部の接合強度が増加して幅方向の両端部の未接合部の面積が減少し、エッジ亀裂率も減少する。 Further, as shown in FIG. 11, as the descaling pressure increases, the amount of scale mixed into the joint portion decreases, so the joint strength of the joint portion increases and the area of the unjoined portion at both ends in the width direction increases. The edge crack rate is also reduced.
しかし、デスケーリング圧力が高過ぎれば、水噴射量が多くなって接合部の温度が大幅に低下し、後続工程である仕上圧延で必要な温度を確保しにくくなる。 However, if the descaling pressure is too high, the amount of water injection increases and the temperature of the joint portion decreases significantly, making it difficult to secure the temperature required for finish rolling, which is a subsequent process.
また、過度なデスケーリング圧力によって高温強度の弱い金属バーの母材が著しく損傷して接合部の表面に多くの凹凸が発生し、接合性を低下させる。 Moreover, the base material of the metal bar having a weak high-temperature strength is significantly damaged due to excessive descaling pressure, and many irregularities are generated on the surface of the joint portion, thereby deteriorating the bondability.
以上のような実験をした結果、オーステナイト系ステンレス鋼を接合機で剪断接合する場合、接合機100直前のデスケーリング装置81でのデスケーリング圧力は50MPa以下に制御するのが好ましいということが分かる。
このように、オーステナイト系ステンレス鋼は、高温強度が高くて50MPa程度の高い圧力でも接合強度の低下幅とエッジ亀裂率の上昇幅が小さい。
As a result of the above experiment, it can be seen that when austenitic stainless steel is shear-joined with a joining machine, the descaling pressure in the
As described above, austenitic stainless steel has a high temperature strength and a small decrease in bonding strength and a small increase in edge crack rate even at a high pressure of about 50 MPa.
また、オーステナイト系ステンレス鋼の場合、デスケーリング圧力が0MPaである場合にも仕上圧延工程で通板可能な接合強度と低いエッジ亀裂率が得られるので、デスケーリングを省略してもよい。 Further, in the case of austenitic stainless steel, descaling may be omitted because a joining strength and a low edge crack rate that can be passed through in the finish rolling process can be obtained even when the descaling pressure is 0 MPa.
図12は、本発明の一実施例に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延設備が具備する接合機による接合温度と接合強度比の関係(オーステナイト系ステンレス鋼を剪断接合した時の接合温度に対応する接合強度比)を示す図である。
この図12に示すように、オーステナイト系ステンレス鋼を剪断接合した時の接合温度は、接合強度比に殆ど影響を与えないことが分かる。また、図示してないが、エッジ亀裂率にも影響を与えないことが分かる。
FIG. 12 shows the relationship between the joining temperature and joining strength ratio by the joining machine provided in the austenitic stainless steel continuous hot rolling facility according to one embodiment of the present invention (corresponding to the joining temperature when austenitic stainless steel is shear-joined). FIG.
As shown in FIG. 12, it can be seen that the joining temperature when the austenitic stainless steel is shear-joined hardly affects the joining strength ratio. Although not shown, it can be seen that the edge crack rate is not affected.
図13は、本発明の一実施例に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延設備が具備する接合機によるラップと接合強度比の関係(オーステナイト系ステンレス鋼を剪断接合した時のラップの変化による接合強度比)を示すものである。
この図13に示すように、ラップと接合強度比はガウス分布、つまり放物線の関係を示していることが分かる。
FIG. 13 shows the relationship between the lap and the joining strength ratio by the joining machine provided in the austenitic stainless steel continuous hot rolling facility according to one embodiment of the present invention (joining due to changes in lap when austenitic stainless steel is shear-joined. Intensity ratio).
As shown in FIG. 13, it can be seen that the lap and the bonding strength ratio show a Gaussian distribution, that is, a parabolic relationship.
これはラップが増加、つまり、上部刃181と下部刃191が金属バー60、90の上面または下面に接した時の重なり長さが広がれば接合強度比が増加して3mm以上では通板基準(後述)を満たし始め、16mm以上では再び減少し始めて19mmを越えれば通板基準を満たせなかった。なお、前記重なり長さは、接合機100の傾斜角によって決定される。
This is because the lap increases, that is, if the overlap length when the
このようにラップの範囲が3mm以上19mm以下で通板基準を満たす理由は以下の通りである。
つまり、ラップが増加するようになれば接合強度が増加する理由は、ラップが増加するにつれて、圧延面からの接合面の立ち上がり角度が小さくなって、これによって剪断刃の押圧力のうちの接合面の垂直な方向の分力が増加するためであり、ラップ量が所定の値より大きくなれば必要な荷重が大きくなるので、接合強度が減少する。
The reason why the lap range is 3 mm or more and 19 mm or less and satisfies the sheet passing standard is as follows.
In other words, the reason why the bonding strength increases as the lap increases is that the rising angle of the bonding surface from the rolling surface becomes smaller as the wrap increases, thereby the bonding surface of the pressing force of the shearing blade. This is because the component force in the vertical direction increases, and if the wrap amount is larger than a predetermined value, the necessary load increases, so that the bonding strength decreases.
従って、ラップの範囲は3mm以上19mm以下であるのが好ましい。 Therefore, the wrapping range is preferably 3 mm or more and 19 mm or less.
オーステナイト系ステンレス鋼は、素材自体の高温強度が高いので、ラップの下限値範囲が比較的に高く現れている。 Since the austenitic stainless steel has a high high-temperature strength of the material itself, the lower limit value range of the lap appears relatively high.
一方、エッジ亀裂率はデスケーリング圧力によって大きく影響を受けたが、ラップによる影響はほとんど認められなかった。これはラップの増加によって接合力が増加するが、エッジ部では接合力が減少したり酸化が発生してその効果が顕著に微小となるためである。 On the other hand, the edge crack rate was greatly influenced by the descaling pressure, but almost no influence by wrapping was observed. This is because the bonding force increases due to the increase of the wrap, but the bonding force decreases or oxidation occurs at the edge portion, and the effect becomes extremely small.
そして、剪断刃は使えば使うほど摩耗が起きて、ラップ量が時間と共に変わって、実際の熱延ラインでは測定が困難であるため、本発明でのラップ量は接合機100での設定値を意味する。
The more the shear blade is used, the more wear it takes. The lap amount changes with time, and it is difficult to measure with an actual hot rolling line. Therefore, the lap amount in the present invention is the set value in the
図14は、本発明の一実施例に係るオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延設備が具備する接合機によるストローク率と破断荷重の関係(オーステナイト系ステンレス鋼の剪断接合時にストローク率による金属バーの破断荷重)を示すグラフである。
図14に示すように、ストローク率が増加することによって接合部の破断荷重は徐々に増加している途中で、1.30にて通板基準を満たし、1.30以上ではほとんど飽和現象を示していたが、1.60以上では再び減少した。しかし、1.65までは通板基準を満たしていることが分かる。
FIG. 14 shows the relationship between the stroke rate and the breaking load by the joining machine provided in the austenitic stainless steel continuous hot rolling facility according to one embodiment of the present invention It is a graph which shows a load.
As shown in FIG. 14, the breaking load of the joint portion gradually increases as the stroke rate increases, and the passing plate standard is satisfied at 1.30, and almost the saturation phenomenon is exhibited at 1.30 or more. However, it decreased again above 1.60. However, it can be seen that the plate passing standard is satisfied up to 1.65.
従って、オーステナイト系ステンレス鋼の場合、剪断接合時に接合機100のストローク率は1.30以上1.65以下であるのが好ましい。
Therefore, in the case of austenitic stainless steel, it is preferable that the stroke rate of the joining
この時、ストローク率は接合機100の上部刃と下部刃を同時に上下に移動させて剪断接合をすることもできて、上部刃と下部刃のうちのいずれか一つだけを移動させて剪断接合をすることもできる。
At this time, the stroke rate can be sheared by moving the upper blade and the lower blade of the
他の接合条件とは異なってストローク率は接合部の厚さに影響を与える。つまり、ストローク率が増加すれば接合部の厚さが薄くなる。これによって接合強度は上がっても破断荷重が減少することもあるので、ストローク率と接合部の破断荷重との関係を調査した。図14から分かるように、ストローク率が増加すれば接合部の厚さが薄くなるにもかかわらず破断荷重が増加しており、これは接合強度比はストローク率が増加するにつれて顕著に上昇することを意味している。 Unlike other joining conditions, the stroke rate affects the thickness of the joint. That is, if the stroke rate increases, the thickness of the joint becomes thinner. As a result, even if the joining strength increases, the breaking load may decrease, so the relationship between the stroke rate and the breaking load at the joint was investigated. As can be seen from FIG. 14, when the stroke rate is increased, the breaking load is increased even though the thickness of the joint portion is reduced, and this indicates that the joint strength ratio is significantly increased as the stroke rate is increased. Means.
また、ストローク率が増加すれば延伸率も増加したが、エッジ亀裂率に与える影響は大きくなかった。このようにストローク率が増加するにつれて破断応力及び破断荷重が増加する現象は、ストローク率の増加によって接合力が増加し、また板の厚さ方向の上下部の未接合部の位置及び形状が異なって現れることに起因する。 In addition, the stretch rate increased as the stroke rate increased, but the effect on the edge crack rate was not significant. The phenomenon that the breaking stress and breaking load increase as the stroke rate increases in this way is that the joining force increases as the stroke rate increases, and the position and shape of the unjoined part at the upper and lower parts in the thickness direction of the plate differ. It is caused by appearing.
図15は本実施例によるオーステナイト系ステンレス鋼を熱間圧延設備に剪断接合して仕上圧延機で通板実験をした結果を示しており、図15によって本発明による通板基準を確認することができる。 FIG. 15 shows the result of a sheet passing experiment using a finishing mill after shear joining the austenitic stainless steel according to the present example to a hot rolling facility, and FIG. 15 confirms the sheet passing standard according to the present invention. it can.
図15は表1に示す成分組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼鋼材を利用して剪断接合した後、接合された金属バーを熱延工場の仕上圧延機で圧延した結果を示したグラフである。
図15のグラフに示す実験材は、450mmの幅のオーステナイト系ステンレス鋼金属バーを剪断接合した後、接合された実験材二組を側面溶接して840〜900mmの幅にした後、再び前後面に同一な厚さのバーを溶接して作られた9000mmの長さの金属バーである。このような金属バーを加熱炉で加熱した後、仕上圧延を実施した結果について、この図15に示している。
FIG. 15 is a graph showing the result of shear joining using an austenitic stainless steel material having the composition shown in Table 1 and then rolling the joined metal bars with a finishing mill at a hot rolling mill.
The experimental material shown in the graph of FIG. 15 is obtained by shear-bonding an austenitic stainless steel metal bar having a width of 450 mm, then welding the two sets of the experimental material joined to each other to obtain a width of 840 to 900 mm, and then back and forth. A metal bar having a length of 9000 mm made by welding bars having the same thickness. FIG. 15 shows the result of finishing rolling after heating such a metal bar in a heating furnace.
このような実験をした結果、接合強度比が52%未満である金属バーでは仕上圧延で全て板破断が起こり、接合強度比が52%以上の金属バーでは通板に成功した(図15(a)参照)。 As a result of such an experiment, all of the metal bars having a bonding strength ratio of less than 52% were ruptured by finish rolling, and the metal bars having a bonding strength ratio of 52% or more were successfully passed (FIG. 15 (a)). )reference).
このように仕上圧延の通板に成功した金属バーの接合部エッジ亀裂は20%以下であった。 Thus, the joint edge crack of the metal bar which was successfully passed through the finish rolling was 20% or less.
一方、ストローク率が固定された場合には、接合強度比で通板基準を設定しても問題ないが、ストローク率が変われば接合部の厚さが変わるので、これを勘案して整理した結果を図15(b)に示した。ここで、接合荷重比とは以下の数式4に示すようであり、このような接合荷重比に対する通板基準は31.5%である。 On the other hand, if the stroke rate is fixed, there is no problem even if the threading standard is set by the joint strength ratio, but if the stroke rate changes, the thickness of the joint will change. Is shown in FIG. Here, the bonding load ratio is as shown in Equation 4 below, and the threading plate standard for such a bonding load ratio is 31.5%.
以上、図15に示すように、仕上圧延段階での通板基準は、金属バーの破断なしで仕上圧延の接合強度比及び破断荷重を満たすことを意味する。 As described above, as shown in FIG. 15, the sheet passing standard in the finish rolling stage means that the joining strength ratio and the breaking load of the finish rolling are satisfied without breaking the metal bar.
以上、本発明の好ましい実施例について説明したが、本発明は以上のようなオーステナイト系ステンレス鋼の連続熱間圧延時の接合部での接合条件に限定されるものではなく、このようなオーステナイト系ステンレス鋼の連続熱間圧延の剪断接合に必要な多様な接合方法に適用することができる。 As mentioned above, although the preferable Example of this invention was described, this invention is not limited to the joining conditions in the junction part at the time of continuous hot rolling of the above austenitic stainless steel, Such an austenite type | system | group It can be applied to various joining methods necessary for shear joining of continuous hot rolling of stainless steel.
従って、本願発明は特許請求の範囲と発明の詳細な説明の範囲内で多様に変更及び実施することができて、これもまた本発明の範囲に属するものである。 Accordingly, the present invention can be variously modified and implemented within the scope of the claims and the detailed description of the invention, and these also belong to the scope of the present invention.
10 粗圧延機
20 コイルボックス
30 接合装置
40 仕上圧延機
50 ダウンコイラー
60 後行金属バー
61 後行金属バーの先端
70 入口側クロップシャー
80 重ね装置
81 デスケーリング装置
90 先行金属バー
91 先行金属バーの後端
100 接合機
101 ハウジング
110 金属バー
120 クロップ処理装置
130、140 レベラー
150 出口側クロップシャー
160 エッジヒーター
170 バーヒーター
180 上部刃集合体
181 上部刃
182 上部クランプ
183 上部支持装置
184 突起
190 下部刃集合体
191 下部刃
192 下部クランプ
193 下部支持装置
194 突起
DESCRIPTION OF
Claims (6)
ことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法。 An austenitic stainless steel metal bar containing 12 to 26% by mass of Cr, 6 to 22% by mass of Ni, and other inevitable impurities and the remaining Fe, or 12 to 26% by mass of Cr and Ni 6-22 mass% contains at least one element of Si, Mn, P, S, Cu, Mo, Al or a special element of V, Nb, Ti, B, and the content of each element is 3.00 mass%. An austenitic stainless steel metal bar consisting of other inevitable impurities and the remaining Fe is superposed on the tip of the following metal bar and the trailing end of the preceding metal bar in the hot rolling equipment row. and descaling at pressures 50MPa using a descaling apparatus for descaling by water pressure predetermined joining portion to be joined, and the tip of the metal bars to be trailing in the hot rolling mill train The metal bars are shear-bonded by using a joining machine that overlaps and joins the rear ends of the metal bars so that the joining surfaces of the joined metal bars are inclined from the thickness direction of the metal bars. A method for shear joining of austenitic stainless steel continuous hot-rolled materials characterized in that they are joined together.
ことを特徴とする請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法。 2. The austenitic system according to claim 1, wherein when the metal bar is subjected to shear bonding, the lap range, which is a distance at which the upper blade and the lower blade of the bonding machine overlap, is set to 3 mm or more and 19 mm or less. Shear joining method for stainless steel continuous hot rolled material.
ことを特徴とする請求項1または請求項2に記載のオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法。 When the metal bar is subjected to shear bonding, shear bonding is performed by setting the stroke rate obtained by dividing the total distance traveled by the upper blade and lower blade of the bonding machine by the thickness of the metal bar to 1.30 to 1.65. The shear joining method of the austenitic stainless steel continuous hot-rolled material according to claim 1 or 2, characterized by the above.
ことを特徴とする請求項1乃至請求項3の何れかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法。 The austenitic stainless steel according to any one of claims 1 to 3, wherein when the metal bar is shear-joined, both the upper blade and the lower blade of the joining machine are shear-joined while simultaneously moving up and down. Shear joining method for continuous hot rolled material.
ことを特徴とする請求項1乃至請求項3の何れかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼連続熱間圧延材の剪断接合方法。 The austenitic system according to any one of claims 1 to 3, wherein when the metal bar is subjected to shear bonding, only one of the upper blade and the lower blade of the bonding machine is moved to perform shear bonding. Shear joining method for stainless steel continuous hot rolled material.
前記粗圧延された金属バーをコイル状に巻き取るコイルボックスと、
前記コイルボックスのコイラーから巻き出される金属バーの接合予定部を50MPa以下の圧力で水圧によりデスケーリングするデスケーリング装置と、
前記デスケーリングされた金属バーを先行金属バーの後端と後行金属バーの先端を重ね合わせて重ね合わせ部を挟んだ状態でその両側から圧入して剪断しながら剪断接合する一対の剪断刃が備えられている剪断接合装置と、
前記剪断接合された金属バーを仕上圧延する仕上圧延機とを有し、
オーステナイト系ステンレス鋼金属バーを連続熱間圧延するようにした
ことを特徴とする連続熱間圧延設備。 Austenitic stainless steel containing 12 to 26% by mass of Cr, 6 to 22% by mass of Ni, and other inevitable impurities and the remaining Fe, or 12 to 26% by mass of Cr and 6 to 22% by mass of Ni Contains at least one element of Si, Mn, P, S, Cu, Mo, Al or at least one special element of V, Nb, Ti, B, and the content of each element is 3.00% by mass or less. A rough rolling machine for rough rolling an austenitic stainless steel slab composed of the inevitable impurities and the remaining Fe,
A coil box that winds the roughly rolled metal bar into a coil;
A descaling device for descaling the metal bar unrolled from the coil box coiler by water pressure at a pressure of 50 MPa or less;
A pair of shearing blades that shear-join the descaled metal bar while being sheared by press-fitting from both sides in a state where the rear end of the preceding metal bar and the front end of the subsequent metal bar are overlapped to sandwich the overlapped portion. A shear bonding device provided; and
A finish rolling mill for finishing and rolling the shear bonded metal bar,
A continuous hot rolling facility characterized in that austenitic stainless steel metal bars are continuously hot rolled.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020050130101A KR100765038B1 (en) | 2005-12-26 | 2005-12-26 | Joining method of austenite stainless steel for endless hot rolling |
KR10-2005-0130101 | 2005-12-26 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007175768A JP2007175768A (en) | 2007-07-12 |
JP4958514B2 true JP4958514B2 (en) | 2012-06-20 |
Family
ID=38301470
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006289617A Active JP4958514B2 (en) | 2005-12-26 | 2006-10-25 | Austenitic stainless steel continuous hot-rolled shear joining method and continuous hot-rolling equipment |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4958514B2 (en) |
KR (1) | KR100765038B1 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105396873A (en) * | 2015-11-26 | 2016-03-16 | 佛山市高明区杨和金属材料专业镇技术创新中心 | Production process of stainless steel strip |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61144285A (en) | 1984-12-18 | 1986-07-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Joining method of rolled material |
JPH0639405A (en) * | 1992-07-27 | 1994-02-15 | Kawasaki Steel Corp | Method for joining billet in continuous hot rolling |
JP3200220B2 (en) * | 1993-02-10 | 2001-08-20 | 川崎製鉄株式会社 | Method of joining billets in continuous hot rolling |
JP3596626B2 (en) * | 1994-04-07 | 2004-12-02 | 石川島播磨重工業株式会社 | Rolled material joining apparatus and joining method |
JP3340321B2 (en) * | 1996-07-30 | 2002-11-05 | 株式会社日立製作所 | Continuous hot rolling equipment |
JP4230651B2 (en) * | 1999-12-14 | 2009-02-25 | 株式会社日立製作所 | Metal plate joining method, joining apparatus and hot rolling equipment |
JP4376664B2 (en) * | 2004-03-09 | 2009-12-02 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | Hot rolling equipment and hot rolling method |
-
2005
- 2005-12-26 KR KR1020050130101A patent/KR100765038B1/en active IP Right Grant
-
2006
- 2006-10-25 JP JP2006289617A patent/JP4958514B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR100765038B1 (en) | 2007-10-09 |
KR20070068221A (en) | 2007-06-29 |
JP2007175768A (en) | 2007-07-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5333560B2 (en) | Resistance spot welding method and resistance spot welding joint of high strength steel plate | |
JP5041782B2 (en) | Shear joining method and continuous hot rolling equipment for high carbon steel continuous hot rolled material | |
JP5041783B2 (en) | Shear joining method and continuous hot rolling equipment for low carbon steel continuous hot rolled material | |
JP6593609B2 (en) | Cold rolling method and cold rolling equipment for steel strip | |
JP6643279B2 (en) | High-grade steel continuous hot rolling method | |
JP4958514B2 (en) | Austenitic stainless steel continuous hot-rolled shear joining method and continuous hot-rolling equipment | |
KR101990946B1 (en) | Equipment and method for endless hot strip rolling of difficult-to-joining steel | |
WO2013135847A1 (en) | Method of producing a continuous metal strip by laser welding using a filler wire | |
KR101778179B1 (en) | Method for preventing curve of hot rolling material | |
KR101778171B1 (en) | Endless hot rolling method of high grade steel | |
KR101778160B1 (en) | Method for increasing efficiency for surface modification of hot rolling material | |
JP7435909B1 (en) | ERW pipe and its manufacturing method | |
JP4350257B2 (en) | Materials for hot rolling of Fe-Cr and Fe-Cr-Ni stainless steels and methods for preventing ear cracks during hot rolling | |
JP4214334B2 (en) | Hot rolling method for stainless steel | |
JP3202569B2 (en) | Continuous hot rolling method for hot steel | |
US182533A (en) | Improvement in the mode of utilizing old rails | |
KR20220131324A (en) | Cold-rolled steel strip manufacturing equipment and cold-rolled steel strip manufacturing method | |
Mueller et al. | Laser welding for coil joining in a steel mill: Technical advantages and economics | |
JPH11290914A (en) | Method for joining material to be rolled in continuous hot rolling | |
JPH09174107A (en) | Continuous rolling method for hot steel | |
JPH04367302A (en) | Hot rolling method for billet | |
JPH04288906A (en) | Method for continuous hot rolling slab | |
JPH10310849A (en) | Steel for producing hot rolled steel sheet in hot rolling continuing process and production of hot rolled steel sheet by this steel | |
JPH07178418A (en) | Method for joining steel slab |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20090728 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110727 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110802 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20111102 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20111206 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120213 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120306 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120319 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150330 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4958514 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313115 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |