JP4951838B2

JP4951838B2 - Tempered glass

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Publication number: JP4951838B2
Application number: JP2001536482A
Authority: JP
Inventors: 啓充瀬戸; 成和吉井
Original assignee: Nippon Sheet Glass Co Ltd
Current assignee: Nippon Sheet Glass Co Ltd
Priority date: 1999-11-11
Filing date: 2000-11-09
Publication date: 2012-06-13
Anticipated expiration: 2020-11-09
Also published as: WO2001034531B1; WO2001034531A1

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、強化用板ガラスに係り、特にガラスの表面圧縮応力値（ＭＰａ）を板厚さ（ｍｍ）により除した商で表される熱強化係数（＝[表面圧縮応力]／[厚さ]）が特定範囲にある強化用板ガラスに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ガラスの破壊は特殊な場合を除き表面から始まり、外力によってガラス表面に現れる引張応力がガラスの引張強度を超えることで生じる。ガラスの引張応力に対する耐久性は、ガラス表面に存在するグリフィス傷（Griffith flaw）と呼ばれる微小傷によって大きく影響される。従って、ガラスの強度を高めるには、ガラス表面に圧縮応力層を設けることで外力による引張応力を緩和し、亀裂の進展を妨げることが効果的である。ガラス表面の圧縮応力層は、化学強化法と物理強化法により形成される。
【０００３】
この物理強化法によれば、高温のガラスが急冷され、常温になった状態でガラスの厚味方向に残留応力を発生させ、表面に圧縮応力層が形成される。物理強化法として最も広く実用化されているのは、空気によって冷却する風冷強化法である。風冷強化法によれば、ガラスが軟化点付近の温度まで加熱され、而る後ガラスの表面が加圧した空気流によって急冷され、ガラス表面に圧縮応力層が形成され、内部に引張応力層が形成される。
【０００４】
風冷強化法により生じるガラス板の表面残留応力は、冷却中の表面と内部の温度差に依存することが知られている。最も簡単な近似として高温状態のガラスの急冷を考える場合、ガラスからの放熱量Ｑを一定と仮定すると、ガラス表面と内部の最大温度差(Δθ)maxは

(Δθ)max＝ｔＱ／８ｋ
［ｔ：ガラス厚さ(m)，Ｑ：放熱量(Ｊ/m^２・h)，ｋ：熱伝導率(Ｊ/m・h・℃)］
と近似される。歪緩和の時間が十分小さく、かつ冷却段階で温度勾配の変化が生じないと仮定すれば、室温でのガラス表面の圧縮応力Ｆは数１のようになる。
【０００５】
【数１】

【０００６】
熱伝導率、線膨張率、ヤング率、ポアソン比の各パラメータは、ガラスの組成によって決まる値である。ここで、ガラス板の圧縮応力値が、ガラス厚さに対して近似的には比例関係にあることから、これを板厚で除してやることで、ガラスの持つ物性自体で決まる圧縮応力の大きさ、すなわち、ガラス組成の圧縮応力値に対する寄与が求まる。ここでは、この値を熱強化係数と呼ぶことにする。熱強化係数の大きい方が、より強化の入りやすい組成を持つガラスであることを示している。
【０００７】
従来、自動車用窓に用いられているフロート板ガラスの厚さは、主に3.5〜4.8mmであった。近年、自動車の軽量化による燃費向上のため、窓ガラスにも薄板化の要請が強い。面積が同じなら板厚が薄くなるほどガラス板の熱容量は小さくなり、強化が入りにくくなるため、これを補うため幾つかの強化ガラスが提案されてきた。
【０００８】
特公平６−５３５９２号公報に記載された強化ガラスの製造方法は、重量％表示で実質的に、
ＳｉＯ２：６３〜７５、
Ａｌ２Ｏ３：１．５〜７、
ＴｉＯ２：０〜６、
Ａｌ２Ｏ３＋ＴｉＯ２：３〜７、
ＣａＯ：５〜１５、
ＭｇＯ：０〜１０、
ＣａＯ＋ＭｇＯ：６〜２０、
Ｎａ２Ｏ：８〜１８、
Ｋ２Ｏ：０〜５、
Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ：１０〜２０
からなり、該ガラスの液相温度が１１５０℃以下である強化ガラスの製造方法である。
【０００９】
特公平４−６００５９号公報に開示された易強化ガラス組成物は、重量％で表示して、
ＳｉＯ２：６８．０〜７１．０、
Ａｌ２Ｏ３：１．６〜３．０、
ＣａＯ：８．５〜１１．０、
ＭｇＯ：２．０〜４．０、
Ｎａ２Ｏ：１２．５〜１６．０、
Ｋ２Ｏ：０．９〜３．０、
これらの成分の総和が９７％以上であって、かつ
ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３：７０．０〜７３．０、
ＣａＯ＋ＭｇＯ：１２．０〜１５．０、
Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ：１３．５〜１７．０
の組成成分範囲からなり、しかも１０^９ポイズになる粘性温度が６５０〜６８５℃ならびに１０^１２ポイズになる粘性温度が５５５〜５８５℃であり、かつ両者の温度差が９６〜１０３℃になることを特徴とする易強化ガラス組成物である。
【００１０】
前記特公平６−５３５９２号公報に記載された強化ガラスの製造方法では、Ａｌ２Ｏ３添加量が多く、またＡｌ２Ｏ３＋ＴｉＯ２量で見れば３％以上必要とする。クリアなガラスを得るためにはＴｉＯ２の添加を避け多量のＡｌ２Ｏ３を添加する必要があり、非常に溶解しにくい組成となるという不具合があった。また、実施例中では３ｍｍ厚さのガラスの強化例が示されているが、強化条件を向上させているにも関わらず、表面圧縮応力値で見れば不十分であった。
【００１１】
また前記特公平４−６００５９号公報に開示された平板ガラス組成物は、粘性温度を調節することで易強化ガラスを得るものだが、１０^９ポイズと１０^１２ポイズの温度差として許容される範囲は僅かに７℃と非常に狭く、従って許容される組成範囲が非常に狭いため、生産が困難になると言う不具合があった。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記従来技術の問題点に鑑みてなされたものであって、６ｍｍ以下、より好ましくは３．１ｍｍ以下の実厚さを有するガラス板で、実質的な強化プロセスの能力増強を要することなく、充分な表面圧縮応力値を持つ薄板強化ガラスとこれを構成するガラス組成、及び該組成から成る板ガラスを提供することを目的とする。
【００１３】
本発明の強化用板ガラスは、該板ガラスに強化処理を施したときに表面圧縮応力値（ＭＰａ）を板厚さ（ｍｍ）により除した商で表される熱強化係数が３５〜７５となる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
この板ガラスは、好ましくは６ｍｍ以下、より好ましくは３．１ｍｍ以下の実厚さを有する。
【００１５】
この、強化用板ガラスは風冷強化法によって強化されることが好ましい。
【００１６】
前記熱強化係数は４５〜６５であることがより好ましい。
【００１７】
５０℃〜３５０℃における平均線膨張率(℃^−１)とヤング率(ＧＰａ)の積で表される熱応力係数は、好ましくは０．７０〜１．２０ＭＰａ／℃より好ましくは０．７２〜０．８０ＭＰａ／℃である。
【００１８】
この強化用板ガラスは、好ましくは５０℃〜３５０℃における平均線膨張率が９２×１０^−７〜１０５×１０^−７℃^−１、かつヤング率が７５〜９２ＧＰａである。さらに好ましくはこの強化用板ガラスは、該平均線膨張率が９５×１０^−７〜１００×１０^−７℃^−１、かつヤング率が７７〜８５ＧＰａである。
【００１９】
強化用板ガラスの第１の参考例に係る基礎ガラス組成は、モル分率で表して、
４５〜７０％のＳｉＯ２、
０〜５％のＢ２Ｏ３、
０．５〜１５％のＡｌ２Ｏ３、
２．５〜２０％のＭｇＯ、
７．５〜３０％のＣａＯ、
０〜１０％のＳｒＯ、
０〜１０％のＢａＯ、（但し、ＭｇＯ，ＣａＯ，ＳｒＯ，ＢａＯ量の総和が１０％より多く５０％以下、）
０〜１０％のＬｉ２Ｏ、
９〜２５％のＮａ２Ｏ、
０〜１５％のＫ２Ｏ、（但し、Ｌｉ２Ｏ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ量の総和が１０％以上４０％以下、）
０〜１５％のＹ２Ｏ３、
０〜１５％のＬａ２Ｏ３、
及び０〜１５％のＺｒＯ２
この基礎ガラス組成は、モル分率で表して、次の着色成分を含有してもよく、これにより、紫外光、赤外光及び可視光の透過率が調整される。
０．３〜４％のＦｅ２Ｏ３に換算した全酸化鉄（Ｔ−Ｆｅ２Ｏ３）
０．０１〜１％のＴｉＯ２、
０〜３％のＣｅＯ２
０〜０．０１％のＳｅ、
０〜０．０５％のＣｏ、
０〜０．２％のＮｉＯ、
０〜０．２％のＣｒ２Ｏ３
を含むことで、紫外光、赤外光、可視光各透過率を調整することができる。
【００２０】
参考例における基礎ガラス組成の各成分の限定理由について以下に詳述する。以下の組成はモル％で表示したものである。
【００２１】
ＳｉＯ２（シリカ）はガラスの骨格を形成する主成分である。ＳｉＯ２が４５％未満ではガラスの耐久性が低下する。ＳｉＯ２が多い方が耐久性は向上するが、ガラスの強化性に深く関わる線膨張率は小さくなる。充分な線膨張率を得るため、ＳｉＯ２が７０％以下であることが好ましく、６８％未満であることがより好ましい。
【００２２】
Ｂ２Ｏ３はガラスの耐久性向上のため、あるいは溶解助剤としても使用される成分である。Ｂ２Ｏ３が５％を超えると、揮発等による成形時の不都合が生じるので５％を上限とする。
【００２３】
Ａｌ２Ｏ３はガラスの耐久性を向上させ、またガラスの強化性に深く関わるヤング率の向上にも寄与する成分である。しかし１５％を超えるとガラスの溶解が困難になり、またＡｌ２Ｏ３の添加は線膨張率を引き下げる効果もある。Ａｌ２Ｏ３の好ましい範囲は０．５〜１５％である。
【００２４】
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯといったアルカリ土類酸化物はガラスの耐久性を向上させるとともに、成形時の失透温度、粘度、膨張率、ヤング率を調整するために添加される。ＭｇＯが２．５％未満では失透温度の低減効果が現れず、２０％を超えると逆に失透温度が上昇し、生産上の不具合を生じる。
【００２５】
本発明の高いヤング率と線膨張率をあわせ持つガラスでは、ＣａＯは特に重要な組成の一つである。ＣａＯが７．５％未満では線膨張率、ヤング率が小さくなり、充分な特性が得られなくなる。また３０％を超えると失透温度が上昇するため、生産上の不具合を生じる。
【００２６】
ＳｒＯ，ＢａＯは原料が高価なため、多量の使用はバッチコストを押し上げる。ＳｒＯ，ＢａＯの添加は失透温度低減効果があるため好ましいが、その量はコスト面からそれぞれが１０％を超えないことが好ましい。
【００２７】
これらアルカリ土類量の総和が１０％以下では充分な熱強化係数を持つガラスが得られず、５０％を超えると失透温度が上昇し、生産上の不具合を生じる。
【００２８】
Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏといったアルカリ酸化物はガラスの溶解を促進させる。このうちＬｉ２Ｏの添加は溶解促進効果の他に、ガラス転移温度を著しく引き下げる効果もある。このことは通常のフロート法での生産において操業条件の変更を要するため好ましくない。Ｌｉ２Ｏ添加量は１０％を超えないことが好ましい。
【００２９】
Ｎａ２Ｏが９％未満あるいはアルカリ酸化物量の合計が１０％未満では溶解促進効果が乏しく、Ｎａ２Ｏが２０％を超えるか、またはアルカリ量の合計が４０％を超えるとガラスの耐久性が低下する。Ｋ２Ｏ量が多いとコストが高くなるため、Ｋ２Ｏは１５％以下に留めることが望ましい。
【００３０】
Ｙ２Ｏ３，Ｌａ２Ｏ３，ＺｒＯ２はガラスのヤング率を向上させ、耐久性も向上させる効果がある。いずれも原料が高価であるため、１５％を超える添加はコストを押し上げ、また多量の添加は失透温度を上昇させるため好ましくない。
【００３１】
酸化鉄は、ガラス中ではＦｅ２Ｏ３とＦｅＯの状態で存在する。ガラスの光学特性においては、Ｆｅ２Ｏ３は紫外線吸収能を高める成分であり、ＦｅＯは熱線吸収能を高める成分である。
【００３２】
Ｆｅ２Ｏ３に換算した全酸化鉄（Ｔ−Ｆｅ２Ｏ３）が０．３％未満では紫外線及び赤外線の吸収効果が小さく、所望の光学特性が得られない。一方、Ｔ−Ｆｅ２Ｏ３が多すぎると酸化第１鉄の有する熱線吸収効果により、その輻射熱により溶融時に熔解槽天井部の温度が耐熱温度以上になる恐れがあり好ましくない。さらに、ガラス溶融窯で連続的に生産を行う場合を考えると、Ｔ−Ｆｅ２Ｏ３が多すぎると異組成ガラス素地との組成変更に時間を要するため、Ｔ−Ｆｅ２Ｏ３量は４％以下であることが好ましく、２％以下であることがより好ましい。
【００３３】
ＴｉＯ２，ＣｅＯ２及びＶ２Ｏ５はガラスに紫外線吸収能を付与する着色成分である。ＮｉＯ，ＣｏＯ，Ｓｅ，ＭｎＯ，Ｃｒ２Ｏ３，Ｎｄ２Ｏ３及びＥｒ２Ｏ３はこれらを単独または組み合わせて添加することで、主に可視光透過率を調整しガラスに所望の色調を付与することができる。具体的な色調を得るための好ましい組み合わせの例を以下に示す。
【００３４】
例えば、Ａ光源を用いて測定した可視光透過率（ＹＡ）が４ｍｍ厚味で７０％以上と高い、緑色色調を持つガラスの場合、０．５〜２．２％のＴ−Ｆｅ２Ｏ３の他、０．０１〜１．０％のＴｉＯ２、０．０５〜３．０％のＣｅＯ２の組み合わせから成ることが好ましい。
【００３５】
また、灰色味がかった緑色（グレイッシュグリーン）色調を得るためには０．３〜２％のＴ−Ｆｅ２Ｏ３の他、０〜０．２％のＮｉＯかつ／または０〜０．０１％のＳｅ、０．００２〜０．０５％のＣｏＯ及び０〜０．２％のＣｒ２Ｏ３の組み合わせから成ることが好ましい。紫外線カット性を付与するため上記ＴｉＯ２、ＣｅＯ２を組み合わせて用いることができる。
【００３６】
また、刺激純度の低い灰色色調を得るためには、０．３〜２％のＴ−Ｆｅ２Ｏ３の他、０〜０．２％のＮｉＯ、０．００２〜０．０５％のＣｏＯ、０．０００１〜０．００５％のＳｅ及び０〜０．２％のＣｒ２Ｏ３の組み合わせから成ることが好ましい。紫外線カット性を付与するため上記ＴｉＯ２、ＣｅＯ２を組み合わせて用いることができる。
【００３７】
上記の組成範囲のガラスに、清澄剤あるいは還元剤としてＳｎＯ２を合計量で０〜１％の範囲で、本発明が目的とする色調を損なわない範囲で添加しても良い。
【００３８】
強化用板ガラスの第２の参考例に係る基礎ガラス組成は、重量分率で表して、
６０〜７０％のＳｉＯ２、
０〜５％のＢ２Ｏ３、
１〜１０％のＡｌ２Ｏ３、（但し、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ３の和が７０％未満、）
０〜１５％特に好ましくは２．２〜８％のＭｇＯ、
９．６〜２５％のＣａＯ、
０〜１５％のＳｒＯ、
０〜１５％のＢａＯ、
０〜１０％のＬｉ２Ｏ、
９〜２０％のＮａ２Ｏ、
０〜１５％のＫ２Ｏ、（但し、Ｌｉ２Ｏ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ量の総和が１０％以上４０％以下、）
０〜１５％のＹ２Ｏ３、
０〜１５％のＬａ２Ｏ３、
及び０〜１５％のＺｒＯ２
である。
【００３９】
このＣａＯが９．６重量％以上含まれるこの基礎ガラス組成は、板ガラスに高いヤング率と線膨張率とを与える。
【００４０】
この組成範囲においてＭｇＯ量を２．２重量％以上とすることで、ＣａＯを多く含む場合に見られ易いアンバー着色を抑えることができる。８％以下のＭｇＯは板ガラスの失透を生じさせない。
【００４１】
強化用板ガラスの第３の参考例に係る基礎ガラス組成は、重量分率で表して、
６０〜７０％のＳｉＯ２、
０〜５％のＢ２Ｏ３、
２．８％未満特に好ましくは１．５％未満のＡｌ２Ｏ３、（但し、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ３の和が７０％未満、）
０〜１５％特に好ましくは２．２〜８％のＭｇＯ、
９％より多く１５％以下のＣａＯ、
０〜１５％のＳｒＯ、
０〜１５％のＢａＯ、
０〜１０％のＬｉ２Ｏ、
９〜２０％のＮａ２Ｏ、
０〜１５％のＫ２Ｏ、（但し、Ｌｉ２Ｏ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ量の総和が１０％以上４０％以下、）
０〜１５％のＹ２Ｏ３、
０〜１５％のＬａ２Ｏ３、
及び０〜１５％のＺｒＯ２
である。
【００４２】
この２．８重量％未満のＡｌ２Ｏ３を含む板ガラスは、高い熱膨張率を有する。１．５重量％未満のＡｌ２Ｏ３は、板ガラスにさらに高い膨張率を与える。
【００４３】
２．２重量％以上のＭｇＯ量は、ＣａＯを多く含む場合に見られ易いアンバー着色を抑える。８重量％以下のＭｇＯは板ガラスに、失透を生じさせない。
【００４４】
強化用板ガラスの第４の参考例に係る基礎ガラス組成は、重量分率で表して、
６０〜７０％のＳｉＯ２、
０〜５％のＢ２Ｏ３、
２．８％未満特に好ましくは１．５％未満のＡｌ２Ｏ３、（但し、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ３の和が７０％未満、）
０〜１５％特に好ましくは２．２〜８％のＭｇＯ、
５〜１５％のＣａＯ、
０〜１５％のＳｒＯ、
０〜１５％のＢａＯ、
０〜１０％のＬｉ２Ｏ、
１３％より多く２５％未満特に好ましくは１６％未満のＮａ２Ｏ、
０〜１５％特に好ましくは０．９％未満のＫ２Ｏ、（但し、Ｌｉ２Ｏ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ量の総和が１３％以上４０％以下、）
０〜１５％のＹ２Ｏ３、
０〜１５％のＬａ２Ｏ３、
及び０〜１５％のＺｒＯ２
である。
【００４５】
このＮａ２Ｏを１３重量％より多く含む基礎ガラス組成は、板ガラスに高い線膨張率を与える。２５重量％よりも少ないＮａ２Ｏは、ガラスの耐久性を悪化させる。
【００４６】
この組成範囲においてもＭｇＯ量を２．２〜８重量％に限定することで得られる効果は同じである。Ａｌ２Ｏ３量を１．５重量％未満に限定する効果も先に述べたとおりである。
【００４７】
Ｋ２Ｏ量が０．９重量％未満の基礎ガラス組成は、Ｋ２Ｏの量が一般に珪砂等に含まれる不純物レベルに等しい。従って、Ｋ２Ｏ原料が不要となり、板ガラスの原料コストが低減される。
【００４８】
１６％未満のＮａ２Ｏは、板ガラスの耐久性を悪化させない。
【００４９】
強化用板ガラスの第５の参考例に係る基礎ガラス組成は、重量分率で表して、
６０％以上６３％未満のＳｉＯ２、
１％以上のＡｌ２Ｏ３（ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ３の和が７０％未満）
０〜５％のＢ２Ｏ３、
０〜１５％のＭｇＯ、
５〜１５％のＣａＯ、
０〜１５％のＳｒＯ、
０〜１５％のＢａＯ、
０〜１０％のＬｉ２Ｏ、
１３％より多く２５％未満のＮａ２Ｏ、
０〜１５％のＫ２Ｏ、（但し、Ｌｉ２Ｏ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ量の総和が１３％以上４０％以下、）
０〜１５％のＹ２Ｏ３、
０〜１５％のＬａ２Ｏ３、
及び０〜１５％のＺｒＯ２
である。
【００５０】
本発明の強化用板ガラスの基礎ガラス組成は、
重量分率で表して、
６３％以上６６％未満のＳｉＯ２、
２．８％未満のＡｌ２Ｏ３、
０〜５％のＢ２Ｏ３、
０〜１５％のＭｇＯ、
５〜１５％のＣａＯ、
０〜１５％のＳｒＯ、
０〜１５％のＢａＯ、
０〜１０％のＬｉ２Ｏ、
１３％より多く２５％未満のＮａ２Ｏ、
０〜１５％のＫ２Ｏ、但し、Ｌｉ２Ｏ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ量の総和が１３％以上４０％以下、）
０〜１５％のＹ２Ｏ３、
０〜１５％のＬａ２Ｏ３、
及び０〜１５％のＺｒＯ２
である。
【００５１】
強化用板ガラスの第６の参考例に係る基礎ガラス組成は、
基礎ガラス組成が、重量分率で表して、
６６％〜７０％のＳｉＯ２、
２％未満のＡｌ２Ｏ３（但し、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ３の和が７０％以下）
０〜５％のＢ２Ｏ３、
０〜１５％のＭｇＯ、
５〜１５％のＣａＯ、
０〜１５％のＳｒＯ、
０〜１５％のＢａＯ、
０〜１０％のＬｉ２Ｏ、
１３％より多く２５％未満のＮａ２Ｏ、
０〜１５％のＫ２Ｏ、（但し、Ｌｉ２Ｏ，Ｎａ２Ｏ，Ｋ２Ｏ量の総和が１３％以上４０％以下、）
０〜１５％のＹ２Ｏ３、
０〜１５％のＬａ２Ｏ３、
及び０〜１５％のＺｒＯ２
である。
【００５２】
この基礎ガラス組成の板ガラスは、化学的耐久性に優れ、しかも高い熱強化係数を有する。
【００５３】
自動車の走行中、窓ガラスにかかる力とそれによってガラスがどのくらい撓むかについては、次のように評価される。仮に自動車が時速１２０ｋｍ／ｈで走行し、風圧を受ける窓が下辺のみで支持されているとした場合、各点における窓ガラスの変位は次式によって近似される。
【００５４】
d＝4．38×10^９×|Cp|／Et^３
d：変位(mm)
E：ヤング率(GPa)
t：板厚(mm)
Cp：圧力係数（＜０）
自動車側面の窓ガラスの場合、圧力係数Cpには一般に-0.3〜-1.0の値が用いられる。上式における|Cp|は、圧力係数Cpの絶対値である。
【００５５】
各点において受ける引張応力値は次式の近似計算によって求められる。
【００５６】
f＝3qx^２/bt^２
f：引張応力(MPa)
q：等分布加重(MPa)
x：自由端からの距離(mm)
b：幅(=1)
t：板厚(mm)
上式から各板厚の場合ごとに受ける最大引張応力値は表１のように求められた。
【００５７】
【表１】

【００５８】
従って現在のところ単板での使用下限とされる２．１ｍｍ厚さにおいて、強化によって少なくとも７０ＭＰａ以上の圧縮応力を付与できれば、亀裂が進展し、破壊に至る確率を極めて低く抑えることができる。よって、本発明における、必要な熱強化係数は３５以上と求められた。
【００５９】
上記熱強化係数は３５〜７５とりわけ４５〜６５であることがより好ましい。
【００６０】
ガラスの組成によって決まる熱伝導率、線膨張率、ヤング率、ポアソン比の各パラメータのうち、特に組成によって値の大きく変わるものは線膨張率とヤング率である。上記熱強化係数を得るには、線膨張率とヤング率の積によって表される熱応力係数が、０．７０〜１．２０ＭＰａ／℃であることが好ましい。
【００６１】
この熱応力係数は、０．７２〜０．８０ＭＰａ／℃であることがさらに好ましい。
【００６２】
上記熱応力係数を得るためには、５０℃〜３００℃における平均線膨張率が９２×１０^−７〜１０５×１０^−７℃^−１、ヤング率が７５〜９２ＧＰａであることが好ましく、さらに、上記平均線膨張率が、９５×１０^−７℃^−１〜１００×１０^−７℃^−１、ヤング率が７７〜８５ＧＰａ以上であることがさらに好ましい。
【００６３】
本発明の板ガラスは、フロート法によって生産されることが好ましいが、必ずしもこれに限定するものではない。
【００６４】
【実施例】
Ｎｏ．１〜２１
表２の組成となるように、ソーダ石灰シリカガラスバッチ成分に、酸化第二鉄、酸化チタン、酸化セリウム、酸化コバルト、金属セレン、酸化ニッケル、酸化クロム、酸化ネオジム又は酸化エルビウムを添加すると共に、炭素系還元剤（具体的にはコークス粉末等）、清澄剤を加えて混合した。この原料を容量２５０ｍｌの白金製坩堝に入れ、電気炉中で１５００℃に加熱、４時間溶融した。溶けたガラスをステンレス板上に流し出し、室温まで徐冷してガラス板を得た。
【００６５】
次いで、得られたガラス板を２．１〜４．８ｍｍ厚さに研磨した。研磨された板ガラスをこれを電気炉中で７００℃、約３分間保持した後、取り出して気圧３４ＭＰａの圧縮空気を吹き付けて風冷することで強化ガラスを得た。この強化ガラスから、長さ約１５ｍｍ、５ｍｍφのガラス棒を切り出した。このガラス板を室温から約７００℃まで毎分５℃で昇温し、石英ガラスを標準サンプルとしてガラスの伸びを測定することにより平均線膨張率、ガラス転移点(Tg)、降伏点(Td)を求めた。上記の強化ガラスから３０×２０×６ｍｍのガラスブロックを切り出し、シングアラウンド法によってヤング率を求めた。
【００６６】
表２，３は、得られた測定結果と強化ガラスの組成を示す。表２，３中のＳｉＯ２の値は、小数点第２位で四捨五入されている。
【００６７】
【表２】

【００６８】
【表３】

【００６９】
Ｎｏ．１〜２１の板ガラスは、表に示したとおり、いずれも３５以上の高い熱強化係数と、高い表面圧縮応力値を持つ。各ガラスは、０．７０〜１．２０ＭＰａ／℃の熱応力計数値α・Ｅを持っており、強化性が改善されている。Ｎｏ．１〜９、１３〜１６、１８〜２１の板ガラスは、すべて第１の参考例の基礎ガラス組成である。
【００７０】
表４は比較例を示す。
【００７１】
【表４】

【００７２】
比較例１は通常市販されているフロート板ガラス組成であり、本発明範囲外の組成である。この組成の熱強化係数、及びこれを風冷強化して得られた表面圧縮応力値を表中に示した。本発明に比べ強化性に劣るのは明らかである。また比較例２はＮａ２Ｏが本発明範囲外である。一方、比較例３は特公平６−５３５９２号公報中に示されたガラスである。いずれも本発明の実施例と比較して表面応力値が低く、強化性能に劣る。
【００７３】
以上詳述したとおり、本発明によれば、実質的な強化プロセスの能力増強を要することなく、充分な表面圧縮応力値を持つ強化ガラスが提供される。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a reinforcing plate glass, particularly thermal enhancement factor represented surface compressive stress value of glass (MPa) in the quotient obtained by dividing the thickness of (mm) (= [surface compressive stress] / [thickness] ) Relates to a tempered glass sheet in a specific range.
[0002]
[Prior art]
The glass breakage starts from the surface except in special cases, and occurs when the tensile stress appearing on the glass surface by an external force exceeds the tensile strength of the glass. The durability of glass against tensile stress is greatly affected by micro-scratches called Griffith flaws existing on the glass surface. Therefore, in order to increase the strength of the glass, it is effective to relax the tensile stress due to external force by providing a compressive stress layer on the glass surface and prevent the progress of cracks. The compressive stress layer on the glass surface is formed by a chemical strengthening method and a physical strengthening method.
[0003]
According to this physical strengthening method, a high-temperature glass is rapidly cooled to generate a residual stress in the thickness direction of the glass at a normal temperature, and a compressive stress layer is formed on the surface. The most widely used physical strengthening method is the air cooling strengthening method that is cooled by air. According to the air-cooling strengthening method, the glass is heated to a temperature near the softening point, and then the surface of the glass is rapidly cooled by a pressurized air flow to form a compressive stress layer on the glass surface, and a tensile stress layer inside. Is formed.
[0004]
It is known that the surface residual stress of the glass plate produced by the air cooling strengthening method depends on the temperature difference between the surface during cooling and the inside. As a simple approximation, when considering rapid cooling of a glass in a high temperature state, assuming that the heat dissipation amount Q from the glass is constant, the maximum temperature difference (Δθ) max between the glass surface and the inside is

(Δθ) max = tQ / 8k
[T: Glass thickness (m), Q: heat radiation amount ^{(J / m 2 · h)} , k: thermal conductivity (J / m · h · ℃ )]
Is approximated by Assuming that the strain relaxation time is sufficiently small and that the temperature gradient does not change in the cooling stage, the compressive stress F on the glass surface at room temperature is as shown in Equation 1.
[0005]
[Expression 1]

[0006]
The parameters of thermal conductivity, linear expansion coefficient, Young's modulus and Poisson's ratio are values determined by the glass composition. Here, since the compressive stress value of the glass plate is approximately proportional to the glass thickness, by dividing this by the plate thickness, the magnitude of the compressive stress determined by the physical properties of the glass itself That is, the contribution of the glass composition to the compressive stress value is obtained. Here, this value is referred to as a heat strengthening coefficient. The larger heat strengthening coefficient indicates that the glass has a composition that is easier to strengthen.
[0007]
Conventionally, the thickness of the float glass which is used in automobile windows, were mainly 3.5～4.8Mm. In recent years, there has been a strong demand for reducing the thickness of window glass in order to improve fuel efficiency by reducing the weight of automobiles. If the area is the same, the thinner the plate thickness, the smaller the heat capacity of the glass plate, making it difficult to strengthen. Therefore, some tempered glass has been proposed to compensate for this.
[0008]
The manufacturing method of the tempered glass described in Japanese Patent Publication No. 6-53592 is substantially in terms of weight%,
SiO2: 63-75,
Al2O3: 1.5-7,
TiO2: 0-6,
Al2O3 + TiO2: 3-7,
CaO: 5-15,
MgO: 0 to 10,
CaO + MgO: 6-20,
Na2O: 8-18,
K2O: 0-5,
Na2O + K2O: 10-20
And a liquid phase temperature of the glass is 1150 ° C. or less.
[0009]
The easily tempered glass composition disclosed in Japanese Examined Patent Publication No. 4-60059 is expressed in weight%,
SiO2: 68.0 to 71.0,
Al2O3: 1.6 to 3.0,
CaO: 8.5 to 11.0,
MgO: 2.0-4.0,
Na2O: 12.5 to 16.0,
K2O: 0.9-3.0,
The sum of these components is 97% or more, and SiO2 + Al2O3: 70.0-73.0,
CaO + MgO: 12.0-15.0,
Na2O + K2O: 13.5 to 17.0
The viscosity temperature of 10 ⁹ poise is 650 to 685 ° C., the viscosity temperature of 10 ¹² poise is 555 to 585 ° C., and the temperature difference between the two is 96 to 103 ° C. It is an easily tempered glass composition characterized.
[0010]
In the method for producing tempered glass described in JP-B-6-53592, the amount of Al2O3 added is large, and 3% or more is required in terms of the amount of Al2O3 + TiO2. In order to obtain a clear glass, it was necessary to avoid the addition of TiO2 and to add a large amount of Al2O3, and there was a problem that the composition was very difficult to dissolve. Moreover, although shown enhancements examples of glass 3mm thick in the examples, even though to improve enhanced conditions was insufficient when seen in the surface compression stress value.
[0011]
Further, the flat glass composition disclosed in the above Japanese Patent Publication No. 4-60059 obtains easily tempered glass by adjusting the viscosity temperature, but the allowable range of the temperature difference between 10 ⁹ poise and 10 ¹² poise is There was a problem that the production was difficult because the composition range was only very narrow, only 7 ° C., and therefore the allowable composition range was very narrow.
[0012]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and is a glass plate having an actual thickness of 6 mm or less, more preferably 3.1 mm or less, and requires substantial enhancement of the strengthening process. An object of the present invention is to provide a thin sheet tempered glass having a sufficient surface compressive stress value, a glass composition constituting the same, and a sheet glass comprising the composition.
[0013]
Reinforcing plate glass of the present invention, the thermal enhancement factor represented by dividing the quotient surface compressive stress value (MPa) thickness of the (mm) when subjected to strengthening treatment in the plate glass is 35 to 75.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The glass sheet is preferably 6mm or less, more preferably less actual thickness of 3.1 mm.
[0015]
The tempered glass sheet is preferably tempered by an air cooling tempering method.
[0016]
The thermal strengthening coefficient is more preferably 45 to 65.
[0017]
The thermal stress coefficient represented by the product of average linear expansion coefficient (° C. ⁻¹ ) and Young's modulus (GPa) at 50 ° C. to 350 ° C. is preferably 0.70 to 1.20 MPa / ° C., more preferably 0.72 to 0.80 MPa / ° C.
[0018]
The tempered glass sheet preferably has an average linear expansion coefficient of 92 × 10 ^{−7 to} 105 × 10 ⁻⁷ ° C.- ^{1 at} 50 ° C. to 350 ° C. and a Young's modulus of 75 to 92 GPa. More preferably, the tempered glass sheet has an average linear expansion coefficient of 95 × 10 ^{−7 to} 100 × 10 ⁻⁷ ° C. ⁻¹ and a Young's modulus of 77 to 85 GPa.
[0019]
The basic glass composition according to the first reference example of the tempered glass sheet is expressed as a mole fraction,
45-70% SiO2,
0-5% B2O3,
0.5-15% Al2O3,
2.5-20% MgO,
7.5-30% CaO,
0-10% SrO,
0-10% BaO, (however, the total amount of MgO, CaO, SrO, BaO is more than 10% and less than 50%)
0-10% Li2O,
9-25% Na2O,
0-15% K2O (however, the total amount of Li2O, Na2O, K2O is 10% or more and 40% or less)
0-15% Y2O3,
0-15% La2O3,
And 0-15% ZrO2
This basic glass composition may contain the following coloring components, expressed in molar fractions, whereby the transmittance of ultraviolet light, infrared light and visible light is adjusted.
Total iron oxide converted to 0.3-4% Fe2O3 (T-Fe2O3)
0.01-1% TiO2,
0-3% CeO2
0-0.01% Se,
0-0.05% Co,
0-0.2% NiO,
0-0.2% Cr2O3
By including, each transmittance | permeability of ultraviolet light, infrared light, and visible light can be adjusted.
[0020]
The reasons for limiting each component of the basic glass composition in the reference example will be described in detail below. The following composition is expressed in mol%.
[0021]
SiO2 (silica) is a main component that forms a skeleton of glass. When SiO2 is less than 45%, the durability of the glass is lowered. The more SiO2, the better the durability, but the smaller the linear expansion coefficient that is deeply related to the glass strengthening property. In order to obtain a sufficient coefficient of linear expansion, SiO2 is preferably 70% or less, more preferably less than 68%.
[0022]
B2O3 is a component used for improving the durability of glass or as a dissolution aid. If B2O3 exceeds 5%, inconvenience occurs during molding due to volatilization or the like, so 5% is made the upper limit.
[0023]
Al2O3 is a component that improves the durability of the glass and contributes to the improvement of the Young's modulus that is deeply related to the strengthening property of the glass. However, if it exceeds 15%, melting of the glass becomes difficult, and the addition of Al2O3 also has an effect of lowering the linear expansion coefficient. A preferable range of Al2O3 is 0.5 to 15%.
[0024]
Alkaline earth oxides such as MgO, CaO, SrO, and BaO are added to improve the durability of the glass and adjust the devitrification temperature, viscosity, expansion coefficient, and Young's modulus during molding. If MgO is less than 2.5%, the effect of reducing the devitrification temperature does not appear, and if it exceeds 20%, the devitrification temperature rises conversely, resulting in production problems.
[0025]
In the glass having both a high Young's modulus and a linear expansion coefficient of the present invention, CaO is one of particularly important compositions. If CaO is less than 7.5%, the coefficient of linear expansion and Young's modulus become small, and sufficient characteristics cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds 30%, the devitrification temperature rises, resulting in production problems.
[0026]
Since SrO and BaO are expensive raw materials, the use of a large amount increases the batch cost. The addition of SrO and BaO is preferable because it has a devitrification temperature reducing effect, but the amount is preferably not more than 10% from the viewpoint of cost.
[0027]
If the total amount of these alkaline earths is 10% or less, a glass having a sufficient heat strengthening coefficient cannot be obtained, and if it exceeds 50%, the devitrification temperature rises, resulting in production problems.
[0028]
Alkali oxides such as Li2O, Na2O and K2O promote glass melting. Of these, the addition of Li2O has the effect of significantly lowering the glass transition temperature in addition to the effect of promoting dissolution. This is not preferable because it requires a change in operating conditions in production by a normal float process. It is preferable that the amount of Li2O added does not exceed 10%.
[0029]
When Na2O is less than 9% or the total amount of alkali oxides is less than 10%, the dissolution promoting effect is poor, and when Na2O exceeds 20% or the total amount of alkalis exceeds 40%, the durability of the glass decreases. If the amount of K2O is large, the cost increases, so it is desirable to keep K2O at 15% or less.
[0030]
Y2O3, La2O3, and ZrO2 are effective in improving the Young's modulus of glass and improving the durability. In any case, since the raw materials are expensive, addition over 15% increases the cost, and addition of a large amount is not preferable because it increases the devitrification temperature.
[0031]
Iron oxide exists in the state of Fe2O3 and FeO in glass. In the optical characteristics of glass, Fe2O3 is a component that enhances the ability to absorb ultraviolet rays and FeO is a component that enhances the ability to absorb heat rays.
[0032]
If the total iron oxide (T-Fe2O3) converted to Fe2O3 is less than 0.3%, the effect of absorbing ultraviolet rays and infrared rays is small, and desired optical characteristics cannot be obtained. On the other hand, if the amount of T-Fe2O3 is too large, the heat ray absorption effect of ferrous oxide may cause the temperature of the melting tank ceiling to become higher than the heat resistant temperature during melting due to its radiant heat, which is not preferable. Furthermore, considering the case of continuous production in a glass melting furnace, if there is too much T-Fe2O3, it takes time to change the composition with the different composition glass substrate, so the amount of T-Fe2O3 may be 4% or less. Preferably, it is 2% or less.
[0033]
TiO2, CeO2, and V2O5 are coloring components that impart ultraviolet absorbing ability to glass. NiO, CoO, Se, MnO, Cr2O3, Nd2O3 and Er2O3 can be added singly or in combination to mainly adjust the visible light transmittance and impart a desired color tone to the glass. Examples of preferable combinations for obtaining a specific color tone are shown below.
[0034]
For example, in the case of glass having a green color tone with a visible light transmittance (YA) measured using an A light source of 4 mm thickness and high as 70% or more, in addition to 0.5 to 2.2% of T-Fe2O3, It is preferably composed of a combination of 0.01 to 1.0% TiO2 and 0.05 to 3.0% CeO2.
[0035]
In addition, in order to obtain a grayish green color (greyish green), 0.3 to 2% T-Fe2O3, 0 to 0.2% NiO and / or 0 to 0.01% Se, Preferably it consists of a combination of 0.002 to 0.05% CoO and 0 to 0.2% Cr2O3. TiO2 and CeO2 can be used in combination in order to impart ultraviolet cutability.
[0036]
Further, in order to obtain a gray color tone having low stimulation purity, in addition to 0.3 to 2% T-Fe2O3, 0 to 0.2% NiO, 0.002 to 0.05% CoO, 0.0001 Preferably it consists of a combination of ~ 0.005% Se and 0-0.2% Cr2O3. TiO2 and CeO2 can be used in combination in order to impart ultraviolet cutability.
[0037]
SnO2 as a refining agent or reducing agent may be added to the glass having the above composition range in a total amount of 0 to 1% in a range that does not impair the color tone intended by the present invention.
[0038]
The basic glass composition according to the second reference example of the tempered glass sheet is expressed by weight fraction,
60-70% SiO2,
0-5% B2O3,
1 to 10% Al2O3 (however, the sum of SiO2 and Al2O3 is less than 70%)
0 to 15%, particularly preferably 2.2 to 8% MgO,
9.6-25% CaO,
0-15% SrO,
0-15% BaO,
0-10% Li2O,
9-20% Na2O,
0-15% K2O (however, the total amount of Li2O, Na2O, K2O is 10% or more and 40% or less)
0-15% Y2O3,
0-15% La2O3,
And 0-15% ZrO2
It is.
[0039]
This basic glass composition containing 9.6% by weight or more of CaO gives the plate glass a high Young's modulus and linear expansion coefficient.
[0040]
By setting the MgO amount to 2.2% by weight or more in this composition range, it is possible to suppress amber coloring that is easily seen when a large amount of CaO is contained. 8% or less of MgO does not cause devitrification of the plate glass.
[0041]
The basic glass composition according to the third reference example of the tempered glass sheet is expressed by weight fraction,
60-70% SiO2,
0-5% B2O3,
Less than 2.8%, particularly preferably less than 1.5% Al2O3, provided that the sum of SiO2 and Al2O3 is less than 70%
0 to 15%, particularly preferably 2.2 to 8% MgO,
CaO of more than 9% and 15% or less,
0-15% SrO,
0-15% BaO,
0-10% Li2O,
9-20% Na2O,
0-15% K2O (however, the total amount of Li2O, Na2O, K2O is 10% or more and 40% or less)
0-15% Y2O3,
0-15% La2O3,
And 0-15% ZrO2
It is.
[0042]
This plate glass containing less than 2.8% by weight of Al 2 O 3 has a high coefficient of thermal expansion. Less than 1.5% by weight of Al2O3 gives a higher expansion coefficient to the glass sheet.
[0043]
An amount of MgO of 2.2% by weight or more suppresses amber coloring that is easily seen when a large amount of CaO is contained. 8% by weight or less of MgO does not cause devitrification in the plate glass.
[0044]
The basic glass composition according to the fourth reference example of the tempered glass sheet is expressed by weight fraction,
60-70% SiO2,
0-5% B2O3,
Less than 2.8%, particularly preferably less than 1.5% Al2O3, provided that the sum of SiO2 and Al2O3 is less than 70%
0 to 15%, particularly preferably 2.2 to 8% MgO,
5-15% CaO,
0-15% SrO,
0-15% BaO,
0-10% Li2O,
More than 13% and less than 25%, particularly preferably less than 16% Na2O,
0 to 15%, particularly preferably less than 0.9% K2O (however, the total amount of Li2O, Na2O and K2O is 13% or more and 40% or less)
0-15% Y2O3,
0-15% La2O3,
And 0-15% ZrO2
It is.
[0045]
This basic glass composition containing more than 13% by weight of Na2O gives a high linear expansion coefficient to the plate glass. Less than 25 wt% Na2O deteriorates the durability of the glass.
[0046]
Even in this composition range, the effect obtained by limiting the amount of MgO to 2.2 to 8% by weight is the same. The effect of limiting the amount of Al2O3 to less than 1.5% by weight is also as described above.
[0047]
In a basic glass composition having a K2O amount of less than 0.9% by weight, the amount of K2O is generally equal to the impurity level contained in silica sand or the like. Therefore, the K2O raw material becomes unnecessary, and the raw material cost of the plate glass is reduced.
[0048]
Na2O of less than 16% does not deteriorate the durability of the plate glass.
[0049]
The basic glass composition according to the fifth reference example of the tempered glass sheet is expressed by weight fraction,
60% or more and less than 63% SiO2,
1% or more Al2O3 (the sum of SiO2 and Al2O3 is less than 70%)
0-5% B2O3,
0-15% MgO,
5-15% CaO,
0-15% SrO,
0-15% BaO,
0-10% Li2O,
Na2O greater than 13% and less than 25%,
0-15% K2O (however, the total amount of Li2O, Na2O, K2O is 13% or more and 40% or less)
0-15% Y2O3,
0-15% La2O3,
And 0-15% ZrO2
It is.
[0050]
The foundation glass composition of the reinforcing plate glass of the present invention,
Expressed in terms of Weight fraction
63% or more and less than 66% SiO2,
Less than 2.8% Al2O3,
0-5% B2O3,
0-15% MgO,
5-15% CaO,
0-15% SrO,
0-15% BaO,
0-10% Li2O,
Na2O greater than 13% and less than 25%,
0-15% K2O, provided that the total amount of Li2O, Na2O, K2O is 13% or more and 40% or less)
0-15% Y2O3,
0-15% La2O3,
And 0-15% ZrO2
It is.
[0051]
The basic glass composition according to the sixth reference example of the reinforcing glass sheet is
The basic glass composition is expressed by weight fraction,
66% to 70% SiO2,
Less than 2% Al2O3 (however, the sum of SiO2 and Al2O3 is 70% or less)
0-5% B2O3,
0-15% MgO,
5-15% CaO,
0-15% SrO,
0-15% BaO,
0-10% Li2O,
Na2O greater than 13% and less than 25%,
0-15% K2O (however, the total amount of Li2O, Na2O, K2O is 13% or more and 40% or less)
0-15% Y2O3,
0-15% La2O3,
And 0-15% ZrO2
It is.
[0052]
The plate glass having this basic glass composition is excellent in chemical durability and has a high thermal strengthening coefficient.
[0053]
The force applied to the window glass and how much the glass bends while the car is running can be evaluated as follows. If an automobile travels at a speed of 120 km / h and the window receiving wind pressure is supported only by the lower side, the displacement of the window glass at each point is approximated by the following equation.
[0054]
d = 4.38 × 10 ⁹ × | Cp | / Et ³
d: Displacement (mm)
E: Young's modulus (GPa)
t: Plate thickness (mm)
Cp: Pressure coefficient (<0)
In the case of a window glass on the side of an automobile, a value of -0.3 to -1.0 is generally used for the pressure coefficient Cp. | Cp | in the above equation is the absolute value of the pressure coefficient Cp.
[0055]
The tensile stress value received at each point is obtained by the approximate calculation of the following equation.
[0056]
f = 3qx ² / bt ²
f: Tensile stress (MPa)
q: Uniform distribution weight (MPa)
x: Distance from free end (mm)
b: Width (= 1)
t: Plate thickness (mm)
From the above equation, the maximum tensile stress value received for each plate thickness was determined as shown in Table 1.
[0057]
[Table 1]

[0058]
Thus in presently 2.1mm thickness are used lower limit of the single plate, if applied at least 70MPa or more compression stress by strengthening, cracks developed, can be suppressed to an extremely low probability leading to destruction. Therefore, the required heat strengthening coefficient in the present invention was determined to be 35 or more.
[0059]
The thermal strengthening coefficient is more preferably 35 to 75, particularly 45 to 65.
[0060]
Of the parameters of thermal conductivity, linear expansion coefficient, Young's modulus, and Poisson's ratio determined by the glass composition, the ones whose values vary greatly depending on the composition are the linear expansion coefficient and Young's modulus. In order to obtain the thermal strengthening coefficient, the thermal stress coefficient represented by the product of the linear expansion coefficient and Young's modulus is preferably 0.70 to 1.20 MPa / ° C.
[0061]
The thermal stress coefficient is more preferably 0.72 to 0.80 MPa / ° C.
[0062]
In order to obtain the thermal stress coefficient, the average linear expansion coefficient at 50 ° C. to 300 ° C. is preferably 92 × 10 ^{−7 to} 105 × 10 ⁻⁷ ° C.− ¹ , and the Young's modulus is preferably 75 to 92 GPa. More preferably, the average linear expansion coefficient is 95 × 10 ⁻⁷ ° C. ^{−1 to} 100 × 10 ⁻⁷ ° C. ⁻¹ and the Young's modulus is 77 to 85 GPa or more.
[0063]
The plate glass of the present invention is preferably produced by a float process, but is not necessarily limited thereto.
[0064]
【Example】
No. 1-21
In addition to adding ferric oxide, titanium oxide, cerium oxide, cobalt oxide, metal selenium, nickel oxide, chromium oxide, neodymium oxide or erbium oxide to the soda-lime silica glass batch component so as to have the composition of Table 2, A carbon-based reducing agent (specifically, coke powder or the like) and a clarifying agent were added and mixed. This raw material was put in a platinum crucible having a capacity of 250 ml, heated to 1500 ° C. in an electric furnace and melted for 4 hours. The melted glass was poured onto a stainless steel plate and gradually cooled to room temperature to obtain a glass plate.
[0065]
Then, the resulting glass plate was polished to 2.1~4.8mm thickness. The polished plate glass was held in an electric furnace at 700 ° C. for about 3 minutes, then taken out and blown with compressed air at a pressure of 34 MPa to obtain tempered glass. A glass rod having a length of about 15 mm and 5 mmφ was cut out from the tempered glass. The glass plate is heated from room temperature to about 700 ° C. at a rate of 5 ° C. per minute, and the average linear expansion coefficient, glass transition point (Tg), yield point (Td) are measured by measuring the elongation of the glass using quartz glass as a standard sample. Asked. A glass block of 30 × 20 × 6 mm was cut out from the above tempered glass, and Young's modulus was determined by a sing-around method.
[0066]
Tables 2 and 3 show the obtained measurement results and the composition of the tempered glass. The values of SiO2 in Tables 2 and 3 are rounded off to the second decimal place.
[0067]
[Table 2]

[0068]
[Table 3]

[0069]
No. As shown in the table, each of the glass plates 1 to 21 has a high thermal strengthening coefficient of 35 or more and a high surface compressive stress value. Each glass has a thermal stress count value α · E of 0.70 to 1.20 MPa / ° C., and the toughness is improved. No. The plate glasses 1 to 9 , 13 to 16, and 18 to 21 all have the basic glass composition of the first reference example .
[0070]
Table 4 shows a comparative example.
[0071]
[Table 4]

[0072]
Comparative Example 1 is a commercially available float glass composition, which is outside the scope of the present invention. The heat strengthening coefficient of this composition and the surface compressive stress value obtained by air cooling strengthening are shown in the table. It is clear that the reinforcing property is inferior to that of the present invention. In Comparative Example 2, Na2O is outside the scope of the present invention. On the other hand, Comparative Example 3 is a glass shown in Japanese Patent Publication No. 6-53592. In any case, the surface stress value is low as compared with the examples of the present invention, and the reinforcing performance is inferior.
[0073]
As described above in detail, according to the present invention, a tempered glass having a sufficient surface compressive stress value is provided without requiring substantial enhancement of the capacity of the tempering process.

Claims

A tempered glass sheet for tempering having a thermal strengthening coefficient of 35 to 75 expressed by a quotient obtained by dividing a surface compressive stress value (MPa) by a sheet thickness (mm) when the glass sheet is tempered. a plate glass, Ri thermal stress coefficient 0.70~1.20MPa / ℃ der represented by the product of the mean linear expansion coefficient and Young's modulus at 50 ° C. to 350 ° C.,
The basic glass composition is expressed by weight fraction,
63% or more and less than 66% SiO2,
Less than 2.8% Al2O3,
0-5% B2O3,
0-15% MgO,
5-15% CaO,
0-15% SrO,
0-15% BaO,
0-10% Li2O,
Na2O greater than 13% and less than 25%,
0-15% K2O (however, the total amount of Li2O, Na2O, K2O is 13% or more and 40% or less)
0-15% Y2O3,
0-15% La2O3,
And 0-15% ZrO2
Reinforcing plate glass that characterized the formation Rukoto from.

The tempered glass sheet according to claim 1, wherein the thermal strengthening coefficient is 45 to 65.

The tempered glass sheet according to claim 1 or 2, wherein the thermal stress coefficient is 0.72 to 0.80 MPa / ° C.

Reinforcing plate glass according to any one of claims 1 to 3, wherein the average linear expansion coefficient is ^{^{92 × 10 -7 ℃ -1 ~105 ×}} 10 -7 ℃ -1.

The tempered glass sheet according to any one of claims 1 to 4, wherein the Young's modulus is 75 GPa or more.

6. The tempered glass sheet according to claim 1, wherein the average linear expansion coefficient is 95 × 10 ⁻⁷ ° C. ^{−1 to} 100 × 10 ⁻⁷ ° C. ⁻¹ .

The Young's modulus is 77 to 85 GPa, and the tempered glass sheet according to any one of claims 1 to 6.

Reinforcing plate glass according to any one of claims 1 to 7, characterized in that air cooling tempering treatment is applied.