JP4922110B2 - Power generator - Google Patents

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output

Description

本発明は、蒸気等の流体によって駆動される蒸気タービン等の駆動機（駆動源）によって、更に発電機を駆動する発電装置に関するものである。   The present invention relates to a power generator that further drives a power generator by a drive machine (drive source) such as a steam turbine driven by a fluid such as steam.

発電設備を系統連系するには、発電周波数を商用周波数（５０Ｈｚ／６０Ｈｚ）にする必要がある。このため、商用周波数が６０Ｈｚの場合には、発電機の回転数が３６００ｒｐｍとなるようにしている。   In order to interconnect the power generation facilities, it is necessary to set the power generation frequency to a commercial frequency (50 Hz / 60 Hz). For this reason, when the commercial frequency is 60 Hz, the rotational speed of the generator is set to 3600 rpm.

ところで、発電機の駆動源となるタービンにおいて、そのタービンがガスタービンの場合には供給される燃料ガス（及び空気）の量によって駆動トルクが決定され、タービンが蒸気タービンの場合には供給される蒸気量によって駆動トルクが決定される。そして、この駆動トルクと発電機側の負荷トルクによって発電機の回転数が決まることになる。しかしながら、タービンの駆動トルクが十分に大きい場合であっても、前述のように発電機が３６００ｒｐｍとなるように設定する必要があることから、タービンの上流側に燃料ガス量又は蒸気量を調節する調節手段を設けるとともに、タービンの駆動軸に減速機を設けることが行われている。   By the way, in the turbine which becomes a drive source of the generator, when the turbine is a gas turbine, the drive torque is determined by the amount of fuel gas (and air) to be supplied, and when the turbine is a steam turbine, it is supplied. The driving torque is determined by the amount of steam. The rotational speed of the generator is determined by this drive torque and the load torque on the generator side. However, even when the driving torque of the turbine is sufficiently large, the generator needs to be set to 3600 rpm as described above, so the fuel gas amount or steam amount is adjusted upstream of the turbine. An adjusting means is provided, and a speed reducer is provided on the drive shaft of the turbine.

例えば、下記特許文献１には、図４に示すように、燃料供給量を調節する燃料流量制御弁１２０と、タービン回転数を減速させる減速機１２２とが設けられた構成が開示されている。すなわち、圧縮機１２４で圧縮された空気が燃焼用空気として燃焼器１２６に供給される一方、この燃焼器１２６には燃料流量制御弁１２０を介して燃料が供給されて燃焼が行われる。この燃焼器１２６からの燃焼ガスは、タービン１２８に導入されてタービン１２８を回転駆動し、このタービン１２８の駆動軸に設けられた減速機１２２で回転数が減速されて発電機１３０を駆動する構成となっている。   For example, Patent Document 1 below discloses a configuration in which a fuel flow control valve 120 that adjusts the fuel supply amount and a speed reducer 122 that decelerates the turbine rotational speed are provided, as shown in FIG. That is, the air compressed by the compressor 124 is supplied to the combustor 126 as combustion air, and the fuel is supplied to the combustor 126 via the fuel flow rate control valve 120 and combustion is performed. Combustion gas from the combustor 126 is introduced into the turbine 128 to rotationally drive the turbine 128, and the rotational speed is reduced by the speed reducer 122 provided on the drive shaft of the turbine 128 to drive the generator 130. It has become.

一方、下記特許文献２には、図５に示すように、ガスタービンエンジン１４０を発電機１４２の駆動源とする発電装置において、商用周波数よりも高周波の電力を発電するとともに、この高周波数の電力を電力変換器１４４によって商用周波数の電力に変換する構成が開示されている。すなわち、この発電装置では、発電機１４２を高速回転に耐え得る発電機によって構成するとともに、ガスタービンエンジン１４０に発電機１４２を直結し、このガスタービンエンジン１４０を数万ｒｐｍ〜数十万ｒｐｍの回転速度で駆動することにより、１ｋＨｚ〜３ｋＨｚ程度の高周波数の電力を発電している。そして、この高周波数の電力を一旦整流回路１４６によって直流電力に変換し、さらにインバータ１４８によって商用周波数に同期する交流出力に変換して系統に連系している。
特開２０００−１７０５４８号公報 特開２００２−８４７９５号公報 On the other hand, in Patent Document 2 below, as shown in FIG. 5, in a power generation apparatus using a gas turbine engine 140 as a drive source of a generator 142, power generated at a frequency higher than the commercial frequency is generated. Is converted to commercial frequency power by a power converter 144. That is, in this power generator, the generator 142 is configured by a generator capable of withstanding high-speed rotation, and the generator 142 is directly connected to the gas turbine engine 140, and the gas turbine engine 140 is connected at several tens of thousands rpm to several hundred thousand rpm. By driving at a rotational speed, high frequency power of about 1 kHz to 3 kHz is generated. The high-frequency power is once converted into DC power by the rectifier circuit 146, and further converted into AC output synchronized with the commercial frequency by the inverter 148 to be linked to the system.
JP 2000-170548 A JP 2002-84795 A

前述のとおり、駆動機側の駆動トルクと発電機側の負荷トルクによって発電機の回転数が決まり、ひいては発電機によって発生される電力が決定される。ところで、通常は、発電機の許容する回転数には上限があり、また発電機側の負荷トルクにも上限があるので、つまりは駆動機側の駆動トルクにも上限があることになる。そのような制約のなかで、駆動トルクを適正に制御し、最大の電力を確保することが発電装置としては重要になる。   As described above, the rotational speed of the generator is determined by the driving torque on the drive side and the load torque on the generator side, and consequently, the electric power generated by the generator is determined. Normally, there is an upper limit for the number of rotations allowed by the generator, and there is also an upper limit for the load torque on the generator side. In other words, there is also an upper limit for the drive torque on the drive side. Under such restrictions, it is important for the power generation apparatus to appropriately control the driving torque and secure the maximum power.

しかしながら、駆動トルクを適正に制御することには往々にして困難が伴い、場合によっては、前述の駆動トルクが過大となり、発電機に不具合を及ぼす可能性もあった。しかしながら、前記特許文献１や特許文献２には、そのような駆動トルクが過大になった場合の不具合を回避するための特段の方策は開示されていない。   However, it is often difficult to properly control the drive torque. In some cases, the drive torque described above becomes excessive, which may cause problems with the generator. However, Patent Document 1 and Patent Document 2 do not disclose any special measures for avoiding such a problem when the drive torque becomes excessive.

そこで、本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、駆動機側の駆動トルクが過大となることを防止し、あるいは、万が一、駆動トルクが過大となりそれによる不具合が発生してもその影響を極力小さくせしめ、後のメンテナンスの容易な発電装置を提供することにある。   Therefore, the present invention has been made in view of such points, and the object of the present invention is to prevent the drive torque on the drive side from becoming excessive, or in the unlikely event that the drive torque becomes excessive. An object of the present invention is to provide a power generation device that can reduce the influence as much as possible even if a problem occurs and can be easily maintained later.

前記の目的を達成するため、本発明は、蒸気により駆動される駆動機を有し、この駆動機によって発電機を駆動して発電する発電装置であって、前記駆動機への蒸気の供給圧を検出する供給圧検出手段と、前記駆動機からの蒸気の排出圧を検出する排出圧検出手段と、前記供給圧又は前記排出圧を調整するための圧力調整手段と、前記供給圧検出手段によって検出された蒸気の供給圧の検出値と、前記排出圧検出手段によって検出された蒸気の排出圧の検出値とが入力され、それら検出値と予め設定された前記駆動機の仕様値とに基づいて、前記駆動機の駆動トルクを算出し、前記駆動トルクと、前記発電機の仕様から予め設定された当該発電機の吸収しうる最大負荷トルクとを比較し、当該駆動トルクが前記最大負荷トルクより大きい場合には、前記圧力調整手段を制御して、前記供給圧と前記排出圧との差圧を減少させて当該駆動トルクを低減して、当該駆動トルクが当該最大負荷トルクを超えないように調整して、前記駆動機を駆動する制御手段と、前記駆動機の入口側に接続される導入管と、前記駆動機の出口側に接続される排出管と、を備え、前記導入管及び前記排出管は、蒸気生成手段で生成された蒸気を蒸気利用設備に導く主配管に接続可能に構成され、前記導入管及び前記排出管を前記主配管に接続することにより、この主配管を流れる蒸気が前記導入管へ流入して前記駆動機に導入され、この駆動機から排出された蒸気が前記排出管を通して前記主配管に戻される発電装置である。
In order to achieve the above object, the present invention is a power generation apparatus that has a drive machine driven by steam and drives the power generator by this drive machine to generate power, the supply pressure of steam to the drive machine A supply pressure detecting means for detecting the discharge pressure, a discharge pressure detecting means for detecting the discharge pressure of the steam from the driving machine, a pressure adjusting means for adjusting the supply pressure or the discharge pressure, and the supply pressure detecting means. The detected value of the detected supply pressure of steam and the detected value of the discharge pressure of steam detected by the discharge pressure detecting means are inputted, and based on the detected value and the preset specification value of the driving machine. The driving torque of the driving machine is calculated, and the driving torque is compared with the maximum load torque that can be absorbed by the generator set in advance from the specifications of the generator. Greater than Control the pressure adjusting means to reduce the differential pressure between the supply pressure and the discharge pressure to reduce the drive torque, and adjust the drive torque so that it does not exceed the maximum load torque. Control means for driving the driving machine, an introduction pipe connected to the inlet side of the driving machine, and a discharge pipe connected to the outlet side of the driving machine , wherein the introduction pipe and the discharge pipe are The steam generated by the steam generation means is configured to be connectable to a main pipe that guides the steam to the steam utilization facility, and the steam flowing through the main pipe is connected to the main pipe by connecting the introduction pipe and the discharge pipe to the main pipe. is introduced into the driving machine flows into the pipe, a power generator steam discharged is passed back to the main pipe through the discharge pipe from the driving machine.

本発明では、予め設定された発電機の吸収し得る最大負荷トルクに駆動トルクが達すると、圧力調整手段を制御して、供給圧と排出圧との差圧を減少させて駆動トルクを低減するように構成しているので、駆動機側の駆動トルクが過大になることを防止でき、駆動トルクが過大であることに伴う不具合が発生することを防止することができる。また、万が一駆動トルクが過大となる場合があったとしてもそれによる不具合の影響を極力小さくすることができる。この結果、後のメンテナンスを容易なものにすることができる。しかも、蒸気利用設備へ導入される前の蒸気を利用して発電を行うことができるので、駆動機の最大負荷トルク範囲内に調整しつつ、蒸気生成手段で生成された蒸気を有効利用することができる。
In the present invention, when the driving torque reaches the maximum load torque that can be absorbed by the preset generator, the pressure adjusting means is controlled to reduce the driving torque by reducing the differential pressure between the supply pressure and the discharge pressure. With this configuration, it is possible to prevent the drive torque on the driving machine side from becoming excessive, and it is possible to prevent problems associated with the drive torque being excessive. In addition, even if the drive torque may become excessive, the influence of the malfunction due to it can be minimized. As a result, subsequent maintenance can be facilitated. Moreover, since the power can be generated using the steam before being introduced into the steam utilization facility, the steam generated by the steam generating means can be effectively used while adjusting within the maximum load torque range of the drive unit. Can do.

ここで、前記圧力調整手段は、前記駆動機の流体供給側の流路に設けられた調整弁であるのが好ましい。この態様では、駆動機へ供給される流体の圧力をダイレクトに調整することができるので、駆動トルクが過大になることを防止し易くすることができる。   Here, it is preferable that the pressure adjusting means is an adjusting valve provided in a flow path on the fluid supply side of the driving machine. In this aspect, since the pressure of the fluid supplied to the drive machine can be directly adjusted, it is possible to easily prevent the drive torque from becoming excessive.

以上説明したように、本発明によれば、駆動機側の駆動トルクが過大となることを防止し、あるいは、万が一、駆動トルクが過大となりそれによる不具合が発生してもその影響を極力小さくせしめ、後のメンテナンスの容易な発電装置を提供することができる。   As described above, according to the present invention, it is possible to prevent the driving torque on the driving machine side from becoming excessive, or to reduce the influence as much as possible even if the driving torque becomes excessive and a malfunction occurs. Therefore, it is possible to provide a power generator that can be easily maintained later.

以下、本発明を実施するための最良の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。   Hereinafter, the best mode for carrying out the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図１は、本発明に係る発電装置の一実施形態を示している。同図に示すように、この発電装置２０は、蒸気生成手段１０で生成されて蒸気利用設備１２で利用される蒸気のエネルギーを利用して発電を行うものである。以下、具体的に説明する。   FIG. 1 shows an embodiment of a power generator according to the present invention. As shown in the figure, the power generation device 20 generates power using steam energy generated by the steam generation means 10 and used by the steam utilization facility 12. This will be specifically described below.

前記蒸気生成手段１０と前記蒸気利用設備１２とは、蒸気が流通する主配管１４によって接続されている。この主配管１４には、減圧弁１６が設けられている。   The steam generation means 10 and the steam utilization facility 12 are connected by a main pipe 14 through which steam flows. The main pipe 14 is provided with a pressure reducing valve 16.

前記蒸気生成手段１０は、主配管１４に並列に接続された複数のボイラー１０ａによって構成されている。これら各ボイラー１０ａは、蒸気発生量が例えば２トン／時間程度のものが用いられており、各ボイラー１０ａは、それぞれ例えば小型貫流ボイラーによって構成されている。   The steam generation means 10 is constituted by a plurality of boilers 10 a connected in parallel to the main pipe 14. Each of these boilers 10a has a steam generation amount of, for example, about 2 tons / hour, and each of the boilers 10a is constituted by, for example, a small once-through boiler.

前記蒸気利用設備１２は、例えば給湯器、暖房機、風呂設備、乾燥機、洗浄設備、厨房機器、殺菌器等、例えば１５０〜２００℃程度の蒸気を利用する設備である。   The steam utilization facility 12 is, for example, a water heater, a heater, a bath facility, a dryer, a cleaning facility, a kitchen device, a sterilizer, or the like that uses, for example, steam at about 150 to 200 ° C.

本実施形態に係る発電装置２０は、蒸気タービン２２、発電機２４、周波数変換器２６、コントローラ２８、冷却手段３０等を備えており、これらはケーシング３２内に収納されている。なお、このケーシング３２には、換気ファン３４が配設されている。   The power generation apparatus 20 according to this embodiment includes a steam turbine 22, a generator 24, a frequency converter 26, a controller 28, a cooling means 30, and the like, which are housed in a casing 32. The casing 32 is provided with a ventilation fan 34.

前記蒸気タービン２２は、例えばスクリュ膨張機によって構成されている。蒸気タービン２２は、対象となる蒸気の最大供給量から得られる最高回転数が許容回転数の範囲内となるように選定されている。   The steam turbine 22 is constituted by, for example, a screw expander. The steam turbine 22 is selected so that the maximum rotation speed obtained from the maximum supply amount of the target steam is within the range of the allowable rotation speed.

蒸気タービン２２には、この蒸気タービン２２の入口側に接続される導入管３６と、蒸気タービン２２の出口側に接続される排出管３８とが設けられている。導入管３６は、前記主配管１４における減圧弁１６の上流側に接続され、また排出管３８は、前記主配管１４における減圧弁１６の下流側に接続されている。これにより、蒸気生成手段１０で生成された蒸気の少なくとも一部が蒸気タービン２２に導入され、この蒸気タービン２２から排出された蒸気が主配管１４に戻されるようになっている。   The steam turbine 22 is provided with an introduction pipe 36 connected to the inlet side of the steam turbine 22 and an exhaust pipe 38 connected to the outlet side of the steam turbine 22. The introduction pipe 36 is connected to the upstream side of the pressure reducing valve 16 in the main pipe 14, and the discharge pipe 38 is connected to the downstream side of the pressure reducing valve 16 in the main pipe 14. Thereby, at least a part of the steam generated by the steam generating means 10 is introduced into the steam turbine 22, and the steam discharged from the steam turbine 22 is returned to the main pipe 14.

導入管３６には、上流側から順に開閉弁４０、ドレンセパレータ４２、流量調整弁４４及び緊急遮断弁４６が設けられている。開閉弁４０は、前記主配管１４との接続部の近傍に配置されている。ドレンセパレータ４２は、導入管３６を流れる蒸気からドレンを分離するためのものである。流量調整弁４４は、導入管３６を流れる蒸気流量を調整するものであり、コントローラ２８によって開閉制御が可能に構成されている。流量調整弁４４は、蒸気タービン２２への供給圧を調整するための圧力調整手段として機能するものである。緊急遮断弁４６は、導入管３６を完全に遮断するものであり、コントローラ２８によって制御可能となっている。   The introduction pipe 36 is provided with an on-off valve 40, a drain separator 42, a flow rate adjustment valve 44 and an emergency shut-off valve 46 in order from the upstream side. The on-off valve 40 is disposed in the vicinity of the connection portion with the main pipe 14. The drain separator 42 is for separating the drain from the steam flowing through the introduction pipe 36. The flow rate adjusting valve 44 adjusts the flow rate of the steam flowing through the introduction pipe 36 and is configured to be open / close controlled by the controller 28. The flow rate adjusting valve 44 functions as pressure adjusting means for adjusting the supply pressure to the steam turbine 22. The emergency shut-off valve 46 completely shuts off the introduction pipe 36 and can be controlled by the controller 28.

排出管３８における主配管１４との接続部の近傍には、開閉弁５０が設けられている。この開閉弁５０と前記導入管３６の開閉弁４０は、主配管１４を流れる蒸気を導入管３６へ導入するか否かを切り換える切換手段を構成している。すなわち、蒸気生成手段１０で生成された蒸気をそのまま蒸気利用設備１２へ導くときには、これら開閉弁４０，５０を閉じ、蒸気を利用した発電を行うときにはこれら開閉弁４０，５０を開く。なお、これら開閉弁４０，５０は、全開及び全閉の２状態に切り換え可能な開閉弁、開度調整可能な開閉弁のいずれによって構成することもできる。また、切換手段として、開閉弁４０，５０に代えて、三方切換弁を配設してもよい。この場合、三方切換弁は、主配管１４と導入管３６の接続部及び主配管１４と排出管３８の接続部に配置されることになる。   An opening / closing valve 50 is provided in the vicinity of the connection portion of the discharge pipe 38 with the main pipe 14. The on-off valve 50 and the on-off valve 40 of the introduction pipe 36 constitute switching means for switching whether to introduce the steam flowing through the main pipe 14 into the introduction pipe 36. That is, when the steam generated by the steam generation means 10 is directly introduced to the steam utilization facility 12, the on-off valves 40 and 50 are closed, and when the power generation using steam is performed, the on-off valves 40 and 50 are opened. The on-off valves 40 and 50 can be constituted by either an on-off valve that can be switched between a fully open state and a fully closed state, or an on-off valve that can be adjusted in opening. Further, as the switching means, a three-way switching valve may be provided in place of the on-off valves 40 and 50. In this case, the three-way switching valve is arranged at the connection between the main pipe 14 and the introduction pipe 36 and at the connection between the main pipe 14 and the discharge pipe 38.

導入管３６には、蒸気タービン２２へ導入される蒸気の圧力（供給圧）を検出する第１圧力センサ５２が設けられている。また排出管３８には、蒸気タービン２２から排出された蒸気の圧力（排出圧）を検出する第２圧力センサ５６が設けられている。   The introduction pipe 36 is provided with a first pressure sensor 52 that detects the pressure (supply pressure) of the steam introduced into the steam turbine 22. The discharge pipe 38 is provided with a second pressure sensor 56 that detects the pressure (discharge pressure) of the steam discharged from the steam turbine 22.

前記発電機２４の回転軸６０は、カップリング６２を介して蒸気タービン２２の駆動軸６４と結合されている。すなわち、発電機２４の回転軸６０は、蒸気タービン２２の駆動軸６４と減速機を介さないで連結されている。このため、発電機２４の運転回転数は、蒸気タービン２２の回転数と同じになる。   A rotating shaft 60 of the generator 24 is coupled to a driving shaft 64 of the steam turbine 22 via a coupling 62. That is, the rotating shaft 60 of the generator 24 is connected to the drive shaft 64 of the steam turbine 22 without using a speed reducer. For this reason, the operating rotational speed of the generator 24 is the same as the rotational speed of the steam turbine 22.

発電機２４で発電された電力は、前記周波数変換器２６に導入されるようになっている。この周波数変換器２６は、発電機２４で発電された電力の周波数を変換するものであり、例えば１０〜１００Ｈｚの電力を６０Ｈｚの商用周波数の電力に変換する。周波数変換器２６は、発電機２４で発電した交流を直流へ変換する。そして、この直流の電力を所望の周波数すなわち商用周波数の電力に変換して出力する。周波数変換器２６から出力された電力は、変圧器６８を通して系統７０に連系される。   The electric power generated by the generator 24 is introduced into the frequency converter 26. The frequency converter 26 converts the frequency of the electric power generated by the generator 24. For example, the frequency converter 26 converts electric power of 10 to 100 Hz into electric power of a commercial frequency of 60 Hz. The frequency converter 26 converts alternating current generated by the generator 24 into direct current. The DC power is converted into a desired frequency, that is, commercial frequency power, and output. The electric power output from the frequency converter 26 is connected to the system 70 through the transformer 68.

前記冷却手段３０は、発電機２４を冷却するためのものであり、冷却液が循環する循環路７２を備えている。この循環路７２には、冷却液タンク７４とポンプ７５と冷却器７６とが設けられている。冷却液タンク７４は、冷却液を貯溜するためのものである。ポンプ７５は、冷却液タンク７４内の冷却液を圧送するためのものであり、このポンプ７５を駆動することにより、冷却液が循環路７２を循環する。冷却器７６は、発電機２４に導入される冷却液を冷却するためのものであり、この冷却器７６には、冷却水が流通する冷却水通路７６ａが設けられていて、この冷却水通路７６ａを流れる冷却水で冷却液を冷却する。冷却液としては、例えば油が用いられている。   The cooling means 30 is for cooling the generator 24 and includes a circulation path 72 through which the coolant circulates. The circulation path 72 is provided with a coolant tank 74, a pump 75, and a cooler 76. The coolant tank 74 is for storing coolant. The pump 75 is for pumping the coolant in the coolant tank 74, and the coolant circulates in the circulation path 72 by driving the pump 75. The cooler 76 is for cooling the coolant introduced into the generator 24. The cooler 76 is provided with a cooling water passage 76a through which the cooling water flows, and the cooling water passage 76a. Cool the coolant with cooling water flowing through For example, oil is used as the cooling liquid.

前記発電機２４は、図２に示すように、略円筒状に形成された胴部８０ａと、この胴部８０ａの両端部に設けられる端壁部８０ｂとを有する発電機ケーシング８０を備えており、胴部８０ａの軸方向が水平になる姿勢で冷却液タンク７４の上に設置されている。発電機ケーシング８０の両端壁部８０ｂには、内方へ向かって突出する円筒状のボス部８０ｃがそれぞれ設けられ、この両ボス部８０ｃを前記回転軸６０が貫通している。ボス部８０ｃには、軸受８２が配設されていて、回転軸６０は回転自在となっている。   As shown in FIG. 2, the generator 24 includes a generator casing 80 having a barrel portion 80a formed in a substantially cylindrical shape and end wall portions 80b provided at both ends of the barrel portion 80a. The body 80a is installed on the coolant tank 74 so that the axial direction of the body 80a is horizontal. Cylindrical boss portions 80c projecting inward are provided on both end wall portions 80b of the generator casing 80, and the rotary shaft 60 passes through both boss portions 80c. The boss portion 80c is provided with a bearing 82, and the rotary shaft 60 is rotatable.

回転軸６０は、水平方向に延びるように配置され、一方のボス部８０ｃ（図２における左側）から外方へ延出されていて、カップリング６２を介して蒸気タービン２２の駆動軸６４に結合されている。   The rotary shaft 60 is disposed so as to extend in the horizontal direction, extends outward from one boss portion 80 c (left side in FIG. 2), and is coupled to the drive shaft 64 of the steam turbine 22 via the coupling 62. Has been.

発電機ケーシング８０の端壁部８０ｂには、発電機ケーシング８０の上端部からボス部８０ｃ内へと延びる給油孔８０ｄが形成されている。この給油孔８０ｄを通して潤滑油が軸受８２に供給される。そして、ボス部８０ｃにおける軸受８２よりも軸方向外側には軸封部８４が設けられており、軸受８２の潤滑油がケーシング外へ漏れ出さないようになっている。一方、発電機ケーシング８０の下端部に、発電機ケーシング８０内と冷却液タンク７４の上部開口８６とを連通する連通路８８が設けられており、ボス部８０ｃ内から発電機ケーシング８０内へ流出した潤滑油が、連通路８８を通して冷却タンク７４内へ流下するようになっている。すなわち、この潤滑油は、冷却液として用いられている油と同じものが用いられている。なお、発電機ケーシング８０に連通路８８を形成する構成に代え、発電機ケーシング８０の下端部から外方へ延びる配管（図示省略）を設け、この配管の先端部を冷却液タンク７４に接続する構成にしてもよい。   The end wall portion 80b of the generator casing 80 is formed with an oil supply hole 80d extending from the upper end portion of the generator casing 80 into the boss portion 80c. Lubricating oil is supplied to the bearing 82 through the oil supply hole 80d. A shaft sealing portion 84 is provided on the boss portion 80c outside the bearing 82 in the axial direction so that the lubricating oil of the bearing 82 does not leak out of the casing. On the other hand, a communication passage 88 is provided at the lower end portion of the generator casing 80 so as to communicate the inside of the generator casing 80 and the upper opening 86 of the coolant tank 74, and flows out from the boss portion 80 c into the generator casing 80. The lubricated oil flows down into the cooling tank 74 through the communication path 88. That is, this lubricating oil is the same as that used as the coolant. Instead of the configuration in which the communication passage 88 is formed in the generator casing 80, a pipe (not shown) extending outward from the lower end of the generator casing 80 is provided, and the tip of this pipe is connected to the coolant tank 74. It may be configured.

発電機２４は、内部永久磁石同期発電機（ＩＰＭ）によって構成されている。すなわち、発電機ケーシング８０の胴部８０ａにステータ９０が固定されるとともに、このステータ９０の内周側にロータ９１が設けられている。そして、ロータ９１の内部に永久磁石（図示省略）が嵌め込まれるとともに、このロータ９１は、前記回転軸６０に固定されている。   The generator 24 is constituted by an internal permanent magnet synchronous generator (IPM). That is, the stator 90 is fixed to the trunk portion 80 a of the generator casing 80, and the rotor 91 is provided on the inner peripheral side of the stator 90. A permanent magnet (not shown) is fitted inside the rotor 91, and the rotor 91 is fixed to the rotating shaft 60.

ステータ９０にはコイル９３が巻装されていて、このコイル９３は、電装ポート９５と結線されている。この電装ポート９５には、周波数変換器２６に繋がる配線が接続されている。また、コイル９３には、図示省略した温度センサが設けられており、この温度センサは電装ポート９６と結線されている。この電装ポート９６には、コントローラ２８に繋がる配線が接続されている。   A coil 93 is wound around the stator 90, and the coil 93 is connected to the electrical component port 95. The electrical component port 95 is connected to a wiring connected to the frequency converter 26. The coil 93 is provided with a temperature sensor (not shown). The temperature sensor is connected to the electrical port 96. Wires connected to the controller 28 are connected to the electrical port 96.

発電機ケーシング８０の胴部８０ａには、入口ポート９８と出口ポート９９とが設けられており、これら入口ポート９８及び出口ポート９９は、胴部８０ａ内に形成された冷却路１００によって連通されている。入口ポート９８は、胴部８０ａの一方側に設けられ、前記循環路７２における冷却器７６側の端部が接続されている。一方、出口ポート９９は、胴部８０ａの他方側に設けられ、前記循環路７２における冷却液タンク７４側の端部が接続されている。   The trunk portion 80a of the generator casing 80 is provided with an inlet port 98 and an outlet port 99. The inlet port 98 and the outlet port 99 are communicated with each other by a cooling path 100 formed in the trunk portion 80a. Yes. The inlet port 98 is provided on one side of the trunk portion 80a, and the end of the circulation path 72 on the cooler 76 side is connected. On the other hand, the outlet port 99 is provided on the other side of the trunk portion 80a, and the end of the circulation path 72 on the coolant tank 74 side is connected.

冷却路１００は、軸方向に間隔をおいて配置されるとともに胴部８０ａ内を周方向に延びる複数の周方向部１００ａと、これら周方向部１００ａを連通するように軸方向に延びる軸方向部１００ｂとを備えている。そして、入口ポート９８を通して導入された冷却液が、出口ポート９９に向かって周方向部１００ａと軸方向部１００ｂを流通するようになっている。これにより、発電機ケーシング８０の胴部８０ａが偏り無く冷却されるようになっている。   The cooling path 100 is arranged at intervals in the axial direction and has a plurality of circumferential portions 100a extending in the circumferential direction in the body portion 80a, and an axial direction portion extending in the axial direction so as to communicate these circumferential portions 100a. 100b. Then, the coolant introduced through the inlet port 98 flows through the circumferential portion 100a and the axial portion 100b toward the outlet port 99. Thereby, the trunk | drum 80a of the generator casing 80 is cooled evenly.

ここで、発電装置２０の運転動作について説明する。各ボイラー１０ａの駆動によって生成された蒸気は、主配管１４を流れて減圧弁１６で減圧された後、蒸気利用設備１２へ導入される。そして、発電を行う場合には、導入管３６の開閉弁４０及び排出管３８の開閉弁５０を開き、これにより、各ボイラー１０ａで生成されて主配管１４を流れてきた蒸気の一部が導入管３６に分流される。この場合でも、蒸気利用設備１２へ蒸気が送られるので、蒸気利用設備１２において蒸気を利用することができる。   Here, the operation of the power generation device 20 will be described. The steam generated by driving each boiler 10 a flows through the main pipe 14, is decompressed by the decompression valve 16, and is then introduced into the steam utilization facility 12. When power generation is performed, the on-off valve 40 of the introduction pipe 36 and the on-off valve 50 of the discharge pipe 38 are opened, whereby a part of the steam generated in each boiler 10a and flowing through the main pipe 14 is introduced. It is diverted to the pipe 36. Even in this case, since the steam is sent to the steam utilization facility 12, the steam can be utilized in the steam utilization facility 12.

導入管３６へ分流された蒸気によって蒸気タービン２２が駆動され、それに伴って発電機２４の回転軸６０が回転し、電力が生成される。   The steam turbine 22 is driven by the steam diverted to the introduction pipe 36, and the rotating shaft 60 of the generator 24 rotates accordingly, and electric power is generated.

前述したとおり、第１圧力センサ５２（すなわち流体の供給圧を検出する供給圧検出手段）によって、蒸気タービン２２へ導入される蒸気の圧力が検出され、第２圧力センサ５６（流体の排出圧を検出する排出圧検出手段）によって、蒸気タービン２２から排出された蒸気の圧力が検出されている。   As described above, the first pressure sensor 52 (that is, the supply pressure detecting means for detecting the supply pressure of the fluid) detects the pressure of the steam introduced into the steam turbine 22, and the second pressure sensor 56 (the discharge pressure of the fluid). The pressure of the steam exhausted from the steam turbine 22 is detected by the exhaust pressure detecting means).

コントローラ２８（すなわち制御手段）では、それら検出値と予め設定された蒸気タービン２２（すなわち駆動機）の仕様値とに基づいて、蒸気タービン２２の駆動トルクを算出している。さらに、コントローラ２８では、予め設定された発電機２４の吸収しうる最大負荷トルクを駆動トルクが超えないよう、流量調整弁４４（すなわち圧力調整手段）を制御する。すなわち、最大負荷トルクに駆動トルクが近くなった場合、コントローラ２８は、流量調整弁４４の開度を調整して、供給圧と排気圧との差圧を減少させて駆動トルクを低減するように構成されている。   The controller 28 (that is, the control means) calculates the driving torque of the steam turbine 22 based on the detected values and the preset specification values of the steam turbine 22 (that is, the drive machine). Further, the controller 28 controls the flow rate adjusting valve 44 (that is, the pressure adjusting means) so that the driving torque does not exceed the preset maximum load torque that can be absorbed by the generator 24. That is, when the driving torque becomes close to the maximum load torque, the controller 28 adjusts the opening degree of the flow rate adjusting valve 44 so as to reduce the differential pressure between the supply pressure and the exhaust pressure so as to reduce the driving torque. It is configured.

以下、蒸気タービン２２の駆動トルクの算出、及び流量調整弁４４の開度制御について具体的に説明する。   Hereinafter, the calculation of the driving torque of the steam turbine 22 and the opening degree control of the flow rate adjusting valve 44 will be specifically described.

蒸気タービン２２が例えばスクリュ膨張機のような容積形の蒸気タービンの場合には、蒸気タービン２２の軸トルクＴｇは、以下の式（１）
Ｔｇ＝９７４×（Ｎｔｈ−Ｎｍ） ・・・ （１）
で算出される。ここで、Ｎｔｈは理論発生動力（ｋＷ）であり、Ｎｍはメカニカルロス（軸受、軸シール、ギア等の損失動力）（ｋＷ）である。 When the steam turbine 22 is a positive displacement steam turbine such as a screw expander, for example, the axial torque Tg of the steam turbine 22 is expressed by the following equation (1).
Tg = 974 × (Nth−Nm) (1)
Is calculated by Here, Nth is theoretically generated power (kW), and Nm is mechanical loss (loss power of bearings, shaft seals, gears, etc.) (kW).

理論発生動力Ｎｔｈは、以下の式（２）
Ｎｔｈ＝Ｎｔｈｉ＋ＮΔＰ ・・・ （２）
で算出される。ここで、Ｎｔｈｉは内部理論圧縮動力（ｋＷ）であり、ＮΔＰは過不足膨張動力（ｋＷ）であり、それぞれ図３で示される。内部理論圧縮動力Ｎｔｈｉ、過不足膨張動力ＮΔＰは、以下の式（３）、（４） The theoretically generated power Nth is expressed by the following equation (2)
Nth = Nthi + NΔP (2)
Is calculated by Here, Nthi is the internal theoretical compression power (kW), and NΔP is the excess / deficiency expansion power (kW), which are shown in FIG. The internal theoretical compression power Nthi and excess / deficiency expansion power NΔP are expressed by the following equations (3) and (4).

Figure 0004922110
で算出される。ここで、ｎはポリトロープ指数、Ｖｉは内部容積比、Ｖｔｈ２は排気工程体積（ｍ３／ｒｅｖ）、Ｐ１は給気圧力（ｋｇ／ｃｍ２Ａ）、Ｐ２は排気圧力（ｋｇ／ｃｍ２Ａ）、Ｐ２ｉは内部排気圧力（ｋｇ／ｃｍ２Ａ）である。なお、Ｐ２ｉ＝Ｐ１／Ｖｉκである。
Figure 0004922110
 Is calculated by Here, n is the polytropic index, Vi is the internal volume ratio, Vth2 is the exhaust process volume (m 3 / rev), P1 is the supply pressure (kg / cm 2 A), and P2 is the exhaust pressure (kg / cm 2 A) , P2i is the internal exhaust pressure (kg / cm 2 A). It should be noted, it is a P2i = P1 / Vi κ.

前記式（３）、（４）において、給気圧力（供給圧）Ｐ１及び排気圧力（排出圧）Ｐ２以外は、事前に分かっている定数なので、給気圧力Ｐ１と排気圧力Ｐ２を監視することで、蒸気タービン２２の軸トルクＴｇを計算できることになる。なお、減速機を有する場合には、減速比をｒｇとして、発電機トルクＴは、
Ｔ＝ｒｇ×Ｔｇ ・・・ （５）
として計算することができる。このトルクが、「発電機の許容する軸トルク」を超えないように、流量調整弁４４の開度を調整して、給気圧力Ｐ１を制御する。 In the above formulas (3) and (4), except for the supply pressure (supply pressure) P1 and the exhaust pressure (exhaust pressure) P2, since the constants are known in advance, the supply pressure P1 and the exhaust pressure P2 should be monitored. Thus, the shaft torque Tg of the steam turbine 22 can be calculated. In addition, when it has a reduction gear, let the reduction ratio be rg, and the generator torque T is
T = rg × Tg (5)
Can be calculated as The air supply pressure P1 is controlled by adjusting the opening of the flow rate adjustment valve 44 so that this torque does not exceed the “shaft torque allowed by the generator”.

つまり、発電機２４の仕様から予め決定される「発電機の許容する軸トルク」の値から最大負荷トルクＴｔｈをコントローラ２８に設定する。最大負荷トルクＴｔｈは「発電機の許容する軸トルク」と等価でもよく、あるいは「発電機の許容する軸トルク」よりも若干低い値でもよい。   That is, the maximum load torque Tth is set in the controller 28 from the value of “shaft torque allowed by the generator” determined in advance from the specifications of the generator 24. The maximum load torque Tth may be equivalent to the “shaft torque allowed by the generator” or may be a value slightly lower than the “shaft torque allowed by the generator”.

そして、コントローラ２８は、入力される給気圧力Ｐ１と排気圧力Ｐ２とから、前記式（１）〜（５）に基づいて、駆動トルクＴ（又はＴｇ）を算出する。算出された駆動トルクＴ（又はＴｇ）と最大負荷トルクＴｔｈとを比較し、その結果、駆動トルクＴ（又はＴｇ）が最大負荷トルクＴｔｈよりも大きい場合には、コントローラ２８は、現状の流量調整弁４４の開度の値と、駆動トルクＴ（又はＴｇ）と、最大負荷トルクＴｔｈとからＰＩＤ演算により、調整すべき流量調整弁４４の開度を算出し、相応の制御信号を流量調整弁４４に対して発信する。これにより、流量調整弁４４の開度が調整されて「発電機の許容する軸トルク」の範囲内で蒸気タービン２２が駆動される。   Then, the controller 28 calculates a drive torque T (or Tg) based on the above formulas (1) to (5) from the input supply pressure P1 and the exhaust pressure P2. The calculated drive torque T (or Tg) is compared with the maximum load torque Tth. As a result, when the drive torque T (or Tg) is larger than the maximum load torque Tth, the controller 28 adjusts the current flow rate adjustment. From the opening value of the valve 44, the driving torque T (or Tg), and the maximum load torque Tth, the opening degree of the flow regulating valve 44 to be adjusted is calculated by PID calculation, and a corresponding control signal is sent to the flow regulating valve. Call 44. Thereby, the opening degree of the flow rate adjusting valve 44 is adjusted, and the steam turbine 22 is driven within the range of “shaft torque allowed by the generator”.

発電機２４の運転中において、発電機２４内での温度が図略の温度センサで検出されていて、冷却液が循環路７２を循環している。すなわち、ポンプ７５の駆動により冷却液タンク７４内の冷却液が送出されて、冷却器７６において冷却水通路７６ａの冷却水によって冷却され、この冷却された冷却液が発電機２４に導入される。そして、冷却液は、入口ポート９８を経由して冷却路１００の周方向部１００ａ及び軸方向部１００ｂを流通し、発電機ケーシング８０の胴部８０ａを均等に冷却する。これにより、発電機２４の発熱を効率的に抑制することができる。そして、冷却路１００を流れた冷却液は、出口ポート９９を経由して循環路７２を流れ、冷却液タンク７４へ戻る。冷却液はこの循環を続ける。   During operation of the generator 24, the temperature in the generator 24 is detected by a temperature sensor (not shown), and the coolant circulates in the circulation path 72. That is, the cooling liquid in the cooling liquid tank 74 is sent out by driving the pump 75, is cooled by the cooling water in the cooling water passage 76 a in the cooler 76, and the cooled cooling liquid is introduced into the generator 24. Then, the coolant flows through the circumferential portion 100a and the axial portion 100b of the cooling path 100 via the inlet port 98, and cools the trunk portion 80a of the generator casing 80 evenly. Thereby, the heat_generation | fever of the generator 24 can be suppressed efficiently. The coolant flowing through the cooling path 100 flows through the circulation path 72 via the outlet port 99 and returns to the cooling liquid tank 74. The coolant continues this circulation.

発電機２４で生成された電力は、電装ポート９５を通して周波数変換器２６に出力される。この電力の周波数は、例えば１０〜１００Ｈｚとなっている。そして、この電力は、周波数変換器２６において商用周波数の電力に変換されて出力され、変圧器６８を通して系統７０に連系される。   The electric power generated by the generator 24 is output to the frequency converter 26 through the electric equipment port 95. The frequency of this power is, for example, 10 to 100 Hz. This power is converted into commercial frequency power by the frequency converter 26 and output, and is connected to the system 70 through the transformer 68.

以上説明したように、本実施形態によれば、予め設定された発電機２４の吸収し得る最大負荷トルクＴｔｈに駆動トルクＴ（又はＴｇ）が達すると、圧力調整手段を制御して、給気圧力Ｐ１と排気圧力Ｐ２との差圧を減少させて駆動トルクＴ（又はＴｇ）を低減するように構成しているので、蒸気タービン２２側の駆動トルクＴ（又はＴｇ）が過大になることを防止でき、駆動トルクＴ（又はＴｇ）が過大であることに伴う不具合が発生することを防止することができる。また、万が一駆動トルクＴ（又はＴｇ）が過大となる場合があったとしてもそれによる不具合の影響を極力小さくすることができる。この結果、後のメンテナンスを容易なものにすることができる。   As described above, according to the present embodiment, when the driving torque T (or Tg) reaches the preset maximum load torque Tth that can be absorbed by the generator 24, the pressure adjusting means is controlled to supply air. Since the driving pressure T (or Tg) is reduced by reducing the differential pressure between the pressure P1 and the exhaust pressure P2, the driving torque T (or Tg) on the steam turbine 22 side is excessive. It is possible to prevent the occurrence of problems associated with the excessive driving torque T (or Tg). Moreover, even if the driving torque T (or Tg) may become excessive, the influence of the malfunction caused by it can be reduced as much as possible. As a result, subsequent maintenance can be facilitated.

しかも、本実施形態では、圧力調整手段が蒸気タービン２２の給気側に設けられた流量調整弁４４によって構成されているので、蒸気タービン２２に供給される蒸気の圧力をダイレクトに調整することができる。このため、駆動トルクＴ（又はＴｇ）が過大になることを防止し易くすることができる。   Moreover, in this embodiment, the pressure adjusting means is constituted by the flow rate adjusting valve 44 provided on the supply side of the steam turbine 22, so that the pressure of the steam supplied to the steam turbine 22 can be directly adjusted. it can. For this reason, it can be made easy to prevent the drive torque T (or Tg) from becoming excessive.

また、本実施形態では、蒸気利用設備１２へ導入される前の蒸気を利用して発電を行うことができるので、蒸気タービン２２の最大負荷トルク範囲内に調整しつつ、蒸気生成手段１０で生成された蒸気を有効利用することができる。   Moreover, in this embodiment, since it can generate electric power using the steam before introduce | transducing into the steam utilization equipment 12, it produces | generates with the steam production | generation means 10, adjusting within the maximum load torque range of the steam turbine 22. FIG. The used steam can be used effectively.

なお、本発明は、本実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で種々変更、改良等が可能である。例えば、本実施形態では、発電機を駆動する駆動機を蒸気タービン２２として構成したが、これに限られるものではない。つまり、流体の供給圧と排出圧とによって駆動トルクが変化する駆動機であればよい。例えば、導入管３６に設けられた流量調整弁４４に代え、排出弁３８に流量調整弁を設け、コントローラ２８による開閉制御によって排出弁３８を流れる蒸気流量を調整するものとしてもよい。   The present invention is not limited to the present embodiment, and various changes and improvements can be made without departing from the spirit of the present invention. For example, in this embodiment, the drive machine which drives a generator was comprised as the steam turbine 22, However, It is not restricted to this. In other words, any driving machine whose driving torque varies depending on the fluid supply pressure and the discharge pressure may be used. For example, instead of the flow rate adjustment valve 44 provided in the introduction pipe 36, a flow rate adjustment valve may be provided in the discharge valve 38 and the flow rate of steam flowing through the discharge valve 38 may be adjusted by opening / closing control by the controller 28.

また、発電機２４で発電した交流を直流に変換するために、回転軸６０の端部にパルスジェネレータを設け、そのパルスジェネレータからの出力値に応じて周波数変換器２６が上記の変換を行うように構成してもよい。   Further, in order to convert alternating current generated by the generator 24 into direct current, a pulse generator is provided at the end of the rotating shaft 60 so that the frequency converter 26 performs the above conversion according to the output value from the pulse generator. You may comprise.

本発明の実施形態に係る発電装置の全体構成を概略的に示す図である。It is a figure showing roughly the whole composition of the power generator concerning the embodiment of the present invention. 前記発電装置に設けられた発電機及び冷却液タンクを示す断面図である。It is sectional drawing which shows the generator and cooling fluid tank which were provided in the said electric power generating apparatus. 内部理論圧縮動力Ｎｔｈｉ及び過不足膨張動力ＮΔＰを説明するための特性図である。It is a characteristic diagram for explaining an internal theoretical compression power Nthi and excess and deficiency expansion power EnuderutaP. 従来の発電装置の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the conventional electric power generating apparatus. 従来の発電装置の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the conventional electric power generating apparatus.

符号の説明Explanation of symbols

１０ 蒸気生成手段
１２ 蒸気利用設備
１４ 主配管
２０ 発電装置
２２ 蒸気タービン（駆動機の一例）
２４ 発電機
２８ コントローラ（制御手段の一例）
３６ 導入管
３８ 排出管
４４ 流量調整弁（圧力調整手段の一例）
５２ 第１圧力センサ（供給圧検出手段の一例）
５６ 第２圧力センサ（排出圧検出手段の一例） DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Steam production | generation means 12 Steam utilization equipment 14 Main piping 20 Power generator 22 Steam turbine (an example of a drive machine)
24 generator 28 controller (an example of control means)
36 Introduction pipe 38 Drain pipe 44 Flow rate adjustment valve (an example of pressure adjustment means)
52 1st pressure sensor (an example of supply pressure detection means)
56 Second pressure sensor (an example of discharge pressure detecting means)

Claims (2)

蒸気により駆動される駆動機を有し、この駆動機によって発電機を駆動して発電する発電装置であって、
前記駆動機への蒸気の供給圧を検出する供給圧検出手段と、
前記駆動機からの蒸気の排出圧を検出する排出圧検出手段と、
前記供給圧又は前記排出圧を調整するための圧力調整手段と、
前記供給圧検出手段によって検出された蒸気の供給圧の検出値と、前記排出圧検出手段によって検出された蒸気の排出圧の検出値とが入力され、それら検出値と予め設定された前記駆動機の仕様値とに基づいて、前記駆動機の駆動トルクを算出し、前記駆動トルクと、前記発電機の仕様から予め設定された当該発電機の吸収しうる最大負荷トルクとを比較し、当該駆動トルクが前記最大負荷トルクより大きい場合には、前記圧力調整手段を制御して、前記供給圧と前記排出圧との差圧を減少させて当該駆動トルクを低減して、当該駆動トルクが当該最大負荷トルクを超えないように調整して、前記駆動機を駆動する制御手段と、
前記駆動機の入口側に接続される導入管と、
前記駆動機の出口側に接続される排出管と、を備え、
前記導入管及び前記排出管は、蒸気生成手段で生成された蒸気を蒸気利用設備に導く主配管に接続可能に構成され、
前記導入管及び前記排出管を前記主配管に接続することにより、この主配管を流れる蒸気が前記導入管へ流入して前記駆動機に導入され、この駆動機から排出された蒸気が前記排出管を通して前記主配管に戻される発電装置。 A power generator that has a drive machine driven by steam and generates power by driving a generator by the drive machine,
Supply pressure detecting means for detecting the supply pressure of steam to the driving machine;
A discharge pressure detecting means for detecting a discharge pressure of the steam from the driving machine;
Pressure adjusting means for adjusting the supply pressure or the discharge pressure;
The detected value of the supply pressure of the steam detected by the supply pressure detection means and the detected value of the discharge pressure of the steam detected by the discharge pressure detection means are inputted, and the detected value and the preset driving device are input. The driving torque of the driving machine is calculated on the basis of the specification value, and the driving torque is compared with the maximum load torque that can be absorbed by the power generator set in advance from the specifications of the power generator. If the torque is greater than the maximum load torque, the pressure adjusting means is controlled to reduce the differential pressure between the supply pressure and the discharge pressure, thereby reducing the drive torque, and the drive torque becomes the maximum A control means for adjusting the load torque so as not to exceed and driving the driving machine;
An introduction pipe connected to the inlet side of the driving machine;
A discharge pipe connected to the outlet side of the drive machine ,
The introduction pipe and the discharge pipe are configured to be connectable to a main pipe that guides the steam generated by the steam generation means to the steam utilization facility,
By connecting the introduction pipe and the discharge pipe to the main pipe, steam flowing through the main pipe flows into the introduction pipe and is introduced into the driver, and the steam discharged from the driver is discharged into the discharge pipe. the main piping returned Ru power generator through. 前記圧力調整手段は、前記駆動機の流体供給側の流路に設けられた調整弁である請求項１に記載の発電装置。
The power generation device according to claim 1, wherein the pressure adjusting unit is an adjusting valve provided in a flow path on a fluid supply side of the driving machine.
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