JP4872686B2 - Vehicle suspension system - Google Patents
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Description
本発明は、電磁式アクチュエータの作動によってばね上部とばね下部とを接近離間させる力を制御可能に発生させる装置を設けた車両用サスペンションシステムに関する。 The present invention relates to a vehicle suspension system provided with a device that controllably generates a force for moving an upper and lower springs close to and away from each other by operation of an electromagnetic actuator.
近年では、下記特許文献に記載されているような車両用サスペンションシステム、具体的に言えば、電磁式アクチュエータの作動に依拠してばね上部とばね下部とを接近離間させる力(以下、「接近離間力」という場合がある)を制御可能に発生させる接近離間力発生装置を、サスペンションスプリングおよびショックアブソーバ(以下、「アブソーバ」という場合がある)と並列的に設けたシステムが検討され始めている。このシステムでは、上記接近離間力を車体のロールを抑制するロール抑制力として作用させることで、車体のロールを抑制可能とされている。
上記特許文献に記載の車両用サスペンションシステムの備える接近離間力発生装置は、例えば、車体のロールを抑制するように制御されており、車体姿勢の安定についての一役を担っている。ところが、このような接近離間力発生装置を備えたシステムは、未だ開発途上であり、改良の余地を多分に残すものとなっている。そのため、種々の改良を施すことによって、そのシステムの実用性が向上すると考えられる。本発明は、そのような実情に鑑みてなされたものであり、実用性の高い車両用サスペンションシステムを提供することを課題とする。 The approaching / separating force generator included in the vehicle suspension system described in the above-mentioned patent document is controlled to suppress the roll of the vehicle body, for example, and plays a role in stabilizing the vehicle body posture. However, a system equipped with such an approaching / separating force generator is still under development, leaving much room for improvement. Therefore, it is considered that the practicality of the system is improved by making various improvements. This invention is made | formed in view of such a situation, and makes it a subject to provide a highly practical vehicle suspension system.
上記課題を解決するために、本発明の車両用サスペンションシステムは、サスペンションスプリングと、ばね上部とばね下部との上下方向における接近・離間動作に対する抵抗力であって、その動作速度に応じた大きさの力であるアブソーバ力を発生させる液圧式のアブソーバと、接近離間力を制御可能に発生させる接近離間力発生装置とが、互いに並列的に配設されたシステムであって、ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰するために必要とされる減衰力とアブソーバ力との差に相当する接近離間力を発生させる協調振動減衰制御を実行可能に構成される。ちなみに、接近離間力発生装置は、(a)一端部がばね上部とばね下部との一方に連結される弾性体と、(b)その弾性体の他端部とばね上部とばね下部との他方との間に配設されてその他方と弾性体とを連結するとともに、電磁モータを自身の構成要素とし、その電磁モータが発生させる力に依拠して自身が発生させる力を弾性体に作用させることで、自身の動作量に応じて弾性体の変形量を変化させるとともに、その力を弾性体を介して接近離間力としてばね上部とばね下部とに作用させる電磁式のアクチュエータとを有し、弾性体が、ばね上部に回転可能に保持されたシャフト部と、そのシャフト部の一端部からそのシャフト部と交差して延びるとともに先端部がばね下部に連結されたアーム部とを有し、アクチュエータが、車体に固定されるとともに、自身が発生させる力によってシャフト部をそれの軸線まわりに回転させるものであり、かつ、電磁モータの動作を減速するとともに減速比が1/100以下とされた減速機を有してその減速機によって減速された動作が自身の動作となる構造とされており、上記協調振動減衰制御を、接近離間力発生装置が発生させるべき接近離間力に基づいて電磁モータの目標回転角を決定し、実際の電磁モータの回転角がその目標回転角となるようにして行う。 In order to solve the above-mentioned problems, the vehicle suspension system of the present invention is a resistance force to the approaching / separating operation in the vertical direction between the suspension spring and the spring upper portion and the spring lower portion, and has a magnitude corresponding to the operation speed. A hydraulic-type absorber that generates an absorber force that is a force of a power source and an approaching / separating force generator that generates an approaching / separating force in a controllable manner are arranged in parallel to each other. Thus, it is configured to execute cooperative vibration damping control that generates an approaching / separating force corresponding to a difference between a damping force and an absorber force required to attenuate at least one of the vibrations. Incidentally, the approaching / separating force generator includes (a) an elastic body having one end connected to one of the spring upper part and the spring lower part, and (b) the other end of the elastic body, the spring upper part and the spring lower part. The other side and the elastic body are connected to each other, and the electromagnetic motor is a component of itself, and the force generated by the electromagnetic motor is applied to the elastic body based on the force generated by the electromagnetic motor. By changing the amount of deformation of the elastic body according to its own movement amount, and having an electromagnetic actuator that acts on the spring upper part and the spring lower part as an approaching and separating force via the elastic body, An elastic body has a shaft portion rotatably held by an upper portion of the spring, and an arm portion extending from one end portion of the shaft portion so as to intersect the shaft portion and having a distal end portion coupled to the lower portion of the spring. Is fixed to the car body In both cases, the shaft portion is rotated around its axis by the force generated by itself, and the operation of the electromagnetic motor is reduced and the reduction ratio is reduced to 1/100 or less. The coordinated vibration damping control is performed based on the approaching / separating force to be generated by the approaching / separating force generating device, and the target rotational angle of the electromagnetic motor is determined. The actual rotation angle of the electromagnetic motor is set to the target rotation angle.
本発明の車両用サスペンションシステムにおいては、ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰する際に、その振動を減衰するために必要とされる減衰力とアブソーバ力との差に相当する接近離間力を、接近離間力発生装置が発生させる。したがって、本発明のシステムによれば、アブソーバの発生させるアブソーバ力を考慮した接近離間力発生装置とアブソーバとの協調の下、ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰させることが可能となり、例えば、その振動を減衰するために必要とされる減衰力を適切に発生させることが可能となる。 In the vehicle suspension system of the present invention, when the vibration of at least one of the sprung portion and the unsprung portion is damped, an approach corresponding to the difference between the damping force and the absorber force required to dampen the vibration. The separating force is generated by the approaching / separating force generator. Therefore, according to the system of the present invention, it is possible to attenuate the vibration of at least one of the spring top and the spring bottom under the cooperation of the approaching / separating force generator and the absorber in consideration of the absorber force generated by the absorber. For example, it is possible to appropriately generate a damping force required to attenuate the vibration.
以下に、本願において特許請求が可能と認識されている発明(以下、「請求可能発明」という場合がある)の態様をいくつか例示し、それらについて説明する。各態様は請求項と同様に、項に区分し、各項に番号を付し、必要に応じて他の項の番号を引用する形式で記載する。これは、あくまでも請求可能発明の理解を容易にするためであり、それらの発明を構成する構成要素の組み合わせを、以下の各項に記載されたものに限定する趣旨ではない。つまり、請求可能発明は、各項に付随する記載,実施例の記載等を参酌して解釈されるべきであり、その解釈に従う限りにおいて、各項の態様にさらに他の構成要素を付加した態様も、また、各項の態様から構成要素を削除した態様も、請求可能発明の一態様となり得るのである。 In the following, some aspects of the invention that can be claimed in the present application (hereinafter sometimes referred to as “claimable invention”) will be exemplified and described. As with the claims, each aspect is divided into sections, each section is numbered, and is described in a form that cites the numbers of other sections as necessary. This is merely for the purpose of facilitating the understanding of the claimable inventions, and is not intended to limit the combinations of the constituent elements constituting those inventions to those described in the following sections. In other words, the claimable invention should be construed in consideration of the description accompanying each section, the description of the embodiments, etc., and as long as the interpretation is followed, another aspect is added to the form of each section. In addition, an aspect in which constituent elements are deleted from the aspect of each item can be an aspect of the claimable invention.
なお、以下の各項において、(1)項,(7)項,(8)項,(10)項を合わせたものに、「協調振動減衰制御を、電磁モータの回転角が目標回転角となるようにして行う」旨の限定を加えたものが、請求項1に相当し、(2)項が請求項2に、(3)項と(4)項とを合わせたものが請求項3に、(6)項が請求項4に、(9)項が請求項5に、れぞれ相当する。
In addition, in each of the following terms, (1) , (7), (8), and (10) are combined, and “Coordinated vibration damping control is performed. The limitation to “perform in this way” corresponds to claim 1 , claim (2) is claim 2, and the combination of claims (3) and (4) is claim 3. (6) corresponds to claim 4, and (9) corresponds to claim 5.
(1)ばね上部とばね下部との間に配設されたサスペンションスプリングと、
そのサスペンションスプリングと並列的に配設され、ばね上部とばね下部との上下方向における接近・離間動作に対する抵抗力であって、その動作速度に応じた大きさの力であるアブソーバ力を発生させる液圧式のアブソーバと、
前記サスペンションスプリングと並列的に配設され、動力源としての電磁モータを有し、その電磁モータが発生させる力に依拠した力であってばね上部とばね下部とを上下方向に接近・離間させる力である接近離間力を発生させる接近離間力発生装置と、
前記電磁モータを制御することで、前記接近離間力発生装置が発生させる接近離間力を制御する制御装置と
を備えた車両用サスペンションシステムであって、
前記制御装置が、前記接近離間力発生装置と前記アブソーバとを協調させてばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰するための制御であって、その振動を減衰するために必要とされる減衰力と前記アブソーバが発生させるアブソーバ力との差に相当する接近離間力を前記接近離間力発生装置が発生させる協調振動減衰制御を実行するものとされた車両用サスペンションシステム。
(1) a suspension spring disposed between the sprung portion and the unsprung portion;
A liquid that is arranged in parallel with the suspension spring and generates an absorber force that is a resistance force against the approaching / separating operation in the vertical direction between the spring upper part and the spring lower part and that has a magnitude corresponding to the operation speed. A pressure-type absorber,
A force that is arranged in parallel with the suspension spring and has an electromagnetic motor as a power source, and depends on the force generated by the electromagnetic motor, and moves the spring upper portion and the spring lower portion up and down in the vertical direction. An approaching / separating force generating device for generating an approaching / separating force,
A vehicle suspension system comprising: a control device that controls an approaching / separating force generated by the approaching / separating force generating device by controlling the electromagnetic motor;
The control device is a control for attenuating the vibration of at least one of the sprung portion and the unsprung portion by coordinating the approach / separation force generating device and the absorber, and is required for dampening the vibration. A vehicle suspension system that executes cooperative vibration damping control in which the approaching / separating force generating device generates an approaching / separating force corresponding to a difference between a damping force generated by the absorber and an absorber force generated by the absorber.
ばね上部とばね下部との間にサスペンションスプリングと液圧式のアブソーバと上記接近離間力発生装置とが並列的に配設される車両用サスペンションシステムにおいて、ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰する場合には、その振動を減衰するために必要とされる減衰力に相当する接近離間力を、接近離間力発生装置が発生させることが可能である。ただし、液圧式のアブソーバは、ばね上部とばね下部との上下方向における接近・離間動作に対する抵抗力であるアブソーバ力を発生させる。このことから、ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動に対して実際に生じる力は、その振動を減衰するために必要とされる減衰力(以下、「必要減衰力」という場合がある)より大きくなったり、小さくなったりする。詳しくいえば、接近離間力発生装置が接近離間力を必要減衰力として発生させると、必要減衰力を発生させるべき方向(以下、「必要減衰力方向」という場合がある)とアブソーバがアブソーバ力を発生させる方向(以下、「アブソーバ力方向」という場合がある)とが同じ場合には、アブソーバ力が必要減衰力を助長させることになり、ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動に対して実際に生じる力は、アブソーバ力に相当する力が余分なものとなり、一方、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合には、アブソーバ力が必要減衰力の妨げとなり、アブソーバ力に相当する力が不足するものとなる。 In a vehicle suspension system in which a suspension spring, a hydraulic absorber, and the approaching / separating force generator are arranged in parallel between an upper part and an unsprung part, vibrations of at least one of the upper part and the lower part are vibrated. In the case of damping, the approaching / separating force generator can generate an approaching / separating force corresponding to the damping force required to attenuate the vibration. However, the hydraulic-type absorber generates an absorber force that is a resistance force against the approaching / separating operation in the vertical direction between the spring top and the spring bottom. From this, the force actually generated with respect to the vibration of at least one of the sprung portion and the unsprung portion is a damping force required to dampen the vibration (hereinafter sometimes referred to as “necessary damping force”). It gets bigger and smaller. More specifically, when the approach / separation force generator generates the approach / separation force as the required damping force, the direction in which the necessary damping force should be generated (hereinafter sometimes referred to as “necessary damping force direction”) and the absorber generate the absorber force. When the direction of generation (hereinafter sometimes referred to as “absorber force direction”) is the same, the absorber force promotes the required damping force, and against the vibration of at least one of the spring top and the spring bottom. The actual force generated is an excess of the force equivalent to the absorber force. On the other hand, if the required damping force direction and the absorber force direction are different, the absorber force interferes with the required damping force and corresponds to the absorber force. Power will be lacking.
以上のことに鑑み、本項の態様においては、ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰する場合に、必要減衰力とアブソーバ力との差に相当する接近離間力を、接近離間力発生装置が発生させる。したがって、本項の態様によれば、アブソーバ力を考慮した接近離間力発生装置とアブソーバとの協調の下、ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰させることが可能となり、例えば、その振動に対して必要減衰力を過不足なく発生させることが可能となる。 In view of the above, in the aspect of this section, when the vibration of at least one of the sprung portion and the unsprung portion is damped, the approaching / separating force corresponding to the difference between the required damping force and the absorber force is calculated as the approaching / separating force. Generated by the generator. Therefore, according to the aspect of this section, it is possible to attenuate the vibration of at least one of the sprung portion and the unsprung portion under the cooperation of the approaching / separating force generator and the absorber in consideration of the absorber force. It is possible to generate the necessary damping force with respect to the vibration without excess or deficiency.
本項に記載の「ばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰するための制御」は、例えば、いわゆるスカイフックダンパ理論とグランドフックダンパ理論との少なくとも一方に基づく減衰制御、つまり、ばね上絶対速度とばね下絶対速度との少なくとも一方に基づく減衰制御であってもよく、また、ばね上部とばね下部との相対速度に基づく減衰制御であってもよい。 The “control for damping at least one vibration of the spring upper part and the spring unsprung” described in this section is, for example, a damping control based on at least one of a so-called skyhook damper theory and a ground hook damper theory, that is, a spring. The damping control may be based on at least one of the upper absolute speed and the unsprung absolute speed, or may be damping control based on the relative speed between the sprung portion and the unsprung portion.
本項にいう「ばね上部」は、例えば、サスペンションスプリングによって支持される車体の部分を広く意味し、「ばね下部」は、例えば、サスペンションアーム等、車輪軸とともに上下動する車両の構成要素を広く意味する。「サスペンションスプリング」は、それの具体的な構成が特に限定されるものではなく、例えば、コイルスプリング,エアスプリング等種々の構造のものを広く採用することが可能である。また、接近離間力発生装置が動力源として備える「電磁モータ」は、回転モータであってもよく、リニアモータであってもよい。 “Spring part” in this section means, for example, a part of a vehicle body supported by a suspension spring, and “sprung part” means, for example, a wide range of vehicle components that move up and down together with a wheel shaft, such as a suspension arm. means. The specific configuration of the “suspension spring” is not particularly limited, and various types of structures such as a coil spring and an air spring can be widely used. Further, the “electromagnetic motor” provided as a power source in the approaching / separating force generator may be a rotary motor or a linear motor.
(2)前記協調振動減衰制御が、ばね上部の振動を減衰するための制御であって、前記振動を減衰するために必要とされる減衰力としてのばね上絶対速度に応じた大きさの減衰力と前記アブソーバが発生させるアブソーバ力との差に相当する接近離間力を前記接近離間力発生装置が発生させる制御である(1)項に記載の車両用サスペンションシステム。 (2) The cooperative vibration damping control is a control for damping the vibration of the upper part of the spring, and a magnitude of damping corresponding to the absolute speed on the spring as a damping force required for damping the vibration. The vehicle suspension system according to (1), wherein the approaching / separating force generating device generates a approaching / separating force corresponding to a difference between a force and an absorber force generated by the absorber.
本項に記載の協調振動減衰制御は、いわゆるスカイフックダンパ理論に基づいた制御であり、必要減衰力は、ばね上絶対速度に基づき決定される。本項の態様によれば、例えば、ばね上絶対速度に応じた大きさの減衰力を過不足なく発生させることが可能となり、スカイフックダンパ理論に基づいた制御を適切に実行することが可能となる。 The cooperative vibration damping control described in this section is based on the so-called skyhook damper theory, and the required damping force is determined based on the sprung absolute speed. According to the aspect of this section, for example, it is possible to generate a damping force having a magnitude corresponding to the sprung absolute speed without excess or deficiency, and to appropriately execute control based on the skyhook damper theory. Become.
(3)前記アブソーバが、アブソーバ力を発生させるための自身の能力を示すとともにアブソーバ力の大きさの基準となる減衰係数を変更する減衰係数変更機構を備える(2)項に記載の車両用サスペンションシステム。 (3) The vehicle suspension according to (2), wherein the absorber includes a damping coefficient changing mechanism that changes its damping coefficient that indicates its own ability to generate the absorber force and serves as a reference for the magnitude of the absorber force. system.
本項に記載の態様は、アブソーバの構成に限定を加えた態様であり、本項の態様によれば、ばね上部とばね下部との上下方向における接近・離間動作の速度に応じて発生させられるアブソーバ力の大きさの程度を変更することが可能となる。なお、本項に記載の「減衰係数変更機構」は、あらかじめ設定された複数の値のいずれかに変更可能なものであってもよく、あらかじめ設定された範囲内の値であればどのような値にも変更可能なものであってもよい。 The aspect described in this section is an aspect in which the structure of the absorber is limited. According to the aspect of this section, the absorber is generated according to the speed of the approaching / separating operation in the vertical direction between the spring upper part and the spring lower part. It is possible to change the degree of the magnitude of the absorber force. The “attenuation coefficient changing mechanism” described in this section may be changeable to any of a plurality of preset values, and any value within a preset range may be used. The value may be changeable.
(4)前記制御装置が、前記減衰係数変更機構を制御することで前記アブソーバの減衰係数をも制御するものであって、その減衰係数を、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合に、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合より小さくする減衰係数変更制御を実行するものとされた(3)項に記載の車両用サスペンションシステム。 (4) The control device also controls the damping coefficient of the absorber by controlling the damping coefficient changing mechanism, and the damping coefficient is controlled by the upper part of the spring and the lower part of the spring while the upper part of the spring moves upward. , And when the sprung portion moves downward, the sprung portion and the unsprung portion are separated from each other. When the sprung portion moves upward, the sprung portion and the unsprung portion separate from each other. The vehicle suspension system according to the item (3), wherein the damping coefficient changing control is performed so that the damping coefficient is changed to be smaller than when the upper and lower parts of the spring approach each other while the upper part moves downward.
協調振動減衰制御が実行される際において、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが同じ場合には、アブソーバ力は必要減衰力の助けとなることから、接近離間力発生装置は必要減衰力より小さな接近離間力を発生させればよく、接近離間力発生装置の消費電力を抑制することが可能となる。一方、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合には、アブソーバ力は必要減衰力の妨げとなることから、接近離間力発生装置は必要減衰力より大きな接近離間力を発生させる必要が生じ、接近離間力発生装置の消費電力が増加する虞がある。 When the coordinated vibration damping control is executed, if the required damping force direction and the absorber force direction are the same, the absorber force helps the necessary damping force, so the approaching / separating force generator is smaller than the necessary damping force. It is only necessary to generate the approaching / separating force, and the power consumption of the approaching / separating force generating device can be suppressed. On the other hand, if the required damping force direction and the absorber force direction are different, the absorber force interferes with the required damping force, so that the approaching / separating force generator needs to generate an approaching / separating force greater than the necessary damping force. The power consumption of the approaching / separating force generator may increase.
また、ばね上部の上下方向における動作方向によって必要減衰力方向が定まり、ばね上部とばね下部との上下方向における接近・離間動作の方向によってアブソーバ力方向が定まる。ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合には、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なり、一方、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合には、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが同じとなる。 In addition, the required damping force direction is determined by the movement direction of the spring top in the vertical direction, and the absorber force direction is determined by the approach / separation movement direction in the vertical direction of the spring top and the spring bottom. When the sprung portion approaches the sprung portion while the sprung portion moves upward, and when the sprung portion moves away from the sprung portion while the sprung portion moves downward, the necessary damping force direction and the absorber force direction On the other hand, if the sprung part moves upward while the sprung part is separated from the sprung part, and if the sprung part moves downward and the sprung part approaches the sprung part, the necessary damping is required. The force direction and the absorber force direction are the same.
以上のことに鑑み、本項の態様においては、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合には、それらの方向が同じ場合のアブソーバの減衰係数と比較して、アブソーバの減衰係数を小さくして、アブソーバ力が小さくなるようにされている。本項の態様によれば、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合において、必要減衰力の妨げとなるアブソーバ力を小さくし、接近離間力を小さくすることが可能となり、例えば、接近離間力発生装置による消費電力の抑制を図ることが可能となる。 In view of the above, in the aspect of this section, when the required damping force direction and the absorber force direction are different, the absorber damping coefficient is reduced compared to the absorber damping coefficient when the directions are the same. Thus, the absorber power is reduced. According to the aspect of this section, when the required damping force direction and the absorber force direction are different, the absorber force that hinders the required damping force can be reduced, and the approaching / separating force can be reduced. It is possible to reduce power consumption by the force generator.
(5)前記減衰係数変更制御が、前記アブソーバの減衰係数を、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合に、前記減衰係数変更機構が変更可能な前記アブソーバの減衰係数のうちで最も小さいものに変更する制御である(4)項に記載の車両用サスペンションシステム。 (5) When the damping coefficient change control is performed, the damping coefficient of the absorber is set such that the upper part of the spring and the lower part of the spring are separated while the upper part of the spring moves upward, and the upper part and the spring of the upper part of the spring move downward. The vehicle suspension system according to item (4), wherein when the lower part approaches, the damping coefficient changing mechanism changes the damping coefficient to the smallest one among the damping coefficients that can be changed.
本項の態様は、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合のアブソーバの減衰係数を限定する態様である。協調振動減衰制御を実行する際において、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合には、アブソーバ力が小さいほど、接近離間力も小さくてすむことから、本項の態様によれば、例えば、より効果的にシステムの省電力化を実現することが可能となる。 The aspect of this term is an aspect which limits the damping coefficient of the absorber when the required damping force direction and the absorber force direction are different. When executing the cooperative vibration damping control, if the required damping force direction and the absorber force direction are different, the smaller the absorber force, the smaller the approaching / separating force, so according to the aspect of this section, for example, It becomes possible to realize the power saving of the system more effectively.
(6)前記制御装置が、前記接近離間力発生装置が接近離間力を、車体のロールを抑制するロール抑制力とピッチを抑制するピッチ抑制力との少なくとも一方として発生させる車体姿勢制御を実行可能とされた(1)項ないし(5)項のいずれかに記載の車両用サスペンションシステム。 (6) The control device can execute vehicle body posture control in which the approach / separation force generator generates the approach / separation force as at least one of a roll restraining force for restraining the roll of the vehicle body and a pitch restraining force for restraining the pitch. The vehicle suspension system according to any one of (1) to (5).
本項の態様は、接近離間力発生装置の別の機能に関する限定を加えた態様である。接近離間力を、ロール抑制力,ピッチ抑制力等の車体姿勢制御力として利用すれば、その接近離間力をアクティブに制御することにより、アクティブな車体姿勢制御が可能となる。 The mode of this section is a mode in which a limitation relating to another function of the approaching / separating force generator is added. If the approaching / separating force is used as a vehicle body posture control force such as a roll restraining force or a pitch restraining force, active vehicle body posture control can be performed by actively controlling the approaching / separating force.
(7)前記接近離間力発生装置が、
一端部がばね上部とばね下部との一方に連結される弾性体と、
その弾性体の他端部とばね上部とばね下部との他方との間に配設されてその他方と前記弾性体とを連結するとともに、前記電磁モータを自身の構成要素とし、その電磁モータが発生させる力に依拠して自身が発生させる力を前記弾性体に作用させることで、自身の動作量に応じて前記弾性体の変形量を変化させるとともに、その力を前記弾性体を介して接近離間力としてばね上部とばね下部とに作用させる電磁式のアクチュエータと
を有する(1)項ないし(6)項のいずれかに記載の車両用サスペンションシステム。
(7) The approaching / separating force generator is
An elastic body having one end connected to one of the spring top and the spring bottom;
The elastic body is disposed between the other end of the elastic body and the other of the sprung part and the unsprung part and connects the other and the elastic body, and the electromagnetic motor is a component of the electromagnetic body. By applying the force generated by itself to the elastic body depending on the generated force, the deformation amount of the elastic body is changed according to the amount of movement of the elastic body, and the force approaches the elastic body through the elastic body. The vehicle suspension system according to any one of (1) to (6), further comprising: an electromagnetic actuator that acts on the spring upper portion and the spring lower portion as a separation force.
本項に記載の態様は、接近離間力発生装置の構造を具体的に限定した態様である。本項に記載の「接近離間力発生装置」は、アクチュエータの力を弾性体に作用させるとともに、アクチュエータの動作量に応じて弾性体の変形量を変化させる構造のものとされている。したがって、本項の態様では、接近離間力発生装置が発生させる接近離間力と、アクチュエータの動作量とは、相互に対応する。なお、本項に記載の「弾性体」は、変形量に応じた何らかの弾性力を発揮するものであればよく、例えば、コイルばね,トーションばね等、種々の構造の弾性体を採用することができる。 The mode described in this section is a mode in which the structure of the approaching / separating force generator is specifically limited. The “approaching / separating force generator” described in this section is configured to apply the force of the actuator to the elastic body and change the deformation amount of the elastic body in accordance with the operation amount of the actuator. Therefore, in the aspect of this section, the approaching / separating force generated by the approaching / separating force generating device and the operation amount of the actuator correspond to each other. The “elastic body” described in this section may be any elastic body that exhibits some elastic force according to the amount of deformation. For example, an elastic body having various structures such as a coil spring and a torsion spring may be employed. it can.
(8)前記弾性体が、ばね上部に回転可能に保持されたシャフト部と、そのシャフト部の一端部からそのシャフト部と交差して延びるとともに先端部がばね下部に連結されたアーム部とを有し、
前記アクチュエータが、車体に固定されるとともに、自身が発生させる力によって前記シャフト部をそれの軸線まわりに回転させるものである(7)項に記載の車両用サスペンションシステム。
(8) A shaft portion in which the elastic body is rotatably held by the upper portion of the spring, and an arm portion that extends from one end portion of the shaft portion so as to intersect the shaft portion and whose tip portion is connected to the lower portion of the spring. Have
The vehicle suspension system according to item (7), wherein the actuator is fixed to a vehicle body and rotates the shaft portion around an axis thereof by a force generated by itself.
本項の態様は、接近離間力発生装置の構造をさらに具体的に限定した態様である。本項の態様における「弾性体」は、シャフト部とアーム部との少なくとも一方が、弾性体としての機能を有していればよい。例えば、シャフト部が捩られることでそれがばねとしての機能を有するようにしてもよく、アーム部が撓むことでそれがばねとしての機能を有するようにしてもよい。なお、上記弾性体は、シャフト部とアーム部とが別部材とされてそれらが結合されたものであってもよく、それらが一体化して成形されたものであってもよい。 The mode of this section is a mode in which the structure of the approach / separation force generator is more specifically limited. As for the “elastic body” in the aspect of this section, it is sufficient that at least one of the shaft portion and the arm portion has a function as an elastic body. For example, the shaft portion may be twisted so that it has a function as a spring, and the arm portion may be bent so that it has a function as a spring. Note that the elastic body may be a member in which the shaft portion and the arm portion are separate members, and may be formed by integrating them.
(9)前記アクチュエータに外部から作用する力である外部入力に抗してそのアクチュエータを作動させるのに必要なモータ力に対するその外部入力の比率を、前記アクチュエータの正効率と、外部入力によっても前記アクチュエータが動作させられないために必要となるモータ力のその外部入力に対する比率を、前記アクチュエータの逆効率と、それら正効率と逆効率との積を、正逆効率積と、それぞれ定義した場合において、
前記アクチュエータが、1/2以下の正逆効率積を有する構造とされた(7)項または(8)項に記載の車両用サスペンションシステム。
(9) The ratio of the external input to the motor force required to operate the actuator against the external input, which is a force acting on the actuator from the outside, is determined by the positive efficiency of the actuator and the external input. In the case where the ratio of the motor force required for the actuator not to be operated to the external input is defined as the reverse efficiency of the actuator, the product of the normal efficiency and the reverse efficiency, and the normal / reverse efficiency product, respectively. ,
The vehicle suspension system according to (7) or (8), wherein the actuator has a structure having a forward / reverse efficiency product of 1/2 or less.
本項にいう「正逆効率積」は、ある大きさの外部入力に抗してアクチュエータを動作させるのに必要なモータ力と、その外部入力によってもアクチュエータが動作させられないために必要なモータ力との比と考えることができ、正逆効率積が小さいほど、外部入力に対して動かされ難いアクチュエータとなる。したがって、正逆効率積が比較的小さなアクチュエータを採用すれば、例えば、車体のロール,ピッチ等を抑制する際に、外部入力の作用下、車体と車輪との距離をある距離に維持させるような場合において、比較的小さな電力によって、その距離を維持することが可能なる。したがって、本項の態様のシステムによれば、省電力の観点において優れたシステムが実現され得る。 The “normal / reverse efficiency product” in this section refers to the motor force required to operate the actuator against an external input of a certain magnitude and the motor required because the actuator cannot be operated by the external input. The smaller the forward / reverse efficiency product, the harder it is to move with respect to the external input. Therefore, if an actuator with a relatively small forward / reverse efficiency product is employed, for example, when restraining the roll, pitch, etc. of the vehicle body, the distance between the vehicle body and the wheel is maintained at a certain distance under the action of an external input. In some cases, the distance can be maintained with relatively little power. Therefore, according to the system of the aspect of this section, an excellent system can be realized in terms of power saving.
(10)前記アクチュエータが、前記電磁モータの動作を減速する減速機を有してその減速機によって減速された動作が自身の動作となる構造とされ、その減速機の減速比が1/100以下とされた(7)項ないし(9)項のいずれかに記載の車両用サスペンションシステム。 (10) The actuator has a speed reducer that decelerates the operation of the electromagnetic motor, and the operation decelerated by the speed reducer becomes its own operation, and the reduction ratio of the speed reducer is 1/100 or less. The vehicle suspension system according to any one of (7) to (9).
本項の態様は、比較的減速比が大きい(電磁モータの動作量に対するアクチュエータの動作量が小さいことを意味する)アクチュエータを採用する態様である。減速比が大きい減速機を採用する場合、一般に、上述した正逆効率積の値は小さくなると考えることができる。その観点からすれば、本項の態様は、正逆効率積の比較的小さなアクチュエータを採用する態様の一種と考えることができる。減速機の減速比を大きくすれば、電磁モータの小型化が可能となる。 The aspect of this section is an aspect in which an actuator having a relatively large reduction ratio (meaning that the operation amount of the actuator is small relative to the operation amount of the electromagnetic motor) is employed. When a reduction gear with a large reduction ratio is employed, it can be generally considered that the value of the forward / reverse efficiency product described above becomes small. From this point of view, the aspect of this section can be considered as a kind of aspect in which an actuator having a relatively small forward / reverse efficiency product is employed. If the reduction ratio of the reduction gear is increased, the electromagnetic motor can be reduced in size.
(11)前記アブソーバがアブソーバ力を発生させるための自身の能力を示すとともにアブソーバ力の大きさの基準となる減衰係数が、1000〜2000N・sec/mである(1)項ないし(10)項のいずれかに記載の車両用サスペンションシステム。 (11) Items (1) to (10), wherein the absorber shows its own ability to generate the absorber force, and a damping coefficient serving as a reference for the magnitude of the absorber force is 1000 to 2000 N · sec / m. The vehicle suspension system according to any one of the above.
本項の態様は、アブソーバの減衰係数を具体的に限定した態様であり、本項の態様において、アブソーバの減衰係数を比較的低めに設定している。アブソーバの減衰係数とばね下部からばね上部への振動の伝達性とは関係があり、大まかに言えば、アブソーバの減衰係数が低いほど、高周波域の振動の伝達性は低くなる。したがって、本項の態様によれば、比較的高周波域の振動のばね下部からばね上部への伝達を抑制することが可能となり、例えば、車両の乗り心地を向上させることが可能となる。アブソーバと併設される接近離間力発生装置が、例えば、アクチュエータの作動を制御することによって接近離間力を変化させる構造とされているような場合には、アクチュエータの作動の追従性等の問題から、高周波域の振動に対処し難い傾向にあり、特に、前述の正逆効率積が小さいアクチュエータを採用する場合に、その傾向が強くなる。したがって、このような構造の接近離間力発生装置が設けられたシステムにおいて、高周波域の振動には本項に記載のアブソーバが対処することが可能であることから、本項の態様は好適な態様である。また、例えば、上記減衰係数変更制御が実行される際において、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合には、アブソーバの減衰係数を小さくすれば、システムの省電力化にも効果的であり、その観点においても本項の態様は有利である。 The mode of this section is a mode in which the damping coefficient of the absorber is specifically limited. In the mode of this section, the damping coefficient of the absorber is set relatively low. There is a relationship between the damping coefficient of the absorber and the transmission characteristics of vibration from the unsprung part to the unsprung part. Generally speaking, the lower the damping coefficient of the absorber, the lower the transmission characteristic of vibrations in the high frequency range. Therefore, according to the aspect of this section, it is possible to suppress transmission of vibration in a relatively high frequency range from the unsprung portion to the unsprung portion, and for example, it is possible to improve the riding comfort of the vehicle. For example, when the approach / separation force generating device provided with the absorber is configured to change the approach / separation force by controlling the operation of the actuator, for example, from the problem of followability of the operation of the actuator, There is a tendency that it is difficult to cope with vibrations in a high frequency range, and this tendency is particularly strong when an actuator having a small forward / reverse efficiency product is employed. Therefore, in the system provided with the approaching / separating force generating device having such a structure, the absorber described in this section can cope with the vibration in the high frequency range, and thus the aspect of this section is a preferable aspect. It is. Also, for example, when the damping coefficient change control is executed, if the required damping force direction and the absorber force direction are different, reducing the damping coefficient of the absorber is effective for power saving of the system. In view of this, the embodiment of this section is advantageous.
本項に記載の「アブソーバ」が、例えば、上記減衰係数変更機構を備え、減衰係数を変更可能なものである場合には、減衰係数がどのような値に変更されても、その値が1000〜2000N・sec/mの範囲内になればよい。また、本項に記載の「1000〜2000N・sec/m」は、アブソーバ力を、アブソーバのストローク動作に対して作用させる場合の値ではなく、車体と車輪との接近・離間動作に対して、車輪の上下方向に車体と車輪とに直接作用させたと仮定した場合の値である。 For example, when the “absorber” described in this section includes the above-described attenuation coefficient changing mechanism and can change the attenuation coefficient, the value is 1000 regardless of the value of the attenuation coefficient. It should just be in the range of -2000N.sec / m. Further, “1000 to 2000 N · sec / m” described in this section is not a value in the case where the absorber force is applied to the stroke operation of the absorber, but to the approach / separation operation between the vehicle body and the wheel. It is a value when it is assumed that the vehicle body and the wheel are directly operated in the vertical direction of the wheel.
以下、請求可能発明の実施例を、図を参照しつつ詳しく説明する。なお、本請求可能発明は、下記実施例の他、前記〔発明の態様〕の項に記載された態様を始めとして、当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を施した種々の態様で実施することができる。 Hereinafter, embodiments of the claimable invention will be described in detail with reference to the drawings. In addition to the embodiments described below, the present invention can be claimed in various aspects including various modifications and improvements based on the knowledge of those skilled in the art, including the aspects described in the above [Aspect of the Invention] section. Can be implemented.
≪車両用サスペンションシステムの構成≫
図1に、実施例の車両用サスペンションシステム10を模式的に示す。本システム10は、前後左右4つの車輪12に対応して設けられた4つのサスペンション装置20と、それらサスペンション装置20の制御を担う制御装置とを含んで構成されている。転舵輪である前輪のサスペンション装置20と非転舵輪である後輪のサスペンション装置20とは、車輪を転舵可能とする機構を除き略同様の構成とみなせるため、説明の簡略化に配慮して、後輪のサスペンション装置20を代表して説明する。
≪Configuration of vehicle suspension system≫
FIG. 1 schematically shows a
図2,3に示すように、サスペンション装置20は、独立懸架式のものであり、マルチリンク式サスペンション装置とされている。サスペンション装置20は、それぞれがサスペンションアームである第1アッパアーム30,第2アッパアーム32,第1ロアアーム34,第2ロアアーム36,トーコントロールアーム38を備えている。5本のアーム30,32,34,36,38のそれぞれの一端部は、車体に回動可能に連結され、他端部は、車輪12を回転可能に保持するアクスルキャリア40に回動可能に連結されている。それら5本のアーム30,32,34,36,38により、アクスルキャリア40は、車体に対して略一定の軌跡を描くような上下動が可能とされている。
As shown in FIGS. 2 and 3, the
サスペンション装置20は、サスペンションスプリングとしてのコイルスプリング50と液圧式のショックアブソーバ(以下、「アブソーバ」と略す場合がある)52とを備えており、それらは、それぞれ、ばね上部の一構成部分であるタイヤハウジングに設けられたマウント部54と、ばね下部の一構成部分である第2ロアアーム36との間に、互いに並列的に配設されている。
The
アブソーバ52は、図4に示すように、第2ロアアーム36に連結されて作動液を収容する概して筒状のハウジング60と、そのハウジング60にそれの内部において液密かつ摺動可能に嵌合されたピストン62と、そのピストン62に下端部が連結されて上端部がハウジング60の上方から延び出すピストンロッド64とを含んで構成されている。ピストンロッド64は、ハウジング60の上部に設けられた蓋部66を貫通しており、シール68を介してその蓋部66と摺接している。また、ハウジング60の内部は、ピストン62によって、それの上方に存在する上室70と、それの下方に存在する下室72とに区画されている。
As shown in FIG. 4, the
さらに、アブソーバ52は、電磁モータ74を備えており、その電磁モータ74は、モータケース76に固定して収容されている。そのモータケース76は、それの外周部において、緩衝ゴムを介してマウント部54に連結されており、ピストンロッド64が、それの上端部において、モータケース76に固定的に連結されている。そのような構造によって、ピストンロッド64がマウント部54に対して固定されているのである。そのピストンロッド64は、中空状とされており、それの内部を貫通する貫通穴77を有している。その貫通穴77には、後に詳しく説明するように、調整ロッド78が、軸線方向に移動可能に挿入されており、調整ロッド78は、それの上端部において、電磁モータ74に連結されている。詳しく言えば、電磁モータ74の下方には、電磁モータ74の回転を軸線方向への移動に変換する動作変換機構79が設けられており、その動作変換機構79に調整ロッド78の上端部が連結されている。このような構造により、電磁モータ74が作動させられると、調整ロッド78が軸線方向に移動するようにされている。
Further, the
ハウジング60は、図5に示すように、外筒80と内筒82とを含んで構成され、それらの間にバッファ室84が形成されている。ピストン62は、その内筒82内に液密かつ摺動可能に嵌め入れられている。そのピストン62には、軸線方向に貫通して上室70と下室72とを接続させる複数の接続通路86(図5には2つ図示されている)が設けられている。ピストン62の下面には、弾性材製の円形をなす弁板88が、その下面に接するようにして配設されており、その弁板88によって接続通路86の下室72側の開口が塞がれる構造となっている。また、ピストン62には、上記接続通路86とはピストン62の半径方向において異なる位置に複数の接続通路90(図5には2つ図示されている)が設けられている。ピストン62の上面には、弾性材製の円形をなす弁板92が、その上面に接するようにして配設されており、その弁板92によって接続通路90の上室70側の開口が塞がれる構造となっている。この接続通路90は、接続通路86より外周側であって弁板88から外れた位置に設けられており、常時、下室72に連通させられている。また、弁板92には開口94が設けられていることで、接続通路86の上室70側の開口は、塞がれておらず、接続通路86は、常時、上室70に連通させられている。さらに、下室72とバッファ室84とは連通させられており、下室72とバッファ室84との間には、ピストン62と同様の接続通路,弁板が設けられたベースバルブ体96が設けられている。
As shown in FIG. 5, the
ピストンロッド64の内部の貫通穴77は、大径部98と、大径部98の下方に延びる小径部100とを有しており、その貫通穴77の大径部98と小径部100との境界部分には、段差面102が形成されている。その段差面102の上方には、上室70と通路77とを接続させる接続通路104が設けられている。この接続通路104と貫通穴77とによって、上室70と下室72とは連通させられている。また、貫通穴77の大径部98には、上記調整ロッド78が、ピストンロッド64の上端部から挿入されている。その調整ロッド78の下端部は、円錐状に形成された円錐部106とされており、その円錐部106の先端部が通路77の小径部100に進入可能とされており、円錐部106と通路77の段差面102との間には、クリアランス108が形成されている。ちなみに、調整ロッド78の外径は、通路77の小径部100の内径より大きくされている。なお、貫通穴77内の接続通路104より上方において、貫通穴77の内周面と調整ロッド78の外周面との間にはシール109が設けられており、作動液が貫通穴77上方には流出しないようにされている。
The through-
上記のような構造により、例えば、ばね上部とばね下部とが離間し、ピストン62が上方に移動させられる場合、つまり、アブソーバ52が伸ばされる場合には、上室70内の作動液の一部が接続通路86および貫通穴77のクリアランス108を通って下室72へ流れるとともに、バッファ室84の作動液の一部がベースバルブ体96の接続通路を通って下室72に流入する。その際、作動液が弁板88を撓ませて下室72内へ流入することと、作動液がベースバルブ体96の弁板を撓ませて下室72内へ流入することと、作動液が貫通穴77内のクリアランス108を通過することとによって、ピストン62の上方への移動に抵抗力が付与され、その抵抗力によってその移動に対する減衰力が発生させられる。また、逆に、ばね上部とばね下部とが接近し、ピストン62がハウジング60内を下方に移動させられる場合、つまり、アブソーバ52が縮められる場合には、下室72内の作動液の一部が、接続通路90および貫通穴77のクリアランス108を通って下室72から上室70へ流れるとともに、ベースバルブ体96の接続通路を通ってバッファ室84に流出することになる。その際、作動液が弁板92を撓ませて上室70内に流入することと、作動液がベースバルブ体96の弁板を撓ませて上室70内へ流入することと、作動液が貫通穴77内のクリアランス108を通過することとによって、ピストン62の下方への移動に抵抗力が付与され、その抵抗力によってその移動に対する減衰力が発生させられる。つまり、アブソーバ52は、ばね上部とばね下部との上下方向における接近離間動作に対して、減衰力を発生させる構造とされている。
With the structure as described above, for example, when the spring top and the spring bottom are separated and the
また、調整ロッド78は、上述のように、電磁モータ74の作動によって軸線方向に移動可能とされており、貫通穴77のクリアランス108の大きさ(断面積)を変化させることが可能となっている。作動液がそのクリアランス108を通過する際には、上述のように、ピストン62の上下方向への動作に対する抵抗力が付与されるが、その抵抗力の大きさは、クリアランス108の大きさに応じて変化する。したがって、アブソーバ52は、電磁モータ74の作動により調整ロッド78を軸線方向に移動させて、そのクリアランス108を変更することで、ばね上部とばね下部との接近・離間動作に対する減衰特性、言い換えれば、いわゆる減衰係数を変更することが可能な構造とされている。より詳しく言えば、電磁モータ74が、それの回転角度がアブソーバ52の有すべき減衰係数に応じた回転角度となるように制御され、アブソーバ52の減衰係数が変更される。ちなみに、電磁モータ74はステッピングモータとされており、それが停止させられる回転角度位置はあらかじめ設定された位置とされている。具体的に言えば、電磁モータ74の回転角度位置を変更する場合には、所定の動作位置に回転させるための指令に基づき、電磁モータ74が回転駆動させられることになる。すなわち、アブソーバ52の減衰係数として、第1減衰係数C1、第1減衰係数C1より小さい第2減衰係数C2の2つの値が設定されており、アブソーバは、第1減衰係数C1と第2減衰係数C2とのいずれかに、減衰係数を変更することが可能な構造とされているのである。なお、本アブソーバ52は、上記構成とされたことで、電磁モータ74,貫通穴77,調整ロッド78,接続通路104等で構成される減衰係数変更機構を備えるものとされている。
Further, as described above, the
ハウジング60には、その外周部に環状の下部リテーナ110が設けられ、マウント部54の下面側には、防振ゴム112を介して、環状の上部リテーナ114が付設されている。コイルスプリング50は、それら下部リテーナ110と上部リテーナ114とによって、それらに挟まれる状態で支持されている。なお、ピストンロッド64の上室70に収容される部分の外周部には、環状部材116が固定的に設けられており、その環状部材116の上面に、環状の緩衝ゴム118が貼着されている。また、モータケース76の下面には、筒状の緩衝ゴム119が附着されている。車体と車輪とが離間する方向(以下、「リバウンド方向」という場合がある)にある程度相対移動した場合には、環状部材116が緩衝ゴム118を介してハウジング60の蓋部66の下面に当接し、逆に、車体と車輪とが接近する方向(以下、「バウンド方向」という場合がある)にある程度相対移動した場合には、蓋部66の上面が緩衝ゴム119を介してモータケース76の下面に当接するようになっている。つまり、アブソーバ52は、車体と車輪との接近・離間に対するストッパ、いわゆるバウンドストッパ、および、リバウンドストッパを有しているのである。
An annular
また、サスペンション装置20は、車体と車輪との距離(以下、「車体車輪間距離」という場合がある)を調整可能な車体車輪間距離調整装置(以下、「調整装置」という場合がある)120を備えており、その調整装置120はそれぞれ、概してL字形状をなすL字形バー122と、そのバー122を回転させるアクチュエータ126とを備えている。L字形バー122は、図2,3に示すように、概ね車幅方向に延びるシャフト部130と、シャフト部130と連続するとともにそれと交差して概ね車両後方に延びるアーム部132とに区分することができる。L字形バー122のシャフト部130は、アーム部132に近い箇所において、車体に固定された保持具134によって車体の下部に回転可能に保持されている。アクチュエータ126は、それの一端部に設けられた取付部材136によって車体下部の車幅方向における中央付近に固定されており、シャフト部130の端部(車幅方向における中央側の端部)がそのアクチュエータ126に接続されている。一方、アーム部132の端部(シャフト部130とは反対側の端部)は、リンクロッド137を介して、第2ロアアーム36に連結されている。詳しく言えば、第2ロアアーム36には、リンクロッド連結部138が設けられ、リンクロッド137の一端部は、そのリンクロッド連結部138に、他端部はL字形バー122のアーム部132の端部に、それぞれ遥動可能に連結されている。
In addition, the
調整装置120の備えるアクチュエータ126は、図6に示すように、駆動源としての電磁モータ140と、その電磁モータ140の回転を減速して伝達する減速機142とを含んで構成されている。これら電磁モータ140と減速機142とは、アクチュエータ126の外殻部材であるハウジング144内に設けられており、そのハウジング144は、それの一端部に固定された上述の取付部材136によって、車体に固定的に取り付けられている。L字形バー122は、それのシャフト部130がハウジング144の他端部から延び入るように、配設されている。L字形バー122のシャフト部130は、それのハウジング144内に存在する部分において、後に詳しく説明するように、減速機142と接続されている。さらに、シャフト部130は、それの軸方向の中間部において、ブシュ型軸受146を介してハウジング144に回転可能に保持されている。
As shown in FIG. 6, the
電磁モータ140は、ハウジング144の周壁の内面に沿って一円周上に固定して配置された複数のコイル148と、ハウジング144に回転可能に保持された中空状のモータ軸150と、コイル148と向きあうようにしてモータ軸150の外周に固定して配設された永久磁石152とを含んで構成されている。電磁モータ140は、コイル148がステータとして機能し、永久磁石152がロータとして機能するモータであり、3相のDCブラシレスモータとされている。なお、ハウジング144内に、モータ軸150の回転角度、すなわち、電磁モータ140の回転角度を検出するためのモータ回転角センサ154が設けられている。モータ回転角センサ154は、エンコーダを主体とするものであり、アクチュエータ126の制御、つまり、調整装置120の制御に利用される。
The
減速機142は、波動発生器(ウェーブジェネレータ)156,フレキシブルギヤ(フレクスプライン)158およびリングギヤ(サーキュラスプライン)160を備え、ハーモニックギヤ機構(「ハーモニックドライブ(登録商標)機構」,「ストレインウェーブギヤリング機構」等と呼ばれることもある)として構成されている。波動発生器156は、楕円状カムと、それの外周に嵌められたボールベアリングとを含んで構成されるものであり、モータ軸150の一端部に固定されている。フレキシブルギヤ158は、周壁部が弾性変形可能なカップ形状をなすものとされており、周壁部の開口側の外周に複数の歯(本減速機142では、400歯)が形成されている。このフレキシブルギヤ158は、先に説明したL字形バー122のシャフト部130に接続され、それによって支持されている。詳しく言えば、L字形バー122のシャフト部130は、モータ軸150を貫通しており、それから延び出す部分の外周面において、フレキシブルギヤ158の底部を貫通する状態でその底部とスプライン嵌合によって相対回転不能に接続されているのである。リングギヤ160は、概してリング状をなして内周に複数の歯(本減速機142においては、402歯)が形成されたものであり、ハウジング144に固定されている。フレキシブルギヤ158は、その周壁部が波動発生器156に外嵌して楕円状に弾性変形させられ、楕円の長軸方向に位置する2箇所においてリングギヤ160と噛合し、他の箇所では噛合しない状態とされている。
The
このような構造により、波動発生器156が1回転(360度)すると、つまり、電磁モータ140のモータ軸150が1回転すると、フレキシブルギヤ158とリングギヤ160とが、2歯分だけ相対回転させられる。つまり、減速機142の減速比は、1/200とされている。1/200という減速比は、比較的大きな減速比であり(電磁モータ140の回転速度に対してアクチユエータ26の回転速度が比較的小さいことを意味する)、この減速比の大きさに依存して、本アクチュエータ126では、電磁モータ140の小型化が図られているのである。また、その減速比に依存して、外部入力等によっては動作させられ難いものなっている。
With such a structure, when the
以上の構成から、電磁モータ140が駆動させられると、そのモータ140が発生させるモータ力によって、L字形バー122が回転させられて、そのL字形バー122のシャフト部130が捩じられることになる。この捩りにより生じる捩り反力が、アーム部132,リンクロッド137,リンクロッド連結部138を介し、第2ロアアーム36に伝達され、第2ロアアーム36の先端部を車体に対して押し下げたり、引き上げたりする力、言い換えれば、車体と車輪とを上下に接近離間させる方向の力である接近離間力として作用する。つまり、アクチュエータ126が発生させる力であるアクチュエータ力が、弾性体として機能するL字形バー122を介して、接近離間力として作用することになる。このことから、調整装置120は、接近離間力を発生する接近離間力発生装置としての機能を有していると考えることができ、その接近離間力を調整することで、車体と車輪との距離を調整することが可能となっている。
From the above configuration, when the
アブソーバ52は、上述のように、自身が発生させる減衰力の大きさを変更可能とされている。詳しく言えば、発生させる減衰力の大きさの基準となる減衰係数、つまり、自身の減衰力発生能力を示す値を変更することが可能とされている。その一方で、調整装置120は、ばね上部とばね下部とを上下方向に接近・離間させる力である接近離間力を発生させ、その接近離間力の大きさを変更可能とされている。詳しく言えば、アクチュエータ126が、モータ力に依拠するアクチュエータ力によって、弾性体としてのL字形バー122を変形させつつ、つまり、L字形バー122のシャフト部130を捩りつつ、そのアクチュエータ力を、L字形バー122を介して、ばね上部とばね下部とに接近離間力として作用させているのである。L字形バー122の変形量、つまり、シャフト部130の捩り変形量は、アクチュエータ126の動作量に対応したものとなっており、また、アクチュエータ力に対応するものとなっている。接近離間力は、L字形バー122の変形による弾性力に相当するものであることから、アクチュエータ126の動作量に対応し、アクチュエータ力に対応するものとなる。したがって、アクチュエータ126の動作量とアクチュエータ力とのいずれか一方を変化させることで、接近離間力を変化させることが可能とされているのである。本サスペンションシステム10では、アクチュエータ126の動作量を直接の制御対象とした制御を実行することで、接近離間力が制御される。ちなみに、アクチュエータ126の動作量は、電磁モータ140のモータ回転角に対応していることから、実際の制御では、モータ回転角が、直接の制御対象とされている。
As described above, the
サスペンション装置20の構成は、概念的には、図7のように示すことができる。図から解るように、マウント部54を含むばね上部としての車体の一部と、第2ロアアーム36等を含んで構成されるばね下部との間に、コイルスプリング50,アブソーバ52および調整装置120が、互いに並列的に配置されている。また、調整装置120を構成する弾性体としてのL字形バー122およびアクチュエータ126は、ばね上部とばね下部との間に直列的に配置されている。言い換えれば、L字形バー122は、コイルスプリング50およびアブソーバ52と並列的に配置され、L字形バー122と車体の一部54との間には、それらを連結するアクチュエータ126が配設されているのである。
The configuration of the
本システムでは、図1に示すように、4つの調整装置120についての制御を実行する調整装置電子制御ユニット(調整装置ECU)170と、4つのアブソーバ52についての制御を実行するアブソーバ電子制御ユニット(アブソーバECU)172とが設けられている。これら2つのECU170,172を含んで、本サスペンションシステム10の制御装置が構成されている。
In this system, as shown in FIG. 1, an adjustment device electronic control unit (adjustment device ECU) 170 that executes control for four
調整装置ECU170は、各調整装置120の備える各アクチュエータ126の作動を制御する制御装置であり、各アクチュエータ126が有する電磁モータ140に対応する駆動回路としての4つのインバータ174と、CPU,ROM,RAM等を備えたコンピュータを主体とする調整装置コントローラ176とを備えている。一方、アブソーバECU172は、アブソーバ52の備える電磁モータ74の作動を制御する制御装置であり、駆動回路としての4つのモータ駆動回路178と、CPU,ROM,RAM等を備えたコンピュータを主体とするアブソーバコントローラ180とを備えている(図12参照)。インバータ174の各々およびモータ駆動回路178の各々は、コンバータ182を介してバッテリ184に接続されており、インバータ174の各々は、対応する調整装置120の電磁モータ140に接続され、モータ駆動回路178の各々は、対応するアブソーバ52の電磁モータ74に接続されている。
The
調整装置120のアクチュエータ126が有する電磁モータ140に関して言えば、その電磁モータ140は定電圧駆動され、電磁モータ140への供給電力量は、供給電流量を変更することによって変更される。供給電流量の変更は、インバータ174がPWM(Pulse Width Modulation)によるパルスオン時間とパルスオフ時間との比(デューティ比)を変更することによって行われる。
Regarding the
調整装置コントローラ176には、上記モータ回転角センサ154とともに、操舵量としてのステアリング操作部材の操作量であるステアリングホイールの操作角を検出するためのステアリングセンサ190,車体に実際に発生している横加速度である実横加速度を検出する横加速度センサ192,車体に発生している前後加速度を検出する前後加速度センサ194,車体のマウント部54に設けられてばね上縦加速度を検出するばね上縦加速度センサ196,車体車輪距離を検出するストロークセンサ198が接続されている。調整装置コントローラ176には、さらに、ブレーキシステムの制御装置であるブレーキ電子制御ユニット(以下、「ブレーキECU」という場合がある)200が接続されている。ブレーキECU200には、4つの車輪のそれぞれに対して設けられてそれぞれの回転速度を検出するための車輪速センサ202が接続され、ブレーキECU200は、それら車輪速センサ202の検出値に基づいて、車両の走行速度(以下、「車速」という場合がある)を推定する機能を有している。調整装置コントローラ176は、必要に応じ、ブレーキECU200から車速を取得するようにされている。さらに、調整装置コントローラ176は、各インバータ174にも接続され、それらを制御することで、各調整装置120の電磁モータ140を制御する。なお、調整装置コントローラ176のコンピュータが備えるROMには、後に説明する各調整装置120の制御に関するプログラム,各種のデータ等が記憶されている。
In addition to the motor
一方、アブソーバコントローラ180には、上記縦加速度センサ196,ストロークセンサ198が接続されている。さらに、アブソーバコントローラ180は、各モータ駆動回路178にも接続され、それらを制御することで、各アブソーバ52を制御する。なお、アブソーバコントローラ180のコンピュータが備えるROMには、後に説明する各アブソーバ52の制御に関するプログラム,各種のデータ等が記憶されている。ちなみに、調整装置コントローラ176とアブソーバコントローラ180とは、互いに接続されて通信可能とされており、必要に応じて、当該サスペンションシステムの制御に関する情報,指令等が通信される。
On the other hand, the
≪調整装置のアクチュエータの正効率および逆効率≫
ここで、調整装置120が有するアクチュエータ126の効率(以下、「アクチュエータ効率」という場合がある)について考察する。アクチュエータ効率には、正効率,逆効率との2種が存在する。アクチュエータ逆効率(以下、単に「逆効率」という場合がある)ηNは、ある外部入力によっても電磁モータ140が回転させられない最小のモータ力の、その外部入力に対する比率と定義されるものであり、また、アクチュエータ正効率(以下、単に「正効率」という場合がある)ηPは、ある外部入力に抗してL字形バー122のシャフト部130を回転させるのに必要な最小のモータ力に対するその外部入力の比率と定義されるものである。つまり、アクチュエータ力(アクチュエータトルクと考えてもよい)をFaと、電磁モータ140が発生させる力であるモータ力(モータトルクと考えてもよい)をFmとすれば、正効率ηP,逆効率ηNは、下式のように表現できる。
正効率ηP=FaP/FmP
逆効率ηN=FmN/FaN
≪Positive efficiency and reverse efficiency of the actuator of the adjusting device≫
Here, the efficiency of the
Positive efficiency η P = Fa P / Fm P
Reverse efficiency η N = Fm N / Fa N
本アクチュエータ126のモータ力−アクチュエータ力特性は、図8に示すようであり、本アクチュエータ126の正効率ηP,逆効率ηNは、それぞれ、図に示す正効率特性線の傾き、逆効率特性線の傾きの逆数に相当するものとなる。図から解るように、同じ大きさのアクチュエータFaを発生させる場合であっても、正効率特性下において必要な電磁モータ140のモータ力FmPと、逆効率特性下において必要なモータ力FmNとでは、その値が比較的大きく異なっている(FmP>FmN)。
The motor force-actuator force characteristics of the
ここで、正効率ηPと逆効率ηNとの積を正逆効率積ηP・ηNと定義すれば、正逆効率積ηP・ηNは、ある大きさの外部入力に抗してアクチュエータを動作させるのに必要なモータ力と、その外部入力によってもアクチュエータが動作させられないために必要なモータ力との比と考えることができる。そして、正逆効率積ηP・ηNが小さい程、正効率特性下において必要な電磁モータのモータ力FmPに対して、逆効率特性下において必要なモータ力FmNが小さくなる。簡単に言えば、正逆効率積ηP・ηNが小さい程、動かされ難いアクチュエータであるといえるのである。 Here, by defining the product of the normal efficiency eta P and the negative efficiency eta N and negative efficiency product η P · η N, the negative efficiency product η P · η N, against the external input of a size Therefore, it can be considered as a ratio between the motor force required to operate the actuator and the motor force required since the actuator cannot be operated by the external input. The smaller the forward / reverse efficiency product η P · η N is, the smaller the motor force Fm N required under the reverse efficiency characteristic is compared with the motor force Fm P of the electromagnetic motor required under the normal efficiency characteristic. Simply put, the smaller the forward / reverse efficiency product η P · η N , the less likely it is to move.
本アクチュエータ126は、図8から解るように、正逆効率積ηP・ηNが比較的小さく、具体的な数値で言えば、正逆効率積ηP・ηNが1/3となっており、外部入力によっては比較的動作させられ難いアクチュエータとなっている。このことは、例えば、外部入力の作用下で動作位置を維持させる場合等において、外部入力に抗してアクチュエータ126を動作させる場合に比較して、電磁モータ140が発生させるべき力を大きく低減することを可能としている。モータ力は、電磁モータへの供給電力に比例すると考えることができるため、正逆効率積ηP・ηNが小さい本アクチュエータ126では、電力消費が大きく削減されることになる。
This
具体的にいえば、車両の旋回時において、例えば、アクチュエータ126を制御して車体のロールを抑制するような場合には、後に説明するように、旋回初期には、ロールモーメントに抗してアクチュエータ126を動作させ、一方、旋回中期には、ロールモーメントの作用下でアクチュエータ126の動作位置を維持させることになる。つまり、本アクチュエータ126では、車体のロールの抑制時における電磁モータ140の電力消費が抑制されることになる。また、車両の加速,減速時における車体のピッチを抑制する場合においても、同様に、ピッチモーメントの作用下でアクチュエータ126の動作位置を維持させる状況がある。このことから、車体のピッチの抑制時における電磁モータ140の電力消費もが抑制されることになる。
Specifically, when the vehicle is turning, for example, in the case where the
≪車両用サスペンションシステムの制御≫
i)調整装置の制御
a)ロール抑制制御,ピッチ抑制制御の概要
本システム10では、上記アクチュエータ126を備えた各調整装置120が発生させる接近離間力を独立して制御することによって、車体のロールを抑制する制御(以下、「ロール抑制制御」という場合がある),車体のピッチを抑制する制御(以下、「ピッチ抑制制御」という場合がある)が実行可能とされている。
≪Control of vehicle suspension system≫
i) Control of adjustment device a) Overview of roll suppression control and pitch suppression control In this
本システム10では、車両の旋回時において、旋回内輪側の調整装置120によってバウンド方向の接近離間力を、旋回外輪側の調整装置120によってリバウンド方向の接近離間力を、それぞれ、車両の旋回に起因するロールモーメントの大きさに応じて発生させることで、車両の旋回に起因する車体のロールが抑制されるのである。また、車両の加速時において、前輪側の調整装置120によってバウンド方向の接近離間力を、後輪側の調整装置20によってリバウンド方向の接近離間力を、それぞれ、車両の加速に起因するピッチモーメントの大きさに応じて発生させることで、車両の加速に起因する車体のスクワットが抑制される。さらに、車両の減速時において、前輪側の調整装置120によってリバウンド方向の接近離間力を、後輪側の調整装置120によってバウンド方向の接近離間力を、それぞれ、車両の減速に起因するピッチモーメントの大きさに応じて発揮させることで、車両の減速に起因する車体のノーズダイブが抑制されるのである。なお、ロール抑制制御およびピッチ抑制制御は、車体の姿勢を制御することから、車体姿勢制御の一種と考えることができる。
In the
b)協調振動減衰制御の概要
車体の振動を減衰する際には、いわゆるスカイフックダンパ理論に基づいた減衰制御を実行することが望ましい。詳しくいえば、ばね上振動を減衰するために必要とされる減衰力(以下、「必要減衰力」という場合がある)、つまり、ばね上絶対速度に応じた大きさの減衰力を、ばね上振動に対して発生させることが望ましい。液圧式のアブソーバ52は、専ら、ばね上振動に対してアブソーバ力を発生させることが可能である。ただし、アブソーバ力は、ばね上部とばね下部との相対動作に対する抵抗力であることから、アブソーバ力を発生させる方向(以下、「アブソーバ力方向」という場合がある)および、アブソーバ力の大きさを任意に変更することができない。このため、アブソーバ力を必要減衰力として発生させることは困難である。
b) Outline of cooperative vibration damping control When damping the vibration of the vehicle body, it is desirable to execute damping control based on the so-called skyhook damper theory. More specifically, the damping force required for damping the sprung vibration (hereinafter sometimes referred to as “necessary damping force”), that is, a damping force having a magnitude corresponding to the absolute sprung speed is applied to the sprung. It is desirable to generate against vibration. The hydraulic-
一方、調整装置120は、任意の方向に、任意の大きさの接近離間力を発生させることが可能であることから、接近離間力を必要減衰力として発生させることが考えられる。ところが、アブソーバ力は、上述のように、ばね上振動に対して影響を及ぼすことから、ばね上振動に対して実際に生じる力は、必要減衰力より大きくなったり、小さくなったりする。詳しくいえば、必要減衰力を発生させるべき方向(以下、「必要減衰力方向」という場合がある)とアブソーバ力方向とが同じ場合には、アブソーバ力が必要減衰力を助長させることになり、ばね上振動に対して実際に生じる力は、アブソーバ力に相当する力が余分なものとなり、一方、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合には、アブソーバ力が必要減衰力の妨げとなり、アブソーバ力に相当する力が不足するものとなる。
On the other hand, since the adjusting
以上のことに鑑み、本システム10では、アブソーバ52が発生させるアブソーバ力を考慮した上で、調整装置120とアブソーバ52とを協調させて、ばね上部の振動を減衰するための制御(以下、「協調振動減衰制御」という場合がある)が実行される。詳しくいえば、必要減衰力とアブソーバ力との差に相当する接近離間力を、調整装置120が発生させるのである。つまり、本システム10においては、アブソーバ力と接近離間力とによって、ばね上振動を減衰するのである。
In view of the above, in the
なお、本システム10においては、上述のように、正逆効率積ηP・ηNが比較的小さいアクチュエータ126を採用していること等の理由から、調整装置120は、比較的高周波域の振動に対処することが困難となっている。そこで、本システム10が備えるアブソーバ52は、高周波域の振動減衰に好適なアブソーバとされており、このアブソーバ52の作用によって、比較的高周波数域の振動の車体への伝達が抑制されることになる。つまり、本システム10では、アクチュエータ126の作動が充分に追従可能な比較的低周波数域、つまり、ばね上共振周波数を含む低周波域の振動には調整装置120とアブソーバ52とによって対処し、ばね下共振周波数を含む高周波域の振動にはアブソーバ52によって対処するようにされている。したがって、アブソーバ52の減衰係数は、上記機能を担保するために低目に設定されている。具体的に言えば、第1減衰係数C1が2000N・sec/m と、第2減衰係数C2が1000N・sec/m(車輪の動作に対してその車輪に直接作用させたと仮定した値)とされており、調整装置120を有していないサスペンションシステムにおけるショックアブソーバ、つまり、コンベンショナルなショックアブソーバに設定されている値である3000〜5000N・sec/mの半分以下に設定されている。
In the
c)協調振動減衰制御とロール抑制制御とピッチ抑制制御との総合制御の詳細
本システム10では、上記3つの制御が総合された制御が実行されている。この総合制御では、各調整装置120において、ばね上絶対速度,車体が受けるロールモーメント,ピッチモーメント等に基づいて、適切な接近離間力を発揮させるべく、電磁モータ140のモータ回転角が制御されている。詳しく言えば、ばね上絶対速度,車体が受けるロールモーメント,ピッチモーメント等に基づいて、目標となるモータ回転角である目標モータ回転角が決定され、実際のモータ回転角がその目標モータ回転角となるように電磁モータ140が制御される。ちなみに、接近離間力の方向および大きさは、発生させるべきモータ力の方向および大きさすなわち電磁モータ140への供給電力と対応関係にあり、実際の電磁モータ140の制御は、供給電力が適切なものとなるように実行される。なお、電磁モータ140は、発電機として機能し、電力を発電する場合があり、その発電された電力もモータ力に影響を及ぼす。このことから、電磁モータ140への供給電力とは、厳密にいえば、電磁モータ140のコイル148への通電電力のことを意味している。
c) Details of Comprehensive Control of Coordinate Vibration Attenuation Control, Roll Suppression Control, and Pitch Suppression Control In the
本システム10においては、上述の目標モータ回転角は、協調振動減衰制御,ロール抑制制御,ピッチ抑制制御の各制御ごとの目標モータ回転角成分が合計されて決定される。各制御ごとの成分は、それぞれ、
協調振動減衰目標モータ回転角成分(振動減衰成分)θ* S
ロール抑制目標モータ回転角成分(ロール抑制成分)θ* R
ピッチ抑制目標モータ回転角成分(ピッチ抑制成分)θ* P
である。
In the
Coordinated vibration damping target motor rotation angle component (vibration damping component) θ * S
Roll suppression target motor rotation angle component (roll suppression component) θ * R
Pitch suppression target motor rotation angle component (pitch suppression component) θ * P
It is.
振動減衰成分θ* Sは、ばね上絶対速度に基づいて決定される減衰力である必要減衰力とアブソーバ52が発生させるアブソーバ力とによって決定される。詳しくいえば、ばね上絶対速度Vuに基づいて、必要減衰力FHが、次式に従って決定され、
FH=Vu・CS(CS:スカイフック理論に基づく減衰係数)
ばね上部とばね下部との接近離間動作速度、つまり、ばね上部とばね下部との相対速度Vsに基づいて、アブソーバ力FAが、次式に従って決定される。
FA=Vs・CA(CA:アブソーバの減衰係数)
そして、必要減衰力FHとアブソーバ力FAとの差に相当する接近離間力を発生させるべく、振動減衰成分θ* Sが、次式に従って決定される。
θ* S=KS・(FH−FA)(KS:ゲイン)
The vibration damping component θ * S is determined by a necessary damping force that is a damping force determined based on the sprung absolute velocity and an absorber force generated by the
F H = Vu · C S (C S : damping coefficient based on skyhook theory)
Based on the approaching / separating operation speed between the sprung part and the unsprung part, that is, the relative speed Vs between the sprung part and the unsprung part, the absorber force F A is determined according to the following equation.
F A = Vs · C A (C A : damping coefficient of absorber)
Then, in order to generate an approaching / separating force corresponding to the difference between the required damping force F H and the absorber force F A , the vibration damping component θ * S is determined according to the following equation.
θ * S = K S · (F H −F A ) (K S : gain)
ロール抑制成分θ* Rは、車体が受けるロールモーメントを指標する横加速度に基づいて決定される。詳しく言えば、ステアリングホイールの操舵角δと車両走行速度vとに基づいて推定された推定横加速度Gycと、実測された実横加速度Gyrとに基づいて、制御に利用される横加速度である制御横加速度Gy*が、次式に従って決定され、
Gy*=KA・Gyc+KB・Gyr (KA,KB:ゲイン)
そのように決定された制御横加速度Gy*に基づいて、ロール抑制成分θ* Rが決定される。調整装置ECU170の調整装置コントローラ176内には、制御横加速度Gy*をパラメータとするロール抑制成分θ* Rのマップデータが格納されており、ロール抑制成分θ* Rが決定にあたっては、そのマップデータが参照される。
The roll suppression component θ * R is determined based on the lateral acceleration that indicates the roll moment received by the vehicle body. More specifically, the control is a lateral acceleration used for the control based on the estimated lateral acceleration Gyc estimated based on the steering angle δ of the steering wheel and the vehicle traveling speed v and the actually measured actual lateral acceleration Gyr. The lateral acceleration Gy * is determined according to the following equation:
Gy * = K A · Gyc + K B · Gyr (K A , K B : gain)
Based on the determined control lateral acceleration Gy * , the roll suppression component θ * R is determined. In the
ピッチ抑制回転角成分θ* Pは、車体が受けるピッチモーメントを指標する前後加速度に基づいて決定される。詳しく言えば、実測された実前後加速度Gzgに基づいて、ピッチ抑制回転角成分θ* Pが、次式に従って決定される。
θ* P=KC・Gzg (KC:ゲイン)
The pitch suppression rotation angle component θ * P is determined based on the longitudinal acceleration that indicates the pitch moment received by the vehicle body. More specifically, the pitch suppression rotation angle component θ * P is determined according to the following equation based on the actually measured actual longitudinal acceleration Gzg.
θ * P = K C · Gzg (K C : Gain)
以上のように、振動減衰成分θ* S,ロール抑制成分θ* R,ピッチ抑制成分θ* Pがそれぞれ決定されると、目標モータ回転角θ*が、次式に従って決定される。
θ*=θ* S+θ* R+θ* P
そして、実際のモータ回転角である実モータ回転角θが上記目標モータ回転角回転角θ*になるように、電磁モータ140が制御される。この電磁モータ140の制御において、電磁モータ140に供給される電力は、実モータ回転角θの目標モータ回転角θ*に対する偏差であるモータ回転角偏差Δθ(=θ*−θ)に基づいて決定される。詳しく言えば、供給電流モータ回転角偏差Δθに基づくフィードバック制御の手法に従って決定される。具体的には、まず、電磁モータ140が備えるモータ回転角センサ154の検出値に基づいて、上記モータ回転角偏差Δθが認定され、次いで、それをパラメータとして、次式に従って、目標供給電流i*が決定される。
i*=KP・Δθ+KI・Int(Δθ)
この式は、PI制御則に従う式であり、第1項,第2項は、それぞれ、比例項、積分項を、KP,KIは、それぞれ、比例ゲイン,積分ゲインを意味する。また、Int(Δθ)は、モータ回転角偏差Δθの積分値に相当する。なお、モータ回転角偏差Δθは、それの符号が、実モータ回転角θが目標モータ回転角θ*に近づくべき方向、すなわち電磁モータ140の動作方向を表し、それの絶対値が、動作させるべき量を表すものとなっている。
As described above, when the vibration damping component θ * S , the roll suppression component θ * R , and the pitch suppression component θ * P are determined, the target motor rotation angle θ * is determined according to the following equation.
θ * = θ * S + θ * R + θ * P
Then, the
i * = K P · Δθ + K I · Int (Δθ)
This equation follows the PI control law. The first term and the second term mean the proportional term and the integral term, respectively, and K P and K I mean the proportional gain and the integral gain, respectively. Int (Δθ) corresponds to an integral value of the motor rotation angle deviation Δθ. The motor rotation angle deviation Δθ represents the direction in which the actual motor rotation angle θ should approach the target motor rotation angle θ * , that is, the operation direction of the
上記目標供給電流i*を決定するための式は、2つの項からなり、それら2つの項は、それぞれが、目標供給電力の成分と考えることができる。第1項の成分は、モータ回転角偏差Δθに応じた成分(以下、「比例項電流成分」という場合がある)ihであり、第2項の成分は、その偏差Δθの積分に応じた成分(以下、「積分項電流成分」という場合がある)iSである。アクチュエータ126は、L字形バー122の弾性反力といった外部入力を受けながら動作するものであり、PI制御の理論からすれば、積分項電流成分iSは、外部入力によっては電磁モータ140が回転させられないようにするための電流成分、つまり、外部入力の作用下においてアクチュエータ126の動作位置を維持するためのモータ力に関する成分と考えることができる。また、比例項電流成分ihは、外部入力の作用下において、アクチュエータ126を適切に動作させるための電流成分であり、つまり、外部入力に抗ってアクチュエータ126を動作させるためのモータ力、あるいは、外部入力を利用して適切にアクチュエータ126を動作させるためのモータ力に関する成分と考えることができる。
The formula for determining the target supply current i * is composed of two terms, and each of the two terms can be considered as a component of the target supply power. The component of the first term is a component i h corresponding to the motor rotation angle deviation Δθ (hereinafter sometimes referred to as “proportional term current component”), and the component of the second term is based on the integration of the deviation Δθ. Component (hereinafter sometimes referred to as “integral term current component”) i S. The actuator 126 operates while receiving an external input such as an elastic reaction force of the L-shaped
ここで、先のアクチュエータ効率を考えれば、概して言えば、上記積分項電流成分iSは、モータ回転角θを維持するための電流成分であればよいため、逆効率ηNに従う大きさのモータ力を発生させる電流成分であればよいことなる。したがって、目標供給電流i*を決定するための上記式における第2項のゲインである積分ゲインKIは、積分項成分iSが逆効率特性に沿った値となるように設定されている。例えば、車両が典型的な一旋回動作を行う場合のロール抑制について考えてみれば、図9に示すように、調整装置20が発生させるべきロール抑制力、つまり、接近離間力は変化し、電磁モータ140の目標モータ回転角θ*は変化する。この例では、実モータ回転旋回初期[a],旋回中期[b]および旋回後期[c]を通じて、モータ回転角が目標モータ回転角θ*を維持することができるように、積分項電流成分iSが、逆効率ηNに従って決定される。
Here, given the previous actuator efficiency, generally speaking, the integral term current component i S, since may be a current component for maintaining the motor rotation angle theta, the size of the motor according to the negative efficiency eta N Any current component that generates force can be used. Therefore, the integral gain K I that is the gain of the second term in the above equation for determining the target supply current i * is set so that the integral term component i S has a value that is in line with the inverse efficiency characteristic. For example, when considering the roll suppression when the vehicle performs a typical one-turn operation, as shown in FIG. 9, the roll suppression force to be generated by the adjusting
それに対して、上記比例項電流成分ihは、外部入力の作用下において、目標モータ回転角θ*に対する実モータ回転角θのずれをなくすための成分であり、上記式における第1項のゲインである比例ゲインKPは、モータ回転角偏差Δθに応じた適切な積分項電流成分iSの増減補正が行われるような値に設定されている。特に、旋回初期[a]では、外部入力に抗してアクチユエータ126を動作させなければならないため、正効率特性に従ったモータ力以上のモータ力を発生させるような大きさの電流が電磁モータ140に供給される必要がある。そのことに鑑み、比例ゲインKPは、モータ回転角偏差Δθがあまり大きくならない状態において正効率特性に従ったモータ力を発生可能な値に設定されている。
On the other hand, the proportional term current component i h is a component for eliminating the deviation of the actual motor rotation angle θ with respect to the target motor rotation angle θ * under the action of an external input, and is the gain of the first term in the above equation. The proportional gain K P is set to such a value that appropriate increase / decrease correction of the integral term current component i S according to the motor rotation angle deviation Δθ is performed. In particular, at the beginning of turning [a], the
ロール抑制制御を例にとって説明したが、比例ゲインKP,積分ゲインKIが適切に設定された上記式に従って目標供給電流i*を決定することにより、ピッチ抑制制御あるいはそれらが複合された制御においても、同様に、アクチュエータ126の正効率ηP,逆効率ηNが考慮されることなる。したがって、アクチュエータ126の正効率ηP,逆効率ηNを考慮した目標供給電流i*の決定により、モータ回転角θが同じ角度に維持される状態および減少させられる状態、言い換えれば、モータ力、すなわち、アクチュエータ力,接近離間力が同じ大きさに維持される状態および減少させられる状態において、電磁モータ140の電力消費は、効果的に低減されることなるのである。
Although the roll suppression control has been described as an example, by determining the target supply current i * according to the above formula in which the proportional gain K P and the integral gain K I are appropriately set, in the pitch suppression control or the control in which they are combined. Similarly, the positive efficiency η P and the reverse efficiency η N of the
ちなみに、上記目標供給電流i*は、それの符号により電磁モータ140のモータ力の発生方向をも表すものとなっており、電磁モータ140の駆動制御にあたっては、目標供給電流i*に基づいて、電磁モータ140を駆動するためのデューティ比およびモータ力発生方向が決定される。そして、それらデューティ比およびモータ力発生方向についての指令がインバータ174に発令され、インバータ174によって、その指令に基づいた電磁モータ140の駆動制御がなされる。
Incidentally, the target supply current i * also indicates the direction of generation of the motor force of the
なお、本実施例においては、PI制御則に従い目標供給電流i*が決定されたが、PDI制御則に従い目標供給電流i*を決定することも可能である。この場合、例えば、次式
i*=KP・Δθ+KI・Int(Δθ)+KD・Δθ’
によって、目標供給電流i*を決定すればよい。ここで、KDは微分ゲインであり、第3項は、微分項成分を意味する。
In the present embodiment, the target supply current i * is determined according to the PI control law, but the target supply current i * can also be determined according to the PDI control law. In this case, for example, the following formula: i * = K P · Δθ + K I · Int (Δθ) + K D · Δθ ′
Thus, the target supply current i * may be determined. Here, K D is the differential gain, the third term means a differential term component.
ii)アブソーバの制御
本システム10においては、前述のように、調整装置120が発生させる接近離間力とアブソーバ52が発生させるアブソーバ力とを利用して、いわゆるスカイフックダンパ理論に基づく振動減衰制御が実行されており、この制御において、調整装置120は、上記必要減衰力とアブソーバ力との差に相当する接近離間力を発生させている。このため、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが同じ場合には、アブソーバ力は必要減衰力の助けとなることから、調整装置120は必要減衰力より小さな接近離間力を発生させればよく、調整装置120の消費電力を抑制することが可能となる。一方、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合には、アブソーバ力は必要減衰力の妨げとなることから、調整装置120は必要減衰力より大きな接近離間力を発生させる必要が生じ、調整装置120の消費電力が増加する虞がある。
ii) Control of the absorber In the
以上のことに鑑み、本システム10では、協調振動減衰制御が実行される際に、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なる場合には、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが同じ場合と比較して、アブソーバ力を小さくするべく、アブソーバ52の減衰係数を小さく変更する減衰係数変更制御が実行される。
In view of the above, in the
具体的に説明すれば、アブソーバ力方向は、ばね上部とばね下部とが離間するような場合には、バウンド方向となり、ばね上部とばね下部とが接近するような場合には、リバウンド方向となる。一方、必要減衰力方向は、ばね上部が上方に移動するような場合には、バウンド方向となり、ばね上部が下方に移動するような場合には、リバウンド方向となる。また、本システム10においては、ばね上部が上方に移動している場合には、ばね上絶対速度Vuは+、ばね上部が下方に移動している場合には、ばね上絶対速度Vuは−としており、ばね上部とばね下部とが離間する場合には、ばね上部とばね下部との相対速度Vsは+、ばね上部とばね下部とが接近する場合には、相対速度Vsは−としている。
Specifically, the absorber force direction is the bounce direction when the sprung portion and the unsprung portion are separated from each other, and the rebound direction when the sprung portion and the unsprung portion are approached. . On the other hand, the necessary damping force direction is the bound direction when the sprung portion moves upward, and the rebound direction when the sprung portion moves downward. In the
上記のことから、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とがともにバウンド方向の場合には、ばね上絶対速度Vuは+、かつ、相対速度Vsは+となり、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する。また、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とがともにリバウンド方向の場合には、ばね上絶対速度Vuは−、かつ、相対速度Vsは−となり、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する。したがって、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合には、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが同じとなり、ばね上絶対速度Vuの符号と相対速度Vsの符号とが同じとなる。一方、必要減衰力方向がバウンド方向、かつアブソーバ力方向がリバウンド方向の場合には、ばね上絶対速度Vuは+、かつ、相対速度Vsは−となり、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する。また、必要減衰力方向がリバウンド方向、かつアブソーバ力方向がバウンド方向の場合には、ばね上絶対速度Vuは−、かつ、相対速度Vsは+となり、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する。したがって、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合、および、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合には、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なり、ばね上絶対速度Vuの符号と相対速度Vsの符号とが異なる。 From the above, when the required damping force direction and the absorber force direction are both bound directions, the sprung absolute speed Vu is + and the relative speed Vs is +, and the spring top moves while the spring top moves upward. And the unsprung part are separated from each other. When the necessary damping force direction and the absorber force direction are both in the rebound direction, the sprung absolute velocity Vu is-and the relative velocity Vs is-, and the sprung portion and the unsprung portion move while the sprung portion moves downward. And approach. Therefore, when the sprung portion is separated from the sprung portion while the sprung portion is moving upward, and when the sprung portion and the sprung portion are approached while the sprung portion is moved downward, the necessary damping force direction and the absorber The force direction is the same, and the sign of the sprung absolute speed Vu and the sign of the relative speed Vs are the same. On the other hand, when the required damping force direction is the bounce direction and the absorber force direction is the rebound direction, the sprung absolute speed Vu is + and the relative speed Vs is −, and the sprung part moves upward while the sprung part moves upward. The unsprung part approaches. When the required damping force direction is the rebound direction and the absorber force direction is the bounce direction, the sprung absolute speed Vu is-and the relative speed Vs is +, and the spring top moves downward while the spring top moves. The unsprung part is separated. Therefore, when the sprung portion moves away from the sprung portion and the sprung portion moves apart, and when the sprung portion moves upward and the sprung portion approaches the sprung portion, the necessary damping force direction and the absorber The force direction is different, and the sign of the sprung absolute speed Vu is different from the sign of the relative speed Vs.
したがって、本システム10では、協調振動減衰制御が実行される際に、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合、つまり、ばね上絶対速度Vuの符号と相対速度Vsの符号とが同じとなる場合には、アブソーバ52の減衰係数CAを第1減衰係数C1とし、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合、および、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合、つまり、ばね上絶対速度Vuの符号と相対速度Vsの符号とが異なる場合には、アブソーバ52の減衰係数CAを第1減衰係数C1より小さい第2減衰係数C2としている。
Therefore, in the
≪制御プログラム≫
本システム10において、調整装置120の発生させる接近離間力の制御は、図10にフローチャートを示す調整装置制御プログラムが調整装置コントローラ176によって実行されることで行われる。一方、アブソーバ52の減衰係数の制御は、図11にフローチャートを示すアブソーバ制御プログラムがアブソーバコントローラ180によって実行されることで行われる。それら2つのプログラムは、イグニッションスイッチがON状態とされている間、短い時間間隔(例えば、数msec)をおいて繰り返し実行されており、並行して実行されている。以下に、それぞれの制御のフローを、図に示すフローチャートを参照しつつ、簡単に説明する。なお、調整装置制御プログラムは、4つの調整装置120の各アクチュエータ126ごとに実行され、また、アブソーバ制御プログラムは、4つのアブソーバ52ごとに実行される。以降の説明においては、説明の簡略化に配慮して、1つのアクチュエータ126に対しての制御処理、1つのアブソーバ52に対しての制御処理について説明する。
≪Control program≫
In the
i)調整装置制御プログラム
本プログラムに従う処理では、まず、ステップ1(以下、単に「S1」と略す。他のステップについても同様とする)において、上述の制御横加速度に基づいて、ロール抑制制御のためのロール抑制成分θ* Rが決定され、続いて、S2において、前後加速度に基づいて、ピッチ抑制制御のためのピッチ抑制成分θ* Pが決定される。
i) Adjustment device control program In the process according to this program, first, in step 1 (hereinafter simply referred to as “S1”. The same applies to the other steps), based on the control lateral acceleration described above, the roll suppression control is performed. The roll suppression component θ * R for the pitch suppression control is determined, and subsequently, in S2, the pitch suppression component θ * P for pitch suppression control is determined based on the longitudinal acceleration.
次に、S3において、ばね上縦加速度センサ196に基づいて、ばね上部の縦加速度Guが検出され、S4において、ばね上縦加速度Guに基づいて、ばね上絶対速度Vuが演算される。続いて、S5において、ストロークセンサ198に基づいて、車体車輪間距離Xが検出され、S6において、車体車輪間距離Xに基づいて、ばね上部とばね下部との相対速度Vsが演算される。
Next, in S3, the sprung vertical acceleration Gu is detected based on the sprung
次に、S7において、相対速度Vsに応じて、アブソーバ力FAが決定される。アブソーバ力FAを決定する際に使用されるアブソーバ52の減衰係数CAに関する情報は、調整装置コントローラ176がアブソーバコントローラ180から必要に応じて取得する。続いて、S8において、ばね上絶対速度Vuに応じて、必要減衰力FHが決定され、S9において、アブソーバ力FAと必要減衰力FHとに基づいて、振動減衰成分θ* Sが決定される。そして、S10において、振動減衰成分θ* Sとロール抑制成分θ* Rとピッチ抑制成分θ* Pとが合計されることによって、目標モータ回転角θ*が決定される。続いて、S11において、目標モータ回転角θ*に基づき、前述のPI制御則に従う式に従って、目標供給電流i*が決定され、S12において、決定された目標供給電流i*に基づく制御信号がインバータ174に送信された後、本プログラムの1回の実行が終了する。
Next, in S7, the absorber force F A is determined according to the relative speed Vs. Information regarding the damping coefficient C A of the
ii)アブソーバ制御プログラム
本プログラムに従う処理では、まず、S21において、縦加速度センサ196に基づいて、ばね上部の縦加速度Guが検出され、S22において、縦加速度Guに基づいて、ばね上絶対速度Vuが演算される。続いて、S23において、ストロークセンサ198に基づいて、車体車輪間距離Xが検出され、S24において、車体車輪間距離Xに基づいて、ばね上部とばね下部との相対速度Vsが演算される。
ii) Absorber control program In the processing according to this program, first, the vertical acceleration Gu of the sprung portion is detected based on the
次に、S25において、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とが異なるか否かが判断される。具体的には、相対速度Vsの符号とばね上絶対速度Vuの符号とが異なるか否かが判断される。それぞれの速度の符号が異なると判断された場合には、S26において、アブソーバ52の減衰係数CAが第2減衰係数C2とされる。また、それぞれの速度の符号が同じと判断された場合には、S27において、アブソーバ52の減衰係数CAが第1減衰係数C1とされる。そして、S28において、決定された減衰係数CAに基づく制御信号がモータ駆動回路178に送信された後、本プログラムの1回の実行が終了する。
Next, in S25, it is determined whether the required damping force direction is different from the absorber force direction. Specifically, it is determined whether or not the sign of the relative speed Vs is different from the sign of the sprung absolute speed Vu. When the sign of the respective speeds are different from determination in S26, the damping coefficient C A of the
≪コントローラの機能構成≫
上記調整装置制御プログラムを実行する調整装置コントローラ176は、それの実行処理に鑑みれば、図12に示すような機能構成を有するものと考えることができる。図から解るように、調整装置コントローラ176は、S1,S2の処理を実行する機能部、つまり、ロール抑制成分θ* Rおよびピッチ抑制成分θ* Pを決定する機能部として、車体姿勢制御成分決定部210を、S3〜S9の処理を実行する機能部、つまり、振動減衰成分θ* Sを決定する機能部として、振動減衰成分決定部212を、S10〜S12の処理を実行する機能部、つまり、ロール抑制制御およびピッチ抑制制御を実行する機能部として、車体姿勢制御実行部214を、S10〜S12の処理を実行する機能部、つまり、協調振動減衰制御を実行する機能部として、協調振動減衰制御実行部216を、それぞれ有している。なお、振動減衰成分決定部212は、S7の処理を実行する機能部として、アブソーバ52が発生させるアブソーバ力FAを決定する機能部、つまり、アブソーバ力決定部218を、S8の処理を実行する機能部として、ばね上部の振動を減衰するために必要とされる必要減衰力FHを決定する機能部、つまり、必要減衰力決定部220を、それぞれ備えている。
≪Functional structure of controller≫
The
また、上記アブソーバ制御プログラム実行するアブソーバコントローラ180も、それの実行処理に鑑みれば、図12に示すような機能構成を有するものと考えることができる。図から解るように、アブソーバコントローラ180は、S25〜S27の処理を実行する機能部、つまり、必要減衰力方向とアブソーバ力方向とに基づいて、アブソーバ52の減衰係数CAを決定する機能部として、減衰係数決定部222を有している。
Also, the
10:車両用サスペンションシステム 36:第2ロアアーム(ばね下部) 50:コイルスプリング(サスペンションスプリング) 52:アブソーバ 54:マウント部(ばね上部) 74:電磁モータ(減衰係数変更機構) 77:貫通穴(減衰係数変更機構) 78:調整ロッド(減衰係数変更機構) 79:動作変換機構(減衰係数変更機構) 120:車体車輪間距離調整装置(接近離間力発生装置) 122:L字形バー(弾性体) 126:アクチュエータ 130:シャフト部 132:アーム部 140:電磁モータ 142:減速機 170:調整装置電子制御ユニット(調整装置) 172:アブソーバ電子制御ユニット(調整装置) 10: Vehicle suspension system 36: Second lower arm (lower spring) 50: Coil spring (suspension spring) 52: Absorber 54: Mount part (upper spring) 74: Electromagnetic motor (damping coefficient changing mechanism) 77: Through hole (damping) 78: Adjustment rod (damping coefficient changing mechanism) 79: Motion conversion mechanism (damping coefficient changing mechanism) 120: Vehicle wheel distance adjusting device (approaching / separating force generating device) 122: L-shaped bar (elastic body) 126 : Actuator 130: Shaft part 132: Arm part 140: Electromagnetic motor 142: Reducer 170: Adjustment device electronic control unit (adjustment device) 172: Absorber electronic control unit (adjustment device)
Claims (5)
そのサスペンションスプリングと並列的に配設され、ばね上部とばね下部との上下方向における接近・離間動作に対する抵抗力であって、その動作速度に応じた大きさの力であるアブソーバ力を発生させる液圧式のアブソーバと、
前記サスペンションスプリングと並列的に配設され、動力源としての電磁モータを有し、その電磁モータが発生させる力に依拠した力であってばね上部とばね下部とを上下方向に接近・離間させる力である接近離間力を発生させる接近離間力発生装置と、
前記電磁モータを制御することで、前記接近離間力発生装置が発生させる接近離間力を制御する制御装置と
を備えた車両用サスペンションシステムであって、
前記接近離間力発生装置が、
一端部がばね上部とばね下部との一方に連結される弾性体と、
その弾性体の他端部とばね上部とばね下部との他方との間に配設されてその他方と前記弾性体とを連結するとともに、前記電磁モータを自身の構成要素とし、その電磁モータが発生させる力に依拠して自身が発生させる力を前記弾性体に作用させることで、自身の動作量に応じて前記弾性体の変形量を変化させるとともに、その力を前記弾性体を介して接近離間力としてばね上部とばね下部とに作用させる電磁式のアクチュエータと
を有し、
前記弾性体が、ばね上部に回転可能に保持されたシャフト部と、そのシャフト部の一端部からそのシャフト部と交差して延びるとともに先端部がばね下部に連結されたアーム部とを有し、
前記アクチュエータが、車体に固定されるとともに、自身が発生させる力によって前記シャフト部をそれの軸線まわりに回転させるものであり、かつ、前記電磁モータの動作を減速するとともに減速比が1/100以下とされた減速機を有してその減速機によって減速された動作が自身の動作となる構造とされ、
前記制御装置が、
前記接近離間力発生装置と前記アブソーバとを協調させてばね上部とばね下部との少なくとも一方の振動を減衰するための制御であって、その振動を減衰するために必要とされる減衰力と前記アブソーバが発生させるアブソーバ力との差に相当する接近離間力を前記接近離間力発生装置が発生させる協調振動減衰制御を実行するものとされ、
その協調振動減衰制御を、前記接近離間力発生装置が発生させるべき接近離間力に基づいて前記電磁モータの目標回転角を決定し、実際の電磁モータの回転角がその目標回転角となるようにして行うことを特徴とする車両用サスペンションシステム。 A suspension spring disposed between the spring top and the spring bottom;
A liquid that is arranged in parallel with the suspension spring and generates an absorber force that is a resistance force against the approaching / separating operation in the vertical direction between the spring upper part and the spring lower part and that has a magnitude corresponding to the operation speed. A pressure-type absorber,
A force that is arranged in parallel with the suspension spring and has an electromagnetic motor as a power source, and depends on the force generated by the electromagnetic motor, and moves the spring upper portion and the spring lower portion up and down in the vertical direction. An approaching / separating force generating device for generating an approaching / separating force,
A vehicle suspension system comprising: a control device that controls an approaching / separating force generated by the approaching / separating force generating device by controlling the electromagnetic motor;
The approaching / separating force generator is
An elastic body having one end connected to one of the spring top and the spring bottom;
The elastic body is disposed between the other end of the elastic body and the other of the sprung part and the unsprung part and connects the other and the elastic body, and the electromagnetic motor is a component of the electromagnetic body. By applying the force generated by itself to the elastic body depending on the generated force, the deformation amount of the elastic body is changed according to the amount of movement of the elastic body, and the force approaches the elastic body through the elastic body. An electromagnetic actuator that acts on the upper and lower springs as a separation force;
Have
The elastic body has a shaft portion rotatably held on the spring upper portion, and an arm portion extending from one end portion of the shaft portion so as to intersect the shaft portion and having a tip portion connected to the spring lower portion,
The actuator is fixed to the vehicle body and rotates the shaft portion around its axis by a force generated by itself, and decelerates the operation of the electromagnetic motor and has a reduction ratio of 1/100 or less. It has a structure that has a reduction gear that has been decelerated and the operation that is decelerated by the reduction gear becomes its own operation,
The control device is
Control for attenuating the vibration of at least one of the sprung portion and the unsprung portion by coordinating the approaching / separating force generating device and the absorber, the damping force required to damp the vibration, and the Coordinated vibration damping control in which the approaching / separating force generating device generates an approaching / separating force corresponding to a difference from the absorber force generated by the absorber is performed ,
In the coordinated vibration damping control, the target rotation angle of the electromagnetic motor is determined based on the approaching / separating force to be generated by the approaching / separating force generating device, and the actual rotation angle of the electromagnetic motor becomes the target rotation angle. A suspension system for a vehicle characterized by
前記制御装置が、その減衰係数変更機構を制御することで前記アブソーバの減衰係数をも制御するものであって、その減衰係数を、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合に、ばね上部が上方に移動しつつばね上部とばね下部とが離間する場合、および、ばね上部が下方に移動しつつばね上部とばね下部とが接近する場合より小さくする減衰係数変更制御を実行するものとされた請求項2に記載の車両用サスペンションシステム。 The absorber includes a damping coefficient changing mechanism that changes its damping coefficient that indicates its own ability to generate the absorber force and serves as a reference for the magnitude of the absorber force,
The control device controls the damping coefficient of the absorber by controlling the damping coefficient changing mechanism, and the upper part of the spring approaches the lower part of the spring while the upper part of the spring moves upward. When the upper part of the spring is moved downward, the upper part of the spring is separated from the lower part of the spring. When the upper part of the spring is moved upward, the upper part of the spring is separated from the lower part of the spring. The suspension system for a vehicle according to claim 2, wherein damping coefficient change control is performed so as to be smaller than when the spring upper portion and the spring lower portion approach each other while moving to the left.
前記アクチュエータが、1/2以下の正逆効率積を有する構造とされた請求項1ないし請求項4のいずれかに記載の車両用サスペンションシステム。 The ratio of the external input to the motor force required to operate the actuator against the external input, which is a force acting on the actuator from the outside, is determined by the positive efficiency of the actuator and the actuator also operated by the external input. In the case where the ratio of the motor force required for not being able to be made to the external input is defined as the reverse efficiency of the actuator, the product of the positive efficiency and the reverse efficiency, and the forward / reverse efficiency product, respectively,
The vehicle suspension system according to any one of claims 1 to 4, wherein the actuator has a structure having a forward / reverse efficiency product of 1/2 or less .
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