JP4813102B2 - Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same - Google Patents

Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same Download PDF

Info

Publication number
JP4813102B2
JP4813102B2 JP2005176764A JP2005176764A JP4813102B2 JP 4813102 B2 JP4813102 B2 JP 4813102B2 JP 2005176764 A JP2005176764 A JP 2005176764A JP 2005176764 A JP2005176764 A JP 2005176764A JP 4813102 B2 JP4813102 B2 JP 4813102B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
lens group
aspherical
object side
optical axis
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2005176764A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2006350027A (en
Inventor
正仁 渡邉
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Olympus Imaging Corp
Original Assignee
Olympus Imaging Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Olympus Imaging Corp filed Critical Olympus Imaging Corp
Priority to JP2005176764A priority Critical patent/JP4813102B2/en
Priority to US11/450,475 priority patent/US7403341B2/en
Publication of JP2006350027A publication Critical patent/JP2006350027A/en
Priority to US12/157,839 priority patent/US7636202B2/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4813102B2 publication Critical patent/JP4813102B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Lenses (AREA)

Description

本発明は、ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置に関し、特に、ズームレンズ等の光学系部分の工夫により、画角が広く薄型で低コストで実現可能なズームレンズ及びそれを用いたデジタルカメラやビデオカメラ等の電子撮像装置に適した構成としたものである。   The present invention relates to a zoom lens and an electronic imaging apparatus using the same, and more particularly, a zoom lens that can be realized with a wide angle of view and a low cost at a low cost by devising an optical system part such as a zoom lens and a digital camera using the same And a configuration suitable for an electronic imaging apparatus such as a video camera.

近年、デジタルカメラ等の電子撮像装置には、撮影レンズとしてズームレンズを搭載するのが一般的となっている。そして、デジタルカメラ等の電子撮像装置の小型化等を図る上で、撮影レンズであるズームレンズの薄型化の要求が、より一層高くなってきている。   In recent years, it has become common to mount a zoom lens as an imaging lens in an electronic imaging device such as a digital camera. In order to reduce the size of electronic imaging devices such as digital cameras, the demand for thin zoom lenses, which are photographing lenses, has been further increased.

しかし、撮像素子の小さいデジタルカメラに用いられるズームレンズは、焦点距離が短くなるため、撮像素子の斜入射特性を満たしつつ、各種収差を小さく設計しようとすると、ズームレンズを構成するレンズの枚数は多くなりやすいため、ズームレンズの薄型化を満たすことが困難となっている。   However, zoom lenses used in digital cameras with small image sensors have a short focal length, so if you try to design various aberrations while satisfying the oblique incidence characteristics of the image sensor, the number of lenses that make up the zoom lens is Since the number tends to increase, it is difficult to satisfy the thinning of the zoom lens.

そこで、一般には、複数のレンズ群からなるズームレンズでは、ズームレンズを構成するレンズの枚数を少なくすることによって、ズームレンズの収納時（沈胴時）の厚みを薄くしているが、上記のようなズームレンズ全長の薄型化を図る上では、最小の群数である２群で構成されるズームレンズを採用することが考えられる。こうした収納時の厚みの小型化を図ったズームレンズに関する技術として、例えば、特許文献１が提案されている。   Therefore, in general, in a zoom lens composed of a plurality of lens groups, the number of lenses constituting the zoom lens is reduced to reduce the thickness when retracting the zoom lens (when retracted). In order to reduce the overall length of the zoom lens, it is conceivable to employ a zoom lens composed of two groups, which is the minimum number of groups. For example, Patent Document 1 has been proposed as a technique related to a zoom lens that achieves a reduction in thickness during storage.

特開２００４−１０２２１１号公報JP 2004-102111 A

特許文献１に記載のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有するレンズ群Ａと、正の屈折力を有するレンズ群Ｂを含み、レンズ群Ｂが、物体側に凸形状の３枚のメニスカスレンズで構成したものであり、ズームレンズ全長を薄型化している。   The zoom lens described in Patent Document 1 includes, in order from the object side, a lens group A having a negative refractive power and a lens group B having a positive refractive power, and the lens group B has a convex shape 3 on the object side. It is composed of a single meniscus lens, and the overall length of the zoom lens is reduced.

また、撮像素子の高画素化が進むに伴い、画像をトリミングすることにより望遠側にズームする効果を得ることができる。そのため、ズームレンズには、薄型化の他に、より広角化が強く求められる。   Further, as the number of pixels of the image sensor increases, the effect of zooming to the telephoto side can be obtained by trimming the image. Therefore, the zoom lens is strongly required to have a wider angle in addition to being thinner.

そこで、本発明は、従来構成の有する上記のような問題点に鑑みて成されたものである。その目的とするところは、機構レイアウト上、小型で簡素なズームレンズで、広角域が広く、コマ収差、非点収差、倍率色収差を十分に補正することにより、従来技術よりも撮影時の画角が広く、カメラの収納状態での厚みを薄くすることが可能なデジタルカメラやビデオカメラに適したズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置の提供を目的とするものである。   Therefore, the present invention has been made in view of the above-described problems of the conventional configuration. The objective is to use a compact and simple zoom lens in terms of mechanism layout, which has a wide wide angle range and sufficiently corrects coma, astigmatism, and chromatic aberration of magnification. Therefore, it is an object of the present invention to provide a zoom lens suitable for a digital camera or a video camera capable of reducing the thickness when the camera is stored, and an electronic imaging apparatus using the zoom lens.

上記目的を達成するため、本発明によるズームレンズは、物体側より順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を有する２群ズームレンズとして構成され、変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とする。
Ｒ1／ｈ1＜１．３５
Ｒ 1 ／ｈ 2 ＜１．２
但し、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ1は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。
また、本発明によるズームレンズは、物体側より順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第１レンズ群のそれぞれのレンズ成分が、単レンズで構成され、前記第２レンズ群のレンズ成分が、正レンズと負レンズを有する１つの接合レンズで構成され、前記第２レンズ群のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズと負レンズとで構成した接合レンズであり、前記第２レンズ群のレンズ成分の最物体側面と最像側面が、光軸上にてそれぞれ凸形状であり、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満足たすことを特徴とする。
Ｒ 1 ／ｈ 1 ＜１．３５
Ｒ 1 ／ｈ 2 ＜１．２
但し、Ｒ 1 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ 1 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。
また、本発明によるズームレンズは、物体側より順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、明るさ絞りが、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間に配置され、且つ、前記明るさ絞りが、変倍時、像面に対する前記第２レンズ群の移動方向と同じ方向に移動し、前記明るさ絞りが、第２レンズ群の入射面頂よりも像側に位置し、開口サイズが一定であり、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とする。
Ｒ 1 ／ｈ 1 ＜１．３５
Ｒ 1 ／ｈ 2 ＜１．２
但し、Ｒ 1 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ 1 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。
また、本発明によるズームレンズは、物体側より順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群は、像面と一旦接近し、その後、像面から離れるように移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との距離は、近づくように移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満足たすことを特徴とする。
Ｒ 1 ／ｈ 1 ＜１．３５
Ｒ 1 ／ｈ 2 ＜１．２
但し、Ｒ 1 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ 1 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。
また、本発明によるズームレンズは、物体側より順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を有する２群ズームレンズとして構成され、変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とする。
Ｒ 1 ／ｈ 1 ＜１．３５
０．４５＜Ｚ 2 ／ｈ 2 ＜１．０
１．０５＜[ｈ 2 2 ＋（Ｒ 1 −Ｚ 2 ） 2 ]／Ｒ 1 2 ＜１．５
但し、Ｒ 1 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ 1 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、Ｚ 2 は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。
また、本発明によるズームレンズは、物体側より順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第１レンズ群のそれぞれのレンズ成分が、単レンズで構成され、前記第２レンズ群のレンズ成分が、正レンズと負レンズを有する１つの接合レンズで構成され、前記第２レンズ群のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズと負レンズとで構成した接合レンズであり、前記第２レンズ群のレンズ成分の最物体側面と最像側面が、光軸上にてそれぞれ凸形状であり、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満足たすことを特徴とする。
Ｒ 1 ／ｈ 1 ＜１．３５
０．４５＜Ｚ 2 ／ｈ 2 ＜１．０
１．０５＜[ｈ 2 2 ＋（Ｒ 1 −Ｚ 2 ） 2 ]／Ｒ 1 2 ＜１．５
但し、Ｒ 1 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ 1 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、Ｚ 2 は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。
また、本発明によるズームレンズは、物体側より順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、明るさ絞りが、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間に配置され、且つ、前記明るさ絞りが、変倍時、像面に対する前記第２レンズ群の移動方向と同じ方向に移動し、前記明るさ絞りが、第２レンズ群の入射面頂よりも像側に位置し、開口サイズが一定であり、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満足たすことを特徴とする。
Ｒ 1 ／ｈ 1 ＜１．３５
０．４５＜Ｚ 2 ／ｈ 2 ＜１．０
１．０５＜[ｈ 2 2 ＋（Ｒ 1 −Ｚ 2 ） 2 ]／Ｒ 1 2 ＜１．５
但し、Ｒ 1 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ 1 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、Ｚ 2 は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。
また、本発明によるズームレンズは、物体側より順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群は、像面と一旦接近し、その後、像面から離れるように移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との距離は、近づくように移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満足たすことを特徴とする。
Ｒ 1 ／ｈ 1 ＜１．３５
０．４５＜Ｚ 2 ／ｈ 2 ＜１．０
１．０５＜[ｈ 2 2 ＋（Ｒ 1 −Ｚ 2 ） 2 ]／Ｒ 1 2 ＜１．５
但し、Ｒ 1 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ 1 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、Ｚ 2 は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。 In order to achieve the above object, a zoom lens according to the present invention is configured as a two-group zoom lens having a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component in order from the object side. At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes, and both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces, At least one aspheric surface (hereinafter referred to as aspheric surface A) of the aspheric surfaces of the lens group satisfies the following conditional expression.
R 1 / h 1 <1.35
R 1 / h 2 <1.2
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the optical axis and the intersection with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection a) when passing through , and h 2 is incident at an angle of incidence of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end. The distance between the optical axis and the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis chief ray reaching the center passes through the aspheric surface A. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.
The zoom lens according to the present invention has at least a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component in order from the object side, and at least the first lens during zooming. The distance between the first lens group and the second lens group is changed, each lens component of the first lens group is configured by a single lens, and the lens component of the second lens group includes a positive lens and a negative lens. The cemented lens is composed of a positive lens and a negative lens in order from the object side, and the lens component of the second lens group is composed of two cemented lenses. The image side surfaces are each convex on the optical axis, and both the first lens group and the second lens group have aspheric lens surfaces, and at least one of the aspheric surfaces of the first lens group. One aspherical surface Hereinafter, an aspherical surface A), characterized in that plus satisfies the following condition.
R 1 / h 1 <1.35
R 1 / h 2 <1.2
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the optical axis and the intersection with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection a) when passing through, and h 2 is incident at an angle of incidence of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end. The distance between the optical axis and the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis chief ray reaching the center passes through the aspheric surface A. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.
The zoom lens according to the present invention has at least a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component in order from the object side, and at least the first lens during zooming. The distance between the first lens group and the second lens group is changed, an aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group, and the brightness stop is at the time of zooming. Moving in the same direction as the moving direction of the second lens group, the aperture stop is located on the image side of the entrance surface of the second lens group, the aperture size is constant, and the first lens group And the second lens group both have aspherical lens surfaces, and at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group has the following conditional expression: It is characterized by satisfying.
R 1 / h 1 <1.35
R 1 / h 2 <1.2
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the optical axis and the intersection with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection a) when passing through, and h 2 is incident at an angle of incidence of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end. The distance between the optical axis and the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis chief ray reaching the center passes through the aspheric surface A. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.
The zoom lens according to the present invention has at least a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component in order from the object side, and at least the first lens during zooming. The distance between the second lens group and the second lens group changes, and upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group once approaches the image plane and then moves away from the image plane. The distance between the first lens group and the second lens group moves so as to approach each other, the first lens group and the second lens group both have aspherical lens surfaces, and the first lens group At least one aspherical surface (hereinafter referred to as “aspherical surface A”) satisfies the following conditional expression.
R 1 / h 1 <1.35
R 1 / h 2 <1.2
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the optical axis and the intersection with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection a) when passing through, and h 2 is incident at an angle of incidence of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end. The distance between the optical axis and the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis chief ray reaching the center passes through the aspheric surface A. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.
The zoom lens according to the present invention is configured as a two-group zoom lens having a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component in order from the object side. At least the distance between the first lens group and the second lens group changes, and both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces, and the aspherical surface of the first lens group. At least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) satisfies the following conditional expression.
R 1 / h 1 <1.35
0.45 <Z 2 / h 2 <1.0
1.05 <[h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 ] / R 1 2 <1.5
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) and the optical axis when passing through, and Z 2 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection point b. , H 2 is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection) when the most off-axis principal ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 40 degrees or more from the object side and reaching the image plane passes through the aspherical surface A. b)) and the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.
The zoom lens according to the present invention has at least a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component in order from the object side, and at least the first lens during zooming. The distance between the first lens group and the second lens group is changed, each lens component of the first lens group is configured by a single lens, and the lens component of the second lens group includes a positive lens and a negative lens. The cemented lens is composed of a positive lens and a negative lens in order from the object side, and the lens component of the second lens group is composed of two cemented lenses. The image side surfaces are each convex on the optical axis, and both the first lens group and the second lens group have aspheric lens surfaces, and at least one of the aspheric surfaces of the first lens group. One aspherical surface Hereinafter, an aspherical surface A), characterized in that plus satisfies the following condition.
R 1 / h 1 <1.35
0.45 <Z 2 / h 2 <1.0
1.05 <[h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 ] / R 1 2 <1.5
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) and the optical axis when passing through, and Z 2 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection point b. , H 2 is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection) when the most off-axis principal ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 40 degrees or more from the object side and reaching the image plane passes through the aspherical surface A. b)) and the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.
The zoom lens according to the present invention has at least a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component in order from the object side, and at least the first lens during zooming. The distance between the first lens group and the second lens group is changed, an aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group, and the brightness stop is at the time of zooming. Moving in the same direction as the moving direction of the second lens group, the aperture stop is located on the image side of the entrance surface of the second lens group, the aperture size is constant, and the first lens group And the second lens group both have aspherical lens surfaces, and at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group has the following conditional expression: It is characterized by satisfaction.
R 1 / h 1 <1.35
0.45 <Z 2 / h 2 <1.0
1.05 <[h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 ] / R 1 2 <1.5
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) and the optical axis when passing through, and Z 2 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection point b. , H 2 is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection) when the most off-axis principal ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 40 degrees or more from the object side and reaching the image plane passes through the aspherical surface A. b)) and the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.
The zoom lens according to the present invention has at least a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component in order from the object side, and at least the first lens during zooming. The distance between the second lens group and the second lens group changes, and upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group once approaches the image plane and then moves away from the image plane. The distance between the first lens group and the second lens group moves so as to approach each other, the first lens group and the second lens group both have aspherical lens surfaces, and the first lens group At least one aspherical surface (hereinafter referred to as “aspherical surface A”) satisfies the following conditional expression.
R 1 / h 1 <1.35
0.45 <Z 2 / h 2 <1.0
1.05 <[h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 ] / R 1 2 <1.5
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) and the optical axis when passing through, and Z 2 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection point b. , H 2 is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection) when the most off-axis principal ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 40 degrees or more from the object side and reaching the image plane passes through the aspherical surface A. b)) and the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記非球面Ａが、次の条件式を満足することを特徴とする。
Ｒ1／ｈ2＜１．２
但し、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ2は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。 In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the aspheric surface A satisfies the following conditional expression.
R 1 / h 2 <1.2
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 2 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 40 ° or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the optical axis and the intersection with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection b).

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記第１レンズ群中の何れかのレンズ成分が負レンズ成分で構成され、前記負レンズ成分の像側面が凹面であり、且つ、前記凹面が、前記非球面Ａで構成されていることを特徴とする。   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that any lens component in the first lens group is a negative lens component, an image side surface of the negative lens component is a concave surface, and the concave surface is It is composed of the aspheric surface A.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記非球面Ａが、次の条件式を満足する形状であることを特徴とする。
０．３５＜Ｚ1／ｈ1＜１．０
１．０１＜｛ｈ1 2＋（Ｒ1−Ｚ1）2｝／Ｒ1 2＜１．５
但し、Ｚ1は非球面Ａの面頂から交点ａまでの光軸方向での距離であり、ｈ1は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点ａと光軸との距離であり、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径である。 In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the aspheric surface A has a shape that satisfies the following conditional expression.
0.35 <Z 1 / h 1 <1.0
1.01 <{h 1 2 + (R 1 −Z 1 ) 2 } / R 1 2 <1.5
However, Z 1 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection point a, and h 1 is the maximum incident angle from the object side at the wide angle end with an incident angle of 36 degrees or more to reach the image plane. The distance between the optical axis and the intersection point a with the aspheric surface A when the off-axis principal ray passes through the aspheric surface A, and R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記非球面Ａが、次の条件式を満足する形状であることを特徴とする。
０．４５＜Ｚ2／ｈ2＜１．０
１．０５＜｛ｈ2 2＋（Ｒ1−Ｚ2）2｝／Ｒ1 2＜１．５
但し、Ｚ2は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈ2は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点ｂと光軸との距離であり、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径である。 In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the aspheric surface A has a shape that satisfies the following conditional expression.
0.45 <Z 2 / h 2 <1.0
1.05 <{h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 } / R 1 2 <1.5
However, Z 2 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspherical surface A to the intersection point b, and h 2 is incident at an angle of incidence of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane. The distance between the intersection b of the aspheric surface A and the optical axis when the off-axis principal ray passes through the aspheric surface A, and R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記第１レンズ群が全体として負の屈折力を有し、前記第１レンズ群中の物体側のレンズ成分が、像面側に凹面を有する負レンズ成分で構成され、前期負レンズ成分の凹面の近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接する何れのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも小さく、前記第１レンズ群中の像面側のレンズ成分が、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズ成分で構成され、前記第２レンズ群が全体として正の屈折力を有し、前記第２レンズ群中のレンズ成分が、物体側に凸面を有し、前記第２レンズ群のレンズ成分の凸面の近軸曲率半径の絶対値が、第２レンズ群中の空気に接する何れのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも小さいことを特徴とする。   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the first lens group as a whole has a negative refractive power, and the lens component on the object side in the first lens group has a negative surface on the image plane side. The absolute value of the paraxial radius of curvature of the concave surface of the negative lens component in the previous period is smaller than the absolute value of the paraxial radius of curvature of any lens surface in contact with the air in the first lens group. The lens component on the image plane side in the lens group is a positive meniscus lens component having a convex surface facing the object side, and the second lens group as a whole has a positive refractive power, and the second lens group The inner lens component has a convex surface on the object side, and the absolute value of the paraxial radius of curvature of the convex surface of the lens component of the second lens group is the paraxial axis of any lens surface in contact with air in the second lens group. It is characterized by being smaller than the absolute value of the radius of curvature.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、次の条件式を満足することを特徴とする。
２．０＜ｆ2／Ｙ＜２．５
５．０＜ＬW／Ｙ＜９．０
但し、ｆ2は第２レンズ群の焦点距離であり、ＬWは広角端における最も物体側のレンズ面面頂から結像面までの距離であり、Ｙはズームレンズのイメージサークルの半径である。 In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
2.0 <f 2 /Y<2.5
5.0 <L W /Y<9.0
Where f 2 is the focal length of the second lens group, L W is the distance from the top of the lens surface closest to the object side to the imaging plane at the wide angle end, and Y is the radius of the image circle of the zoom lens. .

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記非球面Ａが、前記負レンズ成分の凹面であり、前記非球面Ａの形状が、光軸から離れるに従って負の屈折力が小さくなる形状に形成されていることを特徴とする。   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the aspheric surface A is a concave surface of the negative lens component, and the shape of the aspheric surface A is formed such that the negative refractive power decreases as the distance from the optical axis increases. It is characterized by being.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記第１レンズ群中の物体側のレンズ成分の入射面の近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接する何れのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きいことを特徴とする。   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the absolute value of the paraxial radius of curvature of the incident surface of the lens component on the object side in the first lens group be any lens surface in contact with air in the first lens group. It is characterized by being larger than the absolute value of the paraxial radius of curvature.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記ズームレンズを２群ズームレンズとしたことを特徴とする。   In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the zoom lens is a two-group zoom lens.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、１つの正レンズ成分をもつ第３レンズ群を有し、前記ズームレンズを３群ズームレンズとしたことを特徴とする。   In the zoom lens according to the present invention, preferably, the zoom lens has a third lens group having one positive lens component, and the zoom lens is a three-group zoom lens.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記第２レンズ群中のレンズ成分の入射側面及び射出側面が共に非球面であり、何れの非球面も光軸から離れるに従って正の屈折力が弱くなる形状に形成されていることを特徴とする   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that both the incident side surface and the exit side surface of the lens component in the second lens group are aspheric surfaces, and the positive refractive power of each aspheric surface decreases as the distance from the optical axis increases. It is formed in the shape which becomes

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記第１レンズ群のそれぞれのレンズ成分が、単レンズで構成され、前記第２レンズ群のレンズ成分が、正レンズと負レンズを有する１つの接合レンズで構成されていることを特徴とする。   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that each lens component of the first lens group is constituted by a single lens, and the lens component of the second lens group is one junction having a positive lens and a negative lens. It is composed of a lens.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記第２レンズ群のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズと負レンズとで構成した接合レンズで構成され、前記第２レンズ群のレンズ成分の最物体側面と最像側面が、光軸上にてそれぞれ凸形状であることを特徴とする。   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the lens component of the second lens group is composed of a cemented lens composed of a positive lens and a negative lens in order from the object side, and the lens component of the second lens group. Each of the most object side surface and the most image side surface has a convex shape on the optical axis.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、明るさ絞りが、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間に配置され、且つ、前記明るさ絞りが、変倍時、像面に対する前記第２レンズ群の移動方向と同じ方向に移動することを特徴とする。   In the zoom lens according to the aspect of the invention, it is preferable that an aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group, and the aperture stop is in the image plane when zooming. It moves in the same direction as the moving direction of the second lens group.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、前記明るさ絞りが、第２レンズ群の入射面頂よりも像側に位置し、開口サイズが一定であることを特徴とする。   In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the brightness stop is positioned on the image side with respect to the incident surface top of the second lens group, and the aperture size is constant.

また、本発明のズームレンズにおいて、好ましくは、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群は、像面と一旦接近し、その後、像面から離れるように移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との距離は、近づくように移動することを特徴とする。   In the zoom lens of the present invention, it is preferable that, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group once approaches the image plane and then moves away from the image plane to move the first lens group. The distance between one lens group and the second lens group moves so as to approach.

本発明によれば、簡素な構成で結像性能の優れたズームレンズを得ることができ、薄型で広画角のデジタルカメラやビデオカメラに適したズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置を提供することが可能である。   According to the present invention, a zoom lens having a simple configuration and excellent imaging performance can be obtained, and a thin zoom lens suitable for a wide-angle digital camera or video camera and an electronic imaging device using the zoom lens are provided. Is possible.

本発明の実施形態の説明に先立ち、本発明の作用効果について説明する。   Prior to the description of the embodiment of the present invention, the function and effect of the present invention will be described.

本発明では、物体側から順に、２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも備えた構成を基本とし、各レンズ群の間隔を換えることにより変倍するズームレンズである。   In the present invention, in order from the object side, a configuration including at least a first lens group composed of two lens components and a second lens group composed of one lens component is basically used, and is changed by changing the interval between the lens groups. It is a zoom lens that doubles.

また、本発明のように、第１レンズ群を２つのレンズ成分とし、第２レンズ群を１つのレンズ成分で構成すれば、ズームレンズを構成するレンズ成分の枚数を制限できるため、沈同時におけるズームレンズの厚みを抑えやすい構成にすることができる。   Further, as in the present invention, if the first lens group is composed of two lens components and the second lens group is composed of one lens component, the number of lens components constituting the zoom lens can be limited. The zoom lens can be easily reduced in thickness.

更に、本発明のように、第１レンズ群を２つのレンズ成分とし、第２レンズ群を１つのレンズ成分で構成すれば、重量も考慮して、小型化を行なうことができる。   Further, if the first lens group is composed of two lens components and the second lens group is composed of one lens component as in the present invention, the size can be reduced in consideration of the weight.

また、本発明のように、第１レンズ群と第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有する構成とすれば、第１レンズ群内では主に軸外光束のコマ収差を良好に行なうことができ、また、第２レンズ群内では軸上ないし軸外の光束の集光性を良好に行なうことができる。   If the first lens group and the second lens group both have an aspheric lens surface as in the present invention, coma aberration of mainly off-axis light flux is favorably performed in the first lens group. In addition, in the second lens group, it is possible to favorably collect light on the axis or off-axis.

また、本発明は、第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面Ａが、次の条件式（１）を満足することを特徴としている。
Ｒ1／ｈ1＜１．３５ ・・・（１）
但し、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ1は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点ａと光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。 Further, the present invention is characterized in that at least one aspheric surface A of the aspheric surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression (1).
R 1 / h 1 <1.35 (1)
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the intersection point a with the aspheric surface A and the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens.

上記条件式（１）を満たせば、広い画角を保ちつつ、ズーム全域に渡ってコマ収差、非点収差を小さくするための非球面形状を構成することができる。   If the conditional expression (1) is satisfied, an aspherical shape for reducing coma and astigmatism can be formed over the entire zoom range while maintaining a wide angle of view.

Ｒ1／ｈ1の値が、条件式（１）の上限を上回ると、非球面Ａの近軸曲率半径が大きくなり（若しくは、相対的に軸外光束の非球面Ａへの入射位置が低くなり）、軸上光束と軸外光束にて非球面の作用に差を付けづらくなる。そのため、非球面Ａによるコマ収差、非点収差の補正機能が低下するため、好ましくない。 When the value of R 1 / h 1 exceeds the upper limit of conditional expression (1), the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A increases (or the incident position of the off-axis light beam on the aspheric surface A is relatively low). This makes it difficult to make a difference in the action of the aspherical surface between the on-axis light beam and the off-axis light beam. Therefore, the coma aberration and astigmatism correction functions due to the aspheric surface A are lowered, which is not preferable.

また、条件式（１）は、次の条件式（１−１）を満足することがより好ましい。
Ｒ1／ｈ1＜１．３ ・・・ （１−１） Moreover, it is more preferable that conditional expression (1) satisfies the following conditional expression (1-1).
R 1 / h 1 <1.3 (1-1)

さらに、条件式（１）は、次の条件式（１−２）を満足する構成としても良い。
０．５＜Ｒ1／ｈ1＜１．３５ ・・・ （１−２） Furthermore, conditional expression (1) may be configured to satisfy the following conditional expression (1-2).
0.5 <R 1 / h 1 <1.35 (1-2)

Ｒ1／ｈ1の値が、条件式（１−２）の下限を下回ると、近軸曲率半径が小さくなりすぎ、軸上光束径が大きくなる望遠側における球面収差の補正と広角側のコマ収差、非点収差との補正バランスが取りにくくなるため、好ましくない。 If the value of R 1 / h 1 falls below the lower limit of conditional expression (1-2), the paraxial radius of curvature becomes too small and the on-axis light beam diameter becomes large. This is not preferable because it is difficult to achieve a correction balance between aberration and astigmatism.

なお、本発明においては、条件式（１−２）の上限値を１．３とするのが好ましい。更には上限値を１．１とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1-2) to 1.3. Further, the upper limit value is more preferably 1.1.

また、本発明においては、条件式（１−２）の下限値を０．７とするのが好ましい。更には、下限値を０．９とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1-2) to 0.7. Furthermore, it is more preferable that the lower limit value is 0.9.

また、本発明においては、非球面Ａが、次の条件式（２）を満足することを特徴としている。
Ｒ1／ｈ2＜１．２ ・・・（２）
但し、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ2は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点ｂと光軸との距離である。 In the present invention, the aspherical surface A satisfies the following conditional expression (2).
R 1 / h 2 <1.2 (2)
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 2 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 40 ° or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the intersection point b with the aspherical surface A and the optical axis.

上記条件式（２）を満たせば、より広画角なズームレンズにて、非球面Ａのコマ収差、非点収差を小さくし得る非球面形状を構成することができる。   If the conditional expression (2) is satisfied, an aspherical shape capable of reducing the coma and astigmatism of the aspherical surface A can be configured with a zoom lens having a wider field angle.

Ｒ1／ｈ2の値が、条件式（２）の上限を上回ると、非球面Ａの近軸曲率半径が大きくなり（若しくは、相対的に軸外光束の非球面Ａへの入射位置が低くなり）、軸上光束と軸外光束にて非球面の作用に差を付けづらくなる。そのため、非球面Ａによるコマ収差、非点収差の補正機能が低下する。 When the value of R 1 / h 2 exceeds the upper limit of conditional expression (2), the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A increases (or the incident position of the off-axis light beam on the aspheric surface A is relatively low). This makes it difficult to make a difference in the action of the aspherical surface between the on-axis light beam and the off-axis light beam. Therefore, the correction function for coma and astigmatism due to the aspheric surface A is deteriorated.

また、条件式（２）は、次の条件式（２−１）を満足することがより好ましい。
Ｒ1／ｈ2＜１．１ ・・・ （２−１） Moreover, it is more preferable that conditional expression (2) satisfies the following conditional expression (2-1).
R 1 / h 2 <1.1 (2-1)

さらに、条件式（２）は、次の条件式（２−２）を満足する構成としても良い。
０．５＜Ｒ1／ｈ1＜１．２ ・・・ （２−２） Furthermore, conditional expression (2) may be configured to satisfy the following conditional expression (2-2).
0.5 <R 1 / h 1 <1.2 (2-2)

Ｒ1／ｈ1の値が、条件式（２−２）の下限を下回ると、近軸曲率半径が小さくなりすぎ、軸上光束径が大きくなる望遠側における球面収差の補正と広角側のコマ収差、非点収差との補正バランスが取りにくくなる。 If the value of R 1 / h 1 falls below the lower limit of conditional expression (2-2), the paraxial radius of curvature becomes too small and the on-axis light beam diameter becomes large. It is difficult to achieve a correction balance between aberration and astigmatism.

なお、本発明においては、条件式（２−２）の上限値を１．１とするのが好ましい。更には上限値を１．０７とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2-2) to 1.1. Furthermore, the upper limit is more preferably set to 1.07.

また、本発明においては、条件式（２−２）の下限値を０．７とするのが好ましい。更には、下限値を０．９とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2-2) to 0.7. Furthermore, it is more preferable that the lower limit value is 0.9.

また、本発明において、第１レンズ群中の何れかのレンズ成分を負レンズ成分で構成し、負レンズ成分の像側面を凹面で構成すれば、第１レンズ群の負の屈折力を確保しつつ、３６度以上、更には４０度以上の広い画角の主光線を通過させるようにすることができる。   In the present invention, if any lens component in the first lens group is constituted by a negative lens component and the image side surface of the negative lens component is constituted by a concave surface, the negative refractive power of the first lens group is secured. However, it is possible to pass principal rays having a wide angle of view of 36 degrees or more, and further 40 degrees or more.

また、本発明において、第１レンズ群の負レンズ成分の像側面の凹面を非球面Ａで構成すれば、軸外光束の収差補正を良好に補正することができる。   In the present invention, if the concave surface of the image side surface of the negative lens component of the first lens group is formed of an aspheric surface A, the aberration correction of the off-axis light beam can be corrected satisfactorily.

また、本発明においては、非球面Ａの形状が、次の条件式（３）（４）を同時に満足することを特徴としている。
０．３５＜Ｚ1／ｈ1＜１．０ ・・・ （３）
１．０１＜｛ｈ1 2＋（Ｒ1−Ｚ1）2｝／Ｒ1 2＜１．５ ・・・ （４）
但し、Ｚ1は非球面Ａの面頂から交点ａまでの光軸方向での距離であり、ｈ1は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点ａと光軸との距離であり、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径である。 In the present invention, the shape of the aspheric surface A satisfies the following conditional expressions (3) and (4) at the same time.
0.35 <Z 1 / h 1 <1.0 (3)
1.01 <{h 1 2 + (R 1 −Z 1 ) 2 } / R 1 2 <1.5 (4)
However, Z 1 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection point a, and h 1 is the maximum incident angle from the object side at the wide angle end with an incident angle of 36 degrees or more to reach the image plane. The distance between the optical axis and the intersection point a with the aspheric surface A when the off-axis principal ray passes through the aspheric surface A, and R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A.

条件式（３）は、非球面Ａの深さを規定するものである。   Conditional expression (3) defines the depth of the aspheric surface A.

Ｚ1／ｈ1の値が、条件式（３）の上限を上回ると、軸上光束に与える屈折力と広い画角で入射する光束への屈折力の差が大きくなるため、他のレンズ面での収差のバランスがとりにくくなるか、望遠側での球面収差とのバランスがとりにくくなる。 If the value of Z 1 / h 1 exceeds the upper limit of conditional expression (3), the difference between the refractive power applied to the axial light beam and the refractive power to the light beam incident at a wide angle of view becomes large. This makes it difficult to balance aberrations at the zoom lens or to balance spherical aberrations on the telephoto side.

一方、Ｚ1／ｈ1の値が、条件式（３）の下限を下回ると、非球面Ａの深さが浅くなり、非球面Ａに入射する広い画角（３６度以上）での主光線の入射角が大きくなるため、非球面による軸外収差を補正する効果が得にくくなる。 On the other hand, when the value of Z 1 / h 1 falls below the lower limit of conditional expression (3), the depth of the aspheric surface A becomes shallow, and the chief ray at a wide angle of view (36 degrees or more) incident on the aspheric surface A. Therefore, it is difficult to obtain the effect of correcting off-axis aberrations caused by the aspherical surface.

なお、本発明においては、条件式（３）の上限値を０．８とするのが好ましい。更には上限値を０．７とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.8. Further, the upper limit value is more preferably 0.7.

また、本発明においては、条件式（３）の下限値を０．４とするのが好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.4.

条件式（４）は、非球面量の程度を規定するものである。   Conditional expression (4) defines the degree of aspheric amount.

｛ｈ1 2＋（Ｒ1−Ｚ1）2｝／Ｒ1 2の値が、条件式（４）の上限を上回ると、軸上光束に与える屈折力と広い画角で入射する光束への屈折力の差が大きくなるため、他の面での収差を補正する負担が増加し、収差のバランスがとりにくくなるか、望遠側での球面収差とのバランスがとりにくくなる。 If the value of {h 1 2 + (R 1 −Z 1 ) 2 } / R 1 2 exceeds the upper limit of the conditional expression (4), the refractive power given to the axial light beam and the light beam incident with a wide angle of view Since the difference in refractive power increases, the burden of correcting aberrations on other surfaces increases, making it difficult to balance aberrations or to balance spherical aberrations on the telephoto side.

一方、｛ｈ1 2＋（Ｒ1−Ｚ1）2｝／Ｒ1 2の値が、条件式（４）の下限を下回ると、軸外収差の補正の効果が低下する。 On the other hand, when the value of {h 1 2 + (R 1 −Z 1 ) 2 } / R 1 2 falls below the lower limit of conditional expression (4), the effect of correcting off-axis aberrations decreases.

なお、本発明においては、条件式（４）の上限値を１．４とするのが好ましい。更には上限値を１．３とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.4. Furthermore, it is more preferable to set the upper limit value to 1.3.

また、本発明においては、条件式（４）の下限値を１．０５とするのが好ましい。更には下限値を１．１とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.05. Furthermore, the lower limit is more preferably 1.1.

また、本発明においては、非球面Ａの形状が、次の条件式（５）（６）を同時に満足することを特徴としている。
０．４５＜Ｚ2／ｈ2＜１．０ ・・・ （５）
１．０５＜｛ｈ2 2＋（Ｒ1−Ｚ2）2｝／Ｒ1 2＜１．５ ・・・ （６）
但し、Ｚ2は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈ2は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点ｂと光軸との距離であり、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径である。 Further, the present invention is characterized in that the shape of the aspheric surface A satisfies the following conditional expressions (5) and (6) at the same time.
0.45 <Z 2 / h 2 <1.0 (5)
1.05 <{h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 } / R 1 2 <1.5 (6)
However, Z 2 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspherical surface A to the intersection point b, and h 2 is incident at an angle of incidence of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane. The distance between the intersection b of the aspheric surface A and the optical axis when the off-axis principal ray passes through the aspheric surface A, and R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A.

条件式（５）は、非球面Ａの深さを規定するものである。   Conditional expression (5) defines the depth of the aspheric surface A.

Ｚ1／ｈ1の値が、条件式（５）の上限を上回ると、軸上光束に与える屈折力と広い画角で入射する光束への屈折力の差が大きくなるため、他のレンズ面での収差のバランスがとりにくくなるか、望遠側での球面収差とのバランスがとりにくくなる。 If the value of Z 1 / h 1 exceeds the upper limit of conditional expression (5), the difference between the refractive power given to the axial light beam and the refractive power to the light beam incident at a wide angle of view becomes large. This makes it difficult to balance aberrations at the zoom lens or to balance spherical aberrations on the telephoto side.

一方、Ｚ1／ｈ1の値が、条件式（５）の下限を下回ると、非球面Ａの深さが浅くなり、非球面Ａに入射する広い画角（４０度以上）での主光線の入射角が大きくなるため、非球面による軸外収差補正の効果が得にくくなる。 On the other hand, when the value of Z 1 / h 1 falls below the lower limit of the conditional expression (5), the depth of the aspheric surface A becomes shallow, and the principal ray at a wide angle of view (40 degrees or more) incident on the aspheric surface A. Therefore, it is difficult to obtain the effect of correcting the off-axis aberration by the aspherical surface.

なお、本発明においては、条件式（５）の上限値を０．８とするのが好ましい。更には上限値を０．７とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.8. Further, the upper limit value is more preferably 0.7.

また、本発明においては、条件式（５）の下限値を０．５とするのが好ましい。更には下限値を０．５３とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.5. Furthermore, the lower limit is more preferably 0.53.

条件式（６）は、非球面量の程度を規定するものである。   Conditional expression (6) defines the degree of the aspheric amount.

｛ｈ2 2＋（Ｒ1−Ｚ2）2｝／Ｒ1 2の値が、条件式（６）の上限を上回ると、軸上光束に与える屈折力と広い画角で入射する光束への屈折力の差が大きくなるため、他の面での収差を補正する負担が増加し、収差のバランスがとりにくくなるか、望遠側での球面収差とのバランスがとりにくくなる。 If the value of {h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 } / R 1 2 exceeds the upper limit of the conditional expression (6), the refractive power given to the axial light beam and the light beam incident with a wide angle of view Since the difference in refractive power increases, the burden of correcting aberrations on other surfaces increases, making it difficult to balance aberrations or to balance spherical aberrations on the telephoto side.

一方、｛ｈ2 2＋（Ｒ1−Ｚ2）2｝／Ｒ1 2の値が、条件式（６）の下限を下回ると、軸外収差の補正の効果が低下する。 On the other hand, if the value of {h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 } / R 1 2 falls below the lower limit of conditional expression (6), the effect of correcting off-axis aberrations decreases.

なお、本発明においては、条件式（６）の上限値を１．４とするのが好ましい。更には上限値を１．３とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 1.4. Furthermore, it is more preferable to set the upper limit value to 1.3.

また、本発明においては、条件式（６）の下限値を１．１とするのが好ましい。更には下限値を１．１３とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 1.1. More preferably, the lower limit is 1.13.

また、本発明において、全体として負の屈折力を有する第１レンズ群と、全体として正の屈折力を有する第２レンズ群で構成すれば、第１レンズ群にて広画を広げる機能を持たせることができ、広画角であるわりに第１レンズ群の径を小さくする上で有利にすることができる。   In the present invention, if the first lens group having a negative refractive power as a whole and the second lens group having a positive refractive power as a whole are used, the first lens group has a function of expanding a wide image. This is advantageous in reducing the diameter of the first lens group in spite of the wide angle of view.

また、本発明において、第１レンズ群を、物体側から順に、負レンズ成分、正レンズ成分で構成すれば、第１レンズ群にてワイドコンバータの機能をもたせることができる。   In the present invention, if the first lens group is composed of a negative lens component and a positive lens component in order from the object side, the first lens group can have the function of a wide converter.

また、第１レンズ群において、上記のような構成を備えれば、主点を物体よりにすることができるため、第１レンズ群の径を小さくするのに有利にすることができる。   In addition, if the first lens group has the above-described configuration, the principal point can be made closer to the object, which can be advantageous for reducing the diameter of the first lens group.

また、第１レンズ群において、上記のような、異なる屈折力を有するレンズ成分で構成すれば、第１レンズ群での色収差の補正も行うことができる。   Further, if the first lens group is composed of lens components having different refractive powers as described above, it is possible to correct chromatic aberration in the first lens group.

更に、第１レンズ群において、上記のような、物体側から順に、負レンズ成分、正レンズ成分で構成すれば、コマ収差、非点収差の補正をしつつ、第１レンズ群に必要な負のパワーを確保することができる。   Furthermore, if the first lens group is configured with a negative lens component and a positive lens component in order from the object side as described above, the negative lens necessary for the first lens group is corrected while correcting coma and astigmatism. The power of can be secured.

また、本発明において、第２レンズ群を、物体側に凸面を有し、第２レンズ群のレンズ成分の凸面の近軸曲率半径の絶対値が、第２レンズ群中の空気に接する何れのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも小さいレンズ成分で構成すれば、第１レンズ群で発散して第２レンズ群に入射する軸上光束を直ちに低減乃至収束させることができるため、第２レンズ群の小型化に有利にすることができる。   In the present invention, the second lens group has a convex surface on the object side, and the absolute value of the paraxial radius of curvature of the convex surface of the lens component of the second lens group is in contact with the air in the second lens group. If the lens component is configured with a lens component smaller than the absolute value of the paraxial curvature radius of the lens surface, the axial light beam diverging from the first lens group and entering the second lens group can be immediately reduced or converged. This can be advantageous in reducing the size of the two lens units.

また、本発明においては、次の条件式（７）（８）を同時に満足することを特徴としている。
２．０＜ｆ2／Ｙ＜２．５ ・・・ （７）
５．０＜ＬW／Ｙ＜９．０ ・・・ （８）
但し、ｆ2は第２レンズ群の焦点距離であり、ＬWは広角端における最も物体側のレンズ面面頂から結像面までの距離であり、Ｙはズームレンズのイメージサークルの半径である。 In the present invention, the following conditional expressions (7) and (8) are satisfied at the same time.
2.0 <f 2 /Y<2.5 (7)
5.0 <L W /Y<9.0 (8)
Where f 2 is the focal length of the second lens group, L W is the distance from the top of the lens surface closest to the object side to the imaging plane at the wide angle end, and Y is the radius of the image circle of the zoom lens. .

条件式（７）は、第２レンズ群の焦点距離について規定した条件である。   Conditional expression (7) is a condition defined for the focal length of the second lens group.

ｆ2／Ｙの値が、条件式（７）の上限を上回ると、光学系を小さく保ちつつ、広角化するのが困難になる。また、第１レンズ群の外径が大きくなり、第１レンズ群中の２つのレンズ成分で収差の補正を行なうことが困難になる。 If the value of f 2 / Y exceeds the upper limit of conditional expression (7), it becomes difficult to widen the angle while keeping the optical system small. In addition, the outer diameter of the first lens group becomes large, and it becomes difficult to correct aberration with two lens components in the first lens group.

一方、ｆ2／Ｙの値が、条件式（７）の下限を下回ると、第２レンズ群で発生するコマ収差を十分に補正することが困難になる。 On the other hand, if the value of f 2 / Y is below the lower limit of conditional expression (7), it is difficult to sufficiently correct coma generated in the second lens group.

なお、本発明においては、条件式（７）の上限値を２．４とするのが好ましい。更には上限値を２．３５とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 2.4. Furthermore, it is more preferable to set the upper limit value to 2.35.

また、本発明においては、条件式（７）の下限値を２．１とするのが好ましい。更には下限値を２．１５とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 2.1. Furthermore, the lower limit is more preferably 2.15.

条件式（８）は、広角端でのズームレンズ全長について規定した条件である。   Conditional expression (8) is a condition defined for the entire length of the zoom lens at the wide-angle end.

ＬW／Ｙの値が、条件式（８）の上限を上回ると、ズームレンズの全長が大きくなる。 When the value of L W / Y exceeds the upper limit of conditional expression (8), the total length of the zoom lens increases.

一方、ＬW／Ｙの値が、条件式（８）の下限を下回ると、広角端におけるズームレンズの全長は小さくできるが、望遠端での第２レンズ群の径が大きくなりやすく、鏡筒の小型化に不利である。 On the other hand, if the value of L W / Y falls below the lower limit of conditional expression (8), the overall length of the zoom lens at the wide angle end can be reduced, but the diameter of the second lens group at the telephoto end tends to increase, and the lens barrel It is disadvantageous for downsizing.

なお、本発明においては、条件式（８）の上限値を８．５とするのが好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (8) to 8.5.

また、本発明においては、条件式（８）の下限値を６．０とするのが好ましい。更には下限値を７．５とするのがより好ましい。   In the present invention, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 6.0. Furthermore, the lower limit is more preferably 7.5.

また、本発明において、第１レンズ群の負レンズ成分の凹面を非球面Ａとし、非球面Ａの形状を光軸から離れるに従って負の屈折力が小さくなる形状に形成すれば、光軸上での負の屈折力を確保し、且つ、広い画角でこの面に入射する光束の入射角度のばらつきを抑え、コマ収差等の補正を十分に行なうことができる。   In the present invention, if the concave surface of the negative lens component of the first lens group is an aspheric surface A, and the shape of the aspheric surface A is formed so that the negative refractive power decreases with increasing distance from the optical axis, on the optical axis. The negative refracting power is ensured, and the variation of the incident angle of the light beam incident on this surface with a wide angle of view is suppressed, so that coma aberration and the like can be sufficiently corrected.

また、本発明において、第１レンズ群中の物体側のレンズ成分の入射面の近軸曲率半径の絶対値を、第１レンズ群中の空気に接する何れのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなるようにすれば、最も物体側のレンズに入射する軸外光束の入射角のばらつきを抑え、コマ収差の補正を有利にすることができる。   In the present invention, the absolute value of the paraxial curvature radius of the incident surface of the lens component on the object side in the first lens group is the absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. If the value is larger than this value, it is possible to suppress the variation in the incident angle of the off-axis light beam incident on the lens closest to the object side, and to advantageously correct the coma aberration.

また、本発明において、第１レンズ群中の物体側のレンズ成分の入射面を上述のような構成にすれば、軸外光束ほど入射面への入射角が大きくなるため、負の歪曲収差の発生に寄与し、撮影範囲が拡大しやすくなる。   In the present invention, if the incident surface of the object-side lens component in the first lens group is configured as described above, the incident angle to the incident surface increases as the off-axis light beam increases. This contributes to the generation and the shooting range is easily expanded.

なお、撮像素子としてＣＣＤやＣＭＯＳといった電子撮像素子を用いれば、歪曲収差の補正を信号処理により行うことができる。そのため、意図的に負の歪曲収差を発生させ、撮影範囲を拡大し、他の収差をおさえることで小型化と高性能化を実現できる。また、負の歪曲収差の発生した画像を信号処理により行なう場合でも、像面中心部分の画質の劣化は起こり難いため、撮像素子がある程度の画素数を確保していれば実用上問題は生じない。   If an electronic image sensor such as a CCD or CMOS is used as the image sensor, distortion can be corrected by signal processing. Therefore, it is possible to realize downsizing and high performance by intentionally generating negative distortion, expanding the photographing range, and suppressing other aberrations. In addition, even when an image with negative distortion is generated by signal processing, the image quality at the center of the image plane is unlikely to deteriorate, so there is no practical problem if the image sensor has a certain number of pixels. .

また、本発明において、ズームレンズを２群ズームレンズとすれば、変倍に関わるレンズ成分は３つで構成することになるため、小型化に有利にすることができる。   In the present invention, if the zoom lens is a two-group zoom lens, three lens components related to zooming are configured, which can be advantageous for downsizing.

また、本発明において、１つの正レンズ成分をもつ第３レンズ群を有し、ズームレンズを３群ズームレンズとすれば、テレセントリック性を確保するのに有利にすることができる。   Further, in the present invention, if the third lens group having one positive lens component is included and the zoom lens is a three-group zoom lens, it is advantageous to ensure telecentricity.

また、第３レンズ群を構成する正レンズ成分を単レンズとするとよい。また、第３レンズ群を変倍時に移動させるように構成としてもよい。   The positive lens component constituting the third lens group may be a single lens. The third lens group may be configured to move during zooming.

また、本発明において、第２レンズ群中のレンズ成分の入射側面を光軸から離れるに従って正の屈折力が弱くなる形状に形成されている非球面で構成すれば、軸上光束の周辺部で正の屈折力を弱くし、球面収差、コマ収差の補正を行うことができる。また、光束が集中している第２レンズ群中のレンズ成分の入射側面に非球面を配置すれば、球面収差、コマ収差を効果的に補正することができる。   Further, in the present invention, if the incident side surface of the lens component in the second lens group is formed of an aspheric surface that has a shape in which the positive refractive power decreases as it moves away from the optical axis, The positive refractive power can be weakened to correct spherical aberration and coma. Further, if an aspheric surface is disposed on the incident side surface of the lens component in the second lens group where the light flux is concentrated, spherical aberration and coma aberration can be effectively corrected.

また、本発明において、第２レンズ群中のレンズ成分の射出側面を光軸から離れるに従って正の屈折力が弱くなる形状に形成されている非球面で構成すれば、軸上光束と軸外光束とが適度に分離しているため、軸上光束での補正効果と軸外光束での補正効果を個別に行なうことができる。その結果、コマ収差、非点収差の補正を良好に行うことができる。   Further, in the present invention, if the exit side surface of the lens component in the second lens group is formed of an aspherical surface having a shape in which the positive refractive power becomes weaker as it moves away from the optical axis, an on-axis light beam and an off-axis light beam are formed. Are appropriately separated from each other, the correction effect with the on-axis light beam and the correction effect with the off-axis light beam can be performed separately. As a result, coma and astigmatism can be favorably corrected.

また、本発明において、第１レンズ群の２つのレンズ成分を、単レンズで構成すれば、第１レンズ群のレンズ枚数を削減することができ、コンパクト化に有利にすることができる。   In the present invention, if the two lens components of the first lens group are constituted by a single lens, the number of lenses in the first lens group can be reduced, which is advantageous for downsizing.

また、本発明において、第２レンズ群を正レンズと負レンズからなる１つの接合レンズで構成すれば、色収差も含めた収差補正に有利にすることができる。   In the present invention, if the second lens group is composed of one cemented lens composed of a positive lens and a negative lens, it can be advantageous for aberration correction including chromatic aberration.

また、本発明において、第２レンズ群のレンズ成分を、物体側から順に、正レンズと負レンズとで構成した接合レンズとし、第２レンズ群のレンズ成分の最物体側面と最像側面とを光軸上にてそれぞれ凸形状とすれば、第２レンズ群にて必要な正の屈折力を維持しつつ、諸収差の補正を良好にすることができる。   In the present invention, the lens component of the second lens group is a cemented lens composed of a positive lens and a negative lens in order from the object side, and the most object side surface and the most image side surface of the lens component of the second lens group are If each has a convex shape on the optical axis, it is possible to satisfactorily correct various aberrations while maintaining the positive refractive power necessary for the second lens group.

また、本発明において、第１レンズ群と第２レンズ群の間に明るさ絞りを配置すれば、第１レンズ群と第２レンズ群とのサイズバランスがとりやすくなる。
つまり、明るさ絞りを第１レンズ群内やそれよりも物体側に配すると、広角側にて第２レンズ群の径が大きくなってしまい、また、第２レンズ群での軸外収差が発生し易くなる。
一方、明るさ絞りを第２レンズ群内やそれよりも像側に配すると、第１レンズ群の径が大きくなってしまい、第１レンズ群での軸外収差が発生し易くなる。 In the present invention, if an aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group, it becomes easy to achieve a size balance between the first lens group and the second lens group.
In other words, if the aperture stop is disposed in the first lens group or on the object side of the first lens group, the diameter of the second lens group becomes larger on the wide angle side, and off-axis aberration occurs in the second lens group. It becomes easy to do.
On the other hand, if the aperture stop is arranged in the second lens group or on the image side of the second lens group, the diameter of the first lens group becomes large, and off-axis aberrations are likely to occur in the first lens group.

また、本発明において、明るさ絞りを第１レンズ群と第２レンズ群との間に配置すれば、明るさ絞りを第２レンズ群のレンズ面間や第２レンズ群よりも像側に配置する場合に比べて、第２レンズ群から射出する光線が光軸に平行に近づくため、像面への光束の入射を垂直に近づけるのに有利にすることができる。   In the present invention, if the aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group, the aperture stop is disposed between the lens surfaces of the second lens group or closer to the image side than the second lens group. As compared with the case where the light beam is emitted, since the light beam emitted from the second lens group approaches the optical axis in parallel, the incidence of the light beam on the image plane can be advantageously made closer to the vertical.

また、本発明において、開口サイズが一定の明るさ絞りを、第２レンズ群の入射面頂よりも像側の位置に配置すれば、望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との距離をより短くするのに有利にできる。   In the present invention, if an aperture stop having a constant aperture size is disposed at a position closer to the image side than the top of the entrance surface of the second lens group, the distance between the first lens group and the second lens group at the telephoto end. Can be advantageously made shorter.

また、本発明において、開口サイズが一定の明るさ絞りを上述のように配置すれば、本発明のような、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有するズームレンズにおいて、望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との距離をより短くできるため、第２レンズ群の移動に伴うズームレンズの変倍比を、より大きくすることができる。   In the present invention, when the aperture stop having a constant aperture size is arranged as described above, the first lens group having negative refractive power and the positive refractive power in order from the object side as in the present invention. In the zoom lens having the second lens group, the distance between the first lens group and the second lens group at the telephoto end can be further shortened. Therefore, the zoom ratio of the zoom lens accompanying the movement of the second lens group is Can be larger.

また、本発明において、開口サイズが一定の明るさ絞りを上述のように配置すれば、沈胴時の厚さの低減にも有利にすることができる。   In the present invention, if the aperture stop having a constant aperture size is arranged as described above, it can be advantageous to reduce the thickness when retracted.

更に、本発明において、第１レンズ群の像側面を凹面とし、第２レンズ群の物体側面を凸面で構成すれば、沈胴時の厚さの低減をより有利にすることができる。   Furthermore, in the present invention, if the image side surface of the first lens group is a concave surface and the object side surface of the second lens group is a convex surface, it is possible to further reduce the thickness when retracted.

また、本発明において、広角端から望遠端への変倍に際し、第１レンズ群を像面と一旦接近し、その後、像面から離れるように移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との距離を近づくように移動するような構成にすれば、第２レンズ群に変倍の機能を持たせつつ、第１レンズ群と像面との相対的間隔の変化を抑えることができる。   In the present invention, upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group is once moved closer to the image plane and then moved away from the image plane, and the first lens group and the second lens group If the second lens unit is configured to move so that the distance between the first lens unit and the image plane is changed, a change in the relative distance between the first lens unit and the image plane can be suppressed.

従って、本発明のズームレンズによれば、明るさ絞りの射出側でのテレセントリック性を確保しやすく、撮像素子へ入射する光線を垂直に近づけることができる。そのため、本発明のズームレンズによれば、撮像面上に形成される光学像を電気信号に変換する受光面を持つ電子撮像素子を有するデジタルカメラやビデオカメラ等の電子撮像装置に搭載して用いることができる。   Therefore, according to the zoom lens of the present invention, it is easy to ensure telecentricity on the exit side of the aperture stop, and the light incident on the image sensor can be brought close to vertical. Therefore, according to the zoom lens of the present invention, the zoom lens is used by being mounted on an electronic imaging device such as a digital camera or a video camera having an electronic imaging element having a light receiving surface for converting an optical image formed on the imaging surface into an electrical signal. be able to.

なお、イメージサークルの半径Ｙは、撮像素子の有効撮像領域対角長の半分と読み替えるものとし、有効撮像領域は、撮像素子の受光面のうち、印刷、表示に用いる領域の最大範囲とする。   Note that the radius Y of the image circle is read as half of the diagonal length of the effective imaging area of the image sensor, and the effective imaging area is the maximum range of areas used for printing and display on the light receiving surface of the image sensor.

また、本発明によれば、上述の構成を相互に満足すれば、より好ましい。   Moreover, according to the present invention, it is more preferable if the above-described configurations are mutually satisfied.

また、本発明によれば、上述の各々の条件式をそれぞれ個別に満足すれば、それぞれの効果を得ることができる。   Further, according to the present invention, if each of the above conditional expressions is satisfied individually, each effect can be obtained.

また、無限遠に合焦した状態から至近に合焦するときは、第１レンズ群、第２レンズ群の一方若しくは両方を物体側に移動させるか、また、撮像素子をレンズ群から遠ざける方向に移動させる構成としてもよい。また、第２レンズ群よりも像面側にフォーカシングで移動する第３レンズ群を配置することも可能である。   When focusing from infinity to the closest position, move one or both of the first lens group and the second lens group to the object side, or move the image sensor away from the lens group. It is good also as a structure to which it moves. It is also possible to arrange a third lens group that moves by focusing closer to the image plane than the second lens group.

以下、本発明のズームレンズの実施例１乃至実施例６、及び参考例１、２について図面を用いて説明する。 Embodiments 1 to 6 and Reference Examples 1 and 2 of the zoom lens according to the present invention will be described below with reference to the drawings.

第１実施例
図１は、本発明のズームレンズの第１実施例であって、光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態を示す。図２は、第１実施例におけるズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。 First Embodiment FIG. 1 is a first embodiment of a zoom lens according to the present invention, and is a sectional view along an optical axis showing an optical configuration. In FIG. 1, (a) shows the state at the wide-angle end, (b) shows the state at the middle, and (c) shows the state at the telephoto end. FIG. 2 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens of the first embodiment is in focus at infinity. FIG.

本発明の第１実施例のズームレンズは、図１に示すように、物体側から撮像面Ｉに向かって、順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とで構成されている。図中、Ｓは明るさ絞りであり、ＦＬはローパスフィルターや赤外吸収フィルター等の平行平面板であり、ＣＧはカバーガラスであり、Ｉは撮像素子（ＣＣＤ，ＣＭＯＳ等）の撮像面である。
また、図中、Ａは非球面Ａであり、光線は広角端にて物体側から入射し像面に至る最軸外主光線であり、ａは、広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点であり、ｂは、広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点である。 As shown in FIG. 1, the zoom lens according to the first embodiment of the present invention has a first lens group G1 having a negative refractive power and a positive refractive power in order from the object side toward the imaging surface I. The second lens group G2. In the figure, S is an aperture stop, FL is a parallel flat plate such as a low-pass filter or an infrared absorption filter, CG is a cover glass, and I is an imaging surface of an imaging device (CCD, CMOS, etc.). .
In the figure, A is an aspherical surface A, the light beam is the most off-axis principal ray that enters from the object side at the wide angle end and reaches the image plane, and a is the incident angle from the object side at the wide angle end. The point of intersection with the aspherical surface A when the most off-axis principal ray incident at 36 ° or more and reaches the image plane passes through the aspherical surface A, and b is an incident angle from the object side at the wide angle end of 40 ° or more. This is the intersection point with the aspheric surface A when the most off-axis chief ray that reaches the image plane and passes through the aspheric surface A.

第１レンズ群Ｇ１は、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズＬ１２とで構成されていて、全体として負の屈折力を有している。尚、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の物体側の面は、近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接するどのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなる構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side with an air gap interposed therebetween, and negative refraction as a whole. Have power. Note that the object-side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has an absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. It becomes the composition which becomes larger. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has a configuration in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に両凸正レンズＬ２１と、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２とからなる接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、両凸正レンズＬ２１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。また、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面は、光軸中心とその周辺で曲率が異なる構成となっている。 The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconvex positive lens L21 and a biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) in order from the object side, and has a positive refractive power as a whole. Have.
Note that the object-side surface of the biconvex positive lens L21 has a configuration in which the positive refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens. In addition, the image-side surface of the biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) has a different curvature at the optical axis center and its periphery.

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ２１の物体側の面、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面にそれぞれ設けられている。   The aspherical surface is an image-side surface of the negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface of the first lens group G1, an object-side surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2, and the vicinity of the optical axis (lens (Center portion) are provided on the image-side surface of the biconvex positive lens L22.

広角端（ａ）から望遠端（ｃ）に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２は撮像面Ｉ側から物体側へとそれぞれ移動する。
このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔ｄ4が減少し、第２レンズ群Ｇ２と平行平面板ＦＬの間隔ｄ8が増大するように、各レンズ群は移動する。なお、撮像面Ｉは、ＣＣＤ若しくはＣＭＯＳセンサーの有効撮像対角方向に置かれている。 When zooming from the wide-angle end (a) to the telephoto end (c), the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 moves from the imaging surface I side to the object side. Moving.
The first lens group G1 and the distance d 4 of the second lens group G2 decreases, so that the distance d 8 of the second lens group G2 and the plane parallel plate FL increases, the lens groups are moved. The imaging surface I is placed in the effective imaging diagonal direction of the CCD or CMOS sensor.

次に、本発明の第１実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを以下に示す。   Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of the first embodiment of the present invention are shown below.

ここで、数値データ中、ｒ1、ｒ2・・・は各光学部材の面の曲率半径(mm)、ｄ1、ｄ2・・・は各光学部材の肉厚又はそれらの空気間隔(mm)、ｎd1、ｎd2・・・は各光学部材のｄ線の波長（587.6nm）における屈折率、νd1、νd2・・・は各光学部材のｄ線の波長（587.6nm）におけるアッベ数を表している。ｆは全系の焦点距離を表している。
また、光軸に対して回転対象な非球面形状は、光軸方向をｚとし，光軸に直交する方向をｙとし、ｚとｙの直交する方向をｘとして、円錐係数をｋ、光軸に対して回転対象な非球面係数をＡ4、Ａ6、Ａ8、Ａ10とした時、次式で定義される。
ｚ＝（ｙ2／ｒ）／〔１＋[１−（1＋ｋ）（ｙ／ｒ）2]1/2〕＋Ａ4ｙ4
＋Ａ6ｙ6＋Ａ8ｙ8＋Ａ10ｙ10
なお、これらの記号は、後述の実施例２の数値データにおいても共通である。 In the numerical data, r 1 , r 2 ... Are curvature radii (mm) of the surfaces of the optical members, d 1 , d 2. ), N d1 , n d2 ... Is the refractive index of each optical member at the wavelength of d-line (587.6 nm), and ν d1 , ν d2 ... Are Abbe's at the wavelength of d-line of each optical member (587.6 nm). Represents a number. f represents the focal length of the entire system.
Further, the aspherical shape to be rotated with respect to the optical axis is such that the optical axis direction is z, the direction orthogonal to the optical axis is y, the direction orthogonal to z and y is x, the cone coefficient is k, the optical axis When the aspheric coefficients to be rotated are A 4 , A 6 , A 8 , and A 10 , they are defined by the following equations.
z = (y 2 / r) / [1+ [1- (1 + k) (y / r) 2 ] 1/2 ] + A 4 y 4
+ A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10 y 10
These symbols are also common in numerical data in Example 2 described later.

数値データ１
像高（有効撮像領域の対角長の半分の長さ）：4.03mm
焦点距離f：4.8466mm〜14.052mm
Ｆｎｏ．（Ｆナンバー）：3.46〜5.70
ｒ1=200.901 ｄ1=1.05 ｎd1=1.69350 νd1=53.21
ｒ2=3.918（非球面） ｄ2=1.71
ｒ3=6.920 ｄ3=2.00 ｎd3=1.75520 νd3=27.51
ｒ4=15.556 ｄ4=D4（可変）
ｒ5=∞（絞り） ｄ5=-0.50
ｒ6=3.770（非球面） ｄ6=3.19 ｎd6=1.49700 νd6=81.61
ｒ7=-6.504 ｄ7=1.88 ｎd7=1.68893 νd7=31.08
ｒ8=-50.825（非球面） ｄ8=D8（可変）
ｒ9=∞ ｄ9=0.50 ｎd9=1.51633 νd9=64.14
ｒ10=∞ ｄ10=0.50
ｒ11=∞ ｄ11=0.50 ｎd11=1.51633 νd11=64.14
ｒ12=∞ ｄ12=0.37
ｒ13=∞（撮像面） Numerical data 1
Image height (half the diagonal length of the effective imaging area): 4.03mm
Focal length f: 4.8466mm ~ 14.052mm
Fno. (F number): 3.46-5.70
r 1 = 200.901 d 1 = 1.05 n d1 = 1.69350 ν d1 = 53.21
r 2 = 3.918 (aspherical surface) d 2 = 1.71
r 3 = 6.920 d 3 = 2.00 n d3 = 1.75520 ν d3 = 27.51
r 4 = 15.556 d 4 = D4 (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.50
r 6 = 3.770 (aspherical surface) d 6 = 3.19 n d6 = 1.49700 ν d6 = 81.61
r 7 = -6.504 d 7 = 1.88 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.08
r 8 = -50.825 (aspherical surface) d 8 = D8 (variable)
r 9 = ∞ d 9 = 0.50 n d9 = 1.51633 ν d9 = 64.14
r 10 = ∞ d 10 = 0.50
r 11 = ∞ d 11 = 0.50 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 12 = ∞ d 12 = 0.37
r 13 = ∞ (imaging surface)

非球面係数
面番号 ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 -1.331 1.62770×10-3 2.32516×10-7 9.71956×10-9
6 -0.114 -7.69894×10-5 7.72669×10-7 5.50870×10-6 -4.96447×10-7
8 0.000 3.13161×10-3 3.13219×10-4 -2.35235×10-5 8.20802×10-6 Aspherical coefficients <br/> Face Number k A 4 A 6 A 8 A 10
2 -1.331 1.62770 × 10 -3 2.32516 × 10 -7 9.71956 × 10 -9
6 -0.114 -7.69894 × 10 -5 7.72669 × 10 -7 5.50870 × 10 -6 -4.96447 × 10 -7
8 0.000 3.13161 × 10 -3 3.13219 × 10 -4 -2.35235 × 10 -5 8.20 802 × 10 -6

ズームデータ１
ズーム状態 広角端 中間 望遠端
ｆ 4.846 10.000 14.052
Ｆｎｏ． 3.46 4.71 5.70
全画角（2ω） 83.41° 42.27° 30.40°
Ｄ４ 13.31 4.02 1.50
Ｄ８ 7.40 11.58 14.90 Zoom data 1
Zoom status Wide-angle end Medium telephoto end f 4.846 10.000 14.052
Fno. 3.46 4.71 5.70
Full angle of view (2ω) 83.41 ° 42.27 ° 30.40 °
D4 13.31 4.02 1.50
D8 7.40 11.58 14.90

第２実施例
図３は、本発明のズームレンズの第２実施例であって、光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図３において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態を示す。図４は、第２実施例におけるズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。 Second Embodiment FIG. 3 is a second embodiment of the zoom lens according to the present invention, and is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration. 3A shows a state at the wide-angle end, FIG. 3B shows a state at the middle, and FIG. 3C shows a state at the telephoto end. FIG. 4 shows spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens of the second embodiment is in focus at infinity. FIG.

本発明の第２実施例のズームレンズは、図３に示すように、物体側から撮像面Ｉに向かって、順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とで構成されている。図中、Ｓは明るさ絞りであり、ＦＬはローパスフィルターや赤外吸収フィルター等の平行平面板であり、ＣＧはカバーガラスであり、Ｉは撮像素子（ＣＣＤ，ＣＭＯＳ等）の撮像面である。
また、図中、Ａは非球面Ａであり、光線は広角端にて物体側から入射し像面に至る最軸外主光線であり、ａは、広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点であり、ｂは、広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点である。 As shown in FIG. 3, the zoom lens according to the second embodiment of the present invention has a first lens group G1 having a negative refractive power and a positive refractive power in order from the object side toward the imaging surface I. The second lens group G2. In the figure, S is an aperture stop, FL is a parallel flat plate such as a low-pass filter or an infrared absorption filter, CG is a cover glass, and I is an imaging surface of an imaging device (CCD, CMOS, etc.). .
In the figure, A is an aspherical surface A, the light beam is the most off-axis principal ray that enters from the object side at the wide angle end and reaches the image plane, and a is the incident angle from the object side at the wide angle end. The point of intersection with the aspherical surface A when the most off-axis principal ray incident at 36 ° or more and reaches the image plane passes through the aspherical surface A, and b is an incident angle from the object side at the wide angle end of 40 ° or more. This is the intersection point with the aspheric surface A when the most off-axis chief ray that reaches the image plane and passes through the aspheric surface A.

第１レンズ群Ｇ１は、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズＬ１２とで構成されていて、全体として負の屈折力を有している。尚、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の物体側の面は、近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接するどのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなる構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side with an air gap interposed therebetween, and negative refraction as a whole. Have power. Note that the object-side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has an absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. It becomes the composition which becomes larger. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has a configuration in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に両凸正レンズＬ２１と、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２とからなる接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、両凸正レンズＬ２１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。また、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面は、光軸中心とその周辺で曲率が異なる構成となっている。 The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconvex positive lens L21 and a biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) in order from the object side, and has a positive refractive power as a whole. Have.
Note that the object-side surface of the biconvex positive lens L21 has a configuration in which the positive refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens. In addition, the image-side surface of the biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) has a different curvature at the optical axis center and its periphery.

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ２１の物体側の面、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面にそれぞれ設けられている。   The aspherical surface is an image-side surface of the negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface of the first lens group G1, an object-side surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2, and the vicinity of the optical axis (lens (Center portion) are provided on the image-side surface of the biconvex positive lens L22.

広角端（ａ）から望遠端（ｃ）に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２は撮像面Ｉ側から物体側へとそれぞれ移動する。
このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔ｄ4が減少し、第２レンズ群Ｇ２と平行平面板ＦＬの間隔ｄ8が増大するように、各レンズ群は移動する。なお、撮像面Ｉは、ＣＣＤ若しくはＣＭＯＳセンサーの有効撮像対角方向に置かれている。 When zooming from the wide-angle end (a) to the telephoto end (c), the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 moves from the imaging surface I side to the object side. Moving.
The first lens group G1 and the distance d 4 of the second lens group G2 decreases, so that the distance d 8 of the second lens group G2 and the plane parallel plate FL increases, the lens groups are moved. The imaging surface I is placed in the effective imaging diagonal direction of the CCD or CMOS sensor.

次に、本発明の第２実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを以下に示す。   Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of the second embodiment of the present invention are shown below.

数値データ２
像高（有効撮像領域の対角長の半分の長さ）：4.00mm
焦点距離f：4.603mm〜13.358mm
Ｆｎｏ．（Ｆナンバー）：3.60〜5.90
ｒ1=66.272 ｄ1=1.05 ｎd1=1.74320 νd1=49.34
ｒ2=4.042（非球面） ｄ2=2.01
ｒ3=7.392 ｄ3=2.00 ｎd3=1.84666 νd3=23.78
ｒ4=13.998 ｄ4=D4（可変）
ｒ5=∞（絞り） ｄ5=-0.50
ｒ6=3.718（非球面） ｄ6=3.20 ｎd6=1.49700 νd6=81.61
ｒ7=-5.741 ｄ7=1.94 ｎd7=1.68893 νd7=31.08
ｒ8=-36.913（非球面） ｄ8=D8（可変）
ｒ9=∞ ｄ9=0.50 ｎd9=1.51633 νd9=64.14
ｒ10=∞ ｄ10=0.50
ｒ11=∞ ｄ11=0.50 ｎd11=1.51633 νd11=64.14
ｒ12=∞ ｄ12=0.37
ｒ13=∞（撮像面） Numerical data 2
Image height (half the diagonal length of the effective imaging area): 4.00mm
Focal length f: 4.603mm-13.358mm
Fno. (F number): 3.60-5.90
r 1 = 66.272 d 1 = 1.05 n d1 = 1.74320 ν d1 = 49.34
r 2 = 4.042 (aspherical surface) d 2 = 2.01
r 3 = 7.392 d 3 = 2.00 n d3 = 1.84666 ν d3 = 23.78
r 4 = 13.998 d 4 = D4 (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.50
r 6 = 3.718 (aspherical surface) d 6 = 3.20 n d6 = 1.49700 ν d6 = 81.61
r 7 = -5.741 d 7 = 1.94 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.08
r 8 = -36.913 (aspherical surface) d 8 = D8 (variable)
r 9 = ∞ d 9 = 0.50 n d9 = 1.51633 ν d9 = 64.14
r 10 = ∞ d 10 = 0.50
r 11 = ∞ d 11 = 0.50 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 12 = ∞ d 12 = 0.37
r 13 = ∞ (imaging surface)

非球面係数
面番号 ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 -1.389 1.60987×10-3 3.02423×10-7 7.98708×10-9
6 -0.116 -1.03147×10-4 7.85406×10-7 5.03254×10-6 -4.94245×10-7
8 0.000 3.14971×10-3 3.24044×10-4 -2.52543×10-5 8.18075×10-6 Aspherical coefficients <br/> Face Number k A 4 A 6 A 8 A 10
2 -1.389 1.60987 × 10 -3 3.02423 × 10 -7 7.98708 × 10 -9
6 -0.116 -1.03147 × 10 -4 7.85406 × 10 -7 5.03254 × 10 -6 -4.94245 × 10 -7
8 0.000 3.14971 × 10 -3 3.24044 × 10 -4 -2.52543 × 10 -5 8.18075 × 10 -6

ズームデータ2
ズーム状態 広角端 中間 望遠端
ｆ 4.603 10.000 13.358
Ｆｎｏ． 3.60 5.02 5.90
全画角（2ω） 86.11° 42.20° 31.92°
Ｄ４ 13.25 3.58 1.50
Ｄ８ 7.14 11.60 14.40 Zoom data 2
Zoom status Wide-angle end Medium telephoto end 4.603 10.000 13.358
Fno. 3.60 5.02 5.90
Full angle of view (2ω) 86.11 ° 42.20 ° 31.92 °
D4 13.25 3.58 1.50
D8 7.14 11.60 14.40

第３実施例
図５は、本発明のズームレンズの第３実施例であって、光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図５において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態を示す。図６は、第２実施例におけるズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。 Third Embodiment FIG. 5 is a third embodiment of the zoom lens according to the present invention, and is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration. 5A shows a state at the wide-angle end, FIG. 5B shows a state at the middle, and FIG. 5C shows a state at the telephoto end. FIG. 6 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens of the second embodiment is in focus at infinity. FIG.

本発明の第３実施例のズームレンズは、図５に示すように、物体側から撮像面Ｉに向かって、順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とで構成されている。図中、Ｓは明るさ絞りであり、ＦＬはローパスフィルターや赤外吸収フィルター等の平行平面板であり、ＣＧはカバーガラスであり、Ｉは撮像素子（ＣＣＤ，ＣＭＯＳ等）の撮像面である。
また、図中、Ａは非球面Ａであり、光線は広角端にて物体側から入射し像面に至る最軸外主光線であり、ａは、広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点であり、ｂは、広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点である。 As shown in FIG. 5, the zoom lens according to the third embodiment of the present invention has a first lens group G1 having a negative refractive power and a positive refractive power in order from the object side toward the imaging surface I. The second lens group G2. In the figure, S is an aperture stop, FL is a parallel flat plate such as a low-pass filter or an infrared absorption filter, CG is a cover glass, and I is an imaging surface of an imaging device (CCD, CMOS, etc.). .
In the figure, A is an aspherical surface A, the light beam is the most off-axis principal ray that enters from the object side at the wide angle end and reaches the image plane, and a is the incident angle from the object side at the wide angle end. The point of intersection with the aspherical surface A when the most off-axis principal ray incident at 36 ° or more and reaches the image plane passes through the aspherical surface A, and b is an incident angle from the object side at the wide angle end of 40 ° or more. This is the intersection point with the aspheric surface A when the most off-axis chief ray that reaches the image plane and passes through the aspheric surface A.

第１レンズ群Ｇ１は、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズＬ１２とで構成されていて、全体として負の屈折力を有している。尚、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の物体側の面は、近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接するどのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなる構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side with an air gap interposed therebetween, and negative refraction as a whole. Have power. Note that the object-side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has an absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. It becomes the composition which becomes larger. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has a configuration in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に両凸正レンズＬ２１と、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２とからなる接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、両凸正レンズＬ２１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。また、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面は、光軸中心とその周辺で曲率が異なる構成となっている。 The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconvex positive lens L21 and a biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) in order from the object side, and has a positive refractive power as a whole. Have.
Note that the object-side surface of the biconvex positive lens L21 has a configuration in which the positive refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens. In addition, the image-side surface of the biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) has a different curvature at the optical axis center and its periphery.

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ２１の物体側の面、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面にそれぞれ設けられている。   The aspherical surface is an image-side surface of the negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface of the first lens group G1, an object-side surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2, and the vicinity of the optical axis (lens (Center portion) are provided on the image-side surface of the biconvex positive lens L22.

広角端（ａ）から望遠端（ｃ）に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２は撮像面Ｉ側から物体側へとそれぞれ移動する。
このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔ｄ4が減少し、第２レンズ群Ｇ２と平行平面板ＦＬの間隔ｄ8が増大するように、各レンズ群は移動する。なお、撮像面Ｉは、ＣＣＤ若しくはＣＭＯＳセンサーの有効撮像対角方向に置かれている。 When zooming from the wide-angle end (a) to the telephoto end (c), the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 moves from the imaging surface I side to the object side. Moving.
In this case, first lens group G1 and the distance d 4 of the second lens group G2 decreases, so that the distance d 8 of the second lens group G2 and the plane parallel plate FL increases, the lens groups are moved. The imaging surface I is placed in the effective imaging diagonal direction of the CCD or CMOS sensor.

次に、本発明の第３実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを以下に示す。   Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of the third embodiment of the present invention are shown below.

数値データ３
像高（有効撮像領域の対角長の半分の長さ）：4.00mm
焦点距離f：5.078mm〜14.727mm
Ｆｎｏ．（Ｆナンバー）：3.57〜5.90
ｒ1=63.991 ｄ1=1.05 ｎd1=1.80610 νd1=40.92
ｒ2=4.206（非球面） ｄ2=1.47
ｒ3=6.891 ｄ3=2.00 ｎd3=1.84666 νd3=23.78
ｒ4=15.686 ｄ4=D4（可変）
ｒ5=∞（絞り） ｄ5=-0.50
ｒ6=3.793（非球面） ｄ6=3.59 ｎd6=1.49700 νd6=81.61
ｒ7=-6.303 ｄ7=1.35 ｎd7=1.68893 νd7=31.08
ｒ8=-47.625（非球面） ｄ8=D8（可変）
ｒ9=∞ ｄ9=0.50 ｎd9=1.51633 νd9=64.14
ｒ10=∞ ｄ10=0.50
ｒ11=∞ ｄ11=0.50 ｎd11=1.51633 νd11=64.14
ｒ12=∞ ｄ12=0.37
ｒ13=∞（撮像面） Numerical data 3
Image height (half the diagonal length of the effective imaging area): 4.00mm
Focal length f: 5.078mm-14.727mm
Fno. (F number): 3.57 to 5.90
r 1 = 63.991 d 1 = 1.05 n d1 = 1.80610 ν d1 = 40.92
r 2 = 4.206 (aspherical surface) d 2 = 1.47
r 3 = 6.891 d 3 = 2.00 n d3 = 1.84666 ν d3 = 23.78
r 4 = 15.686 d 4 = D4 (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.50
r 6 = 3.793 (aspherical surface) d 6 = 3.59 n d6 = 1.49700 ν d6 = 81.61
r 7 = -6.303 d 7 = 1.35 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.08
r 8 = -47.625 (aspherical surface) d 8 = D8 (variable)
r 9 = ∞ d 9 = 0.50 n d9 = 1.51633 ν d9 = 64.14
r 10 = ∞ d 10 = 0.50
r 11 = ∞ d 11 = 0.50 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 12 = ∞ d 12 = 0.37
r 13 = ∞ (imaging surface)

非球面係数
面番号 ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 -1.470 1.68103×10-3 3.44796×10-7 3.85208×10-9
6 -0.097 -1.17879×10-4 8.08361×10-7 5.03271×10-6 -4.94250×10-7
8 0.000 3.14651×10-3 3.24179×10-4 -2.52553×10-5 8.18076×10-6 Aspherical coefficients <br/> Face Number k A 4 A 6 A 8 A 10
2 -1.470 1.68 103 × 10 -3 3.44796 × 10 -7 3.85208 × 10 -9
6 -0.097 -1.17879 × 10 -4 8.08361 × 10 -7 5.03271 × 10 -6 -4.94 250 × 10 -7
8 0.000 3.14651 × 10 -3 3.24179 × 10 -4 -2.52553 × 10 -5 8.18076 × 10 -6

ズームデータ3
ズーム状態 広角端 中間 望遠端
ｆ 5.078 10.000 14.727
Ｆｎｏ． 3.57 4.76 5.90
全画角（2ω） 80.75° 42.31° 29.03°
Ｄ４ 13.22 4.42 1.50
Ｄ８ 7.44 11.28 14.98 Zoom data 3
Zoom state Wide-angle end Medium telephoto end f 5.078 10.000 14.727
Fno. 3.57 4.76 5.90
Full angle of view (2ω) 80.75 ° 42.31 ° 29.03 °
D4 13.22 4.42 1.50
D8 7.44 11.28 14.98

第４実施例
図７は、本発明のズームレンズの第４実施例であって、光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図７において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態を示す。図８は、第４実施例におけるズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。 Fourth Embodiment FIG. 7 is a fourth embodiment of the zoom lens according to the present invention, and is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration. 7A shows the state at the wide-angle end, FIG. 7B shows the state at the middle, and FIG. 7C shows the state at the telephoto end. FIG. 8 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens according to the fourth embodiment is in focus at infinity. FIG.

本発明の第４実施例のズームレンズは、図７に示すように、物体側から撮像面Ｉに向かって、順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とで構成されている。図中、Ｓは明るさ絞りであり、ＦＬはローパスフィルターや赤外吸収フィルター等の平行平面板であり、ＣＧはカバーガラスであり、Ｉは撮像素子（ＣＣＤ，ＣＭＯＳ等）の撮像面である。
また、図中、Ａは非球面Ａであり、光線は広角端にて物体側から入射し像面に至る最軸外主光線であり、ａは、広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点であり、ｂは、広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点である。 As shown in FIG. 7, the zoom lens according to the fourth embodiment of the present invention has a first lens group G1 having a negative refractive power and a positive refractive power in order from the object side toward the imaging surface I. The second lens group G2. In the figure, S is an aperture stop, FL is a parallel flat plate such as a low-pass filter or an infrared absorption filter, CG is a cover glass, and I is an imaging surface of an imaging device (CCD, CMOS, etc.). .
In the figure, A is an aspherical surface A, the light beam is the most off-axis principal ray that enters from the object side at the wide angle end and reaches the image plane, and a is the incident angle from the object side at the wide angle end. The point of intersection with the aspherical surface A when the most off-axis principal ray incident at 36 ° or more and reaches the image plane passes through the aspherical surface A, and b is an incident angle from the object side at the wide angle end of 40 ° or more. This is the intersection point with the aspheric surface A when the most off-axis chief ray that reaches the image plane and passes through the aspheric surface A.

第１レンズ群Ｇ１は、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズＬ１２とで構成されていて、全体として負の屈折力を有している。尚、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の物体側の面は、近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接するどのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなる構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side with an air gap interposed therebetween, and negative refraction as a whole. Have power. Note that the object-side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has an absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. It becomes the composition which becomes larger. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has a configuration in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に両凸正レンズＬ２１と、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２とからなる接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、両凸正レンズＬ２１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。また、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面は、光軸中心とその周辺で曲率が異なる構成となっている。 The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconvex positive lens L21 and a biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) in order from the object side, and has a positive refractive power as a whole. Have.
Note that the object-side surface of the biconvex positive lens L21 has a configuration in which the positive refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens. In addition, the image-side surface of the biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) has a different curvature at the optical axis center and its periphery.

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ２１の物体側の面、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面にそれぞれ設けられている。   The aspherical surface is an image-side surface of the negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface of the first lens group G1, an object-side surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2, and the vicinity of the optical axis (lens (Center portion) are provided on the image-side surface of the biconvex positive lens L22.

広角端（ａ）から望遠端（ｃ）に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２は撮像面Ｉ側から物体側へとそれぞれ移動する。
このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔ｄ4が減少し、第２レンズ群Ｇ２と平行平面板ＦＬの間隔ｄ8が増大するように、各レンズ群は移動する。なお、撮像面Ｉは、ＣＣＤ若しくはＣＭＯＳセンサーの有効撮像対角方向に置かれている。 When zooming from the wide-angle end (a) to the telephoto end (c), the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 moves from the imaging surface I side to the object side. Moving.
The first lens group G1 and the distance d 4 of the second lens group G2 decreases, so that the distance d 8 of the second lens group G2 and the plane parallel plate FL increases, the lens groups are moved. The imaging surface I is placed in the effective imaging diagonal direction of the CCD or CMOS sensor.

次に、本発明の第３実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを以下に示す。   Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of the third embodiment of the present invention are shown below.

数値データ4
像高（有効撮像領域の対角長の半分の長さ）：4.00mm
焦点距離f：4.974mm〜14.425mm
Ｆｎｏ．（Ｆナンバー）：3.57〜5.90
ｒ1=60.415 ｄ1=1.05 ｎd1=1.80610 νd1=40.92
ｒ2=4.190（非球面） ｄ2=1.55
ｒ3=6.958 ｄ3=2.00 ｎd3=1.80810 νd3=22.76
ｒ4=16.192 ｄ4=D4（可変）
ｒ5=∞（絞り） ｄ5=-0.50
ｒ6=3.773（非球面） ｄ6=3.36 ｎd6=1.49700 νd6=81.61
ｒ7=-6.313 ｄ7=1.61 ｎd7=1.68893 νd7=31.08
ｒ8=-46.363（非球面） ｄ8=D8（可変）
ｒ9=∞ ｄ9=0.50 ｎd9=1.51633 νd9=64.14
ｒ10=∞ ｄ10=0.50
ｒ11=∞ ｄ11=0.50 ｎd11=1.51633 νd11=64.14
ｒ12=∞ ｄ12=0.37
ｒ13=∞（撮像面） Numerical data 4
Image height (half the diagonal length of the effective imaging area): 4.00mm
Focal length f: 4.974mm to 14.425mm
Fno. (F number): 3.57 to 5.90
r 1 = 60.415 d 1 = 1.05 n d1 = 1.80610 ν d1 = 40.92
r 2 = 4.190 (aspherical surface) d 2 = 1.55
r 3 = 6.958 d 3 = 2.00 n d3 = 1.80810 ν d3 = 22.76
r 4 = 16.192 d 4 = D4 (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.50
r 6 = 3.773 (aspherical surface) d 6 = 3.36 n d6 = 1.49700 ν d6 = 81.61
r 7 = -6.313 d 7 = 1.61 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.08
r 8 = -46.363 (aspherical surface) d 8 = D8 (variable)
r 9 = ∞ d 9 = 0.50 n d9 = 1.51633 ν d9 = 64.14
r 10 = ∞ d 10 = 0.50
r 11 = ∞ d 11 = 0.50 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 12 = ∞ d 12 = 0.37
r 13 = ∞ (imaging surface)

非球面係数
面番号 ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 -1.453 1.65375×10-3 3.61571×10-7 4.33113×10-9
6 -0.090 -1.30702×10-4 7.14693×10-7 5.03276×10-6 -4.94251×10-7
8 0.000 3.15231×10-3 3.24186×10-4 -2.52554×10-5 8.18076×10-6 Aspherical coefficients <br/> Face Number k A 4 A 6 A 8 A 10
2 -1.453 1.65375 × 10 -3 3.61571 × 10 -7 4.33113 × 10 -9
6 -0.090 -1.30702 × 10 -4 7.14693 × 10 -7 5.03276 × 10 -6 -4.94251 × 10 -7
8 0.000 3.15231 × 10 -3 3.24186 × 10 -4 -2.52554 × 10 -5 8.18076 × 10 -6

ズームデータ4
ズーム状態 広角端 中間 望遠端
ｆ 4.974 10.000 14.425
Ｆｎｏ． 3.57 4.81 5.90
全画角（2ω） 81.90° 42.30° 29.64°
Ｄ４ 13.09 4.20 1.50
Ｄ８ 7.44 11.45 15.00 Zoom data 4
Zoom status Wide-angle end Medium telephoto end 4.974 10.000 14.425
Fno. 3.57 4.81 5.90
Full angle of view (2ω) 81.90 ° 42.30 ° 29.64 °
D4 13.09 4.20 1.50
D8 7.44 11.45 15.00

第５実施例
図９は、本発明のズームレンズの第５実施例であって、光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図９において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態を示す。図１０は、第５実施例におけるズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。 Fifth Embodiment FIG. 9 is a fifth embodiment of the zoom lens according to the present invention, and is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration. 9A shows a state at the wide-angle end, FIG. 9B shows a state at the middle, and FIG. 9C shows a state at the telephoto end. FIG. 10 illustrates spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens of the fifth embodiment is in focus at infinity. FIG.

本発明の第５実施例のズームレンズは、図９に示すように、物体側から撮像面Ｉに向かって、順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とで構成されている。図中、Ｓは明るさ絞りであり、ＦＬはローパスフィルターや赤外吸収フィルター等の平行平面板であり、ＣＧはカバーガラスであり、Ｉは撮像素子（ＣＣＤ，ＣＭＯＳ等）の撮像面である。
また、図中、Ａは非球面Ａであり、光線は広角端にて物体側から入射し像面に至る最軸外主光線であり、ａは、広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点であり、ｂは、広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点である。 As shown in FIG. 9, the zoom lens according to the fifth embodiment of the present invention has a first lens group G1 having a negative refractive power and a positive refractive power in order from the object side toward the imaging surface I. The second lens group G2. In the figure, S is an aperture stop, FL is a parallel flat plate such as a low-pass filter or an infrared absorption filter, CG is a cover glass, and I is an imaging surface of an imaging device (CCD, CMOS, etc.). .
In the figure, A is an aspherical surface A, the light beam is the most off-axis principal ray that enters from the object side at the wide angle end and reaches the image plane, and a is the incident angle from the object side at the wide angle end. The point of intersection with the aspherical surface A when the most off-axis principal ray incident at 36 ° or more and reaches the image plane passes through the aspherical surface A, and b is an incident angle from the object side at the wide angle end of 40 ° or more. This is the intersection point with the aspheric surface A when the most off-axis chief ray that reaches the image plane and passes through the aspheric surface A.

第１レンズ群Ｇ１は、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズＬ１２とで構成されていて、全体として負の屈折力を有している。尚、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の物体側の面は、近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接するどのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなる構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side with an air gap interposed therebetween, and negative refraction as a whole. Have power. Note that the object-side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has an absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. It becomes the composition which becomes larger. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has a configuration in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に両凸正レンズＬ２１と、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２とからなる接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、両凸正レンズＬ２１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。また、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面は、光軸中心とその周辺で曲率が異なる構成となっている。 The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconvex positive lens L21 and a biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) in order from the object side, and has a positive refractive power as a whole. Have.
Note that the object-side surface of the biconvex positive lens L21 has a configuration in which the positive refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens. In addition, the image-side surface of the biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) has a different curvature at the optical axis center and its periphery.

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ２１の物体側面、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面にそれぞれ設けられている。   The aspherical surface is an image side surface of the negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface of the first lens group G1, an object side surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2, and the vicinity of the optical axis (lens center). It is provided on the image side surface of the biconvex positive lens L22.

広角端（ａ）から望遠端（ｃ）に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２は撮像面Ｉ側から物体側へとそれぞれ移動する。
このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔ｄ4が減少し、第２レンズ群Ｇ２と平行平面板ＦＬの間隔ｄ8が増大するように、各レンズ群は移動する。なお、撮像面Ｉは、ＣＣＤ若しくはＣＭＯＳセンサーの有効撮像対角方向に置かれている。 When zooming from the wide-angle end (a) to the telephoto end (c), the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 moves from the imaging surface I side to the object side. Moving.
The first lens group G1 and the distance d 4 of the second lens group G2 decreases, so that the distance d 8 of the second lens group G2 and the plane parallel plate FL increases, the lens groups are moved. The imaging surface I is placed in the effective imaging diagonal direction of the CCD or CMOS sensor.

次に、本発明の第３実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを以下に示す。   Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of the third embodiment of the present invention are shown below.

数値データ5
像高（有効撮像領域の対角長の半分の長さ）：4.00mm
焦点距離f：4.331mm〜12.559mm
Ｆｎｏ．（Ｆナンバー）：3.67〜5.90
ｒ1=34.439 ｄ1=1.05 ｎd1=1.80610 νd1=40.92
ｒ2=4.134（非球面） ｄ2=2.19
ｒ3=7.484 ｄ3=2.00 ｎd3=1.92286 νd3=18.90
ｒ4=12.537 ｄ4=D4（可変）
ｒ5=∞（絞り） ｄ5=-0.50
ｒ6=3.664（非球面） ｄ6=3.09 ｎd6=1.49700 νd6=81.61
ｒ7=-4.880 ｄ7=2.11 ｎd7=1.68893 νd7=31.08
ｒ8=-25.118（非球面） ｄ8=D8（可変）
ｒ9=∞ ｄ9=0.50 ｎd9=1.51633 νd9=64.14
ｒ10=∞ ｄ10=0.50
ｒ11=∞ ｄ11=0.50 ｎd11=1.51633 νd11=64.14
ｒ12=∞ ｄ12=0.37
ｒ13=∞（撮像面） Numerical data 5
Image height (half the diagonal length of the effective imaging area): 4.00mm
Focal length f: 4.331mm-12.559mm
Fno. (F number): 3.67-5.90
r 1 = 34.439 d 1 = 1.05 n d1 = 1.80610 ν d1 = 40.92
r 2 = 4.134 (aspheric surface) d 2 = 2.19
r 3 = 7.484 d 3 = 2.00 n d3 = 1.92286 ν d3 = 18.90
r 4 = 12.537 d 4 = D4 (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.50
r 6 = 3.664 (aspherical surface) d 6 = 3.09 n d6 = 1.49700 ν d6 = 81.61
r 7 = -4.880 d 7 = 2.11 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.08
r 8 = -25.118 (aspherical surface) d 8 = D8 (variable)
r 9 = ∞ d 9 = 0.50 n d9 = 1.51633 ν d9 = 64.14
r 10 = ∞ d 10 = 0.50
r 11 = ∞ d 11 = 0.50 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 12 = ∞ d 12 = 0.37
r 13 = ∞ (imaging surface)

非球面係数
面番号 ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 -1.461 1.69886×10-3 1.38587×10-7 7.97660×10-8
6 0.000 -4.06186×10-4 -1.03691×10-6 4.55126×10-6 -9.92644×10-7
8 0.000 3.01522×10-3 3.97987×10-4 -3.18342×10-5 7.23335×10-6 Aspherical coefficients <br/> Face Number k A 4 A 6 A 8 A 10
2 -1.461 1.69886 × 10 -3 1.38587 × 10 -7 7.97660 × 10 -8
6 0.000 -4.06186 × 10 -4 -1.03691 × 10 -6 4.55 126 × 10 -6 -9.92644 × 10 -7
8 0.000 3.01522 × 10 -3 3.97987 × 10 -4 -3.18342 × 10 -5 7.23335 × 10 -6

ズームデータ5
ズーム状態 広角端 中間 望遠端
ｆ 4.331 10.000 12.559
Ｆｎｏ． 3.67 5.20 5.90
全画角（2ω） 88.76° 42.11° 33.85°
Ｄ４ 13.55 3.12 1.50
Ｄ８ 6.78 11.43 13.53 Zoom data 5
Zoom status Wide-angle end Medium telephoto end f 4.331 10.000 12.559
Fno. 3.67 5.20 5.90
Full angle of view (2ω) 88.76 ° 42.11 ° 33.85 °
D4 13.55 3.12 1.50
D8 6.78 11.43 13.53

第１参考例
図１１は、ズームレンズの第１参考例であって、光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１１において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態を示す。図１２は、第１参考例におけるズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。 The first reference example 11 is a first reference example of FIG Murenzu is a sectional view along an optical axis showing an optical arrangement. In FIG. 11, (a) shows the state at the wide-angle end, (b) shows the state at the middle, and (c) shows the state at the telephoto end. FIG. 12 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens in the first reference example is focused at infinity. FIG.

第１参考例のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から撮像面Ｉに向かって、順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とで構成されている。図中、Ｓは明るさ絞りであり、ＦＬはローパスフィルターや赤外線吸収フィルター等の平行平面板であり、ＣＧはカバーガラスであり、Ｉは撮像素子（ＣＣＤ，ＣＭＯＳ等）の撮像面である。
また、図中、Ａは非球面Ａであり、光線は広角端にて物体側から入射し像面に至る最軸外主光線であり、ａは、広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点である。 As shown in FIG. 11, the zoom lens of the first reference example has a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens having positive refractive power in order from the object side toward the imaging surface I. It consists of a group G2. In the figure, S is an aperture stop, FL is a parallel plane plate such as a low-pass filter or an infrared absorption filter, CG is a cover glass, and I is an image pickup surface of an image pickup device (CCD, CMOS, etc.).
In the figure, A is an aspherical surface A, the light beam is the most off-axis principal ray that enters from the object side at the wide angle end and reaches the image plane, and a is the incident angle from the object side at the wide angle end. This is the point of intersection with the aspherical surface A when the most off-axis principal ray incident at 36 degrees or more and reaching the image plane passes through the aspherical surface A.

第１レンズ群Ｇ１は、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズＬ１２とで構成されていて、全体として負の屈折力を有している。尚、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の物体側の面は、近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接するどのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなる構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side with an air gap interposed therebetween, and negative refraction as a whole. Have power. Note that the object-side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has an absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. It becomes the composition which becomes larger. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has a configuration in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に両凸正レンズＬ２１と、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２とからなる接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、両凸正レンズＬ２１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。また、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面は、光軸中心とその周辺で曲率が異なる構成となっている。 The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconvex positive lens L21 and a biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) in order from the object side, and has a positive refractive power as a whole. Have.
Note that the object-side surface of the biconvex positive lens L21 has a configuration in which the positive refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens. In addition, the image-side surface of the biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) has a different curvature at the optical axis center and its periphery.

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ２１の物体側の面、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面にそれぞれ設けられている。   The aspherical surface is an image-side surface of the negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface of the first lens group G1, an object-side surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2, and the vicinity of the optical axis (lens (Center portion) are provided on the image-side surface of the biconvex positive lens L22.

広角端（ａ）から望遠端（ｃ）に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２は撮像面Ｉ側から物体側へとそれぞれ移動する。
このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔ｄ4が減少し、第２レンズ群Ｇ２と平行平面板ＦＬの間隔ｄ8が増大するように、各レンズ群は移動する。なお、撮像面Ｉは、ＣＣＤ若しくはＣＭＯＳセンサーの有効撮像対角方向に置かれている。 When zooming from the wide-angle end (a) to the telephoto end (c), the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 moves from the imaging surface I side to the object side. Moving.
The first lens group G1 and the distance d 4 of the second lens group G2 decreases, so that the distance d 8 of the second lens group G2 and the plane parallel plate FL increases, the lens groups are moved. The imaging surface I is placed in the effective imaging diagonal direction of the CCD or CMOS sensor.

次に、第１参考例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを以下に示す。 Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of the first reference example are shown below.

数値データ6
像高（有効撮像領域の対角長の半分の長さ）：4.03mm
焦点距離f：5.765mm〜16.720mm
Ｆｎｏ．（Ｆナンバー）：3.37〜5.80
ｒ1=45490491.794 ｄ1=1.00 ｎd1=1.88300 νd1=40.76
ｒ2=4.374（非球面） ｄ2=1.19
ｒ3=7.457 ｄ3=2.20 ｎd3=2.00069 νd3=25.46
ｒ4=21.232 ｄ4=D4（可変）
ｒ5=∞（絞り） ｄ5=-0.50
ｒ6=3.857（非球面） ｄ6=3.47 ｎd6=1.49700 νd6=81.61
ｒ7=-6.375 ｄ7= 1.44 ｎd7=1.68893 νd7=31.08
ｒ8=-37.690（非球面） ｄ8=D8（可変）
ｒ9=∞ ｄ9=0.50 ｎd9=1.54771 νd9=62.84
ｒ10=∞ ｄ10=0.50
ｒ11=∞ ｄ11=0.50 ｎd11=1.51633 νd11=64.14
ｒ12=∞ ｄ12=0.37
ｒ13=∞（撮像面） Numerical data 6
Image height (half the diagonal length of the effective imaging area): 4.03mm
Focal length f: 5.765mm-16.720mm
Fno. (F number): 3.37-5.80
r 1 = 45490491.794 d 1 = 1.00 n d1 = 1.88300 ν d1 = 40.76
r 2 = 4.374 (aspherical surface) d 2 = 1.19
r 3 = 7.457 d 3 = 2.20 n d3 = 2.00069 ν d3 = 25.46
r 4 = 21.232 d 4 = D4 (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.50
r 6 = 3.857 (aspherical surface) d 6 = 3.47 n d6 = 1.49700 ν d6 = 81.61
r 7 = -6.375 d 7 = 1.44 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.08
r 8 = -37.690 (aspherical surface) d 8 = D8 (variable)
r 9 = ∞ d 9 = 0.50 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 10 = ∞ d 10 = 0.50
r 11 = ∞ d 11 = 0.50 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 12 = ∞ d 12 = 0.37
r 13 = ∞ (imaging surface)

非球面係数
面番号 ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 -1.004 6.73565×10-4 1.98908×10-7 3.09992×10-9
6 -0.045 -2.11882×10-4 1.30949×10-5 5.22912×10-6 -8.08996×10-7
8 0.000 2.93782×10-3 3.09559×10-4 -2.48524×10-5 8.00739×10-6 Aspherical coefficients <br/> Face Number k A 4 A 6 A 8 A 10
2 -1.004 6.73565 × 10 -4 1.98908 × 10 -7 3.09992 × 10 -9
6 -0.045 -2.11882 × 10 -4 1.30949 × 10 -5 5.22912 × 10 -6 -8.08996 × 10 -7
8 0.000 2.93782 × 10 -3 3.09559 × 10 -4 -2.48524 × 10 -5 8.00739 × 10 -6

ズームデータ6
ズーム状態 角端 中間 望遠端
ｆ 5.765 10.000 16.720
Ｆｎｏ． 3.37 4.31 5.80
全画角（2ω） 73.46° 42.58° 25.70°
Ｄ４ 10.88 4.43 0.90
Ｄ８ 8.21 11.62 17.08 Zoom data 6
Zoom state Corner end Medium telephoto end f 5.765 10.000 16.720
Fno. 3.37 4.31 5.80
Full angle of view (2ω) 73.46 ° 42.58 ° 25.70 °
D4 10.88 4.43 0.90
D8 8.21 11.62 17.08

第２参考例
図１３は、ズームレンズの第２参考例であって、光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１３において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態を示す。図１４は、第２参考例におけるズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。 The second reference example 13 is a second reference example of FIG Murenzu is a sectional view along an optical axis showing an optical arrangement. In FIG. 13, (a) shows the state at the wide-angle end, (b) shows the state at the middle, and (c) shows the state at the telephoto end. FIG. 14 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens of the second reference example is in focus at infinity. FIG.

第２参考例のズームレンズは、図１３に示すように、物体側から撮像面Ｉに向かって、順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とで構成されている。図中、Ｓは明るさ絞りであり、ＦＬはローパスフィルターや赤外線吸収フィルター等の平行平面板であり、ＣＧはカバーガラスであり、Ｉは撮像素子（ＣＣＤ，ＣＭＯＳ等）の撮像面である。
また、図中、Ａは非球面Ａであり、光線は広角端にて物体側から入射し像面に至る最軸外主光線であり、ａは、広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点である。 The zoom lens of the second reference example, as shown in FIG. 13, from the object side to the imaging surface I, in turn, the second lens having a first lens group G1 having negative refractive power, positive refractive power It consists of a group G2. In the figure, S is an aperture stop, FL is a parallel plane plate such as a low-pass filter or an infrared absorption filter, CG is a cover glass, and I is an image pickup surface of an image pickup device (CCD, CMOS, etc.).
In the figure, A is an aspherical surface A, the light beam is the most off-axis principal ray that enters from the object side at the wide angle end and reaches the image plane, and a is the incident angle from the object side at the wide angle end. This is the point of intersection with the aspherical surface A when the most off-axis principal ray incident at 36 degrees or more and reaching the image plane passes through the aspherical surface A.

第１レンズ群Ｇ１は、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズＬ１２とで構成されていて、全体として負の屈折力を有している。尚、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の物体側の面は、近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接するどのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなる構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side with an air gap interposed therebetween, and negative refraction as a whole. Have power. Note that the object-side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has an absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. It becomes the composition which becomes larger. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has a configuration in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に両凸正レンズＬ２１と、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２とからなる接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、両凸正レンズＬ２１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。また、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面は、光軸中心とその周辺で曲率が異なる構成となっている。 The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconvex positive lens L21 and a biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) in order from the object side, and has a positive refractive power as a whole. Have.
Note that the object-side surface of the biconvex positive lens L21 has a configuration in which the positive refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens. In addition, the image-side surface of the biconvex positive lens L22 in the vicinity of the optical axis (lens center) has a different curvature at the optical axis center and its periphery.

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ２１の物体側の面、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ２２の像側の面にそれぞれ設けられている。   The aspherical surface is an image-side surface of the negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface of the first lens group G1, an object-side surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2, and the vicinity of the optical axis (lens (Center portion) are provided on the image-side surface of the biconvex positive lens L22.

広角端（ａ）から望遠端（ｃ）に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２は撮像面Ｉ側から物体側へとそれぞれ移動する。
このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔ｄ4が減少し、第２レンズ群Ｇ２と平行平面板ＦＬの間隔ｄ8が増大するように、各レンズ群は移動する。なお、撮像面Ｉは、ＣＣＤ若しくはＣＭＯＳセンサーの有効撮像対角方向に置かれている。 When zooming from the wide-angle end (a) to the telephoto end (c), the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 moves from the imaging surface I side to the object side. Moving.
The first lens group G1 and the distance d 4 of the second lens group G2 decreases, so that the distance d 8 of the second lens group G2 and the plane parallel plate FL increases, the lens groups are moved. The imaging surface I is placed in the effective imaging diagonal direction of the CCD or CMOS sensor.

次に、第２参考例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを以下に示す。 Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of the second reference example are shown below.

数値データ7
像高（有効撮像領域の対角長の半分の長さ）：4.00mm
焦点距離f：5.769mm〜16.729mm
Ｆｎｏ．（Ｆナンバー）：3.46〜5.90
ｒ1=120.174 ｄ1=1.00 ｎd1=1.80610 νd1=40.92
ｒ2=4.335（非球面） ｄ2=1.37
ｒ3=7.102 ｄ3=2.20 ｎd3=2.00069 νd3=25.46
ｒ4=14.126 ｄ4=D4（可変）
ｒ5=∞（絞り） ｄ5=-0.50
ｒ6=3.761（非球面） ｄ6=3.30 ｎd6=1.49700 νd6=81.61
ｒ7=-6.821 ｄ7=1.30 ｎd7=1.68893 νd7=31.08
ｒ8=-54.958（非球面） ｄ8=D8（可変）
ｒ9=∞ ｄ9=0.50 ｎd9=1.54771 νd9=62.84
ｒ10=∞ ｄ10=0.50
ｒ11=∞ ｄ11=0.50 ｎd11=1.51633 νd11=64.14
ｒ12=∞ ｄ12=0.37
ｒ13=∞（撮像面） Numerical data 7
Image height (half the diagonal length of the effective imaging area): 4.00mm
Focal length f: 5.769mm-16.729mm
Fno. (F number): 3.46-5.90
r 1 = 120.174 d 1 = 1.00 n d1 = 1.80610 ν d1 = 40.92
r 2 = 4.335 (aspherical surface) d 2 = 1.37
r 3 = 7.102 d 3 = 2.20 n d3 = 2.00069 ν d3 = 25.46
r 4 = 14.126 d 4 = D4 (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.50
r 6 = 3.761 (aspherical surface) d 6 = 3.30 n d6 = 1.49700 ν d6 = 81.61
r 7 = -6.821 d 7 = 1.30 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.08
r 8 = -54.958 (aspherical surface) d 8 = D8 (variable)
r 9 = ∞ d 9 = 0.50 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 10 = ∞ d 10 = 0.50
r 11 = ∞ d 11 = 0.50 n d11 = 1.51633 ν d11 = 64.14
r 12 = ∞ d 12 = 0.37
r 13 = ∞ (imaging surface)

非球面係数
面番号 ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 -0.650 3.26438×10-4 2.45237×10-8 2.38731×10-9
6 0.001 -2.27652×10-4 2.55258×10-6 4.85690×10-6 -6.18093×10-7
8 0.000 3.32294×10-3 3.07299×10-4 -1.36715×10-5 8.96211×10-6 Aspherical coefficients <br/> Face Number k A 4 A 6 A 8 A 10
2 -0.650 3.26438 × 10 -4 2.45237 × 10 -8 2.38731 × 10 -9
6 0.001 -2.27652 × 10 -4 2.55258 × 10 -6 4.85690 × 10 -6 -6.18093 × 10 -7
8 0.000 3.32294 × 10 -3 3.07299 × 10 -4 -1.36715 × 10 -5 8.96211 × 10 -6

ズームデータ7
ズーム状態 広角端 中間 望遠端
ｆ 5.769 10.000 16.729
Ｆｎｏ． 3.46 4.40 5.90
全画角（2ω） 73.37° 42.51° 25.65°
Ｄ４ 11.20 4.55 0.90
Ｄ８ 8.04 11.28 16.50 Zoom data 7
Zoom status Wide-angle end Medium telephoto end f 5.769 10.000 16.729
Fno. 3.46 4.40 5.90
Full angle of view (2ω) 73.37 ° 42.51 ° 25.65 °
D4 11.20 4.55 0.90
D8 8.04 11.28 16.50

第６実施例
図１５は、本発明のズームレンズの第６実施例であって、光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１５において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態を示す。図１６は、第６実施例におけるズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。 Sixth Embodiment FIG. 15 is a sixth embodiment of the zoom lens of the present invention, is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical arrangement. 15A shows a state at the wide-angle end, FIG. 15B shows a state at the middle, and FIG. 15C shows a state at the telephoto end. FIG. 16 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens of the sixth embodiment is in focus at infinity. FIG.

本発明の第６実施例のズームレンズは、図１５に示すように、物体側から撮像面Ｉに向かって、順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とで構成されている。図中、Ｓは明るさ絞りであり、ＦＬはローパスフィルターや赤外線吸収フィルター等の平行平面板であり、ＣＧはカバーガラスであり、Ｉは撮像素子（ＣＣＤ，ＣＭＯＳ等）の撮像面である。
また、図中、Ａは非球面Ａであり、光線は広角端にて物体側から入射し像面に至る最軸外主光線であり、ａは、広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点であり、ｂは、広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点である。 As shown in FIG. 15, the zoom lens according to the sixth embodiment of the present invention has a first lens group G1 having a negative refractive power and a positive refractive power in order from the object side to the imaging surface I. The lens unit includes a second lens group G2 and a third lens group G3 having a positive refractive power. In the figure, S is an aperture stop, FL is a parallel plane plate such as a low-pass filter or an infrared absorption filter, CG is a cover glass, and I is an image pickup surface of an image pickup device (CCD, CMOS, etc.).
In the figure, A is an aspherical surface A, the light beam is the most off-axis principal ray that enters from the object side at the wide angle end and reaches the image plane, and a is the incident angle from the object side at the wide angle end. The point of intersection with the aspherical surface A when the most off-axis principal ray incident at 36 ° or more and reaches the image plane passes through the aspherical surface A, and b is an incident angle from the object side at the wide angle end of 40 ° or more. This is the intersection point with the aspheric surface A when the most off-axis chief ray that reaches the image plane and passes through the aspheric surface A.

第１レンズ群Ｇ１は、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズＬ１２とで構成されていて、全体として負の屈折力を有している。
尚、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の物体側の面は、近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接するどのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きくなる構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。 The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side with an air gap interposed therebetween, and negative refraction as a whole. Have power.
Note that the object-side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has an absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group. It becomes the composition which becomes larger. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface has a configuration in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に両凸正レンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２'と、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ２３とからなる接合レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、両凸正レンズＬ２１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。また、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ２３の像側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて負の屈折力が徐々に弱くなっていく構成となっている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens including a biconvex positive lens L21, a biconcave negative lens L22 ′, and a negative meniscus lens L23 having a concave surface on the image surface. It has a refractive power of
Note that the object-side surface of the biconvex positive lens L21 has a configuration in which the positive refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens. Further, the image side surface of the negative meniscus lens L23 with the concave surface facing the image surface has a structure in which the negative refractive power gradually decreases from the center to the periphery of the lens.

第３レンズ群Ｇ３は、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ３１からなる単レンズで構成され、全体として正の屈折力を有している。
尚、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ３１の物体側の面は、レンズ中心部から周辺部にかけて正の屈折力が徐々に弱くなり、光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ３１の像側の面は、光軸中心とその周辺で曲率が異なる構成となっている。 The third lens group G3 includes a single lens composed of a biconvex positive lens L31 in the vicinity of the optical axis (lens center portion), and has a positive refractive power as a whole.
In the vicinity of the optical axis (lens center), the positive-side refracting power gradually decreases from the lens center to the periphery of the object-side surface of the biconvex positive lens L31, and the vicinity of the optical axis (lens center). In FIG. 3, the image side surface of the biconvex positive lens L31 has a different curvature at the optical axis center and its periphery.

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ１１の像側の面、第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズＬ２１の物体側の面、像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズＬ２３の像側の面、第３レンズ群Ｇ３の光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズＬ３１の物体側の面及び像側の面の両面、にそれぞれ設けられている。   The aspherical surface has a concave surface on the image side surface of the negative meniscus lens L11 with the concave surface facing the image surface of the first lens group G1, the object side surface of the biconvex positive lens L21 of the second lens group G2, and the image surface. On the image side surface of the negative meniscus lens L23 directed to both the object side surface and the image side surface of the biconvex positive lens L31 in the vicinity of the optical axis (lens center portion) of the third lens group G3. Is provided.

広角端（ａ）から望遠端（ｃ）に変倍する際は、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３は撮像面Ｉ側から物体側へとそれぞれ移動する。
このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔ｄ4が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔ｄ9が増大し、第３レンズ群Ｇ３と平行平面板ＦＬの間隔ｄ11が増大するように、各レンズ群は移動する。なお、撮像面Ｉは、ＣＣＤ若しくはＣＭＯＳセンサーの有効撮像対角方向に置かれている。 When zooming from the wide angle end (a) to the telephoto end (c), the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 and the third lens group G3 are on the imaging surface I side. Move from the object side to the object side.
At this time, the first lens unit G1, d 4 of the second lens group G2 decreases, distance d 9 of the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, a plane-parallel plate and the third lens group G3 as distance d 11 of FL increases, the lens groups are moved. The imaging surface I is placed in the effective imaging diagonal direction of the CCD or CMOS sensor.

次に、本発明の第６実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを以下に示す。 Next, numerical data of optical members constituting the zoom lens of the sixth embodiment of the present invention are shown below.

数値データ8
像高（有効撮像領域の対角長の半分の長さ）：4.00mm
焦点距離f：4.90 mm〜14.16mm
Ｆｎｏ．（Ｆナンバー）：3.50〜5.80
ｒ1=60.010 ｄ1=1.00 ｎd1=1.80610 νd1=40.92
ｒ2=4.112（非球面） ｄ2=1.31
ｒ3=6.467 ｄ3=2.40 ｎd3=1.80810 νd3=22.76
ｒ4=14.808 ｄ4=D4（可変）
ｒ5=∞（絞り） ｄ5-0.45
ｒ6=3.564（非球面） ｄ6=1.30 ｎd6=1.74320 νd6=49.34
ｒ7=-1031719.443 ｄ7=0.50 ｎd7=1.69895 νd7=30.13
ｒ8=3.002 ｄ8=1.30 ｎd8 =1.51633 νd8=64.14
ｒ9=7.168（非球面） ｄ8=D9（可変）
ｒ10=15.178（非球面） ｄ10=1.00 ｎd10=1.52511 νd10=56.23
ｒ11=-93.662（非球面） ｄ11= D11（可変）
ｒ12=∞ ｄ12=0.50 ｎd12=1.51633 νd12=64.14
ｒ13=∞ ｄ13=0.50
ｒ14=∞ ｄ14=0.50 ｎd14=1.51633 νd14=64.14
ｒ15=∞ ｄ12=0.37
ｒ16=∞（撮像面） Numerical data 8
Image height (half the diagonal length of the effective imaging area): 4.00mm
Focal length f: 4.90 mm to 14.16 mm
Fno. (F number): 3.50 to 5.80
r 1 = 60.010 d 1 = 1.00 n d1 = 1.80610 ν d1 = 40.92
r 2 = 4.112 (aspherical surface) d 2 = 1.31
r 3 = 6.467 d 3 = 2.40 n d3 = 1.80810 ν d3 = 22.76
r 4 = 14.808 d 4 = D4 (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 -0.45
r 6 = 3.564 (aspherical surface) d 6 = 1.30 n d6 = 1.74320 ν d6 = 49.34
r 7 = -1031719.443 d 7 = 0.50 n d7 = 1.69895 ν d7 = 30.13
r 8 = 3.002 d 8 = 1.30 n d8 = 1.51633 ν d8 = 64.14
r 9 = 7.168 (aspherical surface) d 8 = D9 (variable)
r 10 = 15.178 (aspherical surface) d 10 = 1.00 n d10 = 1.52511 ν d10 = 56.23
r 11 = -93.662 (aspherical surface) d 11 = D11 (variable)
r 12 = ∞ d 12 = 0.50 n d12 = 1.51633 ν d12 = 64.14
r 13 = ∞ d 13 = 0.50
r 14 = ∞ d 14 = 0.50 n d14 = 1.51633 ν d14 = 64.14
r 15 = ∞ d 12 = 0.37
r 16 = ∞ (imaging surface)

非球面係数
面番号 ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 -0.499 5.91222×10-5 -8.72039×10-7 9.67999×10-9 -2.20434×10-8
6 -0.600 1.74918×10-3 6.12367×10-5 1.39082×10-5 -7.25135×10-8
9 0.000 8.62550×10-3 6.77041×10-4 1.92629×10-4 1.93182×10-5
10 0.000 -6.01806×10-6 2.06640×10-4 1.45236×10-5 2.75747×10-6
11 0.000 1.88770×10-9 1.61596×10-4 4.63746×10-6 4.35434×10-6 Aspherical coefficients <br/> Face Number k A 4 A 6 A 8 A 10
2 -0.499 5.91222 × 10 -5 -8.72039 × 10 -7 9.67999 × 10 -9 -2.20434 × 10 -8
6 -0.600 1.74918 × 10 -3 6.12367 × 10 -5 1.39082 × 10 -5 -7.25135 × 10 -8
9 0.000 8.62550 × 10 -3 6.77041 × 10 -4 1.92629 × 10 -4 1.93182 × 10 -5
10 0.000 -6.01806 × 10 -6 2.06640 × 10 -4 1.45236 × 10 -5 2.75747 × 10 -6
11 0.000 1.88770 × 10 -9 1.61596 × 10 -4 4.63746 × 10 -6 4.35434 × 10 -6

ズームデータ８
ズーム状態 広角端 中間 望遠端
ｆ 4.90 9.97 14.16
Ｆｎｏ． 3.50 4.78 5.80
全画角（2ω） 82.78° 42.57° 30.32°
Ｄ４ 11.52 3.38 0.95
Ｄ９ 2.37 3.31 3.63
Ｄ１１ 4.36 7.65 10.78 Zoom data 8
Zoom status Wide-angle end Medium telephoto end f 4.90 9.97 14.16
Fno. 3.50 4.78 5.80
Full angle of view (2ω) 82.78 ° 42.57 ° 30.32 °
D4 11.52 3.38 0.95
D9 2.37 3.31 3.63
D11 4.36 7.65 10.78

上記各実施例及び各参考例のズームレンズでは、広角端から望遠端に変倍する際、第１レンズ群Ｇ１が像側に凸の軌跡で移動し、第２レンズ群Ｇ２が撮像面側から物体側へとそれぞれ移動し、無限遠物点合焦時から至近物点合焦時へのフォーカシング時には、第１レンズ群Ｇ１を物体側に移動するように構成されている。 In the zoom lenses of the above embodiments and reference examples , when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and the second lens group G2 moves from the imaging surface side. The first lens unit G1 is configured to move to the object side and move to the object side during focusing from the time of focusing on an object point at infinity to the time of focusing on a close object point.

なお、上記各実施例において、ズームレンズを構成する全てのレンズは、均質媒質のものであるが、適宜、回折レンズ面、屈折率分布型のレンズを用いても良い。   In each of the above embodiments, all the lenses constituting the zoom lens are of a homogeneous medium, but a diffractive lens surface and a refractive index distribution type lens may be used as appropriate.

次に、上記各実施例及び各参考例における条件式に対応した値を次の表１に示す。
表１
Next, Table 1 shows values corresponding to the conditional expressions in the respective examples and reference examples .
Table 1

以上、説明した本発明のズームレンズを用いた電子撮像装置は、ズームレンズ等の結像光学系で物体像を形成しその像をＣＣＤ等の固体撮像素子に受光させて撮影を行う撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。   As described above, an electronic imaging apparatus using the zoom lens of the present invention described above is an imaging apparatus that forms an object image with an imaging optical system such as a zoom lens and receives the image on a solid-state imaging element such as a CCD, and performs imaging. In particular, it can be used for a digital camera, a video camera, a personal computer which is an example of an information processing device, a telephone, especially a mobile phone which is convenient to carry. The embodiment is illustrated below.

図１７〜図１９は、本発明のズームレンズをデジタルカメラの撮影光学系４１に組み込んだ構成の概念図であり、図１７はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図１８は同後方斜視図、図１９はデジタルカメラ４０の構成を示す断面図である。なお、図１９に示すデジタルカメラは、撮像光路をファインダーの長辺方向に折り曲げた構成となっており、図１９中の観察者の眼を上側からみて示してある。   FIGS. 17 to 19 are conceptual diagrams of a configuration in which the zoom lens of the present invention is incorporated in the photographing optical system 41 of the digital camera. FIG. 17 is a front perspective view showing the appearance of the digital camera 40, and FIG. 19 and 19 are cross-sectional views showing the configuration of the digital camera 40. FIG. The digital camera shown in FIG. 19 has a configuration in which the imaging optical path is bent in the long side direction of the viewfinder, and the observer's eyes in FIG. 19 are viewed from the upper side.

デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッター釦４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７等を含み、カメラ４０の上部に配置されたシャッター釦４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば、第１実施例のズームレンズを通して撮影が行われるようになっている。そして、撮影光学系４１によって形成された物体像が、ローパスフィルター、赤外カットフィルター等のフィルターを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。   In this example, the digital camera 40 includes a photographing optical system 41 having a photographing optical path 42, a finder optical system 43 having a finder optical path 44, a shutter button 45, a flash 46, a liquid crystal display monitor 47, and the like. When the shutter button 45 disposed at the upper part is pressed, photographing is performed through the photographing optical system 41, for example, the zoom lens of the first embodiment in conjunction therewith. Then, the object image formed by the photographing optical system 41 is formed on the imaging surface of the CCD 49 through a filter such as a low-pass filter or an infrared cut filter.

このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５1 にはメモリ等が配置され、ＣＣＤ４９で撮影された物体像を電子情報として記録することもできる。なお、このメモリは処理手段５1 と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。   The object image received by the CCD 49 is displayed as an electronic image on the liquid crystal display monitor 47 provided on the back of the camera via the processing means 51. The processing means 51 is provided with a memory or the like, and an object image photographed by the CCD 49 can be recorded as electronic information. This memory may be provided separately from the processing means 51, or may be configured to perform recording and writing electronically using a flexible disk, memory card, MO, or the like. Further, it may be configured as a silver salt camera in which a silver salt film is arranged in place of the CCD 49.

さらに、ファインダー用光路４４上には、ファインダー用対物光学系５３が配置してある。このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材であるポロプリズム５５の視野枠５７上に形成される。このポリプリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、撮影光学系４１及びファインダー用対物光学系５３の入射側、接眼光学系５９の射出側にそれぞれカバー部材５４が配置されている。   Further, a finder objective optical system 53 is disposed on the finder optical path 44. The object image formed by the finder objective optical system 53 is formed on the field frame 57 of the Porro prism 55 which is an image erecting member. Behind this polyprism 55 is an eyepiece optical system 59 that guides the erect image to the observer eyeball E. Cover members 54 are arranged on the incident side of the photographing optical system 41 and the finder objective optical system 53 and on the exit side of the eyepiece optical system 59, respectively.

このように構成されたデジタルカメラ４０は、カメラの薄型化に効果がある。また、撮影光学系４１が適度な画角を確保でき、収差が良好で、明るく、フィルター等が配置できるズームレンズであるので、高性能化が実現できると共に、撮影光学系４１を少ない光学部材で構成できるため、小型化、簡素化、低コスト化が実現できる。   The digital camera 40 configured in this manner is effective in reducing the camera thickness. In addition, since the photographic optical system 41 is a zoom lens that can secure an appropriate angle of view, has good aberrations, is bright, and can be provided with a filter or the like, high performance can be realized, and the photographic optical system 41 can be reduced with fewer optical members. Since it can be configured, downsizing, simplification, and cost reduction can be realized.

なお、本実施例のデジタルカメラ４０の撮像光路をファインダーの短辺方向に折り曲げて構成してもよい。その場合には、撮影レンズの入射面からストロボ（又はフラッシュ）をより上方に離して配置し、人物のストロボ撮影時の際に生じる影の影響を緩和できるレイアウトにし得る。   Note that the imaging optical path of the digital camera 40 of this embodiment may be configured to bend in the short side direction of the viewfinder. In that case, a strobe (or flash) may be arranged further upward from the entrance surface of the photographic lens, so that the layout can reduce the influence of shadows that occur when a person takes a stroboscope.

なお、図１９の構成において、カバー部材５４として、平行平面板を配置しているが、パワーを持ったレンズとしても良い。   In the configuration of FIG. 19, a parallel plane plate is disposed as the cover member 54, but a lens having power may be used.

ここで、カバー部材を設けずに、本発明の光学系中の最も物体側に配置された面をカバー部材と兼用することもできる。本例ではその最も物体側の面は第１レンズ群Ｇ１の入射面となる。   Here, without providing the cover member, the surface disposed closest to the object side in the optical system of the present invention can also be used as the cover member. In this example, the most object side surface is the entrance surface of the first lens group G1.

次に、図２０は、本発明のズームレンズを電子カメラ４０の撮影部の対物光学系に組み込んだ構成の概念図を示す。この場合は、撮影用光路４２上に配置された撮影用対物光学系４８に、本発明のズームレンズを用いている。この撮影用対物光学系４８により形成された物体像は、ローパスフィルター、赤外カットフィルター等のフィルター６１を介してＣＣＤ４９の撮像面５０上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、液晶表示素子（ＬＣＤ）６０上に電子像として表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、ＣＣＤ４９で撮影された物体像を電子情報として、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。ＬＣＤ６０に表示された画像は、接眼光学系５９を介して観察者眼球Ｅに導かれる。   Next, FIG. 20 shows a conceptual diagram of a configuration in which the zoom lens of the present invention is incorporated in the objective optical system of the photographing unit of the electronic camera 40. In this case, the zoom lens of the present invention is used for the photographing objective optical system 48 disposed on the photographing optical path 42. The object image formed by the photographing objective optical system 48 is formed on the imaging surface 50 of the CCD 49 via a filter 61 such as a low-pass filter or an infrared cut filter. The object image received by the CCD 49 is displayed as an electronic image on the liquid crystal display element (LCD) 60 via the processing means 51. The processing means 51 is connected to a recording means 52, and an electronic image taken with the object image taken with the CCD 49 as electronic information can be recorded. The recording unit 52 may be provided separately from the processing unit 51, or may be configured to perform recording and writing electronically using a flexible disk, a memory card, an MO, or the like. The image displayed on the LCD 60 is guided to the observer eyeball E through the eyepiece optical system 59.

この接眼光学系５９は偏心プリズムからなり、この例では、入射面６２と、反射面６３と、反射と屈折の兼用面６４の３面から構成されている。また、２つの反射作用を持った面６３、６４の中、少なくとも一方の面、望ましくは両方の面が、光束にパワーを与え、かつ、偏心収差を補正する唯一の対称面を持つ面対称自由曲面にて構成されている。そして、この唯一の対称面は、撮影用対物光学系４８のプリズム１０、２０が有する面対称自由曲面の唯一の対称面と略同一平面上に形成されている。   The eyepiece optical system 59 is composed of a decentered prism. In this example, the eyepiece optical system 59 is composed of three surfaces: an incident surface 62, a reflecting surface 63, and a combined reflecting / refracting surface 64. In addition, at least one of the two reflecting surfaces 63 and 64, preferably both surfaces, provides power to the light beam and has a single symmetry plane that corrects decentration aberrations. It consists of a curved surface. The only symmetry plane is formed on substantially the same plane as the only symmetry plane of the plane-symmetric free-form surface included in the prisms 10 and 20 of the photographing objective optical system 48.

このように構成されたデジタルカメラ４０は、カメラの薄型化に効果がある。また、撮影光学系４１が適度な画角を確保でき、収差が良好で、明るく、フィルター等が配置できるズームレンズであるので、高性能化が実現できると共に、撮影光学系４１を少ない光学部材で構成できるため、小型化、簡素化、低コスト化が実現できる。   The digital camera 40 configured in this manner is effective in reducing the camera thickness. In addition, since the photographic optical system 41 is a zoom lens that can secure an appropriate angle of view, has good aberrations, is bright, and can be provided with a filter or the like, high performance can be realized, and the photographic optical system 41 can be reduced with fewer optical members. Since it can be configured, downsizing, simplification, and cost reduction can be realized.

なお、本例では、撮影用対物光学系４８のカバー部材６５として、平行平面板を配置しているが、前例と同様に、パワーを持ったレンズを用いてもよい。   In this example, a plane-parallel plate is disposed as the cover member 65 of the photographing objective optical system 48, but a lens having power may be used as in the previous example.

ここで、カバー部材を設けずに、本発明の光学系中の最も物体側に配置された面をカバー部材と兼用することもできる。本例ではその最も物体側の面は第１レンズ群Ｇ１の入射面となる。   Here, without providing the cover member, the surface disposed closest to the object side in the optical system of the present invention can also be used as the cover member. In this example, the most object side surface is the entrance surface of the first lens group G1.

次に、本発明の撮像装置を情報処理装置の一例であるパソコンを図２１〜図２３に示す。図２１はパソコン３００のカバーを開いた前方斜視図、図２２はパソコン３００の撮影光学系３０３の断面図、図２３は図２１の側面図である。   Next, a personal computer which is an example of an information processing apparatus as an imaging apparatus of the present invention is shown in FIGS. 21 is a front perspective view with the cover of the personal computer 300 opened, FIG. 22 is a sectional view of the photographing optical system 303 of the personal computer 300, and FIG. 23 is a side view of FIG.

図２１〜図２３に示すように、パソコン３００は、外部から操作者が情報を入力するためのキーボード３０１と、図示を省略した情報処理手段や記録手段と、情報を操作者に表示するモニター３０２と、操作者自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系３０３とを有している。ここで、モニター３０２は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、ＣＲＴディスプレイ等であってよい。   As shown in FIGS. 21 to 23, the personal computer 300 includes a keyboard 301 for an operator to input information from the outside, an information processing unit and a recording unit (not shown), and a monitor 302 for displaying information to the operator. And a photographing optical system 303 for photographing the operator himself and surrounding images. Here, the monitor 302 may be a transmissive liquid crystal display element that is illuminated from the back by a backlight (not shown), a reflective liquid crystal display element that reflects and displays light from the front, a CRT display, or the like.

また、図中、撮影光学系３０３は、モニター３０２の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター３０２の周囲や、キーボード３０１の周囲のどこであってもよい。この撮影光学系３０３は、撮影光路３０４上に、本発明による、例えば第１実施例の２群ズームレンズからなる対物光学系１００と、像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらはパソコン３００に内蔵されている。   Further, in the drawing, the photographing optical system 303 is built in the upper right of the monitor 302. However, the imaging optical system 303 is not limited to the place, and may be anywhere around the monitor 302 or the keyboard 301. This photographic optical system 303 has, on the photographic optical path 304, the objective optical system 100 including, for example, the second group zoom lens of the first embodiment according to the present invention, and an image sensor chip 162 that receives an image. These are built in the personal computer 300.

ここで、撮像素子チップ１６２上にはカバーガラスＣＧが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物光学系１００の鏡枠１０１の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物光学系１００と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１０１の先端（図示略）には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。なお、鏡枠１０１中のズームレンズの駆動機構等は図示を省いてある。   Here, a cover glass CG is additionally attached on the image pickup device chip 162 to be integrally formed as an image pickup unit 160, and can be fitted and attached to the rear end of the lens frame 101 of the objective optical system 100 with one touch. Therefore, it is not necessary to align the center of the objective optical system 100 and the image sensor chip 162 and to adjust the surface interval, and the assembly is simple. Further, a cover glass 102 for protecting the objective optical system 100 is disposed at the tip (not shown) of the lens frame 101. The zoom lens driving mechanism in the lens frame 101 is not shown.

撮像素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、パソコン３００の処理手段に入力され、電子画像としてモニター３０２に表示される。図２１には、その一例として、操作者の撮影された画像３０５が示されている。また、この画像３０５は、処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。   The object image received by the image sensor chip 162 is input to the processing means of the personal computer 300 via the terminal 166 and displayed on the monitor 302 as an electronic image. FIG. 21 shows an image 305 taken by the operator as an example. The image 305 can also be displayed on the personal computer of the communication partner from a remote location via the processing means, the Internet, or the telephone.

次に、本発明の撮像装置を情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話を図２４に示す。図２４（ａ）は携帯電話４００の正面図、図２４（ｂ）は側面図、図２４（ｃ）は撮影光学系４０５の断面図である。   Next, FIG. 24 shows a telephone which is an example of an information processing apparatus using the image pickup apparatus of the present invention, particularly a portable telephone which is convenient to carry. 24A is a front view of the mobile phone 400, FIG. 24B is a side view, and FIG. 24C is a cross-sectional view of the photographing optical system 405.

図２４（ａ）〜（ｃ）に示すように、携帯電話４００は、操作者の声を情報として入力するマイク部４０１と、通話相手の声を出力するスピーカ部４０２と、操作者が情報を入力する入力ダイアル４０３と、操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター４０４と、撮影光学系４０５と、通信電波の送信と受信を行うアンテナ４０６と、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行う処理手段（図示せず）とを有している。ここで、モニター４０４は液晶表示素子である。   As shown in FIGS. 24A to 24C, the mobile phone 400 includes a microphone unit 401 that inputs an operator's voice as information, a speaker unit 402 that outputs the voice of the other party, and the operator receives information. An input dial 403 for input, a monitor 404 for displaying information such as a photographed image and telephone number of the operator and the other party, a photographing optical system 405, an antenna 406 for transmitting and receiving communication radio waves, and image information And processing means (not shown) for processing communication information, input signals, and the like. Here, the monitor 404 is a liquid crystal display element.

また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系４０５は、撮影光路４０７上に配置された本発明による、例えば、第１実施例のズームレンズからなる対物光学系１００と、物体像を受光する撮像素子チップ１６２とを有している。これらは、携帯電話４００に内蔵されている。   In the drawing, the arrangement positions of the respective components are not particularly limited to these. The photographing optical system 405 includes the objective optical system 100 including, for example, the zoom lens according to the first embodiment of the present invention disposed on the photographing optical path 407, and an image sensor chip 162 that receives an object image. Yes. These are built in the mobile phone 400.

ここで、撮像素子チップ１６２上にはカバーガラスＣＧが付加的に貼り付けられて撮像ユニット１６０として一体に形成され、対物光学系１００の鏡枠１０１の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物光学系１００と撮像素子チップ１６２の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠１０１の先端（図示略）には、対物光学系１００を保護するためのカバーガラス１０２が配置されている。なお、鏡枠１０１中のズームレンズの駆動機構等は図示を省いてある。   Here, a cover glass CG is additionally attached on the image pickup device chip 162 to be integrally formed as an image pickup unit 160, and can be fitted and attached to the rear end of the lens frame 101 of the objective optical system 100 with one touch. Therefore, it is not necessary to align the center of the objective optical system 100 and the image sensor chip 162 and to adjust the surface interval, and the assembly is simple. Further, a cover glass 102 for protecting the objective optical system 100 is disposed at the tip (not shown) of the lens frame 101. The zoom lens driving mechanism in the lens frame 101 is not shown.

撮影素子チップ１６２で受光された物体像は、端子１６６を介して、図示していない処理手段に入力され、電子画像としてモニター４０４に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ１６２で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する信号処理機能が処理手段には含まれている。   The object image received by the imaging element chip 162 is input to the processing means (not shown) via the terminal 166 and displayed as an electronic image on the monitor 404, the monitor of the communication partner, or both. . Further, when transmitting an image to a communication partner, the processing means includes a signal processing function for converting information of an object image received by the image sensor chip 162 into a signal that can be transmitted.

本発明において、画像処理部は電子撮像装置と一体に設けても良く、或いは、電子撮像装置とは別に画像処理装置として設けても良い。   In the present invention, the image processing unit may be provided integrally with the electronic imaging device, or may be provided as an image processing device separately from the electronic imaging device.

本発明の第１実施例に係るズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態をそれぞれ示している。1 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of a zoom lens according to a first embodiment of the present invention, where (a) shows a state at a wide angle end, (b) shows an intermediate state, and (c) shows a state at a telephoto end. Yes. 第１実施例に係るズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示している。The zoom lens according to Example 1 shows spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) states when focusing on infinity. ing. 本発明の第２実施例に係るズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態をそれぞれ示している。FIG. 6 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of a zoom lens according to a second embodiment of the present invention, where (a) shows a state at a wide angle end, (b) shows an intermediate state, and (c) shows a state at a telephoto end. Yes. 第２実施例に係るズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示している。The zoom lens according to Example 2 shows spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) at the time of focusing on infinity. ing. 本発明の第３実施例に係るズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態をそれぞれ示している。FIG. 6 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of a zoom lens according to a third embodiment of the present invention, in which (a) shows a state at a wide angle end, (b) shows an intermediate state, and (c) shows a state at a telephoto end. Yes. 第３実施例に係るズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示している。The zoom lens according to Example 3 shows spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) at the time of focusing on infinity. ing. 本発明の第４実施例に係るズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態をそれぞれ示している。FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration of a zoom lens according to Example 4 of the present invention, where (a) shows the state at the wide-angle end, (b) shows the middle, and (c) shows the state at the telephoto end. Yes. 第４実施例に係るズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示している。4 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c), respectively, when the zoom lens according to Example 4 is in focus at infinity. ing. 本発明の第５実施例に係るズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態をそれぞれ示している。FIG. 6 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of a zoom lens according to Example 5 of the present invention, where (a) shows a state at a wide angle end, (b) shows an intermediate state, and (c) shows a state at a telephoto end. Yes. 第５実施例に係るズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示している。The zoom lens according to Example 5 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) at the time of focusing on infinity, respectively. ing. 第１参考例に係るズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態をそれぞれ示している。FIG. 4 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of a zoom lens according to a first reference example, where (a) shows a state at a wide angle end, (b) shows an intermediate state, and (c) shows a state at a telephoto end. 第１参考例に係るズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示している。The zoom lens according to the first reference example shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c), respectively, when focusing at infinity. ing. 第２参考例に係るズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態をそれぞれ示している。 It is sectional drawing which follows the optical axis which shows the optical structure of the zoom lens which concerns on a 2nd reference example, (a) has shown the state in a wide angle end, (b) is an intermediate | middle, (c) has shown the telephoto end. 第２参考例に係るズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示している。The spherical lens, astigmatism, distortion aberration, and lateral chromatic aberration at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when the zoom lens according to the second reference example is in focus at infinity are shown. ing. 本発明の第６実施例に係るズームレンズの光学構成を示す光軸に沿う断面図で、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での状態をそれぞれ示している。FIG. 10 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration of a zoom lens according to Example 6 of the present invention, where FIG. Yes. 第６実施例に係るズームレンズの無限遠合焦時での広角端（ａ）、中間（ｂ）、望遠端（ｃ）の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差をそれぞれ示している。The zoom lens according to Example 6 shows spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and chromatic aberration of magnification, respectively, at the wide-angle end (a), intermediate (b), and telephoto end (c) when focusing at infinity. ing. 本発明のズームレンズを適用した電子カメラの外観を示す前方斜視図である。It is a front perspective view which shows the external appearance of the electronic camera to which the zoom lens of this invention is applied. 図１７のデジタルカメラの後方斜視図である。FIG. 18 is a rear perspective view of the digital camera of FIG. 17. 図１７のデジタルカメラの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the digital camera of FIG. 本発明のズームレンズを適用した別の電子カメラの概念図である。It is a conceptual diagram of another electronic camera to which the zoom lens of the present invention is applied. 本発明の光学系が対物光学系として撮影光学系に組み込まれたパソコンのカバーを開いた前方斜視図である。FIG. 3 is a front perspective view in which a cover of a personal computer in which the optical system of the present invention is incorporated in a photographing optical system as an objective optical system is opened. パソコンの撮影光学系の断面図である。It is sectional drawing of the imaging optical system of a personal computer. 図２１の状態の側面図である。It is a side view of the state of FIG. 本発明のズームレンズが対物光学系として撮影光学系に組み込まれた携帯電話の正面図、側面図、その撮影光学系の断面図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a front view, a side view, and a cross-sectional view of a photographing optical system of a mobile phone in which a zoom lens according to the present invention is incorporated in a photographing optical system as an objective optical system.

符号の説明Explanation of symbols

Ｓ 明るさ絞り
ＦＬ 平行平面板
ＣＧ カバーがラス
Ｉ 撮像面
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｌ１１ 像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズ
Ｌ１２ 物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズ
Ｌ２１ 両凸正レンズ
Ｌ２２ 光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズ
Ｌ２２’ 両凹負レンズ
Ｌ２３ 像面に凹面を向けた負のメニスカスレンズ
Ｌ３１ 光軸近傍（レンズ中心部）において両凸形状の正レンズ
４０ デジタルカメラ
４１ 撮像光学系
４２ 撮影用光路
４３ ファインダー光学系
４４ ファインダー用光路
４５ シャッター釦
４６ フラッシュ
４７ 液晶表示モニター
４８ カバーガラス
４９ ＣＣＤ
５０ 撮像面
５１ 処理手段
５２ 記録手段
５３ ファインダー用対物光学系
５４ カバー部材
５５ ポロプリズム
５６ 第１反射面
５７ 視野枠
５８ 第２反射面
５９ 接眼光学系
６０ 液晶表示素子（ＬＣＤ）
６１ フィルター
６２ 入射面
６３ 反射面
６４ 反射と屈折の兼用面
６５ カバー部材
６６ カバーガラス
１００ 対物光学系
１０１ 鏡枠
１０２ カバーガラス
１０３ 制御系
１６０ 撮像ユニット
１６２ 撮像素子チップ
１６６ 端子
３００ パソコン
３０１ キーボード
３０２ モニター
３０３ 撮影光学系
３０４ 撮影光路
３０５ 画像
４００ 携帯電話
４０１ マイク部
４０２ スピーカ部
４０３ 入力ダイアル
４０４ モニター
４０５ 撮影光学系
４０６ アンテナ
４０７ 撮影光路
Ｅ 観察者眼球
S Brightness stop FL Parallel plane plate CG Cover is lath I Imaging surface G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group L11 Negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the image surface A convex surface facing the object side Positive meniscus lens L21 Biconvex positive lens L22 Biconvex positive lens L22 'Biconcave negative lens L23 Near the optical axis (lens center) Negative meniscus lens L31 near the optical axis (lens center) A biconvex positive lens 40 digital camera 41 imaging optical system 42 imaging optical path 43 finder optical system 44 finder optical path 45 shutter button 46 flash 47 liquid crystal display monitor 48 cover glass 49 CCD
50 Imaging surface 51 Processing means 52 Recording means 53 Finder objective optical system 54 Cover member 55 Porro prism 56 First reflecting surface 57 Field frame 58 Second reflecting surface 59 Eyepiece optical system 60 Liquid crystal display element (LCD)
61 Filter 62 Incident surface 63 Reflective surface 64 Surface for both reflection and refraction 65 Cover member 66 Cover glass 100 Objective optical system 101 Mirror frame 102 Cover glass 103 Control system 160 Imaging unit 162 Imaging element chip 166 Terminal 300 Personal computer 301 Keyboard 302 Monitor 303 Imaging optical system 304 Imaging optical path 305 Image 400 Mobile phone 401 Microphone unit 402 Speaker unit 403 Input dial 404 Monitor 405 Imaging optical system 406 Antenna 407 Imaging optical path E Observer eyeball

Claims (25)

物体側より順に、
２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、
１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を有する２群ズームレンズとして構成され、
変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、
前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。
Ｒ1／ｈ1＜１．３５
Ｒ 1 ／ｈ 2 ＜１．２
但し、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ1は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ｈ 2 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。 From the object side,
A first lens group comprising two lens components;
It is configured as a two-group zoom lens having a second lens group composed of one lens component,
At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes,
Both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces;
The zoom lens according to claim 1, wherein at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression.
R 1 / h 1 <1.35
R 1 / h 2 <1.2
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 1 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 36 degrees or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the optical axis and the intersection with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection a) when passing through , and h 2 is incident at an angle of incidence of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end. The distance between the optical axis and the intersection point with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis chief ray reaching the center passes through the aspheric surface A. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens. 物体側より順に、From the object side,
２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、A first lens group comprising two lens components;
１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、Having at least a second lens group comprising one lens component;
変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes,
前記第１レンズ群のそれぞれのレンズ成分が、単レンズで構成され、Each lens component of the first lens group is composed of a single lens,
前記第２レンズ群のレンズ成分が、正レンズと負レンズを有する１つの接合レンズで構成され、The lens component of the second lens group is composed of one cemented lens having a positive lens and a negative lens,
前記第２レンズ群のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズと負レンズとで構成した接合レンズであり、The lens component of the second lens group is a cemented lens composed of a positive lens and a negative lens in order from the object side,
前記第２レンズ群のレンズ成分の最物体側面と最像側面が、光軸上にてそれぞれ凸形状であり、The most object side surface and the most image side surface of the lens component of the second lens group are respectively convex on the optical axis;
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、Both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces;
前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。The zoom lens according to claim 1, wherein at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression.
ＲR 11 ／ｈ/ H 11 ＜１．３５<1.35
ＲR 11 ／ｈ/ H 22 ＜１．２<1.2
但し、ＲHowever, R 11 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈIs the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, h 11 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ｈIs the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 36 ° or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis, h 22 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。Is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens. 物体側より順に、From the object side,
２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、A first lens group comprising two lens components;
１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、Having at least a second lens group comprising one lens component;
変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes,
明るさ絞りが、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間に配置され、An aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group,
且つ、前記明るさ絞りが、変倍時、像面に対する前記第２レンズ群の移動方向と同じ方向に移動し、And the brightness stop moves in the same direction as the moving direction of the second lens group with respect to the image plane at the time of zooming,
前記明るさ絞りが、第２レンズ群の入射面頂よりも像側に位置し、開口サイズが一定であり、The aperture stop is positioned on the image side of the entrance surface of the second lens group, and the aperture size is constant;
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、Both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces;
前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。The zoom lens according to claim 1, wherein at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression.
ＲR 11 ／ｈ/ H 11 ＜１．３５<1.35
ＲR 11 ／ｈ/ H 22 ＜１．２<1.2
但し、ＲHowever, R 11 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈIs the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, h 11 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ｈIs the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 36 ° or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis, h 22 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。Is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens. 物体側より順に、From the object side,
２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、A first lens group comprising two lens components;
１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、Having at least a second lens group comprising one lens component;
変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes,
広角端から望遠端への変倍に際し、When zooming from the wide-angle end to the telephoto end,
前記第１レンズ群は、像面と一旦接近し、その後、像面から離れるように移動し、The first lens group approaches the image plane once and then moves away from the image plane,
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との距離は、近づくように移動し、The distance between the first lens group and the second lens group moves so as to approach,
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、Both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces;
前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。The zoom lens according to claim 1, wherein at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression.
ＲR 11 ／ｈ/ H 11 ＜１．３５<1.35
ＲR 11 ／ｈ/ H 22 ＜１．２<1.2
但し、ＲHowever, R 11 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈIs the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, h 11 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ｈIs the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 36 ° or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis, h 22 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。Is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens. 物体側より順に、From the object side,
２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、A first lens group comprising two lens components;
１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を有する２群ズームレンズとして構成され、It is configured as a two-group zoom lens having a second lens group composed of one lens component,
変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes,
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、Both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces;
前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。The zoom lens according to claim 1, wherein at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression.
ＲR 11 ／ｈ/ H 11 ＜１．３５<1.35
０．４５＜Ｚ0.45 <Z 22 ／ｈ/ H 22 ＜１．０<1.0
１．０５＜[ｈ1.05 <[h 22 22 ＋（Ｒ+ (R 11 −Ｚ-Z 22 ）) 22 ]／Ｒ] / R 11 22 ＜１．５<1.5
但し、ＲHowever, R 11 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈIs the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, h 11 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ＺIs the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 36 ° or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis, Z 22 は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈIs the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection b, and h 22 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。Is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens. 物体側より順に、From the object side,
２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、A first lens group comprising two lens components;
１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、Having at least a second lens group comprising one lens component;
変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes,
前記第１レンズ群のそれぞれのレンズ成分が、単レンズで構成され、Each lens component of the first lens group is composed of a single lens,
前記第２レンズ群のレンズ成分が、正レンズと負レンズを有する１つの接合レンズで構成され、The lens component of the second lens group is composed of one cemented lens having a positive lens and a negative lens,
前記第２レンズ群のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズと負レンズとで構成した接合レンズであり、The lens component of the second lens group is a cemented lens composed of a positive lens and a negative lens in order from the object side,
前記第２レンズ群のレンズ成分の最物体側面と最像側面が、光軸上にてそれぞれ凸形状であり、The most object side surface and the most image side surface of the lens component of the second lens group are respectively convex on the optical axis;
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、Both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces;
前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。The zoom lens according to claim 1, wherein at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression.
ＲR 11 ／ｈ/ H 11 ＜１．３５<1.35
０．４５＜Ｚ0.45 <Z 22 ／ｈ/ H 22 ＜１．０<1.0
１．０５＜[ｈ1.05 <[h 22 22 ＋（Ｒ+ (R 11 −Ｚ-Z 22 ）) 22 ]／Ｒ] / R 11 22 ＜１．５<1.5
但し、ＲHowever, R 11 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈIs the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, h 11 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ＺIs the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 36 ° or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis, Z 22 は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈIs the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection b, and h 22 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。Is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens. 物体側より順に、From the object side,
２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、A first lens group comprising two lens components;
１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、Having at least a second lens group comprising one lens component;
変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes,
明るさ絞りが、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間に配置され、An aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group,
且つ、前記明るさ絞りが、変倍時、像面に対する前記第２レンズ群の移動方向と同じ方向に移動し、And the brightness stop moves in the same direction as the moving direction of the second lens group with respect to the image plane at the time of zooming,
前記明るさ絞りが、第２レンズ群の入射面頂よりも像側に位置し、開口サイズが一定であり、The aperture stop is positioned on the image side of the entrance surface of the second lens group, and the aperture size is constant;
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、Both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces;
前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。The zoom lens according to claim 1, wherein at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression.
ＲR 11 ／ｈ/ H 11 ＜１．３５<1.35
０．４５＜Ｚ0.45 <Z 22 ／ｈ/ H 22 ＜１．０<1.0
１．０５＜[ｈ1.05 <[h 22 22 ＋（Ｒ+ (R 11 −Ｚ-Z 22 ）) 22 ]／Ｒ] / R 11 22 ＜１．５<1.5
但し、ＲHowever, R 11 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈIs the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, h 11 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ＺIs the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 36 ° or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis, Z 22 は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈIs the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection b, and h 22 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。Is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens. 物体側より順に、From the object side,
２つのレンズ成分からなる第１レンズ群と、A first lens group comprising two lens components;
１つのレンズ成分からなる第２レンズ群を少なくとも有し、Having at least a second lens group comprising one lens component;
変倍時に、少なくとも前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、At the time of zooming, at least the distance between the first lens group and the second lens group changes,
広角端から望遠端への変倍に際し、When zooming from the wide-angle end to the telephoto end,
前記第１レンズ群は、像面と一旦接近し、その後、像面から離れるように移動し、The first lens group approaches the image plane once and then moves away from the image plane,
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との距離は、近づくように移動し、The distance between the first lens group and the second lens group moves so as to approach,
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群とが共に非球面のレンズ面を有し、Both the first lens group and the second lens group have aspherical lens surfaces;
前記第１レンズ群の非球面のうちの少なくとも一つの非球面（以下、非球面Ａとする）が、次の条件式を満たすことを特徴とするズームレンズ。The zoom lens according to claim 1, wherein at least one aspherical surface (hereinafter referred to as aspherical surface A) of the aspherical surfaces of the first lens group satisfies the following conditional expression.
ＲR 11 ／ｈ/ H 11 ＜１．３５<1.35
０．４５＜Ｚ0.45 <Z 22 ／ｈ/ H 22 ＜１．０<1.0
１．０５＜[ｈ1.05 <[h 22 22 ＋（Ｒ+ (R 11 −Ｚ-Z 22 ）) 22 ]／Ｒ] / R 11 22 ＜１．５<1.5
但し、ＲHowever, R 11 は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈIs the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, h 11 は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ａとする）と光軸との距離であり、ＺIs the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point a) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 36 ° or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis, Z 22 は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈIs the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection b, and h 22 は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。レンズ成分は、有効範囲にて空気接触面が入射面と射出面の２つのみでその間に空間を持たないレンズであり、単レンズ又は接合レンズで構成されている。Is the intersection with the aspherical surface A (hereinafter referred to as the intersection point b) when the most off-axis principal ray that is incident at an angle of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane passes through the aspherical surface A. ) And the optical axis. The lens component is a lens that has only two air contact surfaces, an entrance surface and an exit surface, in the effective range and does not have a space between them, and is configured by a single lens or a cemented lens. 前記非球面Ａが、次の条件式を満足することを特徴とする請求項５乃至８の何れか１項に記載のズームレンズ。
Ｒ1／ｈ2＜１．２
但し、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径であり、ｈ2は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点（以下、交点ｂとする）と光軸との距離である。 The zoom lens according to any one of claims 5 to 8, wherein the aspheric surface A satisfies the following conditional expression.
R 1 / h 2 <1.2
Where R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A, and h 2 is the most off-axis chief ray incident at the wide-angle end with an incident angle of 40 ° or more from the object side and reaching the image plane. Is the distance between the optical axis and the intersection with the aspheric surface A (hereinafter referred to as the intersection b). 前記第１レンズ群中の何れかのレンズ成分が負レンズ成分で構成され、
前記負レンズ成分の像側面が凹面であり、
且つ、前記凹面が、前記非球面Ａで構成されていることを特徴とする請求項１乃至９の何れか１項に記載のズームレンズ。 Any lens component in the first lens group is composed of a negative lens component,
The image side surface of the negative lens component is concave,
The zoom lens according to any one of claims 1 to 9 , wherein the concave surface is configured by the aspherical surface A. 前記非球面Ａが、次の条件式を満足する形状であることを特徴とする請求項１乃至１０の何れか１項に記載のズームレンズ。
０．３５＜Ｚ1／ｈ1＜１．０
１．０１＜｛ｈ1 2＋（Ｒ1−Ｚ1）2｝／Ｒ1 2＜１．５
但し、Ｚ1は非球面Ａの面頂から交点ａまでの光軸方向での距離であり、ｈ1は広角端にて物体側からの入射角が３６度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点ａと光軸との距離であり、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 10, wherein the aspheric surface A has a shape that satisfies the following conditional expression.
0.35 <Z 1 / h 1 <1.0
1.01 <{h 1 2 + (R 1 −Z 1 ) 2 } / R 1 2 <1.5
However, Z 1 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspheric surface A to the intersection point a, and h 1 is the maximum incident angle from the object side at the wide angle end with an incident angle of 36 degrees or more to reach the image plane. The distance between the optical axis and the intersection point a with the aspheric surface A when the off-axis principal ray passes through the aspheric surface A, and R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A. 前記非球面Ａが、次の条件式を満足する形状であることを特徴とする請求項１乃至１１の何れか１項に記載のズームレンズ。
０．４５＜Ｚ2／ｈ2＜１．０
１．０５＜｛ｈ2 2＋（Ｒ1−Ｚ2）2｝／Ｒ1 2＜１．５
但し、Ｚ2は非球面Ａの面頂から交点ｂまでの光軸方向での距離であり、ｈ2は広角端にて物体側からの入射角が４０度以上で入射し像面に至る最軸外主光線が前記非球面Ａを通過するときの非球面Ａとの交点ｂと光軸との距離であり、Ｒ1は非球面Ａの近軸曲率半径である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 11, wherein the aspheric surface A has a shape that satisfies the following conditional expression.
0.45 <Z 2 / h 2 <1.0
1.05 <{h 2 2 + (R 1 −Z 2 ) 2 } / R 1 2 <1.5
However, Z 2 is the distance in the optical axis direction from the top of the aspherical surface A to the intersection point b, and h 2 is incident at an angle of incidence of 40 degrees or more from the object side at the wide angle end and reaches the image plane. The distance between the intersection b of the aspheric surface A and the optical axis when the off-axis principal ray passes through the aspheric surface A, and R 1 is the paraxial radius of curvature of the aspheric surface A. 前記第１レンズ群が全体として負の屈折力を有し、
前記第１レンズ群中の物体側のレンズ成分が、像面側に凹面を有する負レンズ成分で構成され、
前期負レンズ成分の凹面の近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接する何れのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも小さく、
前記第１レンズ群中の像面側のレンズ成分が、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズ成分で構成され、
前記第２レンズ群が全体として正の屈折力を有し、
前記第２レンズ群中のレンズ成分が、物体側に凸面を有し、
前記第２レンズ群のレンズ成分の凸面の近軸曲率半径の絶対値が、第２レンズ群中の空気に接する何れのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも小さいことを特徴とする請求項１乃至１１の何れか１項に記載のズームレンズ。 The first lens group as a whole has a negative refractive power;
The object-side lens component in the first lens group is composed of a negative lens component having a concave surface on the image plane side,
The absolute value of the paraxial curvature radius of the concave surface of the negative lens component in the previous period is smaller than the absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with the air in the first lens group,
The lens component on the image plane side in the first lens group is composed of a meniscus positive lens component having a convex surface facing the object side,
The second lens group as a whole has a positive refractive power;
The lens component in the second lens group has a convex surface on the object side,
The absolute value of the paraxial radius of curvature of the convex surface of the lens component of the second lens group is smaller than the absolute value of the paraxial radius of curvature of any lens surface in contact with air in the second lens group. Item 12. The zoom lens according to any one of Items 1 to 11 . 次の条件式を満足することを特徴とする請求項１３に記載のズームレンズ。
２．０＜ｆ2／Ｙ＜２．５
５．０＜ＬW／Ｙ＜９．０
但し、ｆ2は第２レンズ群の焦点距離であり、ＬWは広角端における最も物体側のレンズ面面頂から結像面までの距離であり、Ｙはズームレンズのイメージサークルの半径である。 The zoom lens according to claim 13 , wherein the following conditional expression is satisfied.
2.0 <f 2 /Y<2.5
5.0 <L W /Y<9.0
Where f 2 is the focal length of the second lens group, L W is the distance from the top of the lens surface closest to the object side to the imaging plane at the wide angle end, and Y is the radius of the image circle of the zoom lens. . 前記非球面Ａが、前記負レンズ成分の凹面であり、
前記非球面Ａの形状が、光軸から離れるに従って負の屈折力が小さくなる形状に形成されていることを特徴とする請求項１３又は１４に記載のズームレンズ。 The aspheric surface A is a concave surface of the negative lens component,
The shape of the aspheric surface A is the zoom lens according to claim 13 or 14, characterized in that the negative refractive power is formed in a shape decreases with distance from the optical axis. 前記第１レンズ群中の物体側のレンズ成分の入射面の近軸曲率半径の絶対値が、第１レンズ群中の空気に接する何れのレンズ面の近軸曲率半径の絶対値よりも大きいことを特徴とする請求項１３乃至１５の何れか１項に記載するズームレンズ。 The absolute value of the paraxial curvature radius of the incident surface of the lens component on the object side in the first lens group is larger than the absolute value of the paraxial curvature radius of any lens surface in contact with air in the first lens group. The zoom lens according to any one of claims 13 to 15 , wherein: 前記ズームレンズを２群ズームレンズとしたことを特徴とする請求項１乃至１６の何れか１項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 16 , wherein the zoom lens is a two-group zoom lens. １つの正レンズ成分をもつ第３レンズ群を有し、
前記ズームレンズを３群ズームレンズとしたことを特徴とする請求項２、３、４、６、７、８の何れか１項に記載のズームレンズ。 A third lens group having one positive lens component;
The zoom lens according to claim 2, wherein the zoom lens is a three-group zoom lens. 前記第２レンズ群中のレンズ成分の入射側面及び射出側面が共に非球面であり、
何れの非球面も光軸から離れるに従って正の屈折力が弱くなる形状に形成されていることを特徴とする請求項１乃至１８の何れか１項に記載のズームレンズ。 Both the incident side surface and the exit side surface of the lens component in the second lens group are aspheric surfaces,
The zoom lens according to any one of claims 1 to 18, characterized in that the positive refractive power is formed on the weaker shape as the distance from any of the non-spherical surface the optical axis. 前記第１レンズ群のそれぞれのレンズ成分が、単レンズで構成され、
前記第２レンズ群のレンズ成分が、正レンズと負レンズを有する１つの接合レンズで構成されていることを特徴とする請求項１乃至１９の何れか１項に記載のズームレンズ。 Each lens component of the first lens group is composed of a single lens,
The zoom lens according to any one of claims 1 to 19 , wherein the lens component of the second lens group includes a single cemented lens having a positive lens and a negative lens. 前記第２レンズ群のレンズ成分が、物体側から順に、正レンズと負レンズとで構成した接合レンズで構成され、
前記第２レンズ群のレンズ成分の最物体側面と最像側面が、光軸上にてそれぞれ凸形状であることを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。 The lens component of the second lens group is composed of a cemented lens composed of a positive lens and a negative lens in order from the object side,
21. The zoom lens according to claim 20 , wherein the most object side surface and the most image side surface of the lens component of the second lens group are each convex on the optical axis. 明るさ絞りが、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間に配置され、
且つ、前記明るさ絞りが、変倍時、像面に対する前記第２レンズ群の移動方向と同じ方向に移動することを特徴とする請求項１乃至２１の何れか１項に記載のズームレンズ。 An aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group,
The zoom lens according to any one of claims 1 to 21 , wherein the aperture stop moves in the same direction as the movement direction of the second lens group with respect to the image plane during zooming. 前記明るさ絞りが、第２レンズ群の入射面頂よりも像側に位置し、開口サイズが一定であることを特徴とする請求項２２に記載のズームレンズ。 23. The zoom lens according to claim 22 , wherein the brightness stop is located on the image side with respect to the incident surface top of the second lens group, and the aperture size is constant. 広角端から望遠端への変倍に際し、
前記第１レンズ群は、像面と一旦接近し、その後、像面から離れるように移動し、
前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との距離は、近づくように移動することを特徴とする請求項１乃至２３の何れか１項に記載のズームレンズ。 When zooming from the wide-angle end to the telephoto end,
The first lens group approaches the image plane once and then moves away from the image plane,
The zoom lens according to any one of claims 1 to 23 , wherein a distance between the first lens group and the second lens group moves so as to approach each other. 請求項１乃至２４の何れか１項に記載のズームレンズと、
前記ズームレンズの像側に配置され、且つ、前記ズームレンズにより撮像面上に形成される光学像を電気信号に変換する受光面を持つ電子撮像素子とを備えたことを特徴とする電子撮像装置。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 24 ;
An electronic imaging device comprising: an electronic imaging device disposed on the image side of the zoom lens and having a light receiving surface that converts an optical image formed on the imaging surface by the zoom lens into an electrical signal. .
JP2005176764A 2005-06-16 2005-06-16 Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same Expired - Fee Related JP4813102B2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005176764A JP4813102B2 (en) 2005-06-16 2005-06-16 Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same
US11/450,475 US7403341B2 (en) 2005-06-16 2006-06-12 Zoom lens system and electronic image pickup apparatus using the same
US12/157,839 US7636202B2 (en) 2005-06-16 2008-06-13 Zoom lens system and electronic image pickup apparatus using the same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005176764A JP4813102B2 (en) 2005-06-16 2005-06-16 Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2006350027A JP2006350027A (en) 2006-12-28
JP4813102B2 true JP4813102B2 (en) 2011-11-09

Family

ID=37645954

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2005176764A Expired - Fee Related JP4813102B2 (en) 2005-06-16 2005-06-16 Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4813102B2 (en)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7755847B2 (en) 2007-05-29 2010-07-13 Panasonic Corporation Zoom lens system, imaging device and camera
US7742235B2 (en) 2007-05-29 2010-06-22 Panasonic Corporation Zoom lens system, imaging device and camera
US7593166B2 (en) 2007-05-29 2009-09-22 Panasonic Corporation Zoom lens system, imaging device and camera
KR101925056B1 (en) 2011-09-02 2018-12-04 삼성전자주식회사 Zoom lens and photographing apparatus
JP5374667B1 (en) * 2011-11-22 2013-12-25 オリンパスメディカルシステムズ株式会社 Endoscope objective optical system
JP5774055B2 (en) * 2013-05-23 2015-09-02 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus having the same
EP3531181B1 (en) * 2016-10-19 2023-04-05 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Imaging lens system and camera
CN114167572A (en) * 2021-10-19 2022-03-11 浙江舜宇光学有限公司 Moving focusing optical lens group

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4508521B2 (en) * 2002-07-16 2010-07-21 オリンパス株式会社 Imaging device
JP2005037935A (en) * 2003-06-30 2005-02-10 Fujinon Corp Compact lightweight zoom lens
JP4857529B2 (en) * 2004-06-25 2012-01-18 コニカミノルタオプト株式会社 Magnification optical system, imaging lens device, and digital device

Also Published As

Publication number Publication date
JP2006350027A (en) 2006-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4508525B2 (en) Optical path bending zoom optical system
JP4813136B2 (en) Zoom optical system and image pickup apparatus having the same
US7110187B2 (en) Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same
JP3909989B2 (en) Camera with zoom lens and electronic image sensor
JP4153640B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP2004348082A (en) Optical path bending optical system
JP2007248952A (en) Bending variable power optical system
JP2006284790A (en) Electronic photographing device
JP2005266129A (en) Zoom lens and electronic imaging apparatus having the same
JP4813102B2 (en) Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same
JP2000292692A (en) Photographing optical system
JP4477336B2 (en) Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same
JP2006343622A (en) Optical path bending type zoom lens and imaging apparatus having the same
JP4869522B2 (en) Optical path bending zoom optical system
JP5226166B2 (en) Bending imaging optical system
JP4790320B2 (en) Two-group zoom lens and electronic imaging apparatus including the same
JP2012003077A (en) Imaging optical system and electronic imaging apparatus having the same
JP4573378B2 (en) Zoom lens
JP5226888B2 (en) Bending imaging optical system
JP5717988B2 (en) Variable magnification optical system and imaging apparatus using the same
JP4947990B2 (en) IMAGING DEVICE AND ELECTRONIC DEVICE HAVING THE SAME
JP4705770B2 (en) Optical system provided with cemented lens and imaging device using the same
JP4503957B2 (en) Three-group zoom lens and electronic imaging apparatus using the same
JP4454996B2 (en) Imaging device
JP4718204B2 (en) Zoom lens and electronic device including the same

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20080410

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20110329

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20110329

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20110411

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20110816

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20110824

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 4813102

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140902

Year of fee payment: 3

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

S531 Written request for registration of change of domicile

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees