JP4800741B2 - Golf club shaft - Google Patents

Golf club shaft Download PDF

Info

Publication number
JP4800741B2
JP4800741B2 JP2005309106A JP2005309106A JP4800741B2 JP 4800741 B2 JP4800741 B2 JP 4800741B2 JP 2005309106 A JP2005309106 A JP 2005309106A JP 2005309106 A JP2005309106 A JP 2005309106A JP 4800741 B2 JP4800741 B2 JP 4800741B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
elastic modulus
tensile elastic
shaft
mounting side
prepreg
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2005309106A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2007117109A (en
Inventor
宏幸 竹内
Original Assignee
Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ｓｒｉスポーツ株式会社 filed Critical Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority to JP2005309106A priority Critical patent/JP4800741B2/en
Publication of JP2007117109A publication Critical patent/JP2007117109A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4800741B2 publication Critical patent/JP4800741B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Golf Clubs (AREA)

Description

本発明は、ゴルフクラブシャフトに関し、特に、軽量化を維持しながら、打球の飛距離と方向性の向上を図るものである。   The present invention relates to a golf club shaft, and in particular, aims to improve the flight distance and directionality of a hit ball while maintaining weight reduction.

近年の少子化傾向により、シニアゴルファーが今後ますます増加する傾向にあり、シニア向けクラブへの要請が強まっている。特に、シニア層は非力であるため、シニア向けクラブには、軽量性と、ヘッドスピードを高めることによる飛距離の安定とが求められる。
このような軽量化への要請に応じ、ゴルフクラブシャフトの材料は、軽量で、比強度、比剛性の高いカーボンプリプレグ等の繊維強化樹脂が主流となっている。さらに、プリプレグの目付量を削減する等の手法により、一層の軽量化が進められているが、一方でシャフト強度を確保する必要もあるため、一般に、軽量ゴルフクラブシャフトは、図７で四角黒塗り印■で示すように、フレックスは大きく（柔らかめに）、トルク値も大きめに（捩れ易く）設定されている。 Due to the declining birthrate in recent years, the number of senior golfers has been increasing, and there is an increasing demand for clubs for seniors. In particular, since seniors are powerless, clubs for seniors are required to be lightweight and have a stable flight distance by increasing head speed.
In response to such demands for weight reduction, the material of golf club shafts is mainly fiber reinforced resin such as carbon prepreg which is lightweight and has high specific strength and high specific rigidity. Furthermore, although further weight reduction has been promoted by a technique such as reducing the weight per unit area of the prepreg, a lightweight golf club shaft is generally shown in FIG. As indicated by the solid mark ■, the flex is set large (soft) and the torque value is set large (easy to twist).

しかしながら、プレーヤーの高齢化およびヘッド体積の大型化が進んでいる昨今では、ヘッドスピードが想定以上に遅い（３５ｍ／ｓ以下）場合が増えており、従来の軽量ゴルフシャフトでは、ヘッドスピードに対してフレックスが小さすぎるために、打撃時にシャフトのかえりのタイミングが合わず、打ち出し角も低くなり、飛距離をロスしやすくなる。また、ヘッド体積に対してトルク値が大きすぎるために、シャフトにねじれが生じやすく、スライスする等方向性が悪い点にも問題があった。   However, with the aging of players and the increase in head volume, the number of cases where the head speed is slower than expected (35 m / s or less) is increasing. With conventional lightweight golf shafts, Since the flex is too small, the timing of the shaft burr does not match at the time of hitting, the launch angle is lowered, and the flight distance is easily lost. In addition, since the torque value is too large with respect to the head volume, the shaft is liable to be twisted, and there is a problem in that the isodirectionality of slicing is poor.

一般に、フレックスが小さい（硬い）シャフトは、硬く難しいクラブと感じるうえ、打撃時のシャフトのかえりが早くなるため、ヘッドスピードの遅いプレーヤーにはヘッドがかえるタイミングが合わない。具体的には、スイングとは逆方向に戻ろうとするところでインパクトを迎えることになり、ヘッドスピードをロスし、飛距離を低下させてしまう。
一方、フレックスが大きすぎる（柔らかすぎる）シャフトは、打撃時にヘッドのかえりが遅く、フェースが下を向いた状態で、かつ、かえりによるヘッドスピード向上が得られない状態でインパクトを迎えることになるため、低打ち出しとなるとうえエネルギーをロスすることになり、飛距離を低下させてしまう。 In general, a shaft with a small (hard) flex feels a hard and difficult club, and the shaft returns at the time of striking faster, so the timing at which the head changes is not suitable for players with a slow head speed. Specifically, an impact is reached where the swing is to be reversed, and the head speed is lost and the flight distance is reduced.
On the other hand, a shaft with too much flex (too soft) will have an impact when the head bounces slowly when hitting, with the face facing down, and with no improvement in head speed due to burr. If the launch is low, energy is lost and the flight distance is reduced.

トルクに関しては、トルクが小さいシャフトは、強度低下を防ぐためにバイアス層のボリュームを増やす必要があり、そのためにシャフト重量が増大し、振りぬきにくいクラブとなる。
一方、トルクが大きすぎるシャフトは、打撃時にヘッドが左右方向に捩れやすく、ヘッドがかえりにくくなるため、捩れたままインパクトを迎えることになり、スライスなど打球方向性が悪くなる。 Regarding the torque, the shaft with a small torque needs to increase the volume of the bias layer in order to prevent the strength from being lowered. Therefore, the weight of the shaft increases, and the club becomes difficult to swing.
On the other hand, if the shaft has too much torque, the head is easily twisted in the left-right direction when hit, and the head is difficult to pull back.

打球の飛距離や方向性の向上を図るために、従来より種々の提案がなされている。
例えば、特開２００３−１６９８７１号（特許文献１）では、ゴルフクラブシャフトのヘッド取付側端（以下、シャフト先端と称す）から１７０ｍｍ〜４５０ｍｍの範囲内に曲げ剛性最小値を存在させ、シャフト先端から全長の１０％の範囲の曲げ剛性値を、前記最小値の１．２倍〜２．５倍とすることにより、シャフト先端部のしなりを損なうことなく、トウダウンによる打点バラツキを抑えることができるとされている。
しかしながら、前記特許文献１では、打点バラツキに影響する捩れ（トルク）については考慮されておらず、また、打ち出し角に影響するフレックスポイントについて言及されておらず、飛距離についても改善の余地がある。 Various proposals have heretofore been made in order to improve the flight distance and directionality of the hit ball.
For example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-169871 (Patent Document 1), a minimum bending stiffness exists within a range of 170 mm to 450 mm from a head mounting side end (hereinafter referred to as a shaft tip) of a golf club shaft. By setting the bending rigidity value in the range of 10% of the total length to 1.2 times to 2.5 times the minimum value, it is possible to suppress hitting spot variation due to toe down without impairing the bending of the shaft tip. It is said that.
However, Patent Document 1 does not consider the twist (torque) that affects the hit point variation, does not mention the flex point that affects the launch angle, and there is room for improvement in the flight distance. .

また、特開２００５−３４５５０号（特許文献２）では、シャフト先端から２００ｍｍ〜５００ｍｍの範囲内に曲げ剛性最小値を存在させ、その値を７Ｎ・ｍ２以上１５Ｎ・ｍ２以下とし、トルク値を２．５°以上４．５°以下とすることにより、ヘッドスピードの遅いプレーヤーに適したシャフトとし、打球方向性を高めることが提案されている。
しかしながら、この剛性分布では、先端部分が極端に柔らかくなりすぎ、コントロール性能や強度の低下を招く問題がある。 In JP-A-2005-34550 (Patent Document 2), a minimum value of bending rigidity exists within a range of 200 mm to 500 mm from the shaft tip, and the value is 7 N · m 2 or more and 15 N · m 2 or less. It has been proposed that by setting the angle between 2.5 ° and 4.5 °, the shaft is suitable for a player with a slow head speed and the hitting direction is improved.
However, this rigidity distribution has a problem that the tip portion becomes extremely soft, resulting in a decrease in control performance and strength.

特開２００３−１６９８７１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2003-168771 特開２００５−３４５５０号公報JP 2005-34550 A

本発明は前記問題に鑑みてなされたもので、一般ゴルファーから特にヘッドスピードの遅いプレーヤーまで、タイミングのズレを防いで飛距離を増大できると共に、大型ヘッドを装着した場合でも良好な方向安定性が得られる軽量なゴルフクラブシャフトの提供を課題としている。   The present invention has been made in view of the above problems, and it can prevent a deviation in timing from a general golfer to a player with a particularly slow head speed to increase the flight distance, and also has good directional stability even when a large head is attached. It is an object to provide a lightweight golf club shaft that can be obtained.

前記課題を解決するために、本発明は、プリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製で、小径のヘッド取付側から大径のグリップ取付側へと延在し、シャフト長さが１０４５ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、重量が３５ｇ以上７０ｇ以下のゴルフクラブシャフトであって、
前記プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、
グリップ取付側端から７５ｍｍの上点と、グリップ取付側端から２１５ｍｍの下点との上下二点を支持点として、グリップ取付側端から１０３９ｍｍの位置に２．７ｋｇの荷重を掛けて測定した時の順式フレックスＦｂが９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下で、
ヘッド取付側端から４０ｍｍの位置を固定すると共にヘッド取付側端から８６５ｍｍの位置に１３．９Ｎのトルク荷重をかけたときのトルク値Ｔが２．４°以上５．０°以下で、かつ、
前記順式フレックスＦｂと前記トルク値Ｔとの関係が、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５を満たすことを特徴とするゴルフクラブシャフトを提供している。 In order to solve the above problems, the present invention is made of a fiber reinforced resin in which a prepreg is laminated by a sheet winding method, extends from a small diameter head mounting side to a large diameter grip mounting side, and has a shaft length of 1045 mm or more. A golf club shaft having a diameter of 1200 mm or less and a weight of 35 g to 70 g,
A straight layer in which the orientation angle of the fibers of the prepreg is parallel to the length direction is arranged over the entire length, the straight layer of the full length is equally divided into three in the length direction, and the thickness of the divided straight layer is made uniform The tensile elastic modulus of the fiber in the head mounting side region on both sides is equal to the tensile elastic modulus of the fiber in the grip mounting side region, and the tensile elastic modulus of the fiber in the central region is lower than the tensile elastic modulus of the fibers on both sides. Change
When measured by applying a load of 2.7 kg to a position 1039 mm from the grip mounting side end, with the upper and lower two points of the upper point of 75 mm from the grip mounting side end and the lower point of 215 mm from the grip mounting side end The forward flex Fb is 90 mm or more and 150 mm or less,
The torque value T when the position of 40 mm from the head mounting side end is fixed and the torque load of 13.9 N is applied to the position of 865 mm from the head mounting side end is 2.4 ° or more and 5.0 ° or less, and
A golf club shaft is provided in which the relationship between the forward flex Fb and the torque value T satisfies T ≦ 0.052Fb−2.5.

前記順式フレックスＦｂは、標準測定法により４５インチポジションで測定した値を意味している。この順式フレックスＦｂを９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下とすることにより、一般ゴルファーやヘッドスピードが特に遅いゴルファーであっても、ヘッドのかえりと打撃のタイミングとを合わせることができ、高いヘッドスピードが得られた時点で打撃インパクトを迎え、打ち出し角も上がり、飛距離を増大させることができる。
一方、本発明の範囲外となる順式フレックスＦｂが９０ｍｍ未満では、一般ゴルファーには硬いフィーリングとなり、ヘッドスピードに対してヘッドがかえるタイミングがあわず、１５０ｍｍより大きくなると、柔らかすぎてヘッドのかえりが遅く、低打ち出しとなり、いずれの場合も、エネルギーロスを起こして飛距離が低下する。 The forward flex Fb means a value measured at a 45 inch position by a standard measurement method. By setting the forward flex Fb to 90 mm or more and 150 mm or less, even a general golfer or a golfer having a particularly slow head speed can match the head burr and the timing of hitting, and a high head speed was obtained. At that time, hitting impact is achieved, launch angle is increased, and flight distance can be increased.
On the other hand, if the forward flex Fb, which is outside the scope of the present invention, is less than 90 mm, the general golfer will have a hard feeling, the head will not change timing with respect to the head speed, and if it exceeds 150 mm, the head will be too soft. The burr is slow and the launch is low, and in either case, energy loss occurs and the flight distance decreases.

前記した本発明のゴルフクラブシャフトはプリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製のシャフトとしている。このプリプレグ積層体からなるシャフトの場合、前記順式フレックスＦｂを小さくするには、基本的には、プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を厚くあるいは／および硬くしている。
具体的には、前記のように、プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、シャフト中央領域のストレート層を硬くしている。
なお、ストレート層を厚くあるいは／および硬くする手段として下記の態様がある。
１）ストレート層の繊維量を増加する。
２）ストレート層の巻き数、層数を増加する。
３）ストレート層のＶｆ（Ｖｆ＝繊維重量／プリプレグ全重量）を増加する。
４）ストレート層の使用繊維の弾性率を上げる。
反対に、順式フレックスＦｂを大きくするには、基本的には、ストレート層を薄く、柔らかくし、具体的には、前記方法１）〜４）の逆のことをする。 The above-described golf club shaft of the present invention is a fiber-reinforced resin shaft in which prepregs are laminated by a sheet winding method. In the case of a shaft made of this prepreg laminate, in order to reduce the forward flex Fb, basically, the straight layer in which the orientation angle of the prepreg fibers is parallel to the length direction is made thicker and / or harder. .
Specifically, as described above, the straight layer in which the orientation angle of the fibers of the prepreg is parallel to the length direction is arranged over the entire length, and the straight layer of the full length is equally divided into three in the length direction, and the divided While the thickness of the straight layer is made uniform, the tensile elastic modulus of the fibers in the head mounting side region on both sides is equal to the tensile elastic modulus of the fibers in the grip mounting side region, and the tensile elastic modulus of the fibers in the central region is The straight layer in the central region of the shaft is hardened by changing the tensile modulus lower than that of the fiber.
In addition, there exists the following aspect as a means to thicken and / or harden a straight layer.
1) Increase the amount of fibers in the straight layer.
2) Increase the number of turns and the number of layers in the straight layer.
3) Increase Vf (Vf = fiber weight / total prepreg weight) of the straight layer.
4) Increase the elastic modulus of the fibers used in the straight layer.
On the contrary, in order to increase the forward flex Fb, basically, the straight layer is made thin and soft, and specifically, the reverse of the above methods 1) to 4) is performed.

本発明では、前記トルク値Ｔを２．４°以上５．０°以下とすることにより、昨今の主流である大型ヘッドを装着しても、シャフトのねじれ２を抑制でき、打球方向性を向上させることができるようにしている。
一方、トルク値Ｔが前記範囲外の２．４°未満では、強度を保つためにバイアス層のボリュームを増やす必要があり、シャフト重量が重大して振り抜きにくいシャフトとなり、また、ヘッドスピードに対してトルクが小さすぎるため、引っ掛けて左方向に飛びやすくなる。また、５．０°より大きくなると、ヘッドのかえりが悪くなり、いずれも方向性が悪くなる。 In the present invention, by setting the torque value T to 2.4 ° or more and 5.0 ° or less, the twist 2 of the shaft can be suppressed even when a large-sized head, which is the mainstream in recent times, is mounted, and the hitting directionality is improved. It is possible to let you.
On the other hand, if the torque value T is less than 2.4 ° outside the above range, it is necessary to increase the volume of the bias layer in order to maintain the strength. Because the torque is too small, it will be easier to hook and fly leftward. On the other hand, when the angle is larger than 5.0 °, the burr of the head is deteriorated and the directionality is deteriorated.

前記トルクＴを小さくするのは、基本的には、繊維の配向角が長さ方向に対して４５°のバイアス層を厚くあるいは／および硬くする。
具体的には、下記の態様がある。
１）バイアス層の繊維量を増加する。
２）バイアス層の巻き数、層数を増加する。
３）バイアス層のＶｆ（Ｖｆ＝繊維重量／プリプレグ全重量）を増加する。
４）バイアス層の使用繊維の弾性率を上げる、などの方法がある。
反対に、トルクＴを大きくするには、基本的には、バイアス層を薄く、柔らかくする。具体的には、前記方法１）〜４）の逆のことをする、あるいは、繊維角度が０°のストレート層または９０°のフープ層を多用する。 The torque T is basically reduced by thickening and / or hardening the bias layer whose fiber orientation angle is 45 ° with respect to the length direction.
Specifically, there are the following modes.
1) Increase the amount of fibers in the bias layer.
2) Increase the number of turns and the number of layers in the bias layer.
3) Increase Vf (Vf = fiber weight / total prepreg weight) of the bias layer.
4) There are methods such as increasing the elastic modulus of the fibers used in the bias layer.
On the contrary, in order to increase the torque T, basically, the bias layer is made thin and soft. Specifically, the reverse of the above methods 1) to 4) is performed, or a straight layer having a fiber angle of 0 ° or a hoop layer having a 90 ° is frequently used.

前記順式フレックスＦｂとトルク値Ｔとの関係を、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５としているのは、この関係が、一般ゴルファーからヘッドスピードの遅いシニア層までのそれぞれのヘッドスピードに合わせて、適度な柔らかさと適度な捩れとをバランスよく両立できる関係であることが、本発明者らの実験、検討から知見したことによる。   The relationship between the forward flex Fb and the torque value T is set to T ≦ 0.052Fb−2.5. This relationship is adapted to each head speed from a general golfer to a senior with a slow head speed. This is because the present inventors have found out from the experiments and examinations that the moderate softness and the appropriate twist can be balanced.

即ち、図７の斜線部で示す分布エリアのように、フレックスの増大量に対するトルクの増大量が従来より抑制されるため、フレックスは大きいがトルクは大きくないシャフトを提供できる。
このフレックスが大きくトルクが大きくないシャフトは、特に近年増加傾向にあるシニア層のようにヘッドスピードの遅いプレーヤーにとって、ヘッドのかえりと打撃タイミングとを合わせやすく、飛距離が増大するとともに、大型ヘッドを装着してスイングした場合でも捩れ量が少なく、打球方向性も安定する。 That is, as in the distribution area indicated by the hatched portion in FIG. 7, since the amount of increase in torque relative to the amount of increase in flex is suppressed as compared with the prior art, it is possible to provide a shaft that has a large flex but a small torque.
This shaft with a large flex and a low torque makes it easy to match the head burr and hitting timing, especially for players with slow head speeds, such as seniors that have been increasing in recent years. Even when mounted and swinged, the amount of twist is small and the directionality of the ball is stable.

トルク値Ｔと（０．０５２Ｆｂ−２．５）との関係の調節は、前述の順式フレックスＦｂやトルク値Ｔの上げ下げの組み合わせにより行う。具体的には、トルク値Ｔを（０．０５２Ｆｂ−２．５）より小さくするには、１）バイアス層を増やす、２）バイアス層に高弾性糸を使用する、３）ストレート層を減らす、４）ストレート層に低弾性糸を使用する、などの方法がある。   Adjustment of the relationship between the torque value T and (0.052Fb−2.5) is performed by a combination of the above-described forward flex Fb and the increase / decrease of the torque value T. Specifically, to make the torque value T smaller than (0.052Fb-2.5), 1) increase the bias layer, 2) use high elastic yarn for the bias layer, and 3) reduce the straight layer. 4) There are methods such as using a low elastic yarn for the straight layer.

本発明のゴルフクラブシャフトは、前記したように、シャフト全長は１２００ｍｍ以下、１０４５ｍｍ以上としている。
このシャフトの長さは１０４５ｍｍ未満では、ヘッドスピードが低下し十分な飛距離が得られないことによる。一方、１２００ｍｍより長くなると、長すぎて操作性が悪化することに因る。さらには、下限は１１００ｍｍ以上が好ましく、上限は１１７０ｍｍ以下が、好ましい。 As described above, the golf club shaft of the present invention has a total shaft length of 1200 mm or less and 1045 mm or more.
If the length of the shaft is less than 1045 mm, the head speed is lowered and a sufficient flight distance cannot be obtained. On the other hand, if it is longer than 1200 mm, it is too long and the operability deteriorates. Furthermore, the lower limit is preferably 1100 mm or more, and the upper limit is preferably 1170 mm or less.

本発明のシャフト重量を３５ｇ以上７０ｇ以下としているのは、３５ｇ未満では、肉厚不足で強度が低下し、７０ｇを超えると、重すぎて操作性が悪化することに因る。さらには下限は３６ｇ以上、特に３７ｇ以上が好ましく、上限は６９ｇ以下、特に６８ｇ以下が好ましい。   The reason why the shaft weight of the present invention is 35 g or more and 70 g or less is that if it is less than 35 g, the strength is lowered due to insufficient thickness, and if it exceeds 70 g, it is too heavy and the operability deteriorates. Further, the lower limit is preferably 36 g or more, particularly 37 g or more, and the upper limit is 69 g or less, particularly 68 g or less.

さらに、本発明は、プリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製で、小径のヘッド取付側から大径のグリップ取付側へと延在し、シャフト長さが１０４５ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、重量が３５ｇ以上７０ｇ以下のゴルフクラブシャフトであって、
前記プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、
ヘッド取付側端から１３０ｍｍの位置、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、７３０ｍｍの位置、８３０ｍｍの位置、９３０ｍｍの位置の９カ所の曲げ剛性値を各々測定した時、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、又は７３０ｍｍの位置のいずれか１つの曲げ剛性値が、前記９カ所の曲げ剛性の値の最小の値となり、該最小値Ｅ１が１６Ｎ・ｍ2以上２５Ｎ・ｍ2以下、
ヘッド取付側端から８３０ｍｍの位置の曲げ剛性の値Ｅ２と前記最小値Ｅ１との差が、１０Ｎ・ｍ２以上２０Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性値が３５Ｎ・ｍ2以上６０Ｎ・ｍ2以下としているゴルフクラブシャフトを提供している。 Furthermore, the present invention is made of a fiber reinforced resin in which a prepreg is laminated by a sheet winding method, extends from a small-diameter head mounting side to a large-diameter grip mounting side, a shaft length of 1045 mm or more and 1200 mm or less, and a weight of 35 g. A golf club shaft of 70 g or less,
A straight layer in which the orientation angle of the fibers of the prepreg is parallel to the length direction is arranged over the entire length, the straight layer of the full length is equally divided into three in the length direction, and the thickness of the divided straight layer is made uniform The tensile elastic modulus of the fiber in the head mounting side region on both sides is equal to the tensile elastic modulus of the fiber in the grip mounting side region, and the tensile elastic modulus of the fiber in the central region is lower than the tensile elastic modulus of the fibers on both sides. Change
Bending stiffness values at 9 locations of 130 mm, 230 mm, 330 mm, 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, and 930 mm from the head mounting side end are measured. The bending stiffness value at any one of the 230 mm position, 330 mm position, 430 mm position, 530 mm position, 630 mm position, or 730 mm position is the minimum value of the nine bending stiffness values. The minimum value E1 is 16 N · m 2 or more and 25 N · m 2 or less,
The difference between the bending stiffness value E2 at a position 830 mm from the head mounting side end and the minimum value E1 is 10 N · m 2 or more and 20 N · m 2 or less,
Flexural rigidity of the position of 930mm from the head mounting end is providing a golf club shaft which is a 35N · m 2 or more 60N · m 2 or less.

前記した剛性分布とすることにより、シャフト中央部分が柔らかく撓りやすくなるため、ヘッド取付側端側の先端寄りの部分が柔らかいシャフトよりも打ち出し角が高くなり、飛距離を増大することができる。
前記最小値Ｅ１は１６Ｎ・ｍ２以上２５Ｎ・ｍ２以下としているのは、１６Ｎ・ｍ２未満では、柔らかすぎてコントロール性やフィーリングが悪くなり、強度も低下する。一方、２５Ｎ・ｍ２を超えると、硬すぎて中央部を柔らかくする効果が得られないことに因る。さらに下限は１７Ｎ・ｍ２以上、特に２０Ｎ・ｍ２以上が好ましく、上下は２４Ｎ・ｍ２以下、特に２３Ｎ・ｍ２以下が好ましい。 By setting the rigidity distribution as described above, the central portion of the shaft is soft and easily bent, so that the portion closer to the tip on the head mounting side end side has a higher launch angle than the soft shaft, and the flight distance can be increased.
It said minimum value E1 is are we 16N · m 2 or more 25 N · m 2 or less, is less than 16N · m 2, controllability and feeling too soft worsens, strength decreases. On the other hand, if it exceeds 25 N · m 2 , it is too hard to obtain the effect of softening the central portion. Further lower limit is 17N · m 2 or more, particularly preferably 20 N · m 2 or more, vertically 24N · m 2 or less, in particular 23N · m 2 or less.

前記値Ｅ２と最小値Ｅ１との差を１０Ｎ・ｍ２以上２０Ｎ・ｍ２以下としているのは、１０Ｎ・ｍ２未満では、シャフト強度が低下しやすく、２０Ｎ・ｍ２を超えると打ち出し角度の向上効果が不十分となりやすいことに因る。
前記値Ｅ２とＥ１の差はより好ましくは１１Ｎ・ｍ２以上であり、かつ、１７Ｎ・ｍ２以下、さらには１５Ｎ・ｍ２以下である。 What a difference between the value E2 and the minimum value E1 and 10 N · m 2 or more 20 N · m 2 or less, is less than 10 N · m 2, shaft strength tends to decrease, greater than 20 N · m 2 and launch angle of This is because the improvement effect tends to be insufficient.
The difference between the value E2 and E1 is more preferably 11N · m 2 or more and, 17N · m 2 or less, more is 15N · m 2 or less.

前記値Ｅ２は、２５Ｎ・ｍ２以上４５Ｎ・ｍ２以下が好ましい。これは、２５Ｎ・ｍ２未満では肉厚不足となり強度が低下する一方、４５Ｎ・ｍ２を超えると硬すぎて難しいシャフトとなることに因る。さらには、下限は２７Ｎ・ｍ２以上、特に２９Ｎ・ｍ２以上が好ましく、上限は４４Ｎ・ｍ２以下、特に４２Ｎ・ｍ２以下が好ましい。 The value E2 is, 25 N · m 2 or more 45N · m 2 or less. This, while it strength decreases with insufficient wall thickness is less than 25 N · m 2, due to the difficulty shaft too hard exceeds 45N · m 2. Furthermore, the lower limit is 27N · m 2 or more, in particular 29N · m 2 or more, the upper limit is 44N · m 2 or less, in particular 42N · m 2 or less.

シャフト先端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性値を３５Ｎ・ｍ２以上６０Ｎ・ｍ２以下としているのは、３５Ｎ・ｍ２未満では、手元が柔らかすぎて本発明の効果が得られにくく、６０Ｎ・ｍ２を超えると、硬すぎてフィーリングが悪化することに因る。さらには、下限は４０Ｎ・ｍ２以上、さらに４１Ｎ・ｍ２以上、特に４２Ｎ・ｍ２以上が好ましく、上限は５９Ｎ・ｍ２以下、さらに５８Ｎ・ｍ２以下、特に５３Ｎ・ｍ２以下が好ましい。 Are you from the shaft distal end bending stiffness values of the position of 930mm and 35N · m 2 or more 60N · m 2 or less, is less than 35N · m 2, hardly hand to obtain the effect of the present invention too soft, 60N · m If it exceeds 2 , it is because it is too hard and the feeling deteriorates. Furthermore, the lower limit is 40N · m 2 or more, further 41N · m 2 or more, in particular 42N · m 2 or more, the upper limit is 59N · m 2 or less, further 58N · m 2 or less, preferably especially 53N · m 2 or less .

前記各曲げ剛性値の増減は、部分的に繊維の弾性率を変える、あるいは、プリプレグを部分的に増減するなどの手法により行うことができるが、本発明では前記のようにストレート層を長さ方向に３分割して繊維の引張弾性率を相違させている。 The increase / decrease of each bending rigidity value can be performed by a technique such as partially changing the elastic modulus of the fiber or partially increasing / decreasing the prepreg . In the present invention, the length of the straight layer is increased as described above. The tensile elastic modulus of the fiber is differentiated by dividing it into three in the direction.

上述したように、本発明によれば、順式フレックスＦｂとトルク値Ｔをそれぞれ前記範囲内とすることにより、ヘッドスピードの遅いシニア層等を含む一般ゴルファーにとって、ヘッドのかえりと打撃タイミングとを合わせやすく、エネルギーロスを抑えて飛距離を増大できると共に、打球方向性を向上させることができる。
また、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５とすることにより、撓りは大きいが捩れは大きくないシャフトを提供でき、特にヘッドスピードの遅いシニア層が大型ヘッドを装着してスイングする場合でも、飛距離を増大させ、かつ打球方向性も安定させることができる。
さらに、シャフト中央部を柔らかく撓りやすくすることにより、打球の打ち出し角が効果的に上がり、この点からも飛距離増大を図ることができる。 As described above, according to the present invention, by setting the forward flex Fb and the torque value T within the above ranges, for a general golfer including a senior layer having a slow head speed, the head burr and hitting timing can be reduced. It is easy to match, and it is possible to increase the flight distance while suppressing energy loss, and to improve the hitting directionality.
In addition, by setting T ≦ 0.052Fb−2.5, a shaft that is large in bending but not large in torsion can be provided. Even when a senior layer with a slow head speed swings with a large head mounted, it can fly. The distance can be increased and the directionality of the hit ball can be stabilized.
Further, by making the shaft central portion soft and easy to bend, the launch angle of the hit ball is effectively increased, and the flight distance can be increased from this point.

以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１乃至図４は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブシャフト１０を示す。
このシャフト１０は、繊維強化プリプレグ２１〜２６の積層体からなるテーパー状の長尺な管状体よりなる。小径なヘッド取付側のシャフト前端１１にヘッド１３が取り付けられ、大径側のグリップ取付側のシャフト後端１２にグリップ１４が取り付けられている。
シャフト１０の全長は１０４５ｍｍ〜１２００ｍｍ、本実施形態では１１６８ｍｍとし、重量は３５ｇ〜７０ｇ、本実施形態では６５ｇとしている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
1 to 4 show a golf club shaft 10 according to a first embodiment of the present invention.
The shaft 10 is composed of a long, tapered tubular body made of a laminate of fiber reinforced prepregs 21 to 26. A head 13 is attached to the shaft front end 11 on the small-diameter head attachment side, and a grip 14 is attached to the shaft rear end 12 on the large-diameter side grip attachment side.
The total length of the shaft 10 is 1045 mm to 1200 mm, 1168 mm in this embodiment, and the weight is 35 g to 70 g, and 65 g in this embodiment.

前記シャフト１０の製造方法は、図２に示すように、カーボン繊維を引き揃えて樹脂を含浸させた繊維強化プリプレグ２１〜２６をシートワインディング製法によりマンドレル２０に順次、内周側から巻きつけて積層する。その後、ポリプロピレン製のテープ（図示せず）を巻きつけた状態とする。これをオーブン中で加熱加圧し樹脂を硬化させて一体的に成形し、マンドレル２０を引き抜いてシャフト１０を製造している。シャフトの表面は研磨を行った後、両端をカットして塗装している。   As shown in FIG. 2, the shaft 10 is manufactured by sequentially winding fiber reinforced prepregs 21 to 26 in which carbon fibers are aligned and impregnated with resin around a mandrel 20 by a sheet winding method, and laminating them. To do. Thereafter, a polypropylene tape (not shown) is wound. This is heated and pressurized in an oven to cure the resin and integrally mold it, and the mandrel 20 is pulled out to manufacture the shaft 10. The shaft surface is polished and then cut at both ends and painted.

シャフト１０を構成する前記繊維強化プリプレグ２１〜２６はいずれも、カーボン繊維からなる強化繊維Ｆ２１〜Ｆ２６にエポキシ樹脂を含浸してなるが、樹脂にはエポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂を使用してもよい。   Each of the fiber reinforced prepregs 21 to 26 constituting the shaft 10 is formed by impregnating an epoxy resin into the reinforcing fibers F21 to F26 made of carbon fiber, and the resin is made of a thermosetting resin other than the epoxy resin. Also good.

詳しくは、最内層の繊維強化プリプレグ２１は、ヘッド側先端部に配置され、幅を３回巻きする幅とし、長さを２６７ｍｍとし、厚みを０．１０４ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２１は、シャフト軸線に対してなす配向角を０°とし、引張弾性率を４０ｔ／ｍｍ２としている。
二層目の繊維強化プリプレグ２２は、シャフト全長に配置され、幅を３．５回巻きする幅とし、厚みを１．０８２ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２２は、シャフト軸線に対してなす配向角を−４５°とし、引張弾性率を５０ｔ／ｍｍ２としている。
三層目の繊維強化プリプレグ２３は、シャフト全長に配置され、幅を３．５回巻きする幅とし、厚みを０．０８２ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２３は、シャフト軸線に対してなす配向角を＋４５°とし、引張弾性率を５０ｔ／ｍｍ２としている。
四層目の繊維強化プリプレグ２４は、シャフト全長に配置され、幅を２回巻きする幅とし、厚みを０．１０４ｍｍとしているが、ヘッド側先端部に配置される長さ４００ｍｍのプリプレグ２４Ａと、中央部に配置される長さ４００ｍｍのプリプレグ２４Ｂと、グリップ側後端部に配置される長さ４００ｍｍのプリプレグ２４Ｃとに三分割し、それぞれ特性を異ならせている。具体的には、各プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの強化繊維Ｆ２４ａ、Ｆ２４ｂ、Ｆ２４ｃは、いずれもシャフト軸線に対してなす配向角を０°としているが、引張弾性率は、Ｆ２４ａを４０ｔ／ｍｍ２、Ｆ２４ｂを３０ｔ／ｍｍ２、Ｆ２４ｃを４０ｔ／ｍｍ２としている。
五層目の繊維強化プリプレグ２５は、シャフト全長に配置され、幅を１回巻きする幅とし、厚みを０．１０４ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２５は、シャフト軸線に対してなす配向角を０°とし、引張弾性率を３０ｔ／ｍｍ２としている。
六層目の繊維強化プリプレグ２６は、ヘッド側先端部に配置され、幅を５回巻きする幅とし、長さを２０７ｍｍとし、厚みを０．１０４ｍｍとしている。強化繊維Ｆ２６は、シャフト軸線に対してなす配向角を０°とし、引張弾性率を２４ｔ／ｍｍ２としている。 Specifically, the innermost fiber-reinforced prepreg 21 is disposed at the head-side tip, has a width of three turns, a length of 267 mm, and a thickness of 0.104 mm. The reinforcing fiber F21 has an orientation angle of 0 ° with respect to the shaft axis and a tensile elastic modulus of 40 t / mm 2 .
The second-layer fiber-reinforced prepreg 22 is disposed over the entire length of the shaft, has a width of 3.5 turns, and a thickness of 1.082 mm. The reinforcing fiber F22 has an orientation angle of −45 ° with respect to the shaft axis, and a tensile modulus of 50 t / mm 2 .
The third-layer fiber-reinforced prepreg 23 is disposed over the entire length of the shaft, has a width of 3.5 turns, and a thickness of 0.082 mm. The reinforcing fiber F23 has an orientation angle of + 45 ° with respect to the shaft axis, and a tensile modulus of 50 t / mm 2 .
The fourth layer of fiber reinforced prepreg 24 is disposed over the entire length of the shaft and has a width that is wound twice, and has a thickness of 0.104 mm. The prepreg 24B having a length of 400 mm disposed at the center portion and the prepreg 24C having a length of 400 mm disposed at the grip side rear end portion are divided into three parts, each having different characteristics. Specifically, the reinforcing fibers F24a, F24b, and F24c of the prepregs 24A, 24B, and 24C all have an orientation angle of 0 ° with respect to the shaft axis, but the tensile modulus is 40 t / mm 2 for F24a. , F24b is 30 t / mm 2 , and F24c is 40 t / mm 2 .
The fifth layer of fiber reinforced prepreg 25 is disposed over the entire length of the shaft, has a width that is wound once, and has a thickness of 0.104 mm. The reinforcing fiber F25 has an orientation angle of 0 ° with respect to the shaft axis and a tensile elastic modulus of 30 t / mm 2 .
The sixth-layer fiber-reinforced prepreg 26 is disposed at the tip end on the head side, has a width of 5 turns, a length of 207 mm, and a thickness of 0.104 mm. The reinforcing fiber F26 has an orientation angle of 0 ° with respect to the shaft axis and a tensile elastic modulus of 24 t / mm 2 .

前記構成よりなるシャフト１０は、図３に示すように、シャフト取付側のシャフト後端１２から７５ｍｍの位置（グリップ取付側の後端）の上点３１と、シャフト後端１２から２１５ｍｍの位置（上点から１４０ｍｍ）の下点３２との上下二点を支持点として、シャフト後端１２から１０３９ｍｍの位置に２．７ｋｇの荷重を掛けたときの順式フレックスＦｂを１０２ｍｍとしている。
なお、上点３１における当接治具のシャフト当接部の断面形状はＲ＝１５ｍｍの円弧形状で、シャフトと直交する方向での断面形状はＲ４０ｍｍでへこんだ形状で、長さ（図４における奥行き長さ）は１５ｍｍである。また、下点３２における当接治具のシャフト当接部のシャフト長手方向の向きの断面形状はＲ＝１５ｍｍの円弧形状で、シャフトと直交する方向での断面形状は中央がＲ４０ｍｍでへこみ、長さは１５ｍｍである。２，７ｋｇ荷重位置の荷重圧子の当接部の断面形状はＲ＝１０ｍｍの円弧形状で、シャフトと直交する方向での断面形状は直線で、長さは１８ｍｍである。 As shown in FIG. 3, the shaft 10 having the above-described configuration has an upper point 31 at a position 75 mm from the shaft rear end 12 on the shaft attachment side (a rear end at the grip attachment side) and a position 215 mm from the shaft rear end 12 ( The forward flex Fb when the load of 2.7 kg is applied to the position of 1039 mm from the rear end 12 of the shaft is set to 102 mm with the upper and lower two points with the lower point 32 (140 mm from the upper point) as supporting points.
The cross-sectional shape of the shaft contact portion of the contact jig at the upper point 31 is an arc shape of R = 15 mm, the cross-sectional shape in the direction orthogonal to the shaft is a concave shape of R40 mm, and the length (in FIG. 4) Depth length) is 15 mm. Further, the cross-sectional shape in the shaft longitudinal direction of the shaft abutting portion of the abutting jig at the lower point 32 is an arc shape of R = 15 mm, and the cross-sectional shape in the direction orthogonal to the shaft is indented with a center of R40 mm and long. The length is 15 mm. The cross-sectional shape of the contact portion of the load indenter at the 2,7 kg load position is an arc shape of R = 10 mm, the cross-sectional shape in the direction orthogonal to the shaft is a straight line, and the length is 18 mm.

また、図４に示すように、シャフト前端１１から４０ｍｍの位置をチャック３３ａにより固定し、シャフト前端１１から８６５ｍｍの位置に１３．９Ｎのトルク荷重をかけたときのトルク値Ｔを２．５°としている。前記チャック３３ａの幅Ｍ１は５０ｍｍ、前端１１から８６５ｍｍ位置のチャック３３ｂの幅Ｍ２は５０ｍｍである。
これにより、前記順式フレックスＦｂ（ｍｍ）と前記トルク値Ｔ（０）との関係を、Ｔ−０．０５２Ｆｂ＝−２．８０としている。 Further, as shown in FIG. 4, a position 40 mm from the front end 11 of the shaft is fixed by the chuck 33a, and a torque value T when a torque load of 13.9 N is applied to a position 865 mm from the front end 11 of the shaft is 2.5 °. It is said. The width M1 of the chuck 33a is 50 mm, and the width M2 of the chuck 33b at a position 865 mm from the front end 11 is 50 mm.
Accordingly, the relationship between the forward flex Fb (mm) and the torque value T ( 0 ) is set to T−0.052Fb = −2.80.

さらに、前記シャフト１０は、シャフト前端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍの９箇所の剛性分布を、シャフト前端１１側から順番に、３６、３２、２５、２７、３０、３５、３９、４２、５３（Ｎ・ｍ２）としている。 Furthermore, the shaft 10 has a stiffness distribution of nine locations of 130 mm, 230 mm, 330 mm, 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, and 930 mm from the shaft front end 11 in order from the shaft front end 11 side, 36, 32, 25, 27, 30, 35, 39, 42, 53 (N · m 2 ).

このように、このシャフト１０の前記順式フレックスＦｂは９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲内であるため、ヘッドスピードが速くない一般ゴルファー等に適した撓り具合となり、ヘッドのかえりと打撃タイミングが合いやすく、エネルギーロスを減らして飛距離を増大することができる。   Thus, since the forward flex Fb of the shaft 10 is in the range of 90 mm or more and 150 mm or less, the flexure is suitable for a general golfer or the like whose head speed is not fast, and the head burr and the hitting timing are easily matched. , Energy loss can be reduced and flight distance can be increased.

また、前記トルク値Ｔは２．４°以上５．０°以下の範囲内であり、（０．０５２Ｆｂ−２．５）の値より小さいため、大型ヘッドを装着してスイングしても、捩れが少なく、打球方向性が安定する。   Further, the torque value T is in the range of 2.4 ° to 5.0 ° and smaller than the value of (0.052Fb-2.5). There is little and the directionality of hitting ball is stable.

さらに、前記順式フレックスＦｂと前記トルク値Ｔとの関係が、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５を満たす関係となることも明かである。
かつ、前記ヘッド取付側端から１３０ｍｍの位置、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、７３０ｍｍの位置、８３０ｍｍの位置、９３０ｍｍの位置の９カ所の曲げ剛性値を各々測定した時、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、又は７３０ｍｍの位置のいずれか１つの曲げ剛性値の値が、前記９カ所の曲げ剛性の値の最小の値となり、該最小値Ｅ１が１６Ｎ・ｍ２以上２５Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から８３０ｍｍの位置の曲げ剛性の値Ｅ２と前記最小値Ｅ１との差が、１０Ｎ・ｍ２以上２０Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性が３５Ｎ・ｍ２以上６０Ｎ・ｍ２以下の範囲となることも明かである。
その結果、シャフト中央部が特に撓りやすい剛性分布となり、打球の打ち出し角が上がり、飛距離を効果的に増大することができる。また、全体に硬すぎず、柔らかすぎない良好な打感が得られると共に、すぐれたシャフト強度を備えることができる。 Further, it is clear that the relationship between the forward flex Fb and the torque value T satisfies T ≦ 0.052Fb−2.5.
And the bending stiffness values at 9 positions of 130 mm position, 230 mm position, 330 mm position, 430 mm position, 530 mm position, 630 mm position, 730 mm position, 830 mm position, and 930 mm position from the head mounting side end. , The bending stiffness value of any one of 230 mm position, 330 mm position, 430 mm position, 530 mm position, 630 mm position, or 730 mm position is the value of the 9 bending rigidity values. The minimum value E1 is 16 N · m 2 or more and 25 N · m 2 or less,
The difference between the bending stiffness value E2 at a position 830 mm from the head mounting side end and the minimum value E1 is 10 N · m 2 or more and 20 N · m 2 or less,
The flexural rigidity of the position of 930mm from the head mounting end is apparent that the 35N · m 2 or more 60N · m 2 or less.
As a result, the central portion of the shaft has a rigidity distribution that is particularly easy to bend, the launch angle of the hit ball is increased, and the flight distance can be effectively increased. In addition, a good hitting feeling that is not too hard and not too soft as a whole can be obtained, and excellent shaft strength can be provided.

（実施例）
以上のことを確認するために、本発明のゴルフクラブシャフトの実施例１〜６および比較例１〜９について詳述する。
以下の表１に示すとおり、ゴルフクラブシャフト１０の順式フレックスＦｂと、トルク値Ｔと、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）の値と、曲げ剛性分布とを異ならせた実施例１〜６および比較例１〜９を作製し、それぞれの飛距離、打球方向性、打ち出し角を測定し、その結果を表１に表した。
なお、各実施例１〜６および比較例１〜９の曲げ剛性分布は、グラフにして図５（Ａ）（Ｂ）にも示した。 (Example)
In order to confirm the above, Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 9 of the golf club shaft of the present invention will be described in detail.
As shown in Table 1 below, Examples 1 to 6 in which the forward flex Fb of the golf club shaft 10, the torque value T, the value of (T-0.052Fb), and the bending stiffness distribution are different and comparison Examples 1 to 9 were prepared, and the flight distance, hit ball directivity, and launch angle were measured, and the results are shown in Table 1.
In addition, the bending rigidity distribution of each Example 1-6 and Comparative Examples 1-9 was also made into a graph, and was shown also to FIG. 5 (A) (B).

Figure 0004800741
Figure 0004800741

（剛性値の測定方法）
剛性値の測定方法は、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）の万能材料試験機を用い、図６に示すように、３点でシャフト１０を支え、測定点Ｐに上方から荷重Ｆを加えたときのたわみ量（δ）を測定した。詳しくは、剛性値の測定点Ｐを中心として、支持点３４、３５間のスパンを２００ｍｍとした。いずれの測定点Ｐについても、加圧速度５ｍｍ／ｍｉｎで負荷荷重Ｆが２０ｋｇに達した時点で圧子（断面形状Ｒ１０ｍｍ、長さ４５ｍｍ）の移動を終了し、そのときのシャフト１０のたわみ量（δ）単位ｍｍを測定した。剛性値は次式にて算出した。なお、支持点３４のシャフト長さ方向の向きの断面形状はＲ１５ｍｍ、長さ５０ｍｍ、支持点３５のシャフト長手方向の向きの断面形状はＲ１５ｍｍ、長さ５０ｍｍである。なお、支持点３５のシャフトと直交する方向での断面形状は直線である。 (Measurement method of rigidity value)
As a method for measuring the rigidity value, a universal material testing machine of 2020 type (maximum load 500 kg) manufactured by Intesco was used. As shown in FIG. 6, the shaft 10 was supported at three points, and a load F was applied to the measurement point P from above. The amount of deflection (δ) was measured. Specifically, the span between the support points 34 and 35 is set to 200 mm with the measurement point P of the stiffness value as the center. At any measurement point P, when the load F reaches 20 kg at a pressing speed of 5 mm / min, the movement of the indenter (cross-sectional shape R10 mm, length 45 mm) is terminated, and the deflection amount of the shaft 10 at that time ( δ) The unit mm was measured. The stiffness value was calculated by the following formula. The cross-sectional shape of the support point 34 in the shaft length direction is R15 mm and length 50 mm, and the cross-sectional shape of the support point 35 in the shaft longitudinal direction is R15 mm and length 50 mm. In addition, the cross-sectional shape in the direction orthogonal to the shaft of the support point 35 is a straight line.

（剛性値の計算）
ＥＩ（Ｎ・ｍ２）＝３２．７／δ (Rigidity calculation)
EI (N · m 2 ) = 32.7 / δ

（実施例１）
前記第一実施形態と同一構成とし、
プリプレグ２１は東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「１１０５５Ｆ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は５０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 Example 1
The same configuration as the first embodiment,
The prepreg 21 is “9255G-13” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For prepregs 22 and 23, “11055F-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 50 t / mm 2 ),
In the prepreg 24A, “9255G-13” (carbon fiber has a tensile elastic modulus of 40 t / mm 2 ) manufactured by Toray Industries, Inc.
For the prepreg 24B, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 24C, “9255G-13” (the tensile modulus of carbon fiber is 40 t / mm 2 ) manufactured by Toray Industries, Inc.
For the prepreg 25, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、実施例１の順式フレックスＦｂは１０２ｍｍ、トルク値Ｔは２．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．８０、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３６、３２、２５、２７、３０、３５、３９、４２、５３、５６（Ｎ・ｍ２）とした。 Accordingly, the forward flex Fb of Example 1 is 102 mm, the torque value T is 2.5 °, (T-0.052Fb) is −2.80, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, and in order, 36, 32, 25, 27, 30, 35, 39, 42, 53, and 56 (N · m 2 ), respectively. .

（実施例２）
積層構成は実施例１と同一であるが、カーボン繊維の引張弾性率を全体的に低くし、実施例１よりも撓りやすく、捩れ易いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Example 2)
The laminated structure is the same as in Example 1, but the tensile elastic modulus of the carbon fiber was lowered overall, so that the shaft was more flexible and twisted than in Example 1.
Specifically, for the prepreg 21, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepregs 22 and 23, “9255S-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepreg 24A, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 24B, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
For the prepreg 24C, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、実施例２の順式フレックスＦｂは１１８ｍｍ、トルク値Ｔは３．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．６４、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３０、２７、２１、２２、２５、３０、３３、３６、４７、５１（Ｎ・ｍ２）とした。 Accordingly, the forward flex Fb of Example 2 is 118 mm, the torque value T is 3.5 °, (T-0.052Fb) is −2.64, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, respectively, in order of 30, 27, 21, 22, 25, 30, 33, 36, 47, 51 (N · m 2 ) .

（実施例３）
バイアス層を構成するプリプレグ２２、２３の引張弾性率を実施例２よりも高くし、実施例２よりも捩れ難いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「１１０５５Ｆ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は５０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Example 3)
The tensile elastic modulus of the prepregs 22 and 23 constituting the bias layer was set higher than that of the second embodiment, and the shaft was less twisted than the second embodiment.
Specifically, for the prepreg 21, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For prepregs 22 and 23, “11055F-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 50 t / mm 2 ),
For the prepreg 24A, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 24B, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
For the prepreg 24C, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、実施例３の順式フレックスＦｂは１１６ｍｍ、トルク値Ｔは２．６°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−３．４３、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２９、２６、２０、２１、２４、２９、３２、３５、４６、５０（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Example 3 is 116 mm, the torque value T is 2.6 °, (T-0.052Fb) is −3.43, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, and in order, 29, 26, 20, 21, 24, 29, 32, 35, 46, and 50 (N · m 2 ), respectively. .

（実施例４）
カーボン繊維の引張弾性率を、全体的に実施例２よりもさらに低くした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率は１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Example 4)
The tensile elastic modulus of the carbon fiber was further lower than that of Example 2 as a whole.
Specifically, for the prepreg 21, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For prepregs 22 and 23, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 24A, “3255G-10” (carbon fiber has a tensile elastic modulus of 24 t / mm 2 ) manufactured by Toray Industries, Inc.
For the prepreg 24B, “E1026A-09N” manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 10 t / mm 2 ),
For the prepreg 24C, “3255G-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、実施例４の順式フレックスＦｂは１４０ｍｍ、トルク値Ｔは４．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．７８、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２３、２０、１６、１７、１９、２３、２６、２９、４０、４４（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Example 4 is 140 mm, the torque value T is 4.5 °, (T-0.052Fb) is -2.78, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, 1030 mm, respectively, and in order, 23, 20, 16, 17, 19, 23, 26, 29, 40, 44 (N · m 2 ) .

（実施例５）
バイアス層（プリプレグ２２、２３）の引張弾性率を実施例４よりも高くし、実施例４より捩れ難いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｇ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率は１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ）を用いた。 (Example 5)
The tensile elastic modulus of the bias layers (prepregs 22 and 23) was set higher than that in Example 4, and the shaft was less twisted than in Example 4.
Specifically, for the prepreg 21, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepregs 22 and 23, “9255G-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepreg 24A, “3255G-10” (carbon fiber has a tensile elastic modulus of 24 t / mm 2 ) manufactured by Toray Industries, Inc.
For the prepreg 24B, “E1026A-09N” manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 10 t / mm 2 ),
For the prepreg 24C, “3255G-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm) was used.

これにより、実施例５の順式フレックスＦｂは１３８ｍｍ、トルク値Ｔは３．４°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−３．７８、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２４、２１、１７、１８、２０、２４、２７、３０、４１、４５（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Example 5 was 138 mm, the torque value T was 3.4 °, (T-0.052Fb) was −3.78, and the bending stiffness distribution was 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, and in order, 24, 21, 17, 18, 20, 24, 27, 30, 41, and 45 (N · m 2 ), respectively. .

（実施例６）
シャフト中央部の引張弾性率を実施例２よりも低くしたが、その他は実施例２と同一とした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｇ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂには日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率は１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Example 6)
The tensile modulus of elasticity at the center of the shaft was made lower than that in Example 2, but the others were the same as in Example 2.
Specifically, for the prepreg 21, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepregs 22 and 23, “9255G-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepreg 24A, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 24B, “E1026A-09N” manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 10 t / mm 2 ),
For the prepreg 24C, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、実施例６の順式フレックスＦｂは１２４ｍｍ、トルク値Ｔは３．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．９５、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３０、２８、２６、２４、２３、２４、２７、３６、４７、５１（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Example 6 is 124 mm, the torque value T is 3.5 °, (T-0.052Fb) is -2.95, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, respectively, in order of 30, 28, 26, 24, 23, 24, 27, 36, 47, 51 (N · m 2 ) .

（比較例１）
積層構成は前記第一実施形態と同一であるが、プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃを同一材質で構成することにより、シャフト中央部を特別に撓りやすい構成とせず、かつ、バイアス層の引張弾性率を高くして、捩れ難いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「１２０５３Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は５５ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「９２５５Ｓ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 1)
The laminated structure is the same as that of the first embodiment, but the central part of the shaft is not easily bent by making the prepregs 24A, 24B, and 24C the same material, and the tensile elastic modulus of the bias layer To make the shaft difficult to twist.
Specifically, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 24 t / mm 2 ) is used for the prepreg 21.
For the prepregs 22 and 23, “12053F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 55 t / mm 2 ),
For the prepregs 24A, 24B, and 24C, “9255G-13” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “9255S-13” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例１の順式フレックスＦｂは８２ｍｍ、トルク値Ｔは２．２°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．０６、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３８、３７、３９、４０、４２、４５、４９、５１、５６、６１（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Comparative Example 1 is 82 mm, the torque value T is 2.2 °, (T-0.052Fb) is −2.06, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. It was set to 38, 37, 39, 40, 42, 45, 49, 51, 56, 61 (N · m 2 ) in 10 locations of 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, respectively. .

（比較例２）
バイアス層（プリプレグ２２、２３）と全長ストレート層（プリプレグ２５）の引張弾性率を比較例１よりも低くしたが、各実施例との比較では、シャフト中央部の撓りの少ないシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「９２５５Ｇ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 2)
The tensile elastic modulus of the bias layers (prepregs 22 and 23) and the full length straight layer (prepreg 25) was made lower than that of Comparative Example 1, but in the comparison with each Example, the shaft had a small shaft center portion deflection.
Specifically, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 24 t / mm 2 ) is used for the prepreg 21.
For prepregs 22 and 23, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepregs 24A, 24B, and 24C, “9255G-13” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例２の順式フレックスＦｂは９８ｍｍ、トルク値Ｔは４°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は、−１．１０、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３１、３０、３２、３３、３５、３８、４２、４４、４９、５４（Ｎ・ｍ２）とした。 Accordingly, the forward flex Fb of Comparative Example 2 is 98 mm, the torque value T is 4 °, (T-0.052 Fb) is −1.10, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, 330 mm from the shaft tip 11, It was set to 31, 30, 32, 33, 35, 38, 42, 44, 49, 54 (N · m 2 ) in order at 10 locations of 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, respectively.

（比較例３）
バイアス層（プリプレグ２２、２３）と三分割ストレート層（プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃ）の引張弾性率を比較例２よりもさらに下げて、比較例２よりもさらに撓りやすく捩れ易いシャフトとしたが、前記各実施例との比較では、シャフト中央部の撓りの少ないシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 3)
The tensile elastic modulus of the bias layer (prepregs 22 and 23) and the three-part straight layer (prepregs 24A, 24B, and 24C) is further lowered than that of the comparative example 2, so that the shaft is more flexible and twistable than the comparative example 2. In comparison with each of the above-described embodiments, a shaft with less bending at the central portion of the shaft was used.
Specifically, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 24 t / mm 2 ) is used for the prepreg 21.
For the prepregs 22 and 23, “3255G-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
For the prepregs 24A, 24B, and 24C, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例３の順式フレックスＦｂは１４２ｍｍ、トルク値Ｔは５．７°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−１．６８、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２０、１９、２０、２１、２３、２７、３０、３３、３７、４２（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Comparative Example 3 is 142 mm, the torque value T is 5.7 °, (T-0.052 Fb) is −1.68, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 10 points of 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm were set to 20, 19, 20, 21, 23, 27, 30, 33, 37, and 42 (N · m 2 ), respectively. .

（比較例４）
比較例３に比して、ヘッド側先端部の引張弾性率を上げる一方、三分割ストレート層（プリプレグ２４Ａ，２４Ｂ、２４Ｃ）と全長ストレート層（プリプレグ２５）の引張弾性率をさらに下げ、特に、グリップ側後端部の引張弾性率を低くし、手元側でもよく撓るシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４ＢＣには、東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには、日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 4)
Compared with Comparative Example 3, while increasing the tensile elastic modulus of the head side tip, the tensile elastic modulus of the three-part straight layer (prepregs 24A, 24B, 24C) and the full length straight layer (prepreg 25) is further reduced, The tensile elastic modulus of the rear end portion on the grip side was lowered, and the shaft was bent well on the hand side.
Specifically, for the prepreg 21, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepregs 22 and 23, “3255G-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
For the prepregs 24A and 24BC, “3255G-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
For the prepreg 24C, “E1026A-09N” manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd. (tensile elastic modulus of carbon fiber 10 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例４の順式フレックスＦｂは１５８ｍｍ、トルク値Ｔは６．２°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．０２、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、１６、１３、１１、１２、１７、２０、２３、２５、２６、２８（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Comparative Example 4 is 158 mm, the torque value T is 6.2 °, (T-0.052 Fb) is −2.02, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, respectively, in order of 16, 13, 11, 12, 17, 20, 23, 25, 26, and 28 (N · m 2 ) .

（比較例５）
バイアス層の引張弾性率を比較例２よりも高く、比較例１よりも低くした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「９２５５Ｓ−１３」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 5)
The tensile elastic modulus of the bias layer was higher than that of Comparative Example 2 and lower than that of Comparative Example 1.
Specifically, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 24 t / mm 2 ) is used for the prepreg 21.
For the prepregs 22 and 23, “9255S-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepregs 24A, 24B, and 24C, “9255S-13” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例５の順式フレックスＦｂは９８ｍｍ、トルク値Ｔは３．６°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−１．５０、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３１、３０、３２、３３、３５、３８、４２、４４、４９、５４（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Comparative Example 5 is 98 mm, the torque value T is 3.6 °, (T-0.052 Fb) is −1.50, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, 1030 mm, respectively, in order, respectively 31, 30, 32, 33, 35, 38, 42, 44, 49, 54 (N · m 2 ) .

（比較例６）
三分割ストレート層のプリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃのうち、グリップ側のプリプレグ２４Ｃに引張弾性率の低い材質を用い、手元側と中央部とで剛性値の差が少ないシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂには、東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには、日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 6)
Of the prepregs 24A, 24B, and 24C of the three-part straight layer, a material having a low tensile elastic modulus was used for the prepreg 24C on the grip side, and a shaft having a small difference in rigidity between the proximal side and the central portion was obtained.
Specifically, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 24 t / mm 2 ) is used for the prepreg 21.
For the prepregs 22 and 23, “9255S-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepregs 24A and 24B, “9255S-11” (the tensile modulus of carbon fiber is 40 t / mm 2 ) manufactured by Toray Industries, Inc.
For the prepreg 24C, “E1026A-09N” manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd. (tensile elastic modulus of carbon fiber 10 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例６の順式フレックスＦｂは１１０ｍｍ、トルク値Ｔは３．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．２２、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、３１、３０、３１、３２、３４、３８、４０、４２、４３、４３（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Comparative Example 6 is 110 mm, the torque value T is 3.5 °, (T-0.052Fb) is −2.22, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, 1030 mm, respectively, in order, respectively 31, 30, 31, 32, 34, 38, 40, 42, 43, 43 (N · m 2 ) .

（比較例７）
三分割ストレート層のプリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃのうち、ヘッド側のプリプレグ２４Ａに引張弾性率の低い材質を用い、先端側で撓りやすいシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａには、日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 7)
Of the prepregs 24A, 24B, and 24C of the three-divided straight layer, a material having a low tensile elastic modulus was used for the prepreg 24A on the head side, and the shaft was easily bent on the tip side.
Specifically, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 24 t / mm 2 ) is used for the prepreg 21.
For the prepregs 22 and 23, “9255S-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepreg 24A, “E1026A-09N” manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd. (tensile elastic modulus of carbon fiber 10 t / mm 2 ),
For the prepregs 24B and 24C, “9255S-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例７の順式フレックスＦｂは１０８ｍｍ、トルク値Ｔは３．５°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−２．１２、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２０、２５、２８、３１、３５、３８、４２、４４、４９、５４（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Comparative Example 7 is 108 mm, the torque value T is 3.5 °, (T-0.052Fb) is −2.12, and the bending rigidity distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 10 locations of 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm were set to 20, 25, 28, 31, 35, 38, 42, 44, 49, and 54 (N · m 2 ), respectively. .

（比較例８）
実施例５に比して、全長ストレート層の引張弾性率を低くし、かつ、三分割ストレート層のグリップ側プリプレグ２４Ｃの引張弾性率を低くし、手元側と中央部との剛性値の差を少なくした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「９２５５Ｓ−１１」（カーボン繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂには東レ社製の「３２５５Ｇ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ｃには日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ」（カーボン繊維の引張弾性率は１０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 8)
Compared to Example 5, the tensile elastic modulus of the full length straight layer is lowered, and the tensile elastic modulus of the grip-side prepreg 24C of the three-part straight layer is lowered, and the difference in rigidity value between the proximal side and the central portion is Less.
Specifically, for the prepreg 21, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepregs 22 and 23, “9255S-11” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 40 t / mm 2 ),
For the prepregs 24A and 24B, “3255G-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
For prepreg 24C, “E1026A-09N” manufactured by Nippon Graphite Fiber Co., Ltd. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 10 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例８の順式フレックスＦｂは１５８ｍｍ、トルク値Ｔは３．６°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−４．６２、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、１６、１３、１１、１２、１７、２０、２３、２５、２６、２８（Ｎ・ｍ２）とした。 Thus, the forward flex Fb of Comparative Example 8 is 158 mm, the torque value T is 3.6 °, (T-0.052Fb) is −4.62, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, respectively, in order of 16, 13, 11, 12, 17, 20, 23, 25, 26, and 28 (N · m 2 ) .

（比較例９）
比較例２に比して、三分割ストレート層の引張弾性率を低くし、比較例３に比して、バイアス層の引張弾性率を高くして、比較例２よりも撓りやすく、比較例３よりも捩れ難いシャフトとした。
詳しくは、プリプレグ２１には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２２、２３には東レ社製の「２２５５Ｆ−１０」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃには、東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２５には東レ社製の「２２５５Ｆ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は３０ｔ／ｍｍ２）を、
プリプレグ２６には東レ社製の「３２５５Ｇ−１２」（カーボン繊維の引張弾性率は２４ｔ／ｍｍ２）を用いた。 (Comparative Example 9)
Compared with Comparative Example 2, the tensile elastic modulus of the three-part straight layer is lowered, and compared with Comparative Example 3, the tensile elastic modulus of the bias layer is increased, which makes it easier to bend than Comparative Example 2. The shaft was more difficult to twist than 3.
Specifically, for the prepreg 21, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For prepregs 22 and 23, “2255F-10” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepregs 24A, 24B, and 24C, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
For the prepreg 25, “2255F-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 30 t / mm 2 ),
As the prepreg 26, “3255G-12” manufactured by Toray Industries, Inc. (the tensile elastic modulus of the carbon fiber is 24 t / mm 2 ) was used.

これにより、比較例９の順式フレックスＦｂは１１６ｍｍ、トルク値Ｔは４．３°、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）は−１．７３、曲げ剛性分布は、シャフト先端１１から１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ、１０３０ｍｍの１０箇所で、それぞれ順番に、２６、２５、２７、２８、３０、３２、３６、３８、４３、４８（Ｎ・ｍ２）とした。 Accordingly, the forward flex Fb of Comparative Example 9 is 116 mm, the torque value T is 4.3 °, (T-0.052 Fb) is −1.73, and the bending stiffness distribution is 130 mm, 230 mm, and 330 mm from the shaft tip 11. 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, 930 mm, and 1030 mm, and in order, 26, 25, 27, 28, 30, 32, 36, 38, 43, and 48 (N · m 2 ), respectively. .

（実打テスト）
作製したシャフトに、「ＳＲＩＸＯＮ Ｗ−４０４ Ｌ１０．５」と、フェラル、グリップを装着して、ハンディキャップ２０〜３５のゴルファー２０名で、市販の３ピースボール（ＳＲＩスポーツ製「ＨＩ−ＢＲＩＤ ｅｖｒｉｏ」）を１０球ずつ打球し、飛距離、方向性、打ち出し角を測定した。 (Actual test)
“SRIXON W-404 L10.5”, ferrules and grips are attached to the shafts produced, and 20 golfers with handicap 20-35, a commercially available three-piece ball (“HI-BRID evrio” made by SRI Sports) ) Was hit 10 balls at a time, and the flight distance, directionality, and launch angle were measured.

（飛距離テスト）
目標と打撃点を結んだ直線からボール停止位置までの最短距離を実測し、２０名分の平均値を表１に示した。 (Flight distance test)
The shortest distance from the straight line connecting the target and the hitting point to the ball stop position was measured, and the average value for 20 players is shown in Table 1.

（方向性テスト）
目標飛球線に対するズレ量を実測し、右にずれた寸法を＋に、左にずれた寸法を−として、２０名分の平均値と絶対値平均を表１に示した。 (Direction test)
Table 1 shows the average values and absolute value averages for 20 persons, where the amount of deviation with respect to the target flying ball line was measured, with the dimension shifted to the right as + and the dimension shifted to the left as-.

（打ち出し角）
インパクト時のボール位置より７８ｃｍ前方の光電管を横切ったときの高さを計測し、その高さと光電管までの距離から打ち出し角を算出した。 (Launch angle)
The height when the photoelectric tube 78 cm ahead of the ball position at the time of impact was crossed was measured, and the launch angle was calculated from the height and the distance to the photoelectric tube.

表１の結果から分かるように、実施例１〜６はいずれも、打球方向性がよく、飛距離も大きくなった。これは、これら実施例１〜６のシャフトが、順式フレックスＦｂが９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲内であり、トルク値Ｔが２．４°以上５．０°以下の範囲内であり、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）が−２．５以下であることから、適度な撓りによってヘッドスピードが上がると共に打撃タイミングとも合いやすく、かつ、捩れ量が抑えられているために方向性が安定し、エネルギーロスが減ったためと認められる。   As can be seen from the results in Table 1, in each of Examples 1 to 6, the hitting directionality was good and the flight distance was also large. This is because the shafts of Examples 1 to 6 have a forward flex Fb in the range of 90 mm to 150 mm, a torque value T in the range of 2.4 ° to 5.0 °, and (T Since −0.052Fb) is −2.5 or less, the head speed is increased by moderate bending and the timing of hitting is easy to match, and the amount of twist is suppressed, so the directionality is stable and energy is reduced. It is recognized that the loss has been reduced.

また、実施例１〜６はいずれも打ち出し角が高かった。これは、これら実施例１〜６のシャフトが、ヘッド取付側端から１３０ｍｍの位置、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、７３０ｍｍの位置、８３０ｍｍの位置、９３０ｍｍの位置の９カ所の曲げ剛性値を各々測定した時、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、又は７３０ｍｍの位置のいずれか１つの曲げ剛性値の値が、前記９カ所の曲げ剛性の値の最小の値となり、該最小値Ｅ１が１６Ｎ・ｍ２以上２５Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から８３０ｍｍの位置の曲げ剛性の値Ｅ２と前記最小値Ｅ１との差が、１０Ｎ・ｍ２以上２０Ｎ・ｍ２以下、
ヘッド取付側端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性が３５Ｎ・ｍ２以上６０Ｎ・ｍ２以下であった。この結果より、シャフト中央部でよく撓り、フェースが上に向きやすくなったためと認められる。 Moreover, all of Examples 1-6 had a high launch angle. This is because the shafts of Examples 1 to 6 are 130 mm from the head mounting side end, 230 mm, 330 mm, 430 mm, 530 mm, 630 mm, 730 mm, 830 mm, When each of the nine bending stiffness values at the 930 mm position is measured, the bending stiffness value is any one of the 230 mm position, 330 mm position, 430 mm position, 530 mm position, 630 mm position, or 730 mm position. Is the minimum value of the bending stiffness values at the nine locations, and the minimum value E1 is 16 N · m 2 or more and 25 N · m 2 or less,
The difference between the bending stiffness value E2 at a position 830 mm from the head mounting side end and the minimum value E1 is 10 N · m 2 or more and 20 N · m 2 or less,
The flexural rigidity of the position of 930mm from the head mounting side end was 35N · m 2 or more 60N · m 2 or less. From this result, it can be recognized that the shaft is well bent at the center and the face is easily directed upward.

一方、比較例１〜７および比較例９は、（Ｔ−０．０５２Ｆｂ）が−２．５より大きく、順式フレックスＦｂとトルク値Ｔのバランスが悪いため、飛距離と方向性の少なくとも一方の結果が悪くなったと認められる。
特に、比較例１は、重量が重く、順式フレックスＦｂが９０ｍｍ未満であり、トルク値Ｔも２．４未満であり、重く、硬く、捩れ難いシャフトであることから、難しいシャフトとなり、飛距離、方向性、打ち出し角の結果がいずれも悪くなったと認められる。
比較例３、４は、トルク値Ｔが５．０を超えたため、捩れ易いシャフトとなり、フェース面が安定しないため、打球方向性の結果が悪くなったと認められる。
比較例４、８は、順式フレックスＦｂが１５０ｍｍを超え、全体的に撓りすぎるシャフトとなったことから、タイミングがうまく合わず、エネルギーロスを生じて、打ち出し角も低くなり、飛距離も伸びなかったと認められる。 On the other hand, in Comparative Examples 1 to 7 and Comparative Example 9, (T−0.052Fb) is larger than −2.5, and the balance between the forward flex Fb and the torque value T is poor. It is recognized that the result of
In particular, Comparative Example 1 has a heavy weight, a forward flex Fb of less than 90 mm, a torque value T of less than 2.4, and is a heavy, hard, and difficult to twist shaft. It is recognized that the results of directionality and launch angle all deteriorated.
In Comparative Examples 3 and 4, since the torque value T exceeded 5.0, the shaft was easily twisted, and the face surface was not stable.
In Comparative Examples 4 and 8, since the forward flex Fb exceeded 150 mm and the shaft was bent too much as a whole, the timing was not well matched, energy loss was caused, the launch angle was lowered, and the flight distance was also reduced. It is recognized that it did not stretch.

本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブの概略図である。1 is a schematic view of a golf club according to a first embodiment of the present invention. 図１に示すゴルフクラブシャフトの繊維強化プリプレグの積層構造を示す図である。It is a figure which shows the laminated structure of the fiber reinforced prepreg of the golf club shaft shown in FIG. 順式フレックスの測定方法を示す図である。It is a figure which shows the measuring method of a forward type flex. トルク値の測定方法を示す図である。It is a figure which shows the measuring method of a torque value. （Ａ）は実施例１〜５および比較例１〜４の曲げ剛性分布を示し、（Ｂ）は実施例６および比較例５〜９の曲げ剛性分布を示すグラフである。(A) shows the bending rigidity distribution of Examples 1-5 and Comparative Examples 1-4, (B) is a graph which shows the bending rigidity distribution of Example 6 and Comparative Examples 5-9. 三点曲げ剛性の測定方法を示す図である。It is a figure which shows the measuring method of three-point bending rigidity. 一般市販品と本発明のゴルフクラブシャフトの、順式フレックスＦｂとトルク値Ｔとの関係を示す分布図である。It is a distribution map which shows the relationship between the forward flex Fb and the torque value T of a general commercial item and the golf club shaft of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１０ ゴルフクラブシャフト
１１ ヘッド取付側先端
１２ グリップ取付側
２１〜２６ 繊維強化プリプレグ DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Golf club shaft 11 Head attachment side front end 12 Grip attachment side 21-26 Fiber reinforced prepreg

Claims (2)

プリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製で、小径のヘッド取付側から大径のグリップ取付側へと延在し、シャフト長さが１０４５ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、重量が３５ｇ以上７０ｇ以下のゴルフクラブシャフトであって、
前記プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、
グリップ取付側端から７５ｍｍの上点と、グリップ取付側端から２１５ｍｍの下点との上下二点を支持点として、グリップ取付側端から１０３９ｍｍの位置に２．７ｋｇの荷重を掛けて測定した時の順式フレックスＦｂが９０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下で、
ヘッド取付側端から４０ｍｍの位置を固定すると共にヘッド取付側端から８６５ｍｍの位置に１３．９Ｎのトルク荷重をかけたときのトルク値Ｔが２．４°以上５．０°以下で、かつ、
前記順式フレックスＦｂと前記トルク値Ｔとの関係が、Ｔ≦０．０５２Ｆｂ−２．５を満たすことを特徴とするゴルフクラブシャフト。 A golf club made of fiber reinforced resin with prepreg laminated in a sheet winding system, extending from the small diameter head mounting side to the large diameter grip mounting side, and having a shaft length of 1045 mm to 1200 mm and a weight of 35 g to 70 g A shaft,
A straight layer in which the orientation angle of the fibers of the prepreg is parallel to the length direction is arranged over the entire length, the straight layer of the full length is equally divided into three in the length direction, and the thickness of the divided straight layer is made uniform The tensile elastic modulus of the fiber in the head mounting side region on both sides is equal to the tensile elastic modulus of the fiber in the grip mounting side region, and the tensile elastic modulus of the fiber in the central region is lower than the tensile elastic modulus of the fibers on both sides. Change
When measured by applying a load of 2.7 kg to a position 1039 mm from the grip mounting side end, with the upper and lower two points of the upper point of 75 mm from the grip mounting side end and the lower point of 215 mm from the grip mounting side end The forward flex Fb is 90 mm or more and 150 mm or less,
The torque value T when the position of 40 mm from the head mounting side end is fixed and the torque load of 13.9 N is applied to the position of 865 mm from the head mounting side end is 2.4 ° or more and 5.0 ° or less, and
A golf club shaft, wherein a relationship between the forward flex Fb and the torque value T satisfies T ≦ 0.052Fb−2.5. プリプレグをシートワインディング方式で積層した繊維強化樹脂製で、小径のヘッド取付側から大径のグリップ取付側へと延在し、シャフト長さが１０４５ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、重量が３５ｇ以上７０ｇ以下のゴルフクラブシャフトであって、
前記プリプレグの繊維の配向角が長さ方向と平行なストレート層を全長にわたって配置し、該全長のストレート層を長さ方向で均等に３分割し、該分割したストレート層の厚みは均質にする一方、両側のヘッド取付側領域の繊維の引張弾性率とグリップ取付側領域の繊維の引張弾性率は同等とすると共に中央領域の繊維の引張弾性率を前記両側の繊維の引張弾性率より低くして変化させ、
前記ヘッド取付側端から１３０ｍｍの位置、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、７３０ｍｍの位置、８３０ｍｍの位置、９３０ｍｍの位置の９カ所の曲げ剛性値を各々測定した時、２３０ｍｍの位置、３３０ｍｍの位置、４３０ｍｍの位置、５３０ｍｍの位置、６３０ｍｍの位置、又は７３０ｍｍの位置のいずれか１つの曲げ剛性値が、前記９カ所の曲げ剛性の値の最小の値となり、該最小値Ｅ１が１６Ｎ・ｍ2以上２５Ｎ・ｍ2以下、
ヘッド取付側端から８３０ｍｍの位置の曲げ剛性の値Ｅ２と前記最小値Ｅ１との差が、１０Ｎ・ｍ2以上２０Ｎ・ｍ2以下、
ヘッド取付側端から９３０ｍｍの位置の曲げ剛性値が３５Ｎ・ｍ2以上６０Ｎ・ｍ2以下であるゴルフクラブシャフト。 A golf club made of fiber reinforced resin with prepreg laminated in a sheet winding system, extending from the small diameter head mounting side to the large diameter grip mounting side, and having a shaft length of 1045 mm to 1200 mm and a weight of 35 g to 70 g A shaft,
A straight layer in which the orientation angle of the fibers of the prepreg is parallel to the length direction is arranged over the entire length, the straight layer of the full length is equally divided into three in the length direction, and the thickness of the divided straight layer is made uniform The tensile elastic modulus of the fiber in the head mounting side region on both sides is equal to the tensile elastic modulus of the fiber in the grip mounting side region, and the tensile elastic modulus of the fiber in the central region is lower than the tensile elastic modulus of the fibers on both sides. Change
Bending stiffness values at 9 positions of 130 mm position, 230 mm position, 330 mm position, 430 mm position, 530 mm position, 630 mm position, 730 mm position, 830 mm position, and 930 mm position from the head mounting side end, respectively. When measured, any one of the bending stiffness values of 230 mm position, 330 mm position, 430 mm position, 530 mm position, 630 mm position, or 730 mm position is the minimum value of the bending stiffness values of the nine locations. The minimum value E1 is 16 N · m 2 or more and 25 N · m 2 or less,
The difference between the bending stiffness value E2 at a position 830 mm from the head mounting side end and the minimum value E1 is 10 N · m 2 or more and 20 N · m 2 or less,
Golf club shaft bending stiffness value of the position of 930mm from the head mounting end is 35N · m 2 or more 60N · m 2 or less.
JP2005309106A 2005-10-24 2005-10-24 Golf club shaft Expired - Fee Related JP4800741B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005309106A JP4800741B2 (en) 2005-10-24 2005-10-24 Golf club shaft

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005309106A JP4800741B2 (en) 2005-10-24 2005-10-24 Golf club shaft

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2007117109A JP2007117109A (en) 2007-05-17
JP4800741B2 true JP4800741B2 (en) 2011-10-26

Family

ID=38141623

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2005309106A Expired - Fee Related JP4800741B2 (en) 2005-10-24 2005-10-24 Golf club shaft

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4800741B2 (en)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5261011B2 (en) * 2008-04-17 2013-08-14 ダンロップスポーツ株式会社 Golf club shaft
JP5260151B2 (en) * 2008-06-05 2013-08-14 ブリヂストンスポーツ株式会社 Golf club shaft and golf club having the same
JP4703746B2 (en) 2009-06-30 2011-06-15 株式会社Ｉｏｍｉｃ Golf club grip
JP5579138B2 (en) 2011-08-31 2014-08-27 株式会社Ｉｏｍｉｃ Golf club grip
JP6542009B2 (en) * 2015-04-01 2019-07-10 株式会社本間ゴルフ Golf club shaft
JP7162231B1 (en) 2021-07-13 2022-10-28 日本発條株式会社 golf shaft
JP7142274B1 (en) * 2021-07-13 2022-09-27 日本発條株式会社 Golf shaft manufacturing method

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62164482A (en) * 1986-01-17 1987-07-21 ソマ−ル株式会社 Shaft for golf club
JP3001198U (en) * 1994-02-18 1994-08-23 日本シャフト株式会社 Golf club shaft
JP3666613B2 (en) * 1995-12-15 2005-06-29 新日本石油株式会社 Tapered hollow shaft
JPH11206932A (en) * 1998-01-21 1999-08-03 Bridgestone Sports Co Ltd Golf club
JPH11206933A (en) * 1998-01-27 1999-08-03 Sumitomo Rubber Ind Ltd Golf club shaft
JP3413357B2 (en) * 1998-01-29 2003-06-03 ダイワ精工株式会社 Golf club shaft
JP2000070421A (en) * 1998-08-28 2000-03-07 Sumitomo Rubber Ind Ltd Manufacture of golf club shaft and golf club shaft
JP2002052103A (en) * 2000-08-08 2002-02-19 Sumitomo Rubber Ind Ltd Golf club shaft
JP2002177423A (en) * 2000-12-12 2002-06-25 Sumitomo Rubber Ind Ltd Golf club shaft and golf club shaft series
JP2004041418A (en) * 2002-07-11 2004-02-12 Sumitomo Rubber Ind Ltd Golf club

Also Published As

Publication number Publication date
JP2007117109A (en) 2007-05-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5080886B2 (en) Golf club shaft
JP4800741B2 (en) Golf club shaft
JP5261011B2 (en) Golf club shaft
JP5828759B2 (en) Golf club shaft
JP4070970B2 (en) Golf club shaft and iron golf club set
US20070298902A1 (en) Golf club shaft and golf club
US8845452B2 (en) Golf club shaft
JP2006102038A (en) Golf club
JP2004033667A (en) Golf club shaft
JP3540195B2 (en) Fiber reinforced plastic golf club shaft
US10213668B2 (en) Golf club shaft
US9463362B2 (en) Golf club and shaft
US20080200280A1 (en) Iron-type golf club and FRP shaft therefor
JP4713529B2 (en) Golf club shaft and golf club
JP2002085608A (en) Golf club shaft
CN108371795B (en) Club body matched with metal type golf club and metal type golf club
JP3946996B2 (en) Golf club shaft
JP2004041418A (en) Golf club
JP5499630B2 (en) Golf club shaft
JP2005034550A (en) Shaft for golf club
JP2003102883A (en) Golf club shaft
JP6715752B2 (en) Golf club shaft
JP2002360746A (en) Golf club
JP2005152613A (en) Golf club shaft
JP4571599B2 (en) Golf club shaft and golf club

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20070921

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20091228

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20100119

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20100323

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20101019

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20101220

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20110802

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20110804

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140812

Year of fee payment: 3

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 4800741

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees