JP4750708B2 - Double shoulder type tool joint - Google Patents

Double shoulder type tool joint Download PDF

Info

Publication number
JP4750708B2
JP4750708B2 JP2006534490A JP2006534490A JP4750708B2 JP 4750708 B2 JP4750708 B2 JP 4750708B2 JP 2006534490 A JP2006534490 A JP 2006534490A JP 2006534490 A JP2006534490 A JP 2006534490A JP 4750708 B2 JP4750708 B2 JP 4750708B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
pin
box
peripheral surface
tube axis
outer diameter
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2006534490A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2007530875A (en
Inventor
順 松島
弘持 佐倉
岳志 ▲桑▼野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
NKKTubes KK
Original Assignee
NKKTubes KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by NKKTubes KK filed Critical NKKTubes KK
Priority to JP2006534490A priority Critical patent/JP4750708B2/en
Publication of JP2007530875A publication Critical patent/JP2007530875A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4750708B2 publication Critical patent/JP4750708B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
    • E21B17/02—Couplings; joints
    • E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
    • E21B17/042—Threaded
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
    • F16L15/04—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with additional sealings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)

Description

本願は、２００４年３月３１日出願の特願２００４−１０６９７０に基づき、その内容を参照として包含するものである。   This application is based on Japanese Patent Application No. 2004-106970 filed on Mar. 31, 2004, the contents of which are incorporated by reference.

本発明は、石油やガス井戸の掘削に用いられるドリルパイプのダブルショルダ型のツールジョイントに関し、特に、作業能率を低下させることがなく、高トルク性能を有するダブルショルダ型のツールジョイントに関する。   The present invention relates to a double shoulder type tool joint of a drill pipe used for drilling oil and gas wells, and more particularly, to a double shoulder type tool joint having high torque performance without reducing work efficiency.

高深度井戸掘削や水平井戸の掘削に使用されるドリルパイプは、従来からツールジョイントにより接続されている。ツールジョイントの詳細はＡＰＩ（米国石油協会）規格Ｓｐｅｃ．７に規定されている。掘削時に必要な高いトルクを伝達するため、ツールジョイントの外径は管体部の外径より大きな径で形成され、内径は管体部の内径よりも小さな径で形成される。ツールジョイントのトルク性能は、管体部のトルク性能に比べて、８０％以上のものが上記の規格において推奨されている。   Conventionally, drill pipes used for deep well drilling and horizontal well drilling are connected by a tool joint. Details of the tool joint can be found in API (American Petroleum Institute) Standard Spec. 7 is stipulated. In order to transmit a high torque necessary for excavation, the outer diameter of the tool joint is formed to be larger than the outer diameter of the tube body portion, and the inner diameter is formed to be smaller than the inner diameter of the tube body portion. As for the torque performance of the tool joint, 80% or more of the torque performance of the tube portion is recommended in the above standard.

しかし、特に管体部が高強度グレードである場合は、この規格の条件を満足できない場合が多い。そのため、掘削条件の制限による掘削能率の低下、ネジの損傷等の問題を生じていた。   However, in particular, when the tube part is a high strength grade, the conditions of this standard are often not satisfied. For this reason, problems such as a decrease in excavation efficiency and screw damage due to limitations on excavation conditions have occurred.

そこで、上記の問題を解決するために、日本国特許第３０５７８５７号では、高トルク性能を有するダブルショルダ型のツールジョイントが提案されている（図１参照）。   In order to solve the above problem, Japanese Patent No. 30578857 proposes a double shoulder type tool joint having high torque performance (see FIG. 1).

図１は、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの断面を示す。また、図２は、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの拡大断面を示す。   FIG. 1 shows a cross section of a conventional double shoulder type tool joint. FIG. 2 shows an enlarged cross section of a conventional double shoulder type tool joint.

このツールジョイント１０１は、雌ネジ部１２３を有するボックス１０２と、雄ネジ部１３３を有するピン１０３とから構成される。   The tool joint 101 includes a box 102 having a female screw portion 123 and a pin 103 having a male screw portion 133.

ボックス１０２は、その先端に所定のテーパで形成されたボックス入口スリーブ１２２と、ボックス入口スリーブ１２２と同一テーパで形成された雌ネジ部１２３と、雌ネジ部１２３と同一テーパで形成されたボックス端部スリーブ１２４と、ボックス端部スリーブ１２４の端部から延び管軸１５０に対し直角に形成された内面肩部１２５と、管軸に沿って中空部を提供する管内径部１４１と、ボックス１０２の外周面を形成するボックス外径部１２６とを備える。ボックス外径部１２６は、管軸１５０に沿って管外径部１４０からボックス側テーパショルダ１２７を介して徐々に大径になるように形成される。   The box 102 has a box inlet sleeve 122 formed at a tip thereof with a predetermined taper, a female screw portion 123 formed with the same taper as the box inlet sleeve 122, and a box end formed with the same taper as the female screw portion 123. An inner sleeve 125 extending from the end of the box end sleeve 124 and formed at right angles to the tube shaft 150, a tube inner diameter portion 141 that provides a hollow portion along the tube axis, and a box 102 A box outer diameter portion 126 forming an outer peripheral surface. The box outer diameter portion 126 is formed so as to gradually increase in diameter from the tube outer diameter portion 140 through the box-side tapered shoulder 127 along the tube axis 150.

ピン１０３は、その先端に所定のテーパで形成されたピンノーズ１３２と、ピンノーズ１３２と同一テーパで形成された雄ネジ部１３３と、雄ネジ部１３３と同一テーパで形成されたピンベース１３４と、ピンベース１３４の基端部から管軸１５０に対し直角に形成された外面肩部１３５と、ピン１０３の外周面を形成するピン外径部１３６とを備える。ピン外径部１３６は、管軸１５０に沿って管外径部１４０からピン側テーパショルダ１３７を介して徐々に大径になるように形成される。なお、図１及び図２においては、雄ネジ部１３３及び雌ネジ部１２３のネジ部分は、テーパを明瞭に示すために簡略化されている。   The pin 103 includes a pin nose 132 formed at a tip thereof with a predetermined taper, a male screw part 133 formed with the same taper as the pin nose 132, a pin base 134 formed with the same taper as the male screw part 133, An outer surface shoulder 135 formed perpendicularly to the tube shaft 150 from the base end of the base 134 and a pin outer diameter portion 136 that forms the outer peripheral surface of the pin 103 are provided. The pin outer diameter portion 136 is formed so as to gradually increase in diameter from the tube outer diameter portion 140 through the pin side taper shoulder 137 along the tube axis 150. In FIGS. 1 and 2, the screw portions of the male screw portion 133 and the female screw portion 123 are simplified to clearly show the taper.

ここで、ピンノーズ長さ１３２ａは、ＡＰＩ規格ネジとの互換性を持たせるために、約１０ｍｍと短く形成されている。また、ピンベース１３４の外周部とボックス入口スリーブ１２２の内周部は、ＡＰＩ規格ネジとの互換性を持たせるため、ピンベースすき間１３９の幅が２．１〜２．５ｍｍとなるように形成されていた。また、ピンノーズ１３２の外周部とボックス端部スリーブ１２４の内周部とで構成されるピンノーズすき間１３８の幅も、２．１〜２．５ｍｍとなるように形成されていた。   Here, the pin nose length 132a is formed as short as about 10 mm so as to be compatible with the API standard screw. Further, the outer peripheral portion of the pin base 134 and the inner peripheral portion of the box inlet sleeve 122 are formed so that the pin base gap 139 has a width of 2.1 to 2.5 mm so as to be compatible with API standard screws. It had been. Further, the pin nose gap 138 formed by the outer peripheral portion of the pin nose 132 and the inner peripheral portion of the box end sleeve 124 is also formed to have a width of 2.1 to 2.5 mm.

ボックス１０２とピン１０３は、ボックス入口スリーブ先端部１２１と外面肩部１３５の外周部に形成されたベベル１２１ａと１３５ａを備える。ここで、雄ネジ部１３３と雌ネジ部１２３のテーパは、２／１２である。   The box 102 and the pin 103 include bevels 121a and 135a formed on the outer periphery of the box inlet sleeve tip 121 and the outer shoulder 135. Here, the taper of the male screw part 133 and the female screw part 123 is 2/12.

以上の構成を有する従来のツールジョイント１０１のボックス１０２とピン１０３は、以下のように接続する。まず、ボックス１０２とピン１０３とを相対向させ、ボックス１０２の開口の中にピン１０３の先端を挿入し、ボックス１０２とピン１０３の両方あるいは一方を回転させ外面肩部１３５とボックス入口スリーブ先端部１２１とが衝接するまで手締めを行う。手締め時、内面肩部１２５とピンノーズ先端部１３１のクリアランスの幅を０〜０．５ｍｍとする。次いで、締付工具を用いて所定の締め付け強度でピン１０３とボックス１０２を締め付ける。   The box 102 and the pin 103 of the conventional tool joint 101 having the above configuration are connected as follows. First, the box 102 and the pin 103 are opposed to each other, the tip of the pin 103 is inserted into the opening of the box 102, and both or one of the box 102 and the pin 103 is rotated to rotate the outer shoulder 135 and the tip of the box inlet sleeve. Hand tighten until 121 hits. At the time of hand tightening, the clearance width between the inner shoulder 125 and the pin nose tip 131 is set to 0 to 0.5 mm. Next, the pin 103 and the box 102 are tightened with a predetermined tightening strength using a tightening tool.

従来のツールジョイント１０１によると、外面肩部１３５及び内面肩部１２５を形成したため、外面肩部１３５及び内面肩部１２５が対応するボックス入口スリーブ先端部１２１及びピンノーズ先端部１３１の衝接面と平面接触を行うことができる。また、手締め時の内面肩部１２５とピンノーズ先端部１３１のクリアランスの幅を０〜０．５ｍｍとしたため、高いトルク値が得られるとともに雄ネジ部１３３及び雌ネジ部１２３における引張り応力低減を図ることができる。   According to the conventional tool joint 101, since the outer shoulder 135 and the inner shoulder 125 are formed, the outer shoulder 135 and the inner shoulder 125 correspond to the contact surface and the flat surface of the box inlet sleeve tip 121 and the pin nose tip 131 corresponding thereto. Contact can be made. Further, since the clearance width between the inner shoulder portion 125 and the pin nose tip portion 131 during hand tightening is set to 0 to 0.5 mm, a high torque value can be obtained and the tensile stress in the male screw portion 133 and the female screw portion 123 can be reduced. be able to.

しかし、従来のダブルショルダ型のツールジョイントによると、近年のさらなる高トルク性能の要求に応じるには、必ずしも十分ではない場合があった。すなわち、ピンノーズ長さ１３２ａが短いために、ねじ込みの進行によるピンノーズ１３２の圧縮により、低いねじ込み角度においてもピンノーズ１３２の圧縮歪みが弾性限度を超え、ピンノーズ１３２の局部的な塑性変形を招く。その結果、ねじ込み角度を十分に取れず、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの構成は、高いトルク性能の要求に応じるには、必ずしも十分でない場合があった。   However, according to the conventional double shoulder type tool joint, it may not always be sufficient to meet the recent demand for higher torque performance. That is, since the pin nose length 132a is short, the compression of the pin nose 132 due to the progress of screwing causes the compressive strain of the pin nose 132 to exceed the elastic limit even at a low screwing angle, leading to local plastic deformation of the pin nose 132. As a result, the screwing angle cannot be taken sufficiently, and the configuration of the conventional double shoulder type tool joint may not always be sufficient to meet the demand for high torque performance.

近年、高深度の井戸や長さが１０ｋｍにも及ぶ水平井戸掘削が頻繁に行われるようになっている。従来のダブルショルダ型のツールジョイントには、１）井戸の穴壁からの摩擦が非常に大きくなるためにより高いトルク性能と、２）掘削時の泥水の圧力低下を防止するための大きな内径と、３）掘削屑の回収効率の改善のための管体部の外径部にできるだけ近い外径とが求められている。ここで、高いトルク性能を得るためには、ピンとボックスとの衝接面積を大きくすることが考えられ、そのために、外径を大きくし、内径を小さくすることが考えられる。   In recent years, deep wells and horizontal well drilling as long as 10 km have been frequently performed. In conventional double shoulder type tool joints, 1) higher torque performance due to very large friction from well wall, 2) large inner diameter to prevent mud pressure drop during drilling, 3) There is a demand for an outer diameter that is as close as possible to the outer diameter portion of the tube portion for improving the recovery efficiency of excavated waste. Here, in order to obtain high torque performance, it is conceivable to increase the contact area between the pin and the box. For this purpose, it is conceivable to increase the outer diameter and decrease the inner diameter.

しかし、内径を小さくすることは、上述したように、掘削時の泥水の圧力低下が大きくなる。また、外径を大きくすることは、掘削屑の回収効率が低下する。また、ピン１０３とボックス１０２との衝接面積を大きくするために、雄ネジ部１３３及び雌ネジ部１２３のテーパを緩くすることが考えられるが、このようなツールジョイントでは、ねじ込み作業に時間がかかるために作業能率が低下する。   However, reducing the inner diameter increases the muddy water pressure drop during excavation, as described above. In addition, increasing the outer diameter decreases the efficiency of collecting excavated waste. Further, in order to increase the contact area between the pin 103 and the box 102, it is conceivable to loosen the taper of the male screw portion 133 and the female screw portion 123. However, with such a tool joint, it takes time for screwing work. For this reason, work efficiency is reduced.

従って、本発明の目的は、作業能率を低下させることなく、従来の装置に比べて高トルク性能が得られるダブルショルダ型ツールジョイントを提供することにある。   Accordingly, an object of the present invention is to provide a double shoulder type tool joint that can obtain high torque performance as compared with the conventional apparatus without lowering the work efficiency.

本発明は、上記目的を達成するため、所定の外径のピン外径部、所定の内径の管内径部、全体が管軸に直交する衝接面を有する外面肩部、全体が前記管軸に平行な外周面を有するピンベース、前記管軸に対して所定のテーパを有する雄ネジ部、及び全体が前記管軸に平行な外周面と全体が前記管軸に直交する衝接面を有するピンノーズを有したピンと、所定の外径のボックス外径部、所定の内径の管内径部、前記外面肩部の前記衝接面に衝接し全体が管軸に直交する衝接面と前記ピンベースの前記外周面に対応し全体が前記管軸に平行な内周面を有したボックス入口スリーブ、前記雄ネジ部にねじ係合する雌ネジ部、前記ピンノーズの前記外周面に対応し全体が前記管軸に平行な内周面を有するボックス端部スリーブ、及び前記ピンノーズの前記衝接面に衝接し全体が前記管軸に直交する衝接面を有する内面肩部を有したボックスより構成され、前記ピンノーズの外周面と前記ボックス端部スリーブの内周面との間、および前記ピンベースの外周面と前記ボックス入口スリーブの内周面との間、または何れか一方に所定の幅のすき間が全体にわたって形成されていることを特徴とするダブルショルダ型ツールジョイントを提供する。 The present invention, in order to achieve the above object, a pin outer diameter, tube inner diameter portion of the predetermined inner diameter of the predetermined outer diameter, the whole outer surface a shoulder portion having a abutment surface perpendicular to the tube axis, the entire said tube axis externally threaded portion, and the whole entire parallel outer circumference to the tube axis has a abutment surface perpendicular to the tube axis having a predetermined taper with respect to the pin base, the tube shaft with parallel outer peripheral surface A pin having a pin nose, a box outer diameter portion having a predetermined outer diameter, a pipe inner diameter portion having a predetermined inner diameter, an abutting surface which is in contact with the abutting surface of the outer shoulder and is orthogonal to the tube axis, and the pin A box inlet sleeve corresponding to the outer peripheral surface of the base and having an entire inner peripheral surface parallel to the tube axis, a female screw portion threadedly engaged with the male screw portion, and the whole corresponding to the outer peripheral surface of the pin nose A box end sleeve having an inner peripheral surface parallel to the tube axis, and the pin nose Serial whole collides into abutment surface is composed of the box having an inner surface shoulder portion having a abutment surface perpendicular to the tube axis, between the outer circumferential surface of the pin nose and the inner peripheral surface of the box end sleeve, And a double shoulder type tool joint, wherein a gap having a predetermined width is formed between the outer peripheral surface of the pin base and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve. .

前記ボックス外径部または前記ピン外径部が１１４．３〜１９０．５ｍｍのの外径を有し、前記ボックスまたは前記ピンの前記管内径部が５０〜１１４．３ｍｍの内径を有するときに、前記所定の幅のすき間を０．５〜１．６ｍｍとすることが好ましい。 When the box outer diameter portion or the pin outer diameter portion has an outer diameter of 114.3 to 190.5 mm, and the tube inner diameter portion of the box or the pin has an inner diameter of 50 to 114.3 mm, it is preferable that the 0.5~1.6mm between the predetermined width of the plow.

前記ボックス外径部または前記ピン外径部が１１４．３〜１９０．５ｍｍの外径を有し、前記ボックスまたは前記ピンの前記管内径部が５０〜１１４．３ｍｍの内径を有するときに、前記ピンノーズは、１２．７〜３８．１ｍｍの長さとすることが好ましい。   When the box outer diameter portion or the pin outer diameter portion has an outer diameter of 114.3 to 190.5 mm, and the tube inner diameter portion of the box or the pin has an inner diameter of 50 to 114.3 mm, The pin nose is preferably 12.7 to 38.1 mm long.

本発明は、更に、所定の外径のピン外径部、所定の内径の管内径部、全体が管軸に直交する衝接面を有する外面肩部、外周面を有するピンベース、前記管軸に対して所定のテーパを有する雄ネジ部、及び全体が前記管軸に平行な外周面と全体が前記管軸に直交する衝接面を有するピンノーズを有したピンと、
所定の外径のボックス外径部、所定の内径の管内径部、前記外面肩部の前記衝接面に衝接し全体が管軸に直交する衝接面と前記ピンベースの前記外周面に対応する雌ネジ部のテーパより小さなテーパを有する内周面を有したボックス入口スリーブ、前記雄ネジ部にねじ係合する雌ねじ部、前記ピンノーズの前記外周面に対応し全体が前記管軸に平行な内周面を有するボックス端部スリーブ、及び前記ピンノーズの前記衝接面に衝接し全体が前記管軸に直交する衝接面を有する内面肩部を有したボックスより構成され、
前記ピンノーズの外周面と前記ボックス端部スリーブの内周面との間、および前記ピンベースの外周面と前記ボックス入口スリーブの内周面との間、または何れか一方に所定の幅のすき間が全体にわたって形成されていることを特徴とするダブルショルダ型ツールジョイントを提供する。
The present invention further includes a pin outer diameter portion having a predetermined outer diameter, a tube inner diameter portion having a predetermined inner diameter, an outer shoulder portion having an abutting surface that is orthogonal to the tube axis as a whole , a pin base having an outer peripheral surface, and the tube shaft. a pin externally threaded portion, and the whole entire parallel outer circumference to the tube axis having a pin nose having an abutment surface orthogonal to the tube axis having a predetermined taper respect,
The outer diameter portion of the box having a predetermined outer diameter, the inner diameter portion of the pipe having a predetermined inner diameter, the abutting surface which is in contact with the abutting surface of the outer surface shoulder and orthogonal to the tube axis, and the outer peripheral surface of the pin base A box inlet sleeve having an inner peripheral surface having a taper smaller than the taper of the corresponding female screw portion, a female screw portion threadedly engaged with the male screw portion, and the whole corresponding to the outer peripheral surface of the pin nose being parallel to the tube axis the inner peripheral surface box end sleeve having, and overall collides with the abutment surface of the pin nose is formed from box having an inner surface shoulder portion having a abutment surface perpendicular to the tube axis such,
There is a gap having a predetermined width between the outer peripheral surface of the pin nose and the inner peripheral surface of the box end sleeve and / or the outer peripheral surface of the pin base and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve. Provided is a double shoulder type tool joint characterized by being formed throughout .

本発明のダブルショルダ型ツールジョイントによれば、ピンベースの外周面及びボックス入口スリーブの内周面を管軸に対して平行に形成し、ピンノーズの外周面及びボックス端部スリーブの内周面を管軸に対して平行に形成したため、ボックス入口スリーブの先端部とピンの外面肩部との衝接面積及びピンノーズ先端部とボックスの内面肩部との衝接面積を、従来のものに比べて増加したので、外面肩部及び内面肩部に集中する応力を分散することができる。したがって、ツールジョイントの耐トルク性能が向上し、掘削効率を向上させることができる。ここで、平行とは、小さなテーパを有するものの実質的に平行なものも含むものとする。   According to the double shoulder type tool joint of the present invention, the outer peripheral surface of the pin base and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve are formed parallel to the tube axis, and the outer peripheral surface of the pin nose and the inner peripheral surface of the box end sleeve are formed. Since it is formed parallel to the tube axis, the contact area between the tip of the box inlet sleeve and the outer shoulder of the pin and the contact area between the tip of the pin nose and the inner shoulder of the box are compared to the conventional one. Since it has increased, the stress concentrated on the outer shoulder and the inner shoulder can be dispersed. Therefore, the torque resistance performance of the tool joint is improved and the excavation efficiency can be improved. Here, “parallel” includes those having a small taper but substantially parallel.

本発明のダブルショルダ型ツールジョイントによれば、ピンノーズの外周面とボックス端部スリーブの内周面とのすき間を０．５〜１．６ｍｍの幅とするため、作業性を改善するとともに、内面肩部とピンノーズ先端部の衝接面積を大きくすることができる。   According to the double shoulder type tool joint of the present invention, the gap between the outer peripheral surface of the pin nose and the inner peripheral surface of the box end sleeve is set to a width of 0.5 to 1.6 mm. The contact area between the shoulder and the tip of the pin nose can be increased.

本発明のダブルショルダ型ツールジョイントによれば、ピンベースの外周面とボックス入口スリーブの内周面とのすき間を０．５〜１．６ｍｍの幅とするため、作業性を改善するとともに、外面肩部とボックス入口スリーブ先端部の衝接面積を大きくすることができる。   According to the double shoulder type tool joint of the present invention, the gap between the outer peripheral surface of the pin base and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve is set to a width of 0.5 to 1.6 mm, so that the workability is improved and the outer surface is improved. The contact area between the shoulder and the tip of the box inlet sleeve can be increased.

本発明のダブルショルダ型ツールジョイントによれば、前記ボックスまたはピンの外径部が１１４．３〜１９０．５ｍｍの外径を有し、前記ボックスまたはピンの管内径部が５０〜１１４．３ｍｍの内径を有するときに、前記ピンノーズを１２．７〜３８．１ｍｍの長さとするため、ねじ込みの進みによるピンノーズに与えられる歪量の弾性限度の増大が期待でき、耐トルク性能を向上させ、装置の寿命を延ばすことができる。   According to the double shoulder type tool joint of the present invention, the outer diameter portion of the box or pin has an outer diameter of 114.3 to 190.5 mm, and the inner diameter portion of the box or pin has a diameter of 50 to 114.3 mm. Since the pin nose has a length of 12.7-38.1 mm when it has an inner diameter, an increase in the elastic limit of the amount of strain imparted to the pin nose due to the progress of screwing can be expected, improving the torque resistance performance, Life can be extended.

（ツールジョイントの全体構成）
図３は、本発明の実施の形態に係るダブルショルダ型のツールジョイントの全体を示す図である。このダブルショルダ型のツールジョイント１は、ドリルパイプ４の一端に形成され雌ネジ部２３を備えたボックス２と、他のドリルパイプ４の一端に形成され、雄ネジ部３３を備えたピン３とを螺合する管継手である。ドリルパイプ４は、ボックス２とピン３とを備える、ツールジョイント１により順次ドリルパイプ４を接続するように構成されている。 (Overall configuration of tool joint)
FIG. 3 is a view showing the entire double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention. This double shoulder type tool joint 1 includes a box 2 formed at one end of a drill pipe 4 and provided with a female screw portion 23, and a pin 3 formed at one end of another drill pipe 4 and provided with a male screw portion 33. Is a pipe joint for screwing together. The drill pipe 4 is configured to sequentially connect the drill pipe 4 by the tool joint 1 including the box 2 and the pin 3.

（ツールジョイントの構成）
図４は、本発明の実施の形態に係るダブルショルダ型のツールジョイントの図３の管軸に沿う断面図である。 (Tool joint configuration)
FIG. 4 is a cross-sectional view of the double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention, taken along the tube axis of FIG. 3.

図５は、本発明の実施の形態に係るダブルショルダ型のツールジョイントの詳細を示す拡大断面図である。   FIG. 5 is an enlarged sectional view showing details of the double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention.

このツールジョイント１は、雌ネジ部２３を有するボックス２と、雄ネジ部３３を有するピン３とから構成される。   The tool joint 1 includes a box 2 having a female screw portion 23 and a pin 3 having a male screw portion 33.

ボックス２は、管軸５０と平行な内周面を有するボックス入口スリーブ２２と、ボックス入口スリーブ２２に続いて形成され、２／１２のテーパを有する雌ネジ部２３と、管軸５０と平行な内周面を有するボックス端部スリーブ２４と、管軸５０と直角に形成された内面肩部２５と、管軸５０に沿って中空部を提供する管内径部４１と、ボックス２の外周面を形成するボックス外径部２６とを備える。ボックス外径部２６は、管外径部４０からボックス側テーパショルダ２７を介して徐々に大径になるように形成される。なお、図４及び図５においては、雄ネジ部３３及び雌ネジ部２３のネジ部分は、テーパを明瞭に示すために簡略化されている。   The box 2 has a box inlet sleeve 22 having an inner peripheral surface parallel to the tube axis 50, a female thread portion 23 formed following the box inlet sleeve 22 and having a 2/12 taper, and parallel to the tube axis 50. A box end sleeve 24 having an inner peripheral surface, an inner shoulder 25 formed at right angles to the tube shaft 50, a tube inner diameter portion 41 that provides a hollow portion along the tube shaft 50, and an outer peripheral surface of the box 2. And a box outer diameter portion 26 to be formed. The box outer diameter portion 26 is formed so as to gradually increase in diameter from the tube outer diameter portion 40 via the box side tapered shoulder 27. 4 and 5, the screw portions of the male screw portion 33 and the female screw portion 23 are simplified to clearly show the taper.

ここで、ボックス入口スリーブ２２及びボックス端部スリーブ２４は、管軸５０と平行な内周面を有することが好ましいが、これに限られない。ボックス入口スリーブ２２及びボックス端部スリーブ２４は、雌ネジ部２３あるいは雄ネジ部３３のテーパよりも小さいテーパであれば良く、特に、管軸５０に対し１／１２以下のテーパであればよい。   Here, the box inlet sleeve 22 and the box end sleeve 24 preferably have an inner peripheral surface parallel to the tube axis 50, but are not limited thereto. The box inlet sleeve 22 and the box end sleeve 24 may have a taper smaller than the taper of the female screw portion 23 or the male screw portion 33, and particularly may be a taper of 1/12 or less with respect to the tube shaft 50.

本発明において平行とは、このような小さなテーパを有した実質的に平行なものも含むものとする。また、管軸に対して直角とは、直角のみならず、ほぼ直角なものをも含む意味である。   In the present invention, the term “parallel” includes substantially parallel ones having such a small taper. Moreover, the right angle to the tube axis means not only a right angle but also a substantially right angle.

ピン３は、管軸５０と平行な外周面を有するピンノーズ３２と、ピンノーズ３２に続いて形成され、２／１２のテーパを有する雄ネジ部３３と、雄ネジ部３３に続き、管軸５０に平行な外周面を有するピンベース３４と、ピン外径部３６から管軸５０に対し直角に形成された外面肩部３５と、ピン３の外周面を形成するピン外径部３６とを備える。ピン外径部３６は、管外径部４０からピン側テーパショルダ３７を介して徐々に大径になるように形成される。   The pin 3 includes a pin nose 32 having an outer peripheral surface parallel to the tube axis 50, a male screw part 33 formed following the pin nose 32 and having a 2/12 taper, a male screw part 33, and a pipe axis 50. A pin base 34 having a parallel outer peripheral surface, an outer shoulder portion 35 formed perpendicularly to the tube axis 50 from the pin outer diameter portion 36, and a pin outer diameter portion 36 forming the outer peripheral surface of the pin 3 are provided. The pin outer diameter portion 36 is formed so as to gradually increase in diameter from the tube outer diameter portion 40 via the pin side tapered shoulder 37.

ここで、ピンノーズ３２及びピンベース３４は、管軸５０と平行な外周面を有することが好ましいが、これに限られない。ピンノーズ３２及びピンベース３４は、雌ネジ部２３あるいは雄ネジ部３３のテーパよりも小さいテーパであれば良く、特に、管軸５０に対し１／１２以下のテーパであればよい。   Here, although it is preferable that the pin nose 32 and the pin base 34 have an outer peripheral surface parallel to the tube axis 50, it is not restricted to this. The pin nose 32 and the pin base 34 may be any taper smaller than the taper of the female screw part 23 or the male screw part 33, and in particular, may be a taper of 1/12 or less with respect to the tube shaft 50.

本発明において平行とは、このように小さなテーパを有した、実質的に平行なものも含むものとする。また、管軸５０に対して直角とは、直角のみならず、ほぼ直角なものをも含む意味である。   In the present invention, the term “parallel” includes the substantially parallel one having such a small taper. Further, the right angle to the tube axis 50 means not only a right angle but also a substantially right angle.

本発明では、特にピンノーズ３２の外周面とボックス端部スリーブ２４の内周面を管軸５０と平行にすることが重要であり、製造の簡便性などを考慮した場合には、ピンベース３４の外周面とボックス入口スリーブ２２の内周面は、管軸５０とは平行とせずに従来通りのテーパとすることができる。   In the present invention, it is particularly important that the outer peripheral surface of the pin nose 32 and the inner peripheral surface of the box end sleeve 24 are parallel to the tube shaft 50. The outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve 22 can be tapered as usual without being parallel to the tube shaft 50.

ピンノーズ３２の長さ３２ａは、ピン外径またはボックス外径が１１４．３〜１９０．３ｍｍ（管内径が５０〜１１４．３ｍｍ）の場合、１１〜４９ｍｍの長さに形成する。ただし、取り扱い性や製作の難易性を考慮すると、より好ましくは１２.７〜３８.１ｍｍの長さに形成することが好ましい。   The length 32a of the pin nose 32 is formed to a length of 11 to 49 mm when the pin outer diameter or the box outer diameter is 114.3 to 190.3 mm (the tube inner diameter is 50 to 114.3 mm). However, it is more preferable that the length is 12.7 to 38.1 mm in view of handling and difficulty of production.

ピンノーズ３２の外周面とボックス端部スリーブ２４の内周面とのすき間（ピンノーズすき間）３８の幅を０．５〜１．６ｍｍとなるように構成する。これは、０．５ｍｍ未満では作業性が悪くなり、１．６ｍｍを超えるとピンノーズ先端部３１とボックス２の内面肩部２５との衝接面積を大きくすることができなくなるためである。   The width of the gap (pin nose gap) 38 between the outer peripheral surface of the pin nose 32 and the inner peripheral surface of the box end sleeve 24 is set to 0.5 to 1.6 mm. This is because if it is less than 0.5 mm, the workability deteriorates, and if it exceeds 1.6 mm, the contact area between the pin nose tip 31 and the inner shoulder 25 of the box 2 cannot be increased.

ピンベース３４の外周面とボックス入口スリーブ２２の内周面とのすき間（ピンベースすき間）３９の幅を０．５〜１．６ｍｍとなるように構成する。これは、０．５ｍｍ未満では作業性が悪くなり、１．６ｍｍを超えるとボックス入口スリーブ２２とピン３の外面肩部３５との衝接面積を大きくすることができなくなるためである。   The width of the gap 39 (pin base gap) between the outer peripheral surface of the pin base 34 and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve 22 is set to 0.5 to 1.6 mm. This is because the workability deteriorates if it is less than 0.5 mm, and if it exceeds 1.6 mm, the contact area between the box inlet sleeve 22 and the outer shoulder 35 of the pin 3 cannot be increased.

ボックス２及びピン３の材質は、特に限定するものではないが、ＡＰＩ規格Ｓｐｅｃ．７の規定に適合する強度を有するものであればよい。   The material of the box 2 and the pin 3 is not particularly limited, but the API standard Spec. Any material having strength that complies with the provisions of No. 7 may be used.

（ツールジョイントの接続）
本発明の実施の形態に係るツールジョイント１を用いて複数のドリルパイプを接続するには、まず、ボックス２とピン３とを相対向させ、ボックス２の開口の中にピン３の先端を入れ、ボックス２とピン３の両方あるいは一方を回転させ、外面肩部３５とボックス入口スリーブ先端部２１とが衝接し、さらに、内面肩部２５とピンノーズ先端部３１とが衝接するまで締結する。 (Tool joint connection)
To connect a plurality of drill pipes using the tool joint 1 according to the embodiment of the present invention, first, the box 2 and the pin 3 are opposed to each other, and the tip of the pin 3 is inserted into the opening of the box 2. Then, both or one of the box 2 and the pin 3 is rotated, and the outer surface shoulder 35 and the box inlet sleeve tip 21 are brought into contact with each other, and further, the inner surface shoulder 25 and the pin nose tip 31 are brought into contact with each other.

（本実施の形態の効果）
本発明の実施の形態によると、ボックス入口スリーブ２２の内周面とピンベース３４の外周面を管軸５０と平行に形成し、ボックス端部スリーブ２４の内周面とピンノーズ３２の外周面を管軸５０と平行に形成したため、ピンノーズ３２の肉厚及びボックス入口スリーブ２２の肉厚を従来のものに比べて厚くすることができる。このため、ボックス入口スリーブの内周面、ピンベースの外周面、ボックス端部スリーブの内周面、及びピンノーズの外周面が、雄ネジ部あるいは雌ネジ部と同じテーパを有する従来のツールジョイントよりも、ボックス入口スリーブ先端部２１と外面肩部３５との衝接面積及びピンノーズ先端部３１と内面肩部２５との衝接面積を増加させることができる。これによって、耐トルク性能を向上させ、ツールジョイントの寿命を延ばすことができる。 (Effect of this embodiment)
According to the embodiment of the present invention, the inner peripheral surface of the box inlet sleeve 22 and the outer peripheral surface of the pin base 34 are formed in parallel with the tube shaft 50, and the inner peripheral surface of the box end sleeve 24 and the outer peripheral surface of the pin nose 32 are formed. Since it is formed in parallel with the tube axis 50, the wall thickness of the pin nose 32 and the wall thickness of the box inlet sleeve 22 can be made thicker than the conventional one. For this reason, the inner peripheral surface of the box inlet sleeve, the outer peripheral surface of the pin base, the inner peripheral surface of the box end sleeve, and the outer peripheral surface of the pin nose are compared with the conventional tool joint having the same taper as the male screw portion or the female screw portion. In addition, the contact area between the box inlet sleeve tip 21 and the outer shoulder 35 and the contact area between the pin nose tip 31 and the inner shoulder 25 can be increased. Thereby, torque resistance performance can be improved and the life of the tool joint can be extended.

また、ピンノーズ長さ３２ａを長くとると、ねじ込みの進みによるピンノーズの変位によってもたらされる歪みが、従来の短いピンノーズ（１０ｍｍ）に比べて低減され、より大きなねじ込みが可能となる。よって、耐トルク性能が向上し、ツールジョイントの寿命を延ばすことができる。   Further, when the pin nose length 32a is increased, the distortion caused by the displacement of the pin nose due to the advancement of screwing is reduced as compared with the conventional short pin nose (10 mm), and larger screwing becomes possible. Therefore, the torque resistance performance is improved and the life of the tool joint can be extended.

しかし、ピンノーズ長さ３２ａを５０ｍｍ以上にするとピンノーズ３２の剛性の低下を招き、より大きな締付け角度を必要とするようになり、雌ネジ部２３及び雄ネジ部、及び内面肩部２５の磨耗が大きくなる。その結果、却って寿命が低下することとなる。   However, if the pin nose length 32a is set to 50 mm or more, the pin nose 32 is lowered in rigidity and requires a larger tightening angle, and the female screw portion 23, the male screw portion, and the inner shoulder portion 25 are greatly worn. Become. As a result, the life is shortened.

図６Ａは、本発明の実施の形態のダブルショルダ型のツールジョイントの外面肩部とボックス入口スリーブ先端部の衝接面を示す図４のＡ−Ａ線に沿う断面図であり、図６Ｂは、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの外面肩部とボックス入口スリーブ先端部の衝接面を示す図１のＡ’−Ａ’線に沿う断面図である。   6A is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 4 showing the abutting surface of the outer shoulder of the double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention and the tip of the box inlet sleeve, and FIG. FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line A′-A ′ of FIG. 1, showing an abutting surface of an outer shoulder of a conventional double shoulder type tool joint and a box inlet sleeve tip.

図６Ａに示した本発明のダブルショルダ型のツールジョイントにおいて、外面肩部３５がボックス入口スリーブ先端部２１と衝接するときの衝接幅をａとする。   In the double shoulder type tool joint of the present invention shown in FIG. 6A, the abutting width when the outer shoulder 35 abuts the box inlet sleeve tip 21 is a.

一方、図６Ｂに示した従来の外面肩部１３５がボックス入口スリーブ先端部１２１と衝接するときの衝接幅をｂとする。   On the other hand, the contact width when the conventional outer shoulder 135 shown in FIG. 6B comes into contact with the box inlet sleeve tip 121 is b.

図６Ａ及び図６Ｂに示されるように、ａ＞ｂとなり、本発明の衝接幅ａが従来の衝接幅ｂより大きくなる。すなわち、雌ネジ部２３のボックス入口スリーブ２２側の端部から管軸５０と平行に伸びるようにボックス入口スリーブ２２を形成しているため、雌ネジ部１２３と同一テーパを有するボックス入口スリーブ先端部１２１が外面肩部１３５に衝接する従来のツールジョイントとは、その衝接幅が異なる。   As shown in FIGS. 6A and 6B, a> b, and the contact width a of the present invention is larger than the conventional contact width b. That is, since the box inlet sleeve 22 is formed so as to extend in parallel with the tube axis 50 from the end of the female screw portion 23 on the box inlet sleeve 22 side, the tip end portion of the box inlet sleeve having the same taper as the female screw portion 123 is formed. The contact width of the conventional tool joint 121 is in contact with the outer shoulder 135 is different.

従って、本発明のボックス入口スリーブ先端部と外面肩部の衝接面積が従来のツールジョイントの衝接面積に比べて大きくなる。   Therefore, the contact area between the tip of the box inlet sleeve and the outer shoulder of the present invention is larger than the contact area of the conventional tool joint.

図７Ａは、本発明の実施の形態のダブルショルダ型のツールジョイントの内面肩部とピンノーズ先端部の衝接面を示す図４のＢ−Ｂ線に沿う断面図であり、図７Ｂは、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの内面肩部とピンノーズ先端部の衝接面を示す図１のＢ’−Ｂ’線に沿う断面図である。   7A is a cross-sectional view taken along line B-B in FIG. 4 showing a contact surface between the inner shoulder portion of the double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention and the tip end portion of the pin nose, and FIG. It is sectional drawing which follows the B'-B 'line | wire of FIG. 1 which shows the abutting surface of the inner surface shoulder part of a double shoulder type tool joint, and a pin nose front-end | tip part.

図７Ａに示した本発明のダブルショルダ型のツールジョイントにおいて、内面肩部２５がピンノーズ先端部３１と衝接するときの衝接幅をａ’とする。   In the double shoulder type tool joint of the present invention shown in FIG. 7A, the abutting width when the inner shoulder 25 abuts on the pin nose tip 31 is a ′.

一方、図７Ｂに示した従来の内面肩部１２５がピンノーズ先端部１３１と衝接するときの衝接幅をｂ’とする。   On the other hand, the contact width when the conventional inner shoulder 125 shown in FIG. 7B comes into contact with the pin nose tip 131 is b ′.

図７Ａ及び図７Ｂに示されるように、ａ’＞ｂ’となり、本発明の衝接幅ａ’が従来の衝接幅ｂ’より大きくなる。すなわち、雄ネジ部３３のピンノーズ３２側の端部から管軸５０と平行に伸びるようにピンノーズ３２を形成しているため、雄ネジ部１３３と同一テーパを有するピンノーズ先端部１３１が内面肩部１２５に衝接する従来のツールジョイントとは、その衝接幅が異なる。   As shown in FIGS. 7A and 7B, a '> b', and the contact width a 'of the present invention is larger than the conventional contact width b'. That is, since the pin nose 32 is formed so as to extend in parallel with the tube axis 50 from the end on the pin nose 32 side of the male screw portion 33, the pin nose tip 131 having the same taper as the male screw 133 is the inner shoulder 125. The contact width is different from that of a conventional tool joint that makes contact.

従って、本発明のピンノーズ先端部と内面肩部の衝接面積が従来のツールジョイントの衝接面積に比べて大きくなる。   Therefore, the contact area between the tip end of the pin nose and the inner shoulder of the present invention is larger than the contact area of the conventional tool joint.

〔実施例１〕
本発明の実施例１について説明する。この実施例１は、ピン及びボックスをＡＩＳＩ規格のＳＡＥ４１３７Ｈ系の材料（焼入れ性を保証した構造用鋼材）により形成したものである。ＳＡＥ４１３７系の材料の代表的成分は、Ｃ：０．３７ｗｔ％，Ｓｉ：０．２ｗｔ％，Ｍｎ：１．０ｗｔ％，Ｃｒ：１．０ｗｔ％，及びＭｏ：０．２ｗｔ％である。強度は、ＡＰＩ規格Ｓｐｅｃ．７に従った。ピン及びボックスの外径は１７７．８ｍｍ、内径は１０８．０ｍｍのものを使用する。このピン及びボックスを互いにねじ込んで手で締め付ける。この手で締め付けた角度を手締め位置として、基準とする。次に、締付工具を用いて所定のトルクで締め付けたときのトルク及び締め付け角度をプロットして、捻り降伏強度を求めた。このとき、ピンノーズは、雄ネジ部の先端部から、管軸と平行に突出させられ、テーパを設けていない。ピンノーズの長さは、２１ｍｍとした。 [Example 1]
Example 1 of the present invention will be described. In Example 1, the pins and the box are formed of an AISI standard SAE4137H-based material (structural steel material that ensures hardenability). Typical components of the SAE4137 series material are C: 0.37 wt%, Si: 0.2 wt%, Mn: 1.0 wt%, Cr: 1.0 wt%, and Mo: 0.2 wt%. The strength is measured according to API standard Spec. 7 was followed. The pin and box have an outer diameter of 177.8 mm and an inner diameter of 108.0 mm. Screw this pin and box together and tighten by hand. The angle tightened by this hand is used as a standard for the hand tightening position. Next, the torque and tightening angle when tightened with a predetermined torque using a tightening tool were plotted to determine the torsion yield strength. At this time, the pin nose is protruded in parallel with the tube axis from the distal end portion of the male screw portion, and is not provided with a taper. The length of the pin nose was 21 mm.

図８及び表１は、その結果を示す。これより、実施例１のツールジョイントは、１０８，４８０Ｎ・ｍ（締め付け角度４３°）において、捻り降伏が開始していることがわかる。   FIG. 8 and Table 1 show the results. From this, it can be seen that the torsional yielding of the tool joint of Example 1 has started at 108,480 N · m (tightening angle 43 °).

Figure 0004750708
Figure 0004750708

〔実施例２〕
本発明の実施例２について説明する。この実施例２は、ピンノーズの長さを１１ｍｍに形成したほかは、実施例１と同様に形成し、捻り降伏強度を求めた。
図８及び表１は、その結果を示す。これより、実施例２のツールジョイントは、１０１，７００Ｎ・ｍ（締め付け角度２９°）において、捻り降伏が開始していることがわかる。 [Example 2]
A second embodiment of the present invention will be described. This Example 2 was formed in the same manner as in Example 1 except that the length of the pin nose was 11 mm, and the torsional yield strength was determined.
FIG. 8 and Table 1 show the results. From this, it can be seen that the torsional breakdown of the tool joint of Example 2 started at 101,700 N · m (tightening angle 29 °).

〔比較例〕
本発明の実施例に対する比較例は、ピンノーズのテーパを２／１２とし、ピンノーズの長さを１１ｍｍに形成したほかは、実施例１と同様に形成し、捻り降伏強度を求めた。 [Comparative Example]
The comparative example with respect to the example of the present invention was formed in the same manner as in Example 1 except that the taper of the pin nose was 2/12 and the length of the pin nose was 11 mm, and the torsional yield strength was obtained.

図８及び表１は、その結果を示す。これより、比較例のツールジョイントは、８２，７１６Ｎ・ｍ（締め付け角度２４°）において、捻り降伏が開始していることがわかる。   FIG. 8 and Table 1 show the results. From this, it can be seen that in the tool joint of the comparative example, the torsional breakdown starts at 82,716 N · m (tightening angle 24 °).

実施例１及び２によれば、外面肩部とボックス入口スリーブ先端部との衝接面積、及び内面肩部とピンノーズ先端部との衝接面積との総和は、比較例より約１０％増大していることが確認された（表１参照）。   According to Examples 1 and 2, the total of the contact area between the outer shoulder and the box inlet sleeve tip and the contact area between the inner shoulder and the pin nose tip is increased by about 10% from the comparative example. (See Table 1).

実施例１によるツールジヨイントの捻り降伏強度は、図８及び表１から明らかなように、比較例の捻り降伏強度に比べて、約３１％増大しており、耐トルク性能の改善が確認された。このため、実施例１のツールジョイントは、外面肩部とボックス入口スリーブ先端部との衝接面積、及び内面肩部とピンノーズ先端部との衝接面積との総和を増大すること及びピンノーズの長さを長くすることにより、高いトルク性能を有することがわかる。   As can be seen from FIG. 8 and Table 1, the torsional yield strength of the tool joint according to Example 1 is increased by about 31% compared to the torsional yield strength of the comparative example, confirming improvement in torque resistance performance. It was. For this reason, the tool joint of Example 1 increases the total of the contact area between the outer shoulder and the box inlet sleeve tip, and the contact area between the inner shoulder and the pin nose tip, and the length of the pin nose. It can be seen that the torque performance is increased by increasing the length.

また、実施例１によるツールジョイントの捻り降伏強度は、管体の捻り降伏強度（１２３，８００Ｎ・ｍ）の８７．６％となっており、ＡＰＩの推奨値である８０％を超えている。   In addition, the torsional yield strength of the tool joint according to Example 1 is 87.6% of the torsional yield strength (123,800 N · m) of the tubular body, which exceeds the recommended value of API of 80%.

なお、実施例１の雄ネジ部及び雌ネジ部のテーパは、比較例と同じく２／１２としたことから、ねじ込み作業性は、比較例と同等であった。   In addition, since the taper of the external thread part of Example 1 and the internal thread part was set to 2/12 like the comparative example, the screwing workability | operativity was equivalent to the comparative example.

また、実施例２によるツールジョイントは、図５及び表１から明らかなように比較例の捻り降伏強度に比べて、約２３％増大しており、耐トルク性能の改善が確認された。このため、実施例２のツールジョイントは、外面肩部とボックス入口スリーブ先端部との衝接面積、及び内面肩部とピンノーズ先端部との衝接面積との総和を増大することにより高いトルク性能を有することがわかる。   Further, as apparent from FIG. 5 and Table 1, the tool joint according to Example 2 increased by about 23% compared with the torsional yield strength of the comparative example, and it was confirmed that the torque resistance performance was improved. For this reason, the tool joint of Example 2 has high torque performance by increasing the total of the contact area between the outer shoulder and the box inlet sleeve tip, and the contact area between the inner shoulder and the pin nose tip. It can be seen that

また、実施例２によるツールジョイントの捻り降伏強度は、管体の捻り降伏強度（１２３，８００Ｎ・ｍ）の８２．１％となっており、ＡＰＩの推奨値である８０％を超えている。   Further, the torsional yield strength of the tool joint according to Example 2 is 82.1% of the torsional yield strength (123,800 N · m) of the tubular body, which exceeds the recommended value of API of 80%.

なお、実施例２の雄ネジ部及び雌ネジ部のテーパは、比較例と同じく２／１２としたことから、ねじ込み作業性は、比較例と同等であった。   In addition, since the taper of the external thread part of Example 2 and the internal thread part was set to 2/12 like the comparative example, the screwing workability | operativity was equivalent to the comparative example.

（ＦＥＭ解析によるトルク性能の確認）
図９Ａは、有限要素法解析（ＦＥＭ解析）により得られた本発明の実施例１のツールジョイントの要部の応力分布を示し、図９Ｂは、有限要素法解析（ＦＥＭ解析）により得られた比較例のツールジョイントの要部の応力分布を示す。以下、応力が最も大なる領域、すなわち、９１．８〜１３３ｋｇｆ／ｍｍ２の応力が生じている領域（網目状）の面積を比較して説明する。ここで、ピン３，１０３及びボックス２，１０２の降伏応力は、９１．４ｋｇｆ／ｍｍ２である。 (Confirmation of torque performance by FEM analysis)
FIG. 9A shows the stress distribution of the main part of the tool joint of Example 1 of the present invention obtained by finite element method analysis (FEM analysis), and FIG. 9B was obtained by finite element method analysis (FEM analysis). The stress distribution of the principal part of the tool joint of a comparative example is shown. Hereinafter, the area of the region where the stress is greatest, that is, the region where the stress of 91.8 to 133 kgf / mm 2 is generated (mesh shape) will be compared and described. Here, the yield stress of the pins 3 and 103 and the box 2 and 102 is 91.4 kgf / mm 2 .

図９Ｂにおいて、比較例のピン１０３の応力分布を示す。内面肩部１２５から発生する圧縮応力とピン１０３の雄ネジ部１３３及びボックス１０２の雌ネジ部１２３の噛み合わせ部の内面肩部１２５側の先端にかかる縮径応力が相互に組合わさり、ピンノーズ１３２の断面図は、ピンノーズ１３２の全体にわたって降伏応力を超える応力が発生していることを示している。また、ボックス入口スリーブ１２２から雄ネジ部１３３及び雌ネジ部１２３の噛み合わせ部の外面肩部１３５側にかけて降伏応力を超える応力が発生している。   FIG. 9B shows the stress distribution of the pin 103 of the comparative example. The compressive stress generated from the inner shoulder 125 is combined with the reduced diameter stress applied to the inner shoulder 125 side tip of the engagement portion of the male thread 133 of the pin 103 and the female thread 123 of the box 102, and the pin nose 132 is combined. This cross-sectional view shows that stress exceeding the yield stress is generated over the entire pin nose 132. Further, a stress exceeding the yield stress is generated from the box inlet sleeve 122 toward the outer surface shoulder 135 side of the meshing portion of the male screw portion 133 and the female screw portion 123.

一方、図９Ａにおいて、実施例１のピンノーズ長さ３２ａを２１ｍｍとしたピン３の応力分布を示す。比較例と同一のトルクをかけたときであっても、ピンノーズ先端部３１に衝接している内面肩部２５から発生する圧縮応力は、雄ネジ部３３及び雌ネジ部２３の噛み合わせ部の内面肩部２５側の先端に発生する縮径応力と干渉しない。ピンノーズ３２の断面図は、降伏現象に至る応力がピンノーズ３２の全体では発生せず、部分的に抑えることができたことを示している。また、ボックス入口スリーブ２２から雄ネジ部３３及び雌ネジ部２３の噛み合わせ部の外面肩部３５側にかけては、降伏現象に至る応力がピンノーズ３２の断面全体では発生せず、部分的に抑えることができた。   On the other hand, in FIG. 9A, the stress distribution of the pin 3 which made the pin nose length 32a of Example 1 21 mm is shown. Even when the same torque as that in the comparative example is applied, the compressive stress generated from the inner shoulder 25 that is in contact with the pin nose tip 31 is the inner surface of the meshing portion of the male screw portion 33 and the female screw portion 23. It does not interfere with the reduced diameter stress generated at the tip on the shoulder 25 side. The cross-sectional view of the pin nose 32 shows that the stress leading to the yield phenomenon does not occur in the entire pin nose 32 and can be partially suppressed. Further, from the box entrance sleeve 22 to the outer shoulder portion 35 side of the meshing portion of the male screw portion 33 and the female screw portion 23, the stress leading to the yield phenomenon does not occur in the entire cross section of the pin nose 32 and is partially suppressed. I was able to.

図９Ａ及び図９Ｂにおいては、応力が８２．６〜９１．８ｋｇｆ／ｍｍ２及び７３．４〜８２．６ｋｇｆ／ｍｍ２の領域も参考までに示した。一方、それ以外の部分、例えば、雌ネジ部２３，１２３、雄ネジ部３３，１３３、その他の部分にも応力分布が生じているが、図示上省略した。 In FIG. 9A and FIG. 9B, the regions where the stresses are 82.6 to 91.8 kgf / mm 2 and 73.4 to 82.6 kgf / mm 2 are also shown for reference. On the other hand, although stress distribution is also generated in other portions, for example, the female screw portions 23 and 123, the male screw portions 33 and 133, and other portions, they are omitted in the drawing.

従って、実施例１のツールジョイントは、比較例と比べて、より大きな回転角度を与えられ、高いトルクに耐えられることがわかった。   Therefore, it was found that the tool joint of Example 1 was given a larger rotation angle than the comparative example and could withstand high torque.

以上のように、本発明にかかるダブルショルダ型ツールジョイントは、石油やガス井戸の掘削に用いられるドリルパイプのツールジョイントとして有用であり、特に、高深度の井戸や長さが１０ｋｍにも及ぶ水平井戸掘削を行う場合に適している。   As described above, the double shoulder type tool joint according to the present invention is useful as a tool joint of a drill pipe used for drilling oil and gas wells, and in particular, a deep well and a horizontal length of 10 km. Suitable for well drilling.

以下、本発明の実施の形態を添付の図面を参照して説明する。
図１は、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの管軸に沿う断面図である。 図２は、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの拡大断面図である。 図３は、本発明の実施の形態に係るダブルショルダ型のツールジョイントの全体を示す図である。 図４は、本発明の実施の形態に係るダブルショルダ型のツールジョイントの図３の管軸に沿う断面図である。 図５は、本発明の実施の形態に係るダブルショルダ型のツールジョイントの拡大断面図である。 図６Ａは、本発明の実施の形態のダブルショルダ型のツールジョイントの外面肩部とボックス入口スリーブ先端部の衝接面を示す図４のＡ−Ａ線に沿う断面図である。 図６Ｂは、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの外面肩部とボックス入口スリーブ先端部の衝接面を示す図１のＡ’−Ａ’線に沿う断面図である。 図７Ａは、本発明の実施の形態のダブルショルダ型のツールジョイントの内面肩部とピンノーズ先端部の衝接面を示す図４のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。 図７Ｂは、従来のダブルショルダ型のツールジョイントの内面肩部とピンノーズ先端部の衝接面を示す図１のＢ’−Ｂ’線に沿う断面図である。 図８は、本発明の実施例１,２及び比較例の締め付け試験による降伏強度を求めた図である。 図９Ａは、有限要素法解析（ＦＥＭ解析）により得られた本発明の実施例１のツールジョイントの要部の応力分布を示す。 図９Ｂは、有限要素法解析（ＦＥＭ解析）により得られた比較例のツールジョイントの要部の応力分布を示す。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
FIG. 1 is a sectional view taken along the tube axis of a conventional double shoulder type tool joint. FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a conventional double shoulder type tool joint. FIG. 3 is a view showing the entire double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention. FIG. 4 is a cross-sectional view of the double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention, taken along the tube axis of FIG. 3. FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view of a double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention. FIG. 6A is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 4 showing an abutting surface of the outer shoulder of the double shoulder type tool joint according to the embodiment of the present invention and the tip of the box inlet sleeve. FIG. 6B is a cross-sectional view taken along the line A′-A ′ of FIG. 1, showing a contact surface between an outer shoulder of a conventional double shoulder type tool joint and a box inlet sleeve tip. FIG. 7A is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 4 showing a contact surface between the inner shoulder portion of the double shoulder type tool joint and the tip end portion of the pin nose according to the embodiment of the present invention. FIG. 7B is a cross-sectional view taken along the line B′-B ′ of FIG. 1, showing a contact surface between an inner shoulder portion of a conventional double shoulder type tool joint and a tip end portion of a pin nose. FIG. 8 is a diagram showing the yield strength obtained by the tightening test of Examples 1 and 2 and the comparative example of the present invention. FIG. 9A shows the stress distribution of the main part of the tool joint of Example 1 of the present invention obtained by finite element method analysis (FEM analysis). FIG. 9B shows the stress distribution of the main part of the tool joint of the comparative example obtained by the finite element method analysis (FEM analysis).

Claims (6)

所定の外径のピン外径部、所定の内径の管内径部、全体が管軸に直交する衝接面を有する外面肩部、全体が前記管軸に平行な外周面を有するピンベース、前記管軸に対して所定のテーパを有する雄ネジ部、及び全体が前記管軸に平行な外周面と全体が前記管軸に直交する衝接面を有するピンノーズを有したピンと、
所定の外径のボックス外径部、所定の内径の管内径部、前記外面肩部の前記衝接面に衝接し全体が管軸に直交する衝接面と前記ピンベースの前記外周面に対応し全体が前記管軸に平行な内周面を有したボックス入口スリーブ、前記雄ネジ部にねじ係合する雌ネジ部、前記ピンノーズの前記外周面に対応し全体が前記管軸に平行な内周面を有するボックス端部スリーブ、及び前記ピンノーズの前記衝接面に衝接し全体が前記管軸に直交する衝接面を有する内面肩部を有したボックスより構成され、
前記ピンノーズの外周面と前記ボックス端部スリーブの内周面との間、および前記ピンベースの外周面と前記ボックス入口スリーブの内周面との間に所定の幅のすき間が全体にわたって形成されていることを特徴とするダブルショルダ型ツールジョイント。Pin outer diameter, tube inner diameter portion of the predetermined inner diameter of the predetermined outer diameter, the whole outer surface a shoulder portion having a abutment surface perpendicular to the tube axis, the whole pin base having parallel outer peripheral surface to said tube axis, said a pin externally threaded portion, and the whole entire parallel outer circumference to the tube axis having a pin nose having an abutment surface orthogonal to the tube axis having a predetermined taper to the tube axis,
The outer diameter portion of the box having a predetermined outer diameter, the inner diameter portion of the pipe having a predetermined inner diameter, the abutting surface which is in contact with the abutting surface of the outer surface shoulder and orthogonal to the tube axis, and the outer peripheral surface of the pin base corresponding box inlet sleeve which is entirely has an inner circumferential surface parallel to the tube axis, the female threaded portion for threaded engagement with an externally threaded portion, the whole corresponding to the outer peripheral surface of the pin nose is parallel to the tube axis box end sleeve having an inner circumferential surface, and the entire collides with the abutment surface of the pin nose is formed from box having an inner surface shoulder portion having a abutment surface perpendicular to the tube axis,
A gap having a predetermined width is formed over the whole between the outer peripheral surface of the pin nose and the inner peripheral surface of the box end sleeve, and between the outer peripheral surface of the pin base and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve. Double shoulder type tool joint, characterized in that there. 前記ボックス外径部または前記ピン外径部が１１４．３〜１９０．５ｍｍのの外径を有し、前記ボックスまたは前記ピンの前記管内径部が５０〜１１４．３ｍｍの内径を有するときに、前記所定の幅のすき間を０．５〜１．６ｍｍとすることを特徴とする請求項１記載のダブルショルダ型ツールジョイント。When the box outer diameter portion or the pin outer diameter portion has an outer diameter of 114.3 to 190.5 mm, and the tube inner diameter portion of the box or the pin has an inner diameter of 50 to 114.3 mm, Double shoulder type tool joint according to claim 1, characterized in that the 0.5~1.6mm between the predetermined width of the plow. 前記ボックス外径部または前記ピン外径部が１１４．３〜１９０．５ｍｍの外径を有し、前記ボックスまたは前記ピンの前記管内径部が５０〜１１４．３ｍｍの内径を有するときに、前記ピンノーズは、１２．７〜３８．１ｍｍの長さとすることを特徴とする請求項１記載のダブルショルダ型ツールジョイント。  When the box outer diameter portion or the pin outer diameter portion has an outer diameter of 114.3 to 190.5 mm, and the tube inner diameter portion of the box or the pin has an inner diameter of 50 to 114.3 mm, 2. The double shoulder type tool joint according to claim 1, wherein the pin nose has a length of 12.7 to 38.1 mm. 前記ボックス外径部または前記ピン外径部が１１４．３〜１９０．５ｍｍの外径を有し、前記ボックスまたは前記ピンの前記管内径部が５０〜１１４．３ｍｍの内径を有するときに、前記ピンノーズの外周面と前記ボックス端部スリーブの内周面との間の前記所定の幅のすき間を０．５〜１．６ｍｍとし、前記ピンノーズは、１２．７〜３８．１ｍｍの長さとすることを特徴とする請求項１記載のダブルショルダ型ツールジョイント。When the box outer diameter portion or the pin outer diameter portion has an outer diameter of 114.3 to 190.5 mm, and the tube inner diameter portion of the box or the pin has an inner diameter of 50 to 114.3 mm, between the predetermined width of the plow between the outer peripheral surface of the pin nose and the inner peripheral surface of the box end sleeve and 0.5～1.6Mm, the pin nose is the length of 12.7~38.1mm The double shoulder type tool joint according to claim 1. 前記ピンノーズの外周面と前記ボックス端部スリーブの内周面とのすき間の幅は、前記ピンベースの外周面と前記ボックス入口スリーブの内周面とのすき間の幅とほぼ同じであることを特徴とする請求項１記載のダブルショルダ型ツールジョイント。  The gap between the outer peripheral surface of the pin nose and the inner peripheral surface of the box end sleeve is substantially the same as the clearance between the outer peripheral surface of the pin base and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve. The double shoulder type tool joint according to claim 1. 所定の外径のピン外径部、所定の内径の管内径部、全体が管軸に直交する衝接面を有する外面肩部、外周面を有するピンベース、前記管軸に対して所定のテーパを有する雄ネジ部、及び全体が前記管軸に平行な外周面と全体が前記管軸に直交する衝接面を有するピンノーズを有したピンと、
所定の外径のボックス外径部、所定の内径の管内径部、前記外面肩部の前記衝接面に衝接し全体が管軸に直交する衝接面と前記ピンベースの前記外周面に対応する雌ネジ部のテーパより小さなテーパを有する内周面を有したボックス入口スリーブ、前記雄ネジ部にねじ係合する雌ねじ部、前記ピンノーズの前記外周面に対応し全体が前記管軸に平行な内周面を有するボックス端部スリーブ、及び前記ピンノーズの前記衝接面に衝接し全体が前記管軸に直交する衝接面を有する内面肩部を有したボックスより構成され、
前記ピンノーズの外周面と前記ボックス端部スリーブの内周面との間、および前記ピンベースの外周面と前記ボックス入口スリーブの内周面との間に所定の幅のすき間が全体にわたって形成されていることを特徴とするダブルショルダ型ツールジョイント。Pin outer diameter portion having a predetermined outer diameter, pipe inner diameter portion having a predetermined inner diameter, outer shoulder portion having a contact surface that is orthogonal to the tube axis as a whole , pin base having an outer peripheral surface, predetermined taper with respect to the tube shaft a pin externally threaded portion, and the whole entire parallel outer circumference to the tube axis having a pin nose having an abutment surface orthogonal to the tube axis having,
The outer diameter portion of the box having a predetermined outer diameter, the inner diameter portion of the pipe having a predetermined inner diameter, the abutting surface which is in contact with the abutting surface of the outer surface shoulder and orthogonal to the tube axis, and the outer peripheral surface of the pin base A box inlet sleeve having an inner peripheral surface having a taper smaller than the taper of the corresponding female screw portion, a female screw portion threadedly engaged with the male screw portion, and the whole corresponding to the outer peripheral surface of the pin nose being parallel to the tube axis the inner peripheral surface box end sleeve having, and overall collides with the abutment surface of the pin nose is formed from box having an inner surface shoulder portion having a abutment surface perpendicular to the tube axis such,
A gap having a predetermined width is formed over the whole between the outer peripheral surface of the pin nose and the inner peripheral surface of the box end sleeve, and between the outer peripheral surface of the pin base and the inner peripheral surface of the box inlet sleeve. Double shoulder type tool joint, characterized in that there.
JP2006534490A 2004-03-31 2005-03-30 Double shoulder type tool joint Active JP4750708B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006534490A JP4750708B2 (en) 2004-03-31 2005-03-30 Double shoulder type tool joint

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004106970 2004-03-31
JP2004106970 2004-03-31
JP2006534490A JP4750708B2 (en) 2004-03-31 2005-03-30 Double shoulder type tool joint
PCT/JP2005/006714 WO2005095840A1 (en) 2004-03-31 2005-03-30 Double shoulder tool joint

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2007530875A JP2007530875A (en) 2007-11-01
JP4750708B2 true JP4750708B2 (en) 2011-08-17

Family

ID=35063857

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2006534490A Active JP4750708B2 (en) 2004-03-31 2005-03-30 Double shoulder type tool joint

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP4750708B2 (en)
CN (2) CN102061893B (en)
GB (1) GB2425813B (en)
NO (1) NO334613B1 (en)
WO (1) WO2005095840A1 (en)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7210710B2 (en) 2004-03-01 2007-05-01 Omsco, Inc. Drill stem connection
EA010138B1 (en) * 2005-03-02 2008-06-30 Валлоурек Маннесманн Ойл Энд Гас Франсе Drill stem connection
FR2894279B1 (en) * 2005-12-06 2010-08-27 Francois Kessler CONNECTING ASSEMBLY FOR DRILL BODY OR HEAVY DRILLING RODS
JP5665653B2 (en) * 2011-05-23 2015-02-04 エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 Double shoulder type tool joint
RU2504710C1 (en) * 2012-12-13 2014-01-20 Общество С Ограниченной Ответственностью "Тмк-Премиум Сервис" Sealed threaded connection of casing pipes (versions)
WO2014136139A1 (en) 2013-03-05 2014-09-12 Nkktubes Double shoulder tool joint
FR3027338B1 (en) 2014-10-16 2016-12-02 Vallourec Oil & Gas France VERSATILE, DOUBLE-THRUST CONNECTION
CN105952391A (en) * 2016-06-24 2016-09-21 江阴德玛斯特钻具有限公司 Improved double-shouldered drill pipe joint
AU2017100340B4 (en) * 2017-03-23 2017-09-14 Bruce William Haines Refurbishing Drill Rods
US11746936B2 (en) 2018-12-28 2023-09-05 Halliburton Energy Services, Inc. Threaded joint for coupling two concentric tubes to one tube
PL3712374T3 (en) * 2019-03-18 2023-01-16 Sandvik Mining And Construction Tools Ab Drill string rod
RU201674U1 (en) * 2020-07-11 2020-12-28 Общество с ограниченной ответственностью "ТЕХНОМАШ" THREADED DRILL PIPE CONNECTION

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58110793A (en) * 1981-12-17 1983-07-01 ヒユ−ズ・ツ−ル・カンパニ− Joint of drill pipe tool
JPS60146988A (en) * 1983-12-29 1985-08-02 ドリル−クイツプ・インコ−ポレ−テツド Latching-connector
JPS6347588A (en) * 1986-07-22 1988-02-29 ブリティッシュ、スティール、パブリック、リミテッド、カンパニー Pipe joint
JPH07260053A (en) * 1994-03-16 1995-10-13 Nippon Steel Corp Screw coupling for petroleum drilling pipe excellent in torsion characteristic

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4548431A (en) * 1981-12-17 1985-10-22 Hughes Tool Company - Usa Tool joint with internal/external make-up shoulders
US6485063B1 (en) * 1996-05-15 2002-11-26 Huey P. Olivier Connection
US5908212A (en) * 1997-05-02 1999-06-01 Grant Prideco, Inc. Ultra high torque double shoulder tool joint

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58110793A (en) * 1981-12-17 1983-07-01 ヒユ−ズ・ツ−ル・カンパニ− Joint of drill pipe tool
JPS60146988A (en) * 1983-12-29 1985-08-02 ドリル−クイツプ・インコ−ポレ−テツド Latching-connector
JPS6347588A (en) * 1986-07-22 1988-02-29 ブリティッシュ、スティール、パブリック、リミテッド、カンパニー Pipe joint
JPH07260053A (en) * 1994-03-16 1995-10-13 Nippon Steel Corp Screw coupling for petroleum drilling pipe excellent in torsion characteristic

Also Published As

Publication number Publication date
WO2005095840A1 (en) 2005-10-13
CN102061893A (en) 2011-05-18
CN1934386A (en) 2007-03-21
CN102061893B (en) 2013-07-10
GB0617759D0 (en) 2006-10-18
NO20064958L (en) 2006-10-30
JP2007530875A (en) 2007-11-01
NO334613B1 (en) 2014-04-28
GB2425813B (en) 2008-06-04
GB2425813A (en) 2006-11-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4750708B2 (en) Double shoulder type tool joint
JP4535064B2 (en) Threaded joints for steel pipes
JP6831018B2 (en) Threaded joints for steel pipes
JP5849749B2 (en) Threaded joints for pipes
US10495241B2 (en) Threaded joint for steel pipe
JP2007205361A (en) Steel pipe screwed joint
SE520729C2 (en) Thin-walled drill rod feed tube joint
JP6519030B2 (en) Oil Well Steel Pipe Threaded Fittings
CN105604499B (en) A kind of direct linkage type double step nipple
JP7182010B2 (en) Threaded fittings for steel pipes
WO1993009375A1 (en) High torque tool joint
JP6888687B2 (en) Threaded joint
EP1476634B1 (en) Drill member for rock drilling and a method for manufacturing the drill member
WO2019111803A1 (en) Threaded joint for steel pipes
JP5967113B2 (en) Pipe threaded joints
WO2001075347A1 (en) Slim type oil well pipe fitting
JP5776222B2 (en) Threaded joints for steel pipes
JP6051811B2 (en) Threaded joints for pipes
WO2019171899A1 (en) Screw joint for oil well pipe
WO2021145162A1 (en) Threaded coupling for pipe
JP2914197B2 (en) Threaded fittings for oil country tubular goods
JP3423970B2 (en) Oil well pipe
JP2000028054A (en) Screw joint for oil-well pipe
ZA200405906B (en) Drill member for rock drilling and a method for manufacturing the drill member
JPH03204493A (en) Screw joint excellent in torsional characteristic for petroleum drilling pipe

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20071129

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20101026

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20101227

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20110517

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20110519

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 4750708

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140527

Year of fee payment: 3

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113

S531 Written request for registration of change of domicile

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250