JP4742055B2 - Screening method and screener using slit bar - Google Patents
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Description
本発明は、微粉を含む石質原料、特に鉄鉱石の篩分けに適したスリットバーによる篩分け方法および篩分け装置に関する。 The present invention relates to a sieving method and a sieving device using a slit bar suitable for sieving of a stone raw material containing fine powder, particularly iron ore.
従来、焼結鉱の製造方法として、石質原料である鉄鉱石をドワイトロイド式焼結機のパレットに装入する方法がある。この焼結鉱の製造に際しては、鉄鉱石中に含まれる微粉（例えば１ｍｍアンダー）の割合が増加した場合、この微粉が隣り合う鉄鉱石の間に形成される隙間に侵入していた。このため、通気抵抗が増加して鉄鉱石の焼結が進みにくくなり、焼結鉱の歩留りと生産性が悪化する問題があった。なお、他の石質原料の例としては、鉱滓と砕石があるが、いずれも微粉を取り除くことが必要な場合がある。 Conventionally, as a method for producing a sintered ore, there is a method in which iron ore that is a raw material of a stone is charged into a pallet of a dwytroid type sintering machine. In the production of this sintered ore, when the proportion of fine powder (for example, 1 mm under) contained in the iron ore increases, the fine powder has entered a gap formed between adjacent iron ores. For this reason, there existed a problem which the ventilation resistance increased and it became difficult to progress sintering of iron ore, and the yield and productivity of sintered ore deteriorated. Examples of other stone raw materials include slag and crushed stone, both of which may require removal of fine powder.
このような鉄鉱石において、従来では、鉄鉱石中の微粉粒を篩分けし、取り出した微粉粒を単独で造粒、あるいは所定量の粗粒とともに造粒している。これにより、微粉粒が単独で焼結機パレット内に存在する量を減少させ、焼結機の生産性の低下を抑制し、更には向上させている。
鉄鉱石の篩分けの方法としては、例えば、特許文献１に開示されたバースクリーン、または特許文献２に開示されたグリズリ装置などのように、スリットバーを用いた方法がある。
また、特許文献３には、篩棒を用いて篩分ける方法が開示されており、目詰まりを除去する爪を篩棒の隙間に挿入して、篩棒に付着した原料を除去する方法が記載されている。
Conventionally, in such iron ore, fine particles in the iron ore are sieved and the extracted fine particles are granulated alone or together with a predetermined amount of coarse particles. Thereby, the quantity which a fine particle exists in a sintering machine pallet alone is reduced, the fall of the productivity of a sintering machine is suppressed, and it is improving further.
As a method for sieving iron ore, for example, there is a method using a slit bar such as a bar screen disclosed in Patent Document 1 or a grizzly device disclosed in Patent Document 2.
Further, Patent Document 3 discloses a method of sieving using a sieve bar, and describes a method of removing a material adhering to the sieve bar by inserting a claw for removing clogging into the gap of the sieve bar. Has been.
しかしながら、前記従来の方法には、未だ解決すべき以下のような問題があった。
特許文献１は、スリットバーの材質として、例えば、鉄筋または炭素鋼等の金属、またはセラミックスのように、十分に剛性を有するものを用いている。従って、この方法では、スリットバーに原料中の０．５ｍｍアンダーの微粉が付着して堆積し、篩分け中のスリットバーの直径が増加するため、篩総合効率が悪化する問題がある。
ここで、篩総合効率とは、下記の式（３）で示されるように、式（１）、（２）で示される篩上効率と篩下効率を加算した数値から１００を減算した数値であり、篩分けの精度を表す指標となる。鉄鋼業等において、高炉に装入される焼結鉱を製造するに際し、必要とされる８０％以上の焼結歩留りを得るためには、篩総合効率を５５％以上、好ましくは６５％程度、更にはそれ以上とする。なお、式（１）、（２）は、分級点（篩分けの閾値）を３ｍｍとしている場合の例である。
（篩上効率）＝（篩上中の粒径３ｍｍ以上の重量）／（全体中の粒径３ｍｍ以上の重量）×１００（％） ・・・（１）
（篩下効率）＝（篩下中の粒径３ｍｍ以下の重量）／（全体中の粒径３ｍｍ以下の重量）×１００（％） ・・・（２）
（篩総合効率）＝（篩上効率）＋（篩下効率）−１００（％） ・・・（３）
However, the conventional method still has the following problems to be solved.
Patent Document 1 uses a material having sufficient rigidity such as a metal such as a reinforcing bar or carbon steel, or ceramics as a material of the slit bar. Therefore, in this method, there is a problem that the overall efficiency of the sieve is deteriorated because the fine powder of 0.5 mm or less in the raw material adheres and accumulates on the slit bar and the diameter of the slit bar during sieving increases.
Here, the overall sieve efficiency is a numerical value obtained by subtracting 100 from the numerical value obtained by adding the sieving efficiency and the sieving efficiency shown in the expressions (1) and (2) as shown in the following expression (3). Yes, it is an index representing the accuracy of sieving. In the steel industry, etc., in order to obtain the required sintering yield of 80% or higher when producing sintered ore charged into the blast furnace, the overall efficiency of the sieve is 55% or higher, preferably about 65%, More than that. In addition, Formula (1), (2) is an example in case the classification point (threshold value of sieving) is 3 mm.
(Efficiency on sieve) = (Weight of particle diameter 3 mm or more on sieve) / (Weight of particle diameter 3 mm or more in whole) × 100 (%) (1)
(Sieving efficiency) = (Weight of particle size of 3 mm or less under sieving) / (Weight of particle size of 3 mm or less in the whole) × 100 (%) (2)
(Sieving overall efficiency) = (Sieving efficiency) + (Sieving efficiency) −100 (%) (3)
また、特許文献２の方法では、スリットバーとして柔軟なワイヤーロープを用いており、篩分けに際しては、ワイヤーロープが揺動することにより、微粉が付着しない旨を記載している。この方法を、石質原料を傾斜滑降させる篩分け方法に適用する場合、石質原料が継続的にワイヤーロープへ落下し衝突するため、ワイヤーロープが弛んだままとなり、その揺動が起こりにくく、ワイヤーロープ表面に原料中の微粉が付着して堆積する。このため、特許文献１と同様、篩分け中にワイヤーロープの直径が増加するため、前記した篩総合効率が悪化する問題がある。
そして、特許文献３の方法では、篩分け装置そのもの以外にも、爪ならびにこれを駆動する機構が新たに必要となるため、この方法を微粉の篩分け装置に適用すると、例えば、爪の駆動機構に頻繁に故障が発生する等の問題がある。
Moreover, in the method of patent document 2, a flexible wire rope is used as a slit bar, and when sieving, it describes that a fine powder does not adhere because a wire rope rock | fluctuates. When this method is applied to a sieving method in which the stone material is sloping down, the stone material continuously falls and collides with the wire rope, so that the wire rope remains loose, and its oscillation is difficult to occur. Fine powder in the raw material adheres and accumulates on the surface of the wire rope. For this reason, like patent document 1, since the diameter of a wire rope increases during sieving, there is a problem that the above-described overall sieving efficiency deteriorates.
And in the method of patent document 3, since a nail | claw and the mechanism which drives this are newly needed other than the sieving device itself, when this method is applied to the sieving device for fine powder, for example, a nail drive mechanism There are problems such as frequent failures.
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、簡易な機構でスリットバーへの石質原料の付着を抑制、更には防止し、従来よりも篩分け精度を向上できるスリットバーによる篩分け方法および篩分け装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and suppresses and further prevents the adhesion of the stone raw material to the slit bar with a simple mechanism, and a sieving method with a slit bar that can improve the sieving accuracy as compared with the prior art, and It aims at providing a sieving device.
前記目的に沿う第１の発明に係るスリットバーによる篩分け方法は、上流側から下流側へかけて隙間を有して複数本設けられたスリットバーを使用し、該複数本のスリットバー上で石質原料を傾斜滑降させて篩分けるスリットバーによる篩分け方法において、
前記スリットバーを備える篩分け手段の幅は５００ｍｍ以上１０００ｍｍ以下であり、前記スリットバーは、その表層部がゴム状弾性体で構成され、該ゴム状弾性体の内部に金属製ワイヤーが配置されたものであり、前記スリットバーの外径が８ｍｍ以上２０ｍｍ以下、かつ前記ゴム状弾性体の厚みが２．５ｍｍ以上であり、しかも該ゴム状弾性体は、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの試験方法に用いる硬さ試験機を使用して得た硬さが６０以上、前記試験方法に用いる反発弾性試験機を使用して得た反発弾性が４５％以上である。
The sieving method using the slit bar according to the first invention according to the above object uses a plurality of slit bars provided with a gap from the upstream side to the downstream side, and on the plurality of slit bars, In the sieving method with a slit bar that slicks down the stone raw material,
The width of the sieving means provided with the slit bar is 500 mm or more and 1000 mm or less , the surface portion of the slit bar is composed of a rubber-like elastic body, and a metal wire is disposed inside the rubber-like elastic body. The slit bar has an outer diameter of 8 mm or more and 20 mm or less, and the rubber-like elastic body has a thickness of 2.5 mm or more , and the rubber-like elastic body is used in a test method for polyurethane-based thermoplastic elastomers. The hardness obtained using the hardness tester is 60 or more, and the resilience obtained using the rebound resilience tester used in the test method is 45% or more .
第１の発明に係るスリットバーによる篩分け方法において、前記石質原料は、０．５ｍｍアンダーの粒径を２０質量％以上含有する鉄鉱石であることが好ましい。 In the sieving method using a slit bar according to the first invention, the stone raw material is preferably iron ore containing a 20 mm% or more particle size of 0.5 mm or less.
第１の発明に係るスリットバーによる篩分け方法において、前記石質原料は、含有水分が３質量％を超え１２質量％以下であることが好ましい。
第１の発明に係るスリットバーによる篩分け方法において、前記スリットバーへの１時間あたりの前記石質原料の供給量を、該スリットバーの長手方向１ｍあたり２００トン以上１１００トン以下とすることが好ましい。
In the sieving method using the slit bar according to the first invention, it is preferable that the stone raw material has a moisture content exceeding 3 mass% and not more than 12 mass%.
In the sieving method using the slit bar according to the first invention, the supply amount of the stone raw material per hour to the slit bar may be 200 to 1100 tons per 1 m in the longitudinal direction of the slit bar. preferable.
前記目的に沿う第２の発明に係る篩分け装置は、上流側から下流側へかけて隙間を有して設けられた複数本のスリットバーを備える篩分け手段を有し、該複数本のスリットバー上を傾斜滑降させた石質原料を篩分ける篩分け装置において、
前記篩分け手段の幅は５００ｍｍ以上１０００ｍｍ以下であり、前記スリットバーは、その表層部がゴム状弾性体で構成され、該ゴム状弾性体の内部に金属製ワイヤーが配置されたものであり、前記スリットバーの外径が８ｍｍ以上２０ｍｍ以下、かつ前記ゴム状弾性体の厚みが２．５ｍｍ以上であり、しかも該ゴム状弾性体は、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの試験方法に用いる硬さ試験機を使用して得た硬さが６０以上、前記試験方法に用いる反発弾性試験機を使用して得た反発弾性が４５％以上である。
Sieving apparatus according to the second invention along the object has a sieving means Ru comprising a plurality of slits bar provided from the upstream side with a clearance over the downstream side, the plurality several of In the sieving device for sieving the stone raw material inclined down the slit bar,
The sieving means has a width of not less than 500 mm and not more than 1000 mm, the slit bar is composed of a rubber-like elastic body, and a metal wire is disposed inside the rubber-like elastic body, The outer diameter of the slit bar is 8 mm or more and 20 mm or less, the thickness of the rubber-like elastic body is 2.5 mm or more , and the rubber-like elastic body is a hardness tester used in a test method for polyurethane-based thermoplastic elastomer. The rebound resilience obtained using the rebound resilience tester used in the test method is 45% or greater .
請求項１〜４記載のスリットバーによる篩分け方法、および請求項５記載の篩分け装置は、表層部がゴム状弾性体で構成され、その内部に金属製ワイヤーが配置されたものをスリットバーとして使用するので、スリットバーを金属製ワイヤーのみで構成した場合と比較して、スリットバーの表層部に弾性を持たせることができる。これにより、石質原料の衝突時にスリットバーを振れ回らせることができ、石質原料中に含まれる微粉粒がスリットバーへ付着することを抑制できるとともに、石質原料の篩分け精度を従来よりも向上できる。
なお、スリットバーに金属製ワイヤーを使用しているので、スリットバーの破断強度を高めることができ、また、スリットバーをゴム状弾性体のみで構成した場合と比較して、その過剰な弾性伸びを抑制できる。これにより、スリットバーの長寿命化を図ることができるとともに、石質原料の篩分け精度の低下も抑制できる。
また、スリットバーの外径は石質原料の篩分け精度に影響を及ぼすものであり、その外径を規定することにより、石質原料を目標とする粒度に容易に篩分けできる。更に、ゴム状弾性体の厚みを規定するので、スリットバーへの微粉の付着を抑制できるとともに、篩分け精度の悪化が顕著とならない振れ回り量を満足することができる。
The sieving method using a slit bar according to claims 1 to 4 and the sieving device according to claim 5 include a slit bar in which a surface layer portion is formed of a rubber-like elastic body and a metal wire is disposed therein. Therefore, it is possible to give elasticity to the surface layer portion of the slit bar as compared with the case where the slit bar is composed only of a metal wire. As a result, the slit bar can be swung around at the time of the collision of the stone material, and fine particles contained in the stone material can be prevented from adhering to the slit bar, and the sieving accuracy of the stone material can be improved. Can also be improved.
In addition, since the metal wire is used for the slit bar, the breaking strength of the slit bar can be increased, and the excessive elastic elongation is compared to the case where the slit bar is composed only of a rubber-like elastic body. Can be suppressed. As a result, it is possible to extend the life of the slit bar, and it is also possible to suppress a decrease in the sieving accuracy of the stone raw material.
Further, the outer diameter of the slit bar affects the sieving accuracy of the stone raw material, and by defining the outer diameter, the stone raw material can be easily sieved to the target particle size. Furthermore, since the thickness of the rubber-like elastic body is regulated, adhesion of fine powder to the slit bar can be suppressed, and a run-out amount that does not significantly deteriorate the sieving accuracy can be satisfied.
特に、ゴム状弾性体の硬さを規定するので、スリットバーの磨耗を抑制でき、これに伴う金属製ワイヤーの露出も抑制できる。このため、金属製ワイヤーの損傷が抑制でき、スリットバーの交換頻度を低減できるので、経済的であるとともに、交換に伴う作業性の悪化も防止できる。
また、ゴム状弾性体の反発弾性を規定するので、スリットバーの反発力により、石質原料中に含まれる微粉がスリットバーへ付着することを防止できる。
In particular, since defining the hardness of the rubber-like elastic body, can suppress the wear of the slit bar, it can also be suppressed exposed metal wires associated therewith. For this reason, damage to the metal wire can be suppressed and the replacement frequency of the slit bar can be reduced, which is economical and can prevent deterioration in workability associated with replacement.
Further, since the rebound resilience of the rubber-like elastic body is defined, it is possible to prevent fine powder contained in the stone raw material from adhering to the slit bar due to the repulsive force of the slit bar.
請求項２記載のスリットバーによる篩分け方法は、従来篩分けが難しかった石質原料の構成を規定しているが、この場合でも、スリットバーへの石質原料の付着を抑制、更には防止し、従来よりも篩分け精度を向上でき、前記した改善効果がより顕著となる。
請求項３記載のスリットバーによる篩分け方法は、石質原料の含有水分量を規定するので、含有水分に伴う篩分け精度の悪化を抑制でき、前記した改善効果がより顕著となる。
請求項４記載のスリットバーによる篩分け方法は、石質原料の供給量を規定するので、供給量不足に伴うスリットバーへの石質原料の付着を抑制しながら、スリットバーの磨耗も抑制できる。
The sieving method using the slit bar according to claim 2 defines the structure of the stone raw material that has been difficult to screen conventionally, but even in this case, the adhesion of the stone raw material to the slit bar is suppressed and further prevented. In addition, the sieving accuracy can be improved as compared with the conventional case, and the above-described improvement effect becomes more remarkable.
Since the sieving method using the slit bar according to the third aspect regulates the moisture content of the stone raw material, deterioration of sieving accuracy associated with the moisture content can be suppressed, and the above-described improvement effect becomes more remarkable.
The sieving method using the slit bar according to claim 4 regulates the supply amount of the stone raw material, so that the wear of the slit bar can be suppressed while suppressing the adhesion of the stone raw material to the slit bar due to the insufficient supply amount. .
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
ここで、図１（Ａ）は本発明の一実施の形態に係る篩分け装置の側断面図、（Ｂ）は同篩分け装置に使用したスリットバーの断面図、（Ｃ）は同篩分け装置の部分断面図である。
Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings for understanding of the present invention.
Here, FIG. 1 (A) is a side sectional view of a sieving device according to an embodiment of the present invention, (B) is a sectional view of a slit bar used in the sieving device, and (C) is the same sieving. It is a fragmentary sectional view of an apparatus.
以下、まず本発明の一実施の形態に係る篩分け装置１０について説明した後、本発明の一実施の形態に係るスリットバーによる篩分け方法について説明する。
図１（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、本発明の一実施の形態に係る篩分け装置１０は、上流側から下流側へかけて隙間１１を有して設けられた複数本のスリットバー１２を備え、この複数本のスリットバー１２上を傾斜滑降させた石質原料を篩分ける装置であり、このスリットバー１２の表層部がゴム状弾性体１３で構成され、このゴム状弾性体１３の内部に金属製ワイヤー１４が配置されている。
Hereinafter, after first describing the
As shown in FIGS. 1A to 1C, a
図１（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、篩分け装置１０は、複数（ここでは、４台）の篩分け手段１５（幅が５００ｍｍ以上１０００ｍｍ以下）を幅方向に並列に並べた構成のものであり、例えば、幅Ｗが２ｍ以上４ｍ以下（本実施の形態では３ｍ）、石質原料の滑走長さＬが１０ｍ以上２５ｍ以下（本実施の形態では１３．５ｍ）のものである。
この各篩分け手段１５は、前記した特許文献１に開示された篩分け装置のように、平面視して矩形状の枠体１６を、上下方向に多段（ここでは、３段）に設けたものである。この枠体１６内の上流側端部には、金属製の平板の助走部材１７（石質原料の滑走方向の長さが１〜３ｍ程度）が設けられている。この助走部材１７の斜め下方には、枠体１６の幅方向両側にその端部が接続される複数（通常、枠体１６の１個あたり５０〜１５０本程度、篩分け手段１５の１台あたり１５０〜４５０本程度）のスリットバー１２が、枠体１６の上流側から下流側にかけて、隙間１１を有して配置されている。また、最下段を除く段に設けられたスリットバー１２の下流側には、隙間を有して衝突部材１８が設けられている。
As shown in FIGS. 1A to 1C, the
Each sieving means 15 is provided with a
これにより、助走部材１７上に供給された石質原料が、滑降落下しながら加速された後、石質原料中の微粒粉が、隣り合うスリットバー１２の間に形成された隙間１１から落下し、落下しなかった石質原料が複数のスリットバー１２上を傾斜滑走する。そして、この石質原料が衝突部材１８に衝突した後、下流側のスリットバー１２上へ落下する。
なお、篩分け装置は、枠体を上下方向に多段に設けることなく１段とし、その長さを長く（例えば、２０〜２５ｍ程度）してもよい。
この隣り合うスリットバー１２の間に形成される隙間１１は、篩総合効率を高く得るため、石質原料の滑走方向に、通常、１５〜４５ｍｍの範囲内で調整される。
なお、隣り合うスリットバー１２の間隔（隙間１１の大きさ）は、篩分け手段１５の上流側から下流側へかけて一定とするが、石質原料の滑走速度に応じて、例えば、上流側から下流側へかけて徐々に広げることもできる。ここで、石質原料の滑走速度は、水平面に対する篩分け手段１５の傾斜角度θ（通常、４０°〜５５°の範囲内）で決まる。
Thereby, after the stone raw material supplied on the running
Note that the sieving device may be one stage without providing the frame body in multiple stages in the vertical direction, and the length thereof may be long (for example, about 20 to 25 m).
The
In addition, although the space | interval (size of the clearance gap 11) of the adjacent slit bar |
スリットバー１２の構成は、以下に示すスリットバーへの微粉粒（単に、微粉ともいう）の付着防止のメカニズムに基づき設定した。
篩分けを必要とする石質原料には、通常水分が含まれ、この水の表面張力により、スリットバーへ微粉粒（例えば、０．５ｍｍアンダー）が最大１１ｍｍ程度付着し堆積する。このため、微粉粒の付着力を上回る力でスリットバーを振動させれば、微粉粒がスリットバーへ付着することを防止できる。
そこで、本願発明者らは、スリットバーに弾性を持たせ、石質原料の落下衝突を利用してスリットバーを振れ回らせる（例えば、長さ７５０ｍｍのスリットバーが中央で５〜１０ｍｍ程度の振れ回り量）ことに想到した。
The configuration of the
The stone raw material that requires sieving usually contains water, and due to the surface tension of this water, fine particles (for example, 0.5 mm under) adhere to and deposit on the slit bar at a maximum of about 11 mm. For this reason, if the slit bar is vibrated with a force exceeding the adhesion force of the fine particles, the fine particles can be prevented from adhering to the slit bar.
Therefore, the inventors of the present application give elasticity to the slit bar and swing the slit bar by using the falling collision of the stone material (for example, the slit bar having a length of 750 mm is about 5 to 10 mm at the center). I thought about the amount of rotation.
また、スリットバーに弾性を持たせると、スリットバーが破断し易くなる問題と、その振れ回りにより篩総合効率が悪化する問題が新たに生じるため、スリットバー内部に金属製ワイヤーを配置して、これらの問題の解決を図ることに想到した。
上記した篩総合効率とは、前記した従来技術の特許文献１に開示されているものであり、石質原料の篩分け精度を表す指標となる。ここで、スリットバーの振れ回り量が大き過ぎると、予め設定した篩総合効率の設計値と比較して、実績値が悪化する恐れがある。即ち、スリットバーに弾性を持たせるのみでは、スリットバーへの微粉付着は抑制できるが、篩総合効率が悪化する。
従って、スリットバーへの付着を抑制する振れ回り量を満足し、かつ篩総合効率の悪化が顕著とならない振れ回り量を満足させる必要がある。
In addition, if the slit bar has elasticity, a problem that the slit bar easily breaks, and a problem that the overall efficiency of the sieve deteriorates due to the swinging of the slit bar, a metal wire is placed inside the slit bar, I came up with the idea of solving these problems.
The sieve overall efficiency described above is disclosed in Patent Document 1 of the above-described prior art, and serves as an index representing the sieving accuracy of a stone raw material. Here, if the swinging amount of the slit bar is too large, the actual value may be deteriorated as compared with a preset design value of the overall sieve efficiency. That is, if the slit bar is only given elasticity, fine powder adhesion to the slit bar can be suppressed, but the overall sieve efficiency deteriorates.
Therefore, it is necessary to satisfy the swing amount that suppresses adhesion to the slit bar and satisfies the swing amount that does not cause a significant deterioration in the overall efficiency of the sieve.
以上のことから、図１（Ｂ）に示すように、スリットバー１２の表層部をゴム状弾性体１３で構成し、このゴム状弾性体１３の内部に金属製ワイヤー１４を配置した。このスリットバー１２は、断面円形となっている。
なお、ゴム状弾性体と金属製ワイヤーとは、例えば、接着剤等を使用して接着させてもよいが、筒状のゴム状弾性体の内部に金属製ワイヤーを挿入し、金属製ワイヤーを中心としてゴム状弾性体が回転可能な（隙間があってもよく、またなくてもよい）構成としてもよい。このように、ゴム状弾性体が回転することにより、スリットバー上を石質原料が滑降する際に、石質原料に対するゴム状弾性体の抵抗力を低減でき、ゴム状弾性体の損耗を抑制できる。
From the above, as shown in FIG. 1B, the surface layer portion of the
The rubber-like elastic body and the metal wire may be bonded using, for example, an adhesive or the like, but the metal wire is inserted into the cylindrical rubber-like elastic body, and the metal wire is The rubber-like elastic body may be rotatable (may or may not have a gap) as the center. Thus, when the rubber-like elastic body rotates, when the stone raw material slides down on the slit bar, the resistance of the rubber-like elastic body to the stone raw material can be reduced, and the wear of the rubber-like elastic body is suppressed. it can.
スリットバーを構成するゴム状弾性体は、例えば、ゴム、プラスチック、熱可塑性樹脂、またはウレタン類（カルバミン酸（ＮＨ２ＣＯＯＨ）のエステルの総称：例えば、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー）などであるが、特にウレタン類は、脆さが少ないため好適である。
また、金属製ワイヤーには、例えば、鉄筋または炭素鋼等の金属、またはセラミックスのように、十分に剛性を有するものを用いる。
The rubber-like elastic body constituting the slit bar is, for example, rubber, plastic, thermoplastic resin, or urethane (generic name of ester of carbamic acid (NH 2 COOH): for example, polyurethane-based thermoplastic elastomer). In particular, urethanes are preferable because they are less brittle.
Further, as the metal wire, for example, a metal having sufficient rigidity such as a metal such as a reinforcing bar or carbon steel, or ceramics is used.
ゴム状弾性体は、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの試験方法に用いる硬さ試験機を使用して得た硬さが６０以上とする。この試験方法は、ＪＩＳ Ｋ ７３１１に規定される方法であり、具体的には、以下に示す方法で測定した結果である。
試験片は、その厚みが６ｍｍ以上のものであり、その測定面は平滑なものである。
硬さ試験機は、ＪＩＳ Ｋ ７２１５に規定するタイプＡデュロメータを用い、この試験機による硬さが９５以上のときは、ＪＩＳ Ｋ７２１５に規定する圧子形状の異なるタイプＤデュロメータを用いる。
試験に際しては、試験機を垂直に保ち、圧子が試験片測定面に垂直になるように加圧面を接触させ、試験片に９．８Ｎ（１ｋｇｆ）の荷重をかけて圧子を押し付けた後、直ちに硬さ試験機の目盛を読むことで得た。なお、硬さは、複数箇所測定した平均値である。
Rubber-like elastic body, the hardness obtained using the hardness tester used in the method of testing thermoplastic polyurethane elastomer shall be the 60 or more. This test method is a method defined in JIS K 7311, and specifically, is a result of measurement by the method shown below.
The test piece has a thickness of 6 mm or more, and the measurement surface is smooth.
The hardness tester uses a type A durometer specified in JIS K 7215. When the hardness by this tester is 95 or more, a type D durometer having a different indenter shape specified in JIS K7215 is used.
During the test, the tester was kept vertical, the pressure surface was brought into contact with the test piece so that it was perpendicular to the test piece measurement surface, and a 9.8 N (1 kgf) load was applied to the test piece. It was obtained by reading the scale of the hardness tester. The hardness is an average value measured at a plurality of locations.
ここで、ゴム状弾性体の硬さが６０未満の場合、ゴム状弾性体の硬さが柔らかくなり、スリットバーへの石質原料の付着は抑制される。しかし、ゴム状弾性体の硬さが柔らか過ぎとなり、石質原料の落下衝突によるスリットバーの磨耗が顕著となる傾向があり、その結果、金属製ワイヤーが露出してスリットバーの破断に繋がる場合があり、極めて短期間でのスリットバー交換が必要となる。
一方、ゴム状弾性体の硬さが高いほど、ゴム状弾性体の耐磨耗性が向上するため、硬さの上限については特に規定していないが、本実施の形態で用いたウレタンでは、一般的に１００程度である。
以上のことから、ゴム状弾性体の硬さを６０以上としたが、７０以上とすることが好ましく、更には７５以上とすることが好ましい。
Here, when the hardness of the rubber-like elastic body is less than 60, the hardness of the rubber-like elastic body becomes soft, and adhesion of the stone raw material to the slit bar is suppressed. However, the hardness of the rubber-like elastic body becomes too soft, and there is a tendency that the wear of the slit bar due to the falling collision of the stone material tends to be remarkable, and as a result, the metal wire is exposed and leads to the break of the slit bar There is a need to replace the slit bar in a very short period of time.
On the other hand, as the hardness of the rubber-like elastic body is higher, the wear resistance of the rubber-like elastic body is improved, so the upper limit of the hardness is not particularly defined, but in the urethane used in the present embodiment, Generally about 100.
From the above, the rubber-like elastic body has a hardness of 60 or more, preferably 70 or more, and more preferably 75 or more.
なお、前記した特許文献１に開示された鋼製スリットバーは、石質原料が落下衝突するため鋼製といえども磨耗が顕著であり、篩総合効率を維持するために、３カ月程度で新品に交換する必要がある。
一方、ゴム状弾性体を使用したスリットバーは、前記した鋼製スリットバーと比較して磨耗し易いため、その寿命が大幅に短くなるものと考えられるが、鋼製スリットバーの８割以上の寿命を持たせることができた。
Note that the steel slit bar disclosed in Patent Document 1 described above has a remarkable wear even though it is made of steel because the stone raw material falls and collides. In order to maintain the overall efficiency of the sieve, a new article is obtained in about three months. Need to be replaced.
On the other hand, a slit bar using a rubber-like elastic body is likely to wear out compared to the steel slit bar described above, and its life is considered to be significantly shortened, but more than 80% of the steel slit bar. It was possible to have a lifetime.
これは、石質原料の落下エネルギーがゴム状弾性体の磨耗に費やされるが、石質原料の落下エネルギーの一部がスリットバーの振れ回りに費やされるため、鋼製スリットバーと比較して、磨耗に費やされる落下エネルギーの量が減少するためだと考えられる。
更に、ゴム状弾性体を使用したスリットバーは、篩総合効率を悪化させない程度の不可避的な微粉の付着が発生するが、微粉の付着が耐磨耗性の低下抑制に効果があるものと推定される。鋼製スリットバーは、その硬さが極めて高く、付着した微粉が落下原料の衝突を受けると鋼製スリットバーの表面を滑り、磨耗させる働きを持つものと考えられる。
This is because the fall energy of the stone raw material is spent on the wear of the rubber-like elastic body, but a part of the fall energy of the stone raw material is spent on the swing of the slit bar, so compared to the steel slit bar, This is thought to be because the amount of fall energy consumed for wear is reduced.
Furthermore, it is estimated that the slit bar using rubber-like elastic material has inevitable adhesion of fine powder to the extent that the overall efficiency of the sieve is not deteriorated. However, the adhesion of fine powder is presumed to be effective in suppressing a decrease in wear resistance. Is done. The steel slit bar is extremely high in hardness, and it is considered that the surface of the steel slit bar slides and wears when the attached fine powder is hit by the falling raw material.
ゴム状弾性体は、前記した試験方法に用いる反発弾性試験機を使用して得た反発弾性を４５％以上とする。この試験方法も、ＪＩＳ Ｋ７３１１に規定される方法であり、具体的には、以下に示す方法で測定した結果である。
試験片は、縦２０〜３０ｍｍ、横２０〜３０ｍｍ、厚さ１０〜１５ｍｍのものである。
反発弾性試験機は、４本のつり糸によって水平に懸垂された鉄棒（長さ：約３５６ｍｍ、直径：１２．７ｍｍ、質量：３５０ｇ、打撃端：１２．７ｍｍの直径をもつ半球形）を有するものである。
試験に際しては、鉄棒を、その落下高さが１００ｍｍとなる高さ位置まで上昇移動させた後、この位置から自由落下させ、試験片に衝突して反発したときの鉄棒の高さの目盛りを測定した。この操作を繰り返し、４回目の打撃時の反発高さを読み取り、この反発高さの数値を反発弾性（％）とした。なお、反発弾性は、複数個の試験片の平均値である。
Rubber-like elastic body, you the resilience obtained using rebound tester used in the above-mentioned test method with 45% or more. This test method is also a method defined in JIS K7311, specifically, a result measured by the method shown below.
The test piece has a length of 20 to 30 mm, a width of 20 to 30 mm, and a thickness of 10 to 15 mm.
The rebound resilience tester has a horizontal bar (length: about 356 mm, diameter: 12.7 mm, mass: 350 g, striking end: hemisphere with a diameter of 12.7 mm) suspended by four suspension threads. Is.
During the test, the iron bar was moved up to a height position where the drop height was 100 mm, then dropped freely from this position, and the scale of the height of the iron bar was measured when it collided with the test piece and repelled. did. This operation was repeated, the rebound height at the time of the fourth impact was read, and the value of the rebound height was defined as the rebound resilience (%). The rebound resilience is an average value of a plurality of test pieces.
本実施の形態では、スリットバーの振れ回りにより、微粉の付着防止を図っているが、スリットバー両端の固定部分では、その振れ回り量が必然的に小さくなる。このため、反発弾性を所定値以上とし、振れ回り量が小さなスリットバー両端部分について、微粉の付着防止を図ることも重要である。即ち、反発弾性を所定値以上とすることで、スリットバーに石質原料が落下衝突する際に、スリットバー自体の反発力によって、微粉の付着を防止できる。
ここで、反発弾性が４５％未満の場合、スリットバー両端部の微粉付着が、篩総合効率が悪化する程度に発生する。
一方、反発弾性が大きいほど微粉付着が抑制できるため、反発弾性の上限値を特に規定していないが、本実施の形態で用いたウレタンでは、一般的に６５％程度である。
以上のことから、ゴム状弾性体の反発弾性を４５％以上としたが、５０％以上とすることが好ましく、更には５５％以上とすることが好ましい。
In the present embodiment, the fine powder is prevented from adhering by the swing of the slit bar, but the amount of swing of the fixed portion at both ends of the slit bar is inevitably small. For this reason, it is also important to prevent the fine powder from adhering to both ends of the slit bar having a rebound resilience of a predetermined value or more and a small amount of swing. That is, by setting the rebound resilience to a predetermined value or more, the fine powder can be prevented from adhering by the repulsive force of the slit bar itself when the stone material falls and collides with the slit bar.
Here, when the rebound resilience is less than 45%, fine powder adhesion at both ends of the slit bar occurs to such an extent that the overall sieve efficiency deteriorates.
On the other hand, as the impact resilience increases, fine powder adhesion can be suppressed. Therefore, the upper limit of the impact resilience is not particularly defined, but in the urethane used in the present embodiment, it is generally about 65%.
From the above, the impact resilience of the rubber-like elastic body is set to 45% or more, preferably 50% or more, and more preferably 55% or more.
更に、ゴム状弾性体は、前記した試験方法に用いる引張試験機を使用して得た伸び（破断時の伸び）を４００％以上１２００％以下とすることが好ましい。この試験方法も、ＪＩＳ Ｋ ７３１１に規定される方法であり、具体的には、以下に示す方法で測定した結果である。
試験に際しては、長さ１００ｍｍ、最大幅２５ｍｍ（くびれ部の幅５ｍｍ）のダンベル状の試験片を、引張試験機のつかみ具でつかみ、試験片が切断に至るまでの最大荷重を読み取ることにより得た。なお、伸びは、以下の式により求めた。
ＥＢ＝（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０×１００
ここで、ＥＢ：伸び（％）、Ｌ０：標線距離（ｍｍ）、Ｌ １ ：切断時の標線間距離（ｍｍ）である。
ゴム状弾性体の伸びが過少の場合、石質原料の落下衝突により、ゴム状弾性体が局部的に破断する可能性がある。このため、ゴム状弾性体の伸びが少なくとも４００％程度あれば、局部的な破断は抑制できるものと考えられる。
一方、上記した理由により、ゴム状弾性体の伸びの上限を特に制限してはいないが、本実施の形態で用いたウレタンでは、一般的に１２００％程度である。
Further, the rubber-like elastic body preferably has an elongation (elongation at break) of 400% or more and 1200% or less obtained by using the tensile tester used in the above-described test method. This test method is also a method defined in JIS K 7311. Specifically, it is a result of measurement by the method shown below.
In the test, a dumbbell-shaped test piece having a length of 100 mm and a maximum width of 25 mm (constriction width 5 mm) is obtained by grasping with a gripping tool of a tensile tester and reading the maximum load until the test piece is cut. It was. In addition, elongation was calculated | required with the following formula | equation.
E B = (L 1 −L 0 ) / L 0 × 100
Here, E B : elongation (%), L 0 : marked line distance (mm), L 1 : distance between marked lines (mm) at the time of cutting.
When the elongation of the rubber-like elastic body is too small, there is a possibility that the rubber-like elastic body may be locally broken due to a drop collision of the stone raw material. For this reason, if the elongation of the rubber-like elastic body is at least about 400%, it is considered that local breakage can be suppressed.
On the other hand, for the reasons described above, the upper limit of the elongation of the rubber-like elastic body is not particularly limited, but in the urethane used in the present embodiment, it is generally about 1200%.
スリットバー１２の外径ｄは、篩総合効率に影響を及ぼすため、８ｍｍ以上２０ｍｍ以下（本実施の形態では、１０ｍｍ）にした。スリットバーでの分級点（分級する閾値）は、一般に３ｍｍ以上６ｍｍ以下程度であり、これらの閾値を目標として分級するには、スリットバーの直径８ｍｍ以上２０ｍｍ以下が最適だからである。
ここで、スリットバーの直径が８ｍｍ以上２０ｍｍ以下の範囲外の場合、隣り合うスリットバーの間隔と、複数本のスリットバーを並設する傾斜面の角度を調整しても、石質原料の付着を抑制できるスリットバーの振れ回り量を考慮したときに、篩総合効率が悪化する。具体的には、スリットバーの直径が８ｍｍ未満の場合、粗粒が篩下に多く混入し、スリットバーの直径が２０ｍｍを超える場合、微粉が篩上に多く混入する。
以上のことから、スリットバーの直径を８ｍｍ以上２０ｍｍ以下としたが、下限を９ｍｍとすることが好ましく、また上限を１５ｍｍ、更には１２ｍｍとすることが好ましい。
The outer diameter d of the
Here, in the case where the diameter of the slit bar is outside the range of 8 mm or more and 20 mm or less, even if the interval between the adjacent slit bars and the angle of the inclined surface on which the plurality of slit bars are arranged are adjusted, the adhesion of the stone material Considering the amount of swirling of the slit bar that can suppress squeezing, the overall sieve efficiency deteriorates. Specifically, when the diameter of the slit bar is less than 8 mm, a lot of coarse particles are mixed under the sieve, and when the diameter of the slit bar exceeds 20 mm, a lot of fine powder is mixed on the sieve.
From the above, the diameter of the slit bar is 8 mm or more and 20 mm or less, but the lower limit is preferably 9 mm, and the upper limit is preferably 15 mm, and more preferably 12 mm.
また、スリットバー１２の表層部を構成するゴム状弾性体１３の厚みｔは、２．５ｍｍ以上（本実施の形態では、金属製ワイヤーの径は３ｍｍ）とする。
前記したように、金属製ワイヤーは、スリットバーの破断防止と、ゴム状弾性体の過剰な弾性伸びによる篩総合効率の悪化抑制のために必要である。金属製ワイヤーが破断しなければ、スリットバーは破断せず、ゴム状弾性体の過剰な弾性伸びを防止できるからである。なお、石質原料をスリットバーで篩分けるに際し、ゴム状弾性体の被覆がある前提では、金属製ワイヤーの径が１ｍｍあれば破断しない。一方、上限は、スリットバーの外径とゴム状弾性体の必要厚さから決定される。
In addition, the thickness t of the rubber-like
As described above, the metal wire is necessary for preventing breakage of the slit bar and for suppressing deterioration of the overall efficiency of the sieve due to excessive elastic elongation of the rubber-like elastic body. This is because, if the metal wire is not broken, the slit bar is not broken, and excessive elastic elongation of the rubber-like elastic body can be prevented. In addition, when sieving a stone raw material with a slit bar, it is not broken if the diameter of the metal wire is 1 mm on the assumption that the rubber-like elastic body is covered. On the other hand, the upper limit is determined from the outer diameter of the slit bar and the required thickness of the rubber-like elastic body.
ここで、ゴム状弾性体の厚みが２．５ｍｍ以上あれば、ゴム状弾性体の弾性によるスリットバーの振れ回りと、スリットバーに付着する微粉粒がスリットバーに衝突する際にゴム状弾性体の弾性により生じる微粉粒の「跳ね返り」とが起こり、スリットバーへの微粉粒の付着を抑制できる。また、ゴム状弾性体の不可避的な磨耗の発生を考慮すると、２．５ｍｍ以上は必要である。
以上のことから、ゴム状弾性体の厚みを２．５ｍｍ以上としたが、好ましくは３ｍｍ以上、更には３．５ｍｍ以上とすることが好ましい。
Here, if the rubber-like elastic body has a thickness of 2.5 mm or more, the rubber-like elastic body moves around the slit bar due to the elasticity of the rubber-like elastic body and when fine particles adhering to the slit bar collide with the slit bar. “Rebound” of the fine particles caused by the elasticity of the resin occurs, and adhesion of the fine particles to the slit bar can be suppressed. In consideration of inevitable wear of the rubber-like elastic body, 2.5 mm or more is necessary.
From the above, the thickness of the rubbery elastic body is 2.5 mm or more, preferably 3 mm or more, more preferably 3.5 mm or more.
なお、各スリットバー１２の枠体１６への固定は、スリットバー１２を弛ませることなく水平になるようにして行ってもよいが、弛むようにして行ってもよい。
ここで、スリットバー１２を弛ませる場合、図１（Ｃ）に示すように、例えば、篩分け手段１５の幅方向に配置されるスリットバー１２の長さが７５０ｍｍであれば、スリットバー１２の長手方向中央部における最大弛み量Ｘが、例えば、２ｍｍ以上１０ｍｍ以下（例えば、スリットバーの長さの０．１％以上２％以下程度）、好ましくは、５ｍｍ以上１０ｍｍ以下の範囲内になるようにして行う。
このように構成することで、スリットバー１２の表層部に配置されたゴム状弾性体１３の弾性により、スリットバー１２が２〜１０ｍｍの範囲で振れ回るため好ましい。
The slit bars 12 may be fixed to the
Here, when the
By comprising in this way, since the
次に、本発明の一実施の形態に係るスリットバーによる篩分け方法について説明する。
篩分ける石質原料は、特に鉄鉱石が好ましいが、他の石質原料、例えば、鉱滓または砕石でもよい。
石質原料が鉄鉱石の場合、０．５ｍｍアンダーが２０質量％以上の鉄鉱石を篩分ける。
従来の篩分け装置を使用した場合、スリットバーに付着する微粉粒の直径は、０．５ｍｍ以下のものが多く見られた。従って、石質原料として鉄鉱石を用いる場合、０．５ｍｍアンダーが２０質量％以上含まれる場合に、スリットバーへの微粉の付着による篩総合効率の悪化がより顕著になる傾向が見られた。
以上のことから、石質原料として０．５ｍｍアンダーが２０質量％以上の鉄鉱石を篩分けたが、上記した効果をより顕著に得るには、０．５ｍｍアンダーが３０質量％以上の鉄鉱石を篩分けることが好ましく、更には、０．５ｍｍアンダーが３５質量％以上の鉄鉱石を篩分けることが好ましい。
Next, a sieving method using a slit bar according to an embodiment of the present invention will be described.
The stone raw material to be sieved is particularly preferably iron ore, but may be other stone raw materials such as ore or crushed stone.
When the stone raw material is iron ore, the iron ore with 0.5 mm under is 20% by mass or more is sieved.
When a conventional sieving device was used, the diameter of fine particles adhering to the slit bar was often 0.5 mm or less. Therefore, when iron ore is used as a stone raw material, when 0.5 mm under is contained in an amount of 20% by mass or more, there is a tendency that the deterioration of the overall sieve efficiency due to the adhesion of fine powder to the slit bar becomes more remarkable.
From the above, the iron ore with 0.5 mm under 20% by mass or more was screened as a stone raw material. To obtain the above-mentioned effect more remarkably, the iron ore with 0.5 mm under 30% by mass or more. Is preferably screened, and it is further preferable to screen iron ore having a 0.5 mm under thickness of 35% by mass or more .
石質原料の含有水分（即ち、石質原料への付着水分であり、結晶水は含まない）は、３質量％を超え１２質量％以下の場合に、篩分けの効果が顕著に現れる。
ここで、石質原料の含有水分が３質量％程度では、スリットバーへの微粉の顕著な付着が見られない場合があり、３質量％を超えることで、篩総合効率が悪化していく場合がある。
このため、石質原料の含有水分が、３質量％を超える石質原料に、本願発明の篩分け方法を適用することで、篩分けの改善効果がより顕著になるが、好ましくは５質量％以上、更に好ましくは７質量％以上とする。
一方、石質原料の含有水分が１２質量％を超える場合、石質原料の含有水分が多過ぎ、篩構造部品への石質原料の付着が顕著となる傾向があり、石質原料を傾斜滑降させることができない。
このため、石質原料の含有水分は１２質量％以下であることが望ましいが、更には１０質量％以下であることが好ましい。
In the case where the moisture content of the stone raw material (that is, moisture adhering to the stone raw material and not including crystal water) is more than 3% by mass and 12% by mass or less, the sieving effect is remarkably exhibited.
Here, when the moisture content of the stone raw material is about 3% by mass, remarkable adhesion of fine powder to the slit bar may not be seen, and when it exceeds 3% by mass, the overall efficiency of the sieve deteriorates There is.
For this reason, the improvement effect of sieving becomes more remarkable by applying the sieving method of the present invention to a stone raw material having a moisture content of the stone raw material exceeding 3% by mass, preferably 5% by mass. More preferably, the content is 7% by mass or more.
On the other hand, when the water content of the stone material exceeds 12% by mass, the water content of the stone material is too much, and the adhesion of the stone material to the sieve structure parts tends to become remarkable, and the stone material is inclined downhill. I can't let you.
For this reason, the water content of the stone material is desirably 12% by mass or less, and more preferably 10% by mass or less.
以上に示した石質原料を、篩分け装置に連続的（断続的でもよい）に供給する。なお、石質原料の供給に際しては、スリットバーへの１時間あたりの石質原料の供給量を、スリットバーの長手方向１ｍあたり２００トン以上１１００トン以下とする。
ここで、石質原料の供給量が２００トン未満の場合、その供給量が少なくなり過ぎ、スリットバー上を滑走する石質原料の速度が速くなり過ぎて、スリットバーへ衝突し落下する石質原料の量が不足する傾向にある。このため、スリットバーの振れ回り量が不足して、スリットバーへの石質原料の付着がより顕著になる傾向が見られた。
一方、石質原料の供給量が１１００トンを超える場合、ゴム状弾性体の磨耗が顕著になる傾向があり、スリットバーの取り替え頻度が増え、経済性と作業性が悪化する。
以上のことから、スリットバーへの１時間あたりの石質原料の供給量を、スリットバーの長手方向１ｍあたり２００トン以上１１００トン以下としたが、下限を４００トン、更には５００トンとすることが好ましく、上限を１０００トン、更には９００トンとすることが好ましい。
The stone raw material shown above is continuously (or intermittently) supplied to the sieving device. When supplying the stone material, the supply amount of the stone material per hour to the slit bar is set to 200 to 1100 tons per 1 m in the longitudinal direction of the slit bar.
Here, when the supply amount of the stone raw material is less than 200 tons, the supply amount becomes too small, the speed of the stone raw material sliding on the slit bar becomes too high, and the stone material that collides with the slit bar and falls. The amount of raw materials tends to be insufficient. For this reason, there was a tendency that the amount of swirling of the slit bar was insufficient, and adhesion of the stone raw material to the slit bar became more remarkable.
On the other hand, when the supply amount of the stone raw material exceeds 1100 tons, there is a tendency that the rubber-like elastic body wears significantly, the replacement frequency of the slit bar increases, and the economy and workability deteriorate.
From the above, the supply amount of the stone raw material per hour to the slit bar is 200 to 1100 tons per 1 m in the longitudinal direction of the slit bar, but the lower limit is 400 tons and further 500 tons The upper limit is preferably 1000 tons, more preferably 900 tons.
このように、篩分け装置１０のスリットバー１２上で石質原料を傾斜滑降させることにより、スリットバー１２への石質原料の付着を抑制しながら、隣り合うスリットバー１２の間に形成される隙間１１を介して、石質原料中の微粉を篩下へ落下させ分離できる。
これにより、簡易な機構でスリットバー１２への石質原料の付着を抑制、更には防止し、従来よりも篩分け精度を向上できる。
In this manner, the stone raw material is inclined down on the
Thereby, adhesion of the stone raw material to the
次に、本発明の作用効果を確認するために行った実施例について説明する。
使用した篩分け装置は、以下に示す仕様である。
（１）篩分け装置の幅：３ｍ（７５０ｍｍの長さのスリットバーを備える篩分け手段を４個並列で設置）
（２）隣り合うスリットバーの間隔（隙間）：２２ｍｍ
（３）篩分け装置の長さ：全長１３．５ｍ（シュート部（助走部材）長さ１．５ｍ＋スリットバー領域の長さ３ｍ＝４．５ｍを１段とし、これを３段設置）
Next, examples carried out for confirming the effects of the present invention will be described.
The used sieving device has the following specifications.
(1) Width of sieving device: 3 m (4 pieces of sieving means having a slit bar having a length of 750 mm are installed in parallel)
(2) Spacing between adjacent slit bars (gap): 22 mm
(3) Length of sieving device: total length 13.5m (chute part (running member) length 1.5m + slit bar area length 3m = 4.5m as one stage, this is installed in 3 stages)
（４）篩分け手段のスリットバーの設置本数：２７０本（篩分け手段（７５０ｍｍ幅を一つ）を構成する１段あたりのスリットバーの本数を９０本とし、これを３段設置）
（５）篩分け装置の篩傾斜角度θ：５０°
（６）スリットバーのゴム状弾性体の材質：ウレタン（ポリウレタン系熱可塑性エラストマー）
（７）石質原料：水分を３質量％以上含有する鉄鉱石を使用。なお、３質量％以上の水分を含有する鉄鉱石は、微粉を多く含有するため、篩分けの際にスリットバーへの微粉粒の付着問題となり易い。
(4) Number of slit bars installed in the sieving means: 270 (90 pieces of slit bars per stage constituting the sieving means (one 750 mm width) are installed in three stages)
(5) Screening device inclination angle θ: 50 °
(6) Rubber-like elastic material of slit bar: Urethane (polyurethane thermoplastic elastomer)
(7) Stone raw material: Iron ore containing 3% by mass or more of moisture is used. Since iron ore containing 3% by mass or more of water contains a large amount of fine powder, it tends to cause a problem of adhesion of fine particles to the slit bar during sieving.
上記した条件に基づき、スリットバーの構成が篩総合効率に及ぼす影響について、表１を参照しながら説明する。ここで、実施例１、２、比較例１、２は、スリットバーの外径を本願発明の適正範囲である８ｍｍ以上２０ｍｍ以下の範囲内に設定したものである。また、実施例１、２、比較例１は、スリットバーの表層部をゴム状弾性体で構成し、比較例２は、スリットバーを炭素鋼製の棒で構成している。そして、実施例１、２は、ゴム状弾性体の厚みが、本願発明の適正範囲である２．５ｍｍ以上の結果であり、比較例１は、この下限値未満の結果である。 Based on the above conditions, the influence of the configuration of the slit bar on the overall sieve efficiency will be described with reference to Table 1. Here, in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2, the outer diameter of the slit bar is set within a range of 8 mm or more and 20 mm or less, which is an appropriate range of the present invention. In Examples 1 and 2 and Comparative Example 1, the surface portion of the slit bar is composed of a rubber-like elastic body, and in Comparative Example 2, the slit bar is composed of a carbon steel rod. In Examples 1 and 2, the thickness of the rubber-like elastic body is a result of 2.5 mm or more which is an appropriate range of the present invention, and Comparative Example 1 is a result of less than this lower limit value.
表１に示す実施例１、２から明らかように、スリットバーの表層部をゴム状弾性体で構成し、しかもその厚みを２．５ｍｍ以上とすることにより、比較例１、２と比較して、篩総合効率が高められることを確認できた。これは、ゴム状弾性体により、スリットバーが振れ回り、スリットバーへの微粉の付着を抑制できたことに起因するものと考えられる。
一方、比較例１は、ゴム状弾性体の厚みが薄くなり過ぎ、使用に伴って金属製ワイヤーが露出し、損傷したことにより破断したものと考えられる。
また、比較例２については、スリットバーを炭素鋼製の棒で構成しているため、その強度は大きいが、スリットバーが振れ回らないため、スリットバーへの微粉の付着が発生し、篩総合効率が低下したものと考えられる。
As is clear from Examples 1 and 2 shown in Table 1, the surface layer portion of the slit bar is composed of a rubber-like elastic body, and the thickness thereof is 2.5 mm or more, compared with Comparative Examples 1 and 2. It was confirmed that the overall efficiency of the sieve was improved. This is considered to be due to the fact that the rubber-like elastic body swings around the slit bar and suppresses the adhesion of fine powder to the slit bar.
On the other hand, in Comparative Example 1, it is considered that the rubber-like elastic body is too thin, the metal wire is exposed with use, and is broken due to damage.
Moreover, about the comparative example 2, since the slit bar is comprised with the rod made from carbon steel, the intensity | strength is large, but since a slit bar does not shake, the adhesion of the fine powder to a slit bar generate | occur | produces, It is thought that the efficiency decreased.
ここで、ゴム状弾性体の硬さが篩総合効率に及ぼす影響について、図２を参照しながら説明する。なお、この試験は、ゴム状弾性体の硬さを変更すること以外、前記表１に示した実施例１と同じ条件で行った。
図２から明らかように、ゴム状弾性体の硬さが硬くなるに伴って（前記した試験方法で６０以上）、篩総合効率を長期間高いレベルに維持できることを確認できた。
Here, the influence of the hardness of the rubber-like elastic body on the overall sieve efficiency will be described with reference to FIG. This test was performed under the same conditions as in Example 1 shown in Table 1 except that the hardness of the rubber-like elastic body was changed.
As apparent from FIG. 2, as the hardness of the rubber-like elastic body becomes harder (60 or more by the above-described test method), it was confirmed that the overall sieve efficiency can be maintained at a high level for a long time.
次に、スリットバーを構成するゴム状弾性体の反発弾性が、スリットバーへの微粉粒付着に及ぼす影響について、表２を参照しながら説明する。ここで、実施例１は、反発弾性が適正な範囲の下限を上回った（４５％以上）ときの結果であり、実施例３は、反発弾性が適正な範囲の下限のときの結果であり、参考例１は、反発弾性が適正な範囲の下限から外れたときの結果である。 Next, the effect of the impact resilience of the rubber-like elastic body constituting the slit bar on the adhesion of fine particles to the slit bar will be described with reference to Table 2. Here, Example 1 is the result when the impact resilience exceeds the lower limit of the appropriate range (45% or more), and Example 3 is the result when the impact resilience is the lower limit of the appropriate range. Reference Example 1 is a result when the impact resilience deviates from the lower limit of the appropriate range.
表２から明らかなように、実施例１、３、および参考例１のいずれについても、スリットバー中央部での微粉粒の付着は、目視で確認されなかった。これは、スリットバーの振れ回りが良好に行われた結果であると考えられる。
しかし、スリットバーの振れ回りが生じにくい、スリットバーの両端部では、反発弾性が適正な範囲から外れることで、微粉粒の付着が確認された（参考例１）。しかし、スリットバー中央部での微粉粒の付着はないため、篩総合効率は６０％程度に維持できるため、問題なく使用できる。
As is clear from Table 2, in any of Examples 1 and 3 and Reference Example 1 , adhesion of fine particles at the center of the slit bar was not visually confirmed. This is considered to be a result of the favorable swinging of the slit bar.
However, the rebound resilience deviates from the appropriate range at both ends of the slit bar, where the slit bar is unlikely to swing, confirming the attachment of fine particles ( Reference Example 1 ). However, since there is no adhesion of fine particles at the center of the slit bar, the overall sieve efficiency can be maintained at about 60%, so that it can be used without any problem.
次に、スリットバーの表層部を構成するゴム状弾性体の伸びが、スリットバーの表面剥離に及ぼす影響について、表３を参照しながら説明する。ここで、実施例１は、ゴム状弾性体の伸びが適正な範囲を上回った（４００％以上）ときの結果であり、参考例２は、伸びが適正な範囲の下限のときの結果である。 Next, the influence of the elongation of the rubber-like elastic body constituting the surface portion of the slit bar on the surface peeling of the slit bar will be described with reference to Table 3. Here, Example 1 is a result when the elongation of the rubber-like elastic body exceeds an appropriate range (400% or more), and Reference Example 2 is a result when the elongation is the lower limit of the appropriate range. .
表３から明らかなように、ゴム状弾性体の伸びを高めることで、ゴム状弾性体の柔軟性が高められ、スリットバー表面の剥離を抑制できることを確認できた。ここで、参考例２については、表面剥離が多少発生しているものの、その剥離の程度は、スリットバーを使用可能な範囲内であった。
As is apparent from Table 3, it was confirmed that by increasing the elongation of the rubber-like elastic body, the flexibility of the rubber-like elastic body was increased and the peeling of the slit bar surface could be suppressed. Here, in Reference Example 2 , although some surface peeling occurred, the degree of peeling was within the range in which the slit bar could be used.
続いて、０．５ｍｍアンダーの粒径である微粉粒の配合量が篩総合効率に及ぼす影響について、表４を参照しながら説明する。ここで、実施例１、６は、スリットバーの表層部がゴム状弾性体で構成された場合の結果であり、また比較例２〜４は、スリットバーとして炭素鋼製の棒を使用した場合の結果である。なお、実施例１は、微粉粒の配合量を高く設定した結果であり（４５質量％）、実施例６は、その配合量を低く設定した結果である（１０質量％）。ここで、比較例２〜４の微粉粒の配合量は、実施例１の配合量未満で実施例６の配合量以上に設定してある。 Then, the influence which the compounding quantity of the fine particle which is a particle diameter of 0.5 mm under has on the sieve comprehensive efficiency is demonstrated, referring Table 4. FIG. Here, Examples 1 and 6 are the results when the surface layer portion of the slit bar is made of a rubber-like elastic body, and Comparative Examples 2 to 4 are cases where a carbon steel rod is used as the slit bar. Is the result of In addition, Example 1 is a result which set the compounding quantity of the fine particle high (45 mass%), and Example 6 is a result which set the compounding quantity low (10 mass%). Here, the compounding amount of the fine particles of Comparative Examples 2 to 4 is set to be less than the compounding amount of Example 1 and more than the compounding amount of Example 6.
表４から明らかなように、実施例１は、実施例６と比較して、微粉粒を多く含んでいる結果であるが、微粉粒の配合量が少ない実施例６と同等の篩総合効率を得ることができることを確認できた。これは、スリットバーの表層部をゴム状弾性体で構成したことに起因する。
一方、比較例２〜４のように、微粉粒の配合量を増加させることにより、篩総合効率が低下する結果が得られた。これは、スリットバーを炭素鋼製の棒で構成することにより、スリットバーの振れ回りが小さくなり、スリットバーへ微粉粒が付着した結果、篩総合効率が低下したことによるものである。
As is clear from Table 4, Example 1 is a result of containing a larger amount of fine particles than Example 6, but the overall screen efficiency equivalent to that of Example 6 in which the amount of fine particles is small. I was able to confirm that I could get it. This originates in having comprised the surface layer part of the slit bar with the rubber-like elastic body.
On the other hand, like Comparative Examples 2-4, the result that the sieve comprehensive efficiency fell was obtained by increasing the compounding quantity of a fine particle. This is due to the fact that when the slit bar is made of a carbon steel rod, the whirling of the slit bar is reduced, and fine particles adhere to the slit bar, resulting in a decrease in the overall efficiency of the sieve.
また、鉄鉱石の含有水分量が篩総合効率に及ぼす影響について、表５を参照しながら説明する。ここで、実施例１、７は、スリットバーの表層部がゴム状弾性体で構成された場合の結果であり、比較例２、５は、スリットバーを炭素鋼製の棒で構成した場合の結果である。なお、実施例１と比較例２は、鉄鉱石の含有水分量を高く設定した結果であり（７．２質量％）、実施例７と比較例５は、その含有水分量を低く設定した結果である（実施例７：３．１質量％、比較例５：３．０質量％）。また、比較例２、５については、実施例１、７と比較して微粉粒の配合量を少なくした結果である。 Further, the influence of the water content of iron ore on the overall sieve efficiency will be described with reference to Table 5. Here, Examples 1 and 7 are results when the surface layer portion of the slit bar is made of a rubber-like elastic body, and Comparative Examples 2 and 5 are cases where the slit bar is made of a carbon steel rod. It is a result. In addition, Example 1 and Comparative Example 2 are the results of setting the water content of iron ore high (7.2% by mass), and Example 7 and Comparative Example 5 are the results of setting the water content of the iron ore low. (Example 7: 3.1% by mass, Comparative Example 5: 3.0% by mass). Further, Comparative Examples 2 and 5 are results obtained by reducing the blending amount of fine particles as compared with Examples 1 and 7.
表５の実施例１、７から明らかなように、スリットバーの表層部がゴム状弾性体で構成された場合、鉄鉱石の含有水分量が多くなって、スリットバーへの微粉粒の付着が生じ易い状態となっても、篩総合効率は同等の値を得ることができた。これは、スリットバーの表層部をゴム状弾性体で構成したことに起因する。
一方、比較例２、５のように、スリットバーを炭素鋼製の棒で構成した場合は、スリットバーの振れ回りが小さくなるため、鉄鉱石の含有水分量が多くなったときに、スリットバーへ微粉粒が付着して、篩総合効率が低下していた。
As is clear from Examples 1 and 7 in Table 5, when the surface layer portion of the slit bar is composed of a rubber-like elastic body, the amount of water contained in the iron ore increases, and fine particles adhere to the slit bar. Even if it is in a state where it easily occurs, the overall efficiency of the sieve can be obtained at an equivalent value. This originates in having comprised the surface layer part of the slit bar with the rubber-like elastic body.
On the other hand, when the slit bar is made of a carbon steel rod as in Comparative Examples 2 and 5, since the whirling of the slit bar becomes small, when the moisture content of iron ore increases, the slit bar Fine particles adhered to the screen, and the overall efficiency of the sieve was reduced.
次に、スリットバーへの鉄鉱石の供給量が篩総合効率に及ぼす影響について、表６を参照しながら説明する。ここで、実施例１、８〜１０は、スリットバーの表層部がゴム状弾性体で構成された場合の結果であり、スリットバーへの鉄鉱石の供給量を変更した結果である。なお、実施例１、８〜１０は、いずれも鉄鉱石中に占める微粉粒の配合量が多く、また含有水分量も高く設定してあり、篩総合効率が低くなり易い場合の結果を示している。 Next, the influence of the supply amount of iron ore to the slit bar on the overall sieve efficiency will be described with reference to Table 6. Here, Examples 1 and 8 to 10 are results when the surface layer portion of the slit bar is made of a rubber-like elastic body, and are results of changing the supply amount of iron ore to the slit bar. Examples 1 and 8 to 10 all show the results when the blending amount of fine particles in the iron ore is large and the moisture content is set high, and the overall efficiency of the sieve tends to be low. Yes.
鉄鉱石の供給量が少なくなるに伴って、篩総合効率が低下する傾向はあるが、鉄鉱石中に占める微粉粒の配合量が多く、また含有水分も高い場合にしては、篩総合効率を十分に高めることができることを確認できた。
以上の結果から、簡易な機構でスリットバーへの石質原料の付着を抑制、更には防止し、従来よりも篩分け精度を向上できることを確認できた。
Although the overall sieve efficiency tends to decrease as the supply of iron ore decreases, if the amount of fine particles in the iron ore is high and the moisture content is high, the overall sieve efficiency is reduced. It was confirmed that it could be sufficiently increased.
From the above results, it was confirmed that the adhesion of the stone raw material to the slit bar can be suppressed and further prevented with a simple mechanism, and the sieving accuracy can be improved as compared with the prior art.
以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部または全部を組合せて本発明のスリットバーによる篩分け方法および篩分け装置を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。 As described above, the present invention has been described with reference to the embodiment. However, the present invention is not limited to the configuration described in the above embodiment, and the matters described in the scope of claims. Other embodiments and modifications conceivable within the scope are also included. For example, a case where a sieving method and a sieving device using the slit bar of the present invention are configured by combining some or all of the above-described embodiments and modifications is also included in the scope of the right of the present invention.
１０：篩分け装置、１１：隙間、１２：スリットバー、１３：ゴム状弾性体、１４：金属製ワイヤー、１５：篩分け手段、１６：枠体、１７：助走部材、１８：衝突部材 10: sieving device, 11: gap, 12: slit bar, 13: rubber-like elastic body, 14: metal wire, 15: sieving means, 16: frame, 17: running member, 18: collision member
Claims (5)
前記スリットバーを備える篩分け手段の幅は５００ｍｍ以上１０００ｍｍ以下であり、前記スリットバーは、その表層部がゴム状弾性体で構成され、該ゴム状弾性体の内部に金属製ワイヤーが配置されたものであり、前記スリットバーの外径が８ｍｍ以上２０ｍｍ以下、かつ前記ゴム状弾性体の厚みが２．５ｍｍ以上であり、しかも該ゴム状弾性体は、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの試験方法に用いる硬さ試験機を使用して得た硬さが６０以上、前記試験方法に用いる反発弾性試験機を使用して得た反発弾性が４５％以上であることを特徴とするスリットバーによる篩分け方法。 Using a slit bar provided with a plurality of gaps from the upstream side to the downstream side, in the sieving method with a slit bar that slid down and sieve the stone raw material on the plurality of slit bars,
The width of the sieving means provided with the slit bar is 500 mm or more and 1000 mm or less , the surface portion of the slit bar is composed of a rubber-like elastic body, and a metal wire is disposed inside the rubber-like elastic body. The slit bar has an outer diameter of 8 mm or more and 20 mm or less, and the rubber-like elastic body has a thickness of 2.5 mm or more , and the rubber-like elastic body is used in a test method for polyurethane-based thermoplastic elastomers. A sieving method using a slit bar , wherein the hardness obtained using a hardness tester is 60 or more and the rebound resilience obtained using the rebound resilience tester used in the test method is 45% or more .
前記篩分け手段の幅は５００ｍｍ以上１０００ｍｍ以下であり、前記スリットバーは、その表層部がゴム状弾性体で構成され、該ゴム状弾性体の内部に金属製ワイヤーが配置されたものであり、前記スリットバーの外径が８ｍｍ以上２０ｍｍ以下、かつ前記ゴム状弾性体の厚みが２．５ｍｍ以上であり、しかも該ゴム状弾性体は、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの試験方法に用いる硬さ試験機を使用して得た硬さが６０以上、前記試験方法に用いる反発弾性試験機を使用して得た反発弾性が４５％以上であることを特徴とする篩分け装置。 Sieves from the upstream side has a sieving means Ru comprising a plurality of slits bar provided with a gap over to the downstream side, sieved the stony raw materials are inclined downhill on slit bar several plurality In the dividing device,
The sieving means has a width of not less than 500 mm and not more than 1000 mm, the slit bar is composed of a rubber-like elastic body, and a metal wire is disposed inside the rubber-like elastic body, The outer diameter of the slit bar is 8 mm or more and 20 mm or less, the thickness of the rubber-like elastic body is 2.5 mm or more , and the rubber-like elastic body is a hardness tester used in a test method for polyurethane-based thermoplastic elastomer. A sieving device characterized in that the hardness obtained by using the slab is 60 or more and the resilience obtained by using the resilience tester used in the test method is 45% or more .
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57184788U (en) * | 1980-07-17 | 1982-11-24 | ||
| JPS57113874A (en) * | 1980-11-21 | 1982-07-15 | Mitsudouesutan Ind Inc | Separator for substance |
| JPS61164686A (en) * | 1985-01-17 | 1986-07-25 | 三ツ星ベルト株式会社 | Slot type rubber screen |
| JPH08267010A (en) * | 1995-03-29 | 1996-10-15 | Nippon Steel Corp | Raw material screening method |
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