JP4595795B2 - DC-DC converter - Google Patents
DC-DC converter Download PDFInfo
- Publication number
- JP4595795B2 JP4595795B2 JP2005341008A JP2005341008A JP4595795B2 JP 4595795 B2 JP4595795 B2 JP 4595795B2 JP 2005341008 A JP2005341008 A JP 2005341008A JP 2005341008 A JP2005341008 A JP 2005341008A JP 4595795 B2 JP4595795 B2 JP 4595795B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- switching element
- timing
- output control
- voltage
- rectifying
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
本発明は、自然転流方式によるゼロ電圧スイッチングを行うDC−DCコンバータの構成に関する。 The present invention relates to a configuration of a DC-DC converter that performs zero voltage switching by a natural commutation method.
従来から、スイッチング素子により直流電源入力をオン・オフして、所定電圧の直流電源出力を生成する、DC−DCコンバータが用いられている。
例えば、特許文献1に示すDC−DCコンバータはチョッパ型に構成されている。
また、チョッパ型のDC−DCコンバータとしては、図1に示すように、直流電源入力をオン・オフする出力制御用スイッチング素子SW1と、整流用スイッチング素子SW2と、インダクタLと、前記出力制御用スイッチング素子SW1に並列接続されるリアクタンス素子である共振用キャパシタCrとを備え、該出力制御用スイッチング素子SW1、整流用スイッチング素子SW2、インダクタL、および共振用キャパシタCrのそれぞれが中点3で接続して、共振型のDC−DCコンバータに構成したものがある。
2. Description of the Related Art Conventionally, DC-DC converters that generate a DC power supply output with a predetermined voltage by turning a DC power supply input on and off using a switching element have been used.
For example, the DC-DC converter shown in Patent Document 1 is configured as a chopper type.
As shown in FIG. 1, the chopper type DC-DC converter includes an output control switching element SW1 for turning on / off a DC power input, a rectifying switching element SW2, an inductor L, and the output control switch. A resonance capacitor Cr which is a reactance element connected in parallel to the switching element SW1, and each of the output control switching element SW1, the rectifying switching element SW2, the inductor L, and the resonance capacitor Cr is connected at a
このような共振型DC−DCコンバータでは、出力制御用スイッチング素子SW1のオフタイミングに、共振用キャパシタCrの影響により電圧の上昇を抑えた状態でスイッチングを行うゼロ電圧スイッチングを実現するとともに、その後の出力制御用スイッチング素子SW1のオンタイミングでも、インダクタLの電流を逆流させることにより出力制御用スイッチング素子SW両端の電圧差がゼロになるタイミングを作って、ゼロ電圧スイッチングを実現する、所謂自然転流方式による制御が行われることがある。 In such a resonance type DC-DC converter, at the off timing of the output control switching element SW1, zero voltage switching is performed in which switching is performed while suppressing an increase in voltage due to the influence of the resonance capacitor Cr. Even when the output control switching element SW1 is turned on, the voltage difference between both ends of the output control switching element SW is made zero by reversely flowing the current of the inductor L to realize zero voltage switching, so-called natural commutation. Control by the method may be performed.
具体的には、図3に示すように、まず、時刻t0において出力制御用スイッチング素子SW1をオンすることにより、インダクタLに電流ILを流してエネルギーを蓄える。
次に、時刻t1となったときに出力制御用スイッチング素子SW1がオフされるが、このときには、該出力制御用スイッチング素子SW1に流れていた電流が共振用キャパシタCrにより吸収されるため、出力制御用スイッチング素子SW1の端子間の電圧Vmの上昇が抑えられ、ゼロ電圧スイッチングが実現される。
その後、時刻t2に達すると整流用スイッチング素子SW2がオンされ、インダクタLの電流ILは該整流用スイッチング素子SW2を通じて出力側へ流れ、該インダクタLの電流ILは減少していく。インダクタLの電流ILは減少していき、時刻t3でゼロとなる。
Specifically, as shown in FIG. 3, first, the output control switching element SW1 is turned on at time t0, whereby the current IL is supplied to the inductor L to store energy.
Next, when the time t1 is reached, the output control switching element SW1 is turned off. At this time, since the current flowing through the output control switching element SW1 is absorbed by the resonance capacitor Cr, the output control is performed. The rise of the voltage Vm between the terminals of the switching element SW1 is suppressed, and zero voltage switching is realized.
Thereafter, when the time t2 is reached, the rectifying switching element SW2 is turned on, the current IL of the inductor L flows to the output side through the rectifying switching element SW2, and the current IL of the inductor L decreases. The current IL of the inductor L decreases and becomes zero at time t3.
さらに、時刻t3以降においては、ゼロになったインダクタLの電流ILが、共振用キャパシタCrの電荷が入力電圧Vinに回生するために、逆流をし始める。この場合、前記電圧Vxの電圧波形は、インダクタLと共振用キャパシタCrとの共振により、入力電圧Vinレベルを中心としてCOS波形となる。
そして、時刻t4において、電圧Vmがゼロになった時点で共振用キャパシタCrの電荷がゼロとなり、出力制御用スイッチング素子SWの寄生整流素子を通じてインダクタLに電流が流れ始め、インダクタLの逆流電流は徐徐に減少する。この時点で出力制御用スイッチング素子SW1をオンすることにより、ゼロ電圧スイッチングを実現することができる。
At time t4, when the voltage Vm becomes zero, the charge of the resonance capacitor Cr becomes zero, current starts to flow to the inductor L through the parasitic rectifying element of the output control switching element SW, and the reverse current of the inductor L is Decrease gradually. At this time, zero voltage switching can be realized by turning on the output control switching element SW1.
前述のように、自然転流方式による制御を行う場合は、損失が増大することを防止するために、前記出力制御用スイッチング素子SW1および整流用スイッチング素子SW2のオン・オフタイミングを適切に設定することが望ましい。
ここで、出力制御用スイッチング素子SW1および整流用スイッチング素子SW2のオン・オフタイミングを、一般的に行われる通常のチョッパ型DC−DCコンバータをPWM(Pulse Width Modulation)制御にて決定する場合には、電源入力Vinおよび電源出力Voutを変数として演算を行い、比較的容易に決定することができる。
しかし、自然転流方式により制御を行う場合には、電源入力Vinおよび電源出力Voutだけでなく、インダクタLおよび共振用キャパシタCrをも変数として用い、複雑な理論式にて演算を行って、出力制御用スイッチング素子SW1および整流用スイッチング素子SW2のオン・オフタイミングを決定する必要がある。
As described above, when the control by the natural commutation method is performed, the on / off timings of the output control switching element SW1 and the rectification switching element SW2 are appropriately set in order to prevent the loss from increasing. It is desirable.
Here, when the on / off timing of the output control switching element SW1 and the rectifying switching element SW2 is determined by PWM (Pulse Width Modulation) control of a commonly performed normal chopper type DC-DC converter The calculation can be performed relatively easily by using the power input Vin and the power output Vout as variables.
However, when control is performed by the natural commutation method, not only the power supply input Vin and the power supply output Vout but also the inductor L and the resonance capacitor Cr are used as variables, and the calculation is performed with a complicated theoretical formula to obtain an output. It is necessary to determine the on / off timing of the control switching element SW1 and the rectifying switching element SW2.
従って、自然転流方式での制御は、制御装置にかかる負荷が大きく、出力制御用スイッチング素子SW1および整流用スイッチング素子SW2のオン・オフタイミングを適切に制御することが困難であり、結果的にスイッチング損失が増大することとなっていた。 Therefore, the control by the natural commutation method has a heavy load on the control device, and it is difficult to appropriately control the on / off timing of the output control switching element SW1 and the rectification switching element SW2, and as a result Switching loss was to increase.
上記課題を解決するDC−DCコンバータは、以下の特徴を有する。
即ち、請求項1記載の如く、出力制御用スイッチング素子と、整流用スイッチング素子と、インダクタと、共振用キャパシタとを備え、該出力制御用スイッチング素子、整流用スイッチング素子、インダクタ、および共振用キャパシタのそれぞれが中点で接続される、自然転流方式のDC−DCコンバータであって、前記中点の電圧を検出する電圧検出回路と、前記インダクタに流れる電流を検出する電流検出回路とを備え、前記電圧検出回路および電流検出回路からの出力に基づいて、整流用スイッチング素子のスイッチタイミングを生成するタイミング生成手段と、を備える。
これにより、従来のような複雑な演算を行うことなく、前記中点の電圧やインダクタ電流といった電気信号を検出することにより、出力制御用スイッチング素子および整流用スイッチング素子のオン・オフのスイッチタイミングを容易に決定することが可能となる。
The DC-DC converter that solves the above problems has the following characteristics.
That is, the output control switching element, the rectification switching element, the inductor, and the resonance capacitor are provided, and the output control switching element, the rectification switching element, the inductor, and the resonance capacitor are provided. Are each a natural commutation type DC-DC converter connected at a midpoint , comprising: a voltage detection circuit for detecting the voltage at the midpoint; and a current detection circuit for detecting a current flowing through the inductor. And a timing generation means for generating a switch timing of the rectifying switching element based on outputs from the voltage detection circuit and the current detection circuit .
As a result, the on / off switch timing of the output control switching element and the rectifying switching element can be adjusted by detecting an electrical signal such as the voltage at the midpoint and the inductor current without performing a complicated calculation as in the prior art. It can be easily determined.
また、請求項2記載の如く、出力制御用スイッチング素子と、整流用スイッチング素子と、インダクタと、共振用キャパシタとを備え、該出力制御用スイッチング素子、整流用スイッチング素子、インダクタ、および共振用キャパシタのそれぞれが中点で接続される、自然転流方式のDC−DCコンバータであって、前記整流用スイッチング素子のオフタイミング信号生成手段を備え、該オフタイミング信号生成手段は、前記出力制御用スイッチング素子または整流用スイッチング素子のオンタイミング周期を計測する計測手段と、計測したオンタイミング周期から、予め設定された所定時間を減算する演算手段とを有する。
これにより、簡単な構成により、発熱を生じることもなく、整流用スイッチング素子のオフタイミングを決定することができる。
According to a second aspect of the present invention, an output control switching element, a rectification switching element, an inductor, and a resonance capacitor are provided. The output control switching element, the rectification switching element, the inductor, and the resonance capacitor Each of which is connected at a midpoint, and is a DC-DC converter of a natural commutation system, comprising off-timing signal generating means for the rectifying switching element, and the off-timing signal generating means is the output control switching device Measuring means for measuring an on-timing period of the element or the switching element for rectification, and arithmetic means for subtracting a predetermined time set in advance from the measured on-timing period.
Thus, the off timing of the rectifying switching element can be determined with a simple configuration without generating heat.
また、請求項3記載の如く、出力制御用スイッチング素子と、整流用スイッチング素子と、インダクタと、共振用キャパシタとを備え、該出力制御用スイッチング素子、整流用スイッチング素子、インダクタ、および共振用キャパシタのそれぞれが中点で接続される、自然転流方式のDC−DCコンバータであって、前記整流用スイッチング素子を駆動する駆動回路は、一対の相補型駆動トランジスタを備え、少なくとも、該相補型駆動トランジスタのデッドタイム開始タイミングを、出力制御用スイッチング素子のオフタイミングに基づいて決定する。
これにより、整流用スイッチング素子のスイッチング動作を行う際に、該整流用スイッチング素子の駆動回路における相補型駆動トランジスタのデッドタイムを確保した上で、余計な回路遅延がないスイッチング動作を行うことができ、スイッチング損失を抑制することが可能となる。
The output control switching element, the rectification switching element, the inductor, and the resonance capacitor are provided, and the output control switching element, the rectification switching element, the inductor, and the resonance capacitor are provided. Each of which is connected at a midpoint, and is a natural commutation type DC-DC converter, wherein the drive circuit for driving the rectifying switching element includes a pair of complementary drive transistors, and at least the complementary drive The dead time start timing of the transistor is determined based on the off timing of the output control switching element.
As a result, when the switching operation of the rectifying switching element is performed, the switching operation without extra circuit delay can be performed while ensuring the dead time of the complementary driving transistor in the driving circuit of the rectifying switching element. Thus, switching loss can be suppressed.
また、請求項4記載の如く、前記DC−DCコンバータにおける、前記出力制御用スイッチング素子を駆動する駆動回路は、一対の相補型駆動トランジスタを備え、少なくとも、該相補型駆動トランジスタのデッドタイム開始タイミングを、整流用スイッチング素子のオフタイミングに基づいて決定する。
これにより、出力制御用スイッチング素子のスイッチング動作を行う際に、該出力制御用スイッチング素子の駆動回路における相補型駆動トランジスタのデッドタイムを確保した上で、余計な回路遅延がないスイッチング動作を行うことができ、スイッチング損失を抑制することが可能となる。
According to a fourth aspect of the present invention, the drive circuit for driving the output control switching element in the DC-DC converter includes a pair of complementary drive transistors, and at least dead time start timing of the complementary drive transistors. Is determined based on the off timing of the switching element for rectification.
Thus, when performing the switching operation of the output control switching element, the switching operation without extra circuit delay is performed while ensuring the dead time of the complementary drive transistor in the drive circuit of the output control switching element. Therefore, switching loss can be suppressed.
本発明によれば、従来のような複雑な演算を行うことなく、出力制御用スイッチング素子および整流用スイッチング素子のオン・オフのスイッチタイミングを容易に決定することが可能となる。
また、出力制御用スイッチング素子や整流用スイッチング素子のスイッチング損失を抑制することができる。
According to the present invention, it is possible to easily determine the on / off switch timings of the output control switching element and the rectifying switching element without performing complicated calculations as in the prior art.
Moreover, the switching loss of the output control switching element or the rectifying switching element can be suppressed.
次に、本発明を実施するための形態を、添付の図面を用いて説明する。 Next, modes for carrying out the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
図1に示すDC−DCコンバータは昇圧型の回路に構成されており、直流電源入力Vinが入力される入力端子1と、生成された直流電源出力Voutが出力される出力端子2との間に、入力端子1側から順に、インダクタL、直流電源入力をオン・オフする出力制御用スイッチング素子SW1、該出力制御用スイッチング素子SW1と並列に接続される共振用キャパシタCr、および整流用スイッチング素子SW2を備えている。
出力制御用スイッチング素子SW1は整流素子D1を備えており、整流用スイッチング素子SW2は整流素子D2を備えている。
また、前記出力制御用スイッチング素子SW1、整流用スイッチング素子SW2、インダクタL、およびリアクタンス素子である共振用キャパシタCrは、それぞれ中点3にて接続されている。
The DC-DC converter shown in FIG. 1 is configured as a step-up circuit, and is provided between an input terminal 1 to which a DC power supply input Vin is input and an output terminal 2 to which a generated DC power supply output Vout is output. In order from the input terminal 1 side, the inductor L, the output control switching element SW1 for turning on / off the DC power supply input, the resonance capacitor Cr connected in parallel with the output control switching element SW1, and the rectification switching element SW2 It has.
The output control switching element SW1 includes a rectifying element D1, and the rectifying switching element SW2 includes a rectifying element D2.
The output control switching element SW1, the rectifying switching element SW2, the inductor L, and the resonance capacitor Cr, which is a reactance element, are connected at a
また、図2に示すように、前記出力制御用スイッチング素子SW1にはドライバ15が接続されており、該ドライバ15には制御回路10が接続されている。
制御回路10は、前記中点3の電圧Vmが0Vになったことを検出する電圧0検出回路11と、出力制御用スイッチング素子SW1のオフタイミング信号を出力する出力電力制御回路12と、電圧0検出回路11からの出力および出力電力制御回路12からの出力が入力され、入力された電圧0検出回路11からの出力および出力電力制御回路12からの出力に基づいて、ドライバ15へ制御信号を出力する状態保持回路14と、を備えている。
前記電圧0検出回路11としては、例えば、0Vよりも僅かに高い電圧が基準電圧として設定されたコンパレータが用いられ、該コンパレータの入力電圧と前記基準電圧とを比較して、該入力電圧が基準電圧よりも低い場合に電圧0を検出するように構成している。
As shown in FIG. 2, a
The
As the voltage 0 detection circuit 11, for example, a comparator in which a voltage slightly higher than 0V is set as a reference voltage is used. The input voltage of the comparator is compared with the reference voltage, and the input voltage is the reference voltage. When the voltage is lower than the voltage, the voltage 0 is detected.
前記状態保持回路14は、RS−フリップフロップに構成されており、入力SがHiレベルかつ入力SがLoレベルのときにはセット状態となって出力QがHiレベルとなり、入力SがLoレベルかつ入力SがHiレベルのときにはリセット状態となって出力QがLoレベルとなり、入力Sおよび入力Rが共にLoレベルのときには保持状態となって出力Qは前状態を保持する。なお、入力Sおよび入力Rが共にHiレベルとなる入力は禁止入力とされている。
また、該状態保持回路14は、電圧0検出回路11といった検知手段の検知結果や出力電圧制御回路12からの出力に基づいて、出力制御用スイッチング素子SW1のスイッチタイミングを生成するタイミング生成手段として機能する。
The
The
本例においては、入力Sには電圧0検出回路11からの出力が入力され、入力Rには出力電力制御回路12からの出力が入力されるように構成しており、電圧Vmが0Vになったことを電圧0検出回路11が検出した際に入力SにHiレベルの信号が入力され、出力電力制御回路12から出力制御用スイッチング素子SW1のオフタイミング信号が出力されたときに入力RにHiレベルの信号が入力されるように構成している。
In this example, the output from the voltage 0 detection circuit 11 is input to the input S, and the output from the output
一方、前記整流用スイッチング素子SW2にはドライバ25が接続されており、該ドライバ25には制御回路20が接続されている。
制御回路20は、前記中点3の電圧VmがHiレベルになったことを検出する電圧Hi検出回路22と、シャント抵抗等の電流センサ21と、電流センサ21により検出されたインダクタLに流れる電流ILが、0になったことを検出する電流0検出回路23と、電圧Hi検出回路22および電流0検出回路23からの出力が入力され、入力された電圧Hi検出回路22および電流0検出回路23からの出力に基づいて、ドライバ25へ制御信号を出力する状態保持回路24と、を備えている。
該状態保持回路24は、電圧Hi検出回路22および電流0検出回路23といった検知手段の検知結果に基づいて、整流用スイッチング素子SW2のスイッチタイミングを生成するタイミング生成手段として機能する。
On the other hand, a
The
The
前記電圧Hi検出回路22としては、例えば、所定の電圧を基準電圧として設定したコンパレータが用いられ、該コンパレータの入力電圧と前記基準電圧とを比較して、該入力電圧が基準電圧よりも高い場合に電圧Hiを検出するように構成している。
また、前記電圧0検出回路23としては、例えば、0Vよりも僅かに高い電圧が基準電圧として設定されたコンパレータが用いられ、該コンパレータの入力電圧と前記基準電圧とを比較して、該入力電圧が基準電圧よりも低い場合に電圧0を検出するように構成している。
As the voltage
Further, as the voltage 0
前記状態保持回路24は状態保持回路14と同様に、RS−フリップフロップに構成されており、入力SがHiレベルかつ入力SがLoレベルのときにはセット状態となって出力QがHiレベルとなり、入力SがLoレベルかつ入力SがHiレベルのときにはリセット状態となって出力QがLoレベルとなり、入力Sおよび入力Rが共にLoレベルのときには保持状態となって出力Qは前状態を保持する。なお、入力Sおよび入力Rが共にHiレベルとなる入力は禁止入力とされている。
Like the
本例においては、入力Sには電圧Hi検出回路22からの出力が入力され、入力Rには電流0検出回路23からの出力が入力されるように構成しており、電圧Vmが予め設定された所定の電圧((所定の電圧)>0)になったことを電圧Hi検出回路22が検出した際に入力SにHiレベルの信号が入力され、前記電流センサ21の検出電流値が0になったことを電流0検出回路23が検出した際に、入力RにHiレベルの信号が入力されるように構成している。
In this example, the output from the voltage
このように構成されるDC−DCコンバータは、次のように動作する。
図2に示すように、まず、時刻t0に出力制御用スイッチング素子SW1をオンし、インダクタ電流ILを流してエネルギーを蓄える。
次に、インダクタ電流ILが予め設定された所定値ILmaxまで上昇すると、時刻t1にて出力電力制御回路12から出力制御用スイッチング素子SW1のオフタイミング信号が出力され、状態保持回路14からドライバ15に対して出力制御用スイッチング素子SW1をオフする旨の信号(Loレベルの信号)が出力されて、該ドライバ15により出力制御用スイッチング素子SW1がオフされる。
このときには、該出力制御用スイッチング素子SW1に流れていた電流が共振用キャパシタCrにより吸収されるため電圧Vmの上昇が抑えられ、電圧Vmが0Vの状態で出力制御用スイッチング素子SW1のオン・オフが切り換えられる、ゼロ電圧スイッチングが行われる。
The DC-DC converter configured as described above operates as follows.
As shown in FIG. 2, first, the output control switching element SW1 is turned on at time t0, and the inductor current IL is supplied to store energy.
Next, when the inductor current IL rises to a predetermined value ILmax set in advance, the output
At this time, since the current flowing through the output control switching element SW1 is absorbed by the resonance capacitor Cr, the rise of the voltage Vm is suppressed, and the output control switching element SW1 is turned on / off when the voltage Vm is 0V. Is switched, zero voltage switching is performed.
その後、電圧Vmが予め設定された所定の電圧Vm1に達した時刻t2になると、状態保持回路24からドライバ25に対して、整流用スイッチング素子SW2をオンする旨の信号(Hiレベルの信号)が出力されて、該ドライバ25により整流用スイッチング素子SW2がオンされる。
整流用スイッチング素子SW2がオンされることにより、インダクタ電流ILが整流用スイッチング素子SW2を流れ始め、該インダクタ電流ILが減少する。
Thereafter, at time t2 when the voltage Vm reaches a preset predetermined voltage Vm1, a signal (Hi level signal) for turning on the rectifying switching element SW2 is sent from the
When the rectifying switching element SW2 is turned on, the inductor current IL starts to flow through the rectifying switching element SW2, and the inductor current IL decreases.
やがて、時刻t3になるとインダクタ電流ILはゼロになる。インダクタ電流ILがゼロになると、インダクタ電流ILがゼロになったことを検出した電流0検出回路23から状態保持回路24の入力RにHiレベルの信号が入力され、状態保持回路24からドライバ25に対して、整流用スイッチング素子SW2をオフする旨の信号(Loレベルの信号)が出力されて、該ドライバ25により整流用スイッチング素子SW2がオフされる。
Eventually, at time t3, the inductor current IL becomes zero. When the inductor current IL becomes zero, a Hi level signal is inputted to the input R of the
また、インダクタ電流ILがゼロになった後、インダクタLとキャパシタCrとが共振を開始して電圧Vmが低下する。
そして、時刻t4において電圧Vmが0になると、電圧0検出回路11から状態保持回路14の入力SにHiレベルの信号が入力され、状態保持回路14からドライバ15に対して、出力制御用スイッチング素子SW1をオンする旨の信号(Hiレベルの信号)が出力されて、該ドライバ15により出力制御用スイッチング素子SW1がオンされる。
Further, after the inductor current IL becomes zero, the inductor L and the capacitor Cr start to resonate and the voltage Vm decreases.
When the voltage Vm becomes 0 at time t4, a Hi level signal is input from the voltage 0 detection circuit 11 to the input S of the
このように、出力制御用スイッチング素子SW1を、電圧Vmが0になるとオンして、インダクタ電流ILが所定値ILmaxまで上昇するとオフするように制御し、整流用スイッチング素子SW2を、電圧Vmが予め設定された所定の電圧Vm1に達するとオンして、インダクタ電流ILがゼロになるとオフするように制御している。
従って、従来のような複雑な演算を行うことなく、前記中点3の電気信号である電圧Vmおよびインダクタ電流ILを検出することにより、出力制御用スイッチング素子SW1および整流用スイッチング素子SW2のオン・オフのスイッチタイミングを容易に決定することが可能となる。
In this way, the output control switching element SW1 is controlled to be turned on when the voltage Vm becomes 0 and turned off when the inductor current IL rises to the predetermined value ILmax. The rectifying switching element SW2 is previously set to the voltage Vm. It is controlled to turn on when it reaches a set predetermined voltage Vm1, and to turn off when the inductor current IL becomes zero.
Accordingly, by detecting the voltage Vm and the inductor current IL, which are the electrical signals at the
ここで、前記時刻t2以降に、整流用スイッチング素子SW2がオンしなかった場合でも、インダクタ電流ILは該整流用スイッチング素子SW2の整流素子D2を通じて出力端子2側へ流れるが、インダクタ電流ILが整流素子D2を通じて流れると、少なくとも約0.7Vの電圧降下が生じてしまうため、時刻t2から遅れることなくできるだけ早く整流用スイッチング素子SW2をオンして損失を生じさせないようにすることが望ましい。
これに対し、本DC−DCコンバータでは、整流用スイッチング素子SW2のオン・オフ制御を、前述のように状態保持回路24を用いて行っているので、図4に示すように、整流用スイッチング素子SW2のオンタイミングにおいてリンギングが発生した場合でも、電圧Vmが電圧Vm1に最初に達した時点で確実に整流用スイッチング素子SW2をオンさせることができ、損失低減を図ることが可能となっている。
Here, even when the rectifying switching element SW2 is not turned on after the time t2, the inductor current IL flows to the output terminal 2 side through the rectifying element D2 of the rectifying switching element SW2, but the inductor current IL is rectified. Since a voltage drop of at least about 0.7V occurs when flowing through the element D2, it is desirable to prevent the loss by turning on the rectifying switching element SW2 as soon as possible without delay from the time t2.
On the other hand, in the present DC-DC converter, the on / off control of the rectifying switching element SW2 is performed using the
また、前述のように、時刻t3では、インダクタ電流ILがゼロになったことを電流0検出回路23により検出して整流用スイッチング素子SW2をオフ制御しているが、電流0検出回路23はシャント抵抗やホール素子等にて構成されている。
しかし、シャント抵抗は電流が流れると発熱が生じ、ホール素子は構成が複雑となってしまう。
そこで、整流用スイッチング素子SW2のオフタイミングを、簡単な構成で発熱を生じさせずに設定可能とするために、次のように構成することもできる。
In addition, as described above, at time t3, the current 0
However, the shunt resistor generates heat when a current flows, and the configuration of the Hall element becomes complicated.
Therefore, in order to be able to set the off timing of the rectifying switching element SW2 without generating heat with a simple configuration, it can be configured as follows.
つまり、図5に示すように、整流用スイッチング素子SW2のオフタイミングとなる時刻t3を、出力制御用スイッチング素子SW1のオンタイミングとなる時刻t4から逆算して算出するように構成する。
ここで、前記時刻t0から時刻t1までを期間T1、時刻t0から時刻t2までを期間T2、時刻t0から時刻t3までを期間T3、時刻t0から時刻t4までを期間T4とした場合、期間T4と期間T3との差分期間Taは、次の数1にて表わされる。
Here, when the period from the time t0 to the time t1 is the period T1, the period from the time t0 to the time t2 is the period T2, the period from the time t0 to the time t3 is the period T3, and the period from the time t0 to the time t4 is the period T4, the period T4 A difference period Ta with respect to the period T3 is expressed by the following equation (1).
この数1は、インダクタL、共振用キャパシタCr、直流電源入力Vin、および直流電源出力Voutの関数となっているが、インダクタLおよび共振用キャパシタCrの値は固定であり、本DC−DCコンバータを自動車用に適用した場合には、直流電源入力Vinおよび直流電源出力Voutも、例えば12Vおよび42Vといったように一定の値となっているので、実質的に差分期間Taは定数とみなしてよい。
そこで、前記期間T4から差分期間Taを減じて、期間T3を求めるようにする。
The number 1 is a function of the inductor L, the resonance capacitor Cr, the DC power supply input Vin, and the DC power supply output Vout. The values of the inductor L and the resonance capacitor Cr are fixed, and this DC-DC converter Is applied to an automobile, the DC power supply input Vin and the DC power supply output Vout are also constant values such as 12 V and 42 V, for example. Therefore, the difference period Ta may be substantially regarded as a constant.
Therefore, the period T3 is obtained by subtracting the difference period Ta from the period T4.
また、DC−DCコンバータには、図6に示すような、差分期間設定部31、期間T3初期値設定部32、周期計測部33、およびオフタイミング演算部34を有したオフタイミング信号生成装置30を備え、該オフタイミング信号生成装置30を整流用スイッチング素子SW2のドライバ25に接続する。
Further, the DC-DC converter includes an off-timing
このように構成したDC−DCコンバータにおいては、図7に示すように、まず期間T3初期値設定部32にて期間T3の初期値を設定して(S01)、整流用スイッチング素子SW2のオフタイミングの初期値なるを決定して、最初の周期においてはその初期値にて整流用スイッチング素子SW2をオフ制御する。また、期間T4を周期計測部33により計測して(S02)、予め差分期間設定部31にて設定されていた差分期間Taを、計測した期間T4から減じて期間T3をオフタイミング演算部34にて算出する(S03)。この算出した期間T3を用いて、次周期における整流用スイッチング素子SW2のオフタイミングを決定する(S04)。以降、ステップS02〜ステップS04までを繰り返し実行する。
なお、本例では、期間T3初期値設定部32にて期間T3の初期値を設定したが、最初の数周期は整流用スイッチング素子SW2のオン・オフ制御を行わず、期間T3の値を学習により取得することも可能である。
In the DC-DC converter configured as described above, as shown in FIG. 7, the initial value of the period T3 is first set by the period T3 initial value setting unit 32 (S01), and the off timing of the rectifying switching element SW2 is set. The initial value of the rectifying switching element SW2 is turned off at the initial value in the first period. In addition, the period T4 is measured by the period measuring unit 33 (S02), and the difference period Ta set in advance by the difference
In this example, the initial value of the period T3 is set by the period T3 initial
このように、期間T4から差分期間Taを減じて期間T3を求めることにより、整流用スイッチング素子SW2のオフタイミングを決定するように構成することで、簡単な構成により、発熱を生じることもなく、該整流用スイッチング素子SW2のオフタイミングを決定することができる。 In this way, by determining the off timing of the rectifying switching element SW2 by subtracting the difference period Ta from the period T4 and determining the off timing of the rectifying switching element SW2, heat is not generated by a simple configuration. The off timing of the rectifying switching element SW2 can be determined.
また、前述のように、出力制御用スイッチング素子SW1および整流用スイッチング素子SW2のスイッチング制御を行う際には、制御回路10・20がオン・オフ制御の判断を行った後に、実際にドライバ15・25により出力制御用スイッチング素子SW1および整流用スイッチング素子SW2が駆動されるまでの間に、遅延時間が存在する。
この遅延時間は、スイッチング損失が増大するのを防止するために、できるだけ小さくすることが望ましい。
Further, as described above, when the switching control of the output control switching element SW1 and the rectification switching element SW2 is performed, after the
This delay time is desirably as small as possible in order to prevent an increase in switching loss.
しかし、駆動回路となるドライバ15・25においては貫通電流を抑制するために、該ドライバ15・25を構成する一対の相補型駆動トランジスタとなるハイサイドスイッチング素子とローサイドスイッチング素子とのオン・オフ切り換え時に、所定長さのデッドタイムを設ける必要がある、
例えば、ドライバ15・25の出力がLo出力からHi出力へ切り換わる際には、まずローサイドスイッチング素子をオフして所定のデッドタイムが経過した後に、ハイサイドスイッチング素子をオンしなければいけない。
このデッドタイムは回路遅延であるため、前述のようにスイッチング損失増大の原因となる。
However, in order to suppress a through current in the
For example, when the outputs of the
Since this dead time is a circuit delay, it causes an increase in switching loss as described above.
前述の出力制御用スイッチング素子SW1をオフさせるタイミング(時刻t1)、および整流用スイッチング素子SW2をオンさせるタイミング(時刻t3)は、制御回路10・20およびオフタイミング信号生成装置30にて判断して決定するため、事前に適切なタイミングに設定することができる。
例えば、出力制御用スイッチング素子SW1をオフさせるタイミングの場合は、真に出力制御用スイッチング素子SW1をオフさせるべきタイミングから、デッドタイムを差し引いたタイミングで事前にハイサイドスイッチング素子をオフさせておき、真のオフタイミングに達した時点でローサイドスイッチング素子をオンさせることで、出力制御用スイッチング素子SW1が、適切なタイミングで実際にオフすることとなる。
The
For example, in the case of the timing for turning off the output control switching element SW1, the high side switching element is turned off in advance at a timing obtained by subtracting the dead time from the timing at which the output control switching element SW1 is truly turned off. By turning on the low-side switching element when the true OFF timing is reached, the output control switching element SW1 is actually turned off at an appropriate timing.
しかし、整流用スイッチング素子SW2をオフさせるタイミング(時刻t2)、および出力制御用スイッチング素子SW1をオンさせるタイミング(時刻t4)については、電圧Vmの変化を検知し、その検知結果に基づいてオン・オフ制御を行っているため、制御回路10・20等の側で事前に制御タイミングを把握することは困難である。
However, with regard to the timing for turning off the rectifying switching element SW2 (time t2) and the timing for turning on the output control switching element SW1 (time t4), a change in the voltage Vm is detected, and on / Since the off control is performed, it is difficult to grasp the control timing in advance on the
そこで、本DC−DCコンバータにおいては、時刻t1と時刻t2とのタイミング、および時刻t3と時刻t4とのタイミングが近接していることを利用して、整流用スイッチング素子SW2のオフタイミング(時刻t2)、および出力制御用スイッチング素子SW1のオンタイミング(時刻t4)の制御を、次のように行うことも可能である。 Therefore, in this DC-DC converter, the timing of time t1 and time t2, and the timing of time t3 and time t4 are close to each other, so that the rectification switching element SW2 is turned off (time t2). ), And the on-timing (time t4) of the output control switching element SW1 can be controlled as follows.
つまり、図8に示すように、出力制御用スイッチング素子SW1または整流用スイッチング素子SW2を駆動するドライバ15・25を、Pch−MOSトランジスタにて構成されるハイサイドスイッチング素子PとNch−MOSトランジスタにて構成されるローサイドスイッチング素子Nとで構成し、ドライバ15・25にそれぞれ接続される制御回路40を、ハイサイドスイッチング素子Pに接続される状態保持回路40aと、ローサイドスイッチング素子Nに接続される状態保持回路40bとで構成する。
状態保持回路40a・40bは、ともにRS−フリップフロップに構成されている。
That is, as shown in FIG. 8, the
The
また、ハイサイド側の状態保持回路40aの入力Rには電圧VmがHi状態(所定の電圧Vm1に達した状態)になったことを検知する信号が入力され、該状態保持回路40aの入力Sには時刻t3から所定の時間(x)を減じたタイミングが入力され、ローサイド側の状態保持回路40bの入力Rには時刻t1のタイミングが入力され、該状態保持回路40bの入力Sには時刻t3のタイミングが入力されるように構成する。
Further, a signal for detecting that the voltage Vm is in the Hi state (a state where the voltage Vm1 has been reached) is input to the input R of the
時刻t2のタイミングで整流用スイッチング素子SW2をオンさせるときには、まず時刻t1のタイミングでドライバ25のローサイドスイッチング素子Nをオフさせ、その後電圧Vmが所定の電圧Vm1となった時点(時刻t2の時点)でハイサイドスイッチング素子Pをオンさせる。
これにより、時刻t2の時点で、整流用スイッチング素子SW2を実際にオンさせることができる。
When the rectifying switching element SW2 is turned on at time t2, the low-side switching element N of the
Thus, the rectifying switching element SW2 can be actually turned on at the time t2.
また、時刻t4のタイミングで出力制御用スイッチング素子SW1をオンさせるときには、まず時刻t3のタイミングでドライバ15のローサイドスイッチング素子Nをオフさせ、その後電圧Vmが0Vとなった時点(時刻t4の時点)でハイサイドスイッチング素子Pをオンさせる。
これにより、時刻t4の時点で、出力制御用スイッチング素子SW1を実際にオンさせることができる。
When the output control switching element SW1 is turned on at time t4, first, the low-side switching element N of the
Thus, the output control switching element SW1 can be actually turned on at time t4.
さらに、時刻t3のタイミングで整流用スイッチング素子SW2をオフさせる場合には、時刻t3から所定の時間(x)を減じたタイミングでドライバ25のハイサイドスイッチング素子Pをオフさせ、その後時刻t3のタイミングローサイドスイッチング素子Nをオンさせることで、時刻t3の時点で、整流用スイッチング素子SW2を実際にオフさせることが可能となる。
Further, when the rectifying switching element SW2 is turned off at the timing of time t3, the high-side switching element P of the
このように構成することで、ドライバ15・25のローサイドスイッチング素子Nおよびハイサイドスイッチング素子Pの間でデッドタイムを確保した上で、余計な回路遅延がないスイッチング動作を行うことができ、スイッチング損失を抑制することが可能となる。
With this configuration, it is possible to perform a switching operation without extra circuit delay while ensuring a dead time between the low-side switching element N and the high-side switching element P of the
L インダクタ
Cr 共振用キャパシタ
SW1 出力制御用スイッチング素子
SW2 整流用スイッチング素子
3 中点
11 電圧0検出回路
12 出力電力制御回路
21 電流センサ
22 電圧Hi検出回路
23 電流0検出回路
10・20 制御回路
14・24 状態保持回路
15・25 ドライバ
L Inductor Cr Resonance capacitor SW1 Output control switching element SW2
Claims (4)
該出力制御用スイッチング素子、整流用スイッチング素子、インダクタ、および共振用キャパシタのそれぞれが中点で接続される、
自然転流方式のDC−DCコンバータであって、
前記中点の電圧を検出する電圧検出回路と、
前記インダクタに流れる電流を検出する電流検出回路とを備え、
前記電圧検出回路および電流検出回路からの出力に基づいて、整流用スイッチング素子のスイッチタイミングを生成するタイミング生成手段と、
を備えることを特徴とするDC−DCコンバータ。 An output control switching element, a rectifying switching element, an inductor, and a resonance capacitor ;
Each of the output control switching element, the rectifying switching element, the inductor, and the resonance capacitor is connected at a midpoint.
A natural commutation type DC-DC converter,
A voltage detection circuit for detecting the voltage at the midpoint;
A current detection circuit for detecting a current flowing through the inductor;
Timing generating means for generating switch timing of the rectifying switching element based on outputs from the voltage detection circuit and the current detection circuit ;
A DC-DC converter comprising:
該出力制御用スイッチング素子、整流用スイッチング素子、インダクタ、および共振用キャパシタのそれぞれが中点で接続される、
自然転流方式のDC−DCコンバータであって、
前記整流用スイッチング素子のオフタイミング信号生成手段を備え、
該オフタイミング信号生成手段は、前記出力制御用スイッチング素子または整流用スイッチング素子のオンタイミング周期を計測する計測手段と、計測したオンタイミング周期から、予め設定された所定時間を減算する演算手段とを有する、
ことを特徴とするDC−DCコンバータ。 An output control switching element, a rectifying switching element, an inductor, and a resonance capacitor ;
Each of the output control switching element, the rectifying switching element, the inductor, and the resonance capacitor is connected at a midpoint.
A natural commutation type DC-DC converter,
Comprising an off timing signal generating means for the rectifying switching element;
The off-timing signal generating means includes measuring means for measuring an on-timing period of the output control switching element or the rectifying switching element, and an arithmetic means for subtracting a predetermined time set in advance from the measured on-timing period. Have
The DC-DC converter characterized by the above-mentioned.
該出力制御用スイッチング素子、整流用スイッチング素子、インダクタ、および共振用キャパシタのそれぞれが中点で接続される、
自然転流方式のDC−DCコンバータであって、
前記整流用スイッチング素子を駆動する駆動回路は、一対の相補型駆動トランジスタを備え、
少なくとも、該相補型駆動トランジスタのデッドタイム開始タイミングを、出力制御用スイッチング素子のオフタイミングに基づいて決定する、
ことを特徴とするDC−DCコンバータ。 An output control switching element, a rectifying switching element, an inductor, and a resonance capacitor ;
Each of the output control switching element, the rectifying switching element, the inductor, and the resonance capacitor is connected at a midpoint.
A natural commutation type DC-DC converter,
The drive circuit for driving the rectifying switching element includes a pair of complementary drive transistors,
At least the dead time start timing of the complementary drive transistor is determined based on the off timing of the output control switching element,
The DC-DC converter characterized by the above-mentioned.
少なくとも、該相補型駆動トランジスタのデッドタイム開始タイミングを、
整流用スイッチング素子のオフタイミングに基づいて決定する、
ことを特徴とする請求項3に記載のDC−DCコンバータ。 The drive circuit for driving the output control switching element in the DC-DC converter includes a pair of complementary drive transistors,
At least the dead time start timing of the complementary drive transistor,
Determine based on the off timing of the rectifying switching element,
The DC-DC converter according to claim 3.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005341008A JP4595795B2 (en) | 2005-11-25 | 2005-11-25 | DC-DC converter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005341008A JP4595795B2 (en) | 2005-11-25 | 2005-11-25 | DC-DC converter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007151274A JP2007151274A (en) | 2007-06-14 |
JP4595795B2 true JP4595795B2 (en) | 2010-12-08 |
Family
ID=38212011
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005341008A Expired - Fee Related JP4595795B2 (en) | 2005-11-25 | 2005-11-25 | DC-DC converter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4595795B2 (en) |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6359763A (en) * | 1986-08-28 | 1988-03-15 | インタ−ナショナル ビジネス マシ−ンズ コ−ポレ−ション | Inductor current control circuit |
JPH1141919A (en) * | 1997-07-18 | 1999-02-12 | Fujitsu General Ltd | Dc/dc converter |
JPH1155944A (en) * | 1997-07-29 | 1999-02-26 | Fujitsu Denso Ltd | Switching power supply equipment |
JP2000324812A (en) * | 1999-05-07 | 2000-11-24 | Canon Inc | Power supply and switching control method |
JP2001309646A (en) * | 2000-04-26 | 2001-11-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Switching power unit |
JP2002044937A (en) * | 2000-07-27 | 2002-02-08 | Sanyo Electric Co Ltd | Synchronous rectifying circuit |
JP2005304218A (en) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Renesas Technology Corp | Power supply driver device and switching power supply device |
-
2005
- 2005-11-25 JP JP2005341008A patent/JP4595795B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6359763A (en) * | 1986-08-28 | 1988-03-15 | インタ−ナショナル ビジネス マシ−ンズ コ−ポレ−ション | Inductor current control circuit |
JPH1141919A (en) * | 1997-07-18 | 1999-02-12 | Fujitsu General Ltd | Dc/dc converter |
JPH1155944A (en) * | 1997-07-29 | 1999-02-26 | Fujitsu Denso Ltd | Switching power supply equipment |
JP2000324812A (en) * | 1999-05-07 | 2000-11-24 | Canon Inc | Power supply and switching control method |
JP2001309646A (en) * | 2000-04-26 | 2001-11-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Switching power unit |
JP2002044937A (en) * | 2000-07-27 | 2002-02-08 | Sanyo Electric Co Ltd | Synchronous rectifying circuit |
JP2005304218A (en) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Renesas Technology Corp | Power supply driver device and switching power supply device |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2007151274A (en) | 2007-06-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100913571B1 (en) | Switching regulator, control circuit of switching regulator, and method of controlling operation of switching regulator | |
US7804283B2 (en) | Mode transitioning in a DC/DC converter using a constant duty cycle difference | |
US7498784B2 (en) | Average current detector circuit | |
JP4241852B2 (en) | Power conversion circuit, driving method thereof, and driving apparatus | |
JP4636249B2 (en) | Current resonance type DC / DC converter and method for realizing zero current switching thereof | |
JP6909052B2 (en) | Control device | |
JP4158513B2 (en) | Vehicle power generation control device | |
JP2007028830A (en) | Switching power supply and its control method | |
US9641071B2 (en) | Cuk based current source | |
JP3987953B2 (en) | Solenoid driving device and driving method | |
JP4337041B2 (en) | DC-DC converter | |
US10135334B1 (en) | Buck-boost converter with secondary circuit | |
JP2006311729A (en) | Dc-dc voltage converter | |
JP3664173B2 (en) | DC converter | |
JP2009225642A (en) | Power supply apparatus and semiconductor integrated circuit apparatus | |
JP4595795B2 (en) | DC-DC converter | |
JP2013176218A (en) | Power supply controller | |
JP6912292B2 (en) | Polyphase converter | |
JP2007020327A (en) | Control unit for dc-dc converters | |
JP7276064B2 (en) | DC DC converter | |
JP5194665B2 (en) | Power supply | |
JP4572820B2 (en) | Switching power supply | |
Channappanavar et al. | A novel bidirectional current estimator for digital controlled DC-DC converters | |
JP6464034B2 (en) | Power converter | |
JP5194666B2 (en) | Power supply |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080214 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100623 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100706 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100805 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100824 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100906 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4595795 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131001 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |