JP4557053B2

JP4557053B2 - Fixing apparatus and image forming apparatus

Info

Publication number: JP4557053B2
Application number: JP2008159959A
Authority: JP
Inventors: 正典村上; 哲哉加川
Original assignee: Konica Minolta Business Technologies Inc
Current assignee: Konica Minolta Business Technologies Inc
Priority date: 2008-06-19
Filing date: 2008-06-19
Publication date: 2010-10-06
Anticipated expiration: 2028-06-19
Also published as: CN101609290B; CN101609290A; JP2010002532A

Description

本発明は、定着装置および当該定着装置を用いた画像形成装置に関し、特に、誘導加熱されるベルトをその周回方向に案内するガイドプレートを有する定着装置において、当該ガイドプレートの発熱を抑制する技術に関する。 The present invention relates to a fixing device and an image forming apparatus using the fixing device, and more particularly to a technique for suppressing heat generation of the guide plate in a fixing device having a guide plate that guides an induction-heated belt in its circumferential direction. .

プリンタ等の画像形成装置では、近年、ハロゲンヒータを熱源とする定着装置よりも省エネルギー化を図れる電磁誘導加熱方式の定着装置を備えるものが採用され始めている(例えば、特許文献１)。
図１０は、当該特許文献１における電磁誘導加熱方式の定着装置３００の構成を示す断面図である。 In recent years, an image forming apparatus such as a printer has started to employ an electromagnetic induction heating type fixing device that can save energy compared to a fixing device using a halogen heater as a heat source (for example, Patent Document 1).
FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of an electromagnetic induction heating type fixing device 300 in Patent Document 1.

同図に示すように、定着装置３００は、定着ベルト３０１、定着ローラ３０２、加圧ローラ３０３、磁束発生部３０４およびガイドプレート３０５などを備えている。
定着ベルト３０１は、誘導発熱層３０１ａと、その裏面に設けられた整磁合金層３０１ｂとを含む円筒状の弾性変形可能なベルトであり、矢印Ｐ方向に周回駆動される。
この整磁合金層３０１ｂは、通常の温度では強磁性体であるがキュリー温度を超えると非磁性になる特性を有する。 As shown in the figure, the fixing device 300 includes a fixing belt 301, a fixing roller 302, a pressure roller 303, a magnetic flux generator 304, a guide plate 305, and the like.
The fixing belt 301 is a cylindrical elastically deformable belt including an induction heat generating layer 301a and a magnetic shunt alloy layer 301b provided on the back surface thereof, and is driven to rotate in the direction of arrow P.
The magnetic shunt alloy layer 301b is a ferromagnetic material at a normal temperature, but has a characteristic of becoming non-magnetic when the Curie temperature is exceeded.

定着ローラ３０２は、定着ベルト３０１の周回経路内側に配される。加圧ローラ３０３は、定着ベルト３０１の周回経路外側に配され、定着ベルト３０１を介して定着ローラ３０２を押圧し、定着ニップ３１０を確保する。加圧ローラ３０３は、駆動モータ（不図示）からの駆動力を受けて矢印Ｑ方向に回転する。この駆動力が定着ローラ３０２と定着ベルト３０１に伝わることにより、定着ローラ３０２と定着ベルト３０１が従動回転する。 The fixing roller 302 is disposed inside the circulation path of the fixing belt 301. The pressure roller 303 is disposed outside the circulation path of the fixing belt 301 and presses the fixing roller 302 via the fixing belt 301 to secure the fixing nip 310. The pressure roller 303 receives a driving force from a driving motor (not shown) and rotates in the arrow Q direction. When this driving force is transmitted to the fixing roller 302 and the fixing belt 301, the fixing roller 302 and the fixing belt 301 are driven to rotate.

磁束発生部３０４は、定着ベルト３０１の周回経路外側であり定着ベルト３０１を挟んで加圧ローラ３０３に相対する位置に配され、定着ベルト３０１の誘導発熱層３０１ａを発熱させるための磁束を発生させる。
ガイドプレート３０５は、低抵抗導電材料の非磁性体からなり、定着ベルト３０１の周回経路内側において、定着ベルト３０１を介して磁束発生部３０４に対向する位置に配され、定着ベルト３０１の曲率に沿って湾曲しており、周回駆動される定着ベルト３０１の裏面に面接触して定着ベルト３０１をその周回方向に案内しつつ定着ベルト３０１と磁束発生部３０４との相対位置を規制する。 The magnetic flux generation unit 304 is disposed outside the rotation path of the fixing belt 301 and at a position facing the pressure roller 303 with the fixing belt 301 interposed therebetween, and generates a magnetic flux for causing the induction heating layer 301 a of the fixing belt 301 to generate heat. .
The guide plate 305 is made of a non-magnetic material of a low-resistance conductive material, and is disposed at a position facing the magnetic flux generation unit 304 via the fixing belt 301 inside the circulation path of the fixing belt 301, and follows the curvature of the fixing belt 301. The belt is in contact with the back surface of the fixing belt 301 that is driven to rotate, and guides the fixing belt 301 in the rotating direction, thereby restricting the relative position between the fixing belt 301 and the magnetic flux generator 304.

このような構成において、定着ベルト３０１が周回駆動されつつ磁束発生部３０４から磁束が発せられると、定着ベルト３０１内の誘導発熱層３０１ａの、磁束発生部３０４に対向する部分が主に発熱し、この発熱部分が定着ニップ３１０に至り、定着ニップ３１０の領域が定着に適した温度まで昇温され、シートＳ上に形成されたトナー像が定着ニップ３１０を通過する際に、加熱、加圧されて当該シートＳに熱定着される。 In such a configuration, when the magnetic flux is generated from the magnetic flux generator 304 while the fixing belt 301 is driven to rotate, the portion of the induction heating layer 301a in the fixing belt 301 facing the magnetic flux generator 304 mainly generates heat, This heat generating portion reaches the fixing nip 310, the temperature of the area of the fixing nip 310 is raised to a temperature suitable for fixing, and the toner image formed on the sheet S is heated and pressurized when passing through the fixing nip 310. Then, it is thermally fixed to the sheet S.

このとき、定着ベルト３０１は、シートＳと接する中央部においては、シートＳに熱を奪われて温度が低下するが、シートが通過しない両端側の部分（以下、「非通紙部」という。）では、熱が奪われずに温度が高いままとなっているため、定着ベルト３０１の中央部分を目標温度に合わせようとして、磁束発生部３０４に電力を供給すると、非通紙部の温度がさらに上昇する。 At this time, in the central portion where the fixing belt 301 is in contact with the sheet S, the sheet S is deprived of heat and the temperature is lowered, but the portions on both ends where the sheet does not pass (hereinafter referred to as “non-sheet passing portion”). ), The temperature remains high without being deprived of heat. Therefore, when power is supplied to the magnetic flux generation unit 304 in order to adjust the central portion of the fixing belt 301 to the target temperature, the temperature of the non-sheet passing portion further increases. To rise.

すると、定着ベルト３０１に含まれている整磁合金層３０１ｂの非通紙部が、キュリー温度以上に加熱され、強磁性体から非磁性体に転じ、それまで整磁合金層３０１ｂに沿って流れていた磁束が、今度は整磁合金層３０１ｂを突き抜けてガイドプレート３０５に侵入する。
ガイドプレート３０５は、低抵抗導材料からなるので、当該磁束により発生する渦電流は、発熱よりはむしろ当該侵入してくる磁束を打ち消す方向の磁束の生成に寄与し、その結果、非通紙部における磁束密度が低下して定着ベルト３０１の非通紙部における温度上昇が緩和される。 Then, the non-sheet passing portion of the magnetic shunt alloy layer 301b included in the fixing belt 301 is heated to a temperature equal to or higher than the Curie temperature, turns from a ferromagnetic material to a non-magnetic material, and flows along the magnetic shunt alloy layer 301b until then. This magnetic flux penetrates through the magnetic shunt alloy layer 301b and enters the guide plate 305.
Since the guide plate 305 is made of a low resistance conductive material, the eddy current generated by the magnetic flux contributes to the generation of the magnetic flux in the direction that cancels out the entering magnetic flux rather than the heat generation. The magnetic flux density is reduced, and the temperature rise in the non-sheet passing portion of the fixing belt 301 is mitigated.

このように定着装置３００は、定着ベルト３０１自体が発熱するので熱効率に優れ、さらに、整磁合金層３０１ｂとガイドプレート３０５の相互作用により、ベルト３０１の非通紙部が過熱しないように自動的に温度制御することができる。
特開２００７−２６４４２１号公報 Thus, the fixing device 300 is excellent in thermal efficiency because the fixing belt 301 itself generates heat, and further, automatically by the interaction between the magnetic shunt alloy layer 301b and the guide plate 305 so that the non-sheet passing portion of the belt 301 does not overheat. The temperature can be controlled.
JP 2007-264421 A

しかしながら、ガイドプレート３０５は、低抵抗導電材料からなるとはいえ、渦電流による発熱は避けられず、また、厚みが０．５ｍｍ程度と薄いこともあって、小サイズのシートの定着が長時間継続すると、熱量が蓄積されて過昇温になり、
熱歪による変形が生じるおそれがある。
これを回避するため、ガイドプレート３０５の厚みを厚くして熱容量を大きくすることが考えられるが、そうするとこれに接触する定着ベルト３０１から奪われる熱量も多くなり、ウォーミングアップ時間が長くなるという問題がある。 However, although the guide plate 305 is made of a low-resistance conductive material, heat generation due to eddy current is inevitable, and since the thickness is as thin as about 0.5 mm, fixing of a small-sized sheet continues for a long time. Then, the amount of heat is accumulated and the temperature rises excessively.
There is a risk of deformation due to thermal strain.
In order to avoid this, it is conceivable to increase the heat capacity by increasing the thickness of the guide plate 305. However, if this is done, the amount of heat taken away from the fixing belt 301 in contact with the guide plate 305 increases, and there is a problem that the warm-up time becomes longer. .

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであって、ウォーミングアップ時間を殆ど増大させることなく、ガイドプレートの過昇温を抑制できる定着装置およびこれを備えた画像形成装置を提供することを目的としている。 The present invention has been made in view of the above-described problems, and provides a fixing device capable of suppressing an excessive temperature rise of a guide plate without substantially increasing a warm-up time, and an image forming apparatus including the fixing device. It is an object.

上記目的を達成するため、本実施の形態の定着装置は、無端状のベルトの周回経路内側に配され、第１ローラを、前記ベルトの周回経路外側から当該ベルトを介して第２ローラで押圧して、当該ベルト表面と当該第２ローラの間に定着ニップを確保すると共に、前記ベルトを周回させつつ電磁誘導により加熱して、未定着画像の形成されたシートを前記定着ニップに通して、前記未定着画像の熱定着を行う定着装置であって、前記ベルトの周回経路内側において、前記第１ローラの軸と平行に伸びており、周回駆動されるベルトの裏面に接触して、当該ベルトをその周回方向に案内するガイドプレートと、前記ベルトの周回経路外側において、前記ベルトを挟んで前記ガイドプレートと対向する位置に配され、前記ベルトを加熱するための磁束を発生させる磁束発生部とを備え、前記ベルトは、前記磁束によって発熱する発熱層と、所定温度を超えると強磁性から非磁性に可逆的に変化する整磁合金層とを有し、前記ガイドプレートは、低抵抗導電層を含み、前記周回方向における両端のうちの少なくも一方の端部に、中央部よりも厚みが大きな肉厚部を有することを特徴とする。 In order to achieve the above object, the fixing device according to the present embodiment is arranged on the inner side of the circulation path of the endless belt, and presses the first roller from the outer side of the circulation path of the belt by the second roller via the belt. Then, while securing a fixing nip between the belt surface and the second roller, the belt is circulated and heated by electromagnetic induction, and a sheet on which an unfixed image is formed is passed through the fixing nip. A fixing device for thermally fixing the unfixed image, wherein the belt extends in parallel with the axis of the first roller on the inner side of the belt circulation path, and contacts the back surface of the belt driven to rotate. A guide plate that guides the belt in the circulation direction, and a magnetic pole for heating the belt, disposed outside the circulation path of the belt at a position facing the guide plate with the belt interposed therebetween. The belt includes a heat generating layer that generates heat by the magnetic flux, and a magnetic shunt alloy layer that reversibly changes from ferromagnetic to non-magnetic when a predetermined temperature is exceeded, and the guide The plate includes a low-resistance conductive layer, and has a thick portion having a thickness larger than that of the central portion at at least one of the ends in the circumferential direction.

ガイドプレートの端面は、磁束が侵入し易く、上記両端のうちの少なくも一方の端部に、中央部よりも厚みが大きな肉厚部を有することにより、この部分の電流密度が低下するため、発熱が抑制される。
また、肉厚部以外の厚みは薄いので、肉厚部を設けていない場合と比べて熱容量の増加も少なく、ウォーミングアップ時間もあまり変わらない。 Since the end surface of the guide plate is easy for magnetic flux to enter, and at least one of the two ends has a thicker portion that is thicker than the central portion, the current density of this portion is reduced. Heat generation is suppressed.
Further, since the thickness other than the thick portion is thin, the increase in heat capacity is small and the warm-up time does not change much compared to the case where the thick portion is not provided.

また、前記肉厚部は、厚みが略均一な板体の端部を１８０度折り曲げることによって形成されていることが望ましい。
これにより、肉厚部を簡単に形成することができ、ガイドプレートの作成コストが少なくて済む。 The thick portion is preferably formed by bending an end portion of a plate body having a substantially uniform thickness by 180 degrees.
Thereby, a thick part can be formed easily and the production cost of a guide plate can be reduced.

なお、本発明は、上記定着装置を備えた画像形成装置としてもよい。 Note that the present invention may be an image forming apparatus including the fixing device.

以下、本発明に係る画像形成装置の実施の形態を、タンデム型カラーデジタルプリンタ（以下、単に「プリンタ」という。）に適用した場合を例にして説明する。
（１）プリンタ全体の構成
図１は、当該プリンタ１の全体の構成を示す断面概略図である。
同図に示すように、このプリンタ１は、画像プロセス部３、給紙部４、定着部５および制御部６０を備えており、ネットワーク（例えばＬＡＮ）に接続されて、外部の端末装置（不図示）からのプリントジョブの実行指示を受け付けると、その指示に基づいてイエロー、マゼンタ、シアンおよびブラックの各色のトナー像を形成し、これらを多重転写してフルカラーの画像形成を実行する。 Hereinafter, an embodiment of an image forming apparatus according to the present invention will be described by taking as an example a case where it is applied to a tandem color digital printer (hereinafter simply referred to as “printer”).
(1) Overall Configuration of Printer FIG. 1 is a schematic sectional view showing the overall configuration of the printer 1.
As shown in the figure, the printer 1 includes an image processing unit 3, a paper feeding unit 4, a fixing unit 5, and a control unit 60. The printer 1 is connected to a network (for example, a LAN), and is connected to an external terminal device (not connected). When a print job execution instruction is received from the figure, a toner image of each color of yellow, magenta, cyan, and black is formed based on the instruction, and a full color image is formed by multiple transfer of these toner images.

以下、イエロー、マゼンタ、シアン、ブラックの各再現色をＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋと表し、各再現色に関連する構成部分の番号にこのＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋを添字として付加する。

画像プロセス部３は、作像部３Ｙ，３Ｍ，３Ｃ，３Ｋ、光学部１０、中間転写ベルト１１などを備えている。 Hereinafter, the reproduction colors of yellow, magenta, cyan, and black are represented as Y, M, C, and K, and Y, M, C, and K are added as subscripts to the numbers of the components related to the reproduction colors.

The image processing unit 3 includes image forming units 3Y, 3M, 3C, and 3K, an optical unit 10, an intermediate transfer belt 11, and the like.

作像部３Ｙは、感光体ドラム３１Ｙと、その周囲に配設された帯電器３２Ｙ、現像器３３Ｙ、一次転写ローラ３４Ｙ、および感光体ドラム３１Ｙを清掃するためのクリーナ３５Ｙなどを備えており、感光体ドラム３１Ｙ上にＹ色のトナー像を作像する。なお、他の作像部３Ｍ〜３Ｋについても、トナーの色が異なる以外は作像部３Ｙと同様、帯電器３２Ｍ〜３２Ｋなどの構成を有するが、図面が煩雑になるのを防ぐため、それらの符号は表記していない。 The image forming unit 3Y includes a photosensitive drum 31Y, a charger 32Y, a developing unit 33Y, a primary transfer roller 34Y, and a cleaner 35Y for cleaning the photosensitive drum 31Y disposed around the photosensitive drum 31Y. A Y-color toner image is formed on the photosensitive drum 31Y. The other image forming units 3M to 3K also have the configuration of the chargers 32M to 32K as in the image forming unit 3Y except that the color of the toner is different. However, in order to prevent the drawings from becoming complicated, The sign of is not shown.

中間転写ベルト１１は、無端状のベルトであり、駆動ローラ１２と従動ローラ１３に張架されて矢印Ｃ方向に周回駆動される。
光学部１０は、レーザダイオードなどの発光素子を備え、制御部６０からの駆動信号によりＹ〜Ｋ色の画像形成のためのレーザ光Ｌを発し、感光体ドラム３１Ｙ〜３１Ｋを露光走査する。 The intermediate transfer belt 11 is an endless belt, is stretched around a driving roller 12 and a driven roller 13, and is driven to rotate in the direction of arrow C.
The optical unit 10 includes a light emitting element such as a laser diode. The optical unit 10 emits laser light L for forming images of Y to K colors according to a drive signal from the control unit 60, and exposes and scans the photosensitive drums 31Y to 31K.

この露光走査により、帯電器３２Ｙ〜３２Ｋにより帯電された感光体ドラム３１Ｙ〜３１Ｋ上に静電潜像が形成される。各静電潜像は、現像器３３Ｙ〜３３Ｋにより現像されて感光体ドラム３１Ｙ〜３１Ｋ上にＹ〜Ｋ色のトナー像が、中間転写ベルト１１上の同じ位置に重ね合わせて一次転写されるようにタイミングをずらして実行される。
一次転写ローラ３４Ｙ〜３４Ｋにより作用する静電力により中間転写ベルト１１上に各色のトナー像が順次転写されフルカラーのトナー像が形成され、さらに二次転写位置４６方向に移動する。 By this exposure scanning, electrostatic latent images are formed on the photosensitive drums 31Y to 31K charged by the chargers 32Y to 32K. The electrostatic latent images are developed by developing units 33Y to 33K, and Y to K color toner images are superimposed on the same positions on the intermediate transfer belt 11 and primarily transferred onto the photosensitive drums 31Y to 31K. It is executed at different timings.
The toner images of the respective colors are sequentially transferred onto the intermediate transfer belt 11 by the electrostatic force acting on the primary transfer rollers 34Y to 34K to form a full-color toner image, and further move toward the secondary transfer position 46.

一方、給紙部４は、用紙Ｓを収容する給紙カセット４１と、給紙カセット４１内の用紙Ｓを搬送路４３上に１枚ずつ繰り出す繰り出しローラ４２と、繰り出された用紙Ｓを二次転写位置４６に送り出すタイミングをとるためのタイミングローラ対４４などを備えており、中間転写ベルト１１上のトナー像の移動タイミングに合わせて給紙部４から用紙Ｓを二次転写位置に給送し、二次転写ローラ４５による静電力の作用により中間転写ベルト１１上のトナー像が一括して用紙Ｓ上に二次転写される。 On the other hand, the paper feed unit 4 includes a paper feed cassette 41 that accommodates the paper S, a feed roller 42 that feeds the paper S in the paper feed cassette 41 one by one onto the transport path 43, and a secondary feed of the fed paper S. A timing roller pair 44 and the like are provided for timing to send the toner to the transfer position 46, and the paper S is fed from the paper supply unit 4 to the secondary transfer position in accordance with the movement timing of the toner image on the intermediate transfer belt 11. The toner images on the intermediate transfer belt 11 are secondarily transferred onto the sheet S all at once by the action of electrostatic force by the secondary transfer roller 45.

二次転写位置４６を通過した用紙Ｓは、さらに定着部５に搬送され、用紙Ｓ上のトナー像（未定着画像）が、定着部５における加熱・加圧により用紙Ｓに定着された後、排出ローラ対７１を介して排出トレイ７２上に排出される。
（２）定着部の構成
図２は、上記定着部５の構成を示す部分断面斜視図であり、図３（ａ）及び図３（ｂ）は、その要部における横断面図である。 The sheet S that has passed the secondary transfer position 46 is further conveyed to the fixing unit 5, and the toner image (unfixed image) on the sheet S is fixed on the sheet S by heating and pressurization in the fixing unit 5. The paper is discharged onto a discharge tray 72 via a discharge roller pair 71.
(2) Configuration of Fixing Unit FIG. 2 is a partial cross-sectional perspective view showing the configuration of the fixing unit 5, and FIGS. 3A and 3B are cross-sectional views of the main part.

図２に示すように、定着部５は、定着ローラ１５０と、定着ベルト１５５と、ガイドプレート１５６と、加圧ローラ１６０と、磁束発生部１７０とを備える。
同図３（ａ）に示すように、定着ローラ１５０は、長尺で円柱状の芯金１５２の周囲を弾性体層１５３で被覆されてなり、定着ベルト１５５の周回経路（周回走行路）内側に配される。 As shown in FIG. 2, the fixing unit 5 includes a fixing roller 150, a fixing belt 155, a guide plate 156, a pressure roller 160, and a magnetic flux generation unit 170.
As shown in FIG. 3A, the fixing roller 150 is formed by covering the circumference of a long and cylindrical cored bar 152 with an elastic body layer 153, and inside the circulation path (circulation traveling path) of the fixing belt 155. Arranged.

芯金１５２は、例えば、アルミニウム、鉄、ステンレス等からなる外径が約２０ｍｍの円柱体である。
弾性体層１５３は、例えば、厚さが約１０ｍｍであり、定着ローラ１５０の外径は、約４０ｍｍである。
材質は、シリコーンゴム、フッ素ゴム等の発泡弾性体であり、耐熱性及び断熱性の高いものが望まれる。 The cored bar 152 is a cylindrical body having an outer diameter of about 20 mm made of, for example, aluminum, iron, stainless steel, or the like.
For example, the elastic layer 153 has a thickness of about 10 mm, and the outer diameter of the fixing roller 150 is about 40 mm.
The material is a foamed elastic body such as silicone rubber or fluororubber, and a material having high heat resistance and heat insulation is desired.

加圧ローラ１６０は、円柱状の芯金１６１の周囲に、弾性体層１６２を介して離型層１６３が積層されてなり、定着ベルト１５５の周回経路外側に配置され、定着ベルト１５５の外側から定着ベルト１５５を介して定着ローラ１５０を押圧して、定着ベルト１５５表面との間に周方向に所定幅を有する定着ニップ１５５ｎが形成される。
芯金１６１は、例えば、アルミニウム等からなり、弾性体層１６２は、シリコンスポンジゴム等からなり、離型層１６３は、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）やＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）コート等からなる。加圧ローラ１６０の外径は、約３５ｍｍである。 The pressure roller 160 is formed by laminating a release layer 163 around a cylindrical cored bar 161 with an elastic body layer 162 interposed therebetween, and is disposed outside the circumference path of the fixing belt 155, and from the outside of the fixing belt 155. A fixing nip 155n having a predetermined width in the circumferential direction is formed between the surface of the fixing belt 155 by pressing the fixing roller 150 through the fixing belt 155.
The core metal 161 is made of, for example, aluminum, the elastic body layer 162 is made of silicon sponge rubber or the like, and the release layer 163 is made of PFA (tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl vinyl ether copolymer) or PTFE (polytetrafluoroethylene). Fluoroethylene) coat and the like. The outer diameter of the pressure roller 160 is about 35 mm.

定着ローラ１５０と加圧ローラ１６０は、芯金１５２、１６１の軸方向両端部が図示しないフレームの軸受部に回転自在に軸支されると共に、加圧ローラ１６０は、駆動モータ（不図示）からの駆動力が伝達されることにより矢印Ｂ方向に回転駆動される。この加圧ローラ１６０の回転に伴って定着ベルト１５５と定着ローラ１５０が矢印Ａ方向に従動回転する。 The fixing roller 150 and the pressure roller 160 are rotatably supported at both ends in the axial direction of the core bars 152 and 161 on a bearing portion of a frame (not shown), and the pressure roller 160 is driven by a drive motor (not shown). Is driven to rotate in the direction of arrow B. As the pressure roller 160 rotates, the fixing belt 155 and the fixing roller 150 are driven to rotate in the direction of arrow A.

定着ベルト１５５は、円筒状のベルトであり、図３（ｃ）に示すように、離型層１５５ａと、弾性体層１５５ｂと、発熱層１５５ｃと、整磁合金層１５５ｄとが、この順に離型層１５５ａが外周面側になるように積層されてなる。
定着ベルト１５５は、自立して円筒形を保持できるベルトが用いられている。定着ベルト１５５のベルト幅方向（定着ローラ１５０の回転軸方向に相当）長さは、最大サイズのシートの幅方向長さよりも長くなっている。 The fixing belt 155 is a cylindrical belt. As shown in FIG. 3C, the release layer 155a, the elastic layer 155b, the heat generation layer 155c, and the magnetic shunt alloy layer 155d are separated in this order. The mold layer 155a is laminated so as to be on the outer peripheral surface side.
As the fixing belt 155, a belt that can stand independently and hold a cylindrical shape is used. The belt width direction (corresponding to the rotation axis direction of the fixing roller 150) of the fixing belt 155 is longer than the width direction length of the maximum size sheet.

離型層１５５ａは、ＰＦＡなどからなる円筒体であって、その厚みは、経験上、３０μｍ以上、４０μｍ以下の範囲から適宜決定される。
弾性体層１５５ｂは、厚みが約２００μｍのシリコーンゴムなどからなる。
この他にも、フッ素ゴムなどを使用してもよい。
発熱層１５５ｃは、厚みが約４０μｍのニッケルなどからなり、磁束発生部１７０から発せられる磁束により発熱する。 The release layer 155a is a cylindrical body made of PFA or the like, and its thickness is determined as appropriate from the range of 30 μm or more and 40 μm or less based on experience.
The elastic body layer 155b is made of silicone rubber having a thickness of about 200 μm.
In addition to this, fluorine rubber or the like may be used.
The heat generating layer 155c is made of nickel or the like having a thickness of about 40 μm, and generates heat by the magnetic flux generated from the magnetic flux generator 170.

整磁合金層１５５ｄは、ニッケルと鉄の合金などからなり、例えば、厚みが約３０μｍであって、通常の温度では強磁性体であるがキュリー温度を超えると非磁性になる特性を有する。このキュリー温度は、ニッケルと鉄の混合率により調整することができ、本実施の形態では、定着に適した温度（目標温度）よりも約２０℃高い温度に設定されている。
この他にも、ニッケルと鉄とクロムなどの合金を用いてもよい。 The magnetic shunt alloy layer 155d is made of, for example, an alloy of nickel and iron, and has a characteristic that, for example, it has a thickness of about 30 μm and is ferromagnetic at a normal temperature but becomes non-magnetic when the Curie temperature is exceeded. This Curie temperature can be adjusted by the mixing ratio of nickel and iron. In this embodiment, the Curie temperature is set to a temperature approximately 20 ° C. higher than the temperature suitable for fixing (target temperature).
In addition, an alloy such as nickel, iron, and chromium may be used.

図２に戻って、磁束発生部１７０は、コイルボビン１７１と、裾コア１７２と、励磁コイル１７３と、コア１７４と、カバー１７５とを有し、定着ベルト１５５の周回経路外側であり、定着ベルト１５５を挟んで加圧ローラ１６０と相対する位置を基準として、ここから周回方向のやや上流側に、定着ベルト１５５の幅方向に沿うように配置される。
励磁コイル１７３は、定着ベルト１５５に含まれている発熱層１５５ｃを加熱するための磁束を発生させるものであり、コイルボビン１７１に巻かれている。 Returning to FIG. 2, the magnetic flux generator 170 has a coil bobbin 171, a hem core 172, an exciting coil 173, a core 174, and a cover 175, and is outside the circulation path of the fixing belt 155. With respect to the position facing the pressure roller 160 with the gap therebetween as a reference, it is arranged along the width direction of the fixing belt 155 slightly upstream in the circumferential direction from here.
The exciting coil 173 generates a magnetic flux for heating the heat generating layer 155 c included in the fixing belt 155, and is wound around the coil bobbin 171.

励磁コイル１７３から発生される交番磁束は、コア１７４及び裾コア１７２により定着ベルト１５５に導かれ、定着ベルト１５５の発熱層１５５ｃ（図３（ｃ）参照）の、主に磁束発生部１７０に対向する部分を貫き、この部分に渦電流を発生させて発熱層１５５ｃ自体を発熱させ、定着ベルト１５５を加熱する。定着ベルト１５５の昇温により、これに定着ニップ１５５ｎで接触している加圧ローラ１６０も昇温する。 The alternating magnetic flux generated from the exciting coil 173 is guided to the fixing belt 155 by the core 174 and the bottom core 172, and mainly faces the magnetic flux generator 170 of the heat generation layer 155c (see FIG. 3C) of the fixing belt 155. The eddy current is generated in this portion to generate heat in the heat generating layer 155c itself, and the fixing belt 155 is heated. As the fixing belt 155 is heated, the temperature of the pressure roller 160 in contact with the fixing belt 155 is also increased.

なお、定着ベルト１５５の幅方向中央部の表面温度を検出するためのセンサが別途配置されており（不図示）、制御部６０は、当該センサの検出信号に基づき定着ベルト１５５の温度が目標温度（約１８０℃）に維持されるように励磁コイル１７３への電力供給を制御する。
定着ニップ１５５ｎが目標温度に維持された状態でシートＳが定着ニップ１５５ｎを通過する際に、シートＳ上の未定着のトナー像が加熱、加圧されて当該シートＳ上に熱定着される（図２参照）。 A sensor for detecting the surface temperature of the center portion in the width direction of the fixing belt 155 is separately provided (not shown), and the controller 60 determines that the temperature of the fixing belt 155 is based on the detection signal of the sensor. The power supply to the exciting coil 173 is controlled so as to be maintained at (about 180 ° C.).
When the sheet S passes through the fixing nip 155n while the fixing nip 155n is maintained at the target temperature, an unfixed toner image on the sheet S is heated and pressed to be thermally fixed on the sheet S ( (See FIG. 2).

ガイドプレート１５６は、非磁性の低抵抗導電材料からなり、定着ローラ１５０の軸と平行に配された長尺な板体であって、表面が定着ベルト１５５の裏面と接触して、当該定着ベルト１５５をベルト周回方向に案内する。
上記低抵抗導電材料は、具体的には、銅であって、この他にも、アルミニウムなどが使用可能である。 The guide plate 156 is a long plate made of a non-magnetic low-resistance conductive material and arranged in parallel with the axis of the fixing roller 150. The guide plate 156 is in contact with the back surface of the fixing belt 155, and the fixing belt 155 155 is guided around the belt.
Specifically, the low-resistance conductive material is copper, and aluminum or the like can also be used.

なお、ガイドプレート１５６は、長手方向の両端部が図示しないフレームにより支持されている。
（３）ガイドプレートの形状
ガイドプレート１５６は、図３（ｂ）に示すように、ベルト周回方向における全長がＬ_０であって、当該周回方向における両端に、それぞれ中央部よりも厚みの大きい肉厚部１５６ａ及び１５６ｂが設けられている板を、その外周面が曲率半径Ｒ_１となるようにカーブさせることによって形成されている。 The guide plate 156 is supported at both ends in the longitudinal direction by a frame (not shown).
(3) the guide plate shaped guide plate 156, as shown in FIG. 3 (b), a total length at L ₀ in the belt rotation direction, at both ends in the circumferential direction, a large meat thickness than each central portion a plate thickness portions 156a and 156b are provided, the outer peripheral surface thereof is formed by a curve such that the radius of curvature R _1.

ここで、全長Ｌ_０は、３５ｍｍとなっており、また、曲率半径Ｒ_１は、２０ｍｍとなっている。
肉厚部１５６ａ及び１５６ｂにおける、それぞれの長さＬ_１及びＬ_２は、いずれも１ｍｍとなっており、また、肉厚部１５６ａ及び１５６ｂにおける、それぞれの厚みｔ_１及びｔ_２は、いずれも１．５ｍｍとなっている。
一方、中央部の厚みｔ_０は、０．５ｍｍである。 Here, the total length _{L 0} is has a 35 mm, also, the radius of curvature _{R 1} has a 20 mm.
The lengths L ₁ and L ₂ in the thick portions 156a and 156b are each 1 mm, and the thicknesses t ₁ and t ₂ in the thick portions 156a and 156b are both 1 .5mm.
On the other hand, the thickness _{t 0} of the central portion is 0.5 mm.

なお、ガイドプレート１５６の曲率半径Ｒ_１は、静止時における定着ベルト１５５の、磁束発生部１７０に対向する部分の裏面の曲率半径と略等しい。
整磁合金層１５５ｄが、キュリー温度以下となっていて、強磁性体となっているとき（以下、「整磁効果発動前」という。）、磁束発生部１７０からの磁束は、定着ベルト１５５の発熱層１５５ｃを突き抜けて、整磁合金層１５５ｄのベルト周回方向における略中央から侵入し、その両側に分岐して、その先で最も近い位置にある裾コア１７２へと至る経路を進む。 Note that the radius of curvature R ₁ of the guide plate 156 is substantially equal to the radius of curvature of the back surface of the portion of the fixing belt 155 that faces the magnetic flux generator 170 when stationary.
When the magnetic shunt alloy layer 155d is not higher than the Curie temperature and is a ferromagnetic material (hereinafter referred to as “before the magnetic shunt effect is activated”), the magnetic flux from the magnetic flux generator 170 is applied to the fixing belt 155. It penetrates through the heat generating layer 155c, enters the magnetic shunt alloy layer 155d from the approximate center in the belt circumferential direction, branches to both sides thereof, and travels the path leading to the skirt core 172 at the closest position.

このとき、発熱層１５５ｃは、これを通過する磁束によって生じた渦電流により誘導加熱される。
整磁合金層１５５ｄが、非通紙部における温度がキュリー温度以上となり、その部分が強磁性体から非磁性に転じた後（以下、「整磁効果発動後」という。）、磁束発生部１７０で生じた磁束が発熱層１５５ｃと整磁合金層１５５ｄとを突き抜け、さらに、ガイドプレート１５６に侵入する。 At this time, the heat generating layer 155c is induction-heated by the eddy current generated by the magnetic flux passing therethrough.
In the magnetic shunt alloy layer 155d, the temperature in the non-sheet passing portion becomes equal to or higher than the Curie temperature, and the portion changes from ferromagnetic to non-magnetic (hereinafter referred to as “after the magnetic shunt effect is activated”), the magnetic flux generating portion 170. The magnetic flux generated in the above step penetrates the heat generating layer 155c and the magnetic shunt alloy layer 155d and further enters the guide plate 156.

このときガイドプレート１５６では、侵入する磁束の方向と逆方向の磁束を生じるため、当該ガイドプレート１５６とその周辺における磁束密度を低下させ、その結果、発熱層１５５ｃにおける過熱が抑制される。
これにより、多数枚の小サイズのシートを連続してプリントする場合に、定着ベルト１５５のうち、定着ベルト１５５の非通紙部Ｐ（図２参照）の温度が、キュリー温度（定着ベルト１５５の制御目標温度＋２０℃）を大幅に超えることがなくなって、定着ベルト１５５にダメージを与えるような高温に至るといったことが防止される。 At this time, since the guide plate 156 generates a magnetic flux in the direction opposite to the direction of the magnetic flux that enters, the magnetic flux density in the guide plate 156 and its periphery is lowered, and as a result, overheating in the heat generating layer 155c is suppressed.
Thus, when a large number of small sized sheets are continuously printed, the temperature of the non-sheet passing portion P (see FIG. 2) of the fixing belt 155 of the fixing belt 155 is set to the Curie temperature (of the fixing belt 155). Control target temperature + 20 ° C.) is not significantly exceeded, and it is prevented that the fixing belt 155 reaches a high temperature causing damage.

なお、設定すべきキュリー温度は、上記の温度に限られず、通紙部の温度が所定の定着温度を維持しつつ、非通紙部が過昇温しないように定着部５の構成等に応じて実験などにより適宜設定される。
（４）ガイドプレート１５６の端部に肉厚部を設けることによる効果
本発明者らは、鋭意検討の結果、ガイドプレート１５６のベルト周回方向における両端部に、中央部よりも厚みが大きい肉厚部１５６ａ及び１５６ｂを設けることにより、肉厚部を設けていない従来のガイドプレートよりも温度上昇が緩和されることを見い出した。 Note that the Curie temperature to be set is not limited to the above temperature, and depends on the configuration of the fixing unit 5 so that the temperature of the sheet passing portion maintains a predetermined fixing temperature and the non-sheet passing portion does not overheat. It is set as appropriate depending on the experiment.
(4) Effect by providing a thick portion at the end portion of the guide plate 156 As a result of intensive studies, the inventors have found that the thickness of the guide plate 156 is larger than the central portion at both ends in the belt rotation direction. It has been found that by providing the portions 156a and 156b, the temperature rise is mitigated as compared with a conventional guide plate having no thick portion.

しかも、肉厚部１５６ａ及び１５６ｂのベルト周回方向における長さＬ_１、Ｌ_２は１ｍｍと短く、体積の増加は極めて少ないため、
ガイドプレート１５６の熱容量の増加も殆どなく、ウォーミングアップ時間が延びることもない。
＜シミュレーションの結果＞
上記効果を実証すべく、有限要素法を用いて、整磁効果の発動前と発動後において、ガイドプレート１５６の温度をコンピュータによりシミュレートしたところ、次のような結果が得られた。
＜試験品の仕様＞
図４に、本シミュレーションを行った本発明に係る実施例品１，２及び３と、従来品に係るガイドプレート１５６の仕様を示す。 Moreover, the lengths L ₁ and L ₂ in the belt circumferential direction of the thick portions 156a and 156b are as short as 1 mm, and the increase in volume is extremely small.
There is almost no increase in the heat capacity of the guide plate 156, and the warm-up time is not extended.
<Simulation results>
In order to verify the above effect, the temperature of the guide plate 156 was simulated by a computer before and after the activation of the magnetic shunt effect using the finite element method, and the following results were obtained.
<Specifications of test product>
FIG. 4 shows the specifications of the example products 1, 2, and 3 according to the present invention in which the simulation was performed and the guide plate 156 according to the conventional product.

同図に示すように、実施例品１、２及び３は、ベルト周回方向における両端部に設けられた肉厚部の厚みを、それぞれ１．０ｍｍ，１．５ｍｍ，２．０ｍｍに設定したものである。両端部以外の中央部の厚みは、全て０．５ｍｍに統一している。
各実施例品対して、肉厚部のベルト周回方向における長さを、１ｍｍ，３ｍｍ，５ｍｍに変化させてシミュレーションを実施している。 As shown in the figure, the example products 1, 2, and 3 are obtained by setting the thicknesses of the thick portions provided at both ends in the belt circumferential direction to 1.0 mm, 1.5 mm, and 2.0 mm, respectively. It is. The thickness of the central part other than both end parts is unified to 0.5 mm.
For each example product, the length of the thick portion in the belt circumferential direction is changed to 1 mm, 3 mm, and 5 mm, and the simulation is performed.

従来品は、厚みが０．５ｍｍで均一であり、肉厚部はない。
実機の励磁コイル１７３への通電条件と合わせるべく、本シミュレーションでは、励磁コイル１７３に４００００Ｈｚの交番電流を、整磁効果発動前において７．６９Ａを、また整磁効果発動後において９．６５Ａを通電する条件とした。 The conventional product is uniform with a thickness of 0.5 mm and has no thick part.
In this simulation, in order to match the energization conditions to the excitation coil 173 of the actual machine, an alternating current of 40000 Hz is energized to the excitation coil 173 and 7.69 A is energized before the magnetizing effect is activated, and 9.65 A is energized after the magnetizing effect is activated. The condition was

本実施の形態では、従来品と、各実施品１、２及び３の発熱量の差分を、従来品の発熱量で除した値を％で示した値を「発熱増減率」とよび、整磁効果発動前後における発熱増減率をそれぞれ、Has1(n)、Has2(n)と表す。なお、ｎ＝１，２，３であり実施例品の番号を意味する。
この整磁効果発動前における発熱増減率Has1(n)は、下記の式１により示される。
Has1(n)=（HJ1(n) - HJ1(0)）/ HJ1(0) （式１）

HJ1(n)：実施例品(ｎ) における整磁効果発動前における非通紙部の発熱量
HJ1(0)：従来品の整磁効果発動前における非通紙部の発熱量

また、整磁効果発動後における発熱増減率Has2(n)は、下記の式２により示される。
Has2(n)=（HJ2(n) - HJ2 (0)）/ HJ2(0) （式２）

HJ2(n)：実施例品(ｎ)の整磁効果発動後における非通紙部の発熱量
HJ2(0)：従来品の整磁効果発動後における非通紙部の発熱量
図５は、各実施例品と従来品との、整磁効果発動前における発熱増減率Has1を示す図である。 In this embodiment, the value obtained by dividing the difference between the calorific value of the conventional product and each of the implemented products 1, 2 and 3 by the calorific value of the conventional product in% is called the “heating rate” and is adjusted. The exothermic increase / decrease rates before and after the magnetic effect activation are expressed as Has1 (n) and Has2 (n), respectively. It should be noted that n = 1, 2, 3 means the number of the example product.
The heat generation increase / decrease rate Has1 (n) before the magnetic shunt effect is activated is expressed by the following equation 1.
Has1 (n) = (HJ1 (n)-HJ1 (0)) / HJ1 (0) (Formula 1)

HJ1 (n): Calorific value of non-sheet passing part before activation of magnetic shunt effect in example product (n)
HJ1 (0): Heat value of the non-sheet passing part before the magnetic shunt effect of the conventional product

Further, the heat generation increase / decrease rate Has2 (n) after activation of the magnetic shunt effect is expressed by the following equation 2.
Has2 (n) = (HJ2 (n)-HJ2 (0)) / HJ2 (0) (Formula 2)

HJ2 (n): Heat value of the non-sheet-passing part after the magnetic shunt effect of the example product (n) is activated
HJ2 (0): Heat generation amount in non-sheet passing portion after activation of magnetic shunting effect of conventional product FIG. 5 is a diagram showing a heat generation increase / decrease rate Has1 of each example product and the conventional product before triggering the magnetic shunting effect. .

同図より、整磁効果発動前において、各実施例品１〜３は、いずれも従来品よりも発熱量が低下していることがわかる。
図６は、各実施例品と従来品との、整磁効果発動後における発熱増減率Has2を示す図である。 From the figure, it can be seen that, before the magnetic shunt effect is activated, each of the products of Examples 1 to 3 has a lower calorific value than the conventional product.
FIG. 6 is a diagram showing a heat generation increase / decrease rate Has2 after activation of the magnetic shunt effect between each of the examples and the conventional product.

なお、実施例品２と実施例品３とが重なって、一本のグラフのように見えている。
同図より、整磁効果発動後において、肉厚部の厚みが１．０ｍｍである実施例品１よりも、肉厚部の厚みが１．５ｍｍ及び２ｍｍとなっている、実施例品２及び実施例品３の方が、発熱量が低下していることがわかる。
実施例品２と実施例品３とでは、シミュレーション結果に差異がないことから、厚みを１．５ｍｍよりも大きくしても、これ以上の発熱量低減効果が望めないものと思われる。 In addition, Example product 2 and Example product 3 overlap, and it looks like one graph.
From the figure, after the magnetic shunt effect is activated, the thickness of the thick part is 1.5 mm and 2 mm, and the thickness of the thick part is 1.5 mm and the thickness of the example product 2. It can be seen that the calorific value of Example Product 3 is reduced.
Since there is no difference in the simulation results between the example product 2 and the example product 3, even if the thickness is made larger than 1.5 mm, it is considered that a further heat generation amount reduction effect cannot be expected.

一方、ウォーミングアップ時間を維持するためには、できるだけガイドプレート１５６の熱容量、即ち、体積（質量）は、小さい方が望ましい。
以上より、試験品の中では、肉厚部における厚みが１．５ｍｍ、長さ１ｍｍとなっている実施例品２のガイドプレート１５６が最も優れている。
このように、ガイドプレート１５６のベルト周回方向の両端部に肉厚部を設けることにより、ガイドプレート１５６の発熱量が低減する理由について、発明者は以下のように考察した。 On the other hand, in order to maintain the warm-up time, it is desirable that the heat capacity, that is, the volume (mass) of the guide plate 156 be as small as possible.
From the above, among the test products, the guide plate 156 of the example product 2 in which the thickness in the thick portion is 1.5 mm and the length is 1 mm is the most excellent.
Thus, the inventor considered as follows why the heat generation amount of the guide plate 156 is reduced by providing the thick portions at both ends of the guide plate 156 in the belt-circulating direction.

励磁コイル１７３で発生する交番磁束の周波数は、４００００Ｈｚと高く、ガイドプレート１５６で生じる渦電流も高周波となるため、表皮効果により、電流がガイドプレート１５６の端部の表面に集中し易くなっているものと思われる。
このように電流が集中する端部に、厚みの厚い肉厚部を設けることにより、渦電流発生時の電流密度が低下し、誘導加熱が抑制されるものと推測される。
また、ガイドプレート１５６の昇温を防止するための効果的な肉厚部の周方向の長さＬ_１、Ｌ_２が小さいほど、温度低減効果が大きくなっている。 The frequency of the alternating magnetic flux generated in the exciting coil 173 is as high as 40000 Hz, and the eddy current generated in the guide plate 156 is also high in frequency, so that the current tends to concentrate on the surface of the end portion of the guide plate 156 due to the skin effect. It seems to be.
By providing a thick part at the end where current is concentrated in this way, it is presumed that the current density at the time of eddy current generation is reduced and induction heating is suppressed.
Further, as the circumferential lengths L ₁ and L ₂ of the effective thick portion for preventing the temperature rise of the guide plate 156 are smaller, the temperature reduction effect is greater.

これらの具体的な寸法については、上記開示内容に基づき、当業者であれば、適用する機種（高速機か低速機か）や、その他の設計内容に基づき決定できるものである。

以上説明したように、本実施の形態によれば、ガイドプレート１５６のベルト周回方向の両端部の厚みを厚くするという簡単な構成により、ウォーミングアップ時間を維持しつつ、特に整磁効果発動後におけるガイドプレート１５６の温度上昇を抑制することができる。 These specific dimensions can be determined by those skilled in the art based on the above disclosure, based on the model to be applied (high speed machine or low speed machine) and other design contents.

As described above, according to the present embodiment, the guide plate 156 has a simple configuration in which both end portions in the belt circumferential direction are thickened, and the guide is particularly provided after the magnetic shunt effect is activated while maintaining the warm-up time. The temperature rise of the plate 156 can be suppressed.

＜変形例＞
以上、本発明を種々の実施の形態に基づいて説明してきたが、本発明の内容が、上記実施の形態に限定されないことは勿論であり、例えば、以下のような変形例を考えることができる。
（１）上記実施の形態では、ガイドプレート１５６における肉厚部１５６ａ及び１５６ｂの厚みを１．５ｍｍとし、また、長さを１ｍｍとしたが、これに限らず、ガイドプレートは、整磁効果発動後における発熱増減率が従来品よりも小さくすることができる形状（厚み及び長さ）の肉厚部を有していればよい。
（２）上記実施の形態では、ガイドプレート１５６には、ベルト周回方向における両端部のそれぞれに肉厚部が設けられているとしたが、これに限るものではなく、例えば、図７に示すように、ベルト周回方向の両端部の一方に肉厚部２５６ａを設けたガイドプレート２５６であってもよい。 <Modification>
As described above, the present invention has been described based on various embodiments. However, the content of the present invention is not limited to the above embodiments, and for example, the following modifications can be considered. .
(1) In the above embodiment, the thickness of the thick portions 156a and 156b in the guide plate 156 is 1.5 mm and the length is 1 mm. However, the present invention is not limited to this, and the guide plate It suffices to have a thick portion having a shape (thickness and length) that allows the rate of change in heat generation later to be smaller than that of the conventional product.
(2) In the above embodiment, the guide plate 156 is provided with thick portions at both ends in the belt circumferential direction. However, the present invention is not limited to this. For example, as shown in FIG. Alternatively, the guide plate 256 may be provided with a thick portion 256a at one of both end portions in the belt circumferential direction.

このように、両端部の一方に肉厚部２５６ａを設けた場合であっても、全く肉厚部が設けられていないものと比べて、それなりに整磁効果発動後におけるガイドプレート２５６の温度上昇を抑制する効果を奏する。
上記両端部のうち、定着ベルト周回方向における上流側に肉厚部２５６ａを設ける場合には、図８に示すように、定着ベルト（不図示）の裏面が上記肉厚部２５６ａの縁を乗り上げることとなり、ガイドプレート２５６の下流側端部よりも上流側端部の方が、摩擦が大きいので、この摩擦を低減するように、肉厚部２５６ａの外周側縁部に、曲率Ｒ_２のＲ部２５６ｂを設けてもよい。 As described above, even when the thick portion 256a is provided at one of the both end portions, the temperature rise of the guide plate 256 after activation of the magnetic shunt effect as compared with the case where the thick portion is not provided at all. The effect which suppresses is produced.
In the case where the thick portion 256a is provided on the upstream side in the fixing belt circumferential direction among the both end portions, as shown in FIG. 8, the back surface of the fixing belt (not shown) runs over the edge of the thick portion 256a. Since the upstream end portion has a larger friction than the downstream end portion of the guide plate 256, the R portion having the curvature R ₂ is formed on the outer peripheral side edge portion of the thick portion 256a so as to reduce this friction. 256b may be provided.

この曲率Ｒ_２の値は、上記摩擦力の低減の度合いと、このＲ部を設けることによる整磁効果発動後の発熱増減率Has2への影響とを考慮して、適宜決定することが望ましい。
（３）上記実施の形態では、ガイドプレート１５６おいて、ベルト周回方向における両端部における厚みを局部的に変化させることにより、肉厚部１５６ａ及び１５６ｂを形成していたが、これに限らず、図９に示すように、厚みがｔ_０の略均一な板体の両端部を１８０度折り曲げることにより、肉厚部３５６ａ及び３５６ｂを設けて、ガイドプレート３５６を形成してもよい。 The value of the curvature R ₂ are, the degree of reduction of the frictional force, in consideration of the influence of the heating rate of change Has2 after magnetic shunt effect triggering by the provision of the R portion, it is desirable to determine appropriately.
(3) In the above embodiment, the thickness portions 156a and 156b are formed by locally changing the thickness at both ends in the belt circumferential direction in the guide plate 156. As shown in FIG. 9, the guide plate 356 may be formed by providing thick portions 356 a and 356 b by bending both ends of a substantially uniform plate having a thickness of t ₀ by 180 degrees.

その場合、肉厚部３５６ａ及び３５６ｂの厚みは、ｔ_０の２倍となる。
このとき、折り曲げにより対向する面同士の間には、隙間が生じない状態とすることが望ましい。
このようにすることにより、肉厚部を簡単に形成することができ、ガイドプレートの作成コストが少なくて済む。
（４）上記実施の形態では、ガイドプレート１５６のベルト周回方向の全長Ｌ_０を３５ｍｍとしたが、ガイドプレート１５６のベルト周回方向の全長を所定の値に限定するものではなく、設計条件等により適宜決定すればよい。
（５）上記実施の形態では、ガイドプレート１５６は、非磁性の低抵抗導電材料からなるとしたが、これに限らず、例えば、ガイドプレート１５６が多層構造であって、複数ある層のうちの１つが低抵抗導電層であるとしてもよい。 In that case, the thick portions 356a and 356b has a thickness of twice the _{t 0.}
At this time, it is desirable that a gap is not generated between the faces facing each other by bending.
By doing in this way, a thick part can be formed easily and the production cost of a guide plate can be reduced.
(4) In the above embodiment, the overall length L ₀ of the belt rotation direction guide plate 156 was 35 mm, not intended to limit the overall length of the belt rotation direction of the guide plate 156 to a predetermined value, the design conditions What is necessary is just to determine suitably.
(5) In the above embodiment, the guide plate 156 is made of a nonmagnetic low-resistance conductive material. However, the guide plate 156 is not limited to this. For example, the guide plate 156 has a multilayer structure, and one of a plurality of layers. One may be a low-resistance conductive layer.

低抵抗導電層以外の層としては、例えば、定着ベルト１５５に接する面に、ＰＴＦＥなどをコーティングし、定着ベルト１５５との摩擦を低減する低摩擦層を設けることなどが考えられる。
この場合、低抵抗導電層の中央部よりも厚みの厚い肉厚部を、低抵抗導電層のベルト周回方向における両端部の少なくとも一方に設ければよい。
（６）なお、上記実施の形態では、タンデム型のカラープリンタについて説明したが、本発明はこれに限らず、例えば、モノクロプリンタであってもよく、さらに、複写機やファックスといった付加機能を有する装置であってもよく、要するに、定着ベルトとこれを周回方向に案内するガイドプレートとを用いる定着装置を備えた全ての画像形成装置に適用されるものである。 As a layer other than the low-resistance conductive layer, for example, a surface that contacts the fixing belt 155 may be coated with PTFE or the like to provide a low friction layer that reduces friction with the fixing belt 155.
In this case, a thick portion thicker than the central portion of the low-resistance conductive layer may be provided on at least one of both end portions in the belt circumferential direction of the low-resistance conductive layer.
(6) Although the tandem color printer has been described in the above embodiment, the present invention is not limited to this, and may be, for example, a monochrome printer, and has additional functions such as a copying machine and a fax machine. In short, the present invention may be applied to all image forming apparatuses including a fixing device that uses a fixing belt and a guide plate that guides the fixing belt in a circumferential direction.

本発明は、定着ベルトとこれを周回方向に案内するガイドプレートとを用いる定着装置及びこれを用いる画像形成装置に広く適用することができる。 The present invention can be widely applied to a fixing device using a fixing belt and a guide plate that guides the fixing belt in a rotating direction and an image forming apparatus using the fixing device.

本発明の実施の形態に係るタンデム型カラーデジタルプリンタの断面概略図である。1 is a schematic cross-sectional view of a tandem color digital printer according to an embodiment of the present invention. 本発明の実施の形態に係る定着部の部分断面斜視図である。FIG. 3 is a partial cross-sectional perspective view of a fixing unit according to an embodiment of the present invention. （ａ）及び（ｂ）は、本発明の実施の形態に係る定着部の要部の構成を示す横断面であり、（ｃ）は、定着ベルトの部分断面図である。(A) And (b) is a cross section which shows the structure of the principal part of the fixing part which concerns on embodiment of this invention, (c) is a fragmentary sectional view of a fixing belt. シミュレーションを行った試験品の仕様を示す図である。It is a figure which shows the specification of the test article which performed simulation. 整磁効果発動前におけるシミュレーション結果を示す図である。It is a figure which shows the simulation result before the magnetic shunt effect is activated. 整磁効果発動後におけるシミュレーション結果を示す図である。It is a figure which shows the simulation result after a magnetic shunt effect is activated. 本発明の実施の形態に係るガイドプレートの変形例を示す図である。It is a figure which shows the modification of the guide plate which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施の形態に係るガイドプレートの変形例を示す拡大図である。It is an enlarged view which shows the modification of the guide plate which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施の形態に係るガイドプレートの変形例を示す図である。It is a figure which shows the modification of the guide plate which concerns on embodiment of this invention. 従来の定着部の断面図である。It is sectional drawing of the conventional fixing part.

Explanation of symbols

１プリンタ
３画像プロセス部
３Ｙ，３Ｍ，３Ｃ，３Ｋ作像部
４給紙部
５定着部
１０光学部
１１中間転写ベルト
１２駆動ローラ
１３従動ローラ
３１感光体ドラム
３２帯電器
３３現像器
３４一次転写ローラ
３５クリーナ
４１給紙カセット
４２繰り出しローラ
４３搬送路
４４タイミングローラ対
４５二次転写ローラ
４６二次転写位置
６０制御部
７１排出ローラ対
７２排出トレイ
１５０定着ローラ
１５２芯金
１５３弾性体層
１５５定着ベルト
１５５ａ離型層
１５５ｂ弾性体層
１５５ｃ発熱層
１５５ｄ整磁合金層
１５５ｎ定着ニップ
１５６ガイドプレート
１５６ａ,１５６b 肉厚部
１６０加圧ローラ
１６１芯金
１６２弾性体層
１６３離型層
１７０磁束発生部
１７１コイルボビン
１７２裾コア
１７３励磁コイル
１７４コア
１７５カバー DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Printer 3 Image process part 3Y, 3M, 3C, 3K Image creation part 4 Paper feed part 5 Fixing part 10 Optical part 11 Intermediate transfer belt 12 Drive roller 13 Driven roller 31 Photoreceptor drum 32 Charger 33 Developer 34 Primary transfer roller 35 Cleaner 41 Paper Feed Cassette 42 Feeding Roller 43 Conveying Path 44 Timing Roller Pair 45 Secondary Transfer Roller 46 Secondary Transfer Position 60 Control Unit 71 Discharge Roller Pair 72 Discharge Tray 150 Fixing Roller 152 Core Bar 153 Elastic Body Layer 155 Fixing Belt 155a Release layer 155b Elastic layer 155c Heat generation layer 155d Magnetic shunt alloy layer 155n Fixing nip 156 Guide plate 156a, 156b Thick part 160 Pressure roller 161 Core metal 162 Elastic body layer 163 Release layer 170 Magnetic flux generation part 171 Coil bobbin 172 Bottom Core 17 Excitation coil 174 core 175 cover

Claims

Arranged inside the endless belt circumference path, the first roller is pressed from the outside of the belt circumference path by the second roller through the belt, and the fixing nip is formed between the belt surface and the second roller. A fixing device that heats the unfixed image by passing the sheet on which the unfixed image is formed through the fixing nip by heating by electromagnetic induction while circling the belt,
A guide plate that extends in parallel with the axis of the first roller on the inner side of the belt rotation path, contacts the back surface of the belt driven to rotate, and guides the belt in the rotation direction;
A magnetic flux generation unit that is disposed at a position facing the guide plate across the belt, and generates a magnetic flux for heating the belt, on the outer periphery of the belt.
The belt has a heat generating layer that generates heat by the magnetic flux, and a magnetic shunt alloy layer that reversibly changes from ferromagnetic to non-magnetic when a predetermined temperature is exceeded,
The fixing device according to claim 1, wherein the guide plate includes a low-resistance conductive layer, and has a thick portion having a thickness larger than that of a central portion at at least one end portion of both ends in the circumferential direction.

The fixing device according to claim 1, wherein the thick portion is formed by bending an end portion of a plate body having a substantially uniform thickness by 180 degrees.

An image forming apparatus comprising the fixing device according to claim 1.