JP4546912B2

JP4546912B2 - Golf club

Info

Publication number: JP4546912B2
Application number: JP2005295313A
Authority: JP
Inventors: 圭治森山
Original assignee: Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority date: 2005-06-23
Filing date: 2005-10-07
Publication date: 2010-09-22
Anticipated expiration: 2025-10-07
Also published as: JP2007029701A

Description

本発明は、長尺でありながらスイングし易く、ひいては飛距離の増大に役立つゴルフクラブに関する。 The present invention relates to a golf club that is easy to swing while being long and thus useful for increasing a flight distance.

ドライバーやフェアウエイウッドといったウッド型のゴルフクラブには、ボールをより遠くまで飛ばすことができる飛距離性能が求められる。飛距離性能を向上させるためには、一般に、打ち出されるボールの初速を高めることが有効である。そして、その手段としては、例えば、ヘッドの反発性能の向上、ヘッド重量を増すことによるヘッド運動エネルギーの向上又はクラブの長尺化によるヘッドスピードの向上等が知られている（例えば下記特許文献１ないし２参照）。 Wood-type golf clubs such as drivers and fairway woods are required to have a flight distance capability that allows the ball to fly farther. In order to improve the flight distance performance, it is generally effective to increase the initial velocity of the ball to be launched. As the means, for example, improvement of the resilience performance of the head, improvement of the head kinetic energy by increasing the head weight, or improvement of the head speed by elongating the club are known (for example, Patent Document 1 below). See 2).

特開平１１−９９２３１号公報JP 11-99231 A 特開２００４−２０１９１１号公報JP 2004-201111 A

しかしながら、ヘッドの反発係数は、ＵＳＧＡ及びＲ＆Ａに見られるように規制される傾向がある。従って、反発性能を過度に向上させたヘッドは、今後、正式競技に使用できないおそれがある。 However, the coefficient of restitution of the head tends to be regulated as seen in USGA and R & A. Therefore, there is a possibility that a head whose resilience performance is excessively improved cannot be used for a formal competition in the future.

また、他の二つの方法は、いずれもクラブのスイングし易さを損ねるという欠点がある。例えば、クラブの長尺化は、ヘッドスピードの向上という利点が得られやすいが、スイングしづらい。また、長尺化されたクラブをアベレージゴルファーが使用すると、ボールの打出角が小さく、ひいてはボールの弾道が低くなる傾向がある。このため、ボールの初速を向上させても、十分な飛距離の向上につながり難い。 In addition, the other two methods both have a drawback that the ease of swinging the club is impaired. For example, an increase in the length of a club is easy to obtain the advantage of improving the head speed, but it is difficult to swing. In addition, when an average golfer uses an elongated club, the ball launch angle tends to be small and the ball trajectory tends to be low. For this reason, even if the initial velocity of the ball is improved, it is difficult to improve the flight distance sufficiently.

そこで、発明者らは、クラブの長尺化によるヘッドスピードの向上という利点を損なわないよう、スイングし易さを向上させ、かつ、ボールの打出角を大きくすることを試みた。 Accordingly, the inventors have attempted to improve the ease of swinging and increase the ball launch angle so as not to impair the advantage of improving the head speed by increasing the club length.

一般に、バックスイング（テイクバック）からダウンスイングを経て打撃（インパクト）までの一連のスイングモーションの中で、スイングし易さに特に影響を与える瞬間は２つある。一つは、静止しているクラブを動かすときのバックスイングの開始時、もう一つは、ボールを打撃する直前の瞬間である。いずれの瞬間においても、グリップを握るゴルファ（右打ちゴルファであり、以下同じ。）の右手先端付近がクラブを支える支点、言い換えるとクラブの回転運動の中心になる。従って、この２つの瞬間において、クラブの操作性を高めることにより、クラブのスイングし易さは向上できると考えられる。 In general, in a series of swing motions from backswing (takeback) through downswing to impact (impact), there are two moments that particularly affect the ease of swinging. One is the start of a backswing when moving a stationary club, and the other is the moment immediately before hitting the ball. At any moment, the vicinity of the right hand tip of the golfer holding the grip (right-handed golfer, the same shall apply hereinafter) becomes the fulcrum that supports the club, in other words, the center of the club's rotational movement. Therefore, it is considered that the ease of swinging the club can be improved by improving the operability of the club at these two moments.

そこで、発明者らは、前記２つの瞬間においてクラブの操作性を定量化するパラメータとして、前記右手による支点に比較的近い位置を支点としたスイング時の重さを表す１４インチバランス法に基づくスイングバランスを採用し、かつ、これを限定することを試みた。 Therefore, the inventors have used a swing based on a 14-inch balance method that represents the weight of a swing with a position relatively close to the fulcrum by the right hand as a fulcrum as a parameter for quantifying the operability of the club at the two moments. Attempts were made to adopt and limit balance.

また、前記スイングモーションにおいて、バックスイング後半からダウンスイング開始時までの期間は、クラブは、ゴルファの左手位置を支点として運動する。従って、クラブのスイングし易さを向上させるためには、上記の改善に加え、ゴルファのグリップを握る左手位置を支点とするクラブの操作性をも向上させる必要がある。本発明では、これらの運動中のクラブの操作性を定量化するパラメータとして、前記左手に比較的近い位置、具体的にはグリップの後端でのクラブの慣性モーメントを採用し、かつ、これを限定することを試みた。 In the swing motion, the club moves with the golfer's left hand position as a fulcrum during the period from the latter half of the backswing to the start of the downswing. Therefore, in order to improve the ease of swinging the club, in addition to the above improvement, it is necessary to improve the operability of the club with the left hand position gripping the grip of the golfer as a fulcrum. In the present invention, the moment of inertia of the club at a position relatively close to the left hand, specifically the rear end of the grip, is adopted as a parameter for quantifying the operability of the club during the movement, and this is used. Tried to limit.

さらに、シャフトに関して鋭意研究を重ねたところ、シャフトの先端（ティップ（ＴＩＰ）と呼ばれることがある。）から特定の距離を隔てる位置の曲げ剛性値が、ボールの打出角やスイングし易さに影響を及ぼすことを知見した。 Furthermore, after extensive research on the shaft, the bending stiffness at a specific distance from the tip of the shaft (sometimes called a tip (TIP)) affects the ball launch angle and ease of swinging. I found out that

本発明は、前記３つのパラメータ、即ち１４インチバランス計測法によるスイングバランス、グリップの後端でのクラブの慣性モーメント及びシャフトの曲げ剛性値の好ましい範囲を同時に満足させることを基本として、長尺でありながらスイングし易く、かつ、ボールの打出角を大きくし、ボールをより遠くまで飛ばすことが可能なゴルフクラブを提供することを目的としている。 The present invention is based on the fact that the above three parameters are satisfied at the same time, that is, the swing balance by the 14 inch balance measurement method, the club inertia moment at the rear end of the grip, and the preferred range of the bending rigidity of the shaft. It is an object to provide a golf club that is easy to swing, has a large ball launch angle, and can fly the ball farther.

本発明のうち請求項１記載の発明は、シャフトと、その先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、クラブ全長が４６〜４８インチ、かつ１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、しかもグリップの後端でのクラブの慣性モーメントが２９３０〜３０００kg・cm²であるとともに、前記シャフトは、その先端から５００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（500 ）が１．８〜２．１（kgf ・ｍ ² ）であり、前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）と、前記先端から１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）との比ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）が２．１〜２．４であることを特徴とする。
The invention according to claim 1 of the present invention is a golf club having a shaft, a golf club head fixed to the front end side thereof, and a grip provided on the rear end side of the shaft, wherein the total length of the club is 46-48 inches, and with the swing balance due 14 inches balance measurement method C5～D0, moreover club inertia moment at the rear end of the grip is 2930 ~3000kg · cm ^2, said shaft, the tip from 500mm of The bending stiffness value EI (500) at the position is 1.8 to 2.1 (kgf · m ² ), the bending stiffness value EI (500), and the bending stiffness value EI (1000) at a position 1000 mm from the tip. The ratio EI (1000) / EI (500) is 2.1 to 2.4.

ここで、前記「クラブ全長」は、ＪＧＡ（（財）日本ゴルフ協会）のゴルフ規則の中の付属規則II「１．クラブ」項の「ｃ．長さ」に基づき測定される。具体的には、ウッド型及びアイアン型のクラブの長さの測定は、図２に示されるようにクラブ１を水平面ＨＰの上に置き、それに対し６０度で傾く斜面ＩＰをヘッド３のソール部に当てて行われる。そして、クラブ全長は、二つの面ＨＰ及びＩＰの交差点Ｙからグリップ４の後端４ｅまでの距離Ｌとして測定される。 Here, the above-mentioned “club total length” is measured based on “c. Length” in the attached rule II “1. club” in the JGA (Japan Golf Association) golf rules. Specifically, the lengths of the wood-type and iron-type clubs are measured by placing the club 1 on the horizontal plane HP as shown in FIG. To be done. The total length of the club is measured as a distance L from the intersection Y of the two surfaces HP and IP to the rear end 4e of the grip 4.

またグリップの後端４ｅは、グリップ４の最も後側の端を意味するが、図１のように、グリップの端に後方へ凸となる膨らみが設けられている場合、最も拡径しているグリップの後端側のエッジをグリップの後端とする。 The rear end 4e of the grip means the rearmost end of the grip 4, but when the bulge that protrudes rearward is provided at the end of the grip as shown in FIG. The edge on the rear end side of the grip is used as the rear end of the grip.

また、前記「スイングバランス」（「スイングウエイト」とも呼ばれることがある。）とは、クラブをスイングしたときの体感的な重さを表すもので、図３に示されるように、グリップ４の後端４ｅからシャフト軸に沿って１４インチの位置を支点とし、該支点からクラブの重心点Ｇまでのシャフト軸方向の距離Ｘ（単位：インチ）に、クラブ全重量（単位：オンス）を掛け合わせた数値（単位：インチ・オンス）に基づき求められる。 The “swing balance” (sometimes referred to as “swing weight”) represents the weight that is felt when the club is swung, and as shown in FIG. Using the position of 14 inches from the end 4e along the shaft axis as a fulcrum, multiply the distance X (unit: inch) in the shaft axis direction from the fulcrum to the center of gravity G of the club by the total club weight (unit: ounce). It is calculated based on the numerical value (unit: inch ounce).

スイングバランスを示す前記数値は、換算表により、ＡないしＦの六段階に区分され、" Ａ" から" Ｆ" に向かって重くなることを示す。また、各区分ＡないしＦは、さらに各々０〜９まで１０分割され、" ０" から" ９" に向かって重くなることを意味する。そして、最終的なスイングバランスは、Ａ０やＣ６のように前記区分を示すアルファベットＡないしＦに数字０〜９のいずれかを併記した記号にて表示される。 The numerical value indicating the swing balance is classified into six stages A to F according to the conversion table, and indicates that the weight increases from “A” to “F”. Further, each of the sections A to F is further divided into 10 parts from 0 to 9, which means that they become heavier from “0” to “9”. The final swing balance is displayed by a symbol in which any one of the numbers 0 to 9 is added to the alphabets A to F indicating the sections, such as A0 and C6.

本明細書において、スイングバランスの計測は、グリップエンドから１４インチの位置を支点としてヘッド側の重さを測る１４インチバランス計測器（図示省略）を用い、その指針が指す目盛を読みとることで行われる。スイングバランス計測器の測定目盛は、図４に略示されるように、最小読み取り目盛（例えばＣ７、Ｃ８、Ｃ９など）の間に幅があるため、指針ｊが例えば目盛Ｃ７とＣ８との中間を示す場合がある。本明細書では、このような場合、目盛の小さい方（この例ではＣ７）のスイングバランスを採用する。また指針ｊが、目盛間かつ前記中間位置以外を指すとき、該指針ｊと近い方の目盛をそのスイングバランスとして読み取る。 In this specification, the swing balance is measured by using a 14-inch balance measuring instrument (not shown) that measures the weight on the head side with a position 14 inches from the grip end as a fulcrum, and reading the scale indicated by the pointer. Is called. As shown schematically in FIG. 4, the measurement scale of the swing balance measuring instrument has a width between the minimum reading scales (for example, C7, C8, C9, etc.), so that the pointer j is located between the scales C7 and C8. May show. In this specification, in such a case, the swing balance having the smaller scale (in this example, C7) is employed. When the pointer j points between the scales and other than the intermediate position, the scale closer to the pointer j is read as the swing balance.

表１には、参考までにスイングバランスの記号Ｃ、Ｄの表記と、前記数値（インチ・オンス）との対応関係を示す。本発明のクラブ１は、前記数値（インチ・オンス）が、概ね２０４．７５〜２１３．５の範囲に含まれる。 Table 1 shows the correspondence between the symbols C and D of the swing balance and the numerical value (inch / ounce) for reference. In the club 1 of the present invention, the numerical value (inch ounce) is generally included in the range of 204.75 to 213.5.

また、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、図５に示されるように、シャフト２の軸中心線ＣＬが水平となるように、慣性モーメント測定器２０（例えばINERTIA DYNAMICS Inc社製の MODEL NUMBER RK/005-002などの計測装置）の測定治具２１上にクラブ１をバランスさせて支持する。このとき、測定治具２１には、クラブ１の重心点Ｇが位置する。次に、このクラブ１の重心点Ｇ回り（回転軸はＺである。）の慣性モーメントＩ_aを測定する。そして、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントＩ_Gは、平行軸定理を用いて、下記式により計算で求める。
Ｉ_G（kg・cm²）＝Ｉ_a＋ｍ・Ｒ²
ここで、ｍはクラブの質量（kg）、Ｒは、グリップ４の後端４ｅからクラブ１の重心点Ｇまでの軸方向距離（cm）、Ｉ_aは、クラブ１の重心点Ｇ回りの慣性モーメント（kg・cm²）である。 Further, as shown in FIG. 5, the moment of inertia of the club at the rear end of the grip is such that the moment of inertia measuring instrument 20 (for example, MODEL manufactured by INERTIA DYNAMICS Inc.) is set so that the axis center line CL of the shaft 2 is horizontal. The club 1 is balanced and supported on a measuring jig 21 of a measuring device such as NUMBER RK / 005-002). At this time, the center of gravity G of the club 1 is located on the measuring jig 21. Then, the center of gravity G around the club 1 (rotation axis is Z.) For measuring the moment of inertia I _a of. The moment of inertia I _G of the club at the rear end of the grip, with a parallel axis theorem, determined by calculation by the following equation.
I _G (kg · cm ² ) = I _a + m · R ²
Here, m is the mass of the club (kg), R is the axial distance (cm) from the rear end 4e of the grip 4 to the center of gravity G of the club 1, and I _a is the inertia around the center of gravity G of the club 1. Moment (kg · cm ² ).

さらに、シャフトの前記先端からｘmmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（ｘ）は、図１１に示されるように、万能材料試験機を用いた３点曲げにより測定される。具体的には、先ず支点間距離が２００mmに設定された治具Ｊ１、Ｊ２で、軸中心線ＣＬが水平となるようにシャフト２を支える。この際、前記治具Ｊ１、Ｊ２は、その中間点Ｃがシャフト２の前記先端からｘmmの位置２Ｇとなるように位置決めされる。次に、前記位置２Ｇに上方から圧子Ｐを降下させる。この際、圧子の降下速度は５mm／秒とし、負荷最大荷重が２０kgf に達した時点で圧子を停止させるとともに、前記位置２Ｇでのシャフト２のたわみ量を測定する。そして、下記式から曲げ剛性値ＥＩ（ｘ）を得るものとする。
曲げ剛性値ＥＩ（ｘ）＝（負荷最大荷重×支点間距離³）／（４８×たわみ量）
なお曲げ剛性値ＥI は、シャフト２からグリップ４を除去した状態で測定される。また治具Ｊ１、Ｊ２の先端の曲率は２Ｒ、圧子の先端は７５Ｒ、距離及びたわみ量の単位はミリメートル、力の単位はkgｆとする。 Further, the bending stiffness value EI (x) at a position xmm from the tip of the shaft is measured by three-point bending using a universal material testing machine as shown in FIG. Specifically, first, the shaft 2 is supported by the jigs J1 and J2 whose distance between the fulcrums is set to 200 mm so that the axis center line CL is horizontal. At this time, the jigs J1 and J2 are positioned so that an intermediate point C thereof is a position 2G of x mm from the tip of the shaft 2. Next, the indenter P is lowered to the position 2G from above. At this time, the descending speed of the indenter is 5 mm / second, and when the maximum load reaches 20 kgf, the indenter is stopped and the deflection amount of the shaft 2 at the position 2G is measured. Then, the bending rigidity value EI (x) is obtained from the following formula.
Flexural rigidity value EI (x) = (maximum load x distance between fulcrums ³ ) / (48 x deflection)
The bending stiffness value EI is measured with the grip 4 removed from the shaft 2. The curvature of the tips of the jigs J1 and J2 is 2R, the tip of the indenter is 75R, the distance and the amount of deflection are in millimeters, and the unit of force is kgf.

また請求項２記載の発明は、前記グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、２９３０〜２９５０kg・cm²である請求項１に記載のゴルフクラブである。
The invention according to claim ² is the golf club according to claim 1, wherein the moment of inertia of the club at the rear end of the grip is 2930 to 2950 kg · cm ² .

また請求項３記載の発明は、前記スイングバランスは、Ｃ６〜Ｃ９である請求項１又は２に記載のゴルフクラブである。 The invention according to claim 3 is the golf club according to claim 1 or 2, wherein the swing balance is C6 to C9.

また請求項４記載の発明は、前記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（500 ）は、１．９〜２．１（kgf ・ｍ²）である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブである。
According to a fourth aspect of the present invention, in the golf club according to any one of the first to third aspects, the bending rigidity value EI (500) of the shaft is 1.9 to 2.1 (kgf · m ² ). is there.

また請求項５記載の発明は、前記シャフトの曲げ剛性値ＥＩ（1000）は、３．７８〜５．０４（kgf ・ｍ²）である請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブである。
The invention according to claim 5 is the golf club according to any one of claims 1 to 4, wherein the bending rigidity value EI (1000) of the shaft is 3.78 to 5.04 (kgf · m ² ). is there.

本発明のゴルフクラブは、４６〜４８インチと長尺でありながら、スイングし易く、かつ、ボールの打出角を大としうる。従って、ヘッドスピードの向上によって十分な飛距離の増大効果が得られる。 Although the golf club of the present invention is 46 to 48 inches long, it is easy to swing and the ball launch angle can be increased. Therefore, a sufficient flight distance can be increased by improving the head speed.

以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には本実施形態のゴルフクラブ（以下、単に「クラブ」ということがある。）１の全体正面図を示す。本発明のクラブ１は、クラブ全長が４６〜４８インチ、かつ１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、しかもグリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントが２９３０〜３０００kg・cm²であるとともに、前記シャフト２の先端２Ａから５００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（500 ）が１．８〜２．１（kgf ・ｍ ² ）であり、前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）と、前記シャフトの先端２Ａｅから１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）との比ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）が２．１〜２．４であることを特徴とする。
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows an overall front view of a golf club (hereinafter, simply referred to as “club”) 1 of the present embodiment. The club 1 of the present invention has a club total length of 46 to 48 inches, a swing balance of C5 to D0 according to a 14 inch balance measurement method, and a club inertia moment of 2930 to 3000 kg · cm ² at the rear end 4e of the grip 4. In addition, the bending stiffness value EI (500) at a position 500 mm from the tip 2A of the shaft 2 is 1.8 to 2.1 (kgf · m ² ), and the bending stiffness value EI (500) and the shaft The ratio EI (1000) / EI (500) to the bending stiffness value EI (1000) at a position 1000 mm from the tip 2Ae of the slag is 2.1 to 2.4.

前記クラブ１は、シャフト２と、該シャフト２の先端側２Ａに固着されたゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）３と、前記シャフト２の後端側２Ｂに設けられかつプレーヤに握られるグリップ４とを含む。本実施形態のクラブ１は、ドライバー（＃１）の他、プラッシー（＃２）、スプーン（＃３）、バフィ（＃４）又はクリーク（＃５）等を少なくとも含むウッド型である。本発明は、このような飛距離が求められるウッド型のゴルフクラブに特に適する。 The club 1 is provided on a shaft 2, a golf club head (hereinafter simply referred to as “head”) 3 fixed to the front end side 2 A of the shaft 2, and a rear end side 2 B of the shaft 2. And a grip 4 held by the player. The club 1 of the present embodiment is a wood type including at least a driver (# 1), a plush (# 2), a spoon (# 3), a buffy (# 4), a creek (# 5), and the like. The present invention is particularly suitable for a wood-type golf club that requires such a flight distance.

前記クラブ１は、４６〜４８インチのクラブ全長を持つ。ボール打撃時のヘッドスピードは、遠心力の作用により、クラブ全長にほぼ比例して大きくなる。このため、クラブ全長が４６インチ未満では、飛距離の顕著な増加を実現するためのヘッドスピードの向上が十分に期待できない。逆に、クラブ全長が４８インチを超えると、クラブ１の操作性が低下する他、ゴルフ規則に違反するため好ましくない。特に限定はされないが、クラブ全長Ｌは、好ましくは４６．５インチ以上、さらに好ましくは４７インチ以上が望ましい。 The club 1 has a total club length of 46 to 48 inches. The head speed at the time of hitting the ball increases substantially in proportion to the overall length of the club due to the action of centrifugal force. For this reason, when the total length of the club is less than 46 inches, it is not possible to sufficiently expect an improvement in the head speed for realizing a significant increase in the flight distance. On the other hand, if the total length of the club exceeds 48 inches, the operability of the club 1 is lowered and the golf rules are violated. Although not particularly limited, the total length L of the club is preferably 46.5 inches or more, and more preferably 47 inches or more.

本実施形態のヘッド３は、図１又は図６に示されるように、全部ないし主要部が金属材料で構成され、その内部には中空部ｉが設けられる。これは、軽量化を可能とする点で好ましい。前記金属材料としては、特に限定はされないが、例えばアルミニウム合金、チタン、チタン合金、ステンレス又はマグネシウム合金などの１以上が好ましい。本実施形態のヘッド３は、全てがＴｉ−６Ａｌ−４Ｖからなるチタン合金で構成される。なおヘッド３の少なくとも一部は、繊維強化樹脂などの非金属材料で構成されても良い。このような態様は、ヘッド３をより一層軽量化しうる点で好ましい。 As shown in FIG. 1 or FIG. 6, the head 3 of the present embodiment is entirely or principally made of a metal material, and has a hollow portion i therein. This is preferable in terms of enabling weight reduction. Although it does not specifically limit as said metal material, For example, one or more, such as an aluminum alloy, titanium, a titanium alloy, stainless steel, or a magnesium alloy, is preferable. The head 3 of this embodiment is composed of a titanium alloy that is entirely made of Ti-6Al-4V. At least a part of the head 3 may be made of a non-metallic material such as a fiber reinforced resin. Such an aspect is preferable in that the head 3 can be further reduced in weight.

前記ヘッド３は、ボールを打球する打撃面をなすフェース面Ｆを有するフェース部３ａと、このフェース部３ａに連なりかつヘッド上面をなすクラウン部３ｂと、前記フェース部３ａに連なりかつヘッド底面をなすソール部３ｃと、前記クラウン部３ｂとソール部３ｃとの間を継ぎかつ前記フェース面Ｆのトウ側縁からバックフェースを通り前記フェース面Ｆのヒール側縁にのびるサイド部３ｄと、前記クラウン部３ｂのヒール側に設けられかつシャフト２の先端側が挿入される円筒状のシャフト差込部３ｅとが設けられる。 The head 3 includes a face portion 3a having a face surface F that forms a striking surface for hitting a ball, a crown portion 3b that is continuous with the face portion 3a and that forms the upper surface of the head, and a bottom surface of the head that is continuous with the face portion 3a. A sole portion 3c, a side portion 3d that connects between the crown portion 3b and the sole portion 3c, passes through a back face from a toe side edge of the face surface F, and extends to a heel side edge of the face surface F; and the crown portion A cylindrical shaft insertion portion 3e provided on the heel side of 3b and into which the distal end side of the shaft 2 is inserted is provided.

前記フェース部３ａは、例えば、相対的なものとして、厚さｔ１が大きい中央部３ａ１と、この中央部３ａ１を囲むように環状にのびかつ厚さｔ２が前記厚さｔ１より小さい周辺部３ａ２とを含む。このようなフェース部３ａは、ボールの打球時、厚さが小さい周辺部３ａ２が大きく撓むことにより、ヘッド３の反発係数を例えばゴルフ規則の範囲内で最大限に高めることができるとともに、フェース部３ａの重量を削減し、ヘッド３を軽量化するのに役立つ。また厚さが大きい中央部３ａ１は、フェース部３ａの耐久性を向上させるのに役立つ。 The face portion 3a is, for example, relative to a central portion 3a1 having a large thickness t1 and a peripheral portion 3a2 extending in an annular shape so as to surround the central portion 3a1 and having a thickness t2 smaller than the thickness t1. including. Such a face portion 3a is capable of maximizing the coefficient of restitution of the head 3 within the range of, for example, golf rules, because the peripheral portion 3a2 having a small thickness is greatly bent when the ball is hit. This helps reduce the weight of the portion 3a and reduce the weight of the head 3. The central portion 3a1 having a large thickness is useful for improving the durability of the face portion 3a.

以上のような観点より、前記中央部３ａ１の厚さｔ１は、好ましくは２．７mm以上、より好ましくは２．８mm以上が望ましく、上限については、好ましくは３．１mm以下、より好ましくは３．０mm以下が望ましい。同様に、周辺部３ａ２の厚さｔ２は、例えば１．９mm以上、より好ましくは２．０mm以上が望ましく、上限については、好ましくは２．５mm以下、より好ましくは２．４mm以下が望ましい。またフェース部３ａは、前記中央部３ａ１と前記周辺部３ａ２との間に、厚さが滑らかに変化して両部を繋ぐ厚さ移行部３ａ３が設けられるのが望ましい。これによって、フェース部３ａの中央部３ａ１と周辺部３ａ２との境界部などでの応力集中を防止し、耐久性を向上するのに役立つ。 From the above viewpoint, the thickness t1 of the central portion 3a1 is preferably 2.7 mm or more, more preferably 2.8 mm or more, and the upper limit is preferably 3.1 mm or less, more preferably 3. 0 mm or less is desirable. Similarly, the thickness t2 of the peripheral portion 3a2 is, for example, 1.9 mm or more, more preferably 2.0 mm or more, and the upper limit is preferably 2.5 mm or less, more preferably 2.4 mm or less. In addition, the face portion 3a is preferably provided with a thickness transition portion 3a3 that smoothly changes its thickness and connects the central portion 3a1 and the peripheral portion 3a2. This prevents stress concentration at the boundary between the central portion 3a1 and the peripheral portion 3a2 of the face portion 3a and helps to improve durability.

また前記クラウン部３ｂ及びサイド部３ｄの各厚さｔ３及びｔ５は、特に限定されるものではないが、大きすぎるとヘッド重量が増し、スイングバランスの調整が困難になる傾向があり、逆に小さすぎるとヘッド３の耐久性が低下する傾向がある。このような観点より、前記各厚さｔ３及びｔ５は、好ましくは０．７mm以上、より好ましくは０．８mm以上が望ましく、上限については、好ましくは１．１mm以下、より好ましくは１．０mm以下が望ましい。 Further, the thicknesses t3 and t5 of the crown portion 3b and the side portion 3d are not particularly limited. However, if the thickness is too large, the head weight increases and the swing balance tends to be difficult to adjust, and the thickness is small. If too much, the durability of the head 3 tends to be lowered. From such a viewpoint, the thicknesses t3 and t5 are preferably 0.7 mm or more, more preferably 0.8 mm or more, and the upper limit is preferably 1.1 mm or less, more preferably 1.0 mm or less. Is desirable.

また前記ソール部３ｃは、スイング時に地面と接触する機会がある。このため、耐久性を確保するために、好ましくはクラウン部３ｂよりも大きい厚さｔ４で形成されるのが望ましい。他方、前記厚さｔ４が大きすぎても、ヘッド重量が増加しやすくなり好ましくない。このような観点より、ソール部３ｃの厚さｔ４は、好ましくは０．９mm以上、より好ましくは１．１mm以上が望ましく、上限については、好ましくは１．５mm以下、より好ましくは１．３mm以下が望ましい。 Further, the sole portion 3c has an opportunity to come into contact with the ground during a swing. For this reason, in order to ensure durability, it is desirable to form with thickness t4 larger than crown part 3b preferably. On the other hand, if the thickness t4 is too large, the head weight tends to increase, which is not preferable. From such a viewpoint, the thickness t4 of the sole portion 3c is preferably 0.9 mm or more, more preferably 1.1 mm or more, and the upper limit is preferably 1.5 mm or less, more preferably 1.3 mm or less. Is desirable.

ヘッド３の重量も、特に限定はされないが、小さすぎるとスイング時のヘッド３の運動エネルギーが相対的に低下し、クラブを長尺化したことによる飛距離の増大効果が十分に発揮できない傾向がある。逆にヘッド３の重量が大きすぎると、後述のスイングし易いクラブスペックを実現するのが困難な傾向がある。このような観点より、ヘッド３の重量は、好ましくは１８０ｇ以上、より好ましくは１８５ｇ以上が望ましく、上限については１９５ｇ以下、より好ましくは１９３ｇ以下、さらに好ましくは１９１ｇ以下が望ましい。 The weight of the head 3 is not particularly limited, but if it is too small, the kinetic energy of the head 3 at the time of swing is relatively lowered, and there is a tendency that the effect of increasing the flight distance due to the lengthening of the club cannot be exhibited sufficiently. is there. On the other hand, if the weight of the head 3 is too large, it tends to be difficult to realize a club specification that is easy to swing as described later. From such a viewpoint, the weight of the head 3 is preferably 180 g or more, more preferably 185 g or more, and the upper limit is 195 g or less, more preferably 193 g or less, and further preferably 191 g or less.

またヘッド３の体積は、特に限定されないが、小さすぎるとヘッドの慣性モーメントを大きくするのが困難な傾向にあり、逆に大きすぎても空気抵抗が増加して振り難くなる傾向がある。このような観点より、ヘッド３の体積は、好ましくは３５０cc以上、より好ましくは３８０cc以上、さらに好ましくは４００cc以上が望ましく、上限については、好ましくは５００cc以下、より好ましくは４７０cc以下が望ましい。 The volume of the head 3 is not particularly limited, but if it is too small, it tends to be difficult to increase the moment of inertia of the head, and conversely, if it is too large, the air resistance tends to increase, making it difficult to swing. From such a viewpoint, the volume of the head 3 is preferably 350 cc or more, more preferably 380 cc or more, further preferably 400 cc or more, and the upper limit is preferably 500 cc or less, more preferably 470 cc or less.

以上のようなヘッド３は、種々の方法で製造できる。例えば複数個（例えば２〜４個）のヘッド構成部品を準備し、これらを適宜接合することによって製造できる。ヘッド構成部品は、例えば鋳造、鍛造、プレスフォーミングまたはそれらの組み合わせ等によって成形できる。またヘッド構成部品の接合方法としては、例えば溶接、接着、ロウ付け、拡散接合又はカシメ等を用い得る。本実施形態のヘッド３は、図６に示されるように、ソール部を開口した一体鋳造品からなるヘッド本体部３Ａと、その開口に嵌められて溶接されたソール板部３Ｂとで作られている。 The head 3 as described above can be manufactured by various methods. For example, it can be manufactured by preparing a plurality (for example, 2 to 4) of head components and joining them appropriately. The head component can be formed by, for example, casting, forging, press forming, or a combination thereof. Further, as a method for joining the head components, for example, welding, adhesion, brazing, diffusion joining, caulking, or the like can be used. As shown in FIG. 6, the head 3 of the present embodiment is made up of a head main body portion 3 </ b> A made of an integrally cast product having an opened sole portion, and a sole plate portion 3 </ b> B fitted into the opening and welded. Yes.

前記シャフト２は、例えば、繊維強化樹脂で構成される。繊維強化樹脂からなるシャフト２は、例えばシート状のプリプレグ（平行に引き揃えられた補強繊維を未硬化ないし半硬化状態の熱硬化樹脂に含浸させたもの）をパイプ状に積層しかつこれを熱硬化させることにより形成できる。このようなシャフト２は、軽量のため振り抜き易く、かつ、シャフトの重量バランスや任意の位置の曲げ剛性値を容易に設定しうる等、設計自由度が高い点で特に好ましい。 The shaft 2 is made of, for example, fiber reinforced resin. The shaft 2 made of a fiber reinforced resin is formed by, for example, laminating a sheet-like prepreg (in which an uncured or semi-cured thermosetting resin is impregnated with parallel reinforced fibers) in a pipe shape and heating it. It can be formed by curing. Such a shaft 2 is particularly preferable in that it is easy to swing out due to its light weight, and has a high degree of design freedom such that the weight balance of the shaft and the bending rigidity value at an arbitrary position can be easily set.

上述のシャフト２の具体的な製法としては、複数枚のプリプレグをマンドレルに巻き付けてパイプ状のプリプレグ積層物を成形する工程、このプリプレグ積層物をマンドレルから脱芯する工程、プリプレグ積層物の内部に膨張可能なブラダー等を挿入する工程及びブラダーに熱と圧力とを作用させることにより鋳型ないし金型の内面にプリプレグ積層物を押し当てて加硫成形する工程を含む内圧成形法が挙げられる。これにより、シャフト２は、後端側２Ｂから先端側２Ａに向かって外径が滑らかに減じられたテーパを有するパイプ状に構成される。またシャフト２の製法は、これ以外にも例えばテープワインディング法やフィラメントワインディング法などが採用され得る。 As a specific manufacturing method of the above-described shaft 2, a step of winding a plurality of prepregs around a mandrel to form a pipe-shaped prepreg laminate, a step of removing the prepreg laminate from the mandrel, and the inside of the prepreg laminate Examples thereof include an internal pressure molding method including a step of inserting an expandable bladder or the like and a step of pressing a prepreg laminate against the inner surface of a mold or a mold by applying heat and pressure to the bladder to perform vulcanization molding. Thereby, the shaft 2 is configured in a pipe shape having a taper in which the outer diameter is smoothly reduced from the rear end side 2B toward the front end side 2A. In addition to this, for example, a tape winding method, a filament winding method, or the like can be adopted as a method of manufacturing the shaft 2.

プリプレグの強化繊維は、特に限定はされないが、例えば、炭素繊維、黒鉛繊維、アラミド繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維又はポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維等が挙げられる。また、金属繊維を用いても良い。軽量で高強度であることから炭素繊維が望ましい。これらの強化繊維は、長繊維、短繊維又は両者の混合物であっても良い。強化繊維の配列態様については特に限定されるものではなく、例えば、単一方向、ランダム方向、シート状、マット状、織物（クロス）状、組み紐状等のいずれの形状・配列でも使用できる。 The prepreg reinforcing fiber is not particularly limited. For example, carbon fiber, graphite fiber, aramid fiber, silicon carbide fiber, alumina fiber, boron fiber, glass fiber, aromatic polyamide fiber, aromatic polyester fiber, ultrahigh molecular weight polyethylene Examples thereof include fibers or polyparaphenylene benzobisoxazole (PBO) fibers. Moreover, you may use a metal fiber. Carbon fiber is desirable because of its light weight and high strength. These reinforcing fibers may be long fibers, short fibers or a mixture of both. The arrangement form of the reinforcing fibers is not particularly limited, and for example, any shape and arrangement such as a single direction, a random direction, a sheet shape, a mat shape, a woven fabric (cross) shape, a braided shape, and the like can be used.

またプリプレグのマトリクス樹脂としては、例えば熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を挙げることができ、これらは単独又は組み合わせて用いられ得る。とりわけ、強度及び剛性の観点より、熱硬化性樹脂が望ましく、特にエポキシ系樹脂が望ましい。また他の熱硬化性樹脂としては、例えば不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂又はケイ素樹脂等が挙げられる。また、熱可塑性樹脂としては、例えばポリアミド樹脂、飽和ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリプロピレン樹脂又はフッ素樹脂等が挙げられる。 Examples of the prepreg matrix resin include a thermosetting resin and a thermoplastic resin, and these may be used alone or in combination. In particular, from the viewpoint of strength and rigidity, a thermosetting resin is desirable, and an epoxy resin is particularly desirable. Examples of other thermosetting resins include unsaturated polyester resins, phenol resins, melamine resins, urea resins, diallyl phthalate resins, polyurethane resins, polyimide resins, and silicon resins. Examples of the thermoplastic resin include polyamide resin, saturated polyester resin, polycarbonate resin, ABS resin, polyvinyl chloride resin, polyacetal resin, polystyrene resin, polyethylene resin, polyvinyl acetate resin, AS resin. Methacrylic resin, polypropylene resin or fluororesin.

図７には、本実施形態でのシャフト２を構成するプリプレグを展開した構成図の一例が示される。図において、数値のみの表示は、プリプレグの長さ又は幅を示し、単位はミリメートルである。この例のシャフトの全長は１２２０mmである。また角度（゜）の表示は、シャフトの軸方向に対する強化繊維の配向角を示す。本実施形態のシャフト２を構成するプリプレグは、該シャフト２のほぼ全長さに亘って配される主プリプレグ６と、前記先端側２Ａにのみ配される小長さの先端側補助プリプレグ７と、前記後端側２Ｂにのみ配される小長さの後端側補助プリプレグ８とを含むものが例示される。各プリプレグには、いずれも炭素繊維を一方向に引き揃えた一方向プリプレグが用いられている。 FIG. 7 shows an example of a configuration diagram in which the prepregs constituting the shaft 2 in the present embodiment are developed. In the figure, only numerical values indicate the length or width of the prepreg, and the unit is millimeters. The total length of the shaft in this example is 1220 mm. The angle (°) display indicates the orientation angle of the reinforcing fiber with respect to the axial direction of the shaft. The prepreg constituting the shaft 2 of the present embodiment includes a main prepreg 6 disposed over substantially the entire length of the shaft 2, a small-length front end side auxiliary prepreg 7 disposed only on the front end side 2A, Examples include a small length rear end side auxiliary prepreg 8 arranged only on the rear end side 2B. Each prepreg uses a unidirectional prepreg in which carbon fibers are aligned in one direction.

前記主プリプレグ６は、繊維がシャフトの軸方向と平行に配された少なくとも１枚、本実施形態では２枚のストレートプリプレグ６ａと、繊維がシャフトの長手方向に対して傾けて配された少なくとも１枚、本実施形態では３枚のバイアスプリプレグ６ｂを含むものが例示される。この例のバイアスプリプレグ６ｂは、繊維の配向角度が±４５゜及び９０゜のものを含む。 The main prepreg 6 includes at least one straight prepreg 6a in which fibers are arranged parallel to the axial direction of the shaft, and in this embodiment, at least one in which the fibers are inclined with respect to the longitudinal direction of the shaft. In this embodiment, the one including three bias prepregs 6b is exemplified. The bias prepreg 6b in this example includes ones having fiber orientation angles of ± 45 ° and 90 °.

前記ストレートプリプレグ６ａには、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm²の繊維が好適に用いられる。またバイアスプリプレグ６ｂには、ストレートプリプレグよりも引張弾性率が大きい繊維、とりわけ２４０００kgf ／mm²以上、より好ましくは３００００kgｆ／mm²以上、かつ８００００kgf ／mm²以下、より好ましくは６００００kgf ／mm²以下の繊維が好適である。 For the straight prepreg 6a, for example, fibers having a tensile elastic modulus of 10,000 to 30,000 kgf / mm ² are preferably used. The bias prepreg 6b has a fiber having a higher tensile modulus than that of the straight prepreg, particularly 24000 kgf / mm ² or more, more preferably 30000 kgf / mm ² or more, and 80000 kgf / mm ² or less, more preferably 60000 kgf / mm ² or less. Fiber is preferred.

一般に、引張弾性率が大きい繊維ほど、その引張強度は低下する傾向がある。このため、シャフトの曲げ強度に大きく影響するストレートプリプレグ６ａには引張弾性率が３００００kgf ／mm²以下の繊維を用いることにより、シャフトの強度を確保するのが望ましい。他方、バイアスプリプレグ６ｂは、シャフト２の曲げ強度への影響が小さいため、上述の如く引張弾性率の大きい繊維を用いることによって少量の繊維で軽量かつ捻れ（トルク）の小さい方向性に優れたシャフトを得ることができる。なお繊維の引張弾性率は、ＪＩＳＲ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。 In general, the fiber having a higher tensile elastic modulus tends to lower its tensile strength. For this reason, it is desirable to secure the strength of the shaft by using fibers having a tensile modulus of 30000 kgf / mm ² or less for the straight prepreg 6a that greatly affects the bending strength of the shaft. On the other hand, since the bias prepreg 6b has little influence on the bending strength of the shaft 2, the use of fibers having a large tensile elastic modulus as described above makes the shaft light in weight and small in twist (torque) and excellent in directivity. Can be obtained. In addition, let the tensile elasticity modulus of a fiber be the value measured according to "the carbon fiber test method" of JISR7601.

また前記先端側補助プリプレグ７は、本実施形態では４枚からなり、例えば２００〜３５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ７には、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm²程度の繊維が好適に用いられる。また繊維の配向角は、シャフトの軸方向に対して０゜及び±４５゜が好適である。 Moreover, the said front end side auxiliary prepreg 7 consists of four sheets by this embodiment, for example, is formed with the length of the shaft axial direction of 200-350 mm. For the prepreg 7, for example, a fiber having a tensile modulus of about 10,000 to 30,000 kgf / mm ² is preferably used. The orientation angle of the fibers is preferably 0 ° and ± 45 ° with respect to the axial direction of the shaft.

また前記後端側補助プリプレグ８は、本実施形態では１枚からなる。該プリプレグ８は、シャフトの後端から、例えば３５〜４５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ８には、例えば引張弾性率が２６０００〜８００００kgf ／mm²程度の高弾性繊維が好適に用いられる。また繊維は、シャフトの軸方向に配向されているが、これに限定されるわけではない。 Further, the rear end side auxiliary prepreg 8 is composed of one sheet in the present embodiment. The prepreg 8 is formed from the rear end of the shaft with a length in the shaft axial direction of, for example, 35 to 450 mm. For this prepreg 8, for example, a high elastic fiber having a tensile elastic modulus of about 26000 to 80000 kgf / mm ² is preferably used. The fibers are oriented in the axial direction of the shaft, but are not limited thereto.

前記グリップ４は、例えば天然ゴムに、オイル、カーボンブラック、硫黄及び酸化亜鉛を配合して混練した材料を所定形状に成形しかつ加硫することにより作られている。この実施形態では、グリップの長さが２７２mm（約１０．７インチ）、グリップ重量が４０〜５０ｇで仕上げられている。 The grip 4 is made, for example, by molding and vulcanizing a material obtained by mixing and kneading oil, carbon black, sulfur and zinc oxide with natural rubber into a predetermined shape. In this embodiment, the grip length is 272 mm (about 10.7 inches) and the grip weight is 40 to 50 g.

また、本実施形態のクラブ１は、図８又は図９に示されるように、シャフト２の後端側２Ａ又はグリップ４の後端４ｅ側に、錘部材９が配されている。 In the club 1 of the present embodiment, as shown in FIG. 8 or FIG. 9, a weight member 9 is disposed on the rear end side 2A of the shaft 2 or the rear end 4e side of the grip 4.

図８の実施形態において、錘部材９は、シャフト２の後端側２Ｂに固着されている。本実施形態の錘部材９は、シャフト２の後端からその中空部に挿入可能な基部９Ａと、該基部９Ａに設けられたフランジ部９Ｂとが設けられている。錘部材９は、例えば基部９Ａに設けられたネジ溝及び／又は接着剤等によりシャフト２に対して移動不能に一体に固着させ得る。またフランジ部９Ｂは、錘部材９のシャフト２の中での移動を阻止するのに役立つ。 In the embodiment of FIG. 8, the weight member 9 is fixed to the rear end side 2 </ b> B of the shaft 2. The weight member 9 of the present embodiment is provided with a base portion 9A that can be inserted into the hollow portion from the rear end of the shaft 2, and a flange portion 9B provided on the base portion 9A. The weight member 9 can be integrally fixed to the shaft 2 so as not to move, for example, by a screw groove and / or an adhesive provided in the base portion 9A. The flange portion 9B serves to prevent the weight member 9 from moving in the shaft 2.

また図９の実施形態において、錘部材９は、グリップ４の後端４ｅ側に固着されている。この例の錘部材９は、リング状をなし、その中心をシャフト２の中心に実質的に揃えられている。このような錘部材９は、グリップの加硫成形時に予めゴムの中に仕込まれ一体加硫によってグリップ４に移動不能に固着できる。 In the embodiment of FIG. 9, the weight member 9 is fixed to the rear end 4 e side of the grip 4. The weight member 9 in this example has a ring shape, and its center is substantially aligned with the center of the shaft 2. Such a weight member 9 is previously charged in rubber at the time of vulcanization molding of the grip, and can be fixed to the grip 4 so as not to move by integral vulcanization.

またグリップ４の後端面には、通常、グリップの内側面に貫通する空気抜き孔４Ｈが設けられる。この空気抜き孔４Ｈは、グリップ４をシャフト２の後端に装着する際に、グリップとシャフト２との間を空気を外部へと排気し、装着性を向上させるために設けられる。本実施形態のリング状の錘部材９は、いずれもグリップ４の後端面に設けられた空気抜き孔を閉塞しないため、グリップ４の装着性を損ねることがない。 The rear end surface of the grip 4 is usually provided with an air vent hole 4H that penetrates the inner surface of the grip. The air vent 4H is provided to exhaust air between the grip and the shaft 2 to the outside and improve the mountability when the grip 4 is mounted on the rear end of the shaft 2. Since none of the ring-shaped weight members 9 of the present embodiment block the air vent hole provided in the rear end surface of the grip 4, the mountability of the grip 4 is not impaired.

いずれの態様においても、錘部材９は、小型としつつ大きな重量を確保するために、比重の大きい高比重材料が用いられる。前記高比重材料は、シャフト２よりも比重が大きい材料であれば特に限定はされないが、好ましくはタングステン、タングステン合金、銅合金、ニッケル合金などの金属材料を用いることができ、特に好ましくは、比重が５．０以上、より好ましくは６．０以上、さらに好ましくは７．０以上の金属材料が好適である。なお、比重が大きすぎても、材料の加工性や生産性が低下し易くなるため、高比重材料の比重は、好ましくは１３．０以下、より好ましくは１２．０以下、さらに好ましくは１１．０以下が望ましい。 In any aspect, the weight member 9 is made of a high specific gravity material having a large specific gravity in order to secure a large weight while being small. The high specific gravity material is not particularly limited as long as the specific gravity is higher than that of the shaft 2, but a metal material such as tungsten, a tungsten alloy, a copper alloy, or a nickel alloy can be preferably used, and a specific gravity is particularly preferable. Is preferably 5.0 or more, more preferably 6.0 or more, and even more preferably 7.0 or more. Even if the specific gravity is too large, the workability and productivity of the material are liable to be lowered. Therefore, the specific gravity of the high specific gravity material is preferably 13.0 or less, more preferably 12.0 or less, and even more preferably 11. 0 or less is desirable.

また錘部材９の重量は、好適には、前記ヘッド重量の２％以上、より好ましくは３％以上、さらに好ましくは４％以上であるのが望ましい。錘部材９の重量が２％以下の場合、クラブ１のスイングバランスを小さくする効果が十分に得られない傾向がある。逆に錘部材９の重量が大きすぎると、クラブの総重量が大きくなり、スイングバランスを小さくしたにも拘わらず振りにくくなる。このような観点より、錘部材９の重量は、ヘッド重量の９％以下、より好ましくは８％以下が好適である。 The weight member 9 preferably has a weight of 2% or more, more preferably 3% or more, still more preferably 4% or more of the head weight. When the weight member 9 has a weight of 2% or less, the effect of reducing the swing balance of the club 1 tends to be insufficient. On the contrary, if the weight member 9 is too heavy, the total weight of the club becomes large, and it becomes difficult to swing despite the small swing balance. From such a viewpoint, the weight of the weight member 9 is preferably 9% or less, more preferably 8% or less of the head weight.

図１０は、従来のゴルフクラブについて、前記慣性モーメントＩ_G及びスイングバランスを測定した結果を示す。図１０から明らかなように、従来の４５インチのクラブは、Ｄ０ないしそれよりも小さいスイングバランスを持つものが存在するが、４６インチ以上のゴルフクラブでは、Ｄ０を超えるスイングバランスを有することが分かる。また、前記慣性モーメントＩ_Gについても、スイングバランスとほぼ比例して大きくなることが読み取れる。 10, a conventional golf club, shows the results of measuring the moment of inertia I _G and the swing balance. As can be seen from FIG. 10, there are some conventional 45 inch clubs having a swing balance of D0 or smaller, but a golf club of 46 inches or more has a swing balance exceeding D0. . As for the moment of inertia I _G, can be read increases in almost proportional to the swing balance.

これに対して、本実施形態のクラブ１は、上述のように、ヘッド３の軽量化、シャフト２の軽量化、シャフト２の後端側の相対的な重量の増加及び／又は錘部材９の配置などの少なくとも一つの手段により、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、かつ、グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントＩ_Gが２９３０〜３０００kg・cm²で作られる。つまり、クラブ全長を４６〜４８インチと長尺としつつ、前記慣性モーメントＩ_Gついてはほぼ従来と同程度とし、スイングバランスをより小さくすることができる。
On the other hand, as described above, the club 1 of the present embodiment has a lighter head 3, a lighter shaft 2, an increased relative weight on the rear end side of the shaft 2, and / or a weight member 9. By at least one means such as arrangement, the swing balance by the 14-inch balance measurement method is C5 to D0, and the club inertia moment I _G at the rear end 4e of the grip 4 is 2930 to 3000 kg · cm ² . In other words, while the club entire length from 46 to 48 inches and the long, said the moment of inertia I _G For almost conventional level, it is possible to further reduce the swing balance.

このようなクラブ１は、長尺化によるヘッドスピードの向上が期待できる。また、本実施形態のクラブ１は、スイングバランスが４５インチ程度の短尺のクラブと大差がないため、バックスイングの開始時及びボールを打撃する直前のように、グリップ４を握るゴルファの右手先端付近がクラブを支える支点となるタイミングにおいて、クラブの操作性を十分に高めることができる。従って、スイングがし易くなり、正確なバックスイング及びクラブコントロールが可能である。従って、フェース面Ｆの開きを抑制でき、その結果、スライスを防いで大きなヘッドスピードで正確にボールを遠くまで飛ばすことができる。 Such a club 1 can be expected to improve the head speed by increasing the length. Further, the club 1 of the present embodiment is not much different from a short club having a swing balance of about 45 inches, so that it is near the tip of the right hand of the golfer holding the grip 4 at the start of the backswing and immediately before hitting the ball. At the timing when becomes a fulcrum supporting the club, the operability of the club can be sufficiently enhanced. Therefore, it becomes easy to swing, and accurate back swing and club control are possible. Accordingly, it is possible to suppress the opening of the face surface F, and as a result, it is possible to prevent slicing and to accurately fly the ball far away at a large head speed.

特に好ましくは、クラブ１のスイングバランスは、Ｃ６〜Ｃ９が望ましい。また、前記慣性モーメントＩ_G は、上限については２９８０kg・cm ² 以下、さらに好ましくは２９５０kg・cm ²が望ましい。
Particularly preferably, the swing balance of the club 1 is desirably C6 to C9. The upper limit of the inertia moment I _G is preferably 2980 kg · cm ² or less, more preferably 2950 kg · cm ² .

さらに、本発明のクラブ１は、シャフト２の先端２Ａｅから５００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（500 ）と、シャフト２の先端２Ａｅから１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）との比｛ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）｝が２．１〜２．４に規定される。 Further, the club 1 of the present invention has a ratio {EI between the bending stiffness value EI (500) at a position 500 mm from the tip 2Ae of the shaft 2 and the bending stiffness value EI (1000) at a position 1000 mm from the tip 2Ae of the shaft 2. (1000) / EI (500)} is defined in 2.1 to 2.4.

発明者らの種々の実験の結果、ボール打球時の打出角に最も影響を及ぼすのは、シャフト２の先端２Ａｅからほぼ５００mm位置の曲げ剛性値であること、また、この位置における曲げ剛性値に対して、シャフト２の前記先端２Ａｅからほぼ１０００mmの位置の曲げ剛性値を規制することによって、ダウンスイング時のフィーリングを向上させ、ヘッドスピードを高め得ることを知見した。 As a result of various experiments by the inventors, it is the bending rigidity value at a position of about 500 mm from the tip 2Ae of the shaft 2 that has the greatest influence on the launch angle at the time of hitting the ball. On the other hand, it has been found that by controlling the bending rigidity value at a position of approximately 1000 mm from the tip 2Ae of the shaft 2, the feeling during down swing can be improved and the head speed can be increased.

一般に、長尺化されたクラブは、ダウンスイング時においてシャフト２が撓み難い傾向がある。このため、いわゆるダウンブローと称されるインパクトを迎えやすい。ここでダウンブローとは、図１２（Ａ）に示されるように、スイング時のヘッド３の最下点位置Ｐ１よりも手前の下降軌道でボールＢをインパクトすることを意味する。このような、ダウンブローは、ヘッド３の動的なロフト角を小さくし、その結果、ボールの打出角を小さくする。そして、ウッド型のゴルフクラブにあっては、このような打出角の低下は、飛距離の低下に結びつきやすい。 In general, the elongated club tends to be difficult to bend the shaft 2 during the downswing. For this reason, it is easy to have an impact called a so-called down blow. Here, the down blow means that the ball B is impacted on a downward trajectory before the lowest point position P1 of the head 3 at the time of swing, as shown in FIG. Such down blow reduces the dynamic loft angle of the head 3 and, as a result, reduces the ball launch angle. In a wood-type golf club, such a decrease in launch angle is likely to lead to a decrease in flight distance.

しかし、シャフト２の先端２Ａｅからほぼ５００mmの位置の曲げ剛性値ＥＩ（500 ）を種々調節すること、具体的には曲げ剛性値ＥＩ（500 ）を従来に比して小さくすることにより、ダウンスイング時に長尺のシャフト２を十分に撓ませることができ、その結果、その撓みの戻りによってアッパーブローのインパクトを迎え得ることを発明者らは知見した。ここで、アッパーブローとは、図１２（Ｂ）に示されるように、スイング時のヘッド３の最下点位置Ｐ１を通過した後に上昇軌道でボールＢをインパクトすることである。このようなアッパーブローは、ヘッド３の動的なロフト角を大きくし、その結果、ボールの打出角を大とする。そして、ウッド型のゴルフクラブにあっては、このような打出角の増加は、飛距離の向上に結びつきやすい。 However, by adjusting the bending stiffness value EI (500) at a position approximately 500 mm from the tip 2Ae of the shaft 2 in various ways, specifically, by reducing the bending stiffness value EI (500) as compared with the conventional case, the downswing is reduced. The inventors have found that sometimes the long shaft 2 can be sufficiently bent, and as a result, the impact of the upper blow can be reached by the return of the bending. Here, the upper blow is to impact the ball B in the ascending trajectory after passing through the lowest point position P1 of the head 3 at the time of swing, as shown in FIG. Such an upper blow increases the dynamic loft angle of the head 3 and, as a result, increases the ball launch angle. In a wood-type golf club, such an increase in launch angle is likely to lead to an improvement in flight distance.

ここで、前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）の具体的な値としては、２．１kgf ・ｍ ² 以下とする。これによって、ダウンスイング時の初期にシャフト２に十分な撓みを生じせしめ、その戻りを利用してアッパーブローないしそれに近いインパクトを迎えることを可能とする。他方、この曲げ剛性値ＥＩ（500 ）が小さすぎる場合、ダウンスイング時にシャフト２が過度に撓んでしまい、フェース面Ｆの向きがばらついて意図した方向に合わず、ひいては打球の方向性が悪化する傾向がある。このような観点より、前記曲げ剛性値ＥＩ（500 ）は、好ましくは１．８kgf ・ｍ²以上、さらには１．９kgf ・ｍ ² 以上であるのが望ましい。
Here, the specific value of the bending stiffness value EI (500) is 2.1 kgf · m ² or less. As a result, the shaft 2 is sufficiently bent at the initial stage of the downswing, and the return can be utilized to achieve an upper blow or an impact close thereto. On the other hand, when the bending rigidity value EI (500) is too small, the shaft 2 is excessively bent during the downswing, the orientation of the face surface F varies and does not match the intended direction, and the directionality of the hit ball deteriorates. Tend. From this point of view, the flexural rigidity EI (500) is preferably 1.8 kgf · m ² or more, more is desirably at 1.9kgf · m ² or more.

また、発明者らは、前記シャフト２の曲げ剛性値ＥＩ（500 ）を基準として、シャフト２の先端２Ａｅから１０００mmの位置における曲げ剛性値ＥＩ（1000）を種々異ならせて実験を行った。ここで、シャフト２の先端２Ａｅから１０００mmの位置は、概ねグリップ４の位置であり、スイング時のゴルファの手元付近の曲げ剛性値に相当している。そして、実験の結果、意外にも前記各曲げ剛性値の比｛ＥＩ（1000）／ＥＩ（500 ）｝が重要であることを知見した。 Further, the inventors conducted experiments by varying the bending stiffness value EI (1000) at a position 1000 mm from the tip 2Ae of the shaft 2 with the bending stiffness value EI (500) of the shaft 2 as a reference. Here, the position of 1000 mm from the tip 2Ae of the shaft 2 is generally the position of the grip 4, and corresponds to the bending rigidity value near the hand of the golfer at the time of swing. As a result of the experiment, it was surprisingly found that the ratio {EI (1000) / EI (500)} of the bending rigidity values is important.

即ち、前記比が２．１未満の場合、ダウンスイング時にシャフト２全体が撓み過ぎる傾向があり、ヘッド３のフェース面Ｆの向きがアドレスの状態まで戻りきらず、ひいては打球の飛距離及び方向性の双方が悪化することが判明した。他方、前記比が２．４を超える場合、シャフト２の手元側の剛性が過度に上昇して撓みにくくなり、その結果、シャフトの全体的なバランスが悪化してダウンスイング時のヘッドスピードの向上が十分に期待できない。 That is, when the ratio is less than 2.1, the entire shaft 2 tends to bend too much during the downswing, and the orientation of the face surface F of the head 3 does not return to the addressed state. Both turned out to be worse. On the other hand, when the ratio exceeds 2.4, the rigidity of the proximal side of the shaft 2 is excessively increased and becomes difficult to bend. As a result, the overall balance of the shaft is deteriorated and the head speed during the downswing is improved. I cannot expect enough.

ここで、前記曲げ剛性値ＥＩ（1000）は、特に限定されるものではないが、好ましくは３．７８kgf ・ｍ²以上、より好ましくは４．０kgf・ｍ²以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは５．０４kgf ・ｍ² 以下、より好ましくは４．８kgf・ｍ²以下が望ましい。
Here, the flexural rigidity EI (1000) is not particularly limited, preferably 3.78 kgf · m ² or more, more preferably 4.0 kgf · m ² or more is desirable, also with respect to the upper limit , preferably 5.04 kgf · m ² or less, more preferably 4.8kgf · m ² or less.

さらに、本実施形態のクラブ１では、スイングバランスを小さくすることによって、スイング時に感じる重さを軽減し、長尺としつつもスイングし易さを向上できるが、特に好ましくはクラブ１の全重量をさらに限定することが望ましい。即ち、クラブ全重量が大きすぎると、スイングバランスを小さくしても持ち重り感が生じ、逆に小さすぎると、スイング時のタイミングがとりづらく、打球の方向性を損ねる傾向がある。このような観点より、ヘッド全重量は、好ましくは２５０ｇ以上、より好ましくは２８０ｇ以上であり、上限については、好ましくは３５０ｇ以下、より好ましくは３１０ｇ以下が望ましい。 Furthermore, in the club 1 of the present embodiment, by reducing the swing balance, the weight felt at the time of swinging can be reduced, and the easiness of swinging can be improved while making it long, but the total weight of the club 1 is particularly preferred. Further limitation is desirable. In other words, if the total weight of the club is too large, a feeling of weight will be generated even if the swing balance is reduced, and conversely if it is too small, the timing at the time of swinging is difficult and the directionality of the hit ball tends to be impaired. From such a viewpoint, the total head weight is preferably 250 g or more, more preferably 280 g or more, and the upper limit is preferably 350 g or less, more preferably 310 g or less.

以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変更して実施することができる。 Although the embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.

表２の仕様に基づいて、ウッド型のゴルフクラブ（ドライバー）を試作した。クラブの基本構造は、上で述べたとおりである。各諸元は、ヘッド体積、ヘッド重量、シャフト重量、シャフトの曲げ剛性値及び／又は錘部材の重量などを変更して調節されている。そして、各クラブについて、スイングし易さ、打球の飛距離及び方向性についてテストを行った。テスト方法は次の通りである。 Based on the specifications in Table 2, a wood-type golf club (driver) was prototyped. The basic structure of the club is as described above. Each specification is adjusted by changing the head volume, the head weight, the shaft weight, the bending rigidity value of the shaft, and / or the weight of the weight member. Each club was tested for ease of swing, flight distance and directionality of the hit ball. The test method is as follows.

＜スイングし易さ＞
ハンディキャップ５〜３０の広い技量レベルのゴルファ３０名にて、実際にゴルフボールを１０球づつ打球し、スイングし易さについて各々のゴルファの官能評価を行った。採点の基準は、以下の通りとし、３０名の平均値で表示した。数値が大きいほど良好である。
５：かなり振りやすい
４：やや振りやすい
３：普通
２：やや振りにくい
１：かなり振りにくい <Ease of swinging>
Thirty golfers with a wide skill level of handicap 5 to 30 actually struck 10 golf balls and evaluated each golfer for ease of swinging. The criteria for scoring were as follows and displayed as the average of 30 people. The larger the value, the better.
5: Easy to swing 4: Easy to swing 3: Normal 2: Slightly difficult to swing 1: Very difficult to swing

＜打球の飛距離＞
各供試クラブをスイングロボット（ゴルフラボラトリーズ社製）に取り付け、比較例７のゴルフクラブにおいてヘッドスピードが４０ｍ／ｓとなるようにロボットのスイングスピードを調整した。そして、各クラブで１０球づつゴルフボールを打撃し、キャリーの平均値を表示した。数値が大きいほど良好である。 <Hit distance of hit ball>
Each test club was attached to a swing robot (Golf Laboratories), and the swing speed of the robot was adjusted so that the head speed of the golf club of Comparative Example 7 was 40 m / s. Then, 10 golf balls were hit at each club, and the average value of carry was displayed. The larger the value, the better.

＜打球の方向性＞
ハンディキャップ１０〜２０の中級ないし上級ゴルファ１０名を対象とし、ゴルフボールを１０球づつ打球することにより行った。評価は、目標飛球線に対するボールの停止位置のズレ（目標飛球線と直角方向に測定される最短距離）を測定し、その平均値で表示した。なおズレは、右方向及び左方向のいずれに逸れた場合でも＋値とした。数値が小さいほど方向性が優れていることを示す。
テストの結果などを表２に示す。 <Direction of hit ball>
The game was conducted by hitting 10 golf balls for 10 handicap 10-20 intermediate to advanced golfers. Evaluation was made by measuring the deviation of the stop position of the ball with respect to the target flying ball line (the shortest distance measured in the direction perpendicular to the target flying ball line) and displaying the average value. Note that the deviation is a positive value regardless of whether the deviation is in the right direction or the left direction. The smaller the value, the better the directionality.
Table 2 shows the test results.

テストの結果、実施例のヘッドは、比較例に比べ、スイングし易さが向上し、その結果、長尺でありながら、打球の飛距離と方向性に優れていることが確認できた。 As a result of the test, it was confirmed that the head of the example was easier to swing than the comparative example. As a result, it was confirmed that the head was excellent in the flight distance and directionality of the hit ball even though it was long.

本発明の実施形態を示すゴルフクラブの正面図である。1 is a front view of a golf club showing an embodiment of the present invention. クラブ全長を説明する線図である。It is a diagram explaining the club full length. スイングバランスを説明する線図である。It is a diagram explaining a swing balance. スイングバランス測定器の目盛を説明する線図である。It is a diagram explaining the scale of a swing balance measuring device. グリップの後端での慣性モーメントの測定方法を説明する線図である。It is a diagram explaining the measuring method of the moment of inertia in the rear end of a grip. ゴルフクラブヘッドの拡大断面図である。It is an expanded sectional view of a golf club head. シャフトを構成するプリプレグの展開図である。It is an expanded view of the prepreg which comprises a shaft. 錘部材を示すクラブの後端側の断面図である。It is sectional drawing of the rear end side of the club which shows a weight member. 他の錘部材を示すクラブの後端側の断面図である。It is sectional drawing of the rear end side of the club which shows another weight member. 従来のクラブについてグリップの後端での慣性モーメントとスイングバランスとの関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the moment of inertia in the rear end of a grip, and swing balance about the conventional club. シャフトの曲げ剛性値ＥＩの測定方法を示す線図である。It is a diagram which shows the measuring method of the bending rigidity value EI of a shaft. （Ａ）はダウンブローを、（Ｂ）はアッパーブローを説明するスイング時のヘッドの動きを示す線図である。(A) is a diagram illustrating the movement of the head during a swing for explaining the down blow and (B) the upper blow.

Explanation of symbols

１ゴルフクラブ
２シャフト
２Ａｅシャフトの先端
３ゴルフクラブヘッド
４グリップ
４ｅグリップの後端 1 Golf Club 2 Shaft 2Ae Shaft Tip 3 Golf Club Head 4 Grip 4e Rear End of Grip

Claims

A golf club having a shaft, a golf club head fixed to the front end side thereof, and a grip provided on the rear end side of the shaft,
The total club length is 46 to 48 inches.
And swing balance by 14 inch balance measurement method is C5 to D0,
In addition, the moment of inertia of the club at the rear end of the grip is 2930 to 3000 kg · cm ² ,
The shaft has a bending rigidity value EI (500) at a position 500 mm from the tip thereof of 1.8 to 2.1 (kgf · m ² ),
A ratio EI (1000) / EI (500) between the bending stiffness value EI (500) and the bending stiffness value EI (1000) at a position 1000 mm from the tip is 2.1 to 2.4. Golf club to be.

The golf club according to claim 1, wherein a moment of inertia of the club at a rear end of the grip is 2930 to 2950 kg · cm ² .

The golf club according to claim 1, wherein the swing balance is C6 to C9.

4. The golf club according to claim 1, wherein a bending rigidity value EI (500) of the shaft is 1.9 to 2.1 (kgf · m ² ).

5. The golf club according to claim 1, wherein the shaft has a bending rigidity value EI (1000) of 3.78 to 5.04 (kgf · m ² ).