JP4545612B2 - High heat resistant gasket and manufacturing method thereof - Google Patents

High heat resistant gasket and manufacturing method thereof Download PDF

Info

Publication number
JP4545612B2
JP4545612B2 JP2005042614A JP2005042614A JP4545612B2 JP 4545612 B2 JP4545612 B2 JP 4545612B2 JP 2005042614 A JP2005042614 A JP 2005042614A JP 2005042614 A JP2005042614 A JP 2005042614A JP 4545612 B2 JP4545612 B2 JP 4545612B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
inorganic
high heat
resistant
fiber
heat resistant
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2005042614A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2006226456A (en
Inventor
博 久野
Original Assignee
旭プレス工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 旭プレス工業株式会社 filed Critical 旭プレス工業株式会社
Priority to JP2005042614A priority Critical patent/JP4545612B2/en
Publication of JP2006226456A publication Critical patent/JP2006226456A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4545612B2 publication Critical patent/JP4545612B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Description

本発明は高耐熱ガスケット、特に、900℃以上の高温での使用に耐えうるメタルジャケット型高耐熱ガスケット及びその製造方法に関するものである。   The present invention relates to a high heat resistant gasket, in particular, a metal jacket type high heat resistant gasket that can withstand use at a high temperature of 900 ° C. or higher, and a method for manufacturing the same.

産業界では、省エネルギー化を図るべく、高温空気燃焼技術及びその排熱回収、エネルギー設備の効率化、廃プラスチック利用の焼却設備の開発が試みられている。この場合、操業温度が高温になればなるほどエネルギーの効率的利用が可能となり、また、低温度で多量に発生するダイオキシン等の発生が800℃以上の高温では激減するなどの理由により、操業温度の高温化が要望されているが、いずれの設備でもガスケットの耐熱性がネックとなっている。   In order to save energy, the industry is trying to develop high-temperature air combustion technology and its exhaust heat recovery, energy equipment efficiency, and incineration equipment using waste plastic. In this case, the higher the operating temperature, the more efficiently the energy can be used, and the generation temperature of the dioxin generated at a low temperature is greatly reduced at a high temperature of 800 ° C. or higher. Higher temperatures are required, but the heat resistance of gaskets is a bottleneck in all facilities.

従来、高温ガスケット又は耐熱ガスケットとしては、アルミナシリカファイバーをペーパー状にし、これをステンレス鋼や低炭素圧延鋼(SPC)などの金属薄板に爪で機械的接合又は接着剤で固着したもの(例えば、特開平11−315930号公報)、アルミナファイバーからなるボードを金属製ジャケットで包み込んだメタルジャケット型ガスケット、或いは膨張黒鉛シートを積層し、これを金属板で包み込み、その金属板の重合部分と膨張黒鉛シートとの対向面間にマイカシートを積層した金属包みガスケット(例えば、実開平5−38464)などが知られている。   Conventionally, as a high-temperature gasket or heat-resistant gasket, alumina silica fiber is made into a paper shape, and this is fixed to a metal thin plate such as stainless steel or low carbon rolled steel (SPC) with a nail by mechanical bonding or adhesive (for example, JP-A-11-315930), a metal jacket type gasket in which a board made of alumina fiber is wrapped with a metal jacket, or an expanded graphite sheet is laminated, and this is wrapped with a metal plate. A metal wrapping gasket (for example, Japanese Utility Model Laid-Open No. 5-38464) in which a mica sheet is laminated between the surfaces facing the sheet is known.

しかしながら、アルミナシリカファイバーのペーパーは薄く、傷つきやすいためシール性が悪く、また、面圧を高くすると、高圧力ではその圧力に負け、シールが破壊されるなどの問題がある。しかも、接着剤が有機接着剤では高温で焼失し、水ガラス等の無機接着剤は高温で溶融するため高温では使用できないという問題がある。   However, since the alumina silica fiber paper is thin and easily damaged, the sealing performance is poor, and when the surface pressure is increased, there is a problem that the pressure is lost at high pressure and the seal is broken. In addition, when the adhesive is an organic adhesive, there is a problem that it cannot be used at a high temperature because an inorganic adhesive such as water glass melts at a high temperature.

他方、アルミナシリカファイバー又はアルミナファイバーのみからなるボードは、高温での耐久性はあるが、非常に高価で、これを内部材料としてメタルジャケット型ガスケットにして高面圧をかけると、繊維質が多いため高温で破壊されシール性が悪くなる。また、そのメタルジャケットがSUS304等のステンレス鋼で形成されているため、600〜750℃の高温で孔食が起こり、耐久性に欠けるという問題がある。しかも、アルミナシリカファイバー又はアルミナファイバーのみからなるボードは、価格が非常に高くなるだけでなく、製造過程でのハンドリング性が悪く、所定形状に裁断する際に刃が著しく損傷するという問題がある。   On the other hand, a board made only of alumina silica fiber or alumina fiber is durable at high temperature, but is very expensive. If this is used as a metal jacket type gasket as an internal material and a high surface pressure is applied, there are many fibers. Therefore, it is destroyed at a high temperature and the sealing performance is deteriorated. Moreover, since the metal jacket is formed of stainless steel such as SUS304, there is a problem that pitting corrosion occurs at a high temperature of 600 to 750 ° C. and lacks durability. In addition, the board made of only alumina silica fiber or alumina fiber is not only very expensive, but also has a problem that the handleability during the manufacturing process is poor and the blade is significantly damaged when it is cut into a predetermined shape.

従って、900℃を超える温度でシール性が良く耐久性に優れた高耐熱性ガスケットはないのが現状である。   Therefore, at present, there is no high heat-resistant gasket having good sealing performance and excellent durability at temperatures exceeding 900 ° C.

特開平11−315930号公報JP 11-315930 A 実開平5−38464号公報Japanese Utility Model Publication No. 5-38464

本発明は、シール性が良く耐久性に優れ900℃以上の温度でも使用でき、製造過程でのハンドリング性が容易で安価な高耐熱ガスケットを得ることを課題とするものである。   It is an object of the present invention to obtain a high heat-resistant gasket that has good sealing properties, excellent durability, can be used at a temperature of 900 ° C. or more, is easy to handle in the manufacturing process, and is inexpensive.

本発明は、前記課題を解決するための手段として、アルミナシリカファイバーやアルミナファイバーなどの無機長繊維に、1300℃以上の耐火度を有する粘土鉱物の微細繊維、例えば、セピオライト(含水マグネシウムシリケート)等の無機短繊維5〜30%を加えて無機長繊維の使用量を60%以下に下げコストの低減を図ると同時に、無機繊維ボードを所定形状に打ち抜く際のトムソン刃の損耗を防止し、さらに無機微粉末を20〜50%添加し、その微粉末の弾力性を利用して無機繊維ボードの密度を均一化すると共に、無機長繊維に加わる荷重を分散させて高温度でのシール性を均質化し、もって面圧を上げることができるようにする一方、ジャケット材料として耐熱耐食合金を使用するようにしたものである。   In the present invention, as means for solving the above-mentioned problems, fine inorganic fibers such as alumina silica fibers and alumina fibers and clay mineral fine fibers having a fire resistance of 1300 ° C. or higher, such as sepiolite (hydrous magnesium silicate), etc. By adding 5-30% inorganic short fibers, the amount of inorganic long fibers used is reduced to 60% or less to reduce costs, while at the same time preventing wear of the Thomson blade when punching the inorganic fiber board into a predetermined shape. 20-50% of inorganic fine powder is added, and the density of the inorganic fiber board is made uniform by utilizing the elasticity of the fine powder, and the load applied to the inorganic long fiber is dispersed to make the sealing property at high temperature uniform. Thus, the surface pressure can be increased while a heat-resistant and corrosion-resistant alloy is used as the jacket material.

即ち、本発明は、繊維長が2〜40mmである高耐熱性無機長繊維10〜60%、繊維長が1mm未満である高耐熱性無機短繊維5〜20%及び平均粒径が0.1〜10μmである無機微粉末0〜0%を含み、前記耐熱無機繊維及び高耐熱性無機短繊維の合計が200%である組成物からなる無機繊維シートを、耐熱耐食合金からなるメタルジャケットで被覆してなるメタルジャケット型高耐熱ガスケットを提供するものである。
That is, the present invention is 10 to 60% high heat resistant inorganic long fibers having a fiber length of 2 to 40 mm, 5 to 20% high heat resistant inorganic short fibers having a fiber length of less than 1 mm, and an average particle size of 0.1 %. An inorganic fiber sheet comprising 30 to 80 % of inorganic fine powder of 10 to 80 μm and comprising a composition in which the total of the high heat-resistant inorganic long fibers and the high heat-resistant inorganic short fibers is 20 to 70 %, The present invention provides a metal jacket type high heat resistant gasket formed by coating with a metal jacket made of an alloy.

好ましい実施態様においては、前記メタルジャケットを形成する耐熱耐食合金として、Cr15〜30%、Ni10〜80%、C0.4%以下を含んでなる高クロム高ニッケル低カーボンステンレス鋼が採用される。また、他の実施態様においては、前記耐熱耐食合金としてCr15〜30%及びNi10〜80%を含んでなるニッケル基耐熱合金が採用される。即ち、メタルジャケットに孔食が発生する原因は、内部材料から発生した水蒸気と塩素ガスがメタルジャケット内に高温高圧で存在するためであることを見出すと同時に、この孔食は鋼中のCr量を多くするほど起き難くなり、カーボン量が少ないほど起き難く、また、ニッケル量を多くするほど起き難くなることを知見すると同時に、鋼の特性を改善する目的で添加されるMo等の量によって影響されることを知見し、ジャケットの材料として前記高クロム高ニッケル低カーボンステンレス鋼又はニッケル基耐熱合金を採用するようにしたものである。   In a preferred embodiment, a high chromium high nickel low carbon stainless steel containing 15 to 30% Cr, 10 to 80% Ni, and 0.4% or less C is used as the heat and corrosion resistant alloy forming the metal jacket. In another embodiment, a nickel-based heat-resistant alloy comprising Cr 15-30% and Ni 10-80% is employed as the heat-resistant and corrosion-resistant alloy. In other words, the reason why pitting corrosion occurs in the metal jacket is that water vapor and chlorine gas generated from the internal material exist in the metal jacket at high temperature and high pressure, and at the same time, this pitting corrosion is caused by the amount of Cr in the steel. It is hard to get up as the amount of carbon increases, it is harder to get up as the amount of carbon decreases, and it becomes harder to get up as the amount of nickel increases, and at the same time, it is affected by the amount of Mo added for the purpose of improving the properties of steel. Therefore, the high chromium, high nickel, low carbon stainless steel or nickel base heat-resistant alloy is adopted as the jacket material.

好ましい実施態様においては、メタルジャケット型高耐熱ガスケットは、無機繊維シートをメタルジャケットで被覆してなるメタルジャケット型ガスケットであって、前記無機繊維シートが、1300℃以上、好ましくは、1400℃以上の最高使用温度を有する高耐熱性無機長繊維10〜60%と、1300℃以上、好ましくは、1400℃以上の最高使用温度を有する高耐熱性無機短繊維5〜20%と、1300℃以上、好ましくは、1400℃以上の融点を有する無機微粉末30〜80%とからなり、前記高耐熱性無機長繊維と高耐熱性無機短繊維の合計が20〜70%であることを特徴とするものである。   In a preferred embodiment, the metal jacket type high heat resistant gasket is a metal jacket type gasket formed by coating an inorganic fiber sheet with a metal jacket, and the inorganic fiber sheet has a temperature of 1300 ° C. or higher, preferably 1400 ° C. or higher. High heat-resistant inorganic long fibers having a maximum use temperature of 10 to 60% and 1300 ° C or higher, preferably 5 to 20% high heat-resistant inorganic short fibers having a maximum use temperature of 1400 ° C or higher and 1300 ° C or higher, preferably Is composed of 30 to 80% inorganic fine powder having a melting point of 1400 ° C. or higher, and the total of the high heat resistant inorganic long fibers and the high heat resistant inorganic short fibers is 20 to 70%. is there.

好ましい実施態様においては、前記無機繊維シートは、前記成分に加えて、融点が1300℃以上、好ましくは1400℃以上の無機バインダを5%以下含有してなるシートが使用される。   In a preferred embodiment, the inorganic fiber sheet is a sheet containing 5% or less of an inorganic binder having a melting point of 1300 ° C. or higher, preferably 1400 ° C. or higher, in addition to the above components.

前記高耐熱性無機長繊維としては、最高使用温度が1300℃以上、好ましくは、1400℃以上であれば任意の無機長繊維を使用でき、代表的なものとしては、例えば、アルミナシリカ繊維、アルミナ繊維、ボロン繊維、炭素繊維などが挙げられ、これらは単独で又は組み合わせて使用できる。市販品では、例えば、ニチアス株式会社製ファインフレックス(登録商標)、ルビール(登録商標)、電気化学工業株式会社製デンカアルセン(商品名)、イソライト工業社のイソウール(登録商標)1400、同1500、同1600、株式会社ニチビ製アルミナ繊維ニチビアルフ(登録商標)などが挙げられる。なお、前記高耐熱性無機長繊維は、繊維径の小さいもの、例えば、繊維径が0.2〜12μm、好ましくは、0.2〜7μmのものを使用するのが好適である。また、前記無機長繊維は、その繊維長が長いほど無機繊維シートの製造過程での取扱い性やシート強度を向上させ得るが、平均繊維長が1mm以上あれば十分であり、通常、平均繊維長が2mm〜40mmの範囲内のものを使用される。また、前記無機長繊維は、非晶質でも結晶質でも任意のものを使用できるが、耐熱性の観点からは最高使用温度の高い結晶質のものを使用するのが好ましい。   As the high heat resistant inorganic long fiber, any inorganic long fiber can be used as long as the maximum use temperature is 1300 ° C. or higher, and preferably 1400 ° C. or higher. Typical examples thereof include alumina silica fiber and alumina. A fiber, a boron fiber, a carbon fiber, etc. are mentioned, These can be used individually or in combination. Commercially available products include, for example, Finex (registered trademark) manufactured by Nichias Corporation, Ruby (registered trademark), Denka Arsene (trade name) manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd., Isowool (registered trademark) 1400, 1500, 1600, Nichibi Corporation's alumina fiber Nichibi Alf (registered trademark), and the like. In addition, it is suitable to use the said high heat resistant inorganic continuous fiber with a small fiber diameter, for example, a fiber diameter of 0.2-12 micrometers, Preferably, it is 0.2-7 micrometers. Further, the longer the fiber length of the inorganic long fiber, the better the handleability and sheet strength in the process of producing the inorganic fiber sheet, but it is sufficient that the average fiber length is 1 mm or more. In the range of 2 mm to 40 mm. In addition, the inorganic long fibers may be either amorphous or crystalline, but from the viewpoint of heat resistance, it is preferable to use a crystalline one having a high maximum use temperature.

前記高耐熱性無機短繊維は、無機繊維ボードのコストの低減を図ると同時に、無機繊維ボードを所定形状に打ち抜く際のトムソン刃の損耗を防止する目的で添加されるもので、安価で1300℃以上の耐火度を有する粘土鉱物(マグネシウムケイ酸塩鉱石)の微細繊維、例えば、セピオライト(含水マグネシウムシリケート)等の無機短繊維を用いるのが好ましく、前記無機長繊維と同じ材料の短繊維、例えば、アルミナシリカ短繊維、アルミナ短繊維、ボロン繊維、炭素繊維等を単独で又は組み合わせて使用することも可能である。市販品では、林化成株式会社のミルコンLS(商品名)、同SS、同E、同LS−2、同SS−2及び同MS−2などの他、ニチアス株式会社製ファインフレックス(登録商標)、ルビール(登録商標)、電気化学工業株式会社製デンカアルセン(商品名)、イソライト工業社のイソウール(登録商標)1400、同1500、同1600などが挙げられる。なお、無機繊維は、平均繊維長が30μm以下のものを短繊維とするのが一般的であるが、平均繊維長が1mm未満のものも短繊維として使用しても良い。   The high heat-resistant inorganic short fiber is added for the purpose of reducing the cost of the inorganic fiber board and at the same time preventing the wear of the Thomson blade when the inorganic fiber board is punched into a predetermined shape. Fine fibers of clay mineral (magnesium silicate ore) having the above fire resistance, for example, it is preferable to use inorganic short fibers such as sepiolite (hydrous magnesium silicate), short fibers of the same material as the inorganic long fibers, for example, Alumina-silica short fiber, alumina short fiber, boron fiber, carbon fiber and the like can be used alone or in combination. Commercially available products include Hayashi Kasei Co., Ltd.'s Milcon LS (trade name), SS, E, LS-2, SS-2, and MS-2, as well as Fineflex (registered trademark) manufactured by NICHIAS Corporation. , Ruber (registered trademark), Denka Arsene (trade name) manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd., Isowool (registered trademark) 1400, 1500, 1600, etc. of Isolite Industry. In general, inorganic fibers having an average fiber length of 30 μm or less are short fibers, but those having an average fiber length of less than 1 mm may be used as the short fibers.

前記無機微粉末は、前記高耐熱性無機長繊維や高耐熱性無機短繊維間の間隙を埋めて無機長繊維に加わる荷重を分散させることにより無機長繊維が折れたり砕けたりするのを防止する目的で添加されるもので、無機長繊維及び無機短繊維の最高使用温度以上の融点を有し、それらの無機長繊維径とほぼ同じか又はそれよりも小さい平均粒径を有するもの、具体的には、融点が1300℃以上、好ましくは、1400℃以上で、平均粒径が0.1〜10μm、好ましくは、0.2〜6μmであれば任意のものを使用できる。具体的には、前記無機微粉末としては、例えば、粘土、タルク等の岩石微粉末、アルミナ、酸化チタン、シリカ、ムライト、コージェライト、フェライト、酸化マグネシウム等の酸化物微粉末;窒化珪素、窒化アルミニウム、窒化硼素などの窒化物微粉末;炭化珪素、炭化チタン、炭化タングステンなどの炭化物微粉末などを使用できる。市販品では、林化成株式会社のミセルトン(商品名)、ミクロンホワイト(商品名)5000S、同5000P、同5000SD、同5000A、同5000B、昭和鉱業株式会社製ミルコンMS(商品名)、京セラ株式会社製窒化珪素SN281(商品名)などの微粉タルク、林化成株式会社製ミルコン(商品名)LS、同SS、信越化学工業株式会社製窒化珪素KSN−10SU、同KSN−10SP、同KSN−10M−TX、同KSN−10L、昭和電工株式会社製窒化硼素粉末ショウビーエヌ(登録商標)UHP、ルービーエヌ(登録商標)LBN、住友化学工業株式会社製高純度アルミナAKP−20、AKP−30、AKP−50、同社製活性アルミナKHA−46、同KHA−24、同KHO−46、同KHO−24、同KHD−46、同KHD−24、同NKHD−46、同NKHD−24など、秩父小野田株式会社製窒化珪素粉末HM−5、同HM−5MF、電気化学工業株式会社製ボロンナイトライド粉末GP、同SP−1、同SP−2、電気化学工業株式会社製ボロンカーバイド(商品名:デンカボロン粉)、同社製窒化珪素、株式会社トクヤマ製窒化アルミニウム粉末などが挙げられる。   The inorganic fine powder prevents the inorganic long fiber from being broken or broken by filling the gap between the high heat resistant inorganic long fiber and the high heat resistant inorganic short fiber and dispersing the load applied to the inorganic long fiber. Added for the purpose, having a melting point equal to or higher than the maximum use temperature of inorganic long fibers and inorganic short fibers, and having an average particle size approximately equal to or smaller than the diameter of the inorganic long fibers, specifically Any melting point can be used as long as it has a melting point of 1300 ° C. or higher, preferably 1400 ° C. or higher and an average particle size of 0.1 to 10 μm, preferably 0.2 to 6 μm. Specifically, the inorganic fine powder includes, for example, rock fine powder such as clay and talc, oxide fine powder such as alumina, titanium oxide, silica, mullite, cordierite, ferrite and magnesium oxide; silicon nitride, nitriding Fine nitride powders such as aluminum and boron nitride; fine carbide powders such as silicon carbide, titanium carbide and tungsten carbide can be used. Among the commercial products, Hayashi Kasei Co., Ltd. micelleton (trade name), micron white (trade name) 5000S, 5000P, 5000SD, 5000A, 5000B, Showa Mining Co., Ltd. Mircon MS (trade name), Kyocera Corporation Fine talc such as silicon nitride SN281 (trade name), Mircon (trade name) LS, SS, manufactured by Hayashi Kasei Co., Ltd., silicon nitride KSN-10SU, KSN-10SP, KSN-10M, manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. TX, KSN-10L, Showa Denko Co., Ltd. Boron Nitride powder Sho BN (registered trademark) UHP, Ruby En (registered trademark) LBN, Sumitomo Chemical Co., Ltd. high purity alumina AKP-20, AKP-30, AKP- 50, activated alumina KHA-46, KHA-24, KHO-46, KHO-24, K D-46, KHD-24, NKHD-46, NKHD-24, etc., silicon nitride powder HM-5 manufactured by Chichibu Onoda Co., Ltd., HM-5MF, boron nitride powder GP manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd., Examples thereof include SP-1 and SP-2, Boron carbide (trade name: Denkaboron powder) manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd., silicon nitride manufactured by the same company, aluminum nitride powder manufactured by Tokuyama Corporation.

前記耐熱耐食合金としては、Cr15〜30%、Ni10〜80%、C0.4%以下を含むステンレス鋼或いはCr15〜30%及びNi10〜80%を含むニッケル基耐熱合金が好ましく、これらの耐熱耐食合金は0.1〜1.0mm厚のシートを使用すれば良い。具体的には、前記ステンレス鋼は、C0.4%以下、好ましくは、0.1%以下で、Ti、Nb、Mo、Cu及びSiの一種以上を含むこともある高クロム高ニッケル低カーボンステンレス鋼が好適であり、市販品では、SUS310、SUS309S、SUS321、SUS347、インコロイ(登録商標)800などが挙げられる。
また、前記ニッケル基耐熱合金は、Ni40〜80%、Cr15〜30%を含むニッケル合金が好ましく、市販品では、インコネル(登録商標)600、同601、同625、同718等のニッケル基耐熱合金が挙げられる。
As the heat-resistant and corrosion-resistant alloy, stainless steel containing Cr 15-30%, Ni 10-80%, C 0.4% or less, or nickel-based heat-resistant alloy containing Cr 15-30% and Ni 10-80%, these heat resistant corrosion resistant alloys are preferable. In this case, a sheet having a thickness of 0.1 to 1.0 mm may be used. Specifically, the stainless steel is C0.4% or less, preferably 0.1% or less, and may contain one or more of Ti, Nb, Mo, Cu and Si. Steel is preferred, and commercially available products include SUS310, SUS309S, SUS321, SUS347, and Incoloy (registered trademark) 800.
In addition, the nickel-base heat-resistant alloy is preferably a nickel alloy containing Ni 40 to 80% and Cr 15 to 30%. Commercially available nickel-base heat-resistant alloys such as Inconel (registered trademark) 600, 601, 625, and 718 Is mentioned.

本発明に係る高耐熱ガスケットは、次のようにして製造することができる。本発明においては、無機材料からなる無機繊維シートを製造する際、その製造過程での強度を高め取扱い性を向上させるため、高耐熱性無機長繊維10〜60%、高耐熱性無機短繊維10〜20%及び無機微粉末15〜60%に加えて、有機繊維2〜10%及びバインダ5%以下を配合し、これらを水に分散させた後、抄紙機で抄いてシート状となし、これを乾燥させ、さらに所定形状に裁断して内部材料用生シートを用意する。   The high heat-resistant gasket according to the present invention can be manufactured as follows. In the present invention, when an inorganic fiber sheet made of an inorganic material is manufactured, the high heat-resistant inorganic short fibers 10 to 60% and the high heat-resistant inorganic short fibers 10 are used in order to increase the strength in the manufacturing process and improve the handleability. In addition to -20% and inorganic fine powder 15-60%, organic fiber 2-10% and binder 5% or less are blended and dispersed in water. Is dried and further cut into a predetermined shape to prepare a raw sheet for internal material.

他方、耐熱耐食性合金(高クロム高ニッケル低カーボンステンレス鋼又はニッケル基耐熱合金)からなるジャケット用金属シートを金型、トムソン金型、円形カッター、レーザー、電子ビーム、ジェット水流、その他の手段で所定の形状にカットし、これを金型や簡易金型等でプレス加工して断面U字又はコ字形状のジャケット本体部材と断面I字形状のジャケット蓋部材とを形成する。次いで、前記生シートをジャケット本体部材の凹所内に配置した後、ジャケット蓋部材を載せ、前記ジャケット本体部材の内縁、外縁をかしめて、メタルジャケット型生ガスケットを得る。この生ガスケットは、そのまま使用することもできる。   On the other hand, a metal sheet for a jacket made of a heat-resistant and corrosion-resistant alloy (high chromium high nickel low carbon stainless steel or nickel base heat resistant alloy) is determined by a die, a Thomson die, a circular cutter, a laser, an electron beam, a jet water flow, or other means. This is cut into a shape and pressed with a die or a simple die to form a U-shaped or U-shaped jacket body member and an I-shaped jacket lid member. Next, after the raw sheet is disposed in the recess of the jacket body member, a jacket lid member is placed, and the inner edge and the outer edge of the jacket body member are crimped to obtain a metal jacket type raw gasket. This raw gasket can be used as it is.

なお、前記有機繊維としては、ポリパラフェニレンベンズオキサドール(PBO)繊維、アラミド繊維、ナイロン繊維、アクリル繊維その他の人造繊維、パルプ、マニラ麻その他の天然繊維を使用できる。   In addition, as said organic fiber, polyparaphenylene benzoxador (PBO) fiber, aramid fiber, nylon fiber, acrylic fiber and other artificial fibers, pulp, manila hemp and other natural fibers can be used.

また、前記バインダとしては、有機バインダ及び無機バインダのいずれを使用しても良く、有機バインダには澱粉糊を代表とする天然系バインダ及び合成バインダが含まれる。前記無機系バインダとしては、アルミナやシリカを主成分とする耐熱性無機接着剤を使用でき、市販品では、住友化学工業株式会社製水硬アルミナBK−112、同BK−103、ティーエーケミカル株式会社製ベタック#1300、同#1550B、昭和鉱業株式会社ミルコンSP、同LS、朝日化学工業株式会社製スミセラムSなどが挙げられる。   As the binder, either an organic binder or an inorganic binder may be used, and the organic binder includes a natural binder and a synthetic binder typified by starch paste. As the inorganic binder, a heat-resistant inorganic adhesive mainly composed of alumina or silica can be used, and commercially available products include hydraulic alumina BK-112 and BK-103 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd., TA Chemical Co., Ltd. Company-made Betac # 1300, # 1550B, Showa Mining Co., Ltd., Milcon SP, LS, Asahi Chemical Industry Co., Ltd., Sumiceram S, and the like.

前記生ガスケットをそのまま使用する実施態様においては、生ガスケットは設備や機械に取り付けた後、試運転や運転の初期過程で高温に加熱され、その過程でガスケットの内部材料にした有機繊維や有機バインダが熱分解し、最終的には、有機物を含まない組成の無機繊維シートとなるが、この有機物による減量を見込み、ボルト締めを行うことが必要である。   In an embodiment in which the raw gasket is used as it is, the raw gasket is heated to a high temperature in a trial operation or an initial stage of operation after being attached to equipment or a machine, and an organic fiber or an organic binder used as an internal material of the gasket in the process. Pyrolysis results in an inorganic fiber sheet having a composition that does not contain organic matter, but it is necessary to perform bolting in anticipation of weight loss due to the organic matter.

従って、本発明によれば、無機材料からなる無機繊維シートをメタルジャケットで被覆してなるメタルジャケット型ガスケットであって、前記無機繊維シートが、最高使用温度が1250℃以上の高耐熱性無機繊維10〜60%と、最高使用温度が1250℃以上の高耐熱性無機短繊維10〜20%、前記高耐熱性無機繊維の最高使用温度よりも高い融点を有する無機微粉末15〜60%、有機繊維2〜10%及びバインダ5%以下からなる混合物で形成され、前記メタルジャケットが耐熱耐食合金からなることを特徴とする高耐熱ガスケットが得られる。
Therefore, according to the present invention, it is a metal jacket type gasket formed by coating an inorganic fiber sheet made of an inorganic material with a metal jacket, and the inorganic fiber sheet has a high heat-resistant inorganic fiber having a maximum use temperature of 1250 ° C. or more. 10 to 60%, high heat-resistant inorganic short fibers 10 to 20% whose maximum use temperature is 1250 ° C. or higher, inorganic fine powder 15 to 60% having a melting point higher than the maximum use temperature of the high heat-resistant inorganic fibers, organic is formed with a mixture consisting of 2-10% fiber and 5% binder, high heat gasket is obtained in which the metal jacket is characterized by comprising the heat-resistant corrosion-resistant alloy.

通常は、前記生ガスケットを製造した後、有機繊維や有機バインダの消失する400〜550℃の範囲内の温度で熱処理して有機物を熱分解させ、次いで仕上げプレスを行うことによりガスケット厚を調整して製品とする。   Normally, after the raw gasket is manufactured, the thickness of the gasket is adjusted by thermally decomposing the organic matter by heat treatment at a temperature in the range of 400 to 550 ° C. where the organic fibers and the organic binder disappear, and then performing a finishing press. Product.

また、ボルト穴を有するガスケットを製造する場合、前記生ガスケットをトムソン型等で打ち抜いてボルト穴を穿設し、その後、前記熱処理及び仕上げプレスを行えば良い。また、必要であれば、生ガスケットを熱処理した後、ボルト穴にグロメットを嵌める様にしても良い。なお、ガスケットに一定圧力をかけ、その状態で所定時間、例えば、10時間以上放置するとシール性を向上させることができる。   Moreover, when manufacturing the gasket which has a bolt hole, the said raw gasket is punched with a Thomson type | mold etc., a bolt hole is drilled, and the said heat processing and finishing press should just be performed after that. If necessary, the grommet may be fitted into the bolt hole after heat treating the raw gasket. In addition, when a certain pressure is applied to the gasket and the gasket is left in that state for a predetermined time, for example, 10 hours or more, the sealing performance can be improved.

本発明によれば、(イ)無機繊維シートの材料として無機繊維に無機微粉末を添加し、アルミナシリカ繊維の量を60%以下にしているので、ガスケットのコストを下げると共に、型抜き時のトムソン刃の損耗を防ぐことができる、(ロ)メタルジャケット型ガスケットとしているので、粉末が多くても容易に製造することができる、(ハ)内部材料を製造する際、有機繊維とバインダを添加混合して強度を高めているので、製造過程でのハンドリングが容易である、(ニ)ガスケット完成後は、有機繊維及びバインダの有機物が消失し、無機微粉末を入れることにより微粉末同士の弾性が高温度で保持されればよいので、シートの密度ムラを無くし、シートを均質化でき、ガスケットの面圧を上げることができる、(ホ)メタルジャケットの材料として耐食性に優れた高クロム高ニッケル低カーボンステンレス鋼板又は耐熱性ニッケル基合金板を採用しているため、700〜750℃でも孔食を生じることが無く、900℃以上の高温でも使用できる、(ヘ)ガスケットを900℃以上の高温で使用できるため、設備を高温で操業することができ、エネルギーの効率的利用を図ると同時に、ダイオキシン等の発生を防止し環境汚染を抑制できる、(ト)ガスケット使用後に廃棄する場合でも、ガスケットが金属と無機材料のみで構成されているのでガスケットを分解して分別回収することができる、など優れた効果を得ることができる。   According to the present invention, (i) the inorganic fine powder is added to the inorganic fiber as the material of the inorganic fiber sheet, and the amount of the alumina silica fiber is 60% or less. (B) Since it is a metal jacket type gasket that can prevent the wear of Thomson blade, it can be manufactured easily even if there is a lot of powder. (C) When manufacturing internal materials, organic fibers and binder are added. Since the strength is increased by mixing, handling in the manufacturing process is easy. (D) After the gasket is completed, the organic matter of the organic fiber and binder disappears, and the elasticity of the fine powder is obtained by adding inorganic fine powder. Can be maintained at a high temperature, eliminating uneven density of the sheet, homogenizing the sheet, and increasing the surface pressure of the gasket. (E) Metal jacket Since a high chromium high nickel low carbon stainless steel plate or heat resistant nickel base alloy plate excellent in corrosion resistance is adopted as a material, no pitting corrosion occurs even at 700 to 750 ° C., and it can be used even at a high temperature of 900 ° C. or higher. (F) Since the gasket can be used at a high temperature of 900 ° C. or higher, the equipment can be operated at a high temperature, energy can be used efficiently, and at the same time, the generation of dioxins and the like can be prevented and environmental pollution can be suppressed. ) Even when discarded after using the gasket, since the gasket is composed only of a metal and an inorganic material, it is possible to obtain an excellent effect such that the gasket can be disassembled and separated and collected.

本発明に係るメタルジャケット型高耐熱ガスケット1は、図1に示すように、断面U字状メタルジャケット本体部材2と断面I字状メタルジャケット蓋部材3からなるメタルジャケットと、その内部に包まれた無機繊維シート5で構成され、高耐熱ガスケット1には前記メタルジャケット蓋部材3、無機繊維シート5及びメタルジャケット本体部材2を貫通してボルト穴4が形成されている。   As shown in FIG. 1, a metal jacket type high heat resistant gasket 1 according to the present invention is encased in a metal jacket composed of a U-shaped metal jacket body member 2 and an I-shaped metal jacket lid member 3, and the inside thereof. The high heat resistant gasket 1 has a bolt hole 4 formed through the metal jacket lid member 3, the inorganic fiber sheet 5 and the metal jacket main body member 2.

前記メタルジャケット型高耐熱ガスケット1は次のようにして製造したものである。まず、無機繊維シート5を構成する最高使用温度1300℃以上の無機長繊維としてイソライト工業社のイソウール(登録商標)1400を、最高使用温度1300℃以上の無機短繊維として林化成株式会社製ミルコンSL(繊維長:50μ、繊維径:0.2μ)を、また、無機微粉末としてタルクを用い、これらを有機繊維(パルプ)及びバインダ(澱粉糊)と共に表1に示す重量百分率で配合し、これを水に分散させて抄造液を得る。   The metal jacket type high heat resistant gasket 1 is manufactured as follows. First, Isowool (registered trademark) 1400 of Isolite Industry Co., Ltd. is used as an inorganic long fiber having a maximum use temperature of 1300 ° C. or more, and Mircon SL manufactured by Hayashi Kasei Co., Ltd. as an inorganic short fiber having a maximum use temperature of 1300 ° C. or more. (Fiber length: 50μ, fiber diameter: 0.2μ), talc is used as inorganic fine powder, and these are blended together with organic fibers (pulp) and binder (starch glue) in the weight percentage shown in Table 1, A papermaking liquid is obtained by dispersing in water.

前記抄造液を抄造機で抄紙して2mm厚のシートを作成し、このシートをトムソン型で所定形状に型抜きし、生の無機繊維生シートを得る。   The papermaking liquid is made with a papermaking machine to form a sheet having a thickness of 2 mm, and this sheet is punched into a predetermined shape with a Thomson mold to obtain a raw sheet of raw inorganic fibers.

これとは別に、0.25mm厚のSUS310(Cr25%、Ni20.5%、C0.08%以下、Mn2.0%以下)を型抜きし、断面コ字状メタルジャケット本体部材2と、断面I字状メタルジャケット蓋部材3を形成し、前記無機繊維シート5を断面コ字状メタルジャケット本体部材2内に配置した後、その上に断面I字状メタルジャケット蓋部材3を配置し、断面コ字状メタルジャケット本体部材2の内縁2a、外縁2bをかしめて一体化してメタルジャケット型生ガスケットを得る。次いで、図1(b)に示すように、前記生ガスケットにボルト穴4を穿設した後、これを500℃で熱処理して有機物を分解除去して無機繊維シート5を生成させた後、仕上げプレスによりガスケット厚を2.3−2.5mmに調整し、メタルジャケット型ガスケット1を得る。   Separately from this, 0.25 mm thick SUS310 (Cr 25%, Ni 20.5%, C 0.08% or less, Mn 2.0% or less) is die-cut to obtain a U-shaped metal jacket main body member 2 and a section I. After forming the letter-shaped metal jacket lid member 3 and placing the inorganic fiber sheet 5 in the U-shaped metal jacket main body member 2, the I-shaped metal jacket lid member 3 is placed thereon, A metal jacket type raw gasket is obtained by caulking and integrating the inner edge 2a and outer edge 2b of the letter-shaped metal jacket body member 2. Next, as shown in FIG. 1 (b), after the bolt hole 4 was drilled in the raw gasket, this was heat-treated at 500 ° C. to decompose and remove the organic matter to produce the inorganic fiber sheet 5, and then finish. The gasket thickness is adjusted to 2.3-2.5 mm by pressing to obtain a metal jacket type gasket 1.

なお、必ずしも前記生ガスケットにボルト穴を穿設する必要はなく、また、ガスケット1に穿設したボルト穴にグロメット6を装着するようにしても良い(図1(C)参照)。   Note that it is not always necessary to make a bolt hole in the raw gasket, and the grommet 6 may be attached to the bolt hole formed in the gasket 1 (see FIG. 1C).

本発明に係るメタルジャケット型ガスケットの製造過程を示す図The figure which shows the manufacture process of the metal jacket type gasket which concerns on this invention

符号の説明Explanation of symbols

1:メタルジャケット型ガスケット
2:メタルジャケット本体部材
3:メタルジャケット蓋部材
4:ボルト穴
5:無機繊維シート
1: Metal jacket type gasket 2: Metal jacket body member 3: Metal jacket lid member 4: Bolt hole 5: Inorganic fiber sheet

Claims (6)

繊維長が2〜40mmである高耐熱性無機長繊維10〜60%、繊維長が1mm未満である高耐熱性無機短繊維5〜20%及び平均粒径が0.1〜10μmである無機微粉末0〜0%を含み、前記耐熱無機繊維及び高耐熱性無機短繊維の合計が200%である組成物からなる無機繊維シートを、耐熱耐食合金からなるメタルジャケットで被覆してなるメタルジャケット型高耐熱ガスケット。 10 to 60% highly heat resistant inorganic long fibers having a fiber length of 2 to 40 mm, 5 to 20% highly heat resistant inorganic short fibers having a fiber length of less than 1 mm, and inorganic fine fibers having an average particle diameter of 0.1 to 10 μm include powders 3 0-8 0%, the inorganic fiber sheet sum of the high heat-resistant inorganic long fibers and high heat resistant inorganic short fibers made of the composition is 20 to 70%, a metal jacket made of heat corrosion resistant alloy Metal jacket type high heat resistant gasket. 前記耐熱性無機短繊維がセピオライトである、請求項1に記載の高耐熱ガスケット。The high heat resistant gasket according to claim 1, wherein the heat resistant inorganic short fiber is sepiolite. 前記耐熱耐食合金がCr15〜30%、Ni10〜80%、C0.4%以下を含んでなる高クロム高ニッケル低カーボンステンレス鋼である請求項1に記載の高耐熱ガスケット。   2. The high heat resistant gasket according to claim 1, wherein the heat resistant and corrosion resistant alloy is a high chromium high nickel low carbon stainless steel containing 15 to 30% Cr, 10 to 80% Ni, and C 0.4% or less. 前記耐熱耐食合金がCr15〜30%及びNi10〜80%を含んでなるニッケル基耐熱合金である請求項1に記載の高耐熱ガスケット。   The high heat-resistant gasket according to claim 1, wherein the heat-resistant and corrosion-resistant alloy is a nickel-based heat-resistant alloy containing 15 to 30% Cr and 10 to 80% Ni. 繊維長が2〜40mmである高耐熱性無機長繊維10〜50%、繊維長が1mm未満である高耐熱性無機短繊維10〜20%及び平均粒径が0.1〜10μmである無機微粉末30〜60%、有機繊維2〜10%及びバインダ5%以下を配合し、これを抄いてシートとなし、当該シートを所定形状に裁断した後、U字形断面形状メタルジャケット部材内に配置し、その上にI字形断面形状メタルジャケット部材を配置し、カシメにより一体化した後、所定温度で熱処理して前記有機物及びバインダを分解させて消失させ、次いで仕上げプレスすることを特徴とする高耐熱ガスケットの製造方法。 10 to 50% high heat resistant inorganic long fibers having a fiber length of 2 to 40 mm, 10 to 20% high heat resistant inorganic short fibers having a fiber length of less than 1 mm, and inorganic fine fibers having an average particle diameter of 0.1 to 10 μm Blend 30% to 60% powder, 2% to 10% organic fiber, and 5% or less of binder, create a sheet, cut the sheet into a predetermined shape, and place it in a U-shaped cross-section metal jacket member. In addition, a metal jacket member having an I-shaped cross section is disposed thereon, integrated by caulking, heat-treated at a predetermined temperature to decompose and dissipate the organic matter and the binder, and then finish press. Manufacturing method of gasket. 繊維長が2〜40mmである高耐熱性無機長繊維10〜50%、繊維長が1mm未満である高耐熱性無機短繊維10〜20%及び平均粒径が0.1〜10μmである無機微粉末30〜60%、有機繊維2〜10%及びバインダ5%以下を配合し、これを抄いてシートとなし、当該シートを所定形状に裁断した後、U字形断面形状メタルジャケット部材内に配置し、その上にI字形断面形状メタルジャケット部材を配置し、カシメにより一体化した後、次いで仕上げプレスすることを特徴とする高耐熱ガスケットの製造方法。10 to 50% high heat resistant inorganic long fibers having a fiber length of 2 to 40 mm, 10 to 20% high heat resistant inorganic short fibers having a fiber length of less than 1 mm, and inorganic fine fibers having an average particle diameter of 0.1 to 10 μm Blend 30% to 60% powder, 2% to 10% organic fiber, and 5% or less of binder, create a sheet, cut the sheet into a predetermined shape, and place it in a U-shaped cross-section metal jacket member. A method for producing a high heat-resistant gasket, characterized in that an I-shaped cross-sectional metal jacket member is disposed thereon, integrated by caulking, and then finish-pressed.
JP2005042614A 2005-02-18 2005-02-18 High heat resistant gasket and manufacturing method thereof Expired - Fee Related JP4545612B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005042614A JP4545612B2 (en) 2005-02-18 2005-02-18 High heat resistant gasket and manufacturing method thereof

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005042614A JP4545612B2 (en) 2005-02-18 2005-02-18 High heat resistant gasket and manufacturing method thereof

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2006226456A JP2006226456A (en) 2006-08-31
JP4545612B2 true JP4545612B2 (en) 2010-09-15

Family

ID=36987993

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2005042614A Expired - Fee Related JP4545612B2 (en) 2005-02-18 2005-02-18 High heat resistant gasket and manufacturing method thereof

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4545612B2 (en)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080260455A1 (en) * 2007-04-17 2008-10-23 Air Products And Chemicals, Inc. Composite Seal
EP1995543A1 (en) * 2007-05-10 2008-11-26 AGC Flat Glass Europe SA Heat exchanger for oxygen
JP5031659B2 (en) * 2008-05-08 2012-09-19 旭プレス工業株式会社 Composite gasket
JP5335972B2 (en) * 2012-06-27 2013-11-06 旭プレス工業株式会社 Composite gasket
FI124432B (en) * 2013-04-05 2014-08-29 Metso Automation Oy Sealant
CN107858584A (en) * 2017-12-14 2018-03-30 泰兴市长江密封材料有限公司 A kind of piece of refractory metal material

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59231264A (en) * 1983-06-13 1984-12-25 Hamamatsu Gasket Seisakusho:Kk Metal plate covered gasket
JPH0258592A (en) * 1988-05-19 1990-02-27 Nippon Reinz Co Ltd Heat-resistant gasket
JPH02119568U (en) * 1989-03-13 1990-09-26
JPH03259988A (en) * 1990-03-09 1991-11-20 Nippon Pillar Packing Co Ltd Filler material for spiral gasket
JPH04194463A (en) * 1990-11-28 1992-07-14 Ibiden Co Ltd Ring casket for high temperature use
JPH06299846A (en) * 1993-04-16 1994-10-25 Asahi Glass Co Ltd Flexible and thermally expansilble sheet
JPH07305772A (en) * 1994-05-11 1995-11-21 Nippon Valqua Ind Ltd Nonasbestine filler material for spiral gasket
JPH1060412A (en) * 1996-08-20 1998-03-03 Nichias Corp Heat-resistant gasket constituent material
JP2000257850A (en) * 1999-03-03 2000-09-22 Nippon Glass Fiber Kogyo Kk Connection structure for combustion instrument and heat resistant packing member
JP2000291803A (en) * 1999-04-12 2000-10-20 Yutaka Gasket Kk Production method for metal jacket gasket, press roller device and metal jacket gasket

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59231264A (en) * 1983-06-13 1984-12-25 Hamamatsu Gasket Seisakusho:Kk Metal plate covered gasket
JPH0258592A (en) * 1988-05-19 1990-02-27 Nippon Reinz Co Ltd Heat-resistant gasket
JPH02119568U (en) * 1989-03-13 1990-09-26
JPH03259988A (en) * 1990-03-09 1991-11-20 Nippon Pillar Packing Co Ltd Filler material for spiral gasket
JPH04194463A (en) * 1990-11-28 1992-07-14 Ibiden Co Ltd Ring casket for high temperature use
JPH06299846A (en) * 1993-04-16 1994-10-25 Asahi Glass Co Ltd Flexible and thermally expansilble sheet
JPH07305772A (en) * 1994-05-11 1995-11-21 Nippon Valqua Ind Ltd Nonasbestine filler material for spiral gasket
JPH1060412A (en) * 1996-08-20 1998-03-03 Nichias Corp Heat-resistant gasket constituent material
JP2000257850A (en) * 1999-03-03 2000-09-22 Nippon Glass Fiber Kogyo Kk Connection structure for combustion instrument and heat resistant packing member
JP2000291803A (en) * 1999-04-12 2000-10-20 Yutaka Gasket Kk Production method for metal jacket gasket, press roller device and metal jacket gasket

Also Published As

Publication number Publication date
JP2006226456A (en) 2006-08-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4545612B2 (en) High heat resistant gasket and manufacturing method thereof
JP5031659B2 (en) Composite gasket
RU2668353C2 (en) Cutting device made from polycrystalline diamond and carbide and method for manufacture thereof
CN103553619B (en) Titanium carbide and vanadium carbide composite material as well as production method and application thereof
CN101712550A (en) Cubic boron nitride superhard cutter
JP5335972B2 (en) Composite gasket
KR20020060689A (en) Steel pipe with composite material coating and method for manufacturing the same
CN101575693A (en) Method for spraying and preparing high temperature sulfidation resistant alloy layer on the surface of cast iron
CN101654377B (en) Surface coating for furnace roller of continuous annealing furnace and after-treatment method thereof
CN100421843C (en) High temperature alloy product material regenerative cycle utilizing method
Hsieh et al. Interfacial bonding strength between brazing alloys and CVD diamond
CN1990891A (en) Hard-surface welding alloy containing multi-component
CN103231054B (en) Sintering-brazing method of metal matrix diamond segments
CN104532167B (en) A kind of preparation method of high-temperature alloy mould steel
Ikeshoji Brazing of carbon–carbon (C/C) composites to metals
CN110760710A (en) Preparation method of nickel-based alloy porous material
CN107119210B (en) A kind of extruder screw kneading block and its preparation process
CN101671805A (en) Method for arranging Mo2FeB2 metal ceramic coating on conical surface of aluminum alloy synchronizer tooth ring
JP2006159245A (en) Electrode for resistance welding
CN107344271B (en) Continuous casting rod for hot-pressing die and hot-extrusion die build-up welding
CN109402489B (en) Ceramic reinforced iron-based composite material taking lithium feldspar and kyanite as components, preparation method thereof and mechanical part
CN106369201A (en) Corrosion-resisting reversing valve assembly
JP2007321203A (en) HEARTH ROLL SUPERIOR IN Mn BUILD-UP RESISTANCE, THERMAL SHOCK RESISTANCE AND ABRASION RESISTANCE, AND THERMAL SPRAYING MATERIAL THEREFOR
CN213919007U (en) Ultra-thin ripple ceramic diamond saw bit
CN2379230Y (en) Metal-ceramic composite roll collar

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20061225

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20090917

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20091013

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20091211

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20100615

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20100630

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130709

Year of fee payment: 3

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 4545612

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees