JP4517968B2

JP4517968B2 - Fuel injection valve

Info

Publication number: JP4517968B2
Application number: JP2005214855A
Authority: JP
Inventors: 吉弘岡田
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2005-07-25
Filing date: 2005-07-25
Publication date: 2010-08-04
Anticipated expiration: 2025-07-25
Also published as: JP2007032367A

Description

本発明は、燃料噴射弁に関し、さらに詳しくは、燃料を噴射する噴孔の形状により、安定した噴霧を行うことができる燃料噴射弁に関するものである。 The present invention relates to a fuel injection valve, and more particularly to a fuel injection valve capable of performing stable spraying by the shape of an injection hole for injecting fuel.

一般的に、内燃機関への燃料の供給は、燃料噴射弁の噴孔より燃料を噴射することで行われる。この燃料噴射弁には、例えば円柱形状の噴孔が形成されたものや、特許文献１に示すようなスリット状の噴孔が形成されたものがある。ここで、スリット状に形成された噴孔から燃料を噴射した場合、噴霧に濃淡が発生し、複数本の筋状の噴霧形状となり、不安定な噴霧となる虞があった。これにより、燃料が燃焼する際の安定化を向上できず、エミッションの悪化の抑制などを図れないという問題があった。 In general, the fuel is supplied to the internal combustion engine by injecting the fuel from the injection hole of the fuel injection valve. Some of these fuel injection valves are formed with, for example, a cylindrical injection hole, and other fuel injection valves are formed with a slit-shaped injection hole as shown in Patent Document 1. Here, when fuel is injected from the nozzle hole formed in the slit shape, the density of the spray is generated, and a plurality of streaky spray shapes are formed, which may cause unstable spray. As a result, there has been a problem that the stabilization when the fuel is burned cannot be improved, and the emission deterioration cannot be suppressed.

そこで、上記特許文献１に示す燃料噴射ノズル（燃料噴射弁）のように、噴孔の入口側周縁部に傾斜面に形成したリード部を形成し、針弁（ニードル弁）の先端側に針弁外面とノズルチップの内壁面との間に針弁の逃げ部を形成したものがある。これにより、噴孔への燃料の流れを均一にでき、噴霧形状が複数本の筋状となることを抑制し、安定した噴霧を実現しようとするものである。 Therefore, like the fuel injection nozzle (fuel injection valve) shown in Patent Document 1, a lead portion formed on an inclined surface is formed on the inlet side peripheral portion of the injection hole, and a needle is formed on the tip side of the needle valve (needle valve). There is one in which a relief portion of the needle valve is formed between the outer surface of the valve and the inner wall surface of the nozzle tip. Thereby, the flow of the fuel to the nozzle hole can be made uniform, the spray shape is prevented from becoming a plurality of streaks, and stable spraying is realized.

特開平５―２３１２７１号公報JP-A-5-231271

しかしながら、上記従来の燃料噴射弁においては、噴孔への燃料の流れを均一にしたのみであり、噴孔内を流れる燃料の均一化は図れていない。従って、燃料噴射弁から噴射された燃料の噴霧が均一ではなくなり、噴霧形状が複数本の筋状となることを十分に抑制することができないという虞がある。 However, in the above-described conventional fuel injection valve, only the flow of fuel to the nozzle hole is made uniform, and the fuel flowing through the nozzle hole cannot be made uniform. Therefore, there is a possibility that the spray of fuel injected from the fuel injection valve is not uniform, and the spray shape cannot be sufficiently suppressed from becoming a plurality of streaks.

この発明は、上記に鑑みてなされたものであって、燃料噴射弁から噴射される燃料の噴霧形状の均一化を図れ、安定した噴霧を行うことができる燃料噴射弁を提供することを目的とするものである。 The present invention has been made in view of the above, and an object of the present invention is to provide a fuel injection valve capable of uniformizing the spray shape of fuel injected from the fuel injection valve and performing stable spraying. To do.

上述した課題を解決し、目的を達成するために、この発明では、内燃機関に燃料を供給する燃料噴射弁において、前記燃料を噴射する噴孔がスリット状に形成されており、前記噴孔の幅Ｗ、長さＬ、厚さｄが下記の式（１）〜式（３）を満たすことを特徴とする。ここで、当該式（２）、式（３）において、νは燃料の動粘度、Ｕは燃料の流速である。

Ｗ≧３ｄ …（１）

ｄ≦２０（（νＬ）／Ｕ）^1/2 …（２）

Ｌ＜９．１４×１０⁴（ν／Ｕ） …（３）
In order to solve the above-described problems and achieve the object, according to the present invention, in a fuel injection valve that supplies fuel to an internal combustion engine, an injection hole for injecting the fuel is formed in a slit shape. The width W, the length L, and the thickness d satisfy the following formulas (1) to (3). Here, in the equations (2) and (3), ν is the kinematic viscosity of the fuel, and U is the flow velocity of the fuel.

W ≧ 3d (1)

d ≦ 20 ((νL) / U) ^1/2 (2)

L <9.14 × 10 ⁴ (ν / U) (3)

この発明によれば、燃料が噴孔内を噴射方向に流れる際に、この燃料のこの噴射方向と直交する方向における速度分布の差を抑制することができる。従って、噴孔内における燃料の流れの均一化を図ることができるため、噴霧形状が複数本の筋状となることを十分に抑制することができる。 According to this invention, when the fuel flows in the injection hole in the injection direction, it is possible to suppress the difference in velocity distribution of the fuel in the direction orthogonal to the injection direction. Therefore, since the fuel flow in the nozzle hole can be made uniform, it is possible to sufficiently suppress the spray shape from becoming a plurality of streaks.

この発明にかかる燃料噴射弁は、スリット状に形成された噴孔の幅Ｗ、長さＬ、厚さｄを規定することにより、噴霧形状が複数本の筋状となることを十分に抑制することができ、燃料噴射弁から噴射される燃料の噴霧形状の均一化を図れ、安定した噴霧を行うことができるという効果を奏する。 The fuel injection valve according to the present invention sufficiently suppresses the spray shape from becoming a plurality of streaks by defining the width W, length L, and thickness d of the nozzle hole formed in the slit shape. Therefore, the spray shape of the fuel injected from the fuel injection valve can be made uniform, and stable spraying can be performed.

以下、この発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、この実施例により、この発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの或いは実質的に同一のものが含まれる。ここで、以下の実施例において、この発明にかかる燃料噴射弁は、内燃機関、すなわち乗用車、トラックなどの車両に搭載されるガソリンエンジン、ディーゼルエンジンなどに燃料を供給するものでる。また、以下の実施例において、この発明にかかる燃料噴射弁は、内燃機関の筒内に形成された燃焼室に燃料を噴射する直噴用燃料噴射弁として用いられる場合について説明するがこれに限定されるものではなく、吸気ポートに燃料を噴射するポート用燃料噴射弁として適用されても良い。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In addition, this invention is not limited by this Example. In addition, constituent elements in the following embodiments include those that can be easily assumed by those skilled in the art or those that are substantially the same. Here, in the following embodiments, the fuel injection valve according to the present invention supplies fuel to an internal combustion engine, that is, a gasoline engine, a diesel engine or the like mounted on a vehicle such as a passenger car or a truck. In the following embodiments, the fuel injection valve according to the present invention will be described as being used as a direct injection fuel injection valve for injecting fuel into a combustion chamber formed in a cylinder of an internal combustion engine. However, the present invention is not limited thereto. However, the present invention may be applied as a port fuel injection valve that injects fuel into the intake port.

図１は、この発明にかかる燃料噴射弁の断面図を示す図である。また、図２は、噴孔の形状を示す図である。図３は、噴霧形状の比較を示す図である。図１に示すように、図示しない内燃機関に燃料を供給する燃料噴射弁１は、ノズルホルダ２と、バルブボディ３と、ニードル弁４とにより構成されている。 FIG. 1 is a cross-sectional view of a fuel injection valve according to the present invention. Moreover, FIG. 2 is a figure which shows the shape of a nozzle hole. FIG. 3 is a diagram showing a comparison of spray shapes. As shown in FIG. 1, a fuel injection valve 1 that supplies fuel to an internal combustion engine (not shown) includes a nozzle holder 2, a valve body 3, and a needle valve 4.

ノズルホルダ２は、円筒形状に形成されており、バルブボディ３がその中空部２１のうち燃料室側まで挿入され、固定されている。このノズルホルダ２は、その一部がシリンダヘッド１００の燃料噴射空間である燃焼室Ａまで連通する取付穴１０１に挿入され、図示しない内燃機関のシリンダヘッド１００に固定部材７、例えばフッ素樹脂製の軸シールなどにより固定される。これにより、この燃料噴射弁１がシリンダヘッド１００に固定される。 The nozzle holder 2 is formed in a cylindrical shape, and the valve body 3 is inserted and fixed to the fuel chamber side in the hollow portion 21. A part of the nozzle holder 2 is inserted into a mounting hole 101 that communicates with a combustion chamber A that is a fuel injection space of the cylinder head 100, and is fixed to the cylinder head 100 of an internal combustion engine (not shown) made of, for example, a fluororesin. It is fixed by a shaft seal. Thereby, the fuel injection valve 1 is fixed to the cylinder head 100.

バルブボディ３は、燃料室側の先端部に燃料貯留空間部３１が形成されており、この空間部３１から外部までを連通する噴孔６が形成されている。 The valve body 3 is formed with a fuel storage space portion 31 at the front end portion on the fuel chamber side, and an injection hole 6 that communicates from the space portion 31 to the outside.

ニードル弁４は、円筒形状であり、バルブボディ３などにより、その軸方向に摺動自在に支持されている。このニードル弁４の燃焼室側の先端部４１と、バルブボディ３の燃料室側の先端部の内壁面３２とは、同じあるいはほぼ同じ円錐形状である。このニードル弁４は、図示しない磁気回路の作動、非作動により、軸方向に摺動する。この磁気回路の非作動時には、先端部４１がバルブボディ３の内壁面３２に当接し、燃料噴射弁１の外部からの燃料が供給される燃料供給空間部５と燃料貯留空間部３１とが連通しない。従って、噴孔６への燃料の流入が禁止され、燃料噴射弁１により燃焼室Ａへの燃料の噴射が行われない。一方、磁気回路の作動時には、先端部４１がバルブボディ３の内壁面３２から離脱し、燃料が供給される燃料供給空間部５と燃料貯留空間部３１とが連通する。従って、噴孔６への燃料の流入が許容され、燃料噴射弁１により燃料室Ａへの燃料の噴射が行われる。なお、燃焼噴射弁１から図示しない内燃機関に供給する燃料の燃料供給量、すなわち燃料噴射弁１から燃焼室Ａに噴射される燃料噴射量は、内燃機関の運転状態に応じて図示しない制御装置により決定される。そして、この制御装置は、この決定された燃料噴射量に基づいて、磁気回路への通電時間などを制御する。 The needle valve 4 has a cylindrical shape and is slidably supported in the axial direction by a valve body 3 or the like. The tip 41 of the needle valve 4 on the combustion chamber side and the inner wall surface 32 of the tip of the valve body 3 on the fuel chamber side have the same or substantially the same conical shape. The needle valve 4 slides in the axial direction by the operation or non-operation of a magnetic circuit (not shown). When the magnetic circuit is not operated, the tip 41 contacts the inner wall surface 32 of the valve body 3 so that the fuel supply space 5 to which fuel from the outside of the fuel injection valve 1 is supplied and the fuel storage space 31 communicate with each other. do not do. Accordingly, the inflow of fuel into the nozzle hole 6 is prohibited, and the fuel injection valve 1 does not inject fuel into the combustion chamber A. On the other hand, when the magnetic circuit is operated, the distal end portion 41 is detached from the inner wall surface 32 of the valve body 3, and the fuel supply space portion 5 to which fuel is supplied and the fuel storage space portion 31 communicate with each other. Therefore, inflow of fuel into the nozzle hole 6 is allowed, and fuel is injected into the fuel chamber A by the fuel injection valve 1. Note that the fuel supply amount of fuel supplied from the combustion injection valve 1 to the internal combustion engine (not shown), that is, the fuel injection amount injected from the fuel injection valve 1 into the combustion chamber A depends on the operating state of the internal combustion engine. Determined by. And this control apparatus controls the energization time etc. to a magnetic circuit based on this determined fuel injection quantity.

この噴孔６は、図２に示すように、スリット状に形成されている。このスリット状の噴孔６は、その噴射方向と直交する方向における断面の長手方向の長さである幅Ｗ、噴射方向の長さである長さＬ、この断面の短手方向の長さである厚さｄにより決定される。なお、図２に示す噴孔６は、その噴射方向と直交する方向における断面形状が長方形となっているが、通常、燃料噴射弁１にスリット状の噴孔６を形成するとこの噴孔６は、その噴射方向と直交する方向における断面形状が円弧形状となる。この図２は、通常の燃料噴射弁１に形成されたスリット状の噴孔を展開した模式図となっている。従って、幅Ｗは、噴射方向と直交する方向における断面形状が円弧形状の場合、円弧の長さとなる。 As shown in FIG. 2, the nozzle hole 6 is formed in a slit shape. The slit-shaped injection hole 6 has a width W that is a length in the longitudinal direction of a cross section in a direction orthogonal to the injection direction, a length L that is a length in the injection direction, and a length in the short direction of the cross section. It is determined by a certain thickness d. The injection hole 6 shown in FIG. 2 has a rectangular cross-sectional shape in the direction orthogonal to the injection direction. Normally, when the slit-like injection hole 6 is formed in the fuel injection valve 1, the injection hole 6 The cross-sectional shape in the direction orthogonal to the injection direction is an arc shape. FIG. 2 is a schematic view in which a slit-like nozzle hole formed in a normal fuel injection valve 1 is developed. Therefore, the width W is the length of the arc when the cross-sectional shape in the direction orthogonal to the injection direction is an arc shape.

ここで、発明者らは、燃料噴射弁から噴射された燃料の噴霧形状が複数本の筋状となるのは、噴孔内を噴射方向に流れる燃料の不安定性に起因していると考えた。一般に、平板上を流体が流れる際には、この平板に対する流体の境界層が乱流に遷移する。この乱流に遷移するまでの流体の境界層では、平板に対して流体が流れる方向と直交する方向にＴ−Ｓ(Tollmien-Schlicthing)波（平板に対して流体が流れる方向に振幅を有する波）と呼ばれている正弦波に近似した速度分布が現れる。つまり、従来の燃料噴射弁の噴孔の形状では、噴孔内を流れる燃料においてその噴射方向と直交する方向にこのＴ−Ｓ波（噴射方向に振幅を有する波）の速度分布（噴射方向における速度差）が現れ、この噴孔から噴射された燃料においてすでに噴射方向と直交する方向における速度分布（噴射方向における速度差）に差があると考えられる。そこで、スリット状の噴孔の形状（幅Ｗ、長さＬ、厚さｄ）を決定する際に、噴孔内を流れる燃料においてこのＴ−Ｓ波の速度分布が現れないように決定することで、噴射された燃料のこの噴射方向と直交する方向における速度分布の差を抑制することができることとなる。 Here, the inventors thought that the spray shape of the fuel injected from the fuel injection valve is a plurality of streaks due to the instability of the fuel flowing in the injection direction in the injection hole. . In general, when a fluid flows on a flat plate, the boundary layer of the fluid with respect to the flat plate transitions to turbulent flow. In the boundary layer of the fluid until the transition to the turbulent flow, a TS (Tollmien-Schlicthing) wave (a wave having an amplitude in the direction in which the fluid flows in the flat plate) is perpendicular to the direction in which the fluid flows in the flat plate. ) Appears as a velocity distribution approximating a sine wave. That is, in the shape of the injection hole of the conventional fuel injection valve, the velocity distribution (in the injection direction) of this TS wave (wave having an amplitude in the injection direction) is perpendicular to the injection direction in the fuel flowing through the injection hole. It is considered that there is a difference in the speed distribution (speed difference in the injection direction) in the direction perpendicular to the injection direction in the fuel injected from the nozzle hole. Therefore, when determining the shape (width W, length L, thickness d) of the slit-shaped nozzle hole, it is determined so that the velocity distribution of the TS wave does not appear in the fuel flowing through the nozzle hole. Thus, the difference in velocity distribution of the injected fuel in the direction orthogonal to the injection direction can be suppressed.

平板に対する流体の境界層におけるレイノズル数Ｒｅと、流体（燃料）の流速Ｕと、流体（燃料）の粘度（動粘度）νとの関係は、下記の式（４）となる。なお、δ^*は排除厚さである。

Ｒｅδ^*≡Ｕδ^*／ν …（４）
The relationship among the Ray nozzle number Re in the boundary layer of the fluid with respect to the flat plate, the flow velocity U of the fluid (fuel), and the viscosity (dynamic viscosity) ν of the fluid (fuel) is expressed by the following equation (4). Note that δ ^* is the excluded thickness.

Reδ ^* ≡Uδ ^* / ν (4)

平板に対する流体の境界層は、上記式（４）のうちＲｅδ^*が変化することで、乱流に遷移する。ここで、Ｒｅδ^*が５２０未満であると、微少攪乱が発生しても減衰するようになり、Ｒｅδ^*が５２０となるとＴ−Ｓ波が発生するが知られている（「工科系流体力学」，１９８５，中村ほか，共立出版などを参照）。つまり、Ｒｅδ^*を５２０未満とすることで、Ｔ−Ｓ波の発生を抑制することができため、上記式（４）は、下記の式（５）とする。

５２０＞Ｕδ^*／ν …（５）
The boundary layer of the fluid with respect to the flat plate transitions to turbulent flow by changing Reδ ^{* in} the above formula (4). Here, it is known that if Reδ ^* is less than 520, even if a slight disturbance occurs, it will be attenuated, and if Reδ ^* is 520, a TS wave is generated (“Engineered Fluid Dynamics”). , 1985, Nakamura et al., Kyoritsu Publishing, etc.). That is, by setting Reδ ^* to less than 520, the generation of the TS wave can be suppressed, and thus the above formula (4) is set to the following formula (5).

520> Uδ ^* / ν (5)

ここで、平板に対する流体の境界層における排除厚さは、下記の式（６）となり、式（５）および式（６）から、噴孔６の長さＬを決定する式（７）が導き出される。なお、ｘは、平板の端部からの距離であるが、本発明では、平板に対する流体の境界層を噴孔６に対する燃料の境界層に置き換えるので、ｘ＝Ｌとする。

δ^*＝１．７２（（νｘ）／Ｕ）^1/2 …（６）

Ｌ＜９．１４×１０⁴（ν／Ｕ） …（７）
Here, the excluded thickness in the boundary layer of the fluid with respect to the flat plate is expressed by the following formula (6), and formula (7) for determining the length L of the nozzle hole 6 is derived from formula (5) and formula (6). It is. Note that x is a distance from the end portion of the flat plate, but in the present invention, the boundary layer of the fluid with respect to the flat plate is replaced with the boundary layer of fuel with respect to the nozzle hole 6, so x = L.

δ ^* = 1.72 ((νx) / U) ^1/2 (6)

L <9.14 × 10 ⁴ (ν / U) (7)

ここで、スリット状の噴孔６の形状の決定に、この平板に対する流体の境界層において適用される上記式（７）を用いるためには、この噴孔６の噴射方向と直交する方向の断面がほぼ長方形であることが必要である。従って、噴孔６の幅Ｗを決定する際には、この幅Ｗと厚さｄとの関係が下記の式（８）を満たす必要がある。

Ｗ≧３ｄ …（８）
Here, in order to use the above formula (7) applied in the boundary layer of the fluid with respect to the flat plate to determine the shape of the slit-like nozzle hole 6, a cross section in a direction perpendicular to the injection direction of the nozzle hole 6 is used. Must be approximately rectangular. Therefore, when determining the width W of the nozzle hole 6, the relationship between the width W and the thickness d needs to satisfy the following formula (8).

W ≧ 3d (8)

また、噴孔６に対する燃料の境界層が、この噴孔６の厚さｄに対して十分に小さい場合は、噴孔６内を流れる燃料にＴ−Ｓ波が発生しても、このＴ−Ｓ波が噴孔６から噴射された燃料の噴霧形状に与える影響は、小さいと考えられる。従って、噴孔６においては、噴孔６に対する燃料の境界層の厚さδ（Ｌ）が噴孔６の厚さｄとの関係で下記の式（９）を満たす必要がある。

δ（Ｌ）≧ｄ／４ …（９）
Further, when the boundary layer of the fuel with respect to the nozzle hole 6 is sufficiently small with respect to the thickness d of the nozzle hole 6, even if a TS wave is generated in the fuel flowing in the nozzle hole 6, this T-- It is considered that the influence of the S wave on the spray shape of the fuel injected from the nozzle hole 6 is small. Therefore, in the nozzle hole 6, the fuel boundary layer thickness δ (L) with respect to the nozzle hole 6 needs to satisfy the following formula (9) in relation to the thickness d of the nozzle hole 6.

δ (L) ≧ d / 4 (9)

一方の平板に対する流体の境界層の厚さδ（ｘ）と、流体（燃料）の粘度と、流体（燃料）の流速との関係は、下記の式（１０）となり、式（９）および式（１０）から、噴孔６の厚さｄを決定する式（１１）が導き出される。

δ（ｘ）≡５．０（（νｘ）／Ｕ）^1/2 …（１０）

ｄ≦２０（（νＬ）／Ｕ）^1/2 …（１１）
The relationship between the thickness δ (x) of the boundary layer of the fluid with respect to one flat plate, the viscosity of the fluid (fuel), and the flow velocity of the fluid (fuel) is expressed by the following equation (10). From (10), formula (11) for determining the thickness d of the nozzle hole 6 is derived.

δ (x) ≡5.0 ((νx) / U) ^1/2 (10)

d ≦ 20 ((νL) / U) ^1/2 (11)

燃料噴射弁１の噴孔６をスリット状とした際に、幅Ｗ、長さＬ、厚さｄが上記の式（７）、式（８）、式（１１）を満たす形状であることにより、燃料が噴孔６内を噴射方向に流れる際に、燃料の噴射方向と直交する方向における速度分布の差を抑制することができる。従って、噴孔６内における燃料の流れの均一化を図ることができるため、図３のＢに示す本発明にかかる燃料噴射弁１から噴射された燃料の噴霧形状は、同図のＣに示す従来の燃料噴射弁から噴射された燃料の噴霧形状と比較して、複数本の筋状となることを十分に抑制することができる。これにより、燃料噴射弁１から噴射される燃料の噴霧形状の均一化を図れ、安定した噴霧を行うことができる。 When the nozzle hole 6 of the fuel injection valve 1 has a slit shape, the width W, the length L, and the thickness d are shapes that satisfy the above formulas (7), (8), and (11). When the fuel flows through the nozzle hole 6 in the injection direction, the difference in velocity distribution in the direction orthogonal to the fuel injection direction can be suppressed. Therefore, since the flow of the fuel in the nozzle hole 6 can be made uniform, the spray shape of the fuel injected from the fuel injection valve 1 according to the present invention shown in FIG. 3B is shown in C of FIG. Compared with the spray shape of the fuel injected from the conventional fuel injection valve, it is possible to sufficiently suppress the formation of a plurality of streaks. Thereby, the spray shape of the fuel injected from the fuel injection valve 1 can be made uniform, and stable spraying can be performed.

なお、噴孔６の形状によっては、図４に示すように、長さＬに対する厚さｄが一定でない場合がある。この場合においては、噴孔６の厚さｄを最小値ｄ_minとし、噴孔の長さＬを最小値ｄ_minからこの噴孔６の厚さが１．２倍、すなわち１．２ｄ_minとなるまでの距離とする。また、噴孔６の形状が燃料の噴射方向において扇型となる場合がある。この場合においては、噴孔６の幅Ｗを燃料が噴孔６に流入する側の円弧の長さとする。 Depending on the shape of the nozzle hole 6, the thickness d with respect to the length L may not be constant as shown in FIG. In this case, the thickness d of the nozzle hole 6 is set to the minimum value _dmin, and the length L of the nozzle hole 6 is 1.2 times from the minimum value _dmin , that is, 1.2 _dmin . The distance to be. Moreover, the shape of the nozzle hole 6 may be a fan shape in the fuel injection direction. In this case, the width W of the nozzle hole 6 is set to the length of the arc on the side where the fuel flows into the nozzle hole 6.

上記実施例では、燃料噴射弁１として、ニードル弁４の先端部４１がバルブボディ３の内壁面３２から離脱することで燃料を噴射する内開弁に形成される噴孔６の形状について説明したが、この発明はこれに限定されるものではない。例えば、外開弁、すなわちニードル弁がバルブボディの外壁面から離脱することで燃料を噴射する燃料噴射弁に形成される噴孔の形状であっても良い。 In the above embodiment, as the fuel injection valve 1, the shape of the injection hole 6 formed in the inner opening valve that injects fuel when the tip 41 of the needle valve 4 is detached from the inner wall surface 32 of the valve body 3 has been described. However, the present invention is not limited to this. For example, the outer opening valve, that is, the shape of the injection hole formed in the fuel injection valve that injects the fuel when the needle valve is detached from the outer wall surface of the valve body may be used.

以上のように、この発明にかかる燃料噴射弁は、スリット状の噴孔が形成された燃料噴射弁に有用であり、特に、燃料噴射弁から噴射される燃料の噴霧形状の均一化を図れ、安定した噴霧を行うのに適している。 As described above, the fuel injection valve according to the present invention is useful for a fuel injection valve in which a slit-like injection hole is formed, and in particular, it is possible to achieve a uniform spray shape of fuel injected from the fuel injection valve, Suitable for stable spraying.

この発明にかかる燃料噴射弁の断面図を示す図である。It is a figure which shows sectional drawing of the fuel injection valve concerning this invention. 噴孔の形状を示す図である。It is a figure which shows the shape of a nozzle hole. 噴霧形状の比較を示す図である。It is a figure which shows the comparison of a spray shape. 噴孔の形状を示す図である。It is a figure which shows the shape of a nozzle hole.

Explanation of symbols

１燃料噴射弁
２ノズルホルダ
２１中空部
３バルブボディ
３１燃料貯留空間部
３２内壁面
４ニードル弁
４１先端部
５燃料供給空間部
６噴孔
７固定部材
１００シリンダヘッド
１０１取り付け穴
Ａ燃焼室
Ｂ本発明の燃料噴射弁による噴霧形状
Ｃ従来の燃料噴射弁による噴霧形状 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Fuel injection valve 2 Nozzle holder 21 Hollow part 3 Valve body 31 Fuel storage space part 32 Inner wall surface 4 Needle valve 41 Tip part 5 Fuel supply space part 6 Injection hole 7 Fixing member 100 Cylinder head 101 Attachment hole A Combustion chamber B Present invention Spray shape with conventional fuel injection valve C Spray shape with conventional fuel injection valve

Claims

In a fuel injection valve for supplying fuel to an internal combustion engine,
An injection hole for injecting the fuel is formed in a slit shape,
A fuel injection valve characterized in that a width W, a length L, and a thickness d of the injection hole satisfy the following formulas (1) to (3). Here, in the equations (2) and (3), ν is the kinematic viscosity of the fuel, and U is the flow velocity of the fuel.

W ≧ 3d (1)

d ≦ 20 ((νL) / U) ^1/2 (2)

L <9.14 × 10 ⁴ (ν / U) (3)