JP4513380B2 - Air conditioning system - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To improve convergent performance to the target temperature of indoor air, in an air-conditioning system composed of a latent heat load processing system having an adsorption heat exchanger and mainly processing an indoor latent heat load and a sensible heat load processing system having an air heat exchanger and mainly processing an indoor sensible heat load. <P>SOLUTION: This air-conditioning system 101 has the latent heat load processing system 201 and the sensible heat load processing system 301. The latent heat load processing system 201 has a latent heat system compression mechanism 261 and the adsorption heat exchangers 222, 223, 232 and 233 for arranging an adsorbent on a surface. The sensible heat load processing system 301 has a sensible heat system compression mechanism 361, a heat source side heat exchanger 363 and the air heat exchangers 322 and 332. The air-conditioning system 101 controls operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361, by arithmetically operating a generating sensible heat processing capacity value &Delta;t corresponding to processing capacity of sensible heat processing in the latent heat load processing system 201 by adsorbing operation or regenerating operation of the adsorption heat exchangers. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&amp;NCIPI

Description

本発明は、空気調和システム、特に、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、屋内の潜熱負荷及び顕熱負荷を処理する空気調和システムに関する。   The present invention relates to an air conditioning system, and more particularly to an air conditioning system that processes indoor latent heat load and sensible heat load by performing vapor compression refrigeration cycle operation.

従来より、屋内の冷房と除湿を行う空気調和装置が知られている（例えば、特許文献１参照。）。このような空気調和装置は、熱源側熱交換器としての室外熱交換器と空気熱交換器としての室内熱交換器とを有する蒸気圧縮式の冷媒回路を備えており、この冷媒回路内に冷媒を循環させて冷凍サイクル運転を行う。そして、この空気調和装置は、室内熱交換器における冷媒の蒸発温度を室内空気の露点温度よりも低く設定し、屋内の空気中の水分を凝縮させることで屋内の除湿を行っている。   Conventionally, an air conditioner that performs indoor cooling and dehumidification is known (see, for example, Patent Document 1). Such an air conditioner includes a vapor compression refrigerant circuit having an outdoor heat exchanger as a heat source side heat exchanger and an indoor heat exchanger as an air heat exchanger, and the refrigerant circuit includes a refrigerant. Refrigeration cycle operation by circulating The air conditioner dehumidifies indoors by setting the evaporation temperature of the refrigerant in the indoor heat exchanger to be lower than the dew point temperature of the indoor air and condensing moisture in the indoor air.

一方、表面に吸着剤が設けられた熱交換器を備えた除湿装置も知られている（例えば、特許文献２参照。）。このような除湿装置は、吸着剤が設けられた２つの熱交換器を備えており、２つの熱交換器の一方において空気中の水分を吸着して除湿する吸着動作を行い、２つの熱交換器の他方において吸着された水分を脱離させる再生動作を行う。その際、水分を吸着する方の熱交換器には冷却塔で冷却された水が供給され、再生される熱交換器には温排水が供給される。そして、この除湿装置は、吸着動作及び再生動作によって除湿された空気を屋内へ供給するようになっている。
国際公開第０３／０２９７２８号パンフレット 特開平７−２６５６４９号公報 On the other hand, a dehumidifying device including a heat exchanger having an adsorbent on the surface is also known (see, for example, Patent Document 2). Such a dehumidifying device includes two heat exchangers provided with an adsorbent, and performs an adsorption operation in which one of the two heat exchangers adsorbs moisture in the air to dehumidify, and performs two heat exchanges. A regenerating operation for desorbing moisture adsorbed on the other side of the vessel is performed. At that time, water cooled by the cooling tower is supplied to the heat exchanger that adsorbs moisture, and hot waste water is supplied to the regenerated heat exchanger. And this dehumidification apparatus supplies the air dehumidified by adsorption | suction operation | movement and reproduction | regeneration operation | movement indoors.
International Publication No. 03/029728 Pamphlet JP-A-7-265649

上記前者の空気調和装置では、室内熱交換器における冷媒の蒸発温度を屋内の空気の露点温度よりも低く設定し、空気中の水分を凝縮させることで屋内の潜熱負荷を処理している。つまり、室内熱交換器における冷媒の蒸発温度が屋内の空気の露点温度よりも高くても顕熱負荷の処理は可能であるが、潜熱負荷を処理するためには、室内熱交換器における冷媒の蒸発温度を低い値に設定しなければならなくなっている。このため、蒸気圧縮式の冷凍サイクルの高低圧差が大きくなり、圧縮機における消費動力が大きくなり、低いＣＯＰ（成績係数）しか得られないという問題があった。   In the former air conditioner, the refrigerant evaporating temperature in the indoor heat exchanger is set lower than the dew point temperature of indoor air, and the indoor latent heat load is processed by condensing moisture in the air. In other words, the sensible heat load can be processed even if the evaporation temperature of the refrigerant in the indoor heat exchanger is higher than the dew point temperature of the indoor air, but in order to handle the latent heat load, the refrigerant in the indoor heat exchanger The evaporation temperature has to be set to a low value. For this reason, there is a problem that the difference between high and low pressures of the vapor compression refrigeration cycle increases, the power consumption in the compressor increases, and only a low COP (coefficient of performance) can be obtained.

また、上記後者の除湿装置では、冷却塔で冷却された冷却水、すなわち、屋内の温度に比べてそれほど温度の低くない冷却水を熱交換器へ供給している。したがって、この除湿装置では、屋内の潜熱負荷は処理できても顕熱負荷を処理できないという問題があった。   In the latter dehumidifier, the cooling water cooled by the cooling tower, that is, the cooling water having a temperature not much lower than the indoor temperature is supplied to the heat exchanger. Therefore, this dehumidifier has a problem that the sensible heat load cannot be processed even if the indoor latent heat load can be processed.

これに対して、本願発明者は、熱源側熱交換器と利用側熱交換器としての吸着熱交換器とを有する蒸気圧縮式の冷媒回路を備えた空気調和装置を発明している（例えば、特願２００３−３５１２６８号参照。）。この空気調和装置は、表面に吸着剤が設けられた吸着熱交換器に空気中の水分を吸着させる吸着動作と吸着熱交換器から水分を脱離させる再生動作とを交互に行い、吸着熱交換器を通過した空気を屋内へ供給して屋内の顕熱負荷及び潜熱負荷を処理することができるものである。つまり、上記前者の空気調和装置のように空気中の水分を凝縮させて空気の除湿を行うのではなく、空気中の水分を吸着剤に吸着させて空気を除湿しているため、冷媒の蒸発温度を空気の露点温度よりも低く設定する必要がなく、冷媒の蒸発温度を空気の露点温度以上に設定しても空気の除湿が可能となる。このため、この空気調和装置によれば、空気を除湿する場合も冷媒の蒸発温度を従来よりも高い温度に設定することができ、冷凍サイクルの高低圧差を縮小することができる。この結果、圧縮機における消費動力を減らすことが可能となり、ＣＯＰを向上させることができる。また、空気の除湿を行う場合に、吸着熱交換器において必要な冷媒の蒸発温度よりも低い温度に設定することによって、その屋内の顕熱負荷も併せて処理することができる。   In contrast, the inventor of the present application has invented an air conditioner including a vapor compression refrigerant circuit having a heat source side heat exchanger and an adsorption heat exchanger as a use side heat exchanger (for example, (See Japanese Patent Application No. 2003-351268.) This air conditioner performs adsorption heat exchange by alternately performing an adsorption operation for adsorbing moisture in the air to an adsorption heat exchanger with an adsorbent on the surface and a regeneration operation for desorbing moisture from the adsorption heat exchanger. The air passing through the vessel can be supplied indoors to handle indoor sensible heat load and latent heat load. In other words, the moisture in the air is not condensed and the air is dehumidified as in the former air conditioner, but the moisture in the air is adsorbed by the adsorbent to dehumidify the air. It is not necessary to set the temperature lower than the dew point temperature of the air, and the air can be dehumidified even if the evaporation temperature of the refrigerant is set to be higher than the dew point temperature of the air. For this reason, according to this air conditioning apparatus, even when air is dehumidified, the evaporation temperature of the refrigerant can be set to a higher temperature than before, and the high / low pressure difference of the refrigeration cycle can be reduced. As a result, power consumption in the compressor can be reduced, and COP can be improved. In addition, when air is dehumidified, the indoor sensible heat load can also be processed by setting the temperature lower than the evaporation temperature of the refrigerant required in the adsorption heat exchanger.

そして、本願発明者は、上記の吸着熱交換器を用いた空気調和装置を、主として屋内の潜熱負荷を処理する潜熱負荷処理システムとして使用し、この潜熱負荷処理システムと、空気熱交換器を有しており主として屋内の顕熱負荷を処理する顕熱負荷処理システムとを組み合わせることによって、空気調和システムを構成すると、上記に述べたように、潜熱負荷処理システムを構成する吸着熱交換器が屋内の潜熱負荷とともに顕熱負荷を処理することができるため、顕熱負荷処理システムにおける顕熱処理能力が過多になるような状態が生じて、屋内の空気の目標温度に対する収束性が損なわれてしまう。   The inventor of the present application uses the above-described air conditioner using the adsorption heat exchanger as a latent heat load processing system mainly for processing an indoor latent heat load, and has the latent heat load processing system and the air heat exchanger. When an air conditioning system is configured by combining a sensible heat load processing system that mainly processes indoor sensible heat loads, as described above, the adsorption heat exchanger constituting the latent heat load processing system is installed indoors. Since the sensible heat load can be processed together with the latent heat load of the sensible heat treatment, a state in which the sensible heat treatment capacity in the sensible heat load treatment system becomes excessive occurs, and the convergence of the indoor air with respect to the target temperature is impaired.

本発明の課題は、吸着熱交換器を有し主として屋内の潜熱負荷を処理する潜熱負荷処理システムと、空気熱交換器を有し主として屋内の顕熱負荷を処理する顕熱負荷処理システムとから構成される空気調和システムにおいて、屋内の空気の目標温度に対する収束性を向上させることにある。   An object of the present invention is to provide a latent heat load processing system having an adsorption heat exchanger and mainly processing an indoor latent heat load, and a sensible heat load processing system having an air heat exchanger and mainly processing an indoor sensible heat load. It is in improving the convergence property with respect to the target temperature of indoor air in the air conditioning system comprised.

第１の発明にかかる空気調和システムは、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、屋内の潜熱負荷及び顕熱負荷を処理する空気調和システムであって、潜熱系統冷媒回路と、顕熱系統冷媒回路と、供給空気温度検出機構とを備えている。潜熱系統冷媒回路は、潜熱系統圧縮機構と、表面に吸着剤が設けられた吸着熱交換器とを有している。潜熱系統冷媒回路は、冷媒の蒸発器として機能させて空気中の水分を吸着剤に吸着させる吸着動作と、冷媒の凝縮器として機能させて吸着剤から水分を脱離させる再生動作とを交互に行うことで空気を除湿又は加湿することが可能である。顕熱系統冷媒回路は、顕熱系統圧縮機構と、熱源側熱交換器と、空気熱交換器とを有しており、冷媒と空気との熱交換を行うことが可能である。供給空気温度検出機構は、吸着熱交換器を通過した後に屋内に供給される空気の温度を検出する。空気調和システムは、吸着熱交換器を通過した空気を屋内に供給することが可能であり、空気熱交換器を通過した空気を屋内に供給することが可能である。空気調和システムは、潜熱系統冷媒回路及び顕熱系統冷媒回路によって処理しなければならない必要顕熱処理能力値を、屋内の空気の目標温度値と屋内の空気温度とに基づいて演算し、吸着熱交換器の吸着動作又は再生動作によって、潜熱系統冷媒回路において屋内の潜熱負荷の処理とともに処理される顕熱負荷の処理能力に相当する発生顕熱処理能力値を、供給空気温度検出機構によって検出される供給空気温度と屋内の空気温度とに基づいて演算している。そして、空気調和システムは、必要顕熱処理能力値と発生顕熱処理能力値との差に応じて、顕熱系統圧縮機構の運転容量を増減させる制御を行う。 An air conditioning system according to a first aspect of the present invention is an air conditioning system that processes an indoor latent heat load and a sensible heat load by performing a vapor compression refrigeration cycle operation, the latent heat system refrigerant circuit, and a sensible heat system A refrigerant circuit and a supply air temperature detection mechanism are provided. The latent heat system refrigerant circuit has a latent heat system compression mechanism and an adsorption heat exchanger having an adsorbent on the surface. The latent heat system refrigerant circuit alternates between an adsorption operation that functions as a refrigerant evaporator and adsorbs moisture in the air to the adsorbent and a regeneration operation that functions as a refrigerant condenser and desorbs moisture from the adsorbent. By doing so, it is possible to dehumidify or humidify the air. The sensible heat system refrigerant circuit has a sensible heat system compression mechanism, a heat source side heat exchanger, and an air heat exchanger, and can exchange heat between the refrigerant and air. The supply air temperature detection mechanism detects the temperature of the air supplied indoors after passing through the adsorption heat exchanger. The air conditioning system can supply the air that has passed through the adsorption heat exchanger indoors, and can supply the air that has passed through the air heat exchanger indoors. The air conditioning system calculates the necessary sensible heat treatment capacity value that must be processed by the latent heat system refrigerant circuit and the sensible heat system refrigerant circuit based on the indoor air target temperature value and the indoor air temperature, and performs adsorption heat exchange. The supply air temperature detection mechanism detects the generated sensible heat treatment capacity value corresponding to the processing capacity of the sensible heat load processed together with the indoor latent heat load process in the latent heat system refrigerant circuit by the adsorption operation or regeneration operation of the vessel The calculation is based on the air temperature and the indoor air temperature. The air conditioning system performs control to increase or decrease the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism in accordance with the difference between the required sensible heat treatment capacity value and the generated sensible heat treatment capacity value.

この空気調和システムでは、空気調和システム全体として処理しなければならない潜熱負荷（以下、必要潜熱処理能力とする）と、空気調和システム全体として処理しなければならない顕熱負荷（以下、必要顕熱処理能力とする）とが、潜熱系統冷媒回路及び顕熱系統冷媒回路を用いて処理されている。ここで、潜熱系統冷媒回路の処理能力の増減は、主として潜熱系統圧縮機構の運転容量の制御によって行われている。また、顕熱系統冷媒回路の処理能力の増減は、主として顕熱系統圧縮機構の運転容量の制御によって行われている。つまり、潜熱系統冷媒回路の処理能力の増減と、顕熱系統冷媒回路の処理能力の増減とは、基本的に別々に行われている。 In this air conditioning system, the latent heat load (hereinafter referred to as the required latent heat treatment capacity) that must be processed as the entire air conditioning system and the sensible heat load (hereinafter referred to as the required sensible heat processing capacity) that must be processed as the entire air conditioning system. Is processed using the latent heat system refrigerant circuit and the sensible heat system refrigerant circuit. Here, the increase or decrease of the processing capacity of the latent heat system refrigerant circuit is mainly performed by controlling the operation capacity of the latent heat system compression mechanism. The increase or decrease in the processing capacity of the sensible heat system refrigerant circuit is mainly performed by controlling the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism. That is, the increase / decrease in the processing capacity of the latent heat system refrigerant circuit and the increase / decrease in the processing capacity of the sensible heat system refrigerant circuit are basically performed separately.

一方、潜熱系統冷媒回路による潜熱負荷の処理においては、吸着熱交換器の吸着動作又は再生動作によって、潜熱系統冷媒回路において潜熱処理とともに顕熱処理が行われる。つまり、潜熱系統冷媒回路において潜熱処理とともに行われる顕熱処理の処理能力を発生顕熱処理能力とすると、顕熱系統冷媒回路によって処理しなければならない顕熱負荷は、必要顕熱処理能力から発生顕熱処理能力を差し引いた分でよいことになる。それにもかかわらず、潜熱系統冷媒回路の処理能力の増減と顕熱系統冷媒回路の処理能力の増減とが基本的に別々に行われているため、顕熱系統冷媒回路の処理能力が発生顕熱処理能力の分だけ過多になってしまう。   On the other hand, in the processing of the latent heat load by the latent heat system refrigerant circuit, the sensible heat treatment is performed together with the latent heat treatment in the latent heat system refrigerant circuit by the adsorption operation or the regeneration operation of the adsorption heat exchanger. In other words, if the sensible heat treatment capacity that is performed together with the latent heat treatment in the latent heat system refrigerant circuit is the generated sensible heat treatment capacity, the sensible heat load that must be processed by the sensible heat system refrigerant circuit is changed from the required sensible heat treatment capacity It will be enough to subtract. Nevertheless, the increase or decrease of the processing capacity of the latent heat system refrigerant circuit and the increase or decrease of the processing capacity of the sensible heat system refrigerant circuit are basically performed separately, so the processing capacity of the sensible heat system refrigerant circuit is generated. It will be excessive by the capacity.

これに対して、この空気調和システムでは、吸着熱交換器の吸着動作又は再生動作によって、潜熱系統冷媒回路において潜熱処理とともに処理される顕熱負荷の処理能力に相当する発生顕熱処理能力値を演算し、この発生顕熱処理能力値を考慮して顕熱系統圧縮機構の運転容量を制御することによって、顕熱系統冷媒回路における顕熱処理能力が過多にならないようにすることができる。これにより、屋内の空気の目標温度に対する収束性を向上させることができる。 On the other hand, in this air conditioning system, the generated sensible heat treatment capacity value corresponding to the processing capacity of the sensible heat load processed together with the latent heat treatment in the latent heat system refrigerant circuit is calculated by the adsorption operation or regeneration operation of the adsorption heat exchanger. By controlling the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism in consideration of this generated sensible heat treatment capacity value, the sensible heat treatment capacity in the sensible heat system refrigerant circuit can be prevented from becoming excessive. Thereby, the convergence property with respect to the target temperature of indoor air can be improved.

また、この空気調和システムでは、吸着熱交換器を通過した後に屋内に供給される空気の温度を検出する供給空気温度検出機構を備えており、この供給空気温度検出機構によって検出される供給空気温度と屋内の空気温度とに基づいて、潜熱系統顕熱処理能力値を演算しているため、潜熱系統顕熱処理能力値を正確に演算することができる。これにより、屋内の空気の目標温度に対する収束性をさらに向上させることができる。The air conditioning system also includes a supply air temperature detection mechanism that detects the temperature of the air supplied indoors after passing through the adsorption heat exchanger, and the supply air temperature detected by the supply air temperature detection mechanism Since the latent heat system sensible heat treatment capability value is calculated based on the indoor air temperature and the indoor air temperature, the latent heat system sensible heat treatment capability value can be accurately calculated. Thereby, the convergence property with respect to the target temperature of indoor air can be further improved.

第２の発明にかかる空気調和システムは、第１の発明にかかる空気調和システムにおいて、顕熱系統圧縮機構の運転容量が、顕熱系統冷媒回路の凝縮温度又は蒸発温度に相当するシステム温度値と目標温度値との温度差に基づいて増減されることによって制御されている。目標温度値は、必要顕熱処理能力値と発生顕熱処理能力値との差に応じて加減されることによって変更される。 An air conditioning system according to a second aspect is the air conditioning system according to the first aspect, wherein the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism is a system temperature value corresponding to the condensation temperature or evaporation temperature of the sensible heat system refrigerant circuit. It is controlled by increasing or decreasing based on the temperature difference from the target temperature value. The target temperature value is changed by being adjusted according to the difference between the required sensible heat treatment capacity value and the generated sensible heat treatment capacity value.

以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。   As described above, according to the present invention, the following effects can be obtained.

第１及び第２の発明では、吸着熱交換器の吸着動作又は再生動作によって、潜熱系統冷媒回路において潜熱処理とともに処理される顕熱負荷の処理能力に相当する潜熱系統顕熱処理能力値を演算し、潜熱系統顕熱処理能力値を考慮して顕熱系統圧縮機構の運転容量を制御することによって、顕熱系統冷媒回路における顕熱処理能力が過多にならないようにすることができるため、屋内の空気の目標温度に対する収束性を向上させることができる。また、吸着熱交換器を通過した後に屋内に供給される空気の温度を検出する供給空気温度検出機構を備えており、この供給空気温度検出機構によって検出される供給空気温度と屋内の空気温度とに基づいて、潜熱系統顕熱処理能力値を演算しているため、潜熱系統顕熱処理能力値を正確に演算することができ、屋内の空気の目標温度に対する収束性をさらに向上させることができる。 In the first and second inventions, the latent heat system sensible heat treatment capacity value corresponding to the processing capacity of the sensible heat load processed together with the latent heat treatment in the latent heat system refrigerant circuit is calculated by the adsorption operation or regeneration operation of the adsorption heat exchanger. By controlling the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism in consideration of the latent heat system sensible heat treatment capacity value, it is possible to prevent the sensible heat treatment capacity in the sensible heat system refrigerant circuit from becoming excessive. The convergence with respect to the target temperature can be improved. In addition, a supply air temperature detection mechanism that detects the temperature of the air supplied indoors after passing through the adsorption heat exchanger is provided, and the supply air temperature detected by the supply air temperature detection mechanism, the indoor air temperature, Since the latent heat system sensible heat treatment capability value is calculated based on the above, the latent heat system sensible heat treatment capability value can be calculated accurately, and the convergence of the indoor air with respect to the target temperature can be further improved.

以下、図面に基づいて、本発明にかかる空気調和システムの実施形態について説明する。   Hereinafter, an embodiment of an air conditioning system according to the present invention will be described based on the drawings.

（１）空気調和システムの構成
図１は、本発明にかかる一実施形態の空気調和システム１０１の概略の冷媒回路図である。空気調和システム１０１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、ビル等の屋内の潜熱負荷及び顕熱負荷を処理する空気調和システムである。空気調和システム１０１は、いわゆる、セパレート型のマルチ空気調和システムであり、主として屋内の潜熱負荷を処理する潜熱負荷処理システム２０１と、主として屋内の顕熱負荷を処理する顕熱負荷処理システム３０１とを備えている。 (1) Configuration of Air Conditioning System FIG. 1 is a schematic refrigerant circuit diagram of an air conditioning system 101 according to an embodiment of the present invention. The air conditioning system 101 is an air conditioning system that processes a latent heat load and a sensible heat load in a building or the like by performing a vapor compression refrigeration cycle operation. The air conditioning system 101 is a so-called separate type multi-air conditioning system, and mainly includes a latent heat load processing system 201 that mainly processes indoor latent heat loads and a sensible heat load processing system 301 that mainly processes indoor sensible heat loads. I have.

潜熱負荷処理システム２０１は、いわゆる、セパレート型のマルチ空気調和システムであり、主として、複数台（本実施形態では、２台）の潜熱系統利用ユニット２０２、２０３と、潜熱系統熱源ユニット２０６と、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３と潜熱系統熱源ユニット２０６とを接続する潜熱系統連絡配管２０７、２０８とを備えている。本実施形態において、潜熱系統熱源ユニット２０６は、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３に共通の熱源として機能する。また、本実施形態において、潜熱系統熱源ユニット２０６は、１台だけであるが、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の台数が多い場合等においては複数台を並列に接続していてもよい。   The latent heat load processing system 201 is a so-called separate type multi-air conditioning system, and mainly includes a plurality of (in this embodiment, two) latent heat system utilization units 202 and 203, a latent heat system heat source unit 206, and latent heat. Latent heat system connection pipes 207 and 208 for connecting the system use units 202 and 203 and the latent heat system heat source unit 206 are provided. In the present embodiment, the latent heat system heat source unit 206 functions as a heat source common to the latent heat system utilization units 202 and 203. In the present embodiment, only one latent heat system heat source unit 206 is provided. However, when there are a large number of latent heat system use units 202 and 203, a plurality of units may be connected in parallel.

＜潜熱系統利用ユニット＞
潜熱系統利用ユニット２０２、２０３は、ビル等の屋内の天井に埋め込みや吊り下げ等により、壁掛け等により、又は、天井裏の空間に設置されている。潜熱系統利用ユニット２０２、２０３は、潜熱系統連絡配管２０７、２０８を介して潜熱系統熱源ユニット２０６に接続されており、潜熱系統熱源ユニット２０６との間で潜熱系統冷媒回路２１０を構成している。潜熱系統利用ユニット２０２、２０３は、この潜熱系統冷媒回路２１０内において冷媒を循環させて蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、屋内の潜熱負荷及び顕熱負荷を処理することが可能である。 <Latent heat system use unit>
The latent heat system utilization units 202 and 203 are installed in an indoor ceiling of a building or the like by being hung or suspended, by wall hanging, or in a space behind the ceiling. The latent heat system use units 202 and 203 are connected to the latent heat system heat source unit 206 via the latent heat system communication pipes 207 and 208, and constitute a latent heat system refrigerant circuit 210 with the latent heat system heat source unit 206. The latent heat system utilization units 202 and 203 can process indoor latent heat load and sensible heat load by circulating a refrigerant in the latent heat system refrigerant circuit 210 and performing a vapor compression refrigeration cycle operation. .

次に、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の構成について説明する。尚、潜熱系統利用ユニット２０２と潜熱系統利用ユニット２０３とは同様の構成であるため、ここでは、潜熱系統利用ユニット２０２の構成のみ説明し、潜熱系統利用ユニット２０３の構成については、潜熱系統利用ユニット２０２の各部を示す２２０番台の符号の代わりに２３０番台の符号を付して、各部の説明を省略する。   Next, the configuration of the latent heat system use units 202 and 203 will be described. Since the latent heat system utilization unit 202 and the latent heat system utilization unit 203 have the same configuration, only the configuration of the latent heat system utilization unit 202 will be described here, and the configuration of the latent heat system utilization unit 203 will be described below. Reference numerals in the 230s are attached instead of reference numerals in the 220s indicating the respective parts in 202, and description of each part is omitted.

潜熱系統利用ユニット２０２は、主として、潜熱系統冷媒回路２１０の一部を構成しており、空気を除湿又は加湿することが可能な潜熱系統利用側冷媒回路２１０ａを備えている。この潜熱系統利用側冷媒回路２１０ａは、主として、潜熱系統利用側四路切換弁２２１と、第１吸着熱交換器２２２と、第２吸着熱交換器２２３と、潜熱系統利用側膨張弁２２４とを備えている。   The latent heat system utilization unit 202 mainly constitutes a part of the latent heat system refrigerant circuit 210 and includes a latent heat system utilization side refrigerant circuit 210a capable of dehumidifying or humidifying air. This latent heat system utilization side refrigerant circuit 210a mainly includes a latent heat system utilization side four-way switching valve 221, a first adsorption heat exchanger 222, a second adsorption heat exchanger 223, and a latent heat system utilization side expansion valve 224. I have.

潜熱系統利用側四路切換弁２２１は、潜熱系統利用側冷媒回路２１０ａに流入する冷媒の流路を切り換えるための弁であり、その第１ポート２２１ａは潜熱系統吐出ガス連絡配管２０７を介して潜熱系統熱源ユニット２０６の潜熱系統圧縮機構２６１（後述）の吐出側に接続されており、その第２ポート２２１ｂは潜熱系統吸入ガス連絡配管２０８を介して潜熱系統熱源ユニット２０６の潜熱系統圧縮機構２６１の吸入側に接続されており、その第３ポート２２１ｃは第１吸着熱交換器２２２のガス側端部に接続されており、第４ポート２２１ｄは第２吸着熱交換器２２３のガス側端部に接続されている。そして、潜熱系統利用側四路切換弁２２１は、第１ポート２２１ａと第３ポート２２１ｃとを接続するとともに第２ポート２２１ｂと第４ポート２２１ｄとを接続（第１状態、図１の潜熱系統利用側四路切換弁２２１の実線を参照）したり、第１ポート２２１ａと第４ポート２２１ｄとを接続するとともに第２ポート２２１ｂと第３ポート２２１ｃとを接続（第２状態、図１の潜熱系統利用側四路切換弁２２１の破線を参照）する切り換えを行うことが可能である。   The latent heat system use side four-way switching valve 221 is a valve for switching the flow path of the refrigerant flowing into the latent heat system use side refrigerant circuit 210a, and the first port 221a has latent heat via the latent heat system discharge gas communication pipe 207. It is connected to the discharge side of a latent heat system compression mechanism 261 (described later) of the system heat source unit 206, and its second port 221 b is connected to the latent heat system compression mechanism 261 of the latent heat system heat source unit 206 via a latent heat system intake gas communication pipe 208. The third port 221 c is connected to the suction side, the third port 221 c is connected to the gas side end of the first adsorption heat exchanger 222, and the fourth port 221 d is connected to the gas side end of the second adsorption heat exchanger 223. It is connected. The latent heat system use side four-way switching valve 221 connects the first port 221a and the third port 221c and connects the second port 221b and the fourth port 221d (first state, using the latent heat system of FIG. 1). Side four-way switching valve 221), connecting the first port 221a and the fourth port 221d and connecting the second port 221b and the third port 221c (second state, latent heat system of FIG. 1) It is possible to perform switching that refers to the broken line of the use side four-way switching valve 221).

第１吸着熱交換器２２２及び第２吸着熱交換器２２３は、伝熱管と多数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。具体的に、第１吸着熱交換器２２２及び第２吸着熱交換器２２３は、長方形板状に形成されたアルミニウム製の多数のフィンと、このフィンを貫通する銅製の伝熱管とを有している。尚、第１吸着熱交換器２２２及び第２吸着熱交換器２２３は、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器に限らず、他の形式の熱交換器、例えば、コルゲートフィン式の熱交換器等であってもよい。   The first adsorption heat exchanger 222 and the second adsorption heat exchanger 223 are cross fin type fin-and-tube heat exchangers configured by heat transfer tubes and a large number of fins. Specifically, the first adsorption heat exchanger 222 and the second adsorption heat exchanger 223 have a large number of aluminum fins formed in a rectangular plate shape, and a copper heat transfer tube penetrating the fins. Yes. The first adsorption heat exchanger 222 and the second adsorption heat exchanger 223 are not limited to cross fin type fin-and-tube type heat exchangers, but other types of heat exchangers, for example, corrugated fin type It may be a heat exchanger or the like.

第１吸着熱交換器２２２及び第２吸着熱交換器２２３は、そのフィンの表面に吸着剤がディップ成形（浸漬成形）により担持されている。尚、フィン及び伝熱管の表面に吸着剤を担持させる方法としては、ディップ成形に限らず、吸着剤としての性能を損なわない限り、どのような方法でその表面に吸着剤を担持してもよい。この吸着剤としては、ゼオライト、シリカゲル、活性炭、親水性又は吸水性を有する有機高分子ポリマー系材料、カルボン酸基又はスルホン酸基を有するイオン交換樹脂系材料、感温性高分子等の機能性高分子材料などを用いることが可能である。   In the first adsorption heat exchanger 222 and the second adsorption heat exchanger 223, an adsorbent is supported on the surface of the fin by dip molding (immersion molding). The method for supporting the adsorbent on the surfaces of the fins and the heat transfer tubes is not limited to dip molding, and the adsorbent may be supported on the surface by any method as long as the performance as the adsorbent is not impaired. . As this adsorbent, functionalities such as zeolite, silica gel, activated carbon, organic polymer polymer material having hydrophilicity or water absorption, ion exchange resin material having carboxylic acid group or sulfonic acid group, thermosensitive polymer, etc. A polymer material or the like can be used.

第１吸着熱交換器２２２及び第２吸着熱交換器２２３は、その外側に空気を通過させながら冷媒の蒸発器として機能させることで、その表面に担持された吸着剤に空気中の水分が吸着させることができる。また、第１吸着熱交換器２２２及び第２吸着熱交換器２２３は、その外側に空気を通過させながら冷媒の凝縮器として機能させることで、その表面に担持された吸着剤に吸着された水分を脱離させることができる。   The first adsorptive heat exchanger 222 and the second adsorptive heat exchanger 223 function as a refrigerant evaporator while allowing air to pass outside thereof, so that moisture in the air is adsorbed to the adsorbent supported on the surface thereof. Can be made. Further, the first adsorption heat exchanger 222 and the second adsorption heat exchanger 223 function as a refrigerant condenser while allowing air to pass through the outside of the first adsorption heat exchanger 222 and the second adsorption heat exchanger 223. Can be desorbed.

潜熱系統利用側膨張弁２２４は、第１吸着熱交換器２２２の液側端部と第２吸着熱交換器２２３の液側端部との間に接続された電動膨張弁であり、凝縮器として機能する第１吸着熱交換器２２２及び第２吸着熱交換器２２３の一方から蒸発器として機能する第１吸着熱交換器２２２及び第２吸着熱交換器２２３の他方に送られる冷媒を減圧することができる。   The latent heat system use side expansion valve 224 is an electric expansion valve connected between the liquid side end of the first adsorption heat exchanger 222 and the liquid side end of the second adsorption heat exchanger 223, and serves as a condenser. Depressurizing the refrigerant sent from one of the functioning first adsorption heat exchanger 222 and the second adsorption heat exchanger 223 to the other of the first adsorption heat exchanger 222 and the second adsorption heat exchanger 223 functioning as an evaporator. Can do.

また、潜熱系統利用ユニット２０２は、詳細は図示しないが、屋外の空気（以下、屋外空気ＯＡとする）をユニット内に吸入するための外気吸入口と、ユニット内から屋外に空気を排出するための排気口と、屋内の空気（以下、屋内空気ＲＡとする）をユニット内に吸入するための内気吸入口と、ユニット内から屋内に吹き出される空気（以下、供給空気ＳＡとする）を供給するための給気口と、排気口に連通するようにユニット内に配置された排気ファンと、給気口に連通するようにユニット内に配置された給気ファンと、空気流路を切り換えるためのダンパー等からなる切換機構とを備えている。これにより、潜熱系統利用ユニット２０２は、屋外空気ＯＡを外気吸入口からユニット内に吸入して第１又は第２吸着熱交換器２２２、２２３を通過させた後に給気口から屋内に供給空気ＳＡとして供給したり、屋外空気ＯＡを外気吸入口からユニット内に吸入して第１又は第２吸着熱交換器２２２、２２３を通過させた後に排気口から屋外に排出空気ＥＡとして排出したり、屋内空気ＲＡを内気吸入口からユニット内に吸入して第１又は第２吸着熱交換器２２２、２２３を通過させた後に給気口から屋内に供給空気ＳＡとして供給したり、屋内空気ＲＡを内気吸入口からユニット内に吸入して第１又は第２吸着熱交換器２２２、２２３を通過させた後に排気口から屋外に排出空気ＥＡとして排出することができるようになっている。   In addition, although not shown in detail, the latent heat system utilization unit 202 is configured to suck outdoor air (hereinafter referred to as outdoor air OA) into the unit and an outside air inlet for discharging the air from the unit to the outside. , An indoor air inlet for sucking indoor air (hereinafter referred to as indoor air RA) into the unit, and an air blown indoors from the unit (hereinafter referred to as supply air SA) The air flow path for switching the air flow path, the exhaust fan disposed in the unit so as to communicate with the exhaust port, the air supply fan disposed in the unit so as to communicate with the air inlet, And a switching mechanism including a damper or the like. As a result, the latent heat system utilization unit 202 sucks the outdoor air OA from the outside air inlet into the unit and passes it through the first or second adsorption heat exchangers 222 and 223, and then supplies the air SA supplied indoors from the inlet. Or the outdoor air OA is sucked into the unit from the outside air inlet and passed through the first or second adsorption heat exchangers 222 and 223, and then discharged as exhaust air EA from the outlet to the outside. The air RA is sucked into the unit from the inside air suction port and passed through the first or second adsorption heat exchangers 222 and 223, and then supplied indoors as the supply air SA from the air supply port, or the indoor air RA is sucked into the room air. After being sucked into the unit from the opening and passed through the first or second adsorption heat exchangers 222 and 223, it can be discharged from the exhaust opening to the outside as exhaust air EA.

さらに、潜熱系統利用ユニット２０２は、ユニット内に吸入される屋内空気ＲＡの温度及び相対湿度を検出するＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５と、ユニット内に吸入される屋外空気ＯＡの温度及び相対湿度を検出するＯＡ吸入温度・湿度センサ２２６と、ユニット内から屋内に供給される供給空気ＳＡの温度を検出するＳＡ供給温度センサ２２７と、潜熱系統利用ユニット２０２を構成する各部の動作を制御する潜熱系統利用側制御部２２８とを備えている。そして、潜熱系統利用側制御部２２８は、潜熱系統利用ユニット２０２の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリを有しており、リモコン１１１及び後述の潜熱系統熱源ユニット２０６の潜熱系統熱源側制御部２６５を通じて、屋内の空気の目標温度及び目標湿度の入力信号等のやりとりを行ったり、潜熱系統熱源ユニット２０６との間で制御信号等のやりとりを行うこともできるようになっている。   Further, the latent heat system utilization unit 202 includes an RA intake temperature / humidity sensor 225 for detecting the temperature and relative humidity of the indoor air RA sucked into the unit, and the temperature and relative humidity of the outdoor air OA sucked into the unit. OA suction temperature / humidity sensor 226 to detect, SA supply temperature sensor 227 to detect the temperature of supply air SA supplied indoors from within the unit, and latent heat system to control the operation of each part constituting latent heat system utilization unit 202 And a use side control unit 228. The latent heat system use side control unit 228 includes a microcomputer and a memory provided for controlling the latent heat system use unit 202, and includes a remote control 111 and a latent heat system heat source unit 206 described later. Through the control unit 265, input signals for the target temperature and target humidity of the indoor air can be exchanged, and control signals can also be exchanged with the latent heat system heat source unit 206.

＜潜熱系統熱源ユニット＞
潜熱系統熱源ユニット２０６は、ビル等の屋上等に設置されており、潜熱系統連絡配管２０７、２０８を介して潜熱系統利用ユニット２０２、２０３に接続されており、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３との間で潜熱系統冷媒回路２１０を構成している。 <Latent heat system heat source unit>
The latent heat system heat source unit 206 is installed on the roof of a building or the like, and is connected to the latent heat system use units 202 and 203 via the latent heat system connection pipes 207 and 208, and is connected to the latent heat system use units 202 and 203. A latent heat system refrigerant circuit 210 is formed between the two.

次に、潜熱系統熱源ユニット２０６の構成について説明する。潜熱系統熱源ユニット２０６は、主として、潜熱系統冷媒回路２１０の一部を構成しており、潜熱系統熱源側冷媒回路２１０ｃを備えている。この潜熱系統熱源側冷媒回路２１０ｃは、主として、潜熱系統圧縮機構２６１と、潜熱系統圧縮機構２６１の吸入側に接続される潜熱系統アキュムレータ２６２とを備えている。   Next, the configuration of the latent heat system heat source unit 206 will be described. The latent heat system heat source unit 206 mainly constitutes a part of the latent heat system refrigerant circuit 210 and includes a latent heat system heat source side refrigerant circuit 210c. The latent heat system heat source side refrigerant circuit 210c mainly includes a latent heat system compression mechanism 261 and a latent heat system accumulator 262 connected to the suction side of the latent heat system compression mechanism 261.

潜熱系統圧縮機構２６１は、本実施形態において、インバータ制御により運転容量を可変することが可能な容積式圧縮機である。本実施形態において、潜熱系統圧縮機構２６１は、１台の圧縮機であるが、これに限定されず、利用ユニットの接続台数等に応じて、２台以上の圧縮機が並列に接続されたものであってもよい。   In this embodiment, the latent heat system compression mechanism 261 is a positive displacement compressor capable of changing the operation capacity by inverter control. In the present embodiment, the latent heat system compression mechanism 261 is a single compressor, but is not limited to this, and two or more compressors connected in parallel according to the number of connected units and the like. It may be.

潜熱系統アキュムレータ２６２は、潜熱系統利用側冷媒回路２１０ａ、２１０ｂの運転負荷の変動に伴う冷媒循環量の増減により発生する余剰冷媒を溜める容器である。   The latent heat system accumulator 262 is a container for accumulating surplus refrigerant generated by the increase or decrease of the refrigerant circulation amount accompanying the fluctuation of the operation load of the latent heat system use side refrigerant circuits 210a and 210b.

また、潜熱系統熱源ユニット２０６は、潜熱系統圧縮機構２１１の吸入圧力を検出する潜熱系統吸入圧力センサ２６３と、潜熱系統圧縮機構２１１の吐出圧力を検出する潜熱系統吐出圧力センサ２６４と、潜熱系統熱源ユニット２０６を構成する各部の動作を制御する潜熱系統熱源側制御部２６５とを備えている。そして、潜熱系統熱源側制御部２６５は、潜熱系統利用ユニット２０２の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリを有しており、上述の潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の潜熱系統利用側制御部２２８、２３８及び潜熱系統熱源側制御部２６５を通じて、制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。   The latent heat system heat source unit 206 includes a latent heat system suction pressure sensor 263 that detects the suction pressure of the latent heat system compression mechanism 211, a latent heat system discharge pressure sensor 264 that detects the discharge pressure of the latent heat system compression mechanism 211, and a latent heat system heat source. And a latent heat system heat source side control unit 265 that controls the operation of each unit constituting the unit 206. The latent heat system heat source side control unit 265 includes a microcomputer and a memory provided for controlling the latent heat system use unit 202, and controls the latent heat system use units 202 and 203 described above. Control signals and the like can be exchanged through the units 228 and 238 and the latent heat system heat source side control unit 265.

顕熱負荷処理システム３０１は、主として、複数台（本実施形態では、２台）の顕熱系統利用ユニット３０２、３０３と、顕熱系統熱源ユニット３０６と、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３と顕熱系統熱源ユニット３０６とを接続する顕熱系統連絡配管３０７、３０８とを備えている。本実施形態において、顕熱系統熱源ユニット３０６は、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３に共通の熱源として機能する。また、本実施形態において、顕熱系統熱源ユニット３０６は、１台だけであるが、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の台数が多い場合等においては複数台を並列に接続していてもよい。   The sensible heat load processing system 301 mainly includes a plurality of (in this embodiment, two) sensible heat system use units 302 and 303, a sensible heat system heat source unit 306, a sensible heat system use units 302 and 303, and a sensible heat system use unit 302 and 303. Sensible heat system connection pipes 307 and 308 for connecting the heat system heat source unit 306 are provided. In the present embodiment, the sensible heat system heat source unit 306 functions as a heat source common to the sensible heat system utilization units 302 and 303. In this embodiment, only one sensible heat system heat source unit 306 is provided. However, when the number of sensible heat system use units 302 and 303 is large, a plurality of sensible heat system heat source units 306 may be connected in parallel.

＜顕熱系統利用ユニット＞
顕熱系統利用ユニット３０２、３０３は、ビル等の屋内の天井に埋め込みや吊り下げ等により、壁掛け等により、又は、天井裏の空間に設置されている。顕熱系統利用ユニット３０２、３０３は、顕熱系統連絡配管３０７、３０８を介して顕熱系統熱源ユニット３０６に接続されており、顕熱系統熱源ユニット３０６との間で顕熱系統冷媒回路３１０を構成している。顕熱系統利用ユニット３０２、３０３は、この顕熱系統冷媒回路３１０内において冷媒を循環させて蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、主として屋内の顕熱負荷を処理することが可能である。そして、顕熱系統利用ユニット３０２は潜熱系統利用ユニット２０２と同じ空調空間に設置されており、顕熱系統利用ユニット３０３は潜熱系統利用ユニット２０３と同じ空調空間に設置されている。すなわち、潜熱系統利用ユニット２０２と顕熱系統利用ユニット３０２とがペアになって、ある空調空間の潜熱負荷及び顕熱負荷を処理しており、潜熱系統利用ユニット２０３と顕熱系統利用ユニット３０３とがペアになって、別の空調空間の潜熱負荷及び顕熱負荷を処理している。 <Sensible heat system use unit>
The sensible heat system utilization units 302 and 303 are installed in a ceiling of a building or the like by being embedded or suspended in a ceiling, by a wall or the like, or in a space behind the ceiling. The sensible heat system utilization units 302 and 303 are connected to the sensible heat system heat source unit 306 via the sensible heat system connection pipes 307 and 308, and the sensible heat system heat source unit 306 is connected to the sensible heat system heat source unit 306. It is composed. The sensible heat system utilization units 302 and 303 can mainly handle indoor sensible heat load by circulating a refrigerant in the sensible heat system refrigerant circuit 310 and performing a vapor compression refrigeration cycle operation. . The sensible heat system utilization unit 302 is installed in the same conditioned space as the latent heat system utilization unit 202, and the sensible heat system utilization unit 303 is installed in the same conditioned space as the latent heat system utilization unit 203. That is, the latent heat system use unit 202 and the sensible heat system use unit 302 are paired to process a latent heat load and a sensible heat load in a certain air-conditioned space. Are paired to process the latent heat load and sensible heat load of another air-conditioned space.

次に、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の構成について説明する。尚、顕熱系統利用ユニット３０２と顕熱系統利用ユニット３０３とは同様の構成であるため、ここでは、顕熱系統利用ユニット３０２の構成のみ説明し、顕熱系統利用ユニット３０３の構成については、顕熱系統利用ユニット３０２の各部を示す３２０番台の符号の代わりに３３０番台の符号を付して、各部の説明を省略する。   Next, the configuration of the sensible heat system utilization units 302 and 303 will be described. Since the sensible heat system use unit 302 and the sensible heat system use unit 303 have the same configuration, only the configuration of the sensible heat system use unit 302 will be described here. The reference numerals of the 330 series are assigned instead of the reference numerals of the 320 series indicating the respective parts of the sensible heat system utilization unit 302, and the description of each part is omitted.

顕熱系統利用ユニット３０２は、主として、顕熱系統冷媒回路３１０の一部を構成しており、空気を冷却又は加熱することが可能な顕熱系統利用側冷媒回路３１０ａを備えている。この顕熱系統利用側冷媒回路３１０ａは、主として、顕熱系統利用側膨張弁３２１と、空気熱交換器３２２とを備えている。本実施形態において、顕熱系統利用側膨張弁３２１は、冷媒流量の調節等を行うために、空気熱交換器３２２の液側に接続された電動膨張弁である。本実施形態において、空気熱交換器３２２は、伝熱管と多数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器であり、冷媒と屋内空気ＲＡとの熱交換を行うための機器である。本実施形態において、顕熱系統利用ユニット３０２は、ユニット内に屋内空気ＲＡを吸入して、熱交換した後に、供給空気ＳＡとして屋内に供給するための送風ファン（図示せず）を備えており、屋内空気ＲＡと空気熱交換器３２２を流れる冷媒とを熱交換させることが可能である。   The sensible heat system utilization unit 302 mainly constitutes a part of the sensible heat system refrigerant circuit 310, and includes a sensible heat system utilization side refrigerant circuit 310a capable of cooling or heating air. The sensible heat system use side refrigerant circuit 310 a mainly includes a sensible heat system use side expansion valve 321 and an air heat exchanger 322. In the present embodiment, the sensible heat system use side expansion valve 321 is an electric expansion valve connected to the liquid side of the air heat exchanger 322 in order to adjust the refrigerant flow rate or the like. In the present embodiment, the air heat exchanger 322 is a cross-fin type fin-and-tube heat exchanger composed of heat transfer tubes and a large number of fins, and performs heat exchange between the refrigerant and the indoor air RA. Equipment. In this embodiment, the sensible heat system utilization unit 302 includes a blower fan (not shown) for supplying indoor air RA as supply air SA after sucking indoor air RA into the unit and exchanging heat. It is possible to exchange heat between the indoor air RA and the refrigerant flowing through the air heat exchanger 322.

また、顕熱系統利用ユニット３０２には、各種のセンサが設けられている。空気熱交換器３２２の液側には液冷媒の温度を検出する液側温度センサ３２３が設けられており、空気熱交換器３２２のガス側にはガス冷媒の温度を検出するガス側温度センサ３２４が設けられている。さらに、顕熱系統利用ユニット３０２には、ユニット内に吸入される屋内空気ＲＡの温度を検出するＲＡ吸入温度センサ３２５が設けられている。また、顕熱系統利用ユニット３０２は、顕熱系統利用ユニット３０２を構成する各部の動作を制御する顕熱系統利用側制御部３２８を備えている。そして、顕熱系統利用側制御部３２８は、顕熱系統利用ユニット３０２の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリを有しており、リモコン１１１を通じて、屋内の空気の目標温度及び目標湿度の入力信号等のやりとりを行ったり、顕熱系統熱源ユニット３０６との間で制御信号等のやりとりを行うこともできるようになっている。   The sensible heat system utilization unit 302 is provided with various sensors. A liquid side temperature sensor 323 that detects the temperature of the liquid refrigerant is provided on the liquid side of the air heat exchanger 322, and a gas side temperature sensor 324 that detects the temperature of the gas refrigerant on the gas side of the air heat exchanger 322. Is provided. Further, the sensible heat system utilization unit 302 is provided with an RA intake temperature sensor 325 for detecting the temperature of the indoor air RA sucked into the unit. Further, the sensible heat system utilization unit 302 includes a sensible heat system utilization side control unit 328 that controls the operation of each part constituting the sensible heat system utilization unit 302. The sensible heat system use side control unit 328 includes a microcomputer and a memory provided for controlling the sensible heat system use unit 302, and the target temperature and target humidity of the indoor air are controlled via the remote controller 111. Exchange of input signals and the like, and exchange of control signals and the like with the sensible heat system heat source unit 306 can also be performed.

＜顕熱系統熱源ユニット＞
顕熱系統熱源ユニット３０６は、ビル等の屋上等に設置されており、顕熱系統連絡配管３０７、３０８を介して顕熱系統利用ユニット３０２、３０３に接続されており、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３との間で顕熱系統冷媒回路３１０を構成している。 <Sensible heat system heat source unit>
The sensible heat system heat source unit 306 is installed on the rooftop of a building or the like, and is connected to the sensible heat system utilization units 302 and 303 via the sensible heat system connection pipes 307 and 308. , 303 constitutes a sensible heat system refrigerant circuit 310.

次に、顕熱系統熱源ユニット３０６の構成について説明する。顕熱系統熱源ユニット３０６は、主として、顕熱系統冷媒回路３１０の一部を構成しており、顕熱系統熱源側冷媒回路３１０ｃを備えている。この顕熱系統熱源側冷媒回路３１０ｃは、主として、顕熱系統圧縮機構３６１と、顕熱系統熱源側四路切換弁３６２と、顕熱系統熱源側熱交換器３６３と、顕熱系統熱源側膨張弁３６４と、顕熱系統レシーバ３６８とを備えている。   Next, the configuration of the sensible heat system heat source unit 306 will be described. The sensible heat system heat source unit 306 mainly constitutes a part of the sensible heat system refrigerant circuit 310, and includes a sensible heat system heat source side refrigerant circuit 310c. The sensible heat system heat source side refrigerant circuit 310c mainly includes a sensible heat system compression mechanism 361, a sensible heat system heat source side four-way switching valve 362, a sensible heat system heat source side heat exchanger 363, and a sensible heat system heat source side expansion. A valve 364 and a sensible heat system receiver 368 are provided.

顕熱系統圧縮機構３６１は、本実施形態において、インバータ制御により運転容量を可変することが可能な容積式圧縮機である。本実施形態において、顕熱系統圧縮機構３６１は、１台の圧縮機であるが、これに限定されず、顕熱系統利用ユニットの接続台数等に応じて、２台以上の圧縮機が並列に接続されたものであってもよい。   In the present embodiment, the sensible heat system compression mechanism 361 is a positive displacement compressor capable of varying the operation capacity by inverter control. In this embodiment, the sensible heat system compression mechanism 361 is a single compressor, but is not limited to this, and two or more compressors are connected in parallel according to the number of connected sensible heat system utilization units. It may be connected.

顕熱系統熱源側四路切換弁３６２は、冷房運転と暖房運転との切り換え時に、顕熱系統熱源側冷媒回路３１０ｃ内における冷媒の流路を切り換えるための弁であり、その第１ポート３６２ａは顕熱系統圧縮機構３６１の吐出側に接続されており、その第２ポート３６２ｂは顕熱系統圧縮機構３６１の吸入側に接続されており、その第３ポート３６２ｃは顕熱系統熱源側熱交換器３６３のガス側端部に接続されており、その第４ポート３６２ｄは顕熱系統ガス連絡配管３０８に接続されている。そして、顕熱系統熱源側四路切換弁３６２は、第１ポート３６２ａと第３ポート３６２ｃとを接続するとともに第２ポート３６２ｂと第４ポート３６２ｄとを接続（冷房運転状態、図１の顕熱系統熱源側四路切換弁３６２の実線を参照）したり、第１ポート３６２ａと第４ポート３６２ｄとを接続するとともに第２ポート３６２ｂと第３ポート３６２ｃとを接続（暖房運転状態、図１の顕熱系統熱源側四路切換弁３６２の破線を参照）する切り換えを行うことが可能である。   The sensible heat system heat source side four-way switching valve 362 is a valve for switching the flow path of the refrigerant in the sensible heat system heat source side refrigerant circuit 310c when switching between the cooling operation and the heating operation, and the first port 362a thereof is The sensible heat system compression mechanism 361 is connected to the discharge side, the second port 362b is connected to the suction side of the sensible heat system compression mechanism 361, and the third port 362c is the sensible heat system heat source side heat exchanger. The third port 362 d is connected to the sensible heat system gas communication pipe 308. The sensible heat system heat source side four-way switching valve 362 connects the first port 362a and the third port 362c and connects the second port 362b and the fourth port 362d (cooling operation state, sensible heat in FIG. 1). 1) (refer to the solid line of the system heat source side four-way switching valve 362), and the first port 362a and the fourth port 362d are connected and the second port 362b and the third port 362c are connected (heating operation state, FIG. It is possible to perform switching that refers to the broken line of the sensible heat system heat source side four-way switching valve 362).

顕熱系統熱源側熱交換器３６３は、本実施形態において、伝熱管と多数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器であり、空気を熱源として冷媒と熱交換するための機器である。本実施形態において、顕熱系統熱源ユニット３０６は、ユニット内に屋外の空気を取り込み、送り出すための室外ファン（図示せず）を備えており、屋外の空気と顕熱系統熱源側熱交換器３６３を流れる冷媒とを熱交換させることが可能である。   In the present embodiment, the sensible heat system heat source side heat exchanger 363 is a cross-fin type fin-and-tube heat exchanger composed of heat transfer tubes and a large number of fins. It is equipment for exchange. In the present embodiment, the sensible heat system heat source unit 306 includes an outdoor fan (not shown) for taking in and sending outdoor air into the unit, and the outdoor air and the sensible heat system heat source side heat exchanger 363. It is possible to exchange heat with the refrigerant flowing through

顕熱系統熱源側膨張弁３６４は、本実施形態において、顕熱系統液連絡配管３０７を介して顕熱系統熱源側熱交換器３６３と空気熱交換器３２２、３３２との間を流れる冷媒の流量の調節等を行うことが可能な電動膨張弁である。顕熱系統熱源側膨張弁３６４は、冷房運転時にはほぼ全開状態で使用され、暖房運転時には開度調節されて空気熱交換器３２２、３３２から顕熱系統液連絡配管３０７を介して顕熱系統熱源側熱交換器３６３に流入する冷媒を減圧するのに使用される。   In the present embodiment, the sensible heat system heat source side expansion valve 364 is a flow rate of the refrigerant flowing between the sensible heat system heat source side heat exchanger 363 and the air heat exchangers 322 and 332 via the sensible heat system liquid communication pipe 307. It is an electric expansion valve capable of adjusting the above. The sensible heat system heat source side expansion valve 364 is used in a substantially fully open state during the cooling operation, and the opening degree is adjusted during the heating operation, and the sensible heat system heat source is supplied from the air heat exchangers 322 and 332 via the sensible heat system liquid connection pipe 307. Used to depressurize the refrigerant flowing into the side heat exchanger 363.

顕熱系統レシーバ３６８は、顕熱系統熱源側熱交換器３６３と空気熱交換器３２２、３３２との間を流れる冷媒を一時的に溜めるための容器である。本実施形態において、顕熱系統レシーバ３６８は、顕熱系統熱源側膨張弁３６４と顕熱系統液連絡配管３０７との間に接続されている。   The sensible heat system receiver 368 is a container for temporarily storing the refrigerant flowing between the sensible heat system heat source side heat exchanger 363 and the air heat exchangers 322 and 332. In the present embodiment, the sensible heat system receiver 368 is connected between the sensible heat system heat source side expansion valve 364 and the sensible heat system liquid communication pipe 307.

また、顕熱系統熱源ユニット３０６には、各種のセンサが設けられている。具体的には、顕熱系統熱源ユニット３０６は、顕熱系統圧縮機構３６１の吸入圧力を検出する顕熱系統吸入圧力センサ３６６と、顕熱系統圧縮機構３６１の吐出圧力を検出する顕熱系統吐出圧力センサ３６７と、顕熱系統熱源ユニット３０６を構成する各部の動作を制御する顕熱系統熱源側制御部３６５とを備えている。そして、顕熱系統熱源側制御部３６５は、顕熱系統熱源ユニット３０６の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリを有しており、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の顕熱系統利用側制御部３２８、３３８との間で制御信号を伝送できるようになっている。また、顕熱系統熱源側制御部３６５は、潜熱系統熱源側制御部２６５との間でも制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。さらに、顕熱系統熱源側制御部３６５は、潜熱系統熱源側制御部２６５を介して潜熱系統利用側制御部２２８、２３８との間でも制御信号のやりとりを行うことができるようになっている。   The sensible heat system heat source unit 306 is provided with various sensors. Specifically, the sensible heat system heat source unit 306 includes a sensible heat system suction pressure sensor 366 that detects the suction pressure of the sensible heat system compression mechanism 361 and a sensible heat system discharge that detects the discharge pressure of the sensible heat system compression mechanism 361. A pressure sensor 367 and a sensible heat system heat source side control unit 365 that controls the operation of each part constituting the sensible heat system heat source unit 306 are provided. The sensible heat system heat source side control unit 365 includes a microcomputer and a memory provided for controlling the sensible heat system heat source unit 306, and the sensible heat system utilization units 302 and 303 use the sensible heat system. Control signals can be transmitted between the side control units 328 and 338. In addition, the sensible heat system heat source side control unit 365 can exchange control signals and the like with the latent heat system heat source side control unit 265. Further, the sensible heat system heat source side control unit 365 can exchange control signals with the latent heat system use side control units 228 and 238 via the latent heat system heat source side control unit 265.

（２）空気調和システムの動作
次に、本実施形態の空気調和システム１０１の動作について説明する。空気調和システム１０１は、屋内の潜熱負荷を潜熱負荷処理システム２０１で処理し、屋内の顕熱負荷を主として顕熱負荷処理システム３０１で処理することができる。各種の運転動作について説明するのに先だって、まず、潜熱負荷処理システム２０１の単独運転時の動作について説明する。 (2) Operation | movement of an air conditioning system Next, operation | movement of the air conditioning system 101 of this embodiment is demonstrated. The air conditioning system 101 can process an indoor latent heat load with the latent heat load processing system 201 and can mainly process an indoor sensible heat load with the sensible heat load processing system 301. Prior to describing the various operation operations, first, the operation during the independent operation of the latent heat load processing system 201 will be described.

潜熱負荷処理システム２０１は、以下のような各種の除湿運転や加湿運転を行うことができる。   The latent heat load processing system 201 can perform various dehumidifying operations and humidifying operations as described below.

＜全換気モード＞
まず、全換気モードにおける除湿運転及び加湿運転について説明する。全換気モードにおいては、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の給気ファン及び排気ファンを運転すると、屋外空気ＯＡが外気吸入口を通じてユニット内に吸入されて給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内に供給され、屋内空気ＲＡが内気吸入口を通じてユニット内に吸入されて排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外に排出される運転が行われる。 <All ventilation modes>
First, the dehumidifying operation and the humidifying operation in the full ventilation mode will be described. In the full ventilation mode, when the air supply fan and exhaust fan of the latent heat system utilization units 202 and 203 are operated, the outdoor air OA is sucked into the unit through the outside air inlet and supplied indoors as the supply air SA through the air inlet. Then, an operation is performed in which the indoor air RA is sucked into the unit through the inside air inlet and discharged to the outside as exhaust air EA through the outlet.

全換気モードの除湿運転中の動作について、図２、図３及び図４を用いて説明する。ここで、図２及び図３は、潜熱負荷処理システム２０１における全換気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。図４は、潜熱負荷処理システム２０１のみを運転した場合における制御フロー図である。   The operation during the dehumidifying operation in the full ventilation mode will be described with reference to FIGS. Here, FIG. 2 and FIG. 3 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the dehumidifying operation in the full ventilation mode in the latent heat load processing system 201. FIG. 4 is a control flow diagram when only the latent heat load processing system 201 is operated.

除湿運転中には、図２及び図３に示されるように、例えば、潜熱系統利用ユニット２０２においては、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。   2 and 3, during the dehumidifying operation, for example, in the latent heat system utilization unit 202, the first adsorption heat exchanger 222 becomes a condenser and the second adsorption heat exchanger 223 becomes an evaporator. And the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 serves as a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 serves as an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated.

以下の説明では、２つの潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の動作をまとめて記載する。   In the following description, the operations of the two latent heat system use units 202 and 203 will be described together.

第１動作では、第１吸着熱交換器２２２、２３２についての再生動作と、第２吸着熱交換器２２３、２３３についての吸着動作とが並行して行われる。第１動作中は、図２に示されるように、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１が第１状態（図２の潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１の実線を参照）に設定される。この状態で、潜熱系統圧縮機構２６１から吐出された高圧のガス冷媒は、潜熱系統吐出ガス連絡配管２０７、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１を通じて第１吸着熱交換器２２２、２３２に流入し、第１吸着熱交換器２２２、２３２を通過する間に凝縮する。そして、凝縮された冷媒は、潜熱系統利用側膨張弁２２４、２３４で減圧されて、その後、第２吸着熱交換器２２３、２３３を通過する間に蒸発し、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１、潜熱系統吸入ガス連絡配管２０８、潜熱系統アキュムレータ２６２を通じて潜熱系統圧縮機構２６１に再び吸入される（図２の潜熱系統冷媒回路２１０に付された矢印を参照）。   In the first operation, the regeneration operation for the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the adsorption operation for the second adsorption heat exchangers 223 and 233 are performed in parallel. During the first operation, as shown in FIG. 2, the latent heat system use-side four-way switching valves 221, 231 are in the first state (see the solid lines of the latent heat system use-side four-way switching valves 221, 231). Is set. In this state, the high-pressure gas refrigerant discharged from the latent heat system compression mechanism 261 flows into the first adsorption heat exchangers 222 and 232 through the latent heat system discharge gas communication pipe 207 and the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231. And condensed while passing through the first adsorption heat exchangers 222 and 232. The condensed refrigerant is depressurized by the latent heat system use side expansion valves 224 and 234, and then evaporated while passing through the second adsorption heat exchangers 223 and 233, and the latent heat system use side four-way switching valve 221. 231, the latent heat system intake gas communication pipe 208, and the latent heat system accumulator 262 are again sucked into the latent heat system compression mechanism 261 (see the arrow attached to the latent heat system refrigerant circuit 210 in FIG. 2).

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外へ排出される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋外空気ＯＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図２の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the indoor air RA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. The outdoor air OA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 2). (See arrows on both sides of the).

第２動作では、第１吸着熱交換器２２２、２３２についての吸着動作と、第２吸着熱交換器２２３、２３３についての再生動作とが並行して行われる。第２動作中は、図３に示されるように、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１が第２状態（図３の潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１の破線を参照）に設定される。この状態で、潜熱系統圧縮機構２６１から吐出された高圧のガス冷媒は、潜熱系統吐出ガス連絡配管２０７、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１を通じて第２吸着熱交換器２２３、２３３に流入し、第２吸着熱交換器２２３、２３３を通過する間に凝縮する。そして、凝縮された冷媒は、潜熱系統利用側膨張弁２２４、２３４で減圧されて、その後、第１吸着熱交換器２２２、２３２を通過する間に蒸発し、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１、潜熱系統吸入ガス連絡配管２０８、潜熱系統アキュムレータ２６２を通じて潜熱系統圧縮機構２６１に再び吸入される（図３の潜熱系統冷媒回路２１０に付された矢印を参照）。   In the second operation, the adsorption operation for the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the regeneration operation for the second adsorption heat exchangers 223 and 233 are performed in parallel. During the second operation, as shown in FIG. 3, the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231 are in the second state (see the broken lines of the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231 in FIG. 3). Is set. In this state, the high-pressure gas refrigerant discharged from the latent heat system compression mechanism 261 flows into the second adsorption heat exchangers 223 and 233 through the latent heat system discharge gas communication pipe 207 and the latent heat system use side four-way switching valves 221 and 231. And condensed while passing through the second adsorption heat exchangers 223 and 233. The condensed refrigerant is depressurized by the latent heat system use side expansion valves 224 and 234, and then evaporated while passing through the first adsorption heat exchangers 222 and 232, and the latent heat system use side four-way switching valve 221. 231, the latent heat system intake gas communication pipe 208, and the latent heat system accumulator 262 are again sucked into the latent heat system compression mechanism 261 (see the arrow attached to the latent heat system refrigerant circuit 210 in FIG. 3).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外へ排出される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋外空気ＯＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図３の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. Moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is discharged to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the indoor air RA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. The outdoor air OA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 3). (See arrows on both sides of the).

ここで、空気調和システム１０１において行われているシステム制御について、潜熱負荷処理システム２０１に着目して説明する。   Here, the system control performed in the air conditioning system 101 will be described focusing on the latent heat load processing system 201.

まず、リモコン１１１、１１２によって屋内の空気の目標温度及び目標相対湿度が設定されると、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の潜熱系統利用側制御部２２８、２３８には、これらの目標温度値及び目標相対湿度値とともに、ＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出されたユニット内に吸入される屋内の空気の温度値及び相対湿度値と、ＯＡ吸入温度・湿度センサ２２６、２３６によって検出されたユニット内に吸入される屋外の空気の温度値及び相対湿度値とが入力される。   First, when the indoor air target temperature and target relative humidity are set by the remote controllers 111 and 112, the latent heat system use side control units 228 and 238 of the latent heat system use units 202 and 203 receive these target temperature values and target values. Along with the relative humidity value, the temperature value and relative humidity value of indoor air sucked into the unit detected by the RA suction temperature / humidity sensors 225, 235, and the unit detected by the OA suction temperature / humidity sensors 226, 236 The temperature value and the relative humidity value of the outdoor air sucked in are input.

すると、ステップＳ１において、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８は、屋内の空気の目標温度値及び目標相対湿度値からエンタルピの目標値又は絶対湿度の目標値を演算し、そして、ＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出された温度値及び相対湿度値から屋内からユニット内に吸入される空気のエンタルピの現在値又は絶対湿度の現在値を演算し、両値の差（以下、必要潜熱能力値Δｈとする）を演算する。ここで、必要潜熱能力値Δｈは、上述のように屋内の空気のエンタルピの目標値又は絶対湿度の目標値と現在の屋内の空気のエンタルピ値又は絶対湿度値との差であるため、空気調和システム１０１において処理しなければならない潜熱負荷に相当するものである。そして、この必要潜熱能力値Δｈの値を、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の処理能力を上げる必要があるかどうかを潜熱系統熱源側制御部２６５に知らせるための能力ＵＰ信号Ｋ１に変換する。例えば、Δｈの絶対値が所定値よりも小さい場合（すなわち、屋内の空気の湿度値が目標湿度値に近い値であり、処理能力を増減する必要がない場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「０」とし、Δｈの絶対値が所定値よりも処理能力を上げなければならない方向に大きい場合（すなわち、除湿運転においては屋内の空気の湿度値が目標湿度値よりも高く、処理能力を上げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「Ａ」とし、Δｈの絶対値が所定値よりも処理能力を下げなければならない方向に大きい場合（すなわち、除湿運転においては屋内の空気の湿度値が目標湿度値よりも低く、処理能力を下げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「Ｂ」とする。   Then, in step S1, the latent heat system use side control units 228 and 238 calculate the target value of enthalpy or the target value of absolute humidity from the target temperature value and target relative humidity value of indoor air, The current value of the enthalpy of air sucked into the unit from the indoor or the current value of absolute humidity is calculated from the temperature value and the relative humidity value detected by the humidity sensors 225 and 235, and the difference between the two values (hereinafter referred to as necessary latent heat capacity). Value Δh). Here, the necessary latent heat capacity value Δh is the difference between the target value of indoor air enthalpy or the target value of absolute humidity and the current enthalpy value or absolute humidity value of indoor air as described above. This corresponds to the latent heat load that must be processed in the system 101. Then, the value of the necessary latent heat capacity value Δh is converted into a capacity UP signal K1 for informing the latent heat system heat source side control unit 265 whether it is necessary to increase the processing capacity of the latent heat system utilization units 202 and 203. For example, when the absolute value of Δh is smaller than a predetermined value (that is, when the humidity value of indoor air is close to the target humidity value and there is no need to increase or decrease the processing capacity), the capability UP signal K1 is set to “ 0, and when the absolute value of Δh is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be increased (that is, in the dehumidifying operation, the humidity value of indoor air is higher than the target humidity value and the processing capacity needs to be increased) If the capacity UP signal K1 is “A” and the absolute value of Δh is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be reduced (that is, in the dehumidifying operation, the humidity value of the indoor air is When the humidity is lower than the target humidity value and the processing capacity needs to be lowered, the capacity UP signal K1 is set to “B”.

次に、ステップＳ２において、潜熱系統熱源側制御部２６５は、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８から伝送された潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を用いて、目標凝縮温度値ＴｃＳ１及び目標蒸発温度値ＴｅＳ１を演算する。例えば、目標凝縮温度値ＴｃＳ１は、現在の目標凝縮温度値に潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を加算することによって演算される。また、目標蒸発温度値ＴｅＳ１は、現在の目標蒸発温度値に潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を減算することによって演算される。これにより、能力ＵＰ信号Ｋ１の値が「Ａ」の場合には、目標凝縮温度値ＴｃＳ１は高くなり、目標蒸発温度値ＴｅＳ１は低くなる。   Next, in step S2, the latent heat system heat source side control unit 265 uses the capability UP signal K1 of the latent heat system utilization units 202 and 203 transmitted from the latent heat system utilization side control units 228 and 238, and uses the target condensation temperature value TcS1. And the target evaporation temperature value TeS1 is calculated. For example, the target condensation temperature value TcS1 is calculated by adding the capability UP signal K1 of the latent heat system use units 202 and 203 to the current target condensation temperature value. Further, the target evaporation temperature value TeS1 is calculated by subtracting the capability UP signal K1 of the latent heat system utilization units 202 and 203 from the current target evaporation temperature value. Thereby, when the value of the capability UP signal K1 is “A”, the target condensing temperature value TcS1 becomes high and the target evaporation temperature value TeS1 becomes low.

次に、ステップＳ３において、潜熱負荷処理システム２０１全体の凝縮温度及び蒸発温度の実測値に相当する値であるシステム凝縮温度値Ｔｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１を演算する。例えば、システム凝縮温度値Ｔｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１は、潜熱系統吸入圧力センサ２６３によって検出された潜熱系統圧縮機構２６１の吸入圧力値及び潜熱系統吐出圧力センサ２６４によって検出された潜熱系統圧縮機構２６１の吐出圧力値を、これらの圧力値における冷媒の飽和温度に換算することによって演算される。そして、システム凝縮温度値Ｔｃ１に対する目標凝縮温度値ＴｃＳ１の温度差ΔＴｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１に対する目標蒸発温度値ＴｅＳ１の温度差ΔＴｅ１を演算し、これらの温度差を除算することによって潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量の増減の要否及び増減幅を決定する。   Next, in step S3, a system condensing temperature value Tc1 and a system evaporating temperature value Te1 that are values corresponding to actual measured values of the condensing temperature and the evaporating temperature of the entire latent heat load processing system 201 are calculated. For example, the system condensation temperature value Tc1 and the system evaporation temperature value Te1 are the suction pressure value of the latent heat system compression mechanism 261 detected by the latent heat system suction pressure sensor 263 and the latent heat system compression mechanism 261 detected by the latent heat system discharge pressure sensor 264. Is calculated by converting the discharge pressure value to the saturation temperature of the refrigerant at these pressure values. Then, a temperature difference ΔTc1 of the target condensing temperature value TcS1 with respect to the system condensing temperature value Tc1 and a temperature difference ΔTe1 of the target evaporating temperature value TeS1 with respect to the system evaporating temperature value Te1 are calculated, and the latent heat system compression mechanism is divided by dividing these temperature differences. The necessity / increase / decrease width of the operating capacity of H.261 is determined.

このようにして決定された潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を用いて、潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を制御することで、屋内の空気の目標温度及び目標相対湿度に近づけるシステム制御を行っている。例えば、温度差ΔＴｃ１から温度差ΔＴｅ１を差し引いた値が正値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を増加させ、逆に、温度差ΔＴｃ１から温度差ΔＴｅ１を差し引いた値が負値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を減少させるように制御する。   By controlling the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 using the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 determined in this way, system control is performed so as to approach the target temperature and target relative humidity of indoor air. Yes. For example, when the value obtained by subtracting the temperature difference ΔTe1 from the temperature difference ΔTc1 is a positive value, the operating capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is increased, and conversely, the value obtained by subtracting the temperature difference ΔTe1 from the temperature difference ΔTc1 is a negative value. In that case, control is performed so as to reduce the operating capacity of the latent heat system compression mechanism 261.

ここで、第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３は、これらの吸着動作及び再生動作によって、空気中の水分を吸着したりや吸着された水分を空気中に脱離させる処理（以下、潜熱処理とする）だけでなく、通過する空気を冷却や加熱して温度を変化させる処理（以下、顕熱処理とする）も行っている。吸着熱交換器において得られる潜熱処理能力及び顕熱処理能力を第１動作及び第２動作、すなわち、吸着動作及び再生動作の切換時間間隔を横軸として表示したグラフを図５に示す。これによると、切換時間間隔を短くした場合（図５の時間Ｃ、潜熱優先モードとする）には潜熱処理、すなわち、空気中の水分を吸着したりや脱離させる処理が優先して行われるが、切換時間間隔を長くした場合（図５の時間Ｄ、顕熱優先モードとする）には顕熱処理、すなわち、空気を冷却や加熱して温度を変化させる処理が優先して行われることがわかる。例えば、蒸発器として機能する第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３に空気を接触させると、最初は主として表面に設けられた吸着剤によって水分を吸着するため、この際に発生する吸着熱を処理することになるが、吸着剤の水分吸着容量近くまで水分を吸着してしまうと、その後は、主として空気を冷却することになるからである。また、凝縮器として機能する第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３に空気を接触させると、最初は、主として表面に設けられた吸着剤の加熱処理により吸着剤に吸着された水分が空気中に脱離されることになるが、吸着剤に吸着された水分がほぼ脱離されてしまうと、その後は、主として空気を加熱することになるからである。そして、この切換時間間隔を潜熱系統利用側制御部２２８、２３８からの指令により変更することによって、潜熱処理能力に対する顕熱処理能力の割合（以下、顕熱処理能力比とする）を変更することができるようになっている。尚、後述のように、潜熱負荷処理システム２０１は、顕熱負荷処理システム３０１とともに運転する場合（以下、通常運転とする）には、主として潜熱処理を行うため、切換時間間隔を時間Ｃ、すなわち、潜熱優先モードに設定されている。   Here, the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the second adsorption heat exchangers 223 and 233 adsorb moisture in the air and desorb the adsorbed moisture into the air by the adsorption operation and the regeneration operation. In addition to the separation process (hereinafter referred to as latent heat treatment), a process of changing the temperature by cooling or heating the passing air (hereinafter referred to as sensible heat treatment) is also performed. FIG. 5 shows a graph in which the latent heat treatment capability and the sensible heat treatment capability obtained in the adsorption heat exchanger are displayed with the horizontal axis indicating the switching time interval between the first operation and the second operation, that is, the adsorption operation and the regeneration operation. According to this, when the switching time interval is shortened (time C in FIG. 5 is set to the latent heat priority mode), the latent heat treatment, that is, the process of adsorbing or desorbing moisture in the air is preferentially performed. When the switching time interval is lengthened (time D in FIG. 5, the sensible heat priority mode is set), it is understood that the sensible heat treatment, that is, the process of changing the temperature by cooling or heating the air is preferentially performed. . For example, when air is brought into contact with the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the second adsorption heat exchangers 223 and 233 that function as an evaporator, moisture is first adsorbed mainly by an adsorbent provided on the surface. This is because the heat of adsorption generated at this time is processed, but if moisture is adsorbed to the vicinity of the moisture adsorption capacity of the adsorbent, air is mainly cooled thereafter. Further, when air is brought into contact with the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the second adsorption heat exchangers 223 and 233 that function as condensers, the adsorbent is initially mainly treated by heat treatment of the adsorbent provided on the surface. This is because the moisture adsorbed on the air is desorbed in the air, but when the water adsorbed on the adsorbent is almost desorbed, the air is mainly heated thereafter. The ratio of the sensible heat treatment capacity to the latent heat treatment capacity (hereinafter referred to as the sensible heat treatment capacity ratio) can be changed by changing the switching time interval according to a command from the latent heat system utilization side control units 228 and 238. It is like that. As will be described later, when the latent heat load processing system 201 is operated together with the sensible heat load processing system 301 (hereinafter referred to as normal operation), the latent heat treatment is mainly performed. The latent heat priority mode is set.

このように、この空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１の全換気モードの除湿運転において、屋外の空気を除湿するとともに、切換時間間隔に応じて得られる顕熱処理能力によって冷却を行って屋内に供給する冷房運転を行うことができる。   As described above, in the air conditioning system 101, in the dehumidifying operation of the latent heat load processing system 201 in the full ventilation mode, the outdoor air is dehumidified and cooled by the sensible heat treatment capability obtained according to the switching time interval. The cooling operation to supply to can be performed.

全換気モードの加湿運転中の動作について、図６及び図７を用いて説明する。ここで、図６及び図７は、潜熱負荷処理システム２０１における全換気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。尚、空気調和システム１０１において行われているシステム制御については、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略する。   The operation during the humidifying operation in the full ventilation mode will be described with reference to FIGS. 6 and 7. Here, FIGS. 6 and 7 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the humidifying operation in the full ventilation mode in the latent heat load processing system 201. In addition, about the system control currently performed in the air conditioning system 101, since it is the same as that of the dehumidification driving | operation of the above-mentioned all ventilation mode, description is abbreviate | omitted.

加湿運転中には、図６及び図７に示されるように、例えば、潜熱系統利用ユニット２０２においては、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。以下、第１動作及び第２動作中における潜熱系統冷媒回路２１０内の冷媒の流れについては、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略し、第１動作及び第２動作中における空気の流れについてのみ説明する。   6 and 7, during the humidification operation, for example, in the latent heat system use unit 202, the first adsorption heat exchanger 222 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 223 serves as an evaporator. And the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 serves as a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 serves as an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated. Hereinafter, the flow of the refrigerant in the latent heat system refrigerant circuit 210 during the first operation and the second operation is the same as the dehumidifying operation in the above-described all-ventilation mode, and thus the description thereof is omitted, and the first operation and the second operation are performed. Only the air flow inside will be described.

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋内空気ＲＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図６の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. The moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as the supply air SA through the air supply port along with the outdoor air OA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent to dehumidify the indoor air RA, and the heat of adsorption generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the indoor air RA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 6). See arrows on both sides).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋内空気ＲＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図７の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port accompanying the outdoor air OA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent and the indoor air RA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the indoor air RA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 7). See arrows on both sides).

ここで、第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３は、上述の全換気モードの除湿運転と同様に、潜熱処理だけでなく、顕熱処理も行っている。   Here, the first adsorptive heat exchangers 222 and 232 and the second adsorptive heat exchangers 223 and 233 perform not only the latent heat treatment but also the sensible heat treatment, as in the above-described dehumidifying operation in the full ventilation mode.

このように、この空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１の全換気モードの加湿運転において、屋外の空気を加湿するとともに、切換時間間隔に応じて得られる顕熱処理能力によって加熱を行って屋内に供給する加湿運転を行うことができる。   As described above, in the air conditioning system 101, in the humidification operation of the latent heat load processing system 201 in the full ventilation mode, the outdoor air is humidified and heated by the sensible heat treatment ability obtained according to the switching time interval. Humidification operation can be performed.

＜循環モード＞
次に、循環モードにおける除湿運転及び加湿運転について説明する。循環モードにおいては、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の給気ファン及び排気ファンを運転すると、屋内空気ＲＡが内気吸入口を通じてユニット内に吸入されて給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内に供給され、屋外空気ＯＡが外気吸入口を通じてユニット内に吸入されて排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外に排出される運転が行われる。 <Circulation mode>
Next, the dehumidifying operation and the humidifying operation in the circulation mode will be described. In the circulation mode, when the air supply fan and the exhaust fan of the latent heat system utilization units 202 and 203 are operated, the indoor air RA is sucked into the unit through the internal air inlet and supplied indoors as the supply air SA through the air inlet. An operation is performed in which the outdoor air OA is sucked into the unit through the outside air inlet and discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port.

循環モードの除湿運転中の動作について、図８及び図９を用いて説明する。ここで、図８及び図９は、潜熱負荷処理システム２０１における循環モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。尚、空気調和システム１０１において行われているシステム制御については、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略する。   The operation during the dehumidifying operation in the circulation mode will be described with reference to FIGS. Here, FIG. 8 and FIG. 9 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the dehumidifying operation in the circulation mode in the latent heat load processing system 201. In addition, about the system control currently performed in the air conditioning system 101, since it is the same as that of the dehumidification driving | operation of the above-mentioned all ventilation mode, description is abbreviate | omitted.

除湿運転中には、図８及び図９に示されるように、例えば、潜熱系統利用ユニット２０２においては、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。以下、第１動作及び第２動作中における潜熱系統冷媒回路２１０内の冷媒の流れについては、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略し、第１動作及び第２動作中における空気の流れについてのみ説明する。   During the dehumidifying operation, as shown in FIGS. 8 and 9, for example, in the latent heat system use unit 202, the first adsorption heat exchanger 222 becomes a condenser and the second adsorption heat exchanger 223 becomes an evaporator. And the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 serves as a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 serves as an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated. Hereinafter, the flow of the refrigerant in the latent heat system refrigerant circuit 210 during the first operation and the second operation is the same as the dehumidifying operation in the above-described all-ventilation mode, and thus the description thereof is omitted, and the first operation and the second operation are performed. Only the air flow inside will be described.

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外へ排出される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋内空気ＲＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図８の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. Moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is exhausted to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the outdoor air OA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent to dehumidify the indoor air RA, and the heat of adsorption generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the indoor air RA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 8). (See arrows on both sides of the).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外へ排出される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内の空気が除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋内空気ＲＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図９の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is accompanied by the outdoor air OA and discharged to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent and the indoor air is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. The indoor air RA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 9). (See arrows on both sides of the).

ここで、第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３は、潜熱処理だけでなく、顕熱処理も行っている。   Here, the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the second adsorption heat exchangers 223 and 233 perform not only latent heat treatment but also sensible heat treatment.

このように、この空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１の循環モードの除湿運転において、屋内の空気を除湿するとともに、切換時間間隔に応じて得られる顕熱処理能力によって冷却を行って屋内に供給する除湿運転を行うことができる。   As described above, in the air conditioning system 101, in the circulation mode dehumidifying operation of the latent heat load processing system 201, the indoor air is dehumidified and cooled by the sensible heat treatment ability obtained according to the switching time interval. The supplied dehumidifying operation can be performed.

循環モードの加湿運転中の動作について、図１０及び図１１を用いて説明する。ここで、図１０及び図１１は、潜熱負荷処理システム２０１における循環モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。尚、空気調和システム１０１において行われているシステム制御については、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略する。   The operation during the humidification operation in the circulation mode will be described with reference to FIGS. 10 and 11. Here, FIGS. 10 and 11 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the dehumidifying operation in the circulation mode in the latent heat load processing system 201. FIG. In addition, about the system control currently performed in the air conditioning system 101, since it is the same as that of the dehumidification driving | operation of the above-mentioned all ventilation mode, description is abbreviate | omitted.

加湿運転中には、図１０及び図１１に示されるように、例えば、潜熱系統利用ユニット２０２においては、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。以下、第１動作及び第２動作中における潜熱系統冷媒回路２１０内の冷媒の流れについては、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略し、第１動作及び第２動作中における空気の流れについてのみ説明する。   10 and 11, during the humidification operation, for example, in the latent heat system use unit 202, the first adsorption heat exchanger 222 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 223 serves as an evaporator. And the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 serves as a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 serves as an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated. Hereinafter, the flow of the refrigerant in the latent heat system refrigerant circuit 210 during the first operation and the second operation is the same as the dehumidifying operation in the above-described all-ventilation mode, and thus the description thereof is omitted, and the first operation and the second operation are performed. Only the air flow inside will be described.

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋外空気ＯＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図１０の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as the supply air SA through the air supply port along with the indoor air RA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the outdoor air OA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 10). See arrows on both sides).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋外空気ＯＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図１１の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is supplied indoors as the supply air SA through the air supply port along with the indoor air RA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the outdoor air OA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 11). See arrows on both sides).

ここで、第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３は、上述の全換気モードの除湿運転と同様に、潜熱処理だけでなく、顕熱処理も行っている。   Here, the first adsorptive heat exchangers 222 and 232 and the second adsorptive heat exchangers 223 and 233 perform not only the latent heat treatment but also the sensible heat treatment, as in the above-described dehumidifying operation in the full ventilation mode.

このように、この空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１の循環モードの加湿運転において、屋内の空気を加湿するとともに、切換時間間隔に応じて得られる顕熱処理能力によって加熱を行って屋内に供給する加湿暖房運転を行うことができる。   As described above, in the air conditioning system 101, in the circulation mode humidification operation of the latent heat load processing system 201, the indoor air is humidified and heated by the sensible heat treatment ability obtained according to the switching time interval. The humidification heating operation to supply can be performed.

＜給気モード＞
次に、給気モードにおける除湿運転及び加湿運転について説明する。給気モードにおいては、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の給気ファン及び排気ファンを運転すると、屋外空気ＯＡが外気吸入口を通じてユニット内に吸入されて給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内に供給され、屋外空気ＯＡが外気吸入口を通じてユニット内に吸入されて排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外に排出される運転が行われる。 <Air supply mode>
Next, the dehumidifying operation and the humidifying operation in the air supply mode will be described. In the air supply mode, when the air supply fan and the exhaust fan of the latent heat system utilization units 202 and 203 are operated, the outdoor air OA is drawn into the unit through the outside air inlet and supplied indoors as the supply air SA through the air inlet. Then, an operation is performed in which the outdoor air OA is sucked into the unit through the outside air inlet and is discharged to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port.

給気モードの除湿運転中の動作について、図１２及び図１３を用いて説明する。ここで、図１２及び図１３は、潜熱負荷処理システム２０１における給気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。尚、空気調和システム１０１において行われているシステム制御については、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略する。   The operation during the dehumidifying operation in the air supply mode will be described with reference to FIGS. Here, FIG. 12 and FIG. 13 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the dehumidifying operation in the air supply mode in the latent heat load processing system 201. In addition, about the system control currently performed in the air conditioning system 101, since it is the same as that of the dehumidification driving | operation of the above-mentioned all ventilation mode, description is abbreviate | omitted.

除湿運転中には、図１２及び図１３に示されるように、例えば、潜熱系統利用ユニット２０２においては、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。以下、第１動作及び第２動作中における潜熱系統冷媒回路２１０内の冷媒の流れについては、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略し、第１動作及び第２動作中における空気の流れについてのみ説明する。   During the dehumidifying operation, as shown in FIGS. 12 and 13, for example, in the latent heat system use unit 202, the first adsorption heat exchanger 222 becomes a condenser and the second adsorption heat exchanger 223 becomes an evaporator. And the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 serves as a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 serves as an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated. Hereinafter, the flow of the refrigerant in the latent heat system refrigerant circuit 210 during the first operation and the second operation is the same as the dehumidifying operation in the above-described all-ventilation mode, and thus the description thereof is omitted, and the first operation and the second operation are performed. Only the air flow inside will be described.

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外へ排出される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋外空気ＯＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図１２の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. Moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is exhausted to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the outdoor air OA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the outdoor air OA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223, 233 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, 233 in FIG. 12). (See arrows on both sides of the).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外に排出される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋外空気ＯＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図１３の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is discharged to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the outdoor air OA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. The outdoor air OA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 13). (See arrows on both sides of the).

ここで、第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３は、潜熱処理だけでなく、顕熱処理も行っている。   Here, the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the second adsorption heat exchangers 223 and 233 perform not only latent heat treatment but also sensible heat treatment.

このように、この空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１の給気モードの除湿運転において、屋外の空気を除湿するとともに、切換時間間隔に応じて得られる顕熱処理能力によって冷却を行って屋内に供給する除湿運転を行うことができる。   Thus, in this air conditioning system 101, in the dehumidifying operation of the latent heat load processing system 201 in the air supply mode, the outdoor air is dehumidified and cooled by the sensible heat treatment ability obtained according to the switching time interval. The dehumidifying operation to supply to can be performed.

給気モードの加湿運転中の動作について、図１４及び図１５を用いて説明する。ここで、図１４及び図１５は、潜熱負荷処理システム２０１における給気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。尚、空気調和システム１０１において行われているシステム制御については、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略する。   The operation during the humidifying operation in the air supply mode will be described with reference to FIGS. 14 and 15. Here, FIG. 14 and FIG. 15 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the humidifying operation in the air supply mode in the latent heat load processing system 201. In addition, about the system control currently performed in the air conditioning system 101, since it is the same as that of the dehumidification driving | operation of the above-mentioned all ventilation mode, description is abbreviate | omitted.

加湿運転中には、図１４及び図１５に示されるように、例えば、潜熱系統利用ユニット２０２においては、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。以下、第１動作及び第２動作中における潜熱系統冷媒回路２１０内の冷媒の流れについては、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略し、第１動作及び第２動作中における空気の流れについてのみ説明する。   14 and 15, during the humidification operation, for example, in the latent heat system use unit 202, the first adsorption heat exchanger 222 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 223 serves as an evaporator. And the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 serves as a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 serves as an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated. Hereinafter, the flow of the refrigerant in the latent heat system refrigerant circuit 210 during the first operation and the second operation is the same as the dehumidifying operation in the above-described all-ventilation mode, and thus the description thereof is omitted, and the first operation and the second operation are performed. Only the air flow inside will be described.

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外の空気が除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋外空気ＯＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図１４の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. The moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as the supply air SA through the air supply port along with the outdoor air OA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent, the outdoor air is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant, and the refrigerant evaporates. Then, the outdoor air OA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 14). See arrows on both sides).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋外空気ＯＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図１５の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port accompanying the outdoor air OA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the outdoor air OA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is discharged to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 15). See arrows on both sides).

ここで、第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３は、潜熱処理だけでなく、顕熱処理も行っている。   Here, the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the second adsorption heat exchangers 223 and 233 perform not only latent heat treatment but also sensible heat treatment.

このように、この空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１の給気モードの加湿運転において、屋外の空気を加湿するとともに、切換時間間隔に応じて得られる顕熱処理能力によって加熱を行って屋内に供給する加湿運転を行うことができる。   As described above, in the air conditioning system 101, in the humidification operation in the air supply mode of the latent heat load processing system 201, the outdoor air is humidified and heated by the sensible heat treatment capability obtained according to the switching time interval. Humidification operation can be performed.

＜排気モード＞
次に、排気モードにおける除湿運転及び加湿運転について説明する。排気モードにおいては、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の給気ファン及び排気ファンを運転すると、屋内空気ＲＡが内気吸入口を通じてユニット内に吸入されて給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内に供給され、屋内空気ＲＡが内気吸入口を通じてユニット内に吸入されて排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外に排出される運転が行われる。 <Exhaust mode>
Next, the dehumidifying operation and the humidifying operation in the exhaust mode will be described. In the exhaust mode, when the air supply fan and the exhaust fan of the latent heat system utilization units 202 and 203 are operated, the indoor air RA is sucked into the unit through the internal air inlet and supplied indoors as the supply air SA through the air inlet. An operation is performed in which the indoor air RA is sucked into the unit through the inside air inlet and discharged to the outside as exhaust air EA through the outlet.

排気モードの除湿運転中の動作について、図１６及び図１７を用いて説明する。ここで、図１６及び図１７は、潜熱負荷処理システム２０１における排気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。尚、空気調和システム１０１において行われているシステム制御については、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略する。   The operation during the dehumidifying operation in the exhaust mode will be described with reference to FIGS. 16 and 17. Here, FIGS. 16 and 17 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the dehumidifying operation in the exhaust mode in the latent heat load processing system 201. In addition, about the system control currently performed in the air conditioning system 101, since it is the same as that of the dehumidification driving | operation of the above-mentioned all ventilation mode, description is abbreviate | omitted.

除湿運転中には、図１６及び図１７に示されるように、例えば、潜熱系統利用ユニット２０２においては、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。以下、第１動作及び第２動作中における潜熱系統冷媒回路２１０内の冷媒の流れについては、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略し、第１動作及び第２動作中における空気の流れについてのみ説明する。   16 and 17, during the dehumidifying operation, for example, in the latent heat system use unit 202, the first adsorption heat exchanger 222 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 223 serves as an evaporator. And the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 serves as a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 serves as an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated. Hereinafter, the flow of the refrigerant in the latent heat system refrigerant circuit 210 during the first operation and the second operation is the same as the dehumidifying operation in the above-described all-ventilation mode, and thus the description thereof is omitted, and the first operation and the second operation are performed. Only the air flow inside will be described.

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外へ排出される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋内空気ＲＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図１６の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the indoor air RA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent to dehumidify the indoor air RA, and the heat of adsorption generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the indoor air RA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223, 233 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, 233 in FIG. 16). (See arrows on both sides of the).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外に排気される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋内空気ＲＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図１７の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is exhausted to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the indoor air RA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent and the indoor air RA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. The indoor air RA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 17). (See arrows on both sides of the).

ここで、第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３は、潜熱処理だけでなく、顕熱処理も行っている。   Here, the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the second adsorption heat exchangers 223 and 233 perform not only latent heat treatment but also sensible heat treatment.

このように、この空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１の排気モードの除湿運転において、屋内の空気を除湿するとともに、切換時間間隔に応じて得られる顕熱処理能力によって冷却を行って屋内に供給する除湿運転を行うことができる。   Thus, in this air conditioning system 101, in the exhaust mode dehumidifying operation of the latent heat load processing system 201, the indoor air is dehumidified and cooled by the sensible heat treatment capability obtained according to the switching time interval. The supplied dehumidifying operation can be performed.

排気モードの加湿運転中の動作について、図１８及び図１９を用いて説明する。ここで、図１８及び図１９は、空気調和システム１における排気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。潜熱負荷処理システム２０１における排気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。尚、空気調和システム１０１において行われているシステム制御については、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略する。   The operation during the humidifying operation in the exhaust mode will be described with reference to FIGS. Here, FIG. 18 and FIG. 19 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the humidifying operation in the exhaust mode in the air conditioning system 1. 3 is a schematic refrigerant circuit diagram illustrating an operation during a humidifying operation in an exhaust mode in the latent heat load processing system 201. FIG. In addition, about the system control currently performed in the air conditioning system 101, since it is the same as that of the dehumidification driving | operation of the above-mentioned all ventilation mode, description is abbreviate | omitted.

加湿運転中には、図１８及び図１９に示されるように、例えば、潜熱系統利用ユニット２０２においては、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。以下、第１動作及び第２動作中における潜熱系統冷媒回路２１０内の冷媒の流れについては、上述の全換気モードの除湿運転と同様であるため、説明を省略し、第１動作及び第２動作中における空気の流れについてのみ説明する。   During the humidification operation, as shown in FIGS. 18 and 19, for example, in the latent heat system use unit 202, the first adsorption heat exchanger 222 becomes a condenser and the second adsorption heat exchanger 223 becomes an evaporator. And the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 serves as a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 serves as an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated. Hereinafter, the flow of the refrigerant in the latent heat system refrigerant circuit 210 during the first operation and the second operation is the same as the dehumidifying operation in the above-described all-ventilation mode, and thus the description thereof is omitted, and the first operation and the second operation are performed. Only the air flow inside will be described.

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋内空気ＲＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図１８の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as the supply air SA through the air supply port along with the indoor air RA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent to dehumidify the indoor air RA, and the heat of adsorption generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the indoor air RA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 18). See arrows on both sides).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋内空気ＳＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋内空気ＲＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図１９の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is supplied indoors as the supply air SA through the air supply port along with the indoor air SA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent and the indoor air RA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the indoor air RA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 19). See arrows on both sides).

ここで、第１吸着熱交換器２２２、２３２及び第２吸着熱交換器２２３、２３３は、潜熱処理だけでなく、顕熱処理も行っている。   Here, the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the second adsorption heat exchangers 223 and 233 perform not only latent heat treatment but also sensible heat treatment.

このように、この空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１の排気モードの加湿運転において、屋内の空気を加湿するとともに、切換時間間隔に応じて得られる顕熱処理能力によって加熱を行って屋内に供給する加湿運転を行うことができる。   Thus, in this air conditioning system 101, in the humidifying operation in the exhaust mode of the latent heat load processing system 201, the indoor air is humidified and heated by the sensible heat treatment capability obtained according to the switching time interval. The humidification operation to supply can be performed.

次に、潜熱負荷処理システム２０１と顕熱負荷処理システム３０１とを同時に運転する場合における空気調和システム１０１の動作について説明する。空気調和システム１０１は、屋内の潜熱負荷を主として潜熱負荷処理システム２０１で処理し、屋内の顕熱負荷を主として顕熱負荷処理システム３０１で処理することができる。以下に、各種の運転動作について説明する。   Next, the operation of the air conditioning system 101 when the latent heat load processing system 201 and the sensible heat load processing system 301 are simultaneously operated will be described. The air conditioning system 101 can process an indoor latent heat load mainly by the latent heat load processing system 201 and can process an indoor sensible heat load mainly by the sensible heat load processing system 301. Below, various driving | operation operation | movement is demonstrated.

＜除湿冷房運転＞
まず、潜熱負荷処理システム２０１を全換気モードで除湿運転を行いつつ、顕熱負荷処理システム３０１で冷房運転を行う冷房除湿運転における動作について、図２０、図２１及び図２２を用いて説明する。ここで、図２０及び図２１は、空気調和システム１０１における全換気モードの除湿冷房運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。図２２は、空気調和システム１０１における通常運転時の制御フロー図である。尚、図２２においては、潜熱系統利用ユニット２０２及び顕熱系統利用ユニット３０２のペアと潜熱系統利用ユニット２０３及び顕熱系統利用ユニット３０３のペアとは同様の制御フローであるため、潜熱系統利用ユニット２０２及び顕熱系統利用ユニット３０３のペアの制御フローの図示を省略している。 <Dehumidifying and cooling operation>
First, the operation in the cooling and dehumidifying operation in which the latent heat load processing system 201 is dehumidified in the full ventilation mode and the sensible heat load processing system 301 is cooled will be described with reference to FIGS. 20, 21, and 22. Here, FIG. 20 and FIG. 21 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during the dehumidifying and cooling operation in the full ventilation mode in the air conditioning system 101. FIG. 22 is a control flow diagram during normal operation in the air conditioning system 101. In FIG. 22, the pair of latent heat system use unit 202 and sensible heat system use unit 302 and the pair of latent heat system use unit 203 and sensible heat system use unit 303 have the same control flow. The control flow of a pair of 202 and the sensible heat system utilization unit 303 is not shown.

まず、潜熱負荷処理システム２０１の動作について説明する。   First, the operation of the latent heat load processing system 201 will be described.

潜熱負荷処理システム２０１の潜熱系統利用ユニット２０２においては、上述の潜熱負荷処理システム２０１の単独運転時の場合と同様に、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。   In the latent heat system utilization unit 202 of the latent heat load processing system 201, the first adsorption heat exchanger 222 serves as a condenser as in the case of the single operation of the latent heat load processing system 201 described above. The first operation in which 223 is an evaporator and the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 is a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 is an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated.

以下の説明では、２つの潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の動作をまとめて記載する。   In the following description, the operations of the two latent heat system use units 202 and 203 will be described together.

第１動作では、第１吸着熱交換器２２２、２３２についての再生動作と、第２吸着熱交換器２２３、２３３についての吸着動作とが並行して行われる。第１動作中は、図２０に示されるように、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１が第１状態（図２０の潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１の実線を参照）に設定される。この状態で、潜熱系統圧縮機構６１から吐出された高圧のガス冷媒は、潜熱系統吐出ガス連絡配管２０７、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１を通じて第１吸着熱交換器２２２、２３２に流入し、第１吸着熱交換器２２２、２３２を通過する間に凝縮する。そして、凝縮された冷媒は、潜熱系統利用側膨張弁２２４、２３４で減圧されて、その後、第２吸着熱交換器２２３、２３３を通過する間に蒸発し、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１、潜熱系統吸入ガス連絡配管２０８、潜熱系統アキュムレータ２６２を通じて潜熱系統圧縮機構２６１に再び吸入される（図２０の潜熱系統冷媒回路２１０に付された矢印を参照）。   In the first operation, the regeneration operation for the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the adsorption operation for the second adsorption heat exchangers 223 and 233 are performed in parallel. During the first operation, as shown in FIG. 20, the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231 are in the first state (see the solid lines of the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231). Is set. In this state, the high-pressure gas refrigerant discharged from the latent heat system compression mechanism 61 flows into the first adsorption heat exchangers 222 and 232 through the latent heat system discharge gas communication pipe 207 and the latent heat system use side four-way switching valves 221 and 231. And condensed while passing through the first adsorption heat exchangers 222 and 232. The condensed refrigerant is depressurized by the latent heat system use side expansion valves 224 and 234, and then evaporated while passing through the second adsorption heat exchangers 223 and 233, and the latent heat system use side four-way switching valve 221. 231, the latent heat system intake gas communication pipe 208, and the latent heat system accumulator 262 are again sucked into the latent heat system compression mechanism 261 (see the arrow attached to the latent heat system refrigerant circuit 210 in FIG. 20).

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外へ排出される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋外空気ＯＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図２０の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the indoor air RA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the outdoor air OA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223, 233 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, 233 in FIG. 20). (See arrows on both sides of the).

第２動作では、第１吸着熱交換器２２２、２３２についての吸着動作と、第２吸着熱交換器２２３、２３３についての再生動作とが並行して行われる。第２動作中は、図２１に示されるように、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１が第２状態（図２１の潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１の破線を参照）に設定される。この状態で、潜熱系統圧縮機構２６１から吐出された高圧のガス冷媒は、潜熱系統吐出ガス連絡配管２０７、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１を通じて第２吸着熱交換器２２３、２３３に流入し、第２吸着熱交換器２２３、２３３を通過する間に凝縮する。そして、凝縮された冷媒は、潜熱系統利用側膨張弁２２４、２３４で減圧されて、その後、第１吸着熱交換器２２２、２３２を通過する間に蒸発し、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１、潜熱系統吸入ガス連絡配管２０８、潜熱系統アキュムレータ２６２を通じて潜熱系統圧縮機構２６１に再び吸入される（図２１の潜熱系統冷媒回路２１０に付された矢印を参照）。   In the second operation, the adsorption operation for the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the regeneration operation for the second adsorption heat exchangers 223 and 233 are performed in parallel. During the second operation, as shown in FIG. 21, the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231 are in the second state (see the broken lines of the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231 in FIG. 21). Is set. In this state, the high-pressure gas refrigerant discharged from the latent heat system compression mechanism 261 flows into the second adsorption heat exchangers 223 and 233 through the latent heat system discharge gas communication pipe 207 and the latent heat system use side four-way switching valves 221 and 231. And condensed while passing through the second adsorption heat exchangers 223 and 233. The condensed refrigerant is depressurized by the latent heat system use side expansion valves 224 and 234, and then evaporated while passing through the first adsorption heat exchangers 222 and 232, and the latent heat system use side four-way switching valve 221. 231, the latent heat system intake gas communication pipe 208, and the latent heat system accumulator 262 are again sucked into the latent heat system compression mechanism 261 (see the arrow attached to the latent heat system refrigerant circuit 210 in FIG. 21).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が内気吸入口から吸入された屋内空気ＲＡに付与される。第２吸着熱交換器２３、３３から脱離した水分は、屋内空気ＲＡに同伴して排気口を通じて排出空気ＥＡとして屋外へ排出される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋外空気ＯＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋外空気ＯＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋外空気ＯＡは、給気口を通って供給空気ＳＡとして屋内へ供給される（図２１の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the indoor air RA sucked from the inside air intake port. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 23, 33 is discharged to the outdoors as exhaust air EA through the exhaust port accompanying the indoor air RA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture in the outdoor air OA is adsorbed by the adsorbent and the outdoor air OA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. The outdoor air OA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port (adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 21). (See arrows on both sides of the).

ここで、空気調和システム１０１において行われているシステム制御について、潜熱負荷処理システム２０１に着目して説明する。   Here, the system control performed in the air conditioning system 101 will be described focusing on the latent heat load processing system 201.

まず、リモコン１１１、１１２によって目標温度及び目標相対湿度が設定されると、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の潜熱系統利用側制御部２２８、２３８には、これらの目標温度値及び目標相対湿度値とともに、ＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出されたユニット内に吸入される屋内の空気の温度値及び相対湿度値と、ＯＡ吸入温度・湿度センサ２２６、２３６によって検出されたユニット内に吸入される屋外の空気の温度値及び相対湿度値とが入力される。   First, when the target temperature and the target relative humidity are set by the remote controllers 111 and 112, the latent heat system use side control units 228 and 238 of the latent heat system use units 202 and 203 have the target temperature value and the target relative humidity value. The indoor air temperature value and relative humidity value sucked into the unit detected by the RA suction temperature / humidity sensors 225, 235, and the unit detected by the OA suction temperature / humidity sensors 226, 236 are sucked into the unit. The outdoor air temperature value and relative humidity value are input.

すると、ステップＳ１１において、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８は、屋内の空気の目標温度値及び目標相対湿度値からエンタルピの目標値又は絶対湿度の目標値を演算し、そして、ＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出された温度値及び相対湿度値から屋内からユニット内に吸入される空気のエンタルピの現在値又は絶対湿度の現在値を演算し、両値の差である必要潜熱能力値Δｈを演算する。そして、このΔｈの値を、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の処理能力を上げる必要があるかどうかを潜熱系統熱源側制御部２６５に知らせるための能力ＵＰ信号Ｋ１に変換する。例えば、Δｈの絶対値が所定値よりも小さい場合（すなわち、屋内の空気の湿度値が目標湿度値に近い値であり、処理能力を増減する必要がない場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「０」とし、Δｈの絶対値が所定値よりも処理能力を上げなければならない方向に大きい場合（すなわち、除湿運転においては屋内の空気の湿度値が目標湿度値よりも高く、処理能力を上げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「Ａ」とし、Δｈの絶対値が所定値よりも処理能力を下げなければならない方向に大きい場合（すなわち、除湿運転においては屋内の空気の湿度値が目標湿度値よりも低く、処理能力を下げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「Ｂ」とする。   Then, in step S11, the latent heat system use side control units 228 and 238 calculate the target value of enthalpy or the target value of absolute humidity from the target temperature value and target relative humidity value of indoor air, Calculate the current value of the enthalpy of air sucked into the unit from the indoors or the current value of absolute humidity from the temperature value and the relative humidity value detected by the humidity sensors 225 and 235, and the necessary latent heat capacity value which is the difference between the two values Δh is calculated. Then, the value of Δh is converted into a capability UP signal K1 for notifying the latent heat system heat source side controller 265 whether or not the processing capability of the latent heat system utilization units 202 and 203 needs to be increased. For example, when the absolute value of Δh is smaller than a predetermined value (that is, when the humidity value of indoor air is close to the target humidity value and there is no need to increase or decrease the processing capacity), the capability UP signal K1 is set to “ 0, and when the absolute value of Δh is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be increased (that is, in the dehumidifying operation, the humidity value of indoor air is higher than the target humidity value and the processing capacity needs to be increased) If the capacity UP signal K1 is “A” and the absolute value of Δh is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be reduced (that is, in the dehumidifying operation, the humidity value of the indoor air is When the humidity is lower than the target humidity value and the processing capacity needs to be lowered, the capacity UP signal K1 is set to “B”.

次に、ステップＳ１２において、潜熱系統熱源側制御部２６５は、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８から潜熱系統熱源側制御部２６５へ伝送された潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を用いて、目標凝縮温度値ＴｃＳ１及び目標蒸発温度値ＴｅＳ１を演算する。例えば、目標凝縮温度値ＴｃＳ１は、現在の目標凝縮温度値に潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を加算することによって演算される。また、目標蒸発温度値ＴｅＳ１は、現在の目標蒸発温度値に潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を減算することによって演算される。これにより、能力ＵＰ信号Ｋ１の値が「Ａ」の場合には、目標凝縮温度値ＴｃＳ１は高くなり、目標蒸発温度値ＴｅＳ１は低くなる。   Next, in step S12, the latent heat system heat source side control unit 265 receives the capability UP signal K1 of the latent heat system utilization units 202 and 203 transmitted from the latent heat system utilization side control units 228 and 238 to the latent heat system heat source side control unit 265. The target condensing temperature value TcS1 and the target evaporating temperature value TeS1 are calculated. For example, the target condensation temperature value TcS1 is calculated by adding the capability UP signal K1 of the latent heat system use units 202 and 203 to the current target condensation temperature value. Further, the target evaporation temperature value TeS1 is calculated by subtracting the capability UP signal K1 of the latent heat system utilization units 202 and 203 from the current target evaporation temperature value. Thereby, when the value of the capability UP signal K1 is “A”, the target condensing temperature value TcS1 becomes high and the target evaporation temperature value TeS1 becomes low.

次に、ステップＳ１３において、潜熱負荷処理システム２０１全体の凝縮温度及び蒸発温度の実測値に相当する値であるシステム凝縮温度値Ｔｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１を演算する。例えば、システム凝縮温度値Ｔｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１は、潜熱系統吸入圧力センサ２６３によって検出された潜熱系統圧縮機構２６１の吸入圧力値及び潜熱系統吐出圧力センサ２６４によって検出された潜熱系統圧縮機構２６１の吐出圧力値を、これらの圧力値における冷媒の飽和温度に換算することによって演算される。そして、システム凝縮温度値Ｔｃ１に対する目標凝縮温度値ＴｃＳ１の温度差ΔＴｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１に対する目標蒸発温度値ＴｅＳ１の温度差ΔＴｅ１を演算し、これらの温度差を除算することによって潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量の増減の要否及び増減幅を決定する。   Next, in step S13, a system condensing temperature value Tc1 and a system evaporating temperature value Te1 which are values corresponding to actual measured values of the condensing temperature and the evaporating temperature of the entire latent heat load processing system 201 are calculated. For example, the system condensation temperature value Tc1 and the system evaporation temperature value Te1 are the suction pressure value of the latent heat system compression mechanism 261 detected by the latent heat system suction pressure sensor 263 and the latent heat system compression mechanism 261 detected by the latent heat system discharge pressure sensor 264. Is calculated by converting the discharge pressure value to the saturation temperature of the refrigerant at these pressure values. Then, a temperature difference ΔTc1 of the target condensing temperature value TcS1 with respect to the system condensing temperature value Tc1 and a temperature difference ΔTe1 of the target evaporating temperature value TeS1 with respect to the system evaporating temperature value Te1 are calculated, and the latent heat system compression mechanism is divided by dividing these temperature differences. The necessity / increase / decrease width of the operating capacity of H.261 is determined.

このようにして決定された潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を用いて、潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を制御することで、屋内の空気の目標相対湿度に近づけるシステム制御を行っている。例えば、温度差ΔＴｃ１から温度差ΔＴｅ１を差し引いた値が正値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を増加させ、逆に、温度差ΔＴｃ１から温度差ΔＴｅ１を差し引いた値が負値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を減少させるように制御する。   By using the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 determined in this way, the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is controlled to perform system control to bring it closer to the target relative humidity of indoor air. For example, when the value obtained by subtracting the temperature difference ΔTe1 from the temperature difference ΔTc1 is a positive value, the operating capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is increased, and conversely, the value obtained by subtracting the temperature difference ΔTe1 from the temperature difference ΔTc1 is a negative value. In that case, control is performed so as to reduce the operating capacity of the latent heat system compression mechanism 261.

次に、顕熱負荷処理システム３０１の動作について説明する。   Next, the operation of the sensible heat load processing system 301 will be described.

顕熱負荷処理システム３０１の顕熱系統熱源ユニット３０６の顕熱系統熱源側四路切換弁３６２が冷房運転状態（第１ポート３６２ａと第３ポート３６２ｃとが接続され、かつ、第２ポート３６２ｂと第４ポート３６２ｄとが接続された状態）になっている。また、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の顕熱系統利用側膨張弁３２１、３３１は、冷媒を減圧するように開度調節されている。顕熱系統熱源側膨張弁３６４は開けられた状態になっている。   The sensible heat system heat source side four-way switching valve 362 of the sensible heat system heat source unit 306 of the sensible heat load processing system 301 is in a cooling operation state (the first port 362a and the third port 362c are connected, and the second port 362b The fourth port 362d is connected). Moreover, the opening degree of the sensible heat system utilization side expansion valves 321 and 331 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 is adjusted so as to depressurize the refrigerant. The sensible heat system heat source side expansion valve 364 is opened.

このような顕熱系統冷媒回路３１０の状態において、顕熱系統熱源ユニット３０６の顕熱系統圧縮機構３６１を起動すると、顕熱系統圧縮機構３６１から吐出された高圧のガス冷媒は、顕熱系統熱源側四路切換弁３６２を通過して顕熱系統熱源側熱交換器３６３に流入し凝縮されて液冷媒となる。この液冷媒は、顕熱系統熱源側膨張弁３６４、顕熱系統レシーバ３６８及び顕熱系統液連絡配管３０７を通じて、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３に送られる。そして、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３に送られた液冷媒は、顕熱系統利用側膨張弁３２１、３３１で減圧された後、空気熱交換器３２２、３３２において、ユニット内に吸入された屋内空気ＲＡとの熱交換によって蒸発して低圧のガス冷媒となる。このガス冷媒は、顕熱系統ガス連絡配管３０８を通じて顕熱系統熱源ユニット３０６の顕熱系統圧縮機構３６１に再び吸入される。一方、空気熱交換器３２２、３３２において冷媒との熱交換により冷却された屋内空気ＲＡは、供給空気ＳＡとして屋内に供給される。尚、顕熱系統利用側膨張弁３２１、３３１は、後述のように、空気熱交換器３２２、３３２における過熱度ＳＨ、すなわち、液側温度センサ３２３、３３３によって検出された空気熱交換器３２２、３３２の液側の冷媒温度値と、ガス側温度センサ３２４、３３４によって検出された空気熱交換器３２２、３３２のガス側の冷媒温度値との温度差が目標過熱度ＳＨＳになるように開度制御がなされている。   In such a state of the sensible heat system refrigerant circuit 310, when the sensible heat system compression mechanism 361 of the sensible heat system heat source unit 306 is activated, the high-pressure gas refrigerant discharged from the sensible heat system compression mechanism 361 becomes the sensible heat system heat source. It passes through the side four-way switching valve 362, flows into the sensible heat system heat source side heat exchanger 363, and is condensed to become a liquid refrigerant. The liquid refrigerant is sent to the sensible heat system utilization units 302 and 303 through the sensible heat system heat source side expansion valve 364, the sensible heat system receiver 368, and the sensible heat system liquid communication pipe 307. The liquid refrigerant sent to the sensible heat system utilization units 302 and 303 is depressurized by the sensible heat system utilization side expansion valves 321 and 331, and then taken indoors by the air heat exchangers 322 and 332. It evaporates by heat exchange with the air RA and becomes a low-pressure gas refrigerant. This gas refrigerant is again drawn into the sensible heat system compression mechanism 361 of the sensible heat system heat source unit 306 through the sensible heat system gas communication pipe 308. On the other hand, the indoor air RA cooled by the heat exchange with the refrigerant in the air heat exchangers 322 and 332 is supplied indoors as the supply air SA. As will be described later, the sensible heat system use side expansion valves 321 and 331 have superheat degree SH in the air heat exchangers 322 and 332, that is, air heat exchangers 322 detected by the liquid side temperature sensors 323 and 333, The degree of opening is such that the temperature difference between the liquid side refrigerant temperature value 332 and the gas side refrigerant temperature value of the air heat exchangers 322 and 332 detected by the gas side temperature sensors 324 and 334 becomes the target superheat degree SHS. Control is being made.

ここで、空気調和システム１０１において行われているシステム制御について、顕熱負荷処理システム３０１に着目して説明する。   Here, the system control performed in the air conditioning system 101 will be described by focusing on the sensible heat load processing system 301.

まず、リモコン１１１、１１２によって目標温度が設定されると、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の顕熱系統利用側制御部３２８、３３８には、これらの目標温度値とともに、ＲＡ吸入温度センサ３２５、３３５によって検出されたユニット内に吸入される屋内の空気の温度値が入力される。   First, when the target temperature is set by the remote controllers 111 and 112, the sensible heat system use side control units 328 and 338 of the sensible heat system use units 302 and 303 have the RA intake temperature sensor 325, The temperature value of indoor air sucked into the unit detected by 335 is input.

すると、ステップＳ１４において、顕熱系統利用側制御部３２８、３３８は、屋内の空気の目標温度値とＲＡ吸入温度センサ３２５、３３５によって検出された温度値との温度差（以下、必要顕熱能力値ΔＴとする）を演算する。ここで、必要顕熱能力値ΔＴは、上述のように屋内の空気の目標温度値と現在の屋内の空気の温度値との差であるため、空気調和システム１０１において処理しなければならない顕熱負荷に相当するものである。そして、この必要顕熱能力値ΔＴの値を、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を上げる必要があるかどうかを顕熱系統熱源側制御部３６５に知らせるための能力ＵＰ信号Ｋ２に変換する。例えば、ΔＴの絶対値が所定値よりも小さい場合（すなわち、屋内の空気の温度値が目標温度値に近い値であり、処理能力を増減する必要がない場合）には能力ＵＰ信号Ｋ２を「０」とし、ΔＴの絶対値が所定値よりも処理能力を上げなければならない方向に大きい場合（すなわち、冷房運転においては屋内の空気の温度値が目標温度値よりも高く、処理能力を上げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ２を「ａ」とし、ΔＴの絶対値が所定値よりも処理能力を下げなければならない方向に大きい場合（すなわち、冷房運転においては屋内の空気の温度値が目標温度値よりも低く、処理能力を下げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ２を「ｂ」とする。   Then, in step S14, the sensible heat system use side control units 328 and 338 determine the temperature difference between the target temperature value of the indoor air and the temperature value detected by the RA suction temperature sensors 325 and 335 (hereinafter referred to as the required sensible heat capacity). Value ΔT). Here, since the required sensible heat capacity value ΔT is the difference between the target temperature value of indoor air and the current temperature value of indoor air as described above, the sensible heat that must be processed in the air conditioning system 101. It corresponds to a load. Then, the value of the required sensible heat capacity value ΔT is converted into a capacity UP signal K2 for informing the sensible heat system heat source side control unit 365 whether or not the processing capacity of the sensible heat system utilization units 302 and 303 needs to be increased. To do. For example, when the absolute value of ΔT is smaller than a predetermined value (that is, when the temperature value of indoor air is close to the target temperature value and there is no need to increase or decrease the processing capacity), the capability UP signal K2 is set to “ 0, and the absolute value of ΔT is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be increased (that is, in the cooling operation, the temperature value of the indoor air is higher than the target temperature value and the processing capacity needs to be increased). When the capacity UP signal K2 is “a” and the absolute value of ΔT is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be lowered (that is, in the cooling operation, the temperature value of the indoor air is When the temperature is lower than the target temperature value and the processing capacity needs to be lowered), the capacity UP signal K2 is set to “b”.

次に、ステップＳ１５において、顕熱系統利用側制御部３２８、３３８は、必要顕熱能力値ΔＴの値に応じて、目標過熱度ＳＨＳの値を変更する。例えば、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げる必要がある場合（能力ＵＰ信号Ｋ２が「ｂ」の場合）には、目標過熱度ＳＨＳを大きくして、空気熱交換器３２２、３３２における冷媒と空気との交換熱量を小さくするように顕熱系統利用側膨張弁３２１、３３１の開度を制御する。   Next, in step S15, the sensible heat system use side control units 328 and 338 change the value of the target superheat degree SHS according to the value of the required sensible heat capacity value ΔT. For example, when it is necessary to reduce the processing capacity of the sensible heat system utilization units 302 and 303 (when the capacity UP signal K2 is “b”), the target superheat degree SHS is increased and the air heat exchangers 322 and 332 are increased. The opening degree of the sensible heat system use side expansion valves 321 and 331 is controlled so as to reduce the amount of heat exchanged between the refrigerant and the air.

また、ステップＳ１６において、顕熱系統熱源側制御部３６５は、顕熱系統利用側制御部３２８、３３８から顕熱系統熱源側制御部３６５へ伝送された顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を用いて、目標凝縮温度値ＴｃＳ２及び目標蒸発温度値ＴｅＳ２を演算する。例えば、目標凝縮温度値ＴｃＳ２は、現在の目標凝縮温度値に顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を加算することによって演算される。また、目標蒸発温度値ＴｅＳ２は、現在の目標蒸発温度値に顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を減算することによって演算される。これにより、能力ＵＰ信号Ｋ２の値が「ａ」の場合には、目標凝縮温度ＴｃＳ２は高くなり、目標蒸発温度値ＴｅＳ２は低くなる。尚、上述したように、潜熱負荷処理システム２０１においては潜熱処理とともに顕熱処理が行われるため、目標凝縮温度値ＴｃＳ２及び目標蒸発温度値ＴｅＳ２の演算をするにあたり、潜熱負荷処理システム２０１において潜熱負荷の処理とともに処理される顕熱負荷の処理能力（発生顕熱処理能力）を考慮した演算方法を採用しているが、ここでは説明せず、後述する。   In step S16, the sensible heat system heat source side control unit 365 increases the capacity of the sensible heat system use units 302 and 303 transmitted from the sensible heat system use side control units 328 and 338 to the sensible heat system heat source side control unit 365. A target condensation temperature value TcS2 and a target evaporation temperature value TeS2 are calculated using the signal K2. For example, the target condensation temperature value TcS2 is calculated by adding the capability UP signal K2 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 to the current target condensation temperature value. Further, the target evaporation temperature value TeS2 is calculated by subtracting the capability UP signal K2 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 from the current target evaporation temperature value. As a result, when the value of the capability UP signal K2 is “a”, the target condensation temperature TcS2 becomes high and the target evaporation temperature value TeS2 becomes low. As described above, in the latent heat load processing system 201, the sensible heat treatment is performed together with the latent heat treatment. Therefore, in calculating the target condensation temperature value TcS2 and the target evaporation temperature value TeS2, the latent heat load processing system 201 determines the latent heat load. A calculation method that takes into account the processing capacity of the sensible heat load (generated sensible heat processing capacity) that is processed together with the processing is employed, but will not be described here and will be described later.

次に、ステップＳ１７において、顕熱負荷処理システム３０１全体の凝縮温度及び蒸発温度の実測値に相当する値であるシステム凝縮温度値Ｔｃ２及びシステム蒸発温度値Ｔｅ２を演算する。例えば、システム凝縮温度値Ｔｃ２及びシステム蒸発温度値Ｔｅ２は、顕熱系統吸入圧力センサ３６６によって検出された顕熱系統圧縮機構３６１の吸入圧力値及び顕熱系統吐出圧力センサ３６７によって検出された顕熱系統圧縮機構３６１の吐出圧力値を、これらの圧力値における冷媒の飽和温度に換算することによって演算される。そして、システム凝縮温度値Ｔｃ２に対する目標凝縮温度値ＴｃＳ２の温度差ΔＴｃ２及びシステム蒸発温度値Ｔｅ２に対する目標蒸発温度値ＴｅＳ２の温度差ΔＴｅ２を演算する。そして、冷房運転の場合には、温度差ΔＴｅ２から顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量の増減の要否及び増減幅を決定する。   Next, in step S17, a system condensing temperature value Tc2 and a system evaporating temperature value Te2 that are values corresponding to actual measured values of the condensing temperature and the evaporating temperature of the entire sensible heat load treatment system 301 are calculated. For example, the system condensation temperature value Tc2 and the system evaporation temperature value Te2 are the suction pressure value of the sensible heat system compression mechanism 361 detected by the sensible heat system suction pressure sensor 366 and the sensible heat detected by the sensible heat system discharge pressure sensor 367. Calculation is performed by converting the discharge pressure value of the system compression mechanism 361 into the saturation temperature of the refrigerant at these pressure values. Then, a temperature difference ΔTc2 of the target condensation temperature value TcS2 with respect to the system condensation temperature value Tc2 and a temperature difference ΔTe2 of the target evaporation temperature value TeS2 with respect to the system evaporation temperature value Te2 are calculated. In the case of the cooling operation, necessity / increase / decrease width of the operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 is determined from the temperature difference ΔTe2.

このようにして決定された顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を用いて、顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を制御することで、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の目標温度に近づけるシステム制御を行っている。例えば、温度差ΔＴｅ２が正値の場合には顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を減少させ、逆に、温度差ΔＴｅ２が負値の場合には顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を増加させるように制御する。   By using the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 determined in this way, the system control to bring the target temperature of the sensible heat system utilization units 302 and 303 closer to the target temperature by controlling the operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361. It is carried out. For example, when the temperature difference ΔTe2 is a positive value, the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 is decreased. Conversely, when the temperature difference ΔTe2 is a negative value, the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 is increased. To control.

このように、この空気調和システム１０１では、空気調和システム１０１全体として処理しなければならない潜熱負荷（必要潜熱処理能力、Δｈに相当）と、空気調和システム１０１全体として処理しなければならない顕熱負荷（必要顕熱処理能力、ΔＴに相当）とが、潜熱負荷処理システム２０１及び顕熱負荷処理システム３０１を用いて処理されている。ここで、潜熱負荷処理システム２０１の処理能力の増減は、主として潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量の制御によって行われている。また、顕熱負荷処理システム３０１の処理能力の増減は、主として顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量の制御によって行われている。つまり、潜熱負荷処理システム２０１の処理能力の増減と、顕熱負荷処理システム３０１の処理能力の増減とは、基本的に別々に行われている。   Thus, in this air conditioning system 101, the latent heat load (necessary latent heat treatment capability, corresponding to Δh) that must be processed as the entire air conditioning system 101 and the sensible heat load that must be processed as the entire air conditioning system 101. (Necessary sensible heat treatment capacity, corresponding to ΔT) is processed using the latent heat load treatment system 201 and the sensible heat load treatment system 301. Here, the increase or decrease in the processing capacity of the latent heat load processing system 201 is mainly performed by controlling the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261. The increase or decrease in the processing capacity of the sensible heat load processing system 301 is mainly performed by controlling the operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361. That is, increase / decrease in the processing capacity of the latent heat load processing system 201 and increase / decrease in the processing capacity of the sensible heat load processing system 301 are basically performed separately.

一方、潜熱負荷処理システム２０１による潜熱負荷の処理においては、上述のように、吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の吸着動作又は再生動作によって、潜熱負荷処理システム２０１において潜熱処理とともに顕熱処理が行われる。つまり、潜熱負荷処理システム２０１において潜熱処理とともに行われる顕熱処理の処理能力を発生顕熱処理能力Δｔとすると、顕熱負荷処理システム３０１によって処理しなければならない顕熱負荷は、必要顕熱処理能力値ΔＴから発生顕熱処理能力Δｔを差し引いた分でよいことになる。それにもかかわらず、潜熱負荷処理システム２０１の処理能力の増減と顕熱負荷処理システム３０１の処理能力の増減とが基本的に別々に行われているため、顕熱負荷処理システム３０１の処理能力が発生顕熱処理能力Δｔの分だけ過多になってしまう。   On the other hand, in the latent heat load processing by the latent heat load processing system 201, as described above, the latent heat treatment system 201 and the sensible heat treatment are performed in the latent heat load processing system 201 by the adsorption operation or regeneration operation of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, 233. Is done. That is, assuming that the processing capacity of the sensible heat treatment performed together with the latent heat treatment in the latent heat load processing system 201 is the generated sensible heat processing capacity Δt, the sensible heat load that must be processed by the sensible heat load processing system 301 is Therefore, it is sufficient to subtract the generated sensible heat treatment ability Δt. Nevertheless, since the increase or decrease in the processing capacity of the latent heat load processing system 201 and the increase or decrease in the processing capacity of the sensible heat load processing system 301 are basically performed separately, the processing capacity of the sensible heat load processing system 301 is reduced. Excessive heat treatment capacity Δt will be excessive.

このため、この空気調和システム１０１では、上記のような関係を考慮して、以下のようなシステム制御を行っている。   For this reason, in this air conditioning system 101, the following system control is performed in consideration of the above relationship.

まず、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８においては、上述のＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出されたユニット内に吸入される屋内の空気の温度値及び相対湿度値等とともに、ＳＡ供給温度センサ２２７、２３７によって検出されたユニット内から屋内に供給される空気の温度値が入力されているため、ステップＳ１８において、ＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出された温度値と、ＳＡ供給温度センサ２２７、２３７によって検出された温度値との温度差である発生顕熱能力値Δｔを演算する。そして、この発生顕熱能力値Δｔの値を、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げる必要があるかどうかを顕熱系統熱源側制御部３６５に知らせるための顕熱処理信号Ｋ３に変換する。例えば、Δｔの絶対値が所定値よりも小さい場合（すなわち、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３から屋内に供給される空気の温度値が屋内の空気の温度値に近い値であり、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を増減する必要がない場合）には顕熱処理信号Ｋ３を「０」とし、Δｔの絶対値が所定値よりも顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げなければならない方向に大きい場合（すなわち、冷房運転においては潜熱系統利用ユニット２０２、２０３から屋内に供給される空気の温度値が屋内の空気の温度値よりも低い値であり、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げる必要がある場合）には顕熱処理信号Ｋ３を「ａ’」とする。   First, the latent heat system use side control units 228 and 238 supply the SA with the temperature value and relative humidity value of the indoor air sucked into the unit detected by the RA suction temperature / humidity sensors 225 and 235 described above. Since the temperature value of the air supplied indoors from within the unit detected by the temperature sensors 227 and 237 is input, in step S18, the temperature value detected by the RA suction temperature / humidity sensors 225 and 235, and the SA A generated sensible heat capacity value Δt, which is a temperature difference from the temperature values detected by the supply temperature sensors 227 and 237, is calculated. Then, the value of the generated sensible heat capacity value Δt is converted into a sensible heat treatment signal K3 for informing the sensible heat system heat source side control unit 365 whether or not the processing capacity of the sensible heat system utilization units 302 and 303 needs to be lowered. To do. For example, when the absolute value of Δt is smaller than a predetermined value (that is, the temperature value of the air supplied indoors from the latent heat system use units 202 and 203 is close to the temperature value of the indoor air, and the sensible heat system is used) When it is not necessary to increase or decrease the processing capacity of the units 302 and 303), the sensible heat treatment signal K3 should be set to “0”, and the processing power of the sensible heat system utilization units 302 and 303 must be lowered below the predetermined value of Δt. If the air temperature is large in the direction that must be (that is, in the cooling operation, the temperature value of the air supplied indoors from the latent heat system use units 202 and 203 is lower than the temperature value of the indoor air, and the sensible heat system use unit 302 , 303), the sensible heat treatment signal K3 is set to “a ′”.

そして、ステップＳ１６において、顕熱系統熱源側制御部３６５は、顕熱系統利用側制御部３２８、３３８から顕熱系統熱源側制御部３６５へ伝送された顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を用いて、目標凝縮温度値ＴｃＳ２及び目標蒸発温度値ＴｅＳ２を演算する際に、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８から潜熱系統熱源側制御部２６５を通じて顕熱系統熱源側制御部３６５へ伝送された顕熱処理信号Ｋ３を考慮して演算する。目標凝縮温度値ＴｃＳ２は、現在の目標凝縮温度値に顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を加算するとともに、顕熱処理信号Ｋ３を減算することによって演算される。また、目標蒸発温度値ＴｅＳ２は、現在の目標蒸発温度値に顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を減算するとともに、顕熱処理信号Ｋ３を加算することによって演算される。これにより、顕熱処理信号Ｋ３の値が「ａ’」の場合には、目標凝縮温度ＴｃＳ２は低くなり、目標蒸発温度値ＴｅＳ２は高くなるため、結果的に、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げる方向に目標凝縮温度値ＴｃＳ２及び目標蒸発温度値ＴｅＳ２の値を変更することができる。   In step S16, the sensible heat system heat source side control unit 365 increases the capacity of the sensible heat system use units 302 and 303 transmitted from the sensible heat system use side control units 328 and 338 to the sensible heat system heat source side control unit 365. When calculating the target condensation temperature value TcS2 and the target evaporation temperature value TeS2 using the signal K2, the latent heat system use side control units 228 and 238 pass through the latent heat system heat source side control unit 265 to the sensible heat system heat source side control unit 365. Calculation is performed in consideration of the transmitted sensible heat treatment signal K3. The target condensation temperature value TcS2 is calculated by adding the capability UP signal K2 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 to the current target condensation temperature value and subtracting the sensible heat treatment signal K3. The target evaporation temperature value TeS2 is calculated by subtracting the capability UP signal K2 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 from the current target evaporation temperature value and adding the sensible heat treatment signal K3. Thereby, when the value of the sensible heat treatment signal K3 is “a ′”, the target condensation temperature TcS2 becomes low and the target evaporation temperature value TeS2 becomes high. As a result, the sensible heat system utilization units 302 and 303 The target condensing temperature value TcS2 and the target evaporating temperature value TeS2 can be changed in the direction of decreasing the processing capacity.

そして、ステップＳ１７において、冷房運転の場合には、顕熱処理信号Ｋ３を考慮した目標蒸発温度値ＴｅＳ２に基づいて温度差ΔＴｅ２を演算し、顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量の増減の要否及び増減幅を決定する。   In step S17, in the case of cooling operation, the temperature difference ΔTe2 is calculated based on the target evaporation temperature value TeS2 considering the sensible heat treatment signal K3, and whether or not the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 needs to be increased or decreased, and Determine the range of increase or decrease.

このようにして決定された顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を用いて、顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を制御することで、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の目標温度に近づけるシステム制御を行っている。例えば、温度差ΔＴｅ２が正値の場合には顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を減少させ、逆に、温度差ΔＴｅ２が負値の場合には顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を増加させるように制御する。   By using the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 determined in this way, the system control to bring the target temperature of the sensible heat system utilization units 302 and 303 closer to the target temperature by controlling the operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361. It is carried out. For example, when the temperature difference ΔTe2 is a positive value, the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 is decreased. Conversely, when the temperature difference ΔTe2 is a negative value, the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 is increased. To control.

これにより、空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１において潜熱処理とともに行われる顕熱処理の処理能力である発生顕熱処理能力に相当する発生顕熱能力値Δｔを演算し、この発生顕熱処理能力Δｔを考慮して顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を制御することによって、顕熱負荷処理システム３０１における顕熱処理能力が過多にならないようにすることができる。これにより、屋内の目標空気温度に対する収束性を向上させることができる。   As a result, the air conditioning system 101 calculates the generated sensible heat capacity value Δt corresponding to the generated sensible heat treatment capacity, which is the processing capacity of the sensible heat treatment performed together with the latent heat treatment in the latent heat load processing system 201, By controlling the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 in consideration of the above, it is possible to prevent the sensible heat treatment capacity in the sensible heat load treatment system 301 from becoming excessive. Thereby, the convergence property with respect to the indoor target air temperature can be improved.

尚、ここでは、除湿冷房運転の例として、潜熱負荷処理システム２０１を全換気モードの除湿運転を行いながら顕熱負荷処理システム３０１の冷房運転を行う場合について説明したが、潜熱負荷処理システム２０１を循環モードや給気モード等の他のモードで除湿運転を行う場合であっても適用可能である。   Here, as an example of the dehumidifying and cooling operation, the case where the cooling operation of the sensible heat load processing system 301 is performed while the latent heat load processing system 201 is performing the dehumidifying operation in the full ventilation mode has been described. The present invention is applicable even when the dehumidifying operation is performed in other modes such as a circulation mode and an air supply mode.

＜加湿暖房運転＞
次に、潜熱負荷処理システム２０１を全換気モードで加湿運転を行いつつ、顕熱負荷処理システム３０１で暖房運転を行う加湿暖房運転における動作について、図２２〜図２４を用いて説明する。ここで、図２３及び図２４は、空気調和システム１０１における全換気モードの加湿暖房運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。 <Humidification heating operation>
Next, the operation in the humidifying and heating operation in which the latent heat load processing system 201 performs the humidifying operation in the full ventilation mode and the sensible heat load processing system 301 performs the heating operation will be described with reference to FIGS. Here, FIG. 23 and FIG. 24 are schematic refrigerant circuit diagrams showing the operation during humidification heating operation in the total ventilation mode in the air conditioning system 101.

まず、潜熱負荷処理システム２０１の動作について説明する。   First, the operation of the latent heat load processing system 201 will be described.

潜熱負荷処理システム２０１の潜熱系統利用ユニット２０２においては、上述の潜熱負荷処理システム２０１の単独運転時の場合と同様に、第１吸着熱交換器２２２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２２３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２２３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２２２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。潜熱系統利用ユニット２０３においても同様に、第１吸着熱交換器２３２が凝縮器となって第２吸着熱交換器２３３が蒸発器となる第１動作と、第２吸着熱交換器２３３が凝縮器となって第１吸着熱交換器２３２が蒸発器となる第２動作とが交互に繰り返される。   In the latent heat system utilization unit 202 of the latent heat load processing system 201, the first adsorption heat exchanger 222 serves as a condenser as in the case of the single operation of the latent heat load processing system 201 described above. The first operation in which 223 is an evaporator and the second operation in which the second adsorption heat exchanger 223 is a condenser and the first adsorption heat exchanger 222 is an evaporator are alternately repeated. Similarly, in the latent heat system use unit 203, the first operation in which the first adsorption heat exchanger 232 serves as a condenser and the second adsorption heat exchanger 233 serves as an evaporator, and the second adsorption heat exchanger 233 serves as a condenser. Thus, the second operation in which the first adsorption heat exchanger 232 becomes an evaporator is alternately repeated.

以下の説明では、２つの潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の動作をまとめて記載する。   In the following description, the operations of the two latent heat system use units 202 and 203 will be described together.

第１動作では、第１吸着熱交換器２２２、２３２についての再生動作と、第２吸着熱交換器２２３、２３３についての吸着動作とが並行して行われる。第１動作中は、図２３に示されるように、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１が第１状態（図２３の潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１の実線を参照）に設定される。この状態で、潜熱系統圧縮機構２６１から吐出された高圧のガス冷媒は、潜熱系統吐出ガス連絡配管２０７、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１を通じて第１吸着熱交換器２２２、２３２に流入し、第１吸着熱交換器２２２、２３２を通過する間に凝縮する。そして、凝縮された冷媒は、潜熱系統利用側膨張弁２２４、２３４で減圧されて、その後、第２吸着熱交換器２２３、２３３を通過する間に蒸発し、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１、潜熱系統吸入ガス連絡配管２０８、潜熱系統アキュムレータ２６２を通じて潜熱系統圧縮機構２６１に再び吸入される（図２３の潜熱系統冷媒回路２１０に付された矢印を参照）。   In the first operation, the regeneration operation for the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the adsorption operation for the second adsorption heat exchangers 223 and 233 are performed in parallel. During the first operation, as shown in FIG. 23, the latent heat system use-side four-way switching valves 221, 231 are in the first state (see the solid lines of the latent heat system use-side four-way switching valves 221, 231). Is set. In this state, the high-pressure gas refrigerant discharged from the latent heat system compression mechanism 261 flows into the first adsorption heat exchangers 222 and 232 through the latent heat system discharge gas communication pipe 207 and the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231. And condensed while passing through the first adsorption heat exchangers 222 and 232. The condensed refrigerant is depressurized by the latent heat system use side expansion valves 224 and 234, and then evaporated while passing through the second adsorption heat exchangers 223 and 233, and the latent heat system use side four-way switching valve 221. 231, the latent heat system intake gas communication pipe 208 and the latent heat system accumulator 262 are again sucked into the latent heat system compression mechanism 261 (see the arrow attached to the latent heat system refrigerant circuit 210 in FIG. 23).

第１動作中において、第１吸着熱交換器２２２、２３２では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第１吸着熱交換器２２２、２３２から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第２吸着熱交換器２２３、２３３では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第２吸着熱交換器２２３、２３３で除湿された屋内空気ＲＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図２３の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the first operation, in the first adsorption heat exchangers 222 and 232, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. The moisture desorbed from the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is supplied indoors as the supply air SA through the air supply port along with the outdoor air OA. In the second adsorption heat exchangers 223 and 233, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent to dehumidify the indoor air RA, and the heat of adsorption generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the indoor air RA dehumidified by the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 23). See arrows on both sides).

第２動作では、第１吸着熱交換器２２２、２３２についての吸着動作と、第２吸着熱交換器２２３、２３３についての再生動作とが並行して行われる。第２動作中は、図２４に示されるように、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１が第２状態（図２４の潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１の破線を参照）に設定される。この状態で、潜熱系統圧縮機構２６１から吐出された高圧のガス冷媒は、潜熱系統吐出ガス連絡配管２０７、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１を通じて第２吸着熱交換器２２３、２３３に流入し、第２吸着熱交換器２２３、２３３を通過する間に凝縮する。そして、凝縮された冷媒は、潜熱系統利用側膨張弁２２４、２３４で減圧されて、その後、第１吸着熱交換器２２２、２３２を通過する間に蒸発し、潜熱系統利用側四路切換弁２２１、２３１、潜熱系統吸入ガス連絡配管２０８、潜熱系統アキュムレータ２６２を通じて潜熱系統圧縮機構２６１に再び吸入される（図２４の潜熱系統冷媒回路２１０に付された矢印を参照）。   In the second operation, the adsorption operation for the first adsorption heat exchangers 222 and 232 and the regeneration operation for the second adsorption heat exchangers 223 and 233 are performed in parallel. During the second operation, as shown in FIG. 24, the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231 are in the second state (refer to the broken lines of the latent heat system use-side four-way switching valves 221 and 231). Is set. In this state, the high-pressure gas refrigerant discharged from the latent heat system compression mechanism 261 flows into the second adsorption heat exchangers 223 and 233 through the latent heat system discharge gas communication pipe 207 and the latent heat system use side four-way switching valves 221 and 231. And condensed while passing through the second adsorption heat exchangers 223 and 233. The condensed refrigerant is depressurized by the latent heat system use side expansion valves 224 and 234, and then evaporated while passing through the first adsorption heat exchangers 222 and 232, and the latent heat system use side four-way switching valve 221. 231, the latent heat system intake gas communication pipe 208 and the latent heat system accumulator 262 are again sucked into the latent heat system compression mechanism 261 (see the arrow attached to the latent heat system refrigerant circuit 210 in FIG. 24).

第２動作中において、第２吸着熱交換器２２３、２３３では、冷媒の凝縮により加熱された吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分が外気吸入口から吸入された屋外空気ＯＡに付与される。第２吸着熱交換器２２３、２３３から脱離した水分は、屋外空気ＯＡに同伴して給気口を通じて供給空気ＳＡとして屋内へ供給される。第１吸着熱交換器２２２、２３２では、屋内空気ＲＡ中の水分が吸着剤に吸着されて屋内空気ＲＡが除湿され、その際に生じた吸着熱が冷媒に吸熱されて冷媒が蒸発する。そして、第１吸着熱交換器２２２、２３２で除湿された屋内空気ＲＡは、排気口を通って排出空気ＥＡとして屋外へ排出される（図２４の吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の両側に付された矢印を参照）。   During the second operation, in the second adsorption heat exchangers 223 and 233, moisture is desorbed from the adsorbent heated by the condensation of the refrigerant, and the desorbed moisture is given to the outdoor air OA sucked from the outside air inlet. Is done. The moisture desorbed from the second adsorption heat exchangers 223 and 233 is supplied indoors as supply air SA through the air supply port accompanying the outdoor air OA. In the first adsorption heat exchangers 222 and 232, the moisture in the indoor air RA is adsorbed by the adsorbent and the indoor air RA is dehumidified, and the adsorption heat generated at that time is absorbed by the refrigerant and the refrigerant evaporates. Then, the indoor air RA dehumidified by the first adsorption heat exchangers 222 and 232 is discharged to the outside as exhaust air EA through the exhaust port (of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233 in FIG. 24). See arrows on both sides).

ここで、空気調和システム１０１において行われているシステム制御について、潜熱負荷処理システム２０１に着目して説明する。   Here, the system control performed in the air conditioning system 101 will be described focusing on the latent heat load processing system 201.

まず、リモコン１１１、１１２によって目標温度及び目標相対湿度が設定されると、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の潜熱系統利用側制御部２２８、２３８には、これらの目標温度値及び目標相対湿度値とともに、ＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出されたユニット内に吸入される屋内の空気の温度値及び相対湿度値と、ＯＡ吸入温度・湿度センサ２２６、２３６によって検出されたユニット内に吸入される屋外の空気の温度値及び相対湿度値とが入力される。   First, when the target temperature and the target relative humidity are set by the remote controllers 111 and 112, the latent heat system use side control units 228 and 238 of the latent heat system use units 202 and 203 have the target temperature value and the target relative humidity value. The indoor air temperature value and relative humidity value sucked into the unit detected by the RA suction temperature / humidity sensors 225, 235, and the unit detected by the OA suction temperature / humidity sensors 226, 236 are sucked into the unit. The outdoor air temperature value and relative humidity value are input.

すると、ステップＳ１１において、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８は、屋内の空気の目標温度値及び目標相対湿度値からエンタルピの目標値又は絶対湿度の目標値を演算し、そして、ＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出された温度値及び相対湿度値から屋内からユニット内に吸入される空気のエンタルピの現在値又は絶対湿度の現在値を演算し、両値の差である必要潜熱能力値Δｈを演算する。そして、このΔｈの値を、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の処理能力を上げる必要があるかどうかを潜熱系統熱源側制御部２６５に知らせるための能力ＵＰ信号Ｋ１に変換する。例えば、Δｈの絶対値が所定値よりも小さい場合（すなわち、屋内の空気の湿度値が目標湿度値に近い値であり、処理能力を増減する必要がない場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「０」とし、Δｈの絶対値が所定値よりも処理能力を上げなければならない方向に大きい場合（すなわち、加湿運転においては屋内の空気の湿度値が目標湿度値よりも低く、処理能力を上げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「Ａ」とし、Δｈの絶対値が所定値よりも処理能力を下げなければならない方向に大きい場合（すなわち、加湿運転においては屋内の空気の湿度値が目標湿度値よりも高く、処理能力を下げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ１を「Ｂ」とする。   Then, in step S11, the latent heat system use side control units 228 and 238 calculate the target value of enthalpy or the target value of absolute humidity from the target temperature value and target relative humidity value of indoor air, Calculate the current value of the enthalpy of air sucked into the unit from the indoors or the current value of absolute humidity from the temperature value and the relative humidity value detected by the humidity sensors 225 and 235, and the necessary latent heat capacity value which is the difference between the two values Δh is calculated. Then, the value of Δh is converted into a capability UP signal K1 for notifying the latent heat system heat source side controller 265 whether or not the processing capability of the latent heat system utilization units 202 and 203 needs to be increased. For example, when the absolute value of Δh is smaller than a predetermined value (that is, when the humidity value of indoor air is close to the target humidity value and there is no need to increase or decrease the processing capacity), the capability UP signal K1 is set to “ 0, and when the absolute value of Δh is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be increased (that is, in the humidification operation, the humidity value of indoor air is lower than the target humidity value and the processing capacity needs to be increased) When the capacity UP signal K1 is “A” and the absolute value of Δh is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be lowered (that is, in the humidification operation, the humidity value of indoor air is If it is higher than the target humidity value and the processing capacity needs to be lowered), the capacity UP signal K1 is set to “B”.

次に、ステップＳ１２において、潜熱系統熱源側制御部２６５は、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８から潜熱系統熱源側制御部２６５へ伝送された潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を用いて、目標凝縮温度値ＴｃＳ１及び目標蒸発温度値ＴｅＳ１を演算する。例えば、目標凝縮温度値ＴｃＳ１は、現在の目標凝縮温度値に潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を加算することによって演算される。また、目標蒸発温度値ＴｅＳ１は、現在の目標蒸発温度値に潜熱系統利用ユニット２０２、２０３の能力ＵＰ信号Ｋ１を減算することによって演算される。これにより、能力ＵＰ信号Ｋ１の値が「Ａ」の場合には、目標凝縮温度値ＴｃＳ１は高くなり、目標蒸発温度値ＴｅＳ１は低くなる。   Next, in step S12, the latent heat system heat source side control unit 265 receives the capability UP signal K1 of the latent heat system utilization units 202 and 203 transmitted from the latent heat system utilization side control units 228 and 238 to the latent heat system heat source side control unit 265. The target condensing temperature value TcS1 and the target evaporating temperature value TeS1 are calculated. For example, the target condensation temperature value TcS1 is calculated by adding the capability UP signal K1 of the latent heat system use units 202 and 203 to the current target condensation temperature value. Further, the target evaporation temperature value TeS1 is calculated by subtracting the capability UP signal K1 of the latent heat system utilization units 202 and 203 from the current target evaporation temperature value. Thereby, when the value of the capability UP signal K1 is “A”, the target condensing temperature value TcS1 becomes high and the target evaporation temperature value TeS1 becomes low.

次に、ステップＳ１３において、潜熱負荷処理システム２０１全体の凝縮温度及び蒸発温度の実測値に相当する値であるシステム凝縮温度値Ｔｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１を演算する。例えば、システム凝縮温度値Ｔｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１は、潜熱系統吸入圧力センサ２６３によって検出された潜熱系統圧縮機構２６１の吸入圧力値及び潜熱系統吐出圧力センサ２６４によって検出された潜熱系統圧縮機構２６１の吐出圧力値を、これらの圧力値における冷媒の飽和温度に換算することによって演算される。そして、システム凝縮温度値Ｔｃ１に対する目標凝縮温度値ＴｃＳ１の温度差ΔＴｃ１及びシステム蒸発温度値Ｔｅ１に対する目標蒸発温度値ＴｅＳ１の温度差ΔＴｅ１を演算し、これらの温度差を除算することによって潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量の増減の要否及び増減幅を決定する。   Next, in step S13, a system condensing temperature value Tc1 and a system evaporating temperature value Te1 which are values corresponding to actual measured values of the condensing temperature and the evaporating temperature of the entire latent heat load processing system 201 are calculated. For example, the system condensation temperature value Tc1 and the system evaporation temperature value Te1 are the suction pressure value of the latent heat system compression mechanism 261 detected by the latent heat system suction pressure sensor 263 and the latent heat system compression mechanism 261 detected by the latent heat system discharge pressure sensor 264. Is calculated by converting the discharge pressure value to the saturation temperature of the refrigerant at these pressure values. Then, a temperature difference ΔTc1 of the target condensing temperature value TcS1 with respect to the system condensing temperature value Tc1 and a temperature difference ΔTe1 of the target evaporating temperature value TeS1 with respect to the system evaporating temperature value Te1 are calculated, and the latent heat system compression mechanism is divided by dividing these temperature differences. The necessity / increase / decrease width of the operating capacity of H.261 is determined.

このようにして決定された潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を用いて、潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を制御することで、屋内の空気の目標相対湿度に近づけるシステム制御を行っている。例えば、温度差ΔＴｃ１から温度差ΔＴｅ１を差し引いた値が正値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を増加させ、逆に、温度差ΔＴｃ１から温度差ΔＴｅ１を差し引いた値が負値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を減少させるように制御する。   By using the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 determined in this way, the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is controlled to perform system control to bring it closer to the target relative humidity of indoor air. For example, when the value obtained by subtracting the temperature difference ΔTe1 from the temperature difference ΔTc1 is a positive value, the operating capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is increased, and conversely, the value obtained by subtracting the temperature difference ΔTe1 from the temperature difference ΔTc1 is a negative value. In that case, control is performed so as to reduce the operating capacity of the latent heat system compression mechanism 261.

次に、顕熱負荷処理システム３０１の動作について説明する。   Next, the operation of the sensible heat load processing system 301 will be described.

顕熱負荷処理システム３０１の顕熱系統熱源ユニット３０６の顕熱系統熱源側四路切換弁３６２が暖房運転状態（第１ポート３６２ａと第４ポート３６２ｄとが接続され、かつ、第２ポート３６２ｂと第３ポート３６２ｃとが接続された状態）になっている。また、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の顕熱系統利用側膨張弁３２１、３３１は、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の暖房負荷に応じて、開度調節されている。顕熱系統熱源側膨張弁３６４は、冷媒を減圧するように開度調節されている。   The sensible heat system heat source side four-way switching valve 362 of the sensible heat system heat source unit 306 of the sensible heat load processing system 301 is in a heating operation state (the first port 362a and the fourth port 362d are connected, and the second port 362b The third port 362c is connected). Moreover, the opening degree of the sensible heat system utilization side expansion valves 321 and 331 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 is adjusted according to the heating load of the sensible heat system utilization units 302 and 303. The opening degree of the sensible heat system heat source side expansion valve 364 is adjusted so as to depressurize the refrigerant.

このような顕熱処理冷媒回路３１０の状態において、顕熱系統熱源ユニット３０６の顕熱系統圧縮機構３６１を起動すると、顕熱系統圧縮機構３６１から吐出された高圧のガス冷媒は、顕熱系統熱源側四路切換弁３６２、顕熱系統ガス連絡配管３０８を通じて、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３に送られる。そして、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３に送られた高圧のガス冷媒は、空気熱交換器３２２、３３２において、ユニット内に吸入された屋内空気ＲＡとの熱交換によって凝縮されて液冷媒となり、顕熱系統利用側膨張弁３２１、３３１及び顕熱系統液連絡配管３０７を通じて、顕熱系統熱源ユニット３０６に送られる。一方、空気熱交換器３２２、３３２において冷媒との熱交換により加熱された屋内空気ＲＡは、供給空気ＳＡとして屋内に供給される。そして、顕熱系統熱源ユニット３０６に送られた液冷媒は、顕熱系統レシーバ３６８を通過し、顕熱系統熱源側膨張弁３６４で減圧された後に、顕熱系統熱源側熱交換器３６３で蒸発されて低圧のガス冷媒となり、顕熱系統熱源側四路切換弁３６２を通じて顕熱系統圧縮機構３６１に再び吸入される。尚、顕熱系統利用側膨張弁３２１、３３１は、後述のように、空気熱交換器３２２、３３２の過冷却度ＳＣ、すなわち、液側温度センサ３２３、３３３によって検出された空気熱交換器３２２、３３２の液側の冷媒温度値と、ガス側温度センサ３２４、３３４によって検出された空気熱交換器３２２、３３２のガス側の冷媒温度値との温度差が目標過冷却度ＳＣＳになるように開度制御がなされている。   When the sensible heat system compression mechanism 361 of the sensible heat system heat source unit 306 is activated in such a state of the sensible heat system refrigerant circuit 310, the high-pressure gas refrigerant discharged from the sensible heat system compression mechanism 361 is transferred to the sensible heat system heat source side. It is sent to the sensible heat system utilization units 302 and 303 through the four-way switching valve 362 and the sensible heat system gas communication pipe 308. The high-pressure gas refrigerant sent to the sensible heat system utilization units 302 and 303 is condensed by the heat exchange with the indoor air RA sucked into the units in the air heat exchangers 322 and 332 and becomes liquid refrigerant, It is sent to the sensible heat system heat source unit 306 through the sensible heat system use side expansion valves 321 and 331 and the sensible heat system liquid communication pipe 307. On the other hand, the indoor air RA heated by the heat exchange with the refrigerant in the air heat exchangers 322 and 332 is supplied indoors as the supply air SA. Then, the liquid refrigerant sent to the sensible heat system heat source unit 306 passes through the sensible heat system receiver 368 and is depressurized by the sensible heat system heat source side expansion valve 364, and then evaporated by the sensible heat system heat source side heat exchanger 363. As a result, the refrigerant becomes low-pressure gas refrigerant and is sucked into the sensible heat system compression mechanism 361 again through the sensible heat system heat source side four-way switching valve 362. The sensible heat system use side expansion valves 321 and 331 are, as will be described later, the subcool degree SC of the air heat exchangers 322 and 332, that is, the air heat exchanger 322 detected by the liquid side temperature sensors 323 and 333. 332 so that the temperature difference between the liquid side refrigerant temperature value of 332 and the gas side refrigerant temperature value of the air heat exchangers 322 and 332 detected by the gas side temperature sensors 324 and 334 becomes the target supercooling degree SCS. The opening degree is controlled.

ここで、空気調和システム１０１において行われているシステム制御について、顕熱負荷処理システム３０１に着目して説明する。   Here, the system control performed in the air conditioning system 101 will be described by focusing on the sensible heat load processing system 301.

まず、リモコン１１１、１１２によって目標温度が設定されると、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の顕熱系統利用側制御部３２８、３３８には、これらの目標温度値とともに、ＲＡ吸入温度センサ３２５、３３５によって検出されたユニット内に吸入される屋内の空気の温度値が入力される。   First, when the target temperature is set by the remote controllers 111 and 112, the sensible heat system use side control units 328 and 338 of the sensible heat system use units 302 and 303 have the RA intake temperature sensor 325, The temperature value of indoor air sucked into the unit detected by 335 is input.

すると、ステップＳ１４において、顕熱系統利用側制御部３２８、３３８は、屋内の空気の目標温度値とＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出された温度値との温度差（以下、必要顕熱能力値ΔＴとする）を演算する。ここで、必要顕熱能力値ΔＴは、上述のように屋内の空気の目標温度値と現在の屋内の空気の温度値との差であるため、空気調和システム１０１において処理しなければならない顕熱負荷に相当するものである。そして、この必要顕熱能力値ΔＴの値を、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を上げる必要があるかどうかを顕熱系統熱源側制御部３６５に知らせるための能力ＵＰ信号Ｋ２に変換する。例えば、ΔＴの絶対値が所定値よりも小さい場合（すなわち、屋内の空気の温度値が目標温度値に近い値であり、処理能力を増減する必要がない場合）には能力ＵＰ信号Ｋ２を「０」とし、ΔＴの絶対値が所定値よりも処理能力を上げなければならない方向に大きい場合（すなわち、暖房運転においては屋内の空気の温度値が目標温度値よりも低く、処理能力を上げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ２を「ａ」とし、ΔＴの絶対値が所定値よりも処理能力を下げなければならない方向に大きい場合（すなわち、暖房運転においては屋内の空気の温度値が目標温度値よりも高く、処理能力を下げる必要がある場合）には能力ＵＰ信号Ｋ２を「ｂ」とする。   Then, in step S14, the sensible heat system utilization side control units 328 and 338 determine the temperature difference between the target temperature value of the indoor air and the temperature value detected by the RA inhalation temperature / humidity sensors 225 and 235 (hereinafter, the required sensible temperature). Heat capacity value ΔT). Here, since the required sensible heat capacity value ΔT is the difference between the target temperature value of indoor air and the current temperature value of indoor air as described above, the sensible heat that must be processed in the air conditioning system 101. It corresponds to a load. Then, the value of the required sensible heat capacity value ΔT is converted into a capacity UP signal K2 for informing the sensible heat system heat source side control unit 365 whether or not the processing capacity of the sensible heat system utilization units 302 and 303 needs to be increased. To do. For example, when the absolute value of ΔT is smaller than a predetermined value (that is, when the temperature value of indoor air is close to the target temperature value and there is no need to increase or decrease the processing capacity), the capability UP signal K2 is set to “ 0, and the absolute value of ΔT is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be increased (that is, in the heating operation, the temperature value of the indoor air is lower than the target temperature value and the processing capacity needs to be increased) When the capacity UP signal K2 is “a” and the absolute value of ΔT is larger than the predetermined value in the direction in which the processing capacity must be lowered (that is, in the heating operation, the temperature value of indoor air is When the temperature is higher than the target temperature value and the processing capacity needs to be lowered), the capacity UP signal K2 is set to “b”.

次に、ステップＳ１５において、顕熱系統利用側制御部３２８、３３８は、必要顕熱能力値ΔＴの値に応じて、目標過冷却度ＳＣＳの値を変更する。例えば、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げる必要がある場合（能力ＵＰ信号Ｋ２が「ｂ」の場合）には、目標過冷却度ＳＣＳを大きくして、空気熱交換器３２２、３３２における冷媒と空気との交換熱量を小さくするように顕熱系統利用側膨張弁３２１、３３１の開度を制御する。   Next, in step S15, the sensible heat system use side control units 328 and 338 change the value of the target supercooling degree SCS according to the value of the required sensible heat capacity value ΔT. For example, when it is necessary to reduce the processing capacity of the sensible heat system utilization units 302 and 303 (when the capacity UP signal K2 is “b”), the target supercooling degree SCS is increased and the air heat exchanger 322, The opening degree of the sensible heat system use side expansion valves 321 and 331 is controlled so as to reduce the amount of heat exchanged between the refrigerant and the air in 332.

また、ステップＳ１６において、顕熱系統熱源側制御部３６５は、顕熱系統利用側制御部３２８、３３８から顕熱系統熱源側制御部３６５へ伝送された顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を用いて、目標凝縮温度値ＴｃＳ２及び目標蒸発温度値ＴｅＳ２を演算する。例えば、目標凝縮温度値ＴｃＳ２は、現在の目標凝縮温度値に顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を加算することによって演算される。また、目標蒸発温度値ＴｅＳ２は、現在の目標蒸発温度値に顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を減算することによって演算される。これにより、能力ＵＰ信号Ｋ２の値が「ａ」の場合には、目標凝縮温度ＴｃＳ２は高くなり、目標蒸発温度値ＴｅＳ２は低くなる。尚、上述したように、潜熱負荷処理システム２０１においては潜熱処理とともに顕熱処理が行われるため、目標凝縮温度値ＴｃＳ２及び目標蒸発温度値ＴｅＳ２の演算をするにあたり、潜熱負荷処理システム２０１において潜熱負荷の処理とともに処理される顕熱負荷の処理能力（発生顕熱処理能力）を考慮した演算方法を採用しているが、ここでは説明せず、後述する。   In step S16, the sensible heat system heat source side control unit 365 increases the capacity of the sensible heat system use units 302 and 303 transmitted from the sensible heat system use side control units 328 and 338 to the sensible heat system heat source side control unit 365. A target condensation temperature value TcS2 and a target evaporation temperature value TeS2 are calculated using the signal K2. For example, the target condensation temperature value TcS2 is calculated by adding the capability UP signal K2 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 to the current target condensation temperature value. Further, the target evaporation temperature value TeS2 is calculated by subtracting the capability UP signal K2 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 from the current target evaporation temperature value. As a result, when the value of the capability UP signal K2 is “a”, the target condensation temperature TcS2 becomes high and the target evaporation temperature value TeS2 becomes low. As described above, in the latent heat load processing system 201, the sensible heat treatment is performed together with the latent heat treatment. Therefore, in calculating the target condensation temperature value TcS2 and the target evaporation temperature value TeS2, the latent heat load processing system 201 determines the latent heat load. A calculation method that takes into account the processing capacity of the sensible heat load (generated sensible heat processing capacity) that is processed together with the processing is employed, but will not be described here and will be described later.

次に、ステップＳ１７において、顕熱負荷処理システム３０１全体の凝縮温度及び蒸発温度の実測値に相当する値であるシステム凝縮温度値Ｔｃ２及びシステム蒸発温度値Ｔｅ２を演算する。例えば、システム凝縮温度値Ｔｃ２及びシステム蒸発温度値Ｔｅ２は、顕熱系統吸入圧力センサ３６６によって検出された顕熱系統圧縮機構３６１の吸入圧力値及び顕熱系統吐出圧力センサ３６７によって検出された顕熱系統圧縮機構３６１の吐出圧力値を、これらの圧力値における冷媒の飽和温度に換算することによって演算される。そして、システム凝縮温度値Ｔｃ２に対する目標凝縮温度値ＴｃＳ２の温度差ΔＴｃ２及びシステム蒸発温度値Ｔｅ２に対する目標蒸発温度値ＴｅＳ２の温度差ΔＴｅ２を演算する。そして、暖房運転の場合には、温度差ΔＴｃ２から顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量の増減の要否及び増減幅を決定する。   Next, in step S17, a system condensing temperature value Tc2 and a system evaporating temperature value Te2 that are values corresponding to actual measured values of the condensing temperature and the evaporating temperature of the entire sensible heat load treatment system 301 are calculated. For example, the system condensation temperature value Tc2 and the system evaporation temperature value Te2 are the suction pressure value of the sensible heat system compression mechanism 361 detected by the sensible heat system suction pressure sensor 366 and the sensible heat detected by the sensible heat system discharge pressure sensor 367. Calculation is performed by converting the discharge pressure value of the system compression mechanism 361 into the saturation temperature of the refrigerant at these pressure values. Then, a temperature difference ΔTc2 of the target condensation temperature value TcS2 with respect to the system condensation temperature value Tc2 and a temperature difference ΔTe2 of the target evaporation temperature value TeS2 with respect to the system evaporation temperature value Te2 are calculated. In the case of the heating operation, whether or not the operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 needs to be increased or decreased is determined from the temperature difference ΔTc2.

このようにして決定された顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を用いて、顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を制御することで、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の目標温度に近づけるシステム制御を行っている。例えば、温度差ΔＴｃ２が正値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を増加させ、逆に、温度差ΔＴｃ２が負値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を減少させるように制御する。   By using the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 determined in this way, the system control to bring the target temperature of the sensible heat system utilization units 302 and 303 closer to the target temperature by controlling the operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361. It is carried out. For example, when the temperature difference ΔTc2 is a positive value, the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is increased. Conversely, when the temperature difference ΔTc2 is a negative value, the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is decreased. Control.

この場合においても、吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の吸着動作又は再生動作によって、潜熱負荷処理システム２０１において潜熱処理とともに顕熱処理が行われているため、顕熱負荷処理システム３０１の処理能力が発生顕熱処理能力Δｔの分だけ過多になる現象が生じている。   Even in this case, since the sensible heat treatment is performed together with the latent heat treatment in the latent heat load treatment system 201 by the adsorption operation or the regeneration operation of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, 233, the process of the sensible heat load treatment system 301 is performed. A phenomenon occurs in which the capacity becomes excessive by the amount of the generated sensible heat treatment capacity Δt.

このため、この空気調和システム１０１では、除湿冷房運転時と同様のシステム制御を行っている。   For this reason, in this air conditioning system 101, the same system control as in the dehumidifying and cooling operation is performed.

まず、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８においては、上述のＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出されたユニット内に吸入される屋内の空気の温度値及び相対湿度値等とともに、ＳＡ供給温度センサ２２７、２３７によって検出されたユニット内から屋内に供給される空気の温度値が入力されているため、ステップＳ１８において、ＲＡ吸入温度・湿度センサ２２５、２３５によって検出された温度値と、ＳＡ供給温度センサ２２７、２３７によって検出された温度値との温度差である発生顕熱能力値Δｔを演算する。そして、この発生顕熱能力値Δｔの値を、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げる必要があるかどうかを顕熱系統熱源側制御部３６５に知らせるための顕熱処理信号Ｋ３に変換する。例えば、Δｔの絶対値が所定値よりも小さい場合（すなわち、潜熱系統利用ユニット２０２、２０３から屋内に供給される空気の温度値が屋内の空気の温度値に近い値であり、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を増減する必要がない場合）には顕熱処理信号Ｋ３を「０」とし、Δｔの絶対値が所定値よりも顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げなければならない方向に大きい場合（すなわち、暖房運転においては潜熱系統利用ユニット２０２、２０３から屋内に供給される空気の温度値が屋内の空気の温度値よりも高い値であり、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げる必要がある場合）には顕熱処理信号Ｋ３を「ａ’」とする。   First, the latent heat system use side control units 228 and 238 supply the SA with the temperature value and relative humidity value of the indoor air sucked into the unit detected by the RA suction temperature / humidity sensors 225 and 235 described above. Since the temperature value of the air supplied indoors from within the unit detected by the temperature sensors 227 and 237 is input, in step S18, the temperature value detected by the RA suction temperature / humidity sensors 225 and 235, and the SA A generated sensible heat capacity value Δt, which is a temperature difference from the temperature values detected by the supply temperature sensors 227 and 237, is calculated. Then, the value of the generated sensible heat capacity value Δt is converted into a sensible heat treatment signal K3 for informing the sensible heat system heat source side control unit 365 whether or not the processing capacity of the sensible heat system utilization units 302 and 303 needs to be lowered. To do. For example, when the absolute value of Δt is smaller than a predetermined value (that is, the temperature value of the air supplied indoors from the latent heat system use units 202 and 203 is close to the temperature value of the indoor air, and the sensible heat system is used) When it is not necessary to increase or decrease the processing capacity of the units 302 and 303), the sensible heat treatment signal K3 should be set to “0”, and the processing power of the sensible heat system utilization units 302 and 303 must be lowered below the predetermined value of Δt. If it is large in the direction that must be (that is, in the heating operation, the temperature value of the air supplied indoors from the latent heat system use units 202 and 203 is higher than the temperature value of the indoor air, and the sensible heat system use unit 302 , 303), the sensible heat treatment signal K3 is set to “a ′”.

そして、ステップＳ１６において、顕熱系統熱源側制御部３６５は、顕熱系統利用側制御部３２８、３３８から顕熱系統熱源側制御部３６５へ伝送された顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を用いて、目標凝縮温度値ＴｃＳ２及び目標蒸発温度値ＴｅＳ２を演算する際に、潜熱系統利用側制御部２２８、２３８から潜熱系統熱源側制御部２６５を通じて顕熱系統熱源側制御部３６５へ伝送された顕熱処理信号Ｋ３を考慮して演算する。目標凝縮温度値ＴｃＳ２は、現在の目標凝縮温度値に顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を加算するとともに、顕熱処理信号Ｋ３を減算することによって演算される。また、目標蒸発温度値ＴｅＳ２は、現在の目標蒸発温度値に顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の能力ＵＰ信号Ｋ２を減算するとともに、顕熱処理信号Ｋ３を加算することによって演算される。これにより、顕熱処理信号Ｋ３の値が「ａ’」の場合には、目標凝縮温度ＴｃＳ２は低くなり、目標蒸発温度値ＴｅＳ２は高くなるため、結果的に、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の処理能力を下げる方向に目標凝縮温度値ＴｃＳ２及び目標蒸発温度値ＴｅＳ２の値を変更することができる。   In step S16, the sensible heat system heat source side control unit 365 increases the capacity of the sensible heat system use units 302 and 303 transmitted from the sensible heat system use side control units 328 and 338 to the sensible heat system heat source side control unit 365. When calculating the target condensation temperature value TcS2 and the target evaporation temperature value TeS2 using the signal K2, the latent heat system use side control units 228 and 238 pass through the latent heat system heat source side control unit 265 to the sensible heat system heat source side control unit 365. Calculation is performed in consideration of the transmitted sensible heat treatment signal K3. The target condensation temperature value TcS2 is calculated by adding the capability UP signal K2 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 to the current target condensation temperature value and subtracting the sensible heat treatment signal K3. The target evaporation temperature value TeS2 is calculated by subtracting the capability UP signal K2 of the sensible heat system utilization units 302 and 303 from the current target evaporation temperature value and adding the sensible heat treatment signal K3. Thereby, when the value of the sensible heat treatment signal K3 is “a ′”, the target condensation temperature TcS2 becomes low and the target evaporation temperature value TeS2 becomes high. As a result, the sensible heat system utilization units 302 and 303 The target condensing temperature value TcS2 and the target evaporating temperature value TeS2 can be changed in the direction of decreasing the processing capacity.

そして、ステップＳ１７において、暖房運転の場合には、顕熱処理信号Ｋ３を考慮した目標凝縮温度値ＴｃＳ２に基づいて温度差ΔＴｃ２を演算し、顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量の増減の要否及び増減幅を決定する。   In step S17, in the case of heating operation, the temperature difference ΔTc2 is calculated based on the target condensation temperature value TcS2 considering the sensible heat treatment signal K3, and whether or not the operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 needs to be increased or decreased, and Determine the range of increase or decrease.

このようにして決定された顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を用いて、顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を制御することで、顕熱系統利用ユニット３０２、３０３の目標温度に近づけるシステム制御を行っている。例えば、温度差ΔＴｃ２が正値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を増加させ、逆に、温度差ΔＴｃ２が負値の場合には潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量を減少させるように制御する。   By using the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 determined in this way, the system control to bring the target temperature of the sensible heat system utilization units 302 and 303 closer to the target temperature by controlling the operation capacity of the sensible heat system compression mechanism 361. It is carried out. For example, when the temperature difference ΔTc2 is a positive value, the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is increased. Conversely, when the temperature difference ΔTc2 is a negative value, the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261 is decreased. Control.

これにより、空気調和システム１０１では、潜熱負荷処理システム２０１において潜熱処理とともに行われる顕熱処理の処理能力である発生顕熱処理能力に相当する発生顕熱能力値Δｔを演算し、この発生顕熱処理能力Δｔを考慮して顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を制御することによって、顕熱負荷処理システム３０１における顕熱処理能力が過多にならないようにすることができる。これにより、屋内の目標空気温度に対する収束性を向上させることができる。   As a result, the air conditioning system 101 calculates the generated sensible heat capacity value Δt corresponding to the generated sensible heat treatment capacity, which is the processing capacity of the sensible heat treatment performed together with the latent heat treatment in the latent heat load processing system 201, By controlling the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 in consideration of the above, it is possible to prevent the sensible heat treatment capacity in the sensible heat load treatment system 301 from becoming excessive. Thereby, the convergence property with respect to the indoor target air temperature can be improved.

尚、ここでは、加湿暖房運転の例として、潜熱負荷処理システム２０１を全換気モードの加湿運転を行いながら顕熱負荷処理システム３０１の暖房運転を行う場合について説明したが、潜熱負荷処理システム２０１を循環モードや給気モード等の他のモードで加湿運転を行う場合であっても適用可能である。   Here, as an example of the humidification heating operation, the case where the latent heat load processing system 201 performs the heating operation of the sensible heat load processing system 301 while performing the humidification operation in the full ventilation mode has been described. This is applicable even when the humidifying operation is performed in other modes such as a circulation mode and an air supply mode.

（３）空気調和システムの特徴
本実施形態の空気調和システム１０１には、以下のような特徴がある。 (3) Features of the air conditioning system The air conditioning system 101 of the present embodiment has the following features.

（Ａ）
本実施形態の空気調和システム１０１は、吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３を有し主として屋内の潜熱負荷を処理することが可能な複数（本実施形態では、２つ）の潜熱系統利用側冷媒回路２１０ａ、２１０ｂを備えた潜熱系統利用ユニット２０２、２０３が、潜熱系統吐出ガス連絡配管２０７及び潜熱系統吸入ガス連絡配管２０８を介して、潜熱系統圧縮機構２６１を有する潜熱系統熱源側冷媒回路２１０ｃを備えた潜熱系統熱源ユニット２０６に接続されることによって構成された潜熱負荷処理システム２０１を備えている。つまり、潜熱系統利用側冷媒回路２１０ａ、２１０ｂの系統全体で蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うための熱源を１つにまとめるようにしている。これにより、吸着熱交換器を用いた空気調和装置を複数台設置する際に生じるコストアップやメンテナンス箇所の増加を抑えることができる。 (A)
The air conditioning system 101 of this embodiment has adsorption heat exchangers 222, 223, 232, 233, and uses a plurality of (two in this embodiment) latent heat systems that can mainly process indoor latent heat loads. A latent heat system heat source side refrigerant circuit in which the latent heat system utilization units 202 and 203 including the side refrigerant circuits 210a and 210b have a latent heat system compression mechanism 261 via a latent heat system discharge gas communication pipe 207 and a latent heat system suction gas communication pipe 208. A latent heat load processing system 201 configured by being connected to a latent heat system heat source unit 206 including 210c is provided. That is, the heat source for performing the vapor compression refrigeration cycle operation is integrated into the entire system of the latent heat system use side refrigerant circuits 210a and 210b. Thereby, it is possible to suppress an increase in cost and an increase in maintenance locations that occur when a plurality of air conditioners using an adsorption heat exchanger are installed.

（Ｂ）
また、潜熱系統熱源側冷媒回路２１０ｃは、潜熱系統圧縮機構２６１の吸入側に接続された液溜容器としての潜熱系統アキュムレータ２６２を有しており、この潜熱負荷処理システム２０１の運転負荷の変動に伴い、冷媒循環量が減少した場合に増加する余剰冷媒を溜めておくことができるようになっている。これにより、冷媒循環量の減少に伴って発生する余剰冷媒を溜めるためのレシーバを、利用側冷媒回路の数、すなわち、吸着熱交換器の数に対応して接続する必要がなくなり、これによるコストアップや吸着熱交換器を内蔵する潜熱系統利用ユニットのサイズが大きくなるのを抑えることができる。 (B)
In addition, the latent heat system heat source side refrigerant circuit 210c has a latent heat system accumulator 262 as a liquid reservoir connected to the suction side of the latent heat system compression mechanism 261, and the operation load of the latent heat load processing system 201 is changed. Along with this, it is possible to store surplus refrigerant that increases when the refrigerant circulation rate decreases. As a result, there is no need to connect a receiver for accumulating surplus refrigerant generated with a decrease in the refrigerant circulation amount corresponding to the number of use side refrigerant circuits, that is, the number of adsorption heat exchangers. It is possible to suppress the increase in the size of the latent heat system utilization unit incorporating the up and adsorption heat exchanger.

（Ｃ）
しかも、空気調和システム１０１は、吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３を有する潜熱系統利用ユニット２０２、２０３を備えた潜熱負荷処理システム２０１に加えて、空気熱交換器３２２、３３２を有する顕熱系統利用ユニット３０２、３０３と顕熱系統熱源ユニット３０６を備えている。すなわち、空気調和システム１０１では、主として屋内の潜熱負荷を処理する潜熱負荷処理システム２０１と、主として屋内の顕熱負荷を処理する顕熱負荷処理システム３０１とに分けて、屋内の潜熱負荷及び顕熱負荷を処理することができる。 (C)
In addition to the latent heat load processing system 201 having the latent heat system utilization units 202 and 203 having the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233, the air conditioning system 101 has an air heat exchanger 322 and 332 having an air heat exchanger 322 and 332. Heat system utilization units 302 and 303 and a sensible heat system heat source unit 306 are provided. That is, the air conditioning system 101 is divided into a latent heat load processing system 201 that mainly processes indoor latent heat loads and a sensible heat load processing system 301 that mainly processes indoor sensible heat loads. The load can be handled.

（Ｄ）
本実施形態の空気調和システム１０１では、空気調和システム１０１全体として処理しなければならない潜熱負荷である必要潜熱処理能力（Δｈに相当）と、空気調和システム１０１全体として処理しなければならない顕熱負荷である必要顕熱処理能力（ΔＴに相当）とが、潜熱負荷処理システム２０１の潜熱系統冷媒回路２１０及び顕熱負荷処理システム３０１の顕熱系統冷媒回路３１０を用いて処理されている。ここで、潜熱系統冷媒回路２１０の処理能力の増減は、主として潜熱系統圧縮機構２６１の運転容量の制御によって行われている。また、顕熱系統冷媒回路３１０の処理能力の増減は、主として顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量の制御によって行われている。つまり、潜熱系統冷媒回路２１０の処理能力の増減と、顕熱系統冷媒回路３１０の処理能力の増減とは、基本的に別々に行われている。 (D)
In the air conditioning system 101 of the present embodiment, the required latent heat treatment capacity (corresponding to Δh) that is a latent heat load that must be processed as the entire air conditioning system 101 and the sensible heat load that must be processed as the entire air conditioning system 101. The required sensible heat treatment capacity (corresponding to ΔT) is processed using the latent heat system refrigerant circuit 210 of the latent heat load processing system 201 and the sensible heat system refrigerant circuit 310 of the sensible heat load processing system 301. Here, the increase or decrease in the processing capacity of the latent heat system refrigerant circuit 210 is mainly performed by controlling the operation capacity of the latent heat system compression mechanism 261. The increase or decrease in the processing capacity of the sensible heat system refrigerant circuit 310 is mainly performed by controlling the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361. That is, increase / decrease in the processing capacity of the latent heat system refrigerant circuit 210 and increase / decrease in the processing capacity of the sensible heat system refrigerant circuit 310 are basically performed separately.

一方、潜熱系統冷媒回路２１０による潜熱負荷の処理においては、吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の吸着動作又は再生動作によって、潜熱系統冷媒回路２１０において潜熱処理とともに顕熱処理が行われる。つまり、潜熱系統冷媒回路２１０において潜熱処理とともに行われる顕熱処理の処理能力を発生顕熱処理能力（Δｔに相当）とすると、顕熱系統冷媒回路３１０によって処理しなければならない顕熱負荷は、必要潜熱処理能力から発生顕熱処理能力を差し引いた分でよいことになる。それにもかかわらず、潜熱系統冷媒回路２１０の処理能力の増減と顕熱系統冷媒回路３１０の処理能力の増減とが基本的に別々に行われているため、顕熱系統冷媒回路３１０の処理能力が発生顕熱処理能力の分だけ過多になってしまう。   On the other hand, in the latent heat load processing by the latent heat system refrigerant circuit 210, the latent heat system refrigerant circuit 210 performs sensible heat treatment together with latent heat treatment by the adsorption operation or regeneration operation of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, 233. That is, if the processing capacity of the sensible heat treatment performed together with the latent heat treatment in the latent heat system refrigerant circuit 210 is the generated sensible heat processing capacity (corresponding to Δt), the sensible heat load that must be processed by the sensible heat system refrigerant circuit 310 is the required latent heat. The amount obtained by subtracting the generated sensible heat treatment ability from the treatment ability is sufficient. Nevertheless, since the increase or decrease in the processing capacity of the latent heat system refrigerant circuit 210 and the increase or decrease in the processing capacity of the sensible heat system refrigerant circuit 310 are basically performed separately, the processing capacity of the sensible heat system refrigerant circuit 310 is increased. Excessive amount of sensible heat treatment capability.

これに対して、本実施形態の空気調和システム１０１では、吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３の吸着動作又は再生動作によって、潜熱系統冷媒回路２１０において潜熱処理とともに処理される顕熱負荷の処理能力に相当する発生顕熱処理能力値Δｔを演算し、この発生顕熱処理能力値Δｔを考慮して顕熱系統圧縮機構３６１の運転容量を制御することによって、顕熱系統冷媒回路３１０における顕熱処理能力が過多にならないようにすることができる。これにより、屋内の空気の目標温度に対する収束性を向上させることができる。   On the other hand, in the air conditioning system 101 of the present embodiment, the sensible heat load processed together with the latent heat treatment in the latent heat system refrigerant circuit 210 by the adsorption operation or regeneration operation of the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, 233. The generated sensible heat treatment capacity value Δt corresponding to the processing capacity is calculated, and the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism 361 is controlled in consideration of the generated sensible heat processing capacity value Δt, thereby allowing the sensible heat system refrigerant circuit 310 to perform the sensible heat treatment. You can avoid having too many abilities. Thereby, the convergence property with respect to the target temperature of indoor air can be improved.

（Ｅ）
本実施形態の空気調和システム１０１では、吸着熱交換器２２２、２２３、２３２、２３３を通過した後に屋内に供給される空気の温度を検出するＳＡ供給温度センサ２２７、２３７を備えており、このＳＡ供給温度センサ２２７、２３７によって検出される供給空気ＳＡの温度と屋内空気ＲＡの温度とに基づいて、潜熱系統顕熱処理能力値Δｔを演算しているため、潜熱系統顕熱処理能力値Δｔを正確に演算することができる。これにより、屋内の空気の目標温度に対する収束性をさらに向上させることができる。 (E)
The air conditioning system 101 of the present embodiment includes SA supply temperature sensors 227 and 237 that detect the temperature of air supplied indoors after passing through the adsorption heat exchangers 222, 223, 232, and 233. Since the latent heat system sensible heat treatment capability value Δt is calculated based on the temperature of the supply air SA detected by the supply temperature sensors 227 and 237 and the temperature of the indoor air RA, the latent heat system sensible heat treatment capability value Δt is accurately calculated. It can be calculated. Thereby, the convergence property with respect to the target temperature of indoor air can be further improved.

（４）他の実施形態
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。 (4) Other Embodiments Although the embodiments of the present invention have been described with reference to the drawings, the specific configuration is not limited to these embodiments and can be changed without departing from the scope of the invention. It is.

例えば、上述の実施形態においては、顕熱負荷処理システムとして、冷房及び暖房切換運転が可能なマルチ空気調和システムを適用しているが、これに限定されず、冷房専用のマルチ空気調和システムや冷房及び暖房同時運転が可能なマルチ空気調和システムを適用してもよい。   For example, in the above-described embodiment, a multi-air conditioning system capable of cooling and heating switching operation is applied as the sensible heat load processing system. However, the present invention is not limited to this, and a multi-air conditioning system dedicated to cooling or cooling is used. And a multi-air conditioning system capable of simultaneous heating and heating may be applied.

本発明を利用すれば、吸着熱交換器を有し主として屋内の潜熱負荷を処理する潜熱負荷処理システムと、空気熱交換器を有し主として屋内の顕熱負荷を処理する顕熱負荷処理システムとから構成される空気調和システムにおいて、屋内の空気の目標温度に対する収束性を向上させることができる。   If the present invention is used, a latent heat load processing system that has an adsorption heat exchanger and mainly processes indoor latent heat loads, and a sensible heat load processing system that has an air heat exchanger and mainly processes indoor sensible heat loads, and In the air conditioning system constructed from the above, the convergence of the indoor air with respect to the target temperature can be improved.

本発明にかかる一実施形態の空気調和システムの概略の冷媒回路図である。1 is a schematic refrigerant circuit diagram of an air conditioning system according to an embodiment of the present invention. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における全換気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram showing the operation at the time of dehumidifying operation in the full ventilation mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における全換気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram showing the operation at the time of dehumidifying operation in the full ventilation mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における制御フロー図である。It is a control flowchart in the case of operating only a latent heat load processing system. 吸着熱交換器における潜熱処理能力及び顕熱処理能力を吸着動作及び再生動作の切換時間間隔を横軸として表示したグラフである。It is the graph which displayed the latent heat processing capability and the sensible heat processing capability in an adsorption heat exchanger on the horizontal axis for the switching time interval of adsorption operation and regeneration operation. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における全換気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram showing the operation at the time of humidification operation in all ventilation mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における全換気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram showing the operation at the time of humidification operation in all ventilation mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における循環モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。FIG. 5 is a schematic refrigerant circuit diagram showing an operation during a dehumidifying operation in a circulation mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における循環モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。FIG. 5 is a schematic refrigerant circuit diagram showing an operation during a dehumidifying operation in a circulation mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における循環モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram showing the operation at the time of humidification operation in the circulation mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における循環モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram showing the operation at the time of humidification operation in the circulation mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における給気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。FIG. 6 is a schematic refrigerant circuit diagram illustrating an operation during a dehumidifying operation in an air supply mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における給気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。FIG. 6 is a schematic refrigerant circuit diagram illustrating an operation during a dehumidifying operation in an air supply mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における給気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram showing the operation at the time of humidification operation in the air supply mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における給気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram showing the operation at the time of humidification operation in the air supply mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における排気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。FIG. 6 is a schematic refrigerant circuit diagram illustrating an operation during a dehumidifying operation in an exhaust mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における排気モードの除湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。FIG. 6 is a schematic refrigerant circuit diagram illustrating an operation during a dehumidifying operation in an exhaust mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における排気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。FIG. 3 is a schematic refrigerant circuit diagram showing an operation during a humidifying operation in an exhaust mode when only the latent heat load processing system is operated. 潜熱負荷処理システムのみを運転した場合における排気モードの加湿運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。FIG. 3 is a schematic refrigerant circuit diagram showing an operation during a humidifying operation in an exhaust mode when only the latent heat load processing system is operated. 空気調和システムにおける全換気モードの除湿冷房運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram which shows the operation | movement at the time of the dehumidification air_conditionaing | cooling operation of all ventilation modes in an air conditioning system. 空気調和システムにおける全換気モードの除湿冷房運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram which shows the operation | movement at the time of the dehumidification air_conditionaing | cooling operation of all ventilation modes in an air conditioning system. 空気調和システムにおける通常運転時の制御フロー図である。It is a control flow figure at the time of normal operation in an air harmony system. 空気調和システムにおける全換気モードの加湿暖房運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram which shows the operation | movement at the time of the humidification heating operation of all ventilation modes in an air conditioning system. 空気調和システムにおける全換気モードの加湿暖房運転時の動作を示す概略の冷媒回路図である。It is a schematic refrigerant circuit diagram which shows the operation | movement at the time of the humidification heating operation of all ventilation modes in an air conditioning system.

１０１ 空気調和システム
２１０ 潜熱系統冷媒回路（潜熱系統冷媒回路）
２２２、２２３、２３２、２３３ 吸着熱交換器
２２７、２３７ ＳＡ供給温度センサ（供給空気温度検出機構）
２６１ 潜熱系統圧縮機構
３１０ 顕熱系統冷媒回路（顕熱系統冷媒回路）
３２２、３３２ 空気熱交換器
３６１ 顕熱系統圧縮機構
３６３ 顕熱系統熱源側熱交換器（熱源側熱交換器）
Δｔ 発生顕熱処理能力値 101 Air Conditioning System 210 Latent Heat System Refrigerant Circuit (Latent Heat System Refrigerant Circuit)
222, 223, 232, 233 Adsorption heat exchanger 227, 237 SA supply temperature sensor (supply air temperature detection mechanism)
261 latent heat system compressor structure 310 sensible strains refrigerant circuit (sensible strain refrigerant circuit)
322 and 332 air heat exchanger 361 sensible system compressor structure 363 sensible system heat source side heat exchanger (heat source side heat exchanger)
Δt Generation sensible heat treatment capacity value

Claims (2)

蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、屋内の潜熱負荷及び顕熱負荷を処理する空気調和システムであって、
潜熱系統圧縮機構（２６１）と、表面に吸着剤が設けられた吸着熱交換器（２２２、２２３、２３２、２３３）とを有しており、冷媒の蒸発器として機能させて空気中の水分を前記吸着剤に吸着させる吸着動作と、冷媒の凝縮器として機能させて前記吸着剤から水分を脱離させる再生動作とを交互に行うことで空気を除湿又は加湿することが可能な潜熱系統冷媒回路（２１０）と、
前記顕熱系統圧縮機構（３６１）と、熱源側熱交換器（３６３）と、空気熱交換器（３２２、３３２）とを有しており、冷媒と空気との熱交換を行うことが可能な顕熱系統冷媒回路（３１０）と、
前記吸着熱交換器を通過した後に屋内に供給される空気の温度を検出する供給空気温度検出機構とを備え、
前記吸着熱交換器を通過した空気を屋内に供給することが可能であり、
前記空気熱交換器を通過した空気を屋内に供給することが可能であり、
前記潜熱系統冷媒回路及び前記顕熱系統冷媒回路によって処理しなければならない必要顕熱処理能力値（ΔＴ）を、屋内の空気の目標温度値と屋内の空気温度とに基づいて演算し、
前記吸着熱交換器の吸着動作又は再生動作によって、前記潜熱系統冷媒回路において屋内の潜熱負荷の処理とともに処理される顕熱負荷の処理能力に相当する発生顕熱処理能力値（Δｔ）を、前記供給空気温度検出機構によって検出される供給空気温度と屋内の空気温度とに基づいて演算し、
前記必要顕熱処理能力値と前記発生顕熱処理能力値との差に応じて、前記顕熱系統圧縮機構の運転容量を増減させる制御を行う、
空気調和システム（１０１）。 An air conditioning system that processes indoor latent heat load and sensible heat load by performing a vapor compression refrigeration cycle operation,
It has a latent heat system compression mechanism (261) and an adsorption heat exchanger (222, 223, 232, 233) provided with an adsorbent on its surface, and functions as a refrigerant evaporator to remove moisture in the air. A latent heat system refrigerant circuit capable of dehumidifying or humidifying air by alternately performing an adsorption operation to be adsorbed on the adsorbent and a regeneration operation to function as a refrigerant condenser and desorb moisture from the adsorbent. (210),
It has the sensible heat system compression mechanism (361), the heat source side heat exchanger (363), and the air heat exchangers (322, 332), and can exchange heat between the refrigerant and the air. A sensible heat system refrigerant circuit (310);
A supply air temperature detection mechanism for detecting the temperature of the air supplied indoors after passing through the adsorption heat exchanger ,
It is possible to supply indoors the air that has passed through the adsorption heat exchanger,
It is possible to supply the air that has passed through the air heat exchanger indoors,
A required sensible heat treatment capacity value (ΔT) that must be processed by the latent heat system refrigerant circuit and the sensible heat system refrigerant circuit is calculated based on a target temperature value of indoor air and an indoor air temperature,
The generated sensible heat treatment capacity value (Δt) corresponding to the processing capacity of the sensible heat load processed together with the indoor latent heat load process in the latent heat system refrigerant circuit by the adsorption operation or regeneration operation of the adsorption heat exchanger is supplied. Calculate based on the supply air temperature detected by the air temperature detection mechanism and the indoor air temperature,
Depending on the difference between the required sensible heat treatment capacity value and the generated sensible heat treatment capacity value, control to increase or decrease the operating capacity of the sensible heat system compression mechanism,
Air conditioning system (101). 前記顕熱系統圧縮機構（３６１）の運転容量は、前記顕熱系統冷媒回路（３１０）の凝縮温度又は蒸発温度に相当するシステム温度値（Ｔｃ２、Ｔｅ２）と目標温度値（Ｔｃ２ｓ、Ｔｅ２ｓ）との温度差（ΔＴｃ２、ΔＴｅ２）に基づいて増減されることによって制御されており、
前記目標温度値は、前記必要顕熱処理能力値（ΔＴ）と前記発生顕熱処理能力値（Δｔ）との差に応じて加減されることによって変更される、
請求項１に記載の空気調和システム（１０１）。 The operating capacity of the sensible heat system compression mechanism (361) includes a system temperature value (Tc2, Te2) and a target temperature value (Tc2s, Te2s) corresponding to the condensation temperature or evaporation temperature of the sensible heat system refrigerant circuit (310). Is controlled by being increased or decreased based on the temperature difference (ΔTc2, ΔTe2) of
The target temperature value is changed by being adjusted according to the difference between the required sensible heat treatment capacity value (ΔT) and the generated sensible heat treatment capacity value (Δt).
The air conditioning system (101) according to claim 1.
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