JP4509850B2

JP4509850B2 - Seal structure

Info

Publication number: JP4509850B2
Application number: JP2005136312A
Authority: JP
Inventors: 光雄桑原
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2005-05-09
Filing date: 2005-05-09
Publication date: 2010-07-21
Anticipated expiration: 2025-05-09
Also published as: JP2006313046A

Description

本発明はシール構造に関し、例えば、プラスチック含有物処理装置におけるガス回収ユニットと処理装置本体との接続箇所に採用されるシール構造に関する。 The present invention relates to a seal structure, and for example, relates to a seal structure employed at a connection location between a gas recovery unit and a processing apparatus main body in a plastic-containing material processing apparatus.

ロータリーキルンのシール構造が特許文献１に記載されている。これはロータリーキルン本体と排出装置との連結部分のシール構造であって、レトルトの出口側フランジにシール材を固設し、このシール材に排出装置の入口側フランジの突起をスプリングで押し付けてある。
特開２００３−２１４６１号公報（第１図） A seal structure of a rotary kiln is described in Patent Document 1. This is a seal structure of the connecting portion between the rotary kiln main body and the discharge device, and a seal material is fixed to the outlet side flange of the retort, and the projection of the inlet side flange of the discharge device is pressed against the seal material by a spring.
JP 2003-21461 A (FIG. 1)

しかし、ロータリーキルンは運転中にレトルトが相当な高温になるため、シール材としてゴム等を用いた場合、シール材の劣化が激しく、シール機能を十分に果たせなくなる虞がある。 However, in a rotary kiln, the retort becomes very hot during operation. Therefore, when rubber or the like is used as the sealing material, the sealing material may deteriorate significantly, and the sealing function may not be performed sufficiently.

本発明は、このような事情に鑑み、シール材の耐久性を高めたシール構造を提供することを目的とする。 In view of such circumstances, an object of the present invention is to provide a seal structure in which the durability of a sealing material is increased.

上記課題を解決するための本発明は、内部に発熱部を有し軸線回りに回転する回転体と、該回転体を取り囲む固定体との間のシール構造であって、上記回転体と固定体の合わせ面に形成した液体通路と、該液体通路の両端に設けたシール手段と、上記液体通路から所定流量の液体を排出すべく上記固定体に設けた液体排出手段と、該液体排出手段から排出される液体を補充すべく上記固定体に設けた液体供給手段とを備え、上記液体排出手段は、上記回転体と上記固定体の合わせ面に沿って円周方向へ延在し上記液体通路を遮るメタルＯリングと、上記固定体に上記軸線に沿う方向へ移動自在に設けられ、上記メタルＯリング側へ移動させられることで上記メタルＯリングの一部を軸線側へ向けて押圧し、上記メタルＯリングと上記液体通路との隙間を調整する押圧部材と、上記固定体に回転自在に設けられ、上記押圧部材側へ移動させられることで該押圧部材を上記メタルＯリング側へ移動させるねじ部材とを備え、上記押圧部材と上記ねじ部材は、互いに連通する液抜き通路を備え、上記押圧部材の上記液抜き通路は外部に連通し、上記押圧部材の上記液抜き通路は上記液体通路に連通していることを特徴とする。 The present invention for solving the above problems, a rotating body that rotates about an axis to have a heating unit therein, a sealing structure between the fixed body surrounding the rotating body, the rotating body and the fixed body A liquid passage formed on the mating surface, sealing means provided at both ends of the liquid passage, liquid discharge means provided on the fixed body for discharging a predetermined flow rate of liquid from the liquid passage, and from the liquid discharge means Liquid supply means provided on the fixed body to replenish the liquid to be discharged, and the liquid discharge means extends in the circumferential direction along the mating surface of the rotating body and the fixed body, and the liquid passage A metal O-ring, and a fixed body that is movable in the direction along the axis, and is moved toward the metal O-ring to press a part of the metal O-ring toward the axis, The metal O-ring and the liquid passage A pressing member that adjusts the gap between the fixing member and a screw member that is rotatably provided on the fixed body and moves the pressing member to the metal O-ring side by being moved to the pressing member side. And the screw member includes a liquid drain passage communicating with each other, the liquid drain passage of the pressing member communicates with the outside, and the liquid drain passage of the press member communicates with the liquid passage. To do.

かかる構成によれば、回転体と固定体との間の液体通路が液体で充満され、回転体が固定体に対して液体カップリングされた状態で回転する。回転体の回転にともなって、液体通路内の液体が液体排出手段から排出されるが、それと同じ量の液体が液体供給手段から補充されるので、液体の温度上昇が抑制され、シール手段の冷却効果が維持される。 According to such a configuration, the liquid passage between the rotating body and the fixed body is filled with the liquid, and the rotating body rotates in a state of being liquid-coupled to the fixed body. With the rotation of the rotating body, the liquid in the liquid passage is discharged from the liquid discharge means, but the same amount of liquid is replenished from the liquid supply means, so that the temperature rise of the liquid is suppressed and the sealing means is cooled. The effect is maintained.

本発明によれば、回転体が固定体に対して液体カップリングされた状態で回転するが、その際、液体通路に対する液体の流入と排出が行われるので、液体通路内の液体温度の上昇が抑制される。このため、シール手段の冷却効果が期待でき、シール手段の劣化の進行を抑制し、耐久性を高めることができる。 According to the present invention, the rotating body rotates while being liquid-coupled with respect to the stationary body. At that time, since the liquid flows into and out of the liquid path, the liquid temperature in the liquid path increases. It is suppressed. For this reason, the cooling effect of a sealing means can be anticipated, progress of deterioration of a sealing means can be suppressed, and durability can be improved.

本発明に係るプラスチック含有廃棄物（以下、廃棄物と記す。）の処理工程は、この処理工程によって発生した残渣を用いて行う残渣燃焼工程や焼却灰溶融工程の前処理工程と位置付けることができる。 The treatment process of plastic-containing waste (hereinafter referred to as waste) according to the present invention can be positioned as a pretreatment process of a residue combustion process or an incineration ash melting process performed using a residue generated by this treatment process. .

この処理工程は、下記の主要４工程で構成される。
第１工程：廃棄物と外気とを隔絶した状態での、廃棄物中の固結部分に対する固着状態の緩和・脆弱部分に対する小片化、及び、廃棄物に対する触媒（ＦｅＯ粉末）の添加。
第２工程：廃棄物投入口側の第１領域（１７０℃〜２４０℃）での、廃棄物の撹拌及び廃棄物に対する油分の散布。
第３工程：廃棄物排出口側の第２領域（２８０℃〜３９０℃）での、廃棄物の撹拌及び予備加熱。
第４工程：廃棄物排出口側の第２領域（２８０℃〜３９０℃）での、廃棄物の撹拌及び廃棄物に対する水蒸気接触反応。 This processing step is composed of the following four main steps.
First step: Relief of the fixed state of the solidified portion in the waste, fragmentation of the fragile portion, and addition of a catalyst (FeO powder) to the waste in a state where the waste and the outside air are isolated.
Second step: Stirring of the waste and spraying the oil on the waste in the first region (170 ° C to 240 ° C) on the waste input side.
Third step: Waste agitation and preliminary heating in the second region (280 ° C to 390 ° C) on the waste outlet side.
Fourth step: Stirring of waste and steam contact reaction with waste in the second region (280 ° C to 390 ° C) on the waste outlet side.

これら各工程が担う役割は以下の通りである。
第１工程：廃棄物を外気と隔絶することにより工程中の酸素供給を抑制基調とする。これにより、第２〜４工程で未燃ガスが発生した場合の自然発火が防止され、設定温度条件下での処理反応を確実に行うことができる。また、同時に固結部分と脆弱部分とが混在する廃棄物に対して部分解体を行い、第２〜４工程での反応収率を向上させる。さらに、ＦｅＯ粉末から成る触媒を添加することにより、第４工程での水蒸気接触反応の準備処理が完了する。なお、添加する触媒として、ＦｅＯ以外にもＦｅＯ₂Ｈ、Ｆｅ₂Ｏ₃、Ｆｅ₂Ｏ₂Ｈを用いても後の水蒸気
接触分解反応に対する触媒作用を同様に得られる。
第２工程：第１領域の１７０℃〜２４０℃の温度雰囲気中で、廃棄物を撹拌しながら油分を散布することにより、廃棄物に含まれる塩ビ樹脂起源の塩素原子が化合されてほぼ完全に消費される。化合生成物たる塩化水素は、１７０℃〜２４０℃において気相転移するものであり、塩化水素ガスの状態となるので排出ガスとして効率的に除去できる。
第３工程：第２領域の２８０℃〜３９０℃の温度雰囲気中で、廃棄物を撹拌しながら予備加熱することにより、第２工程で除去に至らなかった残留塩素の塩化水素ガス化を促進し、塩ビ樹脂起源の塩素成分の徹底除去を行う。この予備加熱工程を経ずに、高温（２８０℃〜３９０℃）条件下での水蒸気接触反応に直接至る場合、急激な昇温により例外的な過熱状態が生じ、残留塩素原子に由来するダイオキシン発生を招くおそれがある。本工程は、塩素成分の徹底除去と段階的な昇温とを兼ねており、続く第４工程で水蒸気接触反応により所期の樹脂成分分解処理を行うことができる。
第４工程：予備加熱温度（２８０℃〜３９０℃）を維持したまま、それと同じ程度の温度の水蒸気を導入することにより、触媒ＦｅＯ粉末が添加された状態の廃棄物に対して水蒸気接触分解反応が行われ、最終的に樹脂成分が分解生成ガスに変換して排出される。分解ガスの成分は、主成分たる炭化水素ガス、水分及び窒素ガスと、僅小成分たる酸素ガスなどである。また、水蒸気温度を３９０℃以下に設定することにより、ダイオキシン発生温度（約４００〜６５０℃）を確実に下回り、所望の樹脂成分分解を得ることができる。なお、分解反応の残渣分は、乾燥された後に、その後の燃焼工程により処理される。 The roles played by these processes are as follows.
First step: By separating waste from the outside air, the oxygen supply during the step is controlled. As a result, spontaneous combustion when unburned gas is generated in the second to fourth steps is prevented, and the treatment reaction under the set temperature condition can be performed reliably. At the same time, partial decomposition is performed on waste containing both consolidated and fragile parts to improve the reaction yield in the second to fourth steps. Furthermore, the preparation process of the water vapor contact reaction in the fourth step is completed by adding a catalyst made of FeO powder. Even if FeO ₂ H, Fe ₂ O ₃ , or Fe ₂ O ₂ H is used as a catalyst to be added in addition to FeO,
Catalytic activity for the catalytic cracking reaction is likewise obtained.
Second step: In the atmosphere of 170 ° C-240 ° C in the first region, by dispersing the oil while stirring the waste, the chlorine atoms originating from the vinyl chloride resin contained in the waste are combined and almost completely. Is consumed. Hydrogen chloride, which is a compound product, undergoes a gas phase transition at 170 ° C. to 240 ° C. and becomes a hydrogen chloride gas state, so that it can be efficiently removed as exhaust gas.
Third step: Promote the conversion of residual chlorine that was not removed in the second step to hydrogen chloride gas by preheating the waste in the second region in the temperature atmosphere of 280 ° C to 390 ° C while stirring. Thorough removal of chlorine components originating from PVC resin. In the case of directly reaching a steam contact reaction under a high temperature (280 ° C. to 390 ° C.) without passing through this preheating step, an exceptional superheat state is generated due to a rapid temperature rise, and a die derived from residual chlorine atoms is generated. May cause oxine generation. This process combines thorough removal of chlorine components and stepwise temperature rise, and the expected resin component decomposition treatment can be performed by a steam contact reaction in the subsequent fourth step.
Step 4: Steam catalytic cracking reaction to waste with catalyst FeO powder added by introducing steam at the same temperature while maintaining the preheating temperature (280 ° C to 390 ° C) Finally, the resin component is converted into decomposition product gas and discharged. The components of the cracked gas are hydrocarbon gas, moisture and nitrogen gas as main components, and oxygen gas as a minor component. In addition, by setting the water vapor temperature to 390 ° C. or less, the dioxin generation temperature (about 400 to 650 ° C.) can be reliably lowered, and desired resin component decomposition can be obtained. The residue of the decomposition reaction is dried and then processed in the subsequent combustion process.

次に、第１〜第４工程を実行するための廃棄物処理装置の一例について、添付面を参照しながら詳細に説明する。 Next, an example of the waste treatment apparatus for executing the first to fourth steps will be described in detail with reference to the attached surface.

図１において、１はプラスチック含有廃棄物処理装置（以下、処理装置と記す。）であり、具体的には、プラスチック含有廃棄物Ｗを油分と反応させて塩素成分を除去し、次いで水蒸気と反応させて樹脂成分を分解するものである。 In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a plastic-containing waste treatment apparatus (hereinafter referred to as a treatment apparatus). Specifically, the plastic-containing waste W is reacted with oil to remove chlorine components, and then reacted with water vapor. To decompose the resin component.

この処理装置１は、内部で廃棄物Ｗを処理するための処理室本体２と、その処理室本体２の外周面に沿って設けられる加熱流体用流路３（第１加熱手段）と、処理室本体２をその軸心を水平面に対して傾斜させた状態で支持すると共に軸心周りに回転させる支持回転機構４と、処理室本体２内に設けられる加熱装置５（第２加熱手段）と、処理室本体２内に油分を散布するための油分散布装置６と、処理室本体２内に水蒸気を噴霧するための水蒸気噴霧装置７と、処理室本体２内で生成されたガス及び油分を回収する回収装置８とを備えている。 The processing apparatus 1 includes a processing chamber main body 2 for processing the waste W therein, a heating fluid flow path 3 (first heating means) provided along the outer peripheral surface of the processing chamber main body 2, and a processing A support rotation mechanism 4 that supports the chamber main body 2 with its axis inclined with respect to a horizontal plane and rotates around the axis, and a heating device 5 (second heating means) provided in the processing chamber main body 2. The oil dispersion cloth device 6 for spraying oil into the processing chamber main body 2, the water vapor spraying device 7 for spraying water vapor into the processing chamber main body 2, and the gas and oil generated in the processing chamber main body 2 And a recovery device 8 for recovery.

処理室本体２は筒体２₁の内部に形成されており、筒体２₁の一端（図１において左端）側の開口は蓋部２ａで閉塞されている。この蓋部２ａの中央には廃棄物投入口２₂が開口していると共に、他端（図１において右端）側の径が若干絞られて廃棄物排出口２₃を構成している。 Chamber body 2 is formed in the interior of the cylindrical body 2 _1, the side opening (left end in FIG. 1) the cylindrical body 2 ₁ end is closed by a lid 2a. A waste input port 2 ₂ is opened at the center of the lid 2a, and a diameter on the other end (right end in FIG. 1) side is slightly reduced to constitute a waste discharge port 2 ₃ .

廃棄物投入口２₂にはスクリューコンベア９が貫設されており、このスクリューコンベア９の上流側にスクリュー１０ａ内蔵のホッパ１０が接続されている。スクリューコンベア９は、床面Ｆに設置されているモータ９ａによって駆動するものであり、ホッパ１０のスクリュー１０ａも所定のモータ（図示せず）によって駆動するものである。また、ホッパ１０の上部には外気隔絶機構（図示せず）が設けられている。廃棄物排出口２₃には、廃棄物排出口２₃から排出される廃棄物Ｗを下方向にガイドするガイド部材１１が固設されている。 The waste inlet 2 ₂ and the screw conveyor 9 is formed through the screw 10a built in the hopper 10 is connected to the upstream side of the screw conveyor 9. The screw conveyor 9 is driven by a motor 9a installed on the floor surface F, and the screw 10a of the hopper 10 is also driven by a predetermined motor (not shown). In addition, an outside air isolation mechanism (not shown) is provided at the top of the hopper 10. The waste outlet 2 _3, guide members 11 for guiding the waste W discharged from the waste outlet 2 ₃ downward is fixed.

加熱流体用流路３は、処理室本体２を構成する筒体２₁よりも大径の筒体３₁を、筒体２₁との間にスペーサ３₂を介して固設して構成される。この通路３には加熱された流体が流れ、その熱で処理室本体２内が加熱される。 The heating fluid flow path 3 is configured by fixing a cylindrical body 3 ₁ having a diameter larger than that of the cylindrical body 2 ₁ constituting the processing chamber main body 2 via a spacer 3 ₂ between the cylindrical body 2 _1. The The heated fluid flows through the passage 3, and the inside of the processing chamber body 2 is heated by the heat.

支持回転機構４は、筒体３₁の外周面に固設されている支持リング４₁と、支持リング４₁で筒体２₁を回転自在に支持する支持部４₂と、筒体２₁の内周面に支持されて処理室本体２の軸心上に配置されるロッド部材４₃と、筒体３₁の外側に固設されるガースギア４₄と、ガースギア４₄を回転させるための減速ギア４₅及び駆動モータ４₆とを有している。 The support rotation mechanism 4 includes a support ring 4 ₁ fixed to the outer peripheral surface of the cylinder 3 ₁ , a support part 4 ₂ that rotatably supports the cylinder 2 ₁ with the support ring 4 ₁ , and a cylinder 2 _1. The rod member 4 ₃ supported on the inner peripheral surface of the processing chamber 2 and disposed on the axial center of the processing chamber main body 2, the girth gear 4 ₄ fixed on the outer side of the cylindrical body 3 ₁ , and the girth gear 4 ₄ for rotating. and a reduction gear 4 ₅ and the drive motor 4 _6.

支持リング４₁は、筒体２₁の軸心方向に沿って５個間隔をおいて配置される。支持部４₂は、支持リング４₁に対応させて床面Ｆに５組間隔をおいて配置されており、１つの組の支持部４₂は、図２に示すように、支持リング４₁の下面を左右から支持する１対のガイドローラ４₂ａを有している。これにより、筒体２₁は、その軸心が床面Ｆに対して平行となるように支持される。本実施形態では、床面Ｆが水平面に対して傾斜しているので、筒体２₁は、その軸心が水平面に対して傾斜した状態で支持される。 The support ring 4 ₁ is disposed at a five intervals along the axial direction of the cylindrical body 2 _1. The support portions 4 ₂ are arranged on the floor surface F at intervals of 5 sets in correspondence with the support rings 4 ₁ , and one set of support portions 4 ₂ has a support ring 4 _{1 as} shown in FIG. It has a pair of guide rollers 4 ₂ a that support the lower surface of the left and right sides. Thus, the cylindrical member 2 _1, its axis is supported so as to be parallel to the floor surface F. In the present embodiment, since the floor F is inclined with respect to the horizontal plane, the cylindrical member 2 _1, its axis is supported in a state inclined relative to the horizontal plane.

ロッド部材４₃は、一端が上記スクリューコンベア９の下流側端部に固定され、他端が上記ガイド部材１１に回動自在に支持されている。また、ロッド部材４₃には、半径方向に延びる３本の支持ガイド４₇ａを有する支持ガイドユニット４₇が、軸心方向に沿って５個間隔をおいて固設されている。これら５つのガイドユニット４₇のそれぞれの支持ガイド４₇ａの先端は、筒体２₁の内面と当接しており、これにより、処理室本体２はロッド部材４₃を中心に回転するようになっている。 Rod member 4 ₃ has one end fixed to the downstream end of the screw conveyor 9, the other end is rotatably supported by the guide member 11. The rod member 4 ₃ is fixedly provided with support guide units 4 ₇ having three support guides 4 ₇ a extending in the radial direction at intervals of 5 along the axial direction. These five guiding unit 4 ₇ each support guide 4 of ₇ a tip of the is in contact with the cylindrical body 2 ₁ of the inner surface, thereby, the processing chamber body 2 to rotate about the rod member 4 ₃ It has become.

ガースギア４₄は、減速ギア４₅を介して駆動モータ４₆と接続されている。これにより、駆動モータ４₆が駆動すると、減速ギア４₅を介してガースギア４₄が回転し、さらに、筒体２₁がロッド部材４₃を中心に回転する。 Gasugia 4 ₄ is connected to a drive motor 4 ₆ via a reduction gear 4 _5. Thus, when the drive motor 4 ₆ is driven, Gasugia 4 ₄ rotates via the reduction gear 4 _5, further cylindrical member 2 ₁ rotates about the rod member 4 _3.

加熱装置５は、処理室本体２の軸心方向長さの約３分の２の長さを有し、ロッド部材４₃の廃棄物排出口２₃側に固定される加熱ケース５₁と、その加熱ケース５₁内に、その周方向の等分箇所を軸心方向に延びるように収容された８本のニクロム電熱線５₂（熱源）とを有している。加熱ケース５₁には、その外周面から外側に延びる６つのフィン５₃（熱拡散部材）が形成されている。これら６つのフィン５₃は、加熱ケース５₁に対して周方向に等分配置されている。また、ニクロム電熱線５₂は図外の電力制御装置と接続されている。これにより、ニクロム電熱線５₂によって発生させた熱をフィン５₃によって効果的に処理室本体２内に拡散させることができる。 Heating device 5 has a axial length of approximately two-thirds of the length of the process chamber body 2, the heating case 5 ₁ fixed to a waste discharge port 2 ₃ side of the rod member 4 _3, as the heating casing 5 _1, and a circumferential direction thereof eight nichrome heating wire 5 ₂ (heat source) of the equally divided portions housed so as to extend in the axial direction. The heating case 5 ₁ has six fins 5 ₃ extending from the outer peripheral surface on the outside (heat diffusion member) is formed. These six fins 5 ₃ are arranged equally in the circumferential direction with respect to the heating case 5 _1. Further, nichrome heating wire 5 ₂ is connected to the power control unit, not shown. Thereby, the heat generated by the nichrome heating wire 5 ₂ can be effectively diffused into the processing chamber body 2 by the fins 5 ₃ .

この加熱装置５と加熱流体用流路３とを用いることにより、処理室本体２内の廃棄物投入口２₂側の約３分の１の領域（以下、第１領域と記す。）は、１７０℃〜２４０℃となり、廃棄物排出口２₃側の約３分の２の領域（以下、第２領域と記す。）は、２８０℃〜３９０℃となる。 By using the heating device 5 and the heating fluid passage 3, about one third of the area of the waste inlet 2 ₂ side in the main processing chamber 2 (hereinafter, referred to as a first region.) Is 170 ° C. to 240 ° C., and the second region of the third of the waste outlet 2 ₃ side (hereinafter, referred to as a second region.) is a 280 ° C. to 390 ° C..

油分散布装置６は、ロッド部材４₃によって構成されている。具体的には、ロッド部材４₃として中空管が用いられていると共に、ロッド部材４₃の第１領域内の所定箇所に、油分を散布するための散布孔６₁が開けられている。これにより、ロッド部材４₃のガイド部材１１側から導入された油分が、ロッド部材４₃の内部を通って散布孔６₁から処理室本体２内の第１領域に散布される。 Oil spraying device 6 is constituted by a rod member 4 _3. More specifically, the hollow tube is used as the rod member 4 _3, a predetermined portion of the first region of the rod member 4 _3, spraying holes ₆₁ for spraying the oil is opened. Accordingly, the oil introduced from the rod member 4 ₃ of the guide member 11 side, is sprayed from the spray holes ₆₁ in the first region in the main processing chamber 2 through the interior of the rod member 4 _3.

水蒸気噴霧装置７は、処理室本体２の軸心方向に延びる４本の水蒸気導管７₁と、それら水蒸気導管７₁にそれぞれ接続管７₂を介して取り付けられている蒸気吹出管７₃とで構成されており、油分散布装置６の散布孔６₁から所定距離をおいた位置から処理室本体２内の廃棄物排出口２₃に亘って設けられている。この水蒸気噴霧装置７は、図２に示すように加熱ケース５₁から周方向に延びるフィン５₃の間に４組配設されている。蒸気吹出管７₃には、微細な孔が多数形成されており、水蒸気導管７₁から接続管７₂を介して導入された水蒸気がその孔から噴霧される。 The water vapor spraying device 7 includes four water vapor conduits 7 ₁ extending in the axial direction of the processing chamber main body 2, and a steam blow-out tube 7 ₃ attached to the water vapor conduits 7 ₁ via connection pipes 7 ₂ , respectively. is configured, it is provided over the waste outlet 2 ₃ of the processing chamber body 2 from a position where the spraying holes ₆₁ of the oil spraying device 6 at a predetermined distance. The steam spraying device 7 is 4 Kumihai set between the fins 5 ₃ extending from the heating case 5 ₁ As shown in FIG. 2 in the circumferential direction. The steam outlet pipe 7 _3, fine pores are formed numerous, water vapor is introduced through the connecting pipe 7 ₂ from the steam conduit ₇₁ is sprayed from the hole.

回収装置８は、３つのガス回収ユニット８ａ、８ｂ、８ｃを備えており、これらガス回収ユニット８ａ、８ｂ、８ｃは、２つの筒体２_1,３₁を貫通して処理室本体２内に達するガス回収ダクト８₁と、ガス回収ダクト８₁の筒体_,３₁から外側に突出した端部を囲う囲繞部８₂と、囲繞部８₂に接続されるガス回収器８₃とで構成されている。これらガス回収ユニット８ａ、８ｂ、８ｃは、支持体（図示せず）に支持されて固定されている。また、筒体_,３₁と回収装置８の囲繞部８₂との境界には、筒体_,３₁の回転動作を許容すると共に、気体の漏出を防止するため、後述のようなシール構造が設けられている。 Recovery device 8, three gas recovery unit 8a, 8b, comprises a 8c, these gas recovery units 8a, 8b, 8c are two cylindrical member 2 _1, 3 ₁ through the processing chamber body 2 consists of a gas collection duct ₈₁ to reach the gas collection duct ₈₁ of the cylindrical _body, 3 a surrounding portion ₈₂ surrounding the end portion projecting outwardly from the _1, the gas recovery unit 8 ₃ connected to the surrounding portion ₈₂ Has been. These gas recovery units 8a, 8b, 8c are supported and fixed by a support (not shown). Further, the cylindrical _body, to 3 ₁ and the boundary between the surrounding portion ₈₂ of the recovery device 8, the cylindrical _body, with allowing 3 ₁ of rotation, to prevent leakage of gas, the seal structure as described below Is provided.

ガス回収ユニット８ａは、油分散布装置６の散布孔６₁と水蒸気噴霧装置７との間に設けられており、上下左右に３つずつのガス回収ダクト８₁を有している。また、ガス回収ユニット８ｂは、加熱ケース５₁の軸心方向の中程に設けられており、上下左右に５つずつのガス回収ダクト８₁を有している。さらに、ガス回収ユニット８ｃは、加熱ケース５₁の廃棄物排出口２₃側に設けられており、上下左右に５つずつのガス回収ダクト８₁を有している。 The gas recovery unit 8a is provided between the spray hole 6 ₁ of the oil dispersion cloth device 6 and the water vapor spray device 7, and has three gas recovery ducts 8 ₁ on the top, bottom, left and right. The gas recovery unit 8b is provided in the axial direction of the middle of the heating case 5 ₁ has a gas collection duct 8 ₁ one by 5 vertically and horizontally. Further, the gas recovery unit 8c is provided on the waste outlet 2 ₃ side of the heating case 5 ₁ has a gas collection duct 8 ₁ one by 5 vertically and horizontally.

ところで、この廃棄物処理装置１においては、処理室本体２内の発生ガスが回収装置８の囲繞部８₂と筒体３₁の連結部から漏洩することが問題となる。この連結部にシール材としてゴム製のパッキンを用いると、熱劣化が激しく、金属製のパッキンを用いると、腐食や熱膨張などが問題となる。また、シール材の周りに水路を設ける間接冷却法も考えられるが、ラビリンス構造が大型化し実用的でない。さらに、処理室本体２内を減圧して対処する方法もあるが、急激なガス発生の危険性等を考慮すると、やはり装置の大型化は避けられない。そこで、この廃棄物処理装置１は以下のようなシール構造を採用している。 Incidentally, in this waste disposal apparatus 1, the generated gas in the processing chamber body 2 may leak from the connection portion of the surrounding portion ₈₂ and the cylindrical body 3 in ₁ recovery device 8 becomes a problem. When a rubber packing is used as a seal material for this connecting portion, thermal deterioration is severe, and when a metal packing is used, corrosion, thermal expansion, and the like become problems. An indirect cooling method in which a water channel is provided around the sealing material is also conceivable, but the labyrinth structure is large and not practical. Furthermore, there is a method of coping with the pressure inside the processing chamber body 2, but considering the risk of sudden gas generation, the size of the apparatus is inevitably increased. Therefore, the waste disposal apparatus 1 employs the following seal structure.

図３は図１の点線枠Ｘ内を拡大して示し、図４は図３の液体排出手段を拡大して示している。 3 is an enlarged view of the inside of the dotted line frame X of FIG. 1, and FIG. 4 is an enlarged view of the liquid discharging means of FIG.

筒体３₁の外周面には、回転体としてのリング部材３０をボルト３１で固定するとともに、回収装置８の囲繞部８₂の端縁には、固定体としての筒状フランジ３２を延設してある。そして、リング部材３０と筒状フランジ３２の合わせ面に液体通路３３をクランク状に形成し、この液体通路３３の両端にはゴム製のシールリング３４（シール手段）を設けてある。 The outer peripheral surface of the cylindrical body 3 _1, to fix the ring member 30 as a rotating member with bolts 31, the edge of the surrounding portion ₈₂ of the recovery device 8, extends a cylindrical flange 32 as a fixed member It is. A liquid passage 33 is formed in a crank shape on the mating surface of the ring member 30 and the cylindrical flange 32, and rubber seal rings 34 (sealing means) are provided at both ends of the liquid passage 33.

液体通路３３の中央は接続部材３５を介して液体供給手段（図示せず）と接続され、この液体供給手段から液体通路３３内に液体（水または油）が供給される。液体通路３３は、接続部材３５との接続箇所に関して対称に形成されるとともに、この接続箇所に関して対称となるようにメタルＯリング３６と液体排出手段３７を配設してある。メタルＯリング３６は、リング部材３０と筒状フランジ３２の合わせ面に形成された非対称の溝３８に設置してある。ここで、溝３８を非対称に形成したのは、メタルＯリング３６に作用する液体圧力のバランスを崩し、メタルＯリング３６における液体の漏出流量を調整し易くするためである。 The center of the liquid passage 33 is connected to a liquid supply means (not shown) via a connection member 35, and a liquid (water or oil) is supplied into the liquid passage 33 from the liquid supply means. The liquid passage 33 is formed symmetrically with respect to the connection location with the connection member 35, and the metal O-ring 36 and the liquid discharge means 37 are disposed so as to be symmetrical with respect to this connection location. The metal O-ring 36 is installed in an asymmetric groove 38 formed on the mating surface of the ring member 30 and the cylindrical flange 32. Here, the reason why the grooves 38 are formed asymmetrically is to break the balance of the liquid pressure acting on the metal O-ring 36 and to easily adjust the liquid leakage flow rate in the metal O-ring 36.

液体排出手段３７は、図４に示すような構造になっている。 The liquid discharge means 37 has a structure as shown in FIG.

すなわち、筒状フランジ３２には、液体通路３３の端部から分岐して外部に開口する分岐通路３９が形成されるとともに、この分岐通路３９の開口部にはねじ部材４０がそれぞれ装着されている。さらに、分岐通路３９には押圧部材４１が摺動自在に配設されている。押圧部材４１は、その突起４１ａを筒状フランジ３２のスリット３２ａに係合させて直線移動する。 That is, the cylindrical flange 32 is formed with a branch passage 39 that branches from the end of the liquid passage 33 and opens to the outside, and a screw member 40 is attached to the opening of the branch passage 39. . Further, a pressing member 41 is slidably disposed in the branch passage 39. The pressing member 41 moves linearly by engaging its protrusion 41 a with the slit 32 a of the cylindrical flange 32.

押圧部材４１には、ねじ部材４０の凸部４０ａが嵌入される凹部４１ｂが形成されている。なお、この凸部４０ａの先端部にはＯリング（図示せず）が装着されている。押圧部材４１は、ねじ部材４０との間に介装したスプリング４２により付勢されてメタルＯリング３６を押圧している。ねじ部材４０と押圧部材４１に液抜き通路４３を形成して溝３８を外部と連通させている。なお、押圧部材４１の先端面を傾斜させて溝３８を非対称に形成してある。 The pressing member 41 is formed with a concave portion 41b into which the convex portion 40a of the screw member 40 is inserted. An O-ring (not shown) is attached to the tip of the convex portion 40a. The pressing member 41 is urged by a spring 42 interposed between the screw member 40 and presses the metal O-ring 36. A liquid drain passage 43 is formed in the screw member 40 and the pressing member 41 so that the groove 38 communicates with the outside. The groove 38 is formed asymmetrically by inclining the front end surface of the pressing member 41.

このシール構造においては、液体通路３３内に液体供給手段から所定圧力の液体が送り込まれる。液体排出手段３７は、押圧部材４１のメタルＯリング３６に対する押圧力をねじ部材４０で調整することで、ねじ部材４０の液抜き通路４３から排出される液体の流量を変化させることができる。ここで、ねじ部材４０の液抜き通路４３から排出される液体の流量と、液体供給手段から液体通路３３内に送り込まれる液体の流量とを等しくすると、液体通路３３内の液体圧力が一定に保たれる。 In this seal structure, a liquid having a predetermined pressure is fed into the liquid passage 33 from the liquid supply means. The liquid discharging means 37 can change the flow rate of the liquid discharged from the liquid draining passage 43 of the screw member 40 by adjusting the pressing force of the pressing member 41 against the metal O-ring 36 with the screw member 40. Here, if the flow rate of the liquid discharged from the liquid discharge passage 43 of the screw member 40 is equal to the flow rate of the liquid fed into the liquid passage 33 from the liquid supply means, the liquid pressure in the liquid passage 33 is kept constant. Be drunk.

つまり、リング部材３０が筒状フランジ３２に対して液体カップリングされた状態で回転することになる。その際、液体通路３３に対する液体の流入と排出が行われるので、液体通路３３内の液体温度の上昇が抑制される。つまり、シールリング３４の液体による冷却効果が期待できるため、シールリング３４の劣化の進行が抑制し、耐久性の向上を図ることができる。また、回収装置８の囲繞部８₂と筒体３₁の連結部は熱膨張による金属劣化を生じ易いが、液体通路３３内を連続的に流れる液体によって強制冷却されるため、金属劣化の進行が抑えられ、耐久性の向上に役立つ。 That is, the ring member 30 rotates while being liquid-coupled to the cylindrical flange 32. At that time, since the inflow and the discharge of the liquid to and from the liquid passage 33 are performed, an increase in the liquid temperature in the liquid passage 33 is suppressed. That is, since the cooling effect by the liquid of the seal ring 34 can be expected, the progress of the deterioration of the seal ring 34 is suppressed, and the durability can be improved. Moreover, since connection of the surrounding portion ₈₂ and the cylindrical body 3 ₁ of collecting devices 8 is susceptible to metal deterioration due to thermal expansion, which is forcibly cooled by liquid flowing through the liquid passage 33 continuously traveling metallic degradation This helps to improve durability.

液体通路３３内の液体圧力は通常２〜５気圧に設定しておく。処理室本体２内で発生するガス圧は、水蒸気を導入しても、通常は０.１〜０.３気圧であって、異常時の急激な上昇の場合は、処理室本体２の大きさとも関係するが、０.７気圧が最大となる。つまり、液体圧がガス圧よりも大きいため、ガスの漏洩が生じることはない。 The liquid pressure in the liquid passage 33 is normally set to 2 to 5 atmospheres. The gas pressure generated in the processing chamber body 2 is normally 0.1 to 0.3 atm even when water vapor is introduced. However, 0.7 atm is the maximum. That is, since the liquid pressure is higher than the gas pressure, no gas leakage occurs.

次に、プラスチック含有廃棄物処理装置１の作用について説明する。 Next, the operation of the plastic-containing waste treatment apparatus 1 will be described.

この処理装置１でシュレッダーダスト等のプラスチック含有廃棄物Ｗを処理する場合、予め、廃棄物Ｗを１ｍｍ〜２００ｍｍ角程度に粉砕しておく。本実施形態では、粉砕した状態の廃棄物Ｗの内容内訳が、概ね、ゴム成分を含む樹脂成分約５０％、金属鉄成分約１２％、金属銅成分約８％、及び、土砂成分など約３０％である場合について説明する
まず、予め粉砕された一定量の廃棄物Ｗと、廃棄物Ｗの概ね５重量％に相当するＦｅＯ粉末触媒とをホッパ１０から投入する。投入後、外気隔絶機構によって、外気流入、すなわち酸素供給を遮断し、その後の高温反応時に発生する高温可燃ガスへの引火を防止する。そして、ホッパ１０のスクリュー１０ａ及びスクリューコンベア９の駆動によって、廃棄物Ｗ中の固結部分に対する固着状態の緩和、及び脆弱部分に対する小片化が行われると共に、廃棄物Ｗに対して触媒が添加される（第１工程）。 When the plastic-containing waste W such as shredder dust is processed by the processing apparatus 1, the waste W is pulverized to about 1 mm to 200 mm square in advance. In this embodiment, the content breakdown of the waste W in a pulverized state is roughly about 30%, such as a resin component including a rubber component, about 50%, a metallic iron component, about 12%, a metallic copper component, about 8%, and an earth and sand component. First, a certain amount of waste W crushed in advance and an FeO powder catalyst corresponding to approximately 5% by weight of the waste W are introduced from the hopper 10. After the introduction, the outside air inflow mechanism, that is, the oxygen supply is shut off by the outside air isolation mechanism, and the ignition to the high temperature combustible gas generated during the high temperature reaction thereafter is prevented. Then, by driving the screw 10a of the hopper 10 and the screw conveyor 9, the state of fixing to the consolidated portion in the waste W is eased and the fragmented portion of the fragile portion is reduced, and a catalyst is added to the waste W. (First step).

スクリューコンベア９によって処理室本体２内に搬送された廃棄物Ｗは、処理室本体２の回転によって、撹拌されながら処理室本体２の傾斜に沿って廃棄物排出口２₃側に搬送される。そして、廃棄物Ｗは、第１領域（図１において区間Ａ）において、その雰囲気温度である１７０℃〜２４０℃に加熱されると共に、油分散布装置６の散布孔６₁の下方において、散布孔６₁からの１７０〜２４０℃の油分が散布される。これにより、廃棄物Ｗから塩ビ樹脂成分の塩素が脱離し、塩素ガスおよび周囲の水素原子と化合して塩化水素が生成される。具体的には、図５に示すように、油分中の塩ビポリマーが、廃棄物Ｗに含有される周囲の微量水分と化合し、ポリマー成分としてポリビニルアルコールを生成すると共に、塩化水素ガスとして塩素原子が除去される。このようにして生成された塩化水素ガスは、ガス回収ユニット８ａによって回収される（第２工程）。 Waste W transferred to the processing chamber body 2 by the screw conveyor 9, by rotation of the processing chamber body 2 is conveyed along the slope of the main processing chamber 2 while being stirred to a waste discharge port 2 ₃ side. The waste W, in the first region (segment A in FIG. 1), while being heated to 170 ° C. to 240 ° C. which is the ambient temperature, the spraying holes ₆₁ below the oil spraying device 6, spraying holes oil of 170 to 240 ° C. from 6 ₁ is sprayed. As a result, the vinyl chloride resin component chlorine is desorbed from the waste W and combined with the chlorine gas and surrounding hydrogen atoms to produce hydrogen chloride. Specifically, as shown in FIG. 5, the vinyl chloride polymer in the oil component combines with surrounding trace moisture contained in the waste W to produce polyvinyl alcohol as a polymer component and chlorine atoms as hydrogen chloride gas. Is removed. The hydrogen chloride gas generated in this way is recovered by the gas recovery unit 8a (second step).

続いて廃棄物Ｗは搬送され、第２領域でかつ水蒸気噴霧装置７が設けられていない領域において、その雰囲気温度である１７０℃〜２４０℃に加熱される（第３工程）。これには、次の水蒸気接触反応時の高温に近い温度まであらかじめ昇温させておく、という目的に加え、それまでの塩化水素ガスを生成する反応で消費し切れなかった残留塩素成分を徹底除去するという目的がある。この際に生成する塩化水素ガスは、ガス回収ユニット８ａによって回収される。 Subsequently, the waste W is transported and heated to 170 ° C. to 240 ° C., which is the ambient temperature, in the second region and the region where the water vapor spray device 7 is not provided (third step). For this purpose, in addition to the purpose of raising the temperature in advance to a temperature close to the high temperature during the next steam contact reaction, thorough removal of residual chlorine components that could not be consumed in the previous reaction to generate hydrogen chloride gas There is a purpose to do. The hydrogen chloride gas generated at this time is recovered by the gas recovery unit 8a.

さらに廃棄物Ｗは搬送され、第２領域の水蒸気噴霧装置７が設けられている領域において、水蒸気噴霧装置７の蒸気吹出管７₃からの２８０〜３９０℃の水蒸気が噴霧される。これにより、ＦｅＯ触媒下での水和反応により、廃棄物Ｗ中の樹脂成分の炭化水素骨格が分解される。具体的には、図７（ａ）に示すように、水蒸気導入により、炭化水素骨格の周囲を水分子が包囲する（水蒸気接触）。しかし、図７（ｂ）に示すように、周囲の水蒸気中の水分子に対してＦｅＯ触媒が作用して活性酸素原子が生成する。そして、図７（ｃ）に示すように、この活性酸素原子が炭化水素骨格の水素原子と化合して水分子として炭化水素骨格から脱離する（水和反応）。そして、この際に、炭化水素骨格の主鎖が分断されて分解が生じる（図７（ｄ）参照）。 Further waste W is transferred, in the region where the steam spraying device 7 is provided in the second region, two hundred and eighty to three hundred ninety ° C. of water vapor from the steam outlet pipe 7 ₃ steam spraying device 7 is sprayed. Thereby, the hydrocarbon skeleton of the resin component in the waste W is decomposed by the hydration reaction under the FeO catalyst. Specifically, as shown in FIG. 7A, water molecules surround the periphery of the hydrocarbon skeleton by introducing water vapor (water vapor contact). However, as shown in FIG. 7B, the FeO catalyst acts on water molecules in the surrounding water vapor to generate active oxygen atoms. Then, as shown in FIG. 7C, this active oxygen atom combines with a hydrogen atom of the hydrocarbon skeleton and desorbs from the hydrocarbon skeleton as a water molecule (hydration reaction). At this time, the main chain of the hydrocarbon skeleton is divided to cause decomposition (see FIG. 7D).

これに対して、図６は、ＦｅＯ触媒によらない水蒸気接触分解反応の進行を模式的に示すものである。図６（ａ）に示すように、水蒸気導入により、炭化水素骨格の周囲を水分子が包囲する（水蒸気接触）。そして、図６（ｂ）に示すように、この水分子中の酸素原子と炭化水素骨格の水素原子とがお互いの極性により接近し、化合して水分子として炭化水素骨格から脱離する（水和反応）。そして、この際に、炭化水素骨格の主鎖が分断されて分解が生じる（図６（ｃ）参照）。 On the other hand, FIG. 6 schematically shows the progress of the steam catalytic cracking reaction that does not depend on the FeO catalyst. As shown in FIG. 6A, the introduction of water vapor surrounds the water skeleton around the hydrocarbon skeleton (water vapor contact). Then, as shown in FIG. 6 (b), the oxygen atoms in the water molecules and the hydrogen atoms in the hydrocarbon skeleton approach each other due to their polarities and combine to desorb from the hydrocarbon skeleton as water molecules (water Sum reaction). At this time, the main chain of the hydrocarbon skeleton is divided to cause decomposition (see FIG. 6C).

いずれの場合も、熱分解を導く水和反応を得ることはできる。しかし、図６と図７との比較から明らかなように、炭化水素骨格の水素原子と化合するものが、活性酸素（図７）と、水分子中の負極性酸素原子（図６）とである点で異なる。そして、相対的に高い反応エネルギーを保持する活性酸素による反応、即ち、ＦｅＯ触媒下での水蒸気接触分解反応が、炭化水素骨格の分離に有効であることが分る。 In either case, a hydration reaction leading to thermal decomposition can be obtained. However, as is clear from the comparison between FIG. 6 and FIG. 7, the active oxygen (FIG. 7) and the negative oxygen atom in the water molecule (FIG. 6) combine with the hydrogen atoms of the hydrocarbon skeleton. There are some differences. And it turns out that the reaction by active oxygen which hold | maintains relatively high reaction energy, ie, the steam catalytic cracking reaction under a FeO catalyst, is effective for separation of hydrocarbon skeleton.

そして、分解時に生成された炭化水素ガス、水、窒素などの主成分ガスや、酸素などの微量成分ガスは、ガス回収ユニット８ｂ、８ｃによって回収される（第４工程）。 Then, the main component gas such as hydrocarbon gas, water, and nitrogen, and the trace component gas such as oxygen generated during decomposition are recovered by the gas recovery units 8b and 8c (fourth step).

なお、ガス回収ユニット８ａ、８ｂ、８ｃのガス回収器８₃に蒸留器を取付けることにより、排気生成ガスの成分ごとに分留し、回収することができる。そして、蒸留して得られる重質油成分は、第１領域の温度（約１７０〜２４０℃）程度では揮発することなく安定状態を保つので、油分散布装置６の散布孔６₁から散布する油分として再利用することが可能である。これにより、油分の入手や重質油廃棄に要する作業省略ができ、効率向上の一助となる。なお、反応生成ガスの蒸留に際して、重質油留分と分留されて同時に得られる軽質油留分は揮発性であることが多く、加熱を伴う第３工程用の浸漬油分としては不向きであると考えられる。 Incidentally, it is possible to gas recovery unit 8a, 8b, by mounting the evaporator to the gas recovery apparatus 8 ₃ 8c, fractionated into individual components of the exhaust product gas is recovered. The heavy oil component obtained by distillation, the degree temperature (about 170 to 240 ° C.) in the first region since remain stable without volatilization are sprayed from spray holes ₆₁ of the oil spraying device 6 oil Can be reused as As a result, it is possible to omit the work required for obtaining the oil content and discarding the heavy oil, which helps to improve the efficiency. In the distillation of the reaction product gas, the heavy oil fraction and the light oil fraction obtained at the same time as the fraction are often volatile and are not suitable as the immersion oil for the third step involving heating. it is conceivable that.

ところで、水蒸気接触反応が小康状態になった後は、分解残渣Ｗａが残る。このようにして得られた分解残渣Ｗａは、廃棄物排出口２₃からガイド部１１を通して排出される。排出された残渣Ｗａは、その後乾燥及び集積され、別設置の焼却炉に運搬され、その後の燃焼工程に供される。 By the way, after the steam contact reaction is in a lull state, the decomposition residue Wa remains. Thus decomposition residue Wa obtained is discharged through the guide unit 11 from the waste outlet 2 _3. The discharged residue Wa is then dried and accumulated, transported to a separate incinerator, and used for the subsequent combustion process.

なお、上記した全工程に亘って反応温度を最大で３９０℃に留めたのは、廃棄物Ｗ中からの塩素成分完全除去が達成されない場合を想定したためである。この場合でも、ダイオキシン発生温度（約４００〜６５０℃）を確実に下回るため、ダイオキシン発生という不測の事態は回避される。 The reason why the reaction temperature was kept at a maximum of 390 ° C. throughout all the steps described above was because it was assumed that complete removal of the chlorine component from the waste W was not achieved. Even in this case, since it is surely below the dioxin generation temperature (about 400 to 650 ° C.), the unexpected situation of dioxin generation is avoided.

なお、本発明は以上の実施形態に限定されるものではなく、必要に応じて種々変更することが可能である。 In addition, this invention is not limited to the above embodiment, A various change is possible as needed.

プラスチック含有廃棄物の処理装置の側面からみた断面図Cross-sectional view from the side of the processing equipment for plastic waste プラスチック含有廃棄物の処理装置の正面からみた断面図Sectional view from the front of the processing equipment for plastic-containing waste 図１の点線枠Ｘ内の拡大図Enlarged view inside dotted frame X in FIG. 図３の液体排出手段の拡大図FIG. 3 is an enlarged view of the liquid discharging means of FIG. 塩ビポリマーから塩化水素ガスとして塩素原子が除去される反応を示す模式図Schematic diagram showing the reaction in which chlorine atoms are removed from vinyl chloride polymer as hydrogen chloride gas ＦｅＯ触媒によらない水蒸気接触分解反応を示す模式図Schematic diagram showing steam catalytic cracking reaction without FeO catalyst ＦｅＯ触媒下での水蒸気接触分解反応を示す模式図Schematic diagram showing steam catalytic cracking reaction under FeO catalyst

Explanation of symbols

１プラスチック含有廃棄物処理装置
３₁ 筒体
８回収装置
８₂ 囲繞部
３０リング部材（回転体）
３２筒状フランジ
３３液体通路
３４シールリング（シール手段）
３５接続部材
３７液体排出手段 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Plastic-containing waste processing apparatus 3 ₁ Tube 8 Collection | recovery apparatus 8 ₂ Go part 30 Ring member (rotating body)
32 Cylindrical flange 33 Liquid passage 34 Seal ring (sealing means)
35 connecting member 37 liquid discharging means

Claims

A rotating body that rotates about an axis to have a heating unit therein, a sealing structure between the fixed body surrounding the rotational body, and a liquid passage formed on the mating surface of the rotating body and the fixed body, the Seal means provided at both ends of the liquid passage, liquid discharge means provided in the fixed body for discharging a predetermined flow rate of liquid from the liquid passage, and the fixed body for replenishing liquid discharged from the liquid discharge means A liquid supply means provided in
The liquid discharging means is provided so as to be movable in a direction along the axis line on the fixed body, a metal O-ring extending in a circumferential direction along the mating surface of the rotating body and the fixed body and blocking the liquid passage. And a pressing member that adjusts the gap between the metal O-ring and the liquid passage by pressing a part of the metal O-ring toward the axial line side by being moved toward the metal O-ring, and the fixed body. A screw member that is rotatably provided to move the pressing member to the metal O-ring side by being moved to the pressing member side,
The pressing member and the screw member include a liquid draining passage communicating with each other, the liquid draining passage of the pressing member communicates with the outside, and the liquid draining passage of the pressing member communicates with the liquid passage. Seal structure characterized by