JP4426887B2 - Ｃｕ含有鋼材の時効状態評価方法及びそれを用いた時効処理方法 - Google Patents
Ｃｕ含有鋼材の時効状態評価方法及びそれを用いた時効処理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4426887B2 JP4426887B2 JP2004091763A JP2004091763A JP4426887B2 JP 4426887 B2 JP4426887 B2 JP 4426887B2 JP 2004091763 A JP2004091763 A JP 2004091763A JP 2004091763 A JP2004091763 A JP 2004091763A JP 4426887 B2 JP4426887 B2 JP 4426887B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aging
- aging treatment
- steel material
- hardness
- peak height
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 230000032683 aging Effects 0.000 title claims description 78
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 74
- 238000011282 treatment Methods 0.000 title claims description 63
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 42
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 28
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 title claims description 6
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 19
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 16
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 16
- 238000002083 X-ray spectrum Methods 0.000 claims description 13
- 238000000833 X-ray absorption fine structure spectroscopy Methods 0.000 claims 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 238000004998 X ray absorption near edge structure spectroscopy Methods 0.000 description 8
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 8
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 8
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000002431 foraging effect Effects 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- 238000004876 x-ray fluorescence Methods 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000862 absorption spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000002795 fluorescence method Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000009659 non-destructive testing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000005469 synchrotron radiation Effects 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Description
この発明は、熱処理後の鋼材の特性を非破壊で評価する方法に係り、詳しくは、Ｃｕ含有鋼材の時効処理後の硬さをＸＡＦＳ法により評価し、時効状態の是非を評価・判定する方法およびこの評価方法を用いた時効処理法に関する。
昨今、国内にはスクラップとして鉄資源が蓄積されており、この鉄スクラップには電気配線等に使用されているＣｕが不純物として混入する場合が多い。Ｃｕは鋼材から除去することが困難な元素であるため、鋼材には、今後、Ｃｕが含有される割合が多くなるものと予想される。このＣｕは、鋼材の合金元素としてみると、鉄に高温では固溶し、低温では析出するという性質があるため、時効処理による鋼材の強化に活用できる元素である。従来、クラスターも含めて析出物として活用されてきた物質は、金属元素の炭化物、窒化物、酸化物またはこれらの複合化合物であり、これらの析出物は材料を強化する能力は高いものの、析出物自体が非常に硬いため、一般に、延性や靭性が低下するという問題がある。このような問題に対し、クラスターも含めてＣｕの析出物は金属自体の析出物であるため、延性等を阻害しない析出物として活用が期待されている。
前記時効処理は、鋼材等の金属材料を、添加した合金元素が固溶する高温域で溶体化処理した後室温近くまで急冷して合金元素を過飽和に固溶させ、その後、鋼材が相変態しない温度域に再加熱し、過飽和に固溶している合金元素を析出させて強化する熱処理であり、鋼材の材質を向上させる熱処理の一つとして広く知られている。この時効処理を施すと硬さが上昇し、硬さ試験や引張り試験などの材料試験により材質が強化したことを確認できる。このように、材質変化を確認するために、従来から材料試験が行なわれているが、この材料試験は破壊試験であるため、貴重なサンプルを破壊することのほか、例えば引張り試験片の作製など試料調整を行なう必要があり、試験準備が非常に煩雑である。
前記材質変化を非破壊で検出できれば、貴重なサンプルの破壊や試料調整を行なわずに済み、材質確認が簡便化される。このような、非破壊試験の主なものに、Ｘ線回折、超音波測定、熱膨張解析、電気抵抗測定等をそれぞれ用いた試験がある。Ｘ線回折試験で得られるのは、通常、物質中の結晶情報であり、時効処理時に生じるといわれる結晶化する前のクラスター（原子の集団）等の情報を得ることはできない。また、時効処理が、析出物の析出が進行する段階に移行した後も、時効処理用に添加される合金元素量が少ない場合では析出物からの信号が小さいため、バックグラウンドノイズに埋もれてしまうことが多く、Ｘ線回折ではこの信号を検出することができない。
前記超音波を用いた測定では、マトリックス中の物質、即ち測定対象物がある程度以上の大きさを有している必要があるため、前記クラスターを超音波で検出することは不可能である。また、熱膨張解析を用いた試験では、時効処理自体が熱処理であり、材料温度が上昇して状態が変化するため析出物を精度よく検出することは困難である。さらに、電気抵抗測定を用いる試験法は、合金元素が析出することによるその固溶量変化を検出する方法であるが、時効処理用に添加される程度の合金元素量では、固溶量変化の検出は困難である。
一方、微細な構造を測定する手法としてＸＡＦＳ（Ｘ-ray Absorption Fine Structure、Ｘ線吸収微細構造）が知られており、Ｘ線の吸収スペクトルを解析することにより、原子構造に関する情報、即ち鋼材表面の耐候性に関連の深いさび層の原子の並び（鉄原子の周りの動径分布）を求めた例が開示されている（特許文献１参照）。
前述のように、時効現象をもたらす析出物は、鋼材のマトリックス成分であるＦｅ元素量に比べて非常に微量であるため、析出に関与する元素についての信号が比較的小さく検出が困難であり、また、時効処理は、その処理過程で材料内部に生じている冶金現象が完全には明らかになっていないため、硬さ上昇などの材質変化をもたらす物理現象を捉えられず、非破壊試験による特性把握はほとんどできていなかった。さらに、Ｃｕなどの析出強化用合金元素を添加した鋼材は、前述のように、時効処理により強度などの材質特性が改善されるが、過時効など時効処理条件が適正でなくなると材質特性が逆に低下するという問題を伴う。
そこで、この発明の課題は、Ｃｕ含有鋼材の時効処理過程におけるＣｕ析出物の析出状態を、ＸＡＦＳ法を用いて把握し、時効処理が適正に実施されているか否かを非破壊で確認できる時効状態評価方法およびこの評価方法を用いた時効処理法を提供することである。
前記の課題を解決するために、この発明では以下の構成を採用したのである。
即ち、Ｃｕを１〜５質量％含有する鋼材の時効状態評価方法で、鋼材中の時効に関与する析出物を構成するＣｕの、ＸＡＦＳ法により測定した蛍光Ｘ線スペクトルＫ吸収端近傍の８．９８ＫｅＶのピーク高さを用いて、鋼材の時効状態を非破壊で評価するようにしたのである。
本発明者らは、微量のＣｕを含有する鋼材の時効過程におけるＣｕ析出物を、熱処理条件を変えてＸ線を用いた分析により種々検討したところ、ＸＡＦＳ測定により鋼材中のＣｕのＫ吸収端近傍でピーク信号を検出でき、さらに常温で測定したＫ吸収端近傍のＸＡＦＳ蛍光Ｘ線スペクトルをより詳細に解析することにより、８．９８ＫｅＶ位置でのピーク高さと時効処理後の硬さに非常によい相関があることを見出した。従って、前記蛍光Ｘ線スペクトルの８．９８ＫｅＶのピーク高さに注目して解析を行なえば、Ｃｕ含有鋼材の時効処理による硬さ変化、即ち材質変化を非破壊で測定することができ、試料調整を行なう必要がある引張り試験や硬さ試験などの材料試験を行なわずとも、時効処理状態を評価することができる。なお、鋼材のＣｕ含有量が１〜５％を前提としているのは、Ｃｕの析出物により鋼材を強化するには、１質量％程度のＣｕが必要であり、一方、Ｃｕ含有量が５％を超えると、熱間加工や鋳造時に割れが発生しやすくなって、鋼材の製造に支障が生じることによる。Ｃｕ以外の鋼材成分はとくに前提としないが、本願発明の対象となる一般的な鋼材成分としては、Ｃ量が０．０１〜１．２％、Ｓｉ量が０．１〜３%、Ｍｎ量が０．１〜３％をベースとし、その他不可避的不純物Ｐ、ＳやＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉ等の合金元素およびＴｉ、Ｎｂ、Ｖ等の炭化物形成元素が適宜含まれる。
前記ＸＡＦＳ法による測定が常温で行なわれ、前記ピーク高さの値が、規格化した蛍光収量で表示して０．２８〜０．３８の範囲に収まるときに、適正に時効処理がなされたと判定することが望ましい。
前記Ｃｕ含有鋼材の時効処理後の硬さと、前記蛍光Ｘ線スペクトルの８．９８ＫｅＶのピーク高さとの相関関係を詳細に検討したところ、このピーク高さの値が規格化した蛍光収量で表示して０．２８〜０．３８の範囲に収まるときに、適正な硬さ上昇が得られる。このピーク高さの値が０．２８よりも小さい範囲では硬さが殆ど上昇せず、０．３８を超える範囲では過時効となって硬さが低下する。このような判定基準を用いることにより、適正な時効状態であるか否かを非破壊で評価することができる。
Ｃｕを１〜５質量％含有する鋼材の時効処理方法で、予め前記鋼材の時効処理後の硬さと、前記鋼材中の時効に関与する析出物を構成するＣｕの、常温でＸＡＦＳ法により測定した蛍光Ｘ線スペクトルＫ吸収端近傍の８．９８ＫｅＶのピーク高さの値とを対応づけ、前記ピーク高さの値が、規格化した蛍光収量で表示して０．２８〜０．３８の範囲に収まるように時効処理することが望ましい。
このように、時効処理後の硬さと８．９８ＫｅＶのピーク高さとを関連付けた判定基準を設け、この基準を満たすような熱処理条件を選択して時効処理を行なうことにより、過時効や不完全時効を防止でき、確実に適正な時効処理を行なうことができる。
また、前記８．９８ＫｅＶのピーク高さの値が規格化した蛍光収量で表示して０．２８〜０．３８の範囲にあることが確認されたＣｕ含有鋼材は、上述のように適正な硬さ上昇が得られていることが保証され、材質確認に材料試験を行なわずに済む。
この発明では、Ｃｕ含有鋼材の時効処理後の硬さを、この材質特性と非常に良好な相関があるＸＡＦＳ測定による蛍光Ｘ線スペクトルのＫ吸収端近傍の８．９８ＫｅＶのピーク高さで評価するようにしたので、試験片などの試料調整等が煩雑な材料試験を行なわなくても、簡単な非破壊検査で時効処理が適正に実施されているか否かを確認することができる。この時効状態評価方法を用いることにより、適正硬さ、即ち適正材質を確実に実現できる時効処理を施すことができる。
以下に、この発明の実施形態を、実施例に基づいて説明する。
ＦｅにＣｕを１．５％含有させた合金を溶製し、熱間圧延により約１ｍｍの板材を作製し、供試材とした。この板材を８００℃で１０分間加熱保持してＣｕを完全に固溶させた後水冷し（溶体化処理）、その後４００〜５００℃の温度域で２０分間保持して時効処理を施した。一部の供試材には、溶体化処理過程において８００℃に１０分間加熱保持後１０％の引張り歪を予歪として付与して水冷し、その後４００〜５００℃の温度域に２０分間保持することにより時効処理を施した。これらの板材についてのＸＡＦＳ測定には、（財）高輝度光科学研究センターの大型放射光実験施設Ｓｐｒｉｎｇ−８の共同ビームラインＢＬ３８Ｂ１ＸＡＦＳ測定装置を用い、蛍光法により常温でＣｕのＫ吸収端近傍の蛍光Ｘ線スペクトルを測定した。蛍光Ｘ線（Ｋα線）の検出にはライトル検出器を用いた。
図１に、時効条件等の処理条件を変えた場合の、前記供試材のＸＡＦＳ測定で得られたＣｕのＫ吸収端近傍の蛍光収量スペクトルのＸＡＮＥＳ（前記吸収端近傍の微細構造）部分を示す。横軸は光子エネルギーを、縦軸は、測定チャンスによる誤差を除去するために、蛍光収量で規格化した任意単位である。図２に、ＸＡＮＥＳ部分の光子エネルギー８．９８ＫｅＶ付近を拡大したスペクトルを示す。図２から、予歪なしの５００℃、２０ｍｉｎ時効材および１０％予歪を付与した４００℃、２０ｍｉｎ時効材の８．９８０ＫｅＶ付近の強度が高くなっていることがわかる。
一方、材質調査の結果からは、予歪なしでは時効処理温度が５００℃で硬さが上昇し、１０％予歪では同４００℃で既に硬さの上昇が認められ、この硬さの上昇は、時効処理過程でのＣｕクラスターの生成に起因するものと推定される。８．９８０ＫｅＶでの蛍光収量の増加はこの硬さの上昇とよく対応していることから、８．９８０ＫｅＶでの蛍光収量の増加、即ち蛍光Ｘ線スペクトルのピーク高さから、時効処理過程でのＣｕクラスターの生成または結晶構造を有するＣｕの析出、すなわち時効状態を評価することが可能であることがわかる。
実施例１の場合と同様に、ＦｅにＣｕを１．５％含有させた合金から熱間圧延により作製した約１ｍｍの板材を供試材とし、この板材を８００℃で１０分間加熱保持してＣｕを完全に固溶させた後水冷し（溶体化処理）、その後、３００〜６５０℃の温度域で２０分間保持して時効処理を施した。一部の供試材には、溶体化処理過程において、８００℃に１０分間加熱保持後、１０％の引張り歪を予歪として付与した後水冷し、その後３００〜５００℃の温度域に２０分間保持することにより、時効処理を施した。時効処理後、常温で、これらの板材について実施例１の場合と同様に、ＸＡＦＳ測定装置および蛍光Ｘ線（Ｋα線）検出用のライトル検出器を用いて、蛍光法により常温でＣｕのＫ吸収端近傍の蛍光Ｘ線スペクトルを測定した。時効処理後の常温での硬さはヴィッカース硬度計で測定した。時効処理条件、硬さおよび前記８．９８ＫｅＶでのピーク高さ（規格化した蛍光収量）の測定結果を表１に、８．９８ＫｅＶのピーク高さに対する時効処理による硬さ上昇（ΔＨｖ）を図３に示す。
図３から、時効処理による材質変化を示す硬さ上昇ΔＨｖと８．９８ＫｅＶのピーク高さとの間に相関があり、８．９８ＫｅＶのピーク高さ（規格化した蛍光収量）が、０．２８〜０．３８の範囲にあるときに、適正な硬さ上昇が得られていることがわかる。このように、ＸＡＦＳ法による８．９８ＫｅＶのピーク高さから、時効処理の硬さ上昇、即ち材質変化を非破壊で測定することができ、時効状態の評価が可能となる。
Ｃｕを４．０％含有させた鋼合金（Ｆｅ−０．１８５％Ｃ−１．５％Ｍｎ−４．０％Ｃｕ）を溶製し、熱間圧延により約１ｍｍの板材を作製し、供試材とした。この板材を８００℃で１０分間加熱保持してＣｕを完全に固溶させた後水冷し（溶体化処理）、その後、４５０℃で保持時間を３種類変化（保持時間１分、２０分、６０分）させて、それぞれ時効処理を施した。これらの板材について、実施例１の場合と同様に、ＸＡＦＳ測定装置および蛍光Ｘ線（Ｋα線）検出用のライトル検出器を用いて、蛍光法により常温でＣｕのＫ吸収端近傍の蛍光Ｘ線スペクトルを測定した。
図４に、時効処理時の保持時間を変化させた前記供試材のＸＡＦＳ測定で得られたＣｕのＫ吸収端近傍の蛍光収量スペクトルのＸＡＮＥＳ部分を示す。図５に、前記ＸＡＮＥＳ部分の光子エネルギー８．９８ＫｅＶ付近を拡大したスペクトルを示す。図６に、規格化した蛍光収量の８．９８０ＫｅＶでの値を、前記時効処理条件に対してプロットした結果を示す。４５０℃での保持時間（時効処理時間）が長くなるほど、８．９８０ＫｅＶでの蛍光収量が大きくなっており、時効処理による硬さの上昇に対応していることがわかる。この硬さの上昇は、Ｃｕの析出に対応していると推定されるため、Ｃｕ含有量が４％と上昇しても、８．９８０ＫｅＶでの蛍光収量の増加、即ち蛍光Ｘ線スペクトルのピーク高さから、時効処理過程でのＣｕクラスターの生成または結晶構造を有するＣｕの析出、すなわち時効状態を評価することが可能であることがわかる。
この発明は、今後増加すると予想されるＣｕ含有鋼材の時効処理後の硬さ上昇に伴う材質向上、即ち時効状態を非破壊で評価する方法として利用することができる。さらに、Ｃｕのほかに鋼中に微量添加されるＴｉやＶの状態分析や局所構造解析に利用できる可能性がある。
Claims (3)
- Ｃｕを１〜５質量％含有する鋼材の時効状態評価方法であって、鋼材中の時効に関与する析出物を構成するＣｕの、ＸＡＦＳ法により測定した蛍光Ｘ線スペクトルＫ吸収端近傍の８．９８ＫｅＶのピーク高さを用いて、鋼材の時効状態を非破壊で評価することを特徴とする鋼材の時効状態評価方法。
- 前記ＸＡＦＳ法による測定が常温で行なわれ、前記ピーク高さの値が、規格化した蛍光収量で表示して０．２８〜０．３８の範囲に収まるときに、適正に時効処理がなされたと判定することを特徴とする請求項１に記載の時効状態評価方法。
- Ｃｕを１〜５質量％含有する鋼材の時効処理方法であって、予め前記鋼材の時効処理後の硬さと、前記鋼材中の時効に関与する析出物を構成するＣｕの、常温でＸＡＦＳ法により測定した蛍光Ｘ線スペクトルＫ吸収端近傍の８．９８ＫｅＶのピーク高さの値とを対応づけ、前記ピーク高さの値が、規格化した蛍光収量で表示して０．２８〜０．３８の範囲に収まるように時効処理することを特徴とする鋼材の時効処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004091763A JP4426887B2 (ja) | 2004-03-26 | 2004-03-26 | Ｃｕ含有鋼材の時効状態評価方法及びそれを用いた時効処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004091763A JP4426887B2 (ja) | 2004-03-26 | 2004-03-26 | Ｃｕ含有鋼材の時効状態評価方法及びそれを用いた時効処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005274513A JP2005274513A (ja) | 2005-10-06 |
| JP4426887B2 true JP4426887B2 (ja) | 2010-03-03 |
Family
ID=35174328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004091763A Expired - Fee Related JP4426887B2 (ja) | 2004-03-26 | 2004-03-26 | Ｃｕ含有鋼材の時効状態評価方法及びそれを用いた時効処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4426887B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9833202B2 (en) | 2014-12-05 | 2017-12-05 | Koninklijke Philips N.V. | System for generating spectral computed tomography projection data |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4610500B2 (ja) * | 2006-03-09 | 2011-01-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性および耐遅れ破壊特性に優れた超高強度鋼およびその製造方法 |
| JP6413308B2 (ja) * | 2014-04-10 | 2018-10-31 | 横浜ゴム株式会社 | ゴム／真鍮複合体の評価方法 |
| JP6477166B2 (ja) * | 2015-03-31 | 2019-03-06 | 住友大阪セメント株式会社 | 鉱物の組成評価方法 |
-
2004
- 2004-03-26 JP JP2004091763A patent/JP4426887B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9833202B2 (en) | 2014-12-05 | 2017-12-05 | Koninklijke Philips N.V. | System for generating spectral computed tomography projection data |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2005274513A (ja) | 2005-10-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Gussev et al. | In situ SEM-EBSD analysis of plastic deformation mechanisms in neutron-irradiated austenitic steel | |
| Eghlimi et al. | Effect of current type on microstructure and corrosion resistance of super duplex stainless steel claddings produced by the gas tungsten arc welding process | |
| Haušild et al. | Characterization of strain-induced martensitic transformation in a metastable austenitic stainless steel | |
| Li et al. | Tensile and compressive plastic deformation behavior of medium-entropy Cr-Co-Ni single crystals from cryogenic to elevated temperatures | |
| Karthikeyan et al. | Effect of prior-austenite grain refinement on microstructure, mechanical properties and thermal embrittlement of 9Cr-1Mo-0.1 C steel | |
| Gurovich et al. | Evolution of weld metals nanostructure and properties under irradiation and recovery annealing of VVER-type reactors | |
| Dryzek et al. | Reverse transformation of deformation-induced martensite in austenitic stainless steel studied by positron annihilation | |
| US9562843B2 (en) | Method of non-destructive evaluation of intergranular stress corrosion cracking (IGSSC) in structural components made of metal alloys, and the method of lifetime evaluation of the structural components | |
| De Lacerda et al. | Corrosion behavior of UNS S31803 steel with changes in the volume fraction of ferrite and the presence of chromium nitride | |
| Wang et al. | Characterization of the microstructure and deformation substructure evolution in a hierarchal high-entropy alloy by correlative EBSD and ECCI | |
| Gussev et al. | Beam current effect as a potential challenge in SEM-EBSD in situ tensile testing | |
| Allen et al. | Microstructural evaluation of hydrogen embrittlement and successive recovery in advanced high strength steel | |
| Sharma et al. | Effect of thermal aging on embrittlement of Cr–Mo–V pressure vessel steel | |
| Sham et al. | Microstructural Characterization of Alloy 709 Plate Materials with Additional Heat Treatment Protocol | |
| Yuya et al. | Radiation embrittlement of clad-HAZ of RPV of a decommissioned BWR plant | |
| Zhang et al. | The correlation between prior fatigue damage and remaining creep properties in a high chromium steel welded joint | |
| Becker et al. | Quantification of extremely small-structured ferritic-austenitic phase fractions in stainless steels manufactured by laser powder bed fusion | |
| JP4426887B2 (ja) | Ｃｕ含有鋼材の時効状態評価方法及びそれを用いた時効処理方法 | |
| Toppo et al. | Effect of nitrogen on the intergranular stress corrosion cracking resistance of 316LN stainless steel | |
| Sharma et al. | Detection of intergranular embrittlement of reactor pressure vessel steel by electrochemical method | |
| Maji et al. | Effect of pre-straining on the shape recovery of Fe-Mn-Si-Cr-Ni shape memory alloys | |
| JP2018163148A (ja) | 鋼材の硫化物応力腐食割れ性の評価方法および評価装置 | |
| Bouquerel et al. | Advanced processing of EBSD data to distinguish the complex microstructure evolution of a Cu-Ni-Si alloy induced by fatigue | |
| Sathyanath et al. | Microstructure-Induced High-Strain-Rate Deformation Behavior of Heat-Treated 17-4 PH Stainless Steel | |
| Pohl | Failure Analysis to Clarify Unambiguous Hydrogen Fracturing in Steels |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070105 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090105 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090804 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090928 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20090928 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20091208 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20091211 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121218 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121218 Year of fee payment: 3 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121218 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121218 Year of fee payment: 3 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313115 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121218 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131218 Year of fee payment: 4 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |