JP4417546B2

JP4417546B2 - Salt inspection equipment

Info

Publication number: JP4417546B2
Application number: JP2000376716A
Authority: JP
Inventors: 源久北沢; 康男村瀬
Original assignee: Nikkiso Co Ltd
Current assignee: Nikkiso Co Ltd
Priority date: 2000-12-11
Filing date: 2000-12-11
Publication date: 2010-02-17
Anticipated expiration: 2020-12-11
Also published as: JP2002181801A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は検塩装置に関し、さらに詳しくは、Ｈ型陽イオン交換樹脂の再生が効率的に行えるように改良された検塩装置に関する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】
火力発電所又は原子力発電所では、タービンを駆動させた蒸気を冷却して復水し、循環させて繰り返し利用している。冷却は海水を内部に流通させた冷却用細管を備えた復水器で行う。この冷却用細管に亀裂が生じる等により、海水が復水中に漏洩すると、ボイラーやタービン等を痛める原因となるので、海水の漏洩を検知するための検塩装置が設けられている。この検塩装置では、復水器から採取した試料液の導電率を計測することにより、海水の漏洩を検出している。
【０００３】
続いて従来の検塩装置について図２に示す。
【０００４】
従来の検塩装置は、Ａ〜Ｆの試料採取箇所における試料取りこみ口１１と、試料取りこみ口１１に供えられたバルブ１２と、試料採取ポンプ１３と、流量調整弁１４と、陽イオン交換樹脂充填筒１５と、流量計１６と、導電率計１７と、止弁１８と、バイパス弁１９とで構成される。
【０００５】
バルブ１２を開放することにより、試料取りこみ口１１の一つから、試料採取ポンプ１３により試料液が陽イオン交換樹脂充填筒１５に送りこまれる。陽イオン交換樹脂充填筒１５に送られた試料液は、イオン交換により、液中の陽イオンが除去される。海水が漏洩している場合は、主に海水中のナトリウムイオン、マグネシウムイオン等の金属イオンがここで、除去される。イオン交換後の試料液は、流量計１６を通って、導電率計１７により導電率が測定される。流量計１６にて、流速を確認し、手動で、流量調整弁１４を開閉し、導電率計１７を流れる試料液の流速を調整する。導電率を測定した試料液は、試料排出口２０から、復水器に戻される。
【０００６】
試料液は、海水の漏洩がなければ、低い導電率を示す。海水の漏洩があった場合には、塩素イオンが試料液中に含まれることになるので、塩酸が生成し、高い導電率を示す。海水の漏洩が発見された場合は、プラントの運転停止、復水器の閉止、薬液注入等の化学処理等が行われる。
【０００７】
発電プラントにおける復水中には、ほぼ一定濃度のアンモニウムイオンが含まれるので、従来の検塩装置では、海水の漏洩が生じなくとも、１．５〜２月に一度、陽イオン交換樹脂の再生作業が必要であった。これは、陽イオン交換樹脂中の水素がアンモニウムイオンに交換されることにより、消耗するからである。
【０００８】
しかし、従来の検塩装置では、陽イオン交換樹脂の消耗具合を定量的に予測することが困難なため、安全度を考慮して早めに陽イオン交換樹脂の再生を行うので、再生頻度が高くなり、再生作業に携わるものの労務費や再生薬品に無駄が生じていた。また、発電プラントの運転中に陽イオン交換樹脂の再生時期がめぐってきた場合は、試料液の導電率を測定できない欠測時間が生じるので、検塩装置としての信頼性が低かった。
【０００９】
陽イオン交換樹脂の消耗具合を定量的に予測するのが困難な理由は、試料液の流速が変化することである。復水器は定常運転時には、蒸気が液化する際に体積の急激な収縮が生じ、内部が真空になっており、一方、プラント再起動時には、常圧である。このため、試料採取ポンプ１３にかかる負荷が定常運転時と、プラント再起動時において大きく異なり、プラント再起動時は、通常運転時の２．５倍の流速で試料液が検塩装置内を流れることになる。陽イオン交換樹脂の消耗具合を定量的に予測するには、プラント再起動時の試料液の流速と、流通時間を記録し、計算により再生頻度を求めなければならず、記録及び計算にコストがかかる。
【００１０】
そこで、本発明は、イオン交換樹脂の再生時期を定量的に予測可能であり、イオン交換樹脂の再生を効率的に行える検塩装置を提供することを目的とする。
【００１１】
また、本発明は、イオン交換樹脂を流通する試料液の流量を一定にすることができ、イオン交換樹脂の消耗具合を確認することができる検塩装置を提供することを目的とする。更に、本発明は、配管系内に海水漏洩を検出することができ、しかもイオン交換樹脂の消耗具体を確認することのできる検塩装置を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するためのこの発明の手段は、少なくともナトリウムイオンを含有する可能性のある液体とこの液体中のナトリウムイオンを脱塩するＨ型陽イオン交換樹脂とが接触するイオン交換流路を備えるイオン交換装置と、
前記イオン交換流路の上流側に設けられるバイパス弁と、
前記イオン交換装置の下流側に設けられ、前記イオン交換流路内を流通する液体の流量を一定にする定量流通手段と、
前記イオン交換流路の途中に前記液体の流通方向に沿って配置された複数の導電率計とを備えることを特徴とする検塩装置であり、
好適な検塩装置においては、前記複数のプロトン濃度検出器が、イオン交換流路内の、イオン交換流路内に液体を導入する導入口からイオン交換流路外に液体を導出する導出口までの中間に配置された第１プロトン濃度検出器と、前記第１プロトン濃度検出器と前記導出口との間に配置された第２プロトン濃度検出器とであり、
他の好適な検塩装置においては、前記プロトン濃度検出器が、導電率計であり、
他の好適な検塩装置においては、前記イオン交換流路が、Ｈ型陽イオン交換樹脂を充填して成るＨ型陽イオン交換樹脂充填筒であり、
他の好適な検塩装置においては、前記イオン交換流路が、Ｈ型陽イオン交換樹脂を充填して成るＨ型陽イオン交換樹脂充填筒を複数直列に接続して成る流路であり、
さらに他の好適な検塩装置においては、少なくともナトリウムイオンを含有する可能性のある前記液体がボイラー復水である。
【００１３】
【発明の実施の形態】
先ず、この発明に係る検塩装置の一例について図面を参照しながら説明する。この検塩装置には、復水器で得られた試料が取り込まれる。したがって、この検塩装置は、復水器用検塩装置でもある。
【００１４】
図１に示すように、復水器１０の上部には、発電プラントのタービンから排気された蒸気の取りこみ口１が設けられ、取りこみ口１の下には内部に海水８を流通させた冷却用細管２が複数備えられている。説明の便宜上、ここでは二本のみ記載したが、本数、配置の間隔等は適宜選択することができる。海水８は、海水注入口３から注入され、冷却用細管２を通って海水排出口４から排出される。復水器１０の下部には、復水９の貯留槽６があり、蒸気は冷却用細管２で冷却され、水滴となって貯留槽６に滴下する。貯留槽６の底部には、ボイラー復水（以下において、復水と称する。）の取り出し口７が設けられている。貯留槽６を形成する内壁と冷却細管２との接合部分の近傍には、試料採取のための樋５が設けられ、ここに溜まった試料液が試料取りこみ口１１（図３参照）を通じて検塩装置に送られる。また、貯留槽６にも同様に試料取りこみ口１１が備えられ、貯留槽６に溜まった復水９も試料液として採取される。貯留槽６に溜まった復水９は、取り出し口７からポンプにより発電プラントのタービンへ送られて循環利用される。
【００１５】
図３に示されるように、検塩装置への試料の採取箇所は、Ａ〜Ｆの６箇所である。尚、ここでは、説明の便宜上、試料の採取箇所を６箇所としたが、採取箇所の数には特に制限がなく、全体装置の規模等に応じて適宜の数に決定される。Ａ〜Ｄ点は、冷却用細管２の近傍に位置するので、Ｅ，Ｆ点に比べて、海水８の漏洩をいち早く検出することができる。Ｅ，Ｆ点は、Ａ〜Ｄ点の全部又は一部において、海水８の漏洩が生じた後に、海水８の漏洩を検出できる試料の採取箇所である。図３に示されるように、導電率測定の済んだ検塩装置の試料液は、Ｚ点の試料排出口２０から再び復水器に戻される。
【００１６】
この検塩装置は、試料採取点Ａ，Ｂ，Ｆから試料を取り込む第１グループ用検塩装置と、試料採取点Ｃ，Ｄ，Ｅから試料を取り込む第２グループ用検塩装置とを備える。両検塩装置は同じであるから、第１グループ用検塩装置について説明し、第２グループ用検塩装置についての説明を省略する。第１グループ用検塩装置と第２グループ用検塩装置とを有する検塩装置にあっては、複数の試料採取点から試料液を同時に取り込んで海水の漏洩を検出することができるので、効率が良い。
【００１７】
第１グループ用検塩装置は、試料取りこみ口１１と、試料取りこみ口１１に供えられたところの、開閉手段の一例であるバルブ１２と、吸引吐出手段の一例である試料採取ポンプ１３と、流量調整手段の一例である流量調整弁１４と、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒１５と、流量計１６と、プロトン濃度検出器の一例である導電率計１７と、止弁１８と、バイパス弁１９と、定量流通手段である、圧力補償機構を有する流量調整弁２１で構成される。
【００１８】
前記復水装置のＡ〜Ｆ点の試料採取箇所に設けられた試料取りこみ口１１にはそれぞれ、バルブ１２が設けられており、バルブ１２を切りかえることにより、各採取点で採取した試料液をそれぞれ選択することができる。試料採取点ごとの導電率を測定することにより、海水の漏洩した細管を特定することが容易となる。例えば、Ａ、Ｂ点の試料液の導電率が高くなれば、貯留槽６と冷却用配管２との接合部分から海水が漏洩しており、Ｆ点のみの試料液の導電率が高くなれば、接合部分以外の冷却用配管２部分から海水が漏洩していると予測できる。このように、試料を採取する複数の採取箇所で採取された試料についての導電率を、バルブ１２の切替により、適宜に測定することができることによって、海水漏洩箇所を容易に特定することができるようになる。
【００１９】
試料採取ポンプ１３は、復水器１０の試料採取箇所より検塩装置へ試料液を移送する機能を備え、一般に、キャンドモータポンプが使用される。試料採取ポンプ１３は、サンプリングの遅れが生じないように、導電率測定に必要な流速、例えば毎分数百ｍｌよりも早い流速で検塩装置に試料液を送れるように、出力の大きなポンプを選定している。試料採取ポンプ１３から吐出される試料液の流速は、ポンプの最高出力の流速を超過しないようにバイパス弁１９にて調整されている。
【００２０】
流量調整弁１４は、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒１５及び導電率計１６に流す試料液の流速を調節する弁である。通常、毎分数百ｍｌの試料液が流れるように設計されている。流量調整弁１４は、流量計１６で流量を確認しながら、手動で、弁を開閉することにより、流量を調節する。この流量調整弁１４は、前記定量流通手段である流量調整弁２１と異なり圧力補償機構を備えてないので、試料採取ポンプ１３の圧力が増加した場合は、流速も増加することになる。
【００２１】
Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒１５は、試料液を導入する導入口２４と、試料液を導出する導出口２５とを持つ筒体例えば円筒体である。図３に示されるＨ型陽イオン交換樹脂充填筒１５は、上流から試料液を導入し、下流へ導出する流下型である。円筒内には、Ｈ型陽イオン交換樹脂が充填されており、復水中の陽イオンと、Ｈ型陽イオン交換樹脂におけるプロトンとのイオン交換が行われる。このＨ型陽イオン交換樹脂は、カチオンとイオン交換してプロトンを放出することのできるイオン交換樹脂である限り特に制限がない。Ｈ型陽イオン交換樹脂としては、例えば交換基としてスルホン酸基を持つＨ型の強酸性陽イオン交換樹脂が好ましい。このＨ型陽イオン交換樹脂は、スチレン−ジビニルベンゼン共重合体からなる橋かけ高分子母体を硫酸でスルホン化することで得られる。
このＨ型陽イオン交換樹脂充填筒においては、導入口から導入された復水が導出口から排出されるまでのあいだ、このＨ型陽イオン交換樹脂充填筒内のＨ型陽イオン交換樹脂と復水とが接触し、もしこの復水中にナトリウム陽イオン等の陽イオンが存在すると、復水中の陽イオンをこのＨ型陽イオン交換樹脂が吸着してプロトンを放出するのであるから、このＨ型陽イオン交換樹脂充填筒における導入口から導出口に至るまでのＨ型陽イオン交換樹脂充填筒内は、本発明におけるイオン交換流路を形成する。
【００２２】
海水が漏洩した場合、イオン交換によってＨ型陽イオン交換樹脂から脱離したプロトンが、試料液中に含まれる塩素イオンと結合し、塩酸が生成する。塩酸は、海水に比べて約３倍の導電率であるため、微量の海水が漏洩しても、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒を用いることにより、塩酸が生じ、導電率の大きな変化として検出される。Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒は、微小の海水の漏洩を検出するための増幅器としての作用を有する。したがって、この検塩装置は、海水漏洩検出装置として機能する。
【００２３】
本発明におけるＨ型陽イオン交換樹脂充填筒１５には、試料液の流通方向に沿って複数の導電率計２２、２３が配置される。
【００２４】
Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒１５内に充填されたイオン交換樹脂は、その導入口２４に近い方から順に消耗していき、最終的に導出口２５に近いＨ型陽イオン交換樹脂まで消耗していく。再生直後のＨ型陽イオン交換樹脂充填筒１５の場合、イオン交換流路内でイオン交換反応が進行し、第一導電率計２２で観測される導電率に対して、下流側にある第二導電率計２３で観測される導電率が低くなる。一方、イオン交換樹脂がすべて消耗したＨ型陽イオン交換樹脂充填筒１５の場合、イオン交換流路内ではもはやイオン交換反応が進行しないので、第一導電率計２２で観測される導電率と、第二導電率計２３で観測される導電率が等しくなるか、近い値となる。したがって、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒１５内に配置された複数の導電率計（μＳ１〜μＳｎ）２２，２３のより検出される導電率によって、Ｈ型陽イオン交換樹脂のイオン交換能を、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒内の流れ方向に沿って、知ることができる。例えば、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒内で試料液（この例では、復水）の流れ方向に沿って導入口２４から導出口２５までにおいて適宜の間隔で多数の導電率計を配置すると、それだけきめ細かくＨ型陽イオン交換樹脂のイオン交換能を把握することができる。もっとも、あまりにも多数の導電率計を配置すると装置が複雑化するので、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒における導入口２４から導出口２５までの中間部に配置された第一導電率計２２と、この第一導電率計２２の配置位置から導出口２５までの中間部に配置された第二導電率計２３とを最低限としてＨ型陽イオン交換樹脂充填筒内に配置しておくと、効率良くＨ型陽イオン交換樹脂のイオン交換能を把握することができる。つまり、第一導電率計２２で測定された導電率の値と第二導電率計２３で測定された導電率の値との差が実質的に０になるか、或いは一定の閾値に達すると、第二導電率計２３が配置された位置よりも下流側のＨ型陽イオン交換樹脂のイオン交換能が使用可能な程度に残留していたとしても、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒内におけるＨ型陽イオン交換樹脂全体が継続的使用不可と判断してＨ型陽イオン交換樹脂の交換作業を行うこととするのである。
ここで、イオン交換流路の中間部に配置される第一導電率計の好適な配設位置は、通常、イオン交換流路の入口つまり導入口２４から出口つまり導出口２５までの距離を基準にして導入口２４から４０〜８０％の範囲内にある適宜の位置であり、第二導電率計２３の好適な配設位置は、通常、第一導電率計の配設位置から導出口２５間での距離を基準にして前記第一導電率計から少なくとも１０％下流側にある適宜の位置である。このような配設位置に第一導電率計２２及び第二導電率計を設けることによりＨ型陽イオン交換樹脂の消耗度の検出精度が良くなる。
【００２５】
なお、複数の導電率計から出力される導電率を表示手段例えばＣＲＴ画面に表示するようにしておくのが良い。例えば、ＣＲＴ画面上で、横軸を、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒の流通方向における長さとして示し、縦軸に各導電率計により測定された導電率を示すようにすると、導電率計の数が多い程、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒内におけるＨ型陽イオン交換樹脂のイオン交換能を視覚的に容易に認識することができるようになる。
【００２６】
流量調整弁２１が、本発明における定量流通手段である。圧力補償機構を備える手段であれば、その形態は弁であることに限定されない。流量調整弁２１の圧力補償機構の原理について図４を用いて説明する。
【００２７】
図４でバランス状態における関係式は、下記のようになる。
ダイヤフラムの上向きの力Ｐ₂Ａ＋Ｐ₁ａ………（１）
ダイヤフラムの下きの力Ｐ₃＋Ｆ＋Ｐ₂a………（２）
バランス状態では、（１）＝（２）となるので、
Ｐ₂Ａ＋Ｐ₁ａ＝Ｐ₃＋Ｆ＋Ｐ₂a………（３）
流量調整弁の定差圧はＰ₂−Ｐ₃であるため（３）式より
Ｐ₂−Ｐ₃＝Ｆ／Ａ−ａ／Ａ（Ｐ₁−Ｐ₃）………（４）
ａ／ＡはＡ≫ａに設計されており、Ｆ,Ａは定数のため一次圧力（Ｐ₁）が変動しても、Ｐ₂−Ｐ₃は一定となる。またＰ₂−Ｐ₃はベローバルブの前後の差圧のため、流量は一定となる。
【００２８】
したがって、本発明における流量調整弁２１は、試料採取ポンプ１３による試料液の流通圧力が増加した場合であっても、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒１５内を流れる試料液の流速は一定に保たれる。したがって、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒１５内を流通する試料液の流量が変動することによるＨ型陽イオン交換樹脂の短期劣化を防止できる。さらに、流量の急激な変動が生じないので、導電率値の安定化が図られる。また、試料液に含まれるアンモニウムイオン等の陽イオンの濃度から、定量的にＨ型陽イオン交換樹脂充填筒の再生時期を容易に計算により予測することができる。定量的に再生時期を予測できることにより、前もって再生する計画を立てることができるから、プラント運転中に再生することを回避することが可能となり、欠測時間を短縮できるので、検塩装置としての信頼度が大幅に向上する。
更に詳述すると、(a)試料液中に陽イオンが含まれている場合に、前記第一導電率計で測定される導電率と第二導電率計で測定される導電率との差分が所定の閾値内にあり、しかも第一導電率計で測定される導電率と第二導電率計で測定される導電率とがそれぞれ共に所定の閾値内にあるときにはＨ型陽イオン交換樹脂は正常に機能していると判断することができ、
また、(b)第一導電率計で測定される導電率が小さく、他方、第二導電率計で測定される導電率が大きくて、しかもその差分が所定の閾値の範囲よりも大きい場合に、流量調整弁２１によりイオン交換流路を一定流量で試料液が流通しているときには、所定の期間後にＨ型陽イオン交換樹脂が完全劣化するであろうからこのＨ型陽イオン交換樹脂充填筒内のＨ型陽イオン交換樹脂を新品に交換する必要が有ると判断することができ、
(c)第一導電率計及び第二導電率計それぞれで測定される導電率が所定の閾値よりも大きく、しかも第一導電率計で測定される導電率と第二導電率計で測定される導電率との差分が所定の閾値内に有るときには、Ｈ型陽イオン交換樹脂におけるイオン交換能は正常に保たれており、しかも復水系に海水が漏洩したと判断することができる。
【００２９】
流量計１６は、続く導電率計１７に流通する試料液が所定の毎分２００〜４００ｍｌの流速を満たしていることを確認できるように設けてある。導電率計１７は、試料液中に陽イオンが含まれているかどうかを確認するために用いられる。止弁１８は、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒１５、流量計１６、導電率計１７等のメンテナンス時に検塩装置を停止するためにラインを絞りきるための弁であり、流量調整弁１４と併用される。
【００３０】
次に、発電プラントの再起動時の検塩作業手順について説明する。
【００３１】
いずれかのバルブ１２を開放し、試料取りこみ口１１から試料液が検塩装置に送られる。復水器内は、再起動時当初は、減圧されていないので、試料採取ポンプ１３によって通常の２．５倍の流速で検塩装置に試料液が送られる。しかし、定量流通手段である流量調整弁２１が設けられているので、実際に陽イオン交換樹脂充填筒１５に流れる試料液の流速は定常運転時と同じく毎分２００ｍｌ〜４００ｍｌとなる。作業者は、導電率計２２、及び２３を観測することにより、イオン交換樹脂が消耗していないどうかの確認を行うことができる。導電率の測定が終了した試料液は、試料排出口２０より復水器１０に戻される。定常運転になった場合は、復水器１０内が減圧されるので、試料採取ポンプ１３の出力が低下し、流量調整弁２１にて圧力補償機構が働かなくても、所定の流速に保たれる。
【００３２】
本発明の検塩装置を用いた発電プラントにおいて、プラント再起動時に検塩装置内を流れる試料液の流速及び復水器の真空状態を調べた。復水器は、再起動後１時間から徐々に減圧し始め、６時間で−７００ｍＨｇに到達し、２４時間でほぼ、−７３０ｍＨｇで飽和した。試料液の流速は、復水器の真空度合に関係無く毎分４００ｍｌと一定であった。
【００３３】
以上、この発明の一例について説明したが、この発明は前記例に限定されるものではなく、この発明の要旨の範囲内で適宜に設計変更をすることができる。
前記の例においてはＨ型陽イオン交換樹脂充填筒が１本であるが、本発明においては複数のＨ型陽イオン交換樹脂充填筒が直列に接続されていても良い。複数のＨ型陽イオン交換樹脂充填筒が直列に接続されている場合には、最初のＨ型陽イオン交換樹脂充填筒における導入口から最後のＨ型陽イオン交換樹脂充填筒における導出口までの流路が、本発明におけるイオン交換流路である。
このように複数のＨ型陽イオン交換樹脂充填筒が直列に接続されることにより形成されたイオン交換流路を有する検塩装置にあっては、複数の水素イオン濃度検出器は、イオン交換流路の中間部とイオン交換流路の末端部に少なくとも配置されていることが望ましい。
本発明においては、プロトン濃度検出器は前記導電率計に限定されることはなく、プロトン濃度を測定することができる限り種々の測定機器、センサー等が採用される。例えば、プロトン濃度検出器としてｐＨ計が採用されることもできる。
【００３４】
また、Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒は、処理液を下から上へ流す押上方式を採用しても良く、又上から下へと流通させる方式を採用しても良い。Ｈ型陽イオン交換樹脂における交換基としては、スルホン酸基を持つ強酸性陽イオン交換樹脂が好ましい。これは、スチレンージビニルベンゼン共重合体からなる橋かけ高分子母体を硫酸でスルホン化することにより得られる。
【００３５】
検塩装置に流通させる流体は、上記の例においては、発電プラントの復水を用いたが、ナトリウムイオンを含有する可能性の有る液体であれば、いずれの液体をも用いることができる。尚、ナトリウムイオンは海水に由来することが多い。
【００３６】
【発明の効果】
本発明の検塩装置は、イオン交換樹脂の再生時期を定量的に予測可能であり、イオン交換樹脂の再生を効率的に行うことができる。
【００３７】
また、イオン交換樹脂の再生時期を定量的に予測可能であるから、欠測時間を短縮させることができ、これにより検塩装置の信頼度を高めることができる。
また、本発明の検塩装置は、イオン交換樹脂の消耗度合を確認することができ、イオン交換樹脂の再生時期を知ることができる。
本発明の検塩装置は、ナトリウムイオンの混入を正確に検出することができ、したがって、本発明の検塩装置を復水器に組み込んだときには、海水の漏洩を迅速に検知することもできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、本発明の一例である検塩装置が使用される復水器の断面図である。
【図２】図２は、従来技術における検塩装置の概略図である。
【図３】図３は、本発明の一例である検塩装置の概略図である。
【図４】図４は、本発明における、圧力補償機構を備えた流量調整弁２１の原理図である。
【符号の説明】
１取りこみ口、２冷却用配管３海水注入口、４海水排出口、５樋、６貯留槽、７取り出し口、８海水、９復水、１０復水器、１１試料取りこみ口、１２バルブ、１３試料採取ポンプ、１４流量調整弁、１５Ｈ型陽イオン交換樹脂充填筒、１６流量計、１７導電率計、１８止弁、１９バイパス弁、２０試料排出口、２１流量調整弁、２２，２３導電率計、２４導入口、２５導出口[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a salt detection apparatus, and more particularly, to a salt detection apparatus improved so as to efficiently regenerate an H-type cation exchange resin.
[0002]
[Prior art and problems to be solved by the invention]
In a thermal power plant or a nuclear power plant, the steam that drives the turbine is cooled, condensed, and circulated for repeated use. Cooling is performed by a condenser equipped with a cooling thin tube through which seawater is circulated. If seawater leaks into the condensate due to a crack in the cooling capillary, etc., it causes damage to the boiler, turbine, etc. Therefore, a salt detection device for detecting seawater leakage is provided. In this salt detection device, leakage of seawater is detected by measuring the conductivity of the sample solution collected from the condenser.
[0003]
Next, a conventional salt detection apparatus is shown in FIG.
[0004]
A conventional salt detection apparatus includes a sample intake port 11 at sample collection locations A to F, a valve 12 provided in the sample intake port 11, a sample collection pump 13, a flow rate adjustment valve 14, and a cation exchange resin filling. The cylinder 15, the flow meter 16, the conductivity meter 17, the stop valve 18, and the bypass valve 19 are included.
[0005]
By opening the valve 12, the sample liquid is sent from one of the sample intake ports 11 to the cation exchange resin filling cylinder 15 by the sample collection pump 13. The cation in the liquid is removed from the sample liquid sent to the cation exchange resin-filled cylinder 15 by ion exchange. When seawater is leaking, metal ions such as sodium ions and magnesium ions in seawater are mainly removed here. The conductivity of the sample solution after ion exchange is measured by the conductivity meter 17 through the flow meter 16. The flow rate is confirmed with the flow meter 16, and the flow rate adjustment valve 14 is manually opened and closed to adjust the flow rate of the sample liquid flowing through the conductivity meter 17. The sample liquid whose conductivity has been measured is returned from the sample discharge port 20 to the condenser.
[0006]
The sample solution exhibits low conductivity if there is no leakage of seawater. When seawater leaks, chlorine ions are contained in the sample solution, so that hydrochloric acid is generated and shows high conductivity. When seawater leakage is discovered, chemical treatment such as plant shutdown, condenser closure, chemical injection, etc. is performed.
[0007]
Since the condensate in the power plant contains ammonium ions at an almost constant concentration, the conventional salt detection device regenerates the cation exchange resin once every 1.5 to February even if seawater does not leak. Was necessary. This is because hydrogen in the cation exchange resin is consumed by exchanging it with ammonium ions.
[0008]
However, with conventional salt analyzers, it is difficult to quantitatively predict the degree of consumption of the cation exchange resin, so the cation exchange resin is regenerated early in consideration of safety, so the regeneration frequency is high. As a result, labor costs and regenerative chemicals were wasted even though they were involved in the regeneration work. In addition, when the regeneration time of the cation exchange resin is reached during the operation of the power plant, a lack of measurement time in which the conductivity of the sample solution cannot be measured occurs, so the reliability as a salt detection device is low.
[0009]
The reason why it is difficult to quantitatively predict the degree of consumption of the cation exchange resin is that the flow rate of the sample solution changes. During normal operation, the condenser undergoes a rapid contraction of volume when the vapor is liquefied, and the inside is evacuated, while the plant is at normal pressure when the plant is restarted. For this reason, the load applied to the sampling pump 13 is greatly different between the steady operation and the plant restart. When the plant is restarted, the sample solution flows through the salt analyzer at a flow rate 2.5 times that of the normal operation. It will be. In order to quantitatively predict the consumption of the cation exchange resin, the flow rate and flow time of the sample liquid at the time of plant restart must be recorded, and the regeneration frequency must be obtained by calculation. Take it.
[0010]
Accordingly, an object of the present invention is to provide a salt detection apparatus that can quantitatively predict the regeneration time of an ion exchange resin and can efficiently regenerate the ion exchange resin.
[0011]
Another object of the present invention is to provide a salt detection apparatus that can make the flow rate of the sample solution flowing through the ion exchange resin constant and can check the consumption of the ion exchange resin. Furthermore, an object of the present invention is to provide a salt detection apparatus that can detect seawater leakage in the piping system and can confirm the specific consumption of the ion exchange resin.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
The means of the present invention for solving the above-described problem is to provide an ion exchange flow path in which a liquid that may contain at least sodium ions and an H-type cation exchange resin that desalinates sodium ions in the liquid contact each other. An ion exchange device comprising:
A bypass valve provided upstream of the ion exchange channel;
A quantitative flow means provided on the downstream side of the ion exchange device, which makes the flow rate of the liquid flowing in the ion exchange flow path constant;
A salt test apparatus comprising a plurality of conductivity meters arranged along the flow direction of the liquid in the middle of the ion exchange flow path ,
In a preferred salt detection apparatus, the plurality of proton concentration detectors from the inlet for introducing liquid into the ion exchange channel to the outlet for discharging liquid outside the ion exchange channel in the ion exchange channel. A first proton concentration detector disposed in the middle of the first proton concentration detector, and a second proton concentration detector disposed between the first proton concentration detector and the outlet.
In another suitable salt analyzer, the proton concentration detector is a conductivity meter ,
In another preferred salt detection apparatus, the ion exchange flow path is an H-type cation exchange resin-filled cylinder filled with an H-type cation exchange resin,
In another preferred salt detection apparatus, the ion exchange flow path is a flow path formed by connecting a plurality of H-type cation exchange resin-filled cylinders filled with H-type cation exchange resin in series .
In another preferred Kenshio apparatus to is found, the liquid possibly containing at least sodium ion is boiler condensate.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
First, an example of a salt detection apparatus according to the present invention will be described with reference to the drawings. The sample obtained by the condenser is taken into this salt detection device. Therefore, this salt detection apparatus is also a condenser salt detection apparatus.
[0014]
As shown in FIG. 1, a steam intake port 1 exhausted from a turbine of a power plant is provided at an upper portion of a condenser 10, and cooling water in which seawater 8 is circulated under the intake port 1. A plurality of thin tubes 2 are provided. For convenience of explanation, only two lines are described here, but the number, arrangement interval, and the like can be appropriately selected. Seawater 8 is injected from the seawater inlet 3 and discharged from the seawater outlet 4 through the cooling thin tube 2. Below the condenser 10, there is a storage tank 6 for condensate 9, and the steam is cooled by the cooling thin tubes 2 and drops into the storage tank 6 as water droplets. At the bottom of the storage tank 6, there is provided an outlet 7 for boiler condensate (hereinafter referred to as “condensate”). In the vicinity of the joint between the inner wall forming the storage tank 6 and the cooling thin tube 2, a gutter 5 for collecting a sample is provided, and the collected sample solution is detected through the sample intake port 11 (see FIG. 3). Sent to the device. Similarly, the storage tank 6 is provided with a sample intake port 11, and the condensate 9 accumulated in the storage tank 6 is also collected as a sample solution. The condensate 9 collected in the storage tank 6 is sent from the take-out port 7 to the turbine of the power plant by a pump for circulation.
[0015]
As FIG. 3 shows, the sampling location of the sample to a salt test apparatus is six locations of AF. Here, for convenience of explanation, the number of sample collection points is six, but the number of sample collection points is not particularly limited, and is determined to be an appropriate number according to the scale of the entire apparatus. Since the points A to D are located in the vicinity of the cooling thin tube 2, the leakage of the seawater 8 can be detected more quickly than the points E and F. Points E and F are sampling points where the leakage of the seawater 8 can be detected after the leakage of the seawater 8 occurs in all or part of the points A to D. As shown in FIG. 3, the sample solution of the salt detection device for which the conductivity measurement has been completed is returned to the condenser again from the Z-point sample outlet 20.
[0016]
This salt detection apparatus includes a first group salt detection apparatus that takes samples from sample collection points A, B, and F, and a second group salt detection apparatus that takes samples from sample collection points C, D, and E. Since both the salt analyzers are the same, the salt detector for the first group will be described, and the description of the salt detector for the second group will be omitted. In the salt detection apparatus having the salt test apparatus for the first group and the salt test apparatus for the second group, it is possible to detect the leakage of seawater by simultaneously taking sample liquids from a plurality of sample collection points. Is good.
[0017]
The salt detection apparatus for the first group includes a sample intake port 11, a valve 12 that is an example of an opening / closing unit provided in the sample intake port 11, a sample collection pump 13 that is an example of a suction / discharge unit, and a flow rate. A flow rate adjustment valve 14 that is an example of an adjustment means, an H-type cation exchange resin filling cylinder 15, a flow meter 16, a conductivity meter 17 that is an example of a proton concentration detector, a stop valve 18, and a bypass valve 19 And a flow rate adjusting valve 21 having a pressure compensation mechanism, which is a constant flow means.
[0018]
Each of the sample intake ports 11 provided at the sample collection points A to F of the condensing device is provided with a valve 12, and by switching the valve 12, the sample liquid collected at each collection point is obtained. You can choose. By measuring the electrical conductivity at each sampling point, it becomes easy to identify the tubule from which seawater has leaked. For example, if the conductivity of the sample liquid at points A and B increases, seawater leaks from the joint between the storage tank 6 and the cooling pipe 2, and if the conductivity of the sample liquid only at point F increases. It can be predicted that seawater is leaking from the cooling pipe 2 other than the joining portion. As described above, the conductivity of the samples collected at a plurality of collection points where the sample is collected can be appropriately measured by switching the valve 12, so that the seawater leakage point can be easily identified. become.
[0019]
The sample collection pump 13 has a function of transferring the sample solution from the sample collection location of the condenser 10 to the salt detection apparatus, and a canned motor pump is generally used. The sampling pump 13 is a pump with a large output so that the sample solution can be sent to the salt analyzer at a flow rate necessary for conductivity measurement, for example, a flow rate faster than several hundred ml per minute so as not to cause a sampling delay. Selected. The flow rate of the sample liquid discharged from the sampling pump 13 is adjusted by the bypass valve 19 so as not to exceed the maximum output flow rate of the pump.
[0020]
The flow rate adjusting valve 14 is a valve that adjusts the flow rate of the sample solution flowing through the H-type cation exchange resin-filled cylinder 15 and the conductivity meter 16. Usually, it is designed so that a sample solution of several hundred ml per minute flows. The flow rate adjustment valve 14 adjusts the flow rate by manually opening and closing the valve while checking the flow rate with the flow meter 16. Since the flow rate adjusting valve 14 does not include a pressure compensation mechanism, unlike the flow rate adjusting valve 21 which is the quantitative flow means, when the pressure of the sampling pump 13 increases, the flow rate also increases.
[0021]
The H-type cation exchange resin-filled cylinder 15 is a cylinder having, for example, a cylindrical body having an inlet 24 for introducing a sample liquid and an outlet 25 for deriving the sample liquid. The H-type cation exchange resin-filled cylinder 15 shown in FIG. 3 is a flow-down type in which a sample liquid is introduced from the upstream and led out downstream. The cylinder is filled with an H-type cation exchange resin, and ion exchange between a cation in condensate and a proton in the H-type cation exchange resin is performed. The H-type cation exchange resin is not particularly limited as long as it is an ion exchange resin capable of releasing protons by ion exchange with cations. As the H-type cation exchange resin, for example, an H-type strongly acidic cation exchange resin having a sulfonic acid group as an exchange group is preferable. This H-type cation exchange resin can be obtained by sulfonating a crosslinked polymer matrix composed of a styrene-divinylbenzene copolymer with sulfuric acid.
In this H-type cation exchange resin-filled cylinder, the H-type cation exchange resin in the H-type cation exchange resin-filled cylinder and the condenser until the condensate introduced from the inlet is discharged from the outlet. The H-type cation exchange resin adsorbs the cations in the condensate and releases protons if cations such as sodium cations are present in the condensate. The inside of the H-type cation exchange resin filled cylinder from the inlet to the outlet in the cation exchange resin filled cylinder forms the ion exchange channel in the present invention.
[0022]
When seawater leaks, protons desorbed from the H-type cation exchange resin by ion exchange are combined with chlorine ions contained in the sample solution to generate hydrochloric acid. Hydrochloric acid has a conductivity about three times that of seawater, so even if a small amount of seawater leaks, hydrochloric acid is generated by using an H-type cation exchange resin-filled cylinder and detected as a large change in conductivity. Is done. The H-type cation exchange resin-filled cylinder has an action as an amplifier for detecting leakage of minute seawater. Therefore, this salt detection device functions as a seawater leakage detection device.
[0023]
In the H-type cation exchange resin-filled cylinder 15 in the present invention, a plurality of conductivity meters 22 and 23 are arranged along the flow direction of the sample liquid.
[0024]
The ion exchange resin filled in the H-type cation exchange resin filling cylinder 15 is consumed in order from the side closer to the introduction port 24 and finally consumed to the H-type cation exchange resin near the outlet port 25. To go. In the case of the H-type cation exchange resin-filled cylinder 15 immediately after the regeneration, the ion exchange reaction proceeds in the ion exchange flow path, and the second on the downstream side with respect to the conductivity observed by the first conductivity meter 22. The conductivity observed by the conductivity meter 23 is lowered. On the other hand, in the case of the H-type cation exchange resin filled cylinder 15 where the ion exchange resin is completely consumed, since the ion exchange reaction no longer proceeds in the ion exchange flow path, the conductivity observed by the first conductivity meter 22; The conductivity observed by the second conductivity meter 23 becomes equal or close. Therefore, the ion exchange capacity of the H-type cation exchange resin is determined by the conductivity detected by the plurality of conductivity meters (μS1 to μSn) 22 and 23 arranged in the H-type cation exchange resin filled cylinder 15. It can be known along the flow direction in the H-type cation exchange resin-filled cylinder. For example, when a large number of conductivity meters are arranged at appropriate intervals from the inlet 24 to the outlet 25 along the flow direction of the sample liquid (in this example, condensate) in the H-type cation exchange resin-filled cylinder, Therefore, the ion exchange ability of the H-type cation exchange resin can be grasped finely. However, since the apparatus becomes complicated if too many conductivity meters are arranged, the first conductivity meter 22 arranged in the intermediate portion from the inlet port 24 to the outlet port 25 in the H-type cation exchange resin-filled cylinder When the second conductivity meter 23 disposed in the intermediate portion from the position where the first conductivity meter 22 is disposed to the outlet 25 is disposed in the H-type cation exchange resin-filled cylinder as a minimum, The ion exchange ability of the H-type cation exchange resin can be grasped efficiently. That is, when the difference between the conductivity value measured by the first conductivity meter 22 and the conductivity value measured by the second conductivity meter 23 is substantially zero or reaches a certain threshold value. Even if the ion exchange capacity of the H-type cation exchange resin on the downstream side of the position where the second conductivity meter 23 is disposed remains to the extent that it can be used, the inside of the cylinder filled with the H-type cation exchange resin The entire H-type cation exchange resin is judged to be unusable and the H-type cation exchange resin is exchanged.
Here, the suitable arrangement position of the first conductivity meter arranged in the middle part of the ion exchange channel is usually based on the distance from the inlet or inlet 24 to the outlet or outlet 25 of the ion exchange channel. Thus, the suitable position of the second conductivity meter 23 is usually from the position of the first conductivity meter to the outlet 25. It is an appropriate position at least 10% downstream from the first conductivity meter with reference to the distance between them. By providing the first conductivity meter 22 and the second conductivity meter at such an arrangement position, the detection accuracy of the degree of wear of the H-type cation exchange resin is improved.
[0025]
It should be noted that the conductivity output from the plurality of conductivity meters is preferably displayed on a display means such as a CRT screen. For example, on the CRT screen, the horizontal axis is shown as the length in the flow direction of the H-type cation exchange resin-filled cylinder, and the vertical axis shows the conductivity measured by each conductivity meter. The larger the number, the easier it is to visually recognize the ion exchange ability of the H-type cation exchange resin in the H-type cation exchange resin-filled cylinder.
[0026]
The flow rate adjusting valve 21 is a quantitative flow means in the present invention. If it is a means provided with a pressure compensation mechanism, the form is not limited to being a valve. The principle of the pressure compensation mechanism of the flow regulating valve 21 will be described with reference to FIG.
[0027]
In FIG. 4, the relational expression in the balance state is as follows.
Diaphragm upward force P ₂ A + P ₁ a (1)
Diaphragm lowering force P ₃ + F + P ₂ a (2)
In the balance state, (1) = (2).
P ₂ A + P ₁ a = P ₃ + F + P ₂ a (3)
Since the constant differential pressure of the flow rate adjusting valve is P ₂ −P ₃ , P ₂ −P ₃ = F / A−a / A (P ₁ −P ₃ ) (4)
a / A is designed such that A >> a, and F and A are constants. Therefore, even if the primary pressure (P ₁ ) fluctuates, P ₂ -P ₃ is constant. The P ₂ -P ₃ because of the differential pressure before and after the Berobarubu, flow rate is constant.
[0028]
Therefore, the flow rate adjustment valve 21 in the present invention keeps the flow rate of the sample liquid flowing in the H-type cation exchange resin filled cylinder 15 constant even when the flow rate of the sample liquid by the sampling pump 13 increases. Be drunk. Therefore, short-term deterioration of the H-type cation exchange resin due to fluctuations in the flow rate of the sample liquid flowing through the H-type cation exchange resin filled cylinder 15 can be prevented. Furthermore, since the flow rate does not change rapidly, the conductivity value can be stabilized. In addition, the regeneration time of the H-type cation exchange resin-filled cylinder can be quantitatively predicted from the concentration of cations such as ammonium ions contained in the sample solution. Since it is possible to predict the regeneration time quantitatively, it is possible to make a plan for regeneration in advance, which makes it possible to avoid regeneration during plant operation and shorten the missing measurement time. The degree is greatly improved.
More specifically, (a) when the sample solution contains cations, the difference between the conductivity measured by the first conductivity meter and the conductivity measured by the second conductivity meter is When the conductivity measured by the first conductivity meter and the conductivity measured by the second conductivity meter are both within the predetermined threshold, the H-type cation exchange resin is normal. It can be determined that
(B) When the conductivity measured by the first conductivity meter is small, while the conductivity measured by the second conductivity meter is large, and the difference is larger than the predetermined threshold range. When the sample liquid is flowing through the ion exchange flow path at a constant flow rate by the flow rate adjusting valve 21, the H-type cation exchange resin-filled cylinder will completely deteriorate after a predetermined period. It can be determined that it is necessary to replace the H-type cation exchange resin with a new one,
(c) The conductivity measured by each of the first conductivity meter and the second conductivity meter is greater than a predetermined threshold, and the conductivity measured by the first conductivity meter and the second conductivity meter are measured. When the difference from the electrical conductivity is within a predetermined threshold, it can be determined that the ion exchange capacity of the H-type cation exchange resin is maintained normally and seawater has leaked into the condensate system.
[0029]
The flow meter 16 is provided so that it can be confirmed that the sample liquid flowing through the subsequent conductivity meter 17 satisfies a predetermined flow rate of 200 to 400 ml per minute. The conductivity meter 17 is used to check whether cations are contained in the sample solution. The stop valve 18 is a valve for narrowing the line to stop the salt detection device during maintenance of the H-type cation exchange resin filling cylinder 15, the flow meter 16, the conductivity meter 17, and the like. Used together.
[0030]
Next, a salt detection procedure at the time of restarting the power plant will be described.
[0031]
One of the valves 12 is opened, and the sample solution is sent from the sample intake port 11 to the salt detection apparatus. Since the condenser is not depressurized at the time of restarting, the sample liquid is sent to the salt detection apparatus by the sampling pump 13 at a flow rate 2.5 times the normal speed. However, since the flow rate adjusting valve 21 which is a constant flow means is provided, the flow rate of the sample liquid that actually flows into the cation exchange resin-filled cylinder 15 is 200 ml to 400 ml per minute as in the steady operation. The operator can confirm whether or not the ion exchange resin is consumed by observing the conductivity meters 22 and 23. The sample liquid whose conductivity has been measured is returned to the condenser 10 from the sample discharge port 20. When the operation is steady, the condenser 10 is depressurized, so that the output of the sampling pump 13 decreases and the flow rate adjusting valve 21 maintains the predetermined flow rate even if the pressure compensation mechanism does not work. It is.
[0032]
In a power plant using the salt detection apparatus of the present invention, the flow rate of the sample solution flowing in the salt detection apparatus and the vacuum state of the condenser were examined when the plant was restarted. The condenser began to gradually depressurize from 1 hour after restart, reached -700 mHg in 6 hours, and almost saturated at -730 mHg in 24 hours. The flow rate of the sample solution was constant at 400 ml per minute regardless of the vacuum level of the condenser.
[0033]
As mentioned above, although an example of this invention was demonstrated, this invention is not limited to the said example, A design change can be made suitably within the range of the summary of this invention.
In the above example, there is one H-type cation exchange resin filled cylinder, but in the present invention, a plurality of H-type cation exchange resin filled cylinders may be connected in series. When a plurality of H-type cation exchange resin filled cylinders are connected in series, from the inlet in the first H-type cation exchange resin filled cylinder to the outlet in the last H-type cation exchange resin filled cylinder The flow path is the ion exchange flow path in the present invention.
In the salt detection apparatus having an ion exchange flow path formed by connecting a plurality of H-type cation exchange resin-filled cylinders in series as described above, the plurality of hydrogen ion concentration detectors are provided with an ion exchange flow. It is desirable that they are disposed at least at the middle part of the channel and the terminal part of the ion exchange channel.
In the present invention, the proton concentration detector is not limited to the conductivity meter, and various measuring devices, sensors, and the like are employed as long as the proton concentration can be measured. For example, a pH meter can be employed as the proton concentration detector.
[0034]
Further, the H-type cation exchange resin-filled cylinder may adopt a push-up method in which the treatment liquid flows from the bottom to the top, or may adopt a method in which the treatment liquid flows from the top to the bottom. The exchange group in the H-type cation exchange resin is preferably a strong acid cation exchange resin having a sulfonic acid group. This can be obtained by sulfonating a crosslinked polymer matrix composed of a styrene-divinylbenzene copolymer with sulfuric acid.
[0035]
In the above example, the condensate of the power plant is used as the fluid to be circulated through the salt detection apparatus. However, any liquid can be used as long as it has a possibility of containing sodium ions. Sodium ions are often derived from seawater.
[0036]
【The invention's effect】
The salt detection apparatus of the present invention can quantitatively predict the regeneration time of the ion exchange resin, and can efficiently regenerate the ion exchange resin.
[0037]
Moreover, since the regeneration time of the ion exchange resin can be quantitatively predicted, the missing measurement time can be shortened, and thereby the reliability of the salt detection apparatus can be increased.
Further, the salt detection apparatus of the present invention can confirm the degree of consumption of the ion exchange resin and can know the regeneration time of the ion exchange resin.
The salt detection device of the present invention can accurately detect the mixing of sodium ions, and therefore, when the salt detection device of the present invention is incorporated in a condenser, it is possible to quickly detect leakage of seawater.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a condenser in which a salt detection apparatus as an example of the present invention is used.
FIG. 2 is a schematic view of a conventional salt inspection apparatus.
FIG. 3 is a schematic view of a salt detection apparatus as an example of the present invention.
FIG. 4 is a principle diagram of a flow rate adjusting valve 21 having a pressure compensation mechanism in the present invention.
[Explanation of symbols]
1 intake port, 2 cooling pipe 3 seawater inlet port, 4 seawater discharge port, 5 樋, 6 storage tank, 7 outlet port, 8 seawater, 9 condensate, 10 condenser, 11 sample intake port, 12 valve, 13 Sampling pump, 14 Flow control valve, 15H type cation exchange resin-filled cylinder, 16 Flow meter, 17 Conductivity meter, 18 Stop valve, 19 Bypass valve, 20 Sample discharge port, 21 Flow control valve, 22, 23 Conductivity Total, 24 inlets, 25 outlets

Claims

An ion exchange device comprising an ion exchange channel in which a liquid that may contain at least sodium ions and an H-type cation exchange resin that desalinates sodium ions in the liquid are in contact with each other;
A bypass valve provided upstream of the ion exchange channel;
A quantitative flow means provided on the downstream side of the ion exchange device, which makes the flow rate of the liquid flowing in the ion exchange flow path constant;
A salt testing apparatus comprising: a plurality of conductivity meters arranged along the flow direction of the liquid in the middle of the ion exchange flow path .

The plurality of proton concentration detectors are disposed in the middle of the ion exchange channel between the inlet for introducing the liquid into the ion exchange channel and the outlet for leading the liquid out of the ion exchange channel. The salt detection apparatus according to claim 1, wherein the salt concentration detection apparatus is a proton concentration detector and a second proton concentration detector disposed between the first proton concentration detector and the outlet.

The salt detection apparatus according to claim 1 or 2, wherein the proton concentration detector is a conductivity meter.

The salt detection apparatus according to any one of claims 1 to 3 , wherein the ion exchange channel is an H-type ion exchange resin-filled cylinder filled with an H-type cation exchange resin.

It said ion-exchange passage, according to any one of H-type cation-exchange resin formed by filling H type ion exchange claim resin filling tube is a flow path formed by connecting a plurality series 1-4 Salt testing equipment.

The salt detection device according to claim 1, wherein the liquid that may contain at least sodium ions is boiler condensate.