JP4375846B2 - Laser equipment - Google Patents

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  • Exposure And Positioning Against Photoresist Photosensitive Materials (AREA)
  • Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、紫外光を発生するレーザ装置に関し、特に半導体素子、撮像素子（ＣＣＤなど）、液晶表示素子、プラズマディスプレイ素子、及び薄膜磁気ヘッドなどのマイクロデバイスを製造するためのフォトリソグラフィ工程で使用される露光装置の露光光源や計測用光源に使用して好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】
例えば半導体集積回路を製造するためのフォトリソグラフィ工程で使用される露光装置は、マスクとしてのレチクル（フォトマスク）上に精密に描かれた回路パターンを、基板としてのフォトレジストを塗布したウエハ上に光学的に縮小して投影露光する。この露光時におけるウエハ上での最小パターン寸法（解像度）を小さくするのに最も単純かつ有効な方法の一つは、露光光の波長（露光波長）を小さくすることである。ここで露光光の短波長化の実現と合わせて、露光光源を構成する上で備えるべきいくつかの条件につき説明する。
【０００３】
第１に、例えば数ワットの光出力が求められる。これは集積回路パターンの露光、転写に要する時間を短くして、スループットを高めるために必要である。
第２に、露光光が波長３００ｎｍ以下の紫外光の場合には、投影光学系の屈折部材（レンズ）として使用できる光学材料が限られ、色収差の補正が難しくなってくる。このため露光光の単色性が必要であり、露光光のスペクトル線幅は１ｐｍ程度以下にすることが求められる。
【０００４】
第３に、このスペクトル線幅の狭帯化に伴い時間的コヒーレンス（可干渉性）が高くなるため、狭い線幅の光をそのまま照射すると、スペックルと呼ばれる不要な干渉パターンが生ずる。従ってこのスペックルの発生を抑制するために、露光光源では空間的コヒーレンスを低下させる必要がある。
これらの条件を満たす従来の短波長の光源の一つは、レーザの発振波長自身が短波長であるエキシマレーザを用いた光源であり、もう一つは赤外又は可視域のレーザの高調波発生を利用した光源である。
【０００５】
このうち、前者の短波長光源としては、ＫｒＦエキシマレーザ（波長２４８ｎｍ）が使用されており、現在では更に短波長のＡｒＦエキシマレーザ（波長１９３ｎｍ）を使用する露光装置の開発が進められている。更に、エキシマレーザの仲間であるＦ2 レーザ（波長１５７ｎｍ）の使用も提案されている。しかし、これらのエキシマレーザは大型であること、発振周波数が現状では数ｋＨｚ程度であるため、単位時間当たりの照射エネルギーを高めるためには１パルス当たりのエネルギーを大きくする必要があり、このためにいわゆるコンパクション等によって光学部品の透過率変動等が生じやすいこと、メインテナンスが煩雑でかつ費用が高額となることなどの種々の問題があった。
【０００６】
また後者の方法としては、非線形光学結晶の２次の非線形光学効果を利用して、長波長の光（赤外光、可視光）をより短波長の紫外光に変換する方法がある。例えば文献「"Longitudinally diode pumped continuous wave 3.5W green laser",L. Y. Liu, M. Oka, W. Wiechmann and S. Kubota; Optics Letters, vol.19,p189(1994)」では、半導体レーザ光で励起された固体レーザからの光を波長変換するレーザ光源が開示されている。この従来例では、Ｎｄ：ＹＡＧレーザの発する１０６４ｎｍのレーザ光を、非線形光学結晶を用いて波長変換し、４倍高調波の２６６ｎｍの光を発生させる方法が記載されている。なお、固体レーザとは、レーザ媒質が固体であるレーザの総称である。
【０００７】
また、例えば特開平８−３３４８０３号公報では、半導体レーザを備えたレーザ光発生部と、このレーザ光発生部からの光を非線形光学結晶により紫外光に波長変換する波長変換部とから構成されるレーザ要素を複数個、マトリックス状（例えば１０×１０）に束ねたアレイレーザが提案されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
このような構成の従来のアレイレーザでは、個々のレーザ要素の光出力を低く抑えつつ、装置全体の光出力を高出力とすることができ、各非線形光学結晶への負担を軽減することができる。しかし、一方では、個々のレーザ要素が独立していることから、露光装置への適用を考慮した場合には、レーザ要素全体でその発振スペクトルを全幅で１ｐｍ程度以下まで一致させる必要がある。
【０００９】
このため、例えば、各レーザ要素に自律的に同一波長の単一縦モード発振をさせるためには、各々のレーザ要素の共振器長を調整し、あるいは共振器中に波長選択素子を挿入したりする必要があった。しかし、これらの方法は、その調整が微妙であること、構成するレーザ要素が多くなればなるほど全体を同一波長で発振させるのに複雑な構成が必要になること等の問題があった。
【００１０】
一方、これら複数のレーザを能動的に単一波長化する方法としてインジェクションシード法がよく知られている（例えば、「Walter Koechner; Solid-state Laser Engineering, 3rd Edition, Springer Series in Optical Science, Vol.1, Springer-Verlag, ISBN 0-387-53756-2, p246-249」参照）。これは、発振スペクトル線幅の狭い単一のレーザ光源からの光を複数のレーザ要素に分岐し、このレーザ光を誘導波として用いることにより、各レーザ要素の発振波長を同調させ、かつスペクトル線幅を狭帯域化するという方法である。しかし、この方法では、シード光を各レーザ要素に分岐する光学系や、発振波長の同調制御部を必要とするため構造が複雑になるという問題があった。
【００１１】
更に、このようなアレイレーザは、従来のエキシマレーザに比べて装置全体を格段に小さくすることが可能だが、それでもアレイ全体の出力ビーム径を数ｃｍ以下におさえるパッケージングは困難であった。また、このように構成されたアレイレーザでは、各アレイごとに波長変換部が必要となるため高価となること、アレイを構成するレーザ要素の一部にアライメントずれが生じた場合や構成する光学素子に損傷が発生した場合に、このレーザ要素の調整をするためには、一度アレイ全体を分解してこのレーザ要素を取り出し、調整した上で再度アレイを組み立て直す必要があること、などの課題があった。
【００１２】
また、そのような光源を露光装置に用いた場合には、ウエハ上の各ショット領域に順次露光を行う際に露光光としての紫外光の照射（オン）と照射停止（オフ）とを繰り返す必要があるが、例えば露光光の照射を開始した直後等にも、露光光の出力（連続光では照度、パルス光の場合にはパルスエネルギー）の変動が少ないことが望ましい。
【００１３】
本発明は斯かる点に鑑み、露光装置の光源に使用できると共に、装置を小型化でき、かつメンテナンスの容易なレーザ装置を提供することを第１の目的とする。
更に本発明は、レーザ光の外部への照射（オン）を開始した直後にも目標とする出力が得られるレーザ装置を提供することを第２の目的とする。
【００１４】
更に本発明は、発振周波数を高くして、かつ空間的コヒーレンスを低減できると共に、全体としての発振スペクトル線幅を簡単な構成で狭くできるレーザ装置を提供することを第３の目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明によるレーザ装置は、紫外光を発生するレーザ装置であって、赤外域から可視域までの波長範囲内で単一波長のレーザ光を発生するレーザ光発生部（１１）と、このレーザ光発生部から発生されるレーザ光の変調を行う光変調部（１２）と、この光変調部から発生されたレーザ光を増幅する光ファイバー増幅器（２２，２５）を有する光増幅部（１８−１〜１８−ｎ）と、この光増幅部によって増幅されたレーザ光を非線形光学結晶（５０２〜５０４）を用いて紫外光に波長変換する波長変換部（２０）とを備え、その光変調部は、前記紫外光を出力する期間中は前記レーザ光発生部からのレーザ光をパルス変調して前記光増幅部に供給し、前記紫外光を出力しない期間中にも前記紫外光の出力に実質的に影響を与えない範囲で前記光増幅部に増幅可能な波長域の光を供給するものである。
【００１６】
斯かる本発明のレーザ装置によれば、そのレーザ光発生部としては、例えば発振波長が制御されたＤＦＢ（Distributed feedback）半導体レーザ、又はファイバーレーザ等の小型で発振スペクトルの狭い光源を使用することができる。そして、そのレーザ光発生部からの単一波長のレーザ光を光変調部において光ファイバー増幅器で十分な増幅利得が得られるような高い周波数でパルス変調し、このパルス変調後のレーザ光を光ファイバー増幅器で増幅した後、非線形光学結晶で紫外光に変換することによって、高出力で単一波長の狭いスペクトル幅の紫外光を得ることができる。従って、小型でかつメンテナンスの容易なレーザ装置を提供できる。
【００１７】
この場合、光ファイバー増幅器としては、例えばエルビウム（Ｅｒ）・ドープ・光ファイバー増幅器（Erbium-Doped Fiber Amplifier: ＥＤＦＡ）、イッテルビウム（Ｙｂ）・ドープ・光ファイバー増幅器（ＹＤＦＡ）、プラセオジム（Ｐｒ）・ドープ・光ファイバー増幅器（ＰＤＦＡ）、又はツリウム（Ｔｍ）・ドープ・光ファイバー増幅器（ＴＤＦＡ）等を使用することができる。しかしながら、最終的に得られる紫外光を照射停止（オフ）から照射（オン）に切り換えるために、単にその光変調部から出力されるパルス列をオフからオンに切り換えると、光ファイバー増幅器中に貯えられていた光エネルギーが瞬時に出力されるため、光ファイバー増幅器からオンの直後に出力されるパルス光が、定常状態で増幅されるパルス列に比べて大きくなる現象である「光サージ」が生じる。これに伴い波長変換した紫外光の出力も目標値に対して変動する。
【００１８】
そのような光サージの影響を低減するために、本発明ではオフの期間中にも前記紫外光の出力に実質的に影響を与えない範囲で前記光増幅部に増幅可能な波長域の光を供給する。これによって、紫外光の出力が安定する。
そのように紫外光の出力に実質的に影響を与えない範囲で前記光増幅部に増幅可能な波長域の光を供給するために、本発明では、オンの期間（紫外光を出力する期間）では、所望の強度のパルス列を所望のタイミングで光増幅部に出力し、オフの期間（紫外光を出力しない期間）では、小さいピークレベルでほぼ一定強度の連続光、又は小さいピークレベルで１周期に対するハイレベル“１”の割合（デューティ比）が１００％に近いパルス列を光増幅部に出力する。更に、その光増幅部に供給される光をオンの期間のピークレベルに対してオフの期間のピークレベルを１／１０以下として、オンの期間にその光増幅部から出力される光の平均レベルと、オフの期間に前記光増幅部から出力される光の平均レベルとを実質的に等しくすることが望ましい。
【００１９】
この場合、波長変換部での変換効率は、二次高調波の場合には入力光のピーク強度の二乗、和周波発生の場合には２つの入力光のピーク強度の積に比例する。露光装置用の紫外光発生のためには、通常は８倍波や１０倍波発生の波長変換を行うため、最終段の波長変換後の紫外光の出力強度は入射する光（基本波）の強度のほぼ８乗から１０乗に比例することになり、オフ状態での光増幅部の出力が、紫外光に変換される効率はほぼ零であり、紫外光の出力はほぼ零となる。従って、本方法によれば、光サージの影響が軽減されると共に、紫外光の出力強度はオンの期間で目標値となり、オフの期間ではほぼ零となる状態が実現される。
【００２０】
なお、光変調部からのオフ状態での出力強度は、出力光量制御機構を用いて更に詳細に制御することも可能である。
次に本発明の実施の形態に記載された別の方法（以下、「第２の方法」という。）として、そのレーザ光発生部（基準光源）（１１）の他にそのレーザ光発生部から発生するレーザ光（波長λ1 とする）とは波長の異なる補助光（波長λ2 とする）を発生する補助光源（５１）を備え、オフの期間中にはその光増幅部にその補助光を供給する。この場合、その補助光の波長λ2 は、その波長変換部で波長変換できる許容波長範囲外の波長であり、且つ光ファイバー増幅器の利得幅内の波長であることが望ましい。これによって、最終的に出力される紫外光に影響を与えることなく、その光ファイバー増幅器の光サージを抑制できる。
【００２１】
また、その補助光をそのレーザ光に合成するための波長分割多重（Wavelength Division Multiplexing：ＷＤＭ）部材（５２）の設置位置は、変調装置（１２）の入力部であっても出力部であってもよい。ＷＤＭ部材を変調装置の入力部に設置する場合には、その基準光源としてのレーザ光発生部は、最終的に出力される紫外光と同位相で、即ち紫外光がオンの間はオンになり、オフの間はオフになるようにスイッチングを行う。また、補助光源は、紫外光と逆位相で、即ちその紫外光がオンの間はオフになり、紫外光がオフの間はオンになるタイミングでスイッチングを行う。そして、変調装置では、紫外光のオン／オフによらずに常時パルス出力を行うことも可能であり、あるいは紫外光のオン期間ではパルス出力を行い、紫外光のオフ期間では低いピークレベルの一定レベルの出力、又は高いデューティ比のパルス出力を行うことも可能である。これらの中で、紫外光がオフの状態で、波長λ2 の光のみが光増幅部に出力される制御形態を選べばよい。
【００２２】
また、ＷＤＭ部材（５２）を変調装置（１２）の出力部に設置する場合には、紫外光がオフの状態で、その補助光源からピークレベルの低い光を供給すればよい。
次に、本発明の実施の形態に記載された更に別の方法（以下、「第３の方法」という。）として、そのレーザ光発生部（基準光源）（１１）の他にそのレーザ光発生部から発生するレーザ光とは偏光状態の異なる補助光を発生する補助光源（５４）を備え、オフの期間中にはその光増幅部にその補助光を供給する。この場合、そのレーザ発生部からのレーザ光の偏光状態は、その波長変換部での紫外光への変換効率が最大になる状態（例えば所定方向への直線偏光）として、その補助光の偏光状態はその波長変換部での紫外光への変換効率が最低になる状態（例えば偏光方向が直交する偏光光）とすることが望ましい。これによって、紫外光がオフの状態では、光ファイバー増幅器には補助光が供給されてその後の光サージが抑制されると共に、波長変換部での変換効率はほとんど零であり、紫外光出力はほぼ零になる。
【００２３】
この方法においても、その補助光をそのレーザ光に合成するための偏波合成部材（５５）の設置位置は、上記の第２の方法と同様に変調装置（１２）の入力部であっても出力部であってもよく、その補助光のスイッチングのタイミングも上記の第２の方法と同様でよい。これらの中で、紫外光がオフの状態で、その補助光のみが光増幅部に供給される制御形態を選べばよい。
【００２４】
これらの各レーザ装置においては、そのレーザ光発生部から発生するレーザ光を複数に分岐する光分岐手段（１４，１６−１〜１６−ｍ）を更に備え、その光増幅部（１８−１〜１８−ｎ）はその複数に分岐されたレーザ光のそれぞれに独立に設けられると共に、その波長変換部は、その複数の光増幅部から出力されたレーザ光の束をまとめて波長変換することが望ましい。このように光分岐手段で分岐したレーザ光に順次所定の光路長差を付与することで、最終的に束ねられるレーザ光の空間的コヒーレンスが低減できる。また、各レーザ光は共通のレーザ光発生部から発生しているため、最終的に得られる紫外光のスペクトル線幅は狭くなっている。
【００２５】
更に、そのレーザ光は光変調部によって例えば１００ｋＨｚ程度の高い周波数で容易に変調することができる。従って、エキシマレーザ光（周波数は数ｋＨｚ程度）を使用する場合に比べて、同じ照度を得るためにはパルスエネルギーを１／１０〜１／１００程度にできるため、露光光源として用いた場合に、コンパクション等による光学部材の透過率変動が殆ど無くなり、安定にかつ高精度に露光を行うことができる。また、本発明の実施の形態のように、その１００ｋＨｚ程度のレーザ光の各パルス光が更に１００個程度の遅延パルス光の集合である場合には、エキシマレーザ光と同じ照度を得るための各パルス光のエネルギーを１／１０００〜１／１００００程度にできるため、その光学部材の透過率変動が更に少なくなる。
【００２６】
次に、本発明の波長変換部の構成については、複数の非線形光学結晶の２次高調波発生（ＳＨＧ）及び和周波発生（ＳＦＧ）の組み合わせによって、基本波に対して任意の整数倍の周波数（波長は整数分の１）の高調波よりなる紫外光を容易に出力することができる。
そして、例えばレーザ光発生部で波長が１．５μｍ、特に１．５４４〜１．５５２μｍに限定されたレーザ光を放射し、波長変換部でその基本波の８倍高調波の発生を行う構成によって、ＡｒＦエキシマレーザと実質的に同一波長の１９３〜１９４ｎｍの紫外光が得られる。また、レーザ光発生部として波長が１．５μｍ付近、特に１．５７〜１．５８μｍに限定されたレーザ光を放射し、波長変換部でその基本波の１０倍高調波の発生を行う構成によって、Ｆ2 レーザと実質的に同一波長の１５７〜１５８ｎｍの紫外光が得られる。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の第１の実施の形態につき図面を参照して説明する。本例は、ステッパーやステップ・アンド・スキャン方式等の投影露光装置の紫外域の露光光源、又はアライメントや各種検査用の光源として使用できる紫外光発生装置に本発明のレーザ装置を適用したものである。
【００２８】
図１（ａ）は、本例の紫外光発生装置を示し、この図１（ａ）において、レーザ光発生部としての単一波長発振レーザ１１からスペクトル幅の狭い単一波長の例えば連続波（ＣＷ）よりなる波長１．５４４μｍのレーザ光ＬＢ１が発生する。このレーザ光ＬＢ１は、逆向きの光を阻止するためのアイソレータＩＳ１を介して光変調部としての光変調素子１２に入射し、ここでパルス光のレーザ光ＬＢ２に変換されて光分岐増幅部４に入射する。
【００２９】
光分岐増幅部４に入射したレーザ光ＬＢ２は、先ず前段の光増幅部としての光ファイバー増幅器１３を通過して増幅された後、アイソレータＩＳ２を介して第１の光分岐素子としての平面導波路型のスプリッタ１４に入射して、ｍ本のほぼ同一強度のレーザ光に分岐される。ｍは２以上の整数であり、本例ではｍ＝４である。光ファイバー増幅器１３としては、単一波長発振レーザ１１から発生されるレーザ光ＬＢ１と同じ波長域（本例では１．５４４μｍ付近）の光を増幅するために、エルビウム・ドープ・光ファイバー増幅器（Erbium-Doped Fiber Amplifier: ＥＤＦＡ）が使用されている。なお、光ファイバー増幅器１３には不図示のカップリング用の波長分割多重素子を介して不図示の励起用の半導体レーザからの波長９８０ｎｍの励起光が供給されている。エルビウム・ドープ・光ファイバー増幅器（ＥＤＦＡ）には９８０ｎｍ又は１４８０ｎｍの励起光が使用できる。しかしながら、非線形効果による波長の広がりを防止するためには、励起光として波長９８０ｎｍのレーザ光を使用して、ファイバー長を短くすることが望ましい。これによって、１４８０ｎｍの光を励起光に使用する場合に比べてＡＳＥ（Amplified Spontanious Emission）による光ファイバー増幅器１３のノイズを小さくできる。これは後段の光ファイバー増幅器についても同様である。
【００３０】
スプリッタ１４から射出されたｍ本のレーザ光は、互いに異なる長さの光ファイバー１５−１，１５−２，…，１５−ｍを介してそれぞれ第２の光分岐素子としての平面導波路型のスプリッタ１６−１，１６−２，…，１６−ｍに入射して、それぞれほぼ同一強度のｎ本のレーザ光に分岐される。ｎは２以上の整数であり、本例ではｎ＝３２である。第１の光分岐素子（１４）及び第２の光分岐素子（１６−１〜１６−ｍ）が本発明の光分岐手段（光分割手段）に対応する。その結果、単一波長発振レーザ１１から射出されるレーザ光ＬＢ１は、全体としてｎ・ｍ本（本例では１２８本）のレーザ光に分岐される。
【００３１】
そして、スプリッタ１６−１から射出されたｎ本のレーザ光ＬＢ３は、互いに異なる長さの光ファイバー１７−１，１７−２，…，１７−ｎを介してそれぞれ後段の光増幅部としての光増幅ユニット１８−１，１８−２，…，１８−ｎに入射して増幅される。光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎは、単一波長発振レーザ１１から発生されるレーザ光ＬＢ１と同じ波長域（本例では１．５４４μｍ付近）の光を増幅する。同様に他のスプリッタ１６−２〜１６−ｍから射出されたｎ本のレーザ光も、それぞれ互いに異なる長さの光ファイバー１７−１〜１７−ｎを介して後段の光増幅部としての光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎに入射して増幅される。
【００３２】
ｍ組の光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎで増幅されたレーザ光は、それぞれ光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎ内の所定の物質がドープされた光ファイバー（後述）の射出端の延長部を伝播し、これらの延長部が光ファイバー・バンドル１９を構成する。光ファイバー・バンドル１９を構成するｍ組のｎ本の光ファイバーの延長部の長さは互いにほぼ同一である。但し、光ファイバー・バンドル１９をｍ・ｎ本の互いに同じ長さの無ドープの光ファイバーを束ねて形成すると共に、光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎで増幅されたレーザ光をそれぞれ対応する無ドープの光ファイバーに導いてもよい。光ファイバー増幅器１３から光ファイバー・バンドル１９までの部材より光分岐増幅部４が構成されている。
【００３３】
光ファイバー・バンドル１９から射出されたレーザ光ＬＢ４は、非線形光学結晶を有する波長変換部２０に入射して紫外光よりなるレーザ光ＬＢ５に変換され、このレーザ光ＬＢ５が露光光、アライメント光、又は検査用の光として外部に射出される。ｍ組の光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎがそれぞれ本発明の光増幅部に対応しているが、この光増幅部に光ファイバー・バンドル１９の光ファイバーを含める場合もある。
【００３４】
また、光ファイバー・バンドル１９の出力端１９ａは、図１（ｂ）に示すように、ｍ・ｎ本（本例では１２８本）の光ファイバーを密着するように、かつ外形が円形になるように束ねたものである。実際には、その出力端１９ａの形状及び束ねる光ファイバーの数は、後段の波長変換部２０の構成、及び本例の紫外光発生装置の使用条件等に応じて定められる。光ファイバー・バンドル１９を構成する各光ファイバーのクラッド直径は１２５μｍ程度であることから、１２８本を円形に束ねた場合の光ファイバー・バンドル１９の出力端１９ａの直径ｄ１は、約２ｍｍ以下とすることができる。
【００３５】
また、本例の波長変換部２０では、入射するレーザ光ＬＢ４を８倍高調波（波長は１／８）、又は１０倍高調波（波長は１／１０）よりなるレーザ光ＬＢ５に変換する。単一波長発振レーザ１１から射出されるレーザ光ＬＢ１の波長は１．５４４μｍであるため、８倍高調波の波長はＡｒＦエキシマレーザと同じ１９３ｎｍとなり、１０倍高調波の波長はＦ2 レーザ（フッ素レーザ）の波長（１５７ｎｍ）とほぼ同じ１５４ｎｍとなる。なお、レーザ光ＬＢ５の波長をよりＦ2 レーザ光の波長に近付けたい場合には、波長変換部２０で１０倍高調波を生成すると共に、単一波長発振レーザ１１では波長１．５７μｍのレーザ光を発生すればよい。
【００３６】
実用的には、単一波長発振レーザ１１の発振波長を１．５４４〜１．５５２μｍ程度に規定して、８倍波に変換することにより、ＡｒＦエキシマレーザと実質的に同一波長（１９３〜１９４ｎｍ）の紫外光が得られる。そして、単一波長発振レーザ１１の発振波長を１．５７〜１．５８μｍ程度に規定して、１０倍波に変換することによってＦ2 レーザと実質的に同一波長（１５７〜１５８ｎｍ）の紫外光が得られる。従って、これらの紫外光発生装置をそれぞれＡｒＦエキシマレーザ光源、及びＦ2 レーザ光源に代わる安価でメンテナンスの容易な光源として使用することができる。
【００３７】
なお、最終的にＡｒＦエキシマレーザ、又はＦ2 レーザ等に近い波長域の紫外光を得る代わりに、例えば製造対象の半導体デバイス等のパターンルールより最適な露光波長（例えば１６０ｎｍ等）を決定し、この理論的に最適な波長の紫外光を得るように単一波長発振レーザ１１の発振波長や波長変換部２０における高調波の倍率を決定するようにしてもよい。
【００３８】
以下、本実施形態についてより詳細に説明する。図１（ａ）において、単一波長で発振する単一波長発振レーザ１１としては、例えば発振波長１．５４４μｍ、連続波出力（以下、「ＣＷ出力」ともいう）で出力が２０ｍＷのＩｎＧａＡｓＰ構造のＤＦＢ（Distributed feedback：分布帰還型）半導体レーザを用いる。ここでＤＦＢ半導体レーザとは、縦モード選択性の低いファブリーペロー型共振器の代わりに、回折格子を半導体レーザ内に形成したもので、どのような状況下であっても単一縦モード発振を行うように構成されている。ＤＦＢ半導体レーザは、基本的に単一縦モード発振をすることから、その発振スペクトル線幅は０．０１ｐｍ以下に抑えられる。なお、単一波長発振レーザ１１としては、同様の波長領域で狭帯域化されたレーザ光を発生する光源、例えばエルビウム（Ｅｒ）・ドープ・ファイバー・レーザ等をも使用することができる。
【００３９】
更に、本例の紫外光発生装置の出力波長は用途に応じて特定波長に固定することが望ましい。そのため、マスター発振器(Master Oscillator) としての単一波長発振レーザ１１の発振波長を一定波長に制御するための発振波長制御装置を設けている。本例のように単一波長発振レーザ１１としてＤＦＢ半導体レーザを用いる場合には、ＤＦＢ半導体レーザの温度制御を行うことにより発振波長を制御することができ、この方法により発振波長を更に安定化して一定の波長に制御したり、あるいは出力波長を微調整することができる。
【００４０】
通常、ＤＦＢ半導体レーザなどはヒートシンクの上に設けられ、これらが筐体内に収納されている。そこで本例では、単一波長発振レーザ１１（ＤＦＢ半導体レーザなど）に付設されるヒートシンクに温度調整部５（例えばヒータ等の加熱素子、ペルチェ素子等の吸熱素子、及びサーミスタ等の温度検出素子よりなる）を固定し、その温度調整部５の動作をコンピュータよりなる制御部１が制御することで、そのヒートシンク、ひいては単一波長発振レーザ１１の温度を高精度に制御する。ここで、ＤＦＢ半導体レーザなどではその温度を０．００１℃単位で制御することが可能である。また、制御部１は、ドライバ２を介して単一波長発振レーザ１１を駆動するための電力（ＤＦＢ半導体レーザでは駆動電流）を高精度に制御する。
【００４１】
ＤＦＢ半導体レーザの発振波長は０．１ｎｍ／℃程度の温度依存性を持つため、そのＤＦＢ半導体レーザの温度を例えば１℃変化させると、基本波（波長１５４４ｎｍ）ではその波長が０．１ｎｍ変化する。従って、８倍波（１９３ｎｍ）ではその波長が０．０１２５ｎｍ変化し、１０倍波（１５７ｎｍ）ではその波長が０．０１ｎｍ変化することになる。なお、レーザ光ＬＢ５を露光装置に使用する場合には、例えば露光装置が設置される環境の大気圧差による結像特性の誤差、又は結像特性の変動による誤差等を補正するために、その中心波長に対して±２０ｐｍ程度変化できることが望ましい。このためには、ＤＦＢ半導体レーザの温度を８倍波では±１．６℃程度、１０倍波では±２℃程度変化させればよく、これは実用的である。
【００４２】
そして、この発振波長を所定の波長に制御する際のフィードバック制御のモニター波長としては、ＤＦＢ半導体レーザの発振波長、あるいは後述する波長変換部２０内での波長変換後の高調波出力（２倍波、３倍波、４倍波等）の内から所望の波長制御を行うに当たって必要な感度を与え、かつ最もモニターしやすい波長を選択すればよい。単一波長発振レーザ１１として例えば発振波長１．５１〜１．５９μｍのＤＦＢ半導体レーザを使用する場合に、この発振レーザ光の３倍波は５０３ｎｍ〜５３０ｎｍの波長になるが、この波長帯はヨウ素分子の吸収線が密に存在する波長域に該当しており、ヨウ素分子の適切な吸収線を選んでその波長にロックすることにより精密な発振波長制御を行うことが可能である。そこで、本例では波長変換部２０内の所定の高調波（望ましくは３倍波）をヨウ素分子の適切な吸収線（基準波長）と比較し、その波長のずれ量を制御部１にフィードバックし、制御部１ではそのずれ量が所定の一定値になるように温度調整部５を介して単一波長発振レーザ１１の温度を制御する。逆に、制御部１では、その単一波長発振レーザ１１の発振波長を積極的に変化させてその出力波長を調整可能にしてもよい。
【００４３】
本例の紫外光発生装置を例えば露光装置の露光光源に適用する場合、前者によれば、波長変動による投影光学系の収差の発生、又はその変動が防止され、パターン転写中にその像特性（像質などの光学的特性）が変化することがなくなる。
また、後者によれば、露光装置が組立、調整される製造現場と露光装置の設置場所（納入先）との標高差や気圧差、更には環境（クリーンルーム内の雰囲気）の違いなどに応じて生じる投影光学系の結像特性（収差など）の変動を相殺でき、納入先で露光装置の立ち上げに要する時間を短縮することが可能になる。更に後者によれば、露光装置の稼働中に、露光用照明光の照射、及び大気圧変化などに起因して生じる投影光学系の収差、投影倍率、及び焦点位置などの変動も相殺でき、常に最良の結像状態でパターン像を基板上に転写することが可能となる。
【００４４】
単一波長発振レーザ１１から出力される連続光よりなるレーザ光ＬＢ１は、例えば電気光学光変調素子や音響光学光変調素子などの光変調素子１２を用いて、パルス光よりなるレーザ光ＬＢ２に変換される。光変調素子１２は制御部１によってドライバ３を介して駆動される。本例の光変調素子１２から出力されるレーザ光ＬＢ２は、図５（ａ）及び（ｂ）に示すように、紫外光としてのレーザ光ＬＢ５を出力する期間、即ちオン（ＯＮ）の期間では、ピークレベルＬＢのパルス列であり、紫外光としてのレーザ光ＬＢ５を出力しない期間、即ちオフ（ＯＦＦ）の期間では、レベルＬＡの連続光である。なお、図５（ａ），（ｂ）において（図４も同様）、横軸は時間ｔであり、縦軸はレーザ光の出力（単位時間当たりのエネルギー）である。
【００４５】
また、図５において、紫外光がオンの期間のレーザ光ＬＢ２の平均レベルと、紫外光がオフの期間のレーザ光ＬＢ２の平均レベル（＝ＬＡ）とはほぼ等しくなるように設定されている。この場合、紫外光がオンの期間のレーザ光ＬＢ２のデューティ比（パルス周期に対するハイレベル“１”の期間の割合（％））は１／１０以下で、通常は後述のように繰り返し周波数１００ｋＨｚ（パルス周期１０μｓ＝１００００ｎｓ）でパルス幅が１ｎｓとなるデューティ比である１／１００００程度に設定されているため、そのレベルＬＡはピークレベルＬＢに対して１／１０以下で、通常は１／１００００程度以下となる。このように紫外光がオフの期間でもレーザ光ＬＢ２のレベルを所定のレベルＬＡに維持することによって、紫外光をオンにする際に後段の光ファイバー増幅器１３、及び光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎ内の光ファイバー増幅器（図２の光ファイバー増幅器２２，２５）において、光サージによって利得が増加して紫外光（レーザ光ＬＢ５）の出力が増加することが防止される。これに対して、図４（ａ）に示すように、紫外光がオフの期間にレーザ光ＬＢ２の出力を０にすると、図４（ｂ）に示すように、紫外光をオンにした直後の期間ＴＳにおいて、後段の光ファイバー増幅器の光サージが生じて紫外光（レーザ光ＬＢ５）のパルス列のピークレベルが高くなり、その紫外光の出力が目標値から外れることになる。
【００４６】
また、図１の波長変換部２０は、入力するレーザ光ＬＢ４を例えば３段以上の非線形光学結晶を通して紫外光であるレーザ光ＬＢ５に変換している（詳細後述）。この際に各非線形光学結晶においては、入射する光のビークレベルの自乗、又は入射する２つの光のピークレベルの積にほぼ比例して波長変換が行われるため、波長変換部２０から出力されるレーザ光ＬＢ５の出力は、入射するレーザ光ＬＢ４のピークレベルの８乗（＝２3 乗）以上の係数に比例する。従って、図５において、紫外光がオンの期間のレーザ光ＬＢ２のピークレベルＬＢに対して、紫外光がオフの期間のレーザ光ＬＢ２のレベルＬＡは１／１０以下で、通常は上記のように１／１００００程度以下であるため、レベルＬＡの光は殆ど紫外光（レーザ光ＬＢ２）に変換されないため、紫外光がオフの期間ではレーザ光ＬＢ５のレベルはほぼ完全に０となる。従って、オンの期間でもオフの期間でも紫外光（レーザ光ＬＢ５）の出力は目標値通りとなる。
【００４７】
本構成例では一例として、光変調素子１２によってパルス幅１ｎｓ、繰り返し周波数１００ｋＨｚ（パルス周期１０μｓ）のパルス光に変調させた場合について説明を行う。この様な光変調を行った結果、紫外光がオンの期間に光変調素子１２から出力されるパルス光のピーク出力ＬＢは２０ｍＷ、平均出力は２μＷとなる。そこで、その紫外光がオフの期間に光変調素子１２から出力される連続光のレベルＬＡは２μＷ、即ちＬＢ／１００００となる。ここでは、光変調素子１２の挿入による損失がないものとしたが、実際にはその挿入損失がある。例えば損失が−３ｄＢである場合、パルス光のピーク出力は１０ｍＷ、平均出力は１μＷとなる。
なお、光変調素子１２として電気光学変調素子を用いる場合には、屈折率の時間変化に伴うチャープによる半導体レーザ出力の波長広がりが小さくなるように、チャープ補正を行った電極構造を持つ電気光学変調素子（例えば二電極型変調器）を用いることが好ましい。また、繰り返し周波数を１００ｋＨｚ程度以上に設定することにより、後述する光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎ内の光ファイバー増幅器においてＡＳＥ（Amplified Spontaneous Emission：自然放出光）ノイズの影響による増幅率低下を阻止することができる。更に、最終的に出力される紫外光の照度が従来のエキシマレーザ光（パルス周波数は数ｋＨｚ程度）と同程度でよい場合には、本例のようにパルス周波数を高めることによって、各パルス当たりのエネルギーを１／１０〜１／１００程度に小さくすることができ、コンパクション等による光学部材（レンズ等）の屈折率変動等を小さくすることができる。従って、そのような変調器構成とすることが望ましい。
また、後述のようにその高いパルス周波数の各パルス光を更にｍ・ｎ個、即ち一例として１２８個の遅延パルス光より形成した場合には、各パルス光当たりのエネルギーはエキシマレーザ光に比べて１／１０００〜１／１００００程度に小さくなって、その光学部材の屈折率変動等が更に小さくなる。
【００４８】
更に、半導体レーザなどではその電流制御を行うことで、出力光をパルス発振させることができる。このため、本例では単一波長発振レーザ１１（ＤＦＢ半導体レーザなど）の電力制御と光変調素子１２とを併用してパルス光を発生させることが好ましい。そこで、単一波長発振レーザ１１の電力制御によって、例えば１０〜２０ｎｓ程度のパルス幅を有するパルス光を発振させると共に、光変調素子１２によってそのパルス光からその一部のみを切り出す、即ち本例ではパルス幅が１ｎｓのパルス光に変調する。
【００４９】
特に、光変調素子１２のみを用いてパルス光をオフの状態にしてもその消光比が充分でない場合には、単一波長発振レーザ１１の電力制御を併用することが望ましい。
【００５０】
このようにして得たパルス光出力を、初段のエルビウム・ドープの光ファイバー増幅器１３に接続し、３５ｄＢ（３１６２倍）の光増幅を行う。このときパルス光は、ピーク出力約６３Ｗ、平均出力約６．３ｍＷとなる。なお、この光ファイバー増幅器１３の代わりに複数段の光ファイバー増幅器を使用してもよい。
その初段の光ファイバー増幅器１３の出力を、スプリッタ１４でまずチャネル０〜３の４個の出力（本例ではｍ＝４）に並列分割する。このチャネル０〜３の各出力を、各々長さの異なる光ファイバー１５−１〜１５−４に接続することにより、各光ファイバーからの出力光には、光ファイバー長に対応した遅延時間が与えられる。例えば本実施形態では、光ファイバー中の光の伝搬速度を２×１０8 ｍ／ｓであるとし、チャネル０、１、２、３にそれぞれ０．１ｍ、１９．３ｍ、３８．５、５７．７ｍの長さの光ファイバー１５−１〜１５−４を接続する。この場合、各光ファイバーの出口での隣り合うチャネル間の光の遅延は９６ｎｓとなる。なおここでは、この様に光を遅延させる目的で使用する光ファイバー１５−１〜１５−４を、便宜的に「遅延ファイバー」と呼ぶ。
【００５１】
次に、その４本の遅延ファイバーの出力を、４個のスプリッタ１６−１〜１６−４で更にｎ個（本例ではｎ＝３２）の出力に並列分割（各スプリッタでチャネル０〜３１）し、合計４・３２個（＝１２８個）のチャネルに分割する。そして、各スプリッタ１６−１〜１６−４のチャネル０〜３１の出力端に再び互いに長さの異なる光ファイバー（遅延ファイバー）１７−１〜１７−３２を接続して、隣接するチャネル間に３ｎｓの遅延時間を与える。これによって、チャネル３１の出力には、９３ｎｓの遅延時間が与えられる。一方、第１から第４までの各スプリッタ１６−１〜１６−４間には、前記のように遅延ファイバーによって、各スプリッタの入力時点で各々９６ｎｓの遅延時間が与えられている。この結果、全体で総計１２８チャネルの出力端で、隣り合うチャネル間に３ｎｓの遅延時間を持つパルス光が得られる。
【００５２】
この結果、本例では光ファイバー・バンドル１９から射出されるレーザ光ＬＢ４の空間的コヒーレンスが、単に単一波長発振レーザ１１から射出されるレーザ光ＬＢ１の断面形状を拡大した場合に比べてほぼ１／１２８のオーダで低下する。従って、最終的に得られるレーザ光ＬＢ５を露光光として用いた場合に生じるスペックルの量は極めて少ない利点がある。
【００５３】
以上の分岐及び遅延により、総計１２８チャネルの出力端では、隣り合うチャネル間で３ｎｓの遅延時間を持つパルス光が得られるが、このとき各々の出力端で観測される光パルスは、光変調素子１２によって変調されたパルス光と同じ１００ｋＨｚ（パルス周期１０μｓ）である。従って、レーザ光発生部全体として見ると、１２８パルスが３ｎｓ間隔で発生した後、９．６２μｓの間隔を置いて次のパルス列が発生するという繰り返しが１００ｋＨｚで行われる。
【００５４】
なお本実施形態では、分割数を１２８とし、また遅延ファイバーとして短いものを用いた例について説明した。このため各パルス列の間に９．６２μｓの無発光の間隔が生じたが、分割数ｍ，ｎを増加させる、又は遅延ファイバーをより長くして適切な長さとする、あるいはこれらを組み合わせて用いることにより、パルス間隔を完全な等間隔とすることも可能である。
【００５５】
以上より本例のスプリッタ１４、光ファイバー１５−１〜１５−ｍ、スプリッタ１６−１〜１６−ｍ、及びｍ組の光ファイバー１７−１〜１７−ｎは、全体として時分割多重（Time Division Multiplexing：ＴＤＭ）手段を構成しているともみなすことができる。なお、本例ではその時分割多重手段を２段のスプリッタによって構成しているが、それを３段以上のスプリッタで構成してもよく、又は分割数は少なくなるが１段のスプリッタのみで構成してもよい。また、本例のスプリッタ１４，１６−１〜１６−ｍは平板導波路型であるが、それ以外に例えばファイバースプリッタや、部分透過鏡を用いたビームスプリッタ等も使用することができる。
【００５６】
また、本例では光変調素子１２に印加するドライブ用電圧パルスのタイミングを制御することによって、光源（パルス光）の発振タイミング、即ち繰り返し波数ｆを調整することができる。更に、この発振タイミングの変更に伴ってパルス光の出力が変動し得る場合には、光変調素子１２に印加するドライブ用電圧パルスの大きさも同時に調整してその出力変動を補償するようにしてもよい。このとき、単一波長発振レーザ１１の発振制御のみ、あるいは前述した光変調素子１２の制御との併用によってそのパルス光の出力変動を補償するようにしても良い。
【００５７】
図１（ａ）において、ｍ組の遅延ファイバー（光ファイバー１７−１〜１７−ｎ）を通過したレーザ光はそれぞれ光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎに入射して増幅される。本例の光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎは光ファイバー増幅器を備えており、以下では、光増幅ユニット１８−１として使用できる光増幅ユニットの構成例につき説明するが、これらは他の光増幅ユニット１８−２〜１８−ｎとしても同様に使用することができる。
【００５８】
図２は、光増幅ユニット１８を示し、この図２において、光増幅ユニット１８は基本的に２段のそれぞれエルビウム・ドープ・光ファイバー増幅器（Erbium-Doped Fiber Amplifier：ＥＤＦＡ）よりなる光ファイバー増幅器２２及び２５を接続して構成されている。そして、１段目の光ファイバー増幅器２２の両端部には、励起光をカップリングするための波長分割多重（Wavelength Division Multiplexing：ＷＤＭ）素子（以下、「ＷＤＭ素子」と言う）２１Ａ及び２１Ｂが接続され、ＷＤＭ素子２１Ａ及び２１Ｂによってそれぞれ励起光源としての半導体レーザ２３Ａからの励起光ＥＬ１及び半導体レーザ２３Ｂからの励起光が、光ファイバー増幅器２２に前後から供給されている。同様に、２段目の光ファイバー増幅器２５の両端部にも、カップリング用のＷＤＭ素子２１Ｃ及び２１Ｄが接続され、ＷＤＭ素子２１Ｃ及び２１Ｄによってそれぞれ半導体レーザ２３Ｃ及び２３Ｄからの励起光が光ファイバー増幅器２５に前後から供給されている。即ち、光ファイバー増幅器２２，２５は共に双方向励起型である。
【００５９】
光ファイバー増幅器２２，２５はそれぞれ入射するレーザ光ＬＢ３（本例では波長１．５４４μｍ）の波長を含む例えば約１．５３〜１．５６μｍ程度の波長域の光を増幅する。また、光ファイバー増幅器２２，２５の境界部であるＷＤＭ素子２１ＢとＷＤＭ素子２１Ｃとの間に、狭帯域フィルタ２４Ａ及び戻り光を阻止するためのアイソレータＩＳ３が配置されている。狭帯域フィルタ２４Ａとしては多層膜フィルタ、又はファイバー・ブラッグ・グレーティング（Fiber Bragg Grating)が使用できる。
【００６０】
本例において、図１（ａ）の光ファイバー１７−１からのレーザ光ＬＢ３は、ＷＤＭ素子２１Ａを介して光ファイバー増幅器２２に入射して増幅される。この光ファイバー増幅器２２で増幅されたレーザ光ＬＢ３は、ＷＤＭ素子２１Ｂ、狭帯域フィルタ２４Ａ、アイソレータＩＳ３、及びＷＤＭ素子２１Ｃを介して光ファイバー増幅器２５に入射して再び増幅される。増幅されたレーザ光ＬＢ３は、ＷＤＭ素子２１Ｄを介して図１（ａ）の光ファイバー・バンドル１９を構成する１本の光ファイバー（光ファイバー増幅器２５の射出端の延長部でもよい）を伝播する。
【００６１】
この場合、２段の光ファイバー増幅器２２及び２５による合計の増幅利得は一例として約４６ｄＢ（３９８１０倍）である。そして、図１（ｂ）のスプリッタ１６−１〜１６−ｍから出力される全チャネル数（ｍ・ｎ個）を１２８個として、各チャネルの平均出力を約５０μＷとすると、全チャネル合計での平均出力は約６．４ｍＷとなる。その各チャネルのレーザ光をそれぞれ約４６ｄＢで増幅すると、各光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎから出力されるレーザ光の平均出力はそれぞれ約２Ｗとなる。これをパルス幅１ｎｓ、パルス周波数１００ｋＨｚでパルス化したものとすると、各レーザ光のピーク出力は２０ｋＷとなる。また、光ファイバー・バンドル１９から出力されるレーザ光ＬＢ４の平均出力は約２５６Ｗとなる。
【００６２】
ここでは、図１（ａ）のスプリッタ１４，１６−１〜１６−ｍでの結合損失を考慮していないが、その結合損失がある場合にはその損失分だけ光ファイバー増幅器２２，２５の少なくとも１つの増幅利得を上げることにより、各チャネルのレーザ光の出力を上記の値（例えばピーク出力２０ｋＷなど）に均一化することができる。なお、図２の光ファイバー増幅器２２及び２５による増幅利得を変化させることで、図１（ａ）の単一波長発振レーザ１１の出力（基本波の出力）を前述した値よりも大きくしたり、あるいは小さくしたりすることができる。
【００６３】
図２の構成例において、狭帯域フィルタ２４Ａは、図１（ａ）の光ファイバー増幅器１３及び図２の光ファイバー増幅器２２でそれぞれ発生するＡＳＥ（Amplified Spontanious Emission）光をカットし、かつ図１（ａ）の単一波長発振レーザ１１から出力されるレーザ光（波長幅は１ｐｍ程度以下）を透過させることで、透過光の波長幅を実質的に狭帯化するものである。これにより、ＡＳＥ光が後段の光ファイバー増幅器２５に入射してレーザ光の増幅利得を低下させるのを防止することができる。ここで、狭帯域フィルタ２４Ａはその透過波長幅が１ｐｍ程度であることが好ましいが、ＡＳＥ光の波長幅は数十ｎｍ程度であるので、現時点で得られる透過波長幅が１００ｐｍ程度の狭帯域フィルタを用いても実用上問題がない程度にＡＳＥ光をカットすることができる。
【００６４】
また、図１（ａ）の単一波長発振レーザ１１の出力波長を積極的に変化させる場合、その出力波長に応じて狭帯域フィルタ２４Ａを交換するようにしてもよいが、その出力波長の可変幅（露光装置では一例として前述した±２０ｐｍ程度）に応じた透過波長幅（可変幅と同程度以上）を持つ狭帯域フィルタを用いることが好ましい。また、アイソレータＩＳ３によって戻り光の影響が低減される。光増幅ユニット１８は例えば３段以上の光ファイバー増幅器を接続して構成することも可能であるが、この場合にも隣接する２つの光ファイバー増幅器の境界部の全てに狭帯域フィルタ２４Ａ及びアイソレータＩＳ３を挿入することが望ましい。
【００６５】
また、本例では多数の光増幅ユニット１８の出力光を束ねて使用するため、各出力光の強度の分布を均一化することが望ましい。このためには、例えばＷＤＭ素子２１Ｄから射出されるレーザ光ＬＢ３の一部を分離し、この分離された光を光電変換することによって、射出されるレーザ光ＬＢ３の光量をモニタし、この光量が全部の光増幅ユニット１８でほぼ均一になるように、各光増幅ユニット１８における励起光源（半導体レーザ２３Ａ〜２３Ｄ）の出力を制御すればよい。
【００６６】
なお、上記の実施の形態では、単一波長発振レーザ１１として発振波長が１．５４４μｍ程度のレーザ光源が使用されているが、その代わりに発振波長１．０９９〜１．１０６μｍ程度のレーザ光源を使用してもよい。このようなレーザ光源としては、ＤＦＢ半導体レーザあるいはイッテルビウム（Ｙｂ）・ドープ・ファイバーレーザが使用できる。この場合には、後段の光増幅部中の光ファイバー増幅器としては、その波長を含む９９０〜１２００ｎｍ程度の波長域で増幅を行うイッテルビウム（Ｙｂ）・ドープ・光ファイバー（ＹＤＦＡ）を使用すればよい。この場合には、図１（ｂ）の波長変換部２０において、７倍波を出力することによって、Ｆ2 レーザと実質的に同一の波長１５７〜１５８ｎｍの紫外光が得られる。実用的には、発振波長を１．１μｍ程度とすることで、Ｆ2 レーザとほぼ同一波長の紫外光が得られる。
【００６７】
更には、単一波長発振レーザ１１での発振波長を９９０ｎｍ付近として、波長変換部２０で基本波の４倍波を出力するようにしてもよい。これによって、ＫｒＦエキシマレーザと同一の波長２４８ｎｍの紫外光を得ることが可能である。
なお、上記の実施形態における最終段の高ピーク出力の光ファイバー増幅器（例えば図２の光増幅ユニット１８中の光ファイバー増幅器２５）においては、ファイバー中での非線形効果による増幅光のスペクトル幅の増加を避けるため、ファイバーモード径が通常通信で用いられているもの（５〜６μｍ）よりも広い、例えば２０〜３０μｍの大モード径ファイバーを使用することが望ましい。
【００６８】
更に、最終段の光ファイバー増幅器（例えば図２の光ファイバー増幅器２５）において高出力を得るためには、その大モード径ファイバーに代えて、ファイバー・クラッドが二重構造となったダブル・クラッド・ファイバーを用いるようにしてもよい。この光ファイバーでは、コアの部分にレーザ光の増幅に寄与するイオンがドープされており、増幅されるレーザ光（信号）がこのコア内を伝搬する。そして、コアを取り巻く第１クラッドに励起用半導体レーザをカップリングする。この第１クラッドはマルチモードであり、断面積も大きいため高出力の励起用半導体レーザ光の伝導が容易であり、マルチモード発振の半導体レーザを効率よくカップリングし、励起用光源を効率よく使用することができる。その第１クラッドの外周には第１クラッドの導波路を形成するための第２クラッドが形成されている。
【００６９】
また、上記の実施の形態の光ファイバー増幅器として石英ファイバー、又はシリケイト系ファイバーを用いることができるが、これらの他にフッ化物系ファイバー、例えばＺＢＬＡＮファイバーを用いるようにしてもよい。このフッ化物系ファイバーでは、石英やシリケイト系などに比べてエルビウム・ドープ濃度を大きくすることができ、これにより増幅に必要なファイバー長を短縮することができる。このフッ化物系ファイバーは、特に最終段の光ファイバー増幅器（図２の光ファイバー増幅器２５）に適用することが望ましく、ファイバー長の短縮により、パルス光のファイバー伝播中の非線形効果による波長幅の広がりを抑えることができ、例えば露光装置に必要な波長幅が狭帯化された光源を得ることが可能となる。特に開口数が大きい投影光学系を有する露光装置でこの狭帯化光源が使用できることは、例えば投影光学系を設計、製造する上で有利である。
【００７０】
ところで、前述のように二重構造のクラッドを持つ光ファイバー増幅器の出力波長として１．５１〜１．５９μｍを使用する場合には、ドープするイオンとしてエルビウム（Ｅｒ）に加えイッテルビウム（Ｙｂ）を共にドープすることが好ましい。これは半導体レーザによる励起効率を向上させる効果があるためである。すなわち、エルビウムとイッテルビウムとの両方をドープする場合、イッテルビウムの強い吸収波長が９１５〜９７５ｎｍ付近に広がっており、この近傍の波長で各々異なる発振波長を持つ複数の半導体レーザを波長分割多重（ＷＤＭ）により結合させて第１クラッドにカップリングすることで、その複数の半導体レーザを励起光として使用できるため大きな励起強度を実現することができる。
【００７１】
また、光ファイバー増幅器のドープ・ファイバーの設計については、本例のように予め定められた一定の波長で動作する装置（例えば露光装置）では、所望の波長における光ファイバー増幅器の利得が大きくなるように材質を選択することが望ましい。例えば、ＡｒＦエキシマレーザと同じ出力波長（１９３〜１９４ｎｍ）を得るための紫外レーザ装置において、光増幅器用ファイバーを用いる場合には所望の波長、例えば１．５４８μｍで利得が大きくなる材質を選ぶことが望ましい。
【００７２】
しかしながら、通信用ファイバーでは波長分割多重化通信のため、１．５５μｍ付近の数十ｎｍの波長領域で、比較的平坦な利得を持つように設計されている。そこで、例えば励起媒質としてエルビウム単一ドープのコアを持つ通信用ファイバーでは、この平坦な利得特性を実現するために、アルミニウムやリンをシリカファイバーにコ・ドープする手法が用いられる。このためこの種のファイバーでは、１．５４８μｍで必ずしも利得が大きくならない。また、ドープ元素のアルミニウムは、１．５５μｍ付近のピークを長波長側にシフトさせ、リンは短波長側にシフトさせる効果を持つ。従って、１．５４７μｍ近傍で利得を大きくするためには、少量のリンをドープすればよい。同様に、例えばエルビウムとイッテルビウムとを共にドープ（コ・ドープ）したコアを持つ光増幅器用ファイバー（例えば前記ダブル・クラッド・タイプのファイバー）を用いる場合にも、コアに少量のリンを加えることにより、１．５４７μｍ付近でより高い利得を得ることができる。
【００７３】
次に、図１の実施の形態の紫外光発生装置における波長変換部２０のいくつかの構成例につき説明する。
図３（ａ）は、２次高調波発生を繰り返して８倍波を得ることができる波長変換部２０を示し、この図３（ａ）において、光ファイバー・バンドル１９の出力端１９ａ（拡大して表示されている）から出力された波長１．５４４μｍ（周波数をωとする）の基本波としてのレーザ光ＬＢ４は、１段目の非線形光学結晶５０２に入射し、ここでの２次高調波発生により基本波の２倍の周波数２ω（波長は１／２の７７２ｎｍ）の２倍波が発生する。この２倍波は、レンズ５０５を経て２段目の非線形光学結晶５０３に入射し、ここでも再び２次高調波発生により、入射波の２倍、即ち基本波に対し４倍の周波数４ω（波長は１／４の３８６ｎｍ）を持つ４倍波が発生する。発生した４倍波は更にレンズ５０６を介して３段目の非線形光学結晶５０４に進み、ここで再び２次高調波発生によって、入射波の２倍、即ち基本波に対し８倍の周波数８ωを有する８倍波（波長は１／８の１９３ｎｍ）が発生する。この８倍波は紫外のレーザ光ＬＢ５として射出される。即ち、この構成例では、基本波（波長１．５４４μｍ）→２倍波（波長７７２ｎｍ）→４倍波（波長３８６ｎｍ）→８倍波（波長１９３ｎｍ）の順に波長変換が行われる。
【００７４】
前記波長変換に使用する非線形光学結晶としては、例えば基本波から２倍波への変換を行う非線形光学結晶５０２にはＬｉＢ3 Ｏ5 （ＬＢＯ）結晶を、２倍波から４倍波への変換を行う非線形光学結晶５０３にはＬｉＢ3 Ｏ5 （ＬＢＯ）結晶を、４倍波から８倍波への変換を行う非線形光学結晶５０４にはＳｒ2 Ｂｅ2 Ｂ2 Ｏ7 （ＳＢＢＯ）結晶を使用する。ここで、ＬＢＯ結晶を使用した基本波から２倍波への変換には、波長変換のための位相整合にＬＢＯ結晶の温度調節による非臨界位相整合（Non-Critical Phase Matching:ＮＣＰＭ）を使用する。ＮＣＰＭは、非線形光学結晶内での基本波と第二高調波との間の角度ずれである「Walk-off」が起こらないため、高効率で２倍波への変換を可能にし、また発生した２倍波はWalk-offによるビームの変形も受けないため有利である。
【００７５】
なお、図３（ａ）において、光ファイバー・バンドル１９と非線形光学結晶５０２との間に、レーザ光ＬＢ４の入射効率を高めるために集光レンズを設けることが望ましい。この際に、光ファイバー・バンドル１９を構成する各光ファイバーのモード径（コア径）は例えば２０μｍ程度であり、非線形光学結晶中で変換効率の高い領域の大きさは例えば２００μｍ程度であるため、各光ファイバー毎に１０倍程度の倍率の微小レンズを設けて、各光ファイバーから射出されるレーザ光を非線形光学結晶５０２中に集光するようにしてもよい。これは以下の構成例でも同様である。
【００７６】
次に、図３（ｂ）は２次高調波発生と和周波発生とを組み合わせて８倍波を得ることができる波長変換部２０Ａを示し、この図３（ｂ）において、光ファイバー・バンドル１９の出力端１９ａから射出された波長１．５４４μｍのレーザ光ＬＢ４（基本波）は、ＬＢＯ結晶よりなり上記のＮＣＰＭで制御されている１段目の非線形光学結晶５０７に入射し、ここでの２次高調波発生により２倍波が発生する。更に、非線形光学結晶５０７中を基本波の一部がそのまま透過する。この基本波及び２倍波は、共に直線偏光状態で波長板（例えば１／２波長板）５０８を透過して、基本波のみが偏光方向が９０度回転した状態で射出される。この基本波と２倍波とはそれぞれレンズ５０９を通って２段目の非線形光学結晶５１０に入射する。
【００７７】
非線形光学結晶５１０では、１段目の非線形光学結晶５０７で発生した２倍波と、変換されずに透過した基本波とから和周波発生により３倍波を得る。非線形光学結晶５１０としてはＬＢＯ結晶が用いられるが、１段目の非線形光学結晶５０７（ＬＢＯ結晶）とは温度が異なるＮＣＰＭで使用される。非線形光学結晶５１０で得られた３倍波と、波長変換されずに透過した２倍波とは、ダイクロイック・ミラー５１１により分離されて、ダイクロイック・ミラー５１１で反射された３倍波は、ミラーＭ１で反射されレンズ５１３を通って３段目のβ−ＢａＢ2 Ｏ4 （ＢＢＯ）結晶よりなる非線形光学結晶５１４に入射する。ここで３倍波が２次高調波発生により６倍波 に変換される。
【００７８】
一方、ダイクロイック・ミラーを透過した２倍波はレンズ５１２及びミラーＭ２を経てダイクロイック・ミラー５１６に入射し、非線形光学結晶５１４で得られた６倍波もレンズ５１５を経てダイクロイック・ミラー５１６に入射し、ここでその２倍波と６倍波とは同軸に合成されて４段目のＢＢＯ結晶よりなる非線形光学結晶５１７に入射する。非線形光学結晶５１７では、６倍波と２倍波とから和周波発生により８倍波（波長１９３ｎｍ）を得る。この８倍波は紫外のレーザ光ＬＢ５として射出される。なお、４段目の非線形光学結晶５１７として、ＢＢＯ結晶の代わりにＣｓＬｉＢ6 Ｏ10（ＣＬＢＯ）結晶を用いることも可能である。この波長変換部２０Ａでは、基本波（波長１．５４４μｍ）→２倍波（波長７７２ｎｍ）→３倍波（波長５１５ｎｍ）→６倍波（波長２５７ｎｍ）→８倍波（波長１９３ｎｍ）の順に波長変換が行われている。
【００７９】
このように６倍波と２倍波との一方が分岐光路を通って４段目の非線形光学結晶５１７に入射する構成では、６倍波と２倍波とをそれぞれ４段目の非線形光学結晶５１７に集光して入射させるレンズ５１５，５１２を互いに異なる光路に配置することができる。この場合、３段目の非線形光学結晶５１４で発生した６倍波はその断面形状がWalk-off現象により長円形になっているため、４段目の非線形光学結晶５１７で良好な変換効率を得るためには、その６倍波のビーム整形を行うことが望ましい。そこで本例のように、レンズ５１５，５１２を別々の光路に配置することにより、例えばレンズ５１５としてシリンドリカルレンズ対を用いること等が可能となり、６倍波のビーム整形を容易に行うことができる。このため、４段目の非線形光学結晶（ＢＢＯ結晶）５１７での２倍波との重なり部を増加させて、変換効率を高めることが可能である。
【００８０】
なお、２段目の非線形光学結晶５１０と４段目の非線形光学結晶５１７との間の構成は図３（ｂ）に限られるものではなく、４段目の非線形光学結晶５１７に６倍波と２倍波とが同時に入射するように、６倍波と２倍波とでその光路長が等しくなっていれば、いかなる構成であってもよい。更に、例えば２段目の非線形光学結晶５１０と同一光軸上に３段目及び４段目の非線形光学結晶５１４，５１７を配置し、３段目の非線形光学結晶５１４で３倍波のみを２次高調波発生により６倍波に変換して、波長変換されない２倍波と共に４段目の非線形光学結晶５１７に入射させてもよく、これによりダイクロイック・ミラー５１１，５１６を用いる必要がなくなる。
【００８１】
また、図３（ａ）及び（ｂ）に示した波長変換部２０，２０Ａについてそれぞれ各チャネル当たりの８倍波（波長１９３ｎｍ）の平均出力を実験的に求めて見た。基本波の出力は前述の実施形態で説明した通り各チャネルの出力端で、ピーク・パワー２０ｋＷ、パルス幅１ｎｓ、パルス繰り返し周波数１００ｋＨｚ、及び平均出力２Ｗである。この結果、各チャネル当たりの８倍波の平均出力は、図３（ａ）の波長変換部２０では２２９ｍＷ、図３（ｂ）の波長変換部２０Ａでは３８．３ｍＷであった。従って、全１２８チャネルを合わせたバンドルからの平均出力は、波長変換部２０では２９Ｗ、波長変換部２０Ａでは４．９Ｗとなり、何れの波長変換部２０，２０Ａであっても露光装置用光源として十分な出力の、波長１９３ｎｍの紫外光を提供することができる。
【００８２】
なお、波長変換部２０，２０Ａ以外にも非線形光学結晶を種々に組み合わせることによって、８倍波、１０倍波、又は７倍波を得ることができる。これらの中から変換効率が高く、構成が簡素化できるものを使用することが望ましい。
また、上記の実施の形態では、図１（ａ）より分かるようにｍ組のｎ個の光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎの出力の合成光を一つの波長変換部２０で波長変換している。しかしながら、その代わりに、例えばｍ’個（ｍ’は２以上の整数）の波長変換部を用意し、ｍ組の光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎの出力をｎ’個ずつｍ’個のグループに分けて（ｎ・ｍ＝ｎ’・ｍ’）、各グループ毎に１つの波長変換部で波長変換を行い、得られたｍ’個（本例では例えばｍ’＝４又は５等）の紫外光を合成するようにしてもよい。
【００８３】
上記の実施の形態の紫外光発生装置によれば、図１（ａ）の光ファイバー・バンドル１９の出力端の直径が全チャネルを合わせても２ｍｍ程度以下であるため、１個、又は数個の波長変換部２０ですべてのチャネルの波長変換を行うことが可能である。しかも、出力端が柔軟な光ファイバーを使用しているため、波長変換部、単一波長発振レーザ、及びスプリッタ等の構成部を分けて配置することが可能となるなど、配置の自由度が極めて高い。従って、本例の紫外光発生装置によれば、安価でコンパクト、かつ単一波長でありながら空間的コヒーレンスの低い紫外レーザ装置が提供できる。
【００８４】
また、上記の実施の形態では、図１（ａ）の光変調素子１２において、図５に示すように紫外光（レーザ光ＬＢ５）をオフにする期間でも所定のレベルの連続光を出力しているため、後段の光ファイバー増幅器１３，２２，２５において光サージの発生が防止されて、紫外光をオンにした直後にも目標値通りの出力を得ることができる。なお、そのように紫外光がオフの期間に連続光を出力する代わりに、紫外光がオンの期間に比べてデューティ比（パルス周期に対するハイレベル“１”の期間の割合）が１０倍以上で望ましくは１００倍以上のパルス光を出力してもよい。この場合にも、紫外光がオンの期間とオフの期間とで平均レベルをほぼ同じにすることによって、オフの期間のパルス光のピークレベルが１／１０以下、又は１／１００以下となるため、連続光を出力する場合と同様に光サージを抑えて、かつオフの期間での紫外光への変換効率をほぼ０にすることができる。
【００８５】
次に、本発明の第２の実施の形態につき図６〜図８を参照して説明する。本例は図１（ａ）の実施の形態に対して単一波長発振レーザ１１から光ファイバー増幅器１３までの構成が異なるため、その部分につき説明する。
図６は、本例の要部を示し、この図６において、単一波長発振レーザ１１から出力された波長１．５４４μｍ（これをλ1 とする）のレーザ光ＬＢ１は、光ファイバー５３Ａを介して波長分割多重（Wavelength Division Multiplexing）素子（ＷＤＭ素子）５２に入射し、補助光源としての半導体レーザ５１から射出された波長λ1 とは異なる波長λ2 のレーザ光ＬＢＲは、光ファイバー５３Ｂを介してＷＤＭ素子５２に入射し、ＷＤＭ素子５２でカップリングされたレーザ光は光ファイバー５３Ｃを介して光変調素子１２に入射する。そして、光変調素子１２でパルス変調、又は振幅変調（レベル変調）を受けて出力されたレーザ光ＬＢ２が光ファイバー増幅器１３に入射している。
【００８６】
その補助光源からのレーザ光ＬＢＲの波長λ2 は、光ファイバー増幅器１３、及び後段の光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎ中の光ファイバー増幅器２２，２５で増幅可能な波長域中で、かつ波長変換部２０において紫外光への変換効率がほぼ０となる波長に設定されている。紫外光としてＡｒＦエキシマレーザ光（波長１９３ｎｍ）とほぼ同一波長の光を発生する場合を想定すると、光ファイバー増幅器１３，２２，２５で増幅可能な波長域は約１．５３〜１．５６μｍ程度であるため、レーザ光ＬＢＲの波長λ2 は、例えば約１．５３μｍ又は１．５６μｍ程度に設定される。
【００８７】
そして、本例では第１の使用方法として、図７（ａ），（ｂ）に示すように、紫外光を出力しないオフ（ＯＦＦ）の期間にはレーザ光ＬＢ１を消灯して、レーザ光ＬＢＲを連続発光させ、紫外光を出力するオン（ＯＮ）の期間にはレーザ光ＬＢ１を連続発光させてレーザ光ＬＢＲを消灯する。即ち、本来のレーザ光ＬＢ１と補助用のレーザ光ＬＢＲとを逆位相で発光させる。これと共に、ドライバ３から光変調素子１２に供給される駆動信号としての印加電圧Ｖ１２を、図７（ｃ）に示すように紫外光を出力するオンの期間のみにパルス状に設定する。これによって、光変調素子１２から出力されるレーザ光ＬＢ２は、図７（ｄ）に示すように、オンの期間には周波数１００ｋＨｚ程度のピークレベルＬＢで幅１ｎｓ程度のパルス列（波長λ1 ）となり、オフの期間にはレベルＬＡの連続光（波長λ2 ）となる。この場合のレベルＬＡは、例えば最終段の光ファイバー増幅器２５から出力されるレーザ光の平均出力が、オンの期間とオフの期間とでほぼ等しくなるように設定されている。これによって、光ファイバー増幅器２５等で光サージが生じないと共に、紫外光を出力しないオフの期間の変換効率は殆ど０となって不要なレーザ光が出力されることも無い。
【００８８】
また、本例では第２の使用方法として、図８（ａ），（ｂ）に示すように、本来のレーザ光ＬＢ１と補助用のレーザ光ＬＢＲとを逆位相で発光させると共に、ドライバ３から光変調素子１２に供給される印加電圧Ｖ１２（駆動信号）を、図８（ｃ）に示すように常時パルス状に設定する。これによって、光変調素子１２から出力されるレーザ光ＬＢ２は、図８（ｄ）に示すように、オンの期間には図７（ｄ）の場合と同様のパルス列（波長λ1 ）となり、オフの期間にも同様のパルス列（波長λ2 ）となる。これによっても、光ファイバー増幅器２５等で光サージが生じないと共に、オフの期間に不要なレーザ光が出力されることも無い。
【００８９】
図７及び図８の制御方式の何れを使用するかは、光変調素子１２の波長特性及び補助用のレーザ光ＬＢＲの波長λ2 に応じて選択することが望ましい。即ち、紫外光を出力しない期間（オフの期間）で、光変調素子１２から波長λ2 の光のみが出力されるような制御方式を選ぶことが望ましい。
なお、図６の実施の形態では、光変調素子１２の入力部にＷＤＭ素子５２を配置しているが、図１０に示すように、光変調素子１２の出力部にＷＤＭ素子５２を配置して、光変調素子１２からの波長λ1 のレーザ光ＬＢＭと補助用の半導体レーザ５１からの波長λ2 のレーザ光ＬＢＲとをＷＤＭ素子５２でカップリングして、得られたレーザ光ＬＢ２を光ファイバー増幅器１３に供給するようにしてもよい。図１０の構成例においても、単一波長発振レーザ１１からのレーザ光ＬＢ１とレーザ光ＬＢＲとを逆位相で発光させることによって、光ファイバー増幅器における光サージの発生を抑制して、不要な紫外光の発生を防止できる。
【００９０】
次に、本発明の第３の実施の形態につき図９を参照して説明する。本例も図１（ａ）の実施の形態に対して単一波長発振レーザ１１から光ファイバー増幅器１３までの構成が異なるため、その部分につき説明する。
図９は本例の要部を示し、この図９において、単一波長発振レーザ１１から出力された波長１．５４４μｍのレーザ光ＬＢ１（これを直線偏光とする）は、異なる偏光状態の２つの光を同軸に合成するための偏波合成素子５５に入射し、補助光源としての半導体レーザ５４から射出されたレーザ光ＬＢ１とは直交する方向に直線偏光した波長１．５４４μｍのレーザ光ＬＢＰは偏波合成素子５５に入射し、偏波合成素子でカップリングされたレーザ光は光変調素子１２に入射する。そして、光変調素子１２でパルス変調、又は振幅変調（レベル変調）を受けて出力されたレーザ光ＬＢ２が光ファイバー増幅器１３に入射している。
【００９１】
この場合、本例で使用されている各光ファイバーにおいては、内部を伝播する光の偏光状態は或る程度保存されるものとし、最終的に図１（ａ）の光ファイバー・バンドル１９から射出されるレーザ光ＬＢ４は、波長変換部２０から紫外光が出力される期間（オンの期間）において最大の変換効率が得られる偏光状態となるように、各光ファイバーの角度等が設定されているものとする。そして、図９において、レーザ光ＬＢ１の偏光方向は波長変換部２０において最大の変換効率が得られる方向に設定されており、補助光源からのレーザ光ＬＢＲの偏光方向は、波長変換部２０において変換効率が最小になる方向となっている。
【００９２】
この実施の形態においても、図６の実施の形態と同様に、レーザ光ＬＢ１とレーザ光ＬＢＰとは紫外光を出力する期間（オンの期間）と出力しない期間（オフの期間）とで逆位相で発光する。また、光変調素子１２の駆動方法にも、図７に示すようにオンの期間のみにパルス光を出力させる方法と、図８に示すように常時パルス光を出力させる方法とがある。図７及び図８の制御方式の何れを使用するかは、光変調素子１２の波長特性及び補助用のレーザ光ＬＢＰの偏光状態に応じて選択することが望ましい。即ち、紫外光を出力しない期間（オフの期間）で、光変調素子１２からレーザ光ＬＢＰのみが出力されるような制御方式を選ぶことが望ましい。これによって、光ファイバー増幅器１３，２２，２５では常時ほぼ一定の出力が得られて光サージの発生が抑制されていると共に、オフの期間には波長変換部２０で紫外光に対する変換効率がほぼ０になって、不要な紫外光が出力されることが無い。
【００９３】
なお、図９の実施の形態では、光変調素子１２の入力部に偏波合成素子５５を配置しているが、図１１に示すように、光変調素子１２の出力部に偏波合成素子５５を配置して、光変調素子１２からの直線偏光のレーザ光ＬＢＭと補助用の半導体レーザ５４からの偏光方向が直交するレーザ光ＬＢＰとを偏波合成素子５５でカップリングして、得られたレーザ光ＬＢ２を光ファイバー増幅器１３に供給するようにしてもよい。図１１の構成例においても、単一波長発振レーザ１１からのレーザ光ＬＢ１とレーザ光ＬＢＰとを逆位相で発光させることによって、光ファイバー増幅器における光サージの発生を抑制して、不要な紫外光の発生を防止できる。
【００９４】
なお、本発明のレーザ装置は、例えばウエハ上に形成された回路パターンの一部（ヒューズなど）を切断するために用いられるレーザリペア装置などにも用いることができる。また、本発明によるレーザ装置は可視光または赤外光を用いる検査装置などにも適用することができる。そしてこの場合には前述の波長変換部をレーザ装置に組み込む必要がない。即ち、本発明は紫外光発生装置だけでなく、可視域または赤外域の基本波を発生する、波長変換部がないレーザ装置に対しても有効なものである。
【００９５】
なお、本発明は上述の実施の形態に限定されることなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の構成を取り得ることは勿論である。
【００９６】
【発明の効果】
本発明によれば、光ファイバー増幅器を用いているため、小型化で、かつメンテナンスの容易なレーザ装置を提供することができ、このレーザ装置は露光装置の露光光源や検査用光源等に使用することができる。
また、紫外光を出力する期間中は前記レーザ光発生部からのレーザ光をパルス変調して前記光増幅部に供給し、前記紫外光を出力しない期間中にも前記紫外光の出力に実質的に影響を与えない範囲で前記光増幅部に増幅可能な波長域の光を供給しているため、最終的にレーザ光（紫外光）の出力を開始する際の光サージの影響が軽減されて、常に目標とする出力が得られる。
更に、レーザ光発生部から発生するレーザ光を複数に分岐する光分岐手段を更に備え、光増幅部をその複数に分岐されたレーザ光のそれぞれに独立に設けると共に、波長変換部は、その複数の光増幅部から出力されたレーザ光の束をまとめて波長変換することによって、出力光の発振周波数を高くして、かつ空間的コヒーレンスを低減できると共に、全体としての発振スペクトル線幅を簡単な構成で狭くできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の第１の実施の形態の紫外光発生装置を示す図である。
【図２】 図１中の光増幅ユニット１８−１〜１８−ｎの構成例を示す図である。
【図３】 （ａ）は図１中の波長変換部２０の第１の構成例を示す図、（ｂ）はその波長変換部２０の第２の構成例を示す図である。
【図４】 図１の光ファイバー増幅器において光サージが生じる場合の説明図である。
【図５】 本発明の第１の実施の形態において光変調素子１２から出力されるレーザ光の状態、及び最終的に出力される紫外域のレーザ光ＬＢ５の状態を示す図である。
【図６】 本発明の第２の実施の形態の光変調部を示す構成図である。
【図７】 その第２の実施の形態における各レーザ及び光変調素子１２の駆動方式の一例を示すタイミングチャートである。
【図８】 その第２の実施の形態における各レーザ及び光変調素子１２の駆動方式の他の例を示すタイミングチャートである。
【図９】 本発明の第３の実施の形態の光変調部を示す構成図である。
【図１０】 その第２の実施の形態の変形例を示す構成図である。
【図１１】 その第３の実施の形態の変形例を示す構成図である。
【符号の説明】
１１…単一波長発振レーザ、ＩＳ１〜ＩＳ３…アイソレータ、１２…光変調素子、１３…光ファイバー増幅器、１４…スプリッタ、１５−１〜１５−ｍ，１７−１〜１７−ｎ…光ファイバー（遅延素子）、１６−１〜１６−ｍ…スプリッタ、１８−１〜１８−ｎ…光増幅ユニット、１９…光ファイバー・バンドル、２０…波長変換部、２２，２５…光ファイバー増幅器、５１…補助用の半導体レーザ、５２…波長分割多重素子（ＷＤＭ素子）、５４…補助用の半導体レーザ、５５…偏波合成素子[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a laser apparatus that generates ultraviolet light, and particularly used in a photolithography process for manufacturing microdevices such as semiconductor elements, imaging elements (CCD, etc.), liquid crystal display elements, plasma display elements, and thin film magnetic heads. It is suitable for use as an exposure light source or a measurement light source of an exposure apparatus.
[0002]
[Prior art]
For example, an exposure apparatus used in a photolithography process for manufacturing a semiconductor integrated circuit has a circuit pattern precisely drawn on a reticle (photomask) as a mask on a wafer coated with a photoresist as a substrate. Optically reduced for projection exposure. One of the simplest and most effective methods for reducing the minimum pattern size (resolution) on the wafer during exposure is to reduce the wavelength of exposure light (exposure wavelength). Here, together with the realization of a shorter wavelength of the exposure light, some conditions to be provided for configuring the exposure light source will be described.
[0003]
First, for example, a light output of several watts is required. This is necessary to shorten the time required for the exposure and transfer of the integrated circuit pattern and increase the throughput.
Second, when the exposure light is ultraviolet light having a wavelength of 300 nm or less, optical materials that can be used as a refractive member (lens) of the projection optical system are limited, and it becomes difficult to correct chromatic aberration. For this reason, the monochromaticity of the exposure light is required, and the spectral line width of the exposure light is required to be about 1 pm or less.
[0004]
Third, since the temporal coherence (coherence) increases with the narrowing of the spectral line width, an unnecessary interference pattern called speckle is generated when light with a narrow line width is irradiated as it is. Therefore, in order to suppress the generation of this speckle, it is necessary to reduce the spatial coherence in the exposure light source.
One conventional short-wavelength light source that satisfies these conditions is a light source that uses an excimer laser whose laser oscillation wavelength itself is short, and the other is the generation of harmonics in the infrared or visible laser. It is a light source using
[0005]
Among these, as the former short wavelength light source, a KrF excimer laser (wavelength 248 nm) is used, and at present, development of an exposure apparatus using a shorter wavelength ArF excimer laser (wavelength 193 nm) is in progress. In addition, F is an excimer laser companion.2The use of a laser (wavelength 157 nm) has also been proposed. However, since these excimer lasers are large and the oscillation frequency is about several kHz at present, it is necessary to increase the energy per pulse in order to increase the irradiation energy per unit time. There have been various problems such as the fact that so-called compaction or the like tends to cause fluctuations in the transmittance of the optical components, complicated maintenance, and high costs.
[0006]
As the latter method, there is a method of converting long-wavelength light (infrared light, visible light) into shorter-wavelength ultraviolet light by utilizing the second-order nonlinear optical effect of the nonlinear optical crystal. For example, in the document "" Longitudinally diode pumped continuous wave 3.5W green laser ", LY Liu, M. Oka, W. Wiechmann and S. Kubota; Optics Letters, vol. 19, p189 (1994), it is excited by semiconductor laser light. A laser light source that converts the wavelength of light from a solid-state laser is disclosed. In this conventional example, a method is described in which a 1064 nm laser beam emitted from an Nd: YAG laser is wavelength-converted by using a nonlinear optical crystal to generate a 266 nm light of a fourth harmonic. The solid-state laser is a general term for lasers whose laser medium is solid.
[0007]
Further, for example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-334803, a laser light generation unit including a semiconductor laser and a wavelength conversion unit that converts light from the laser light generation unit into ultraviolet light using a nonlinear optical crystal are configured. An array laser in which a plurality of laser elements are bundled in a matrix (for example, 10 × 10) has been proposed.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
In the conventional array laser having such a configuration, the optical output of the entire apparatus can be made high while keeping the optical output of each laser element low, and the burden on each nonlinear optical crystal can be reduced. . However, on the other hand, since each laser element is independent, when considering application to an exposure apparatus, it is necessary to match the oscillation spectrum of the entire laser element to about 1 pm or less in the entire width.
[0009]
For this reason, for example, in order to cause each laser element to autonomously oscillate a single longitudinal mode of the same wavelength, the resonator length of each laser element is adjusted, or a wavelength selection element is inserted in the resonator. There was a need to do. However, these methods have problems such as fine adjustment, and the more the number of laser elements to be configured, the more complicated the configuration is required to oscillate the whole at the same wavelength.
[0010]
On the other hand, an injection seed method is well known as a method for actively converting a plurality of lasers into a single wavelength (for example, “Walter Koechner; Solid-state Laser Engineering, 3rd Edition, Springer Series in Optical Science, Vol. 1, Springer-Verlag, ISBN 0-387-53756-2, p246-249). This is because light from a single laser light source having a narrow oscillation spectral line width is branched into a plurality of laser elements, and this laser light is used as a guide wave to tune the oscillation wavelength of each laser element. This is a method of narrowing the width. However, this method has a problem that the structure becomes complicated because an optical system for branching the seed light to each laser element and a tuning control unit for the oscillation wavelength are required.
[0011]
Further, such an array laser can make the entire apparatus much smaller than a conventional excimer laser, but it is still difficult to package the entire array with an output beam diameter of several centimeters or less. In addition, the array laser configured as described above is expensive because a wavelength conversion unit is required for each array, and when a misalignment occurs in a part of the laser elements constituting the array or the optical element to be configured In order to adjust this laser element when damage occurs, it is necessary to disassemble the entire array, take out this laser element, adjust it, and then reassemble the array. there were.
[0012]
Also, when such a light source is used in an exposure apparatus, it is necessary to repeat irradiation (ON) and irradiation stop (OFF) of ultraviolet light as exposure light when sequentially exposing each shot area on the wafer. However, it is desirable that the fluctuation of the output of the exposure light (illuminance for continuous light, pulse energy in the case of pulsed light) is small even immediately after the start of exposure light irradiation, for example.
[0013]
SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above, it is a first object of the present invention to provide a laser apparatus that can be used as a light source of an exposure apparatus, can be downsized, and can be easily maintained.
Furthermore, a second object of the present invention is to provide a laser device capable of obtaining a target output even immediately after the start of irradiation (on) of laser light to the outside.
[0014]
A third object of the present invention is to provide a laser device that can increase the oscillation frequency and reduce spatial coherence, and can narrow the overall oscillation spectrum line width with a simple configuration.
[0015]
[Means for Solving the Problems]
  The present inventionbyThe laser device is a laser device that generates ultraviolet light, and includes a laser light generator (11) that generates laser light having a single wavelength within a wavelength range from the infrared region to the visible region, and the laser light generator. An optical amplifying unit (18-1 to 18-n) having an optical modulation unit (12) for modulating the generated laser light and an optical fiber amplifier (22, 25) for amplifying the laser light generated from the optical modulation unit. ) And a wavelength conversion unit (20) that converts the wavelength of the laser light amplified by the optical amplification unit into ultraviolet light using a nonlinear optical crystal (502 to 504), and the optical modulation unit includes the ultraviolet light. During the period when the laser light is output, the laser light from the laser light generation unit is pulse-modulated and supplied to the optical amplification unit, and the output of the ultraviolet light is substantially affected even during the period when the ultraviolet light is not output. Amplified in the optical amplification part And it supplies the light of the ability wavelength range.
[0016]
According to such a laser apparatus of the present invention, as the laser light generation unit, a small light source having a narrow oscillation spectrum, such as a DFB (Distributed feedback) semiconductor laser whose oscillation wavelength is controlled, or a fiber laser, for example, is used. Can do. Then, the single-wavelength laser light from the laser light generator is pulse-modulated at a high frequency so that a sufficient amplification gain can be obtained by the optical fiber amplifier in the optical modulator, and the laser light after the pulse modulation is optically amplified by the optical fiber amplifier. After amplification, the light is converted into ultraviolet light by a nonlinear optical crystal, whereby ultraviolet light having a high output and a narrow wavelength with a single wavelength can be obtained. Accordingly, it is possible to provide a laser device that is small and easy to maintain.
[0017]
In this case, as the optical fiber amplifier, for example, an erbium (Er) -doped fiber amplifier (EDFA), an ytterbium (Yb) -doped fiber amplifier (YDFA), a praseodymium (Pr) -doped optical fiber amplifier (PDFA) or thulium (Tm) -doped fiber optic amplifier (TDFA) can be used. However, if the pulse train output from the light modulation unit is simply switched from off to on in order to switch the finally obtained ultraviolet light from irradiation stop (off) to irradiation (on), it is stored in the optical fiber amplifier. Since the optical energy is output instantaneously, an “optical surge” is generated, which is a phenomenon in which the pulsed light output immediately after being turned on from the optical fiber amplifier becomes larger than the pulse train amplified in the steady state. Along with this, the output of the ultraviolet light subjected to wavelength conversion also varies with respect to the target value.
[0018]
  In order to reduce the influence of such an optical surge, in the present invention, light in a wavelength region that can be amplified is applied to the optical amplifying unit within a range that does not substantially affect the output of the ultraviolet light even during the off period. Supply. This stabilizes the output of ultraviolet light.
  In order to supply light in a wavelength range that can be amplified to the optical amplification unit in such a range that does not substantially affect the output of ultraviolet light,In the present inventionIn the ON period (period in which ultraviolet light is output), a pulse train having a desired intensity is output to the optical amplifying unit at a desired timing, and in the OFF period (period in which ultraviolet light is not output), it is almost constant at a small peak level. A continuous light of high intensity or a pulse train in which the ratio (duty ratio) of the high level “1” with respect to one period at a small peak level is close to 100% is output to the optical amplifier. Further, the average level of the light output from the optical amplifying unit during the ON period is set so that the light supplied to the optical amplifying unit has a peak level of 1/10 or less with respect to the peak level during the ON period. It is desirable that the average level of the light output from the optical amplification unit during the off period is substantially equal.
[0019]
In this case, the conversion efficiency in the wavelength converter is proportional to the square of the peak intensity of the input light in the case of the second harmonic, and to the product of the peak intensities of the two input lights in the case of sum frequency generation. In order to generate ultraviolet light for exposure equipment,8th and 10th harmonic generationTherefore, the output intensity of the ultraviolet light after wavelength conversion at the final stage is proportional to the eighth power to the tenth power of the intensity of the incident light (fundamental wave). The efficiency at which the output is converted into ultraviolet light is substantially zero, and the output of ultraviolet light is substantially zero. Therefore, according to this method, the influence of the light surge is reduced, and the output intensity of the ultraviolet light becomes a target value during the on period and is substantially zero during the off period.
[0020]
  Note that the output intensity in the OFF state from the light modulation unit can be controlled in more detail using an output light quantity control mechanism.
  nextAnother method described in the embodiment of the present invention (hereinafter referred to as “second method”).In addition to the laser beam generator (reference light source) (11), the laser beam generated from the laser beam generator (wavelength λ)1Auxiliary light (wavelength λ) different in wavelength from2The auxiliary light source (51) for generating the auxiliary light is provided, and the auxiliary light is supplied to the optical amplifying unit during the off period. In this case, the wavelength λ of the auxiliary light2Is a wavelength outside the allowable wavelength range that can be wavelength-converted by the wavelength conversion unit, and is preferably within the gain width of the optical fiber amplifier. Thereby, the optical surge of the optical fiber amplifier can be suppressed without affecting the finally outputted ultraviolet light.
[0021]
The installation position of the wavelength division multiplexing (WDM) member (52) for synthesizing the auxiliary light with the laser light is an output part even if it is an input part of the modulator (12). Also good. When the WDM member is installed at the input unit of the modulation device, the laser light generation unit as its reference light source is in phase with the ultraviolet light that is finally output, that is, it is on while the ultraviolet light is on. , Switching is performed so as to be off during the off period. The auxiliary light source performs switching at a timing opposite to that of the ultraviolet light, that is, when the ultraviolet light is turned off and turned off while the ultraviolet light is turned off. The modulator can always output a pulse regardless of whether the ultraviolet light is on or off. Alternatively, the modulator outputs a pulse during the ultraviolet light on period, and the low peak level is constant during the ultraviolet light off period. It is also possible to output a level or a pulse with a high duty ratio. Among these, when the ultraviolet light is off, the wavelength λ2 It is sufficient to select a control mode in which only the light is output to the optical amplifier.
[0022]
  In addition, when the WDM member (52) is installed at the output section of the modulation device (12), light with a low peak level may be supplied from the auxiliary light source with the ultraviolet light off.
  next,Still another method described in the embodiment of the present invention (hereinafter referred to as “third method”).In addition to the laser beam generator (reference light source) (11), the laser beam generator includes an auxiliary light source (54) that generates auxiliary light having a polarization state different from that of the laser beam generated from the laser beam generator. The auxiliary light is supplied to the optical amplification unit. In this case, the polarization state of the laser light from the laser generation unit is the state in which the conversion efficiency to ultraviolet light in the wavelength conversion unit is maximized (for example, linear polarization in a predetermined direction), and the polarization state of the auxiliary light Is preferably in a state in which the conversion efficiency to ultraviolet light at the wavelength conversion unit is minimized (for example, polarized light having a polarization direction orthogonal to the polarized light). As a result, when the ultraviolet light is off, auxiliary light is supplied to the optical fiber amplifier to suppress subsequent light surges, the conversion efficiency at the wavelength conversion unit is almost zero, and the ultraviolet light output is almost zero. become.
[0023]
Also in this method, the installation position of the polarization beam combining member (55) for synthesizing the auxiliary light into the laser beam is the same as that in the second method, even if the input portion of the modulation device (12) is used. It may be an output unit, and the switching timing of the auxiliary light may be the same as in the second method. Among these, a control mode in which only the auxiliary light is supplied to the optical amplifying unit while the ultraviolet light is off may be selected.
[0024]
Each of these laser devices further includes a light branching means (14, 16-1 to 16-m) for branching the laser light generated from the laser light generating section into a plurality of light amplifying sections (18-1 to 18-1). 18-n) is provided independently for each of the plurality of laser beams branched, and the wavelength conversion unit can convert the wavelength of the bundle of laser beams output from the plurality of optical amplification units together. desirable. Thus, by sequentially giving a predetermined optical path length difference to the laser light branched by the light branching means, the spatial coherence of the finally bundled laser light can be reduced. Further, since each laser beam is generated from a common laser beam generator, the spectral line width of the finally obtained ultraviolet light is narrow.
[0025]
Further, the laser beam can be easily modulated at a high frequency of, for example, about 100 kHz by the light modulation unit. Therefore, compared to the case of using excimer laser light (frequency is about several kHz), the pulse energy can be reduced to about 1/10 to 1/100 in order to obtain the same illuminance. There is almost no change in the transmittance of the optical member due to compaction or the like, and exposure can be performed stably and with high accuracy.Further, as in the embodiment of the present invention, when each pulse light of the laser light of about 100 kHz is a set of about 100 delayed pulse lights, each for obtaining the same illuminance as the excimer laser light. Since the energy of the pulsed light can be reduced to about 1/1000 to 1/10000, the transmittance variation of the optical member is further reduced.
[0026]
Next, with regard to the configuration of the wavelength conversion unit of the present invention, a frequency that is an arbitrary integral multiple of the fundamental wave by a combination of second harmonic generation (SHG) and sum frequency generation (SFG) of a plurality of nonlinear optical crystals. Ultraviolet light composed of harmonics (wavelength is 1 / integer) can be easily output.
And, for example, the laser beam generator emits a laser beam having a wavelength limited to 1.5 μm, particularly 1.544 to 1.552 μm, and the wavelength converter generates an eighth harmonic of the fundamental wave. 193-194 nm ultraviolet light having substantially the same wavelength as the ArF excimer laser is obtained. In addition, the laser light generation unit emits laser light having a wavelength of about 1.5 μm, particularly 1.57 to 1.58 μm, and the wavelength conversion unit generates a tenth harmonic of the fundamental wave. , F2Ultraviolet light of 157 to 158 nm having substantially the same wavelength as the laser is obtained.
[0027]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. In this example, the laser device of the present invention is applied to an ultraviolet light source that can be used as an exposure light source in the ultraviolet region of a projection exposure apparatus such as a stepper or a step-and-scan method, or a light source for alignment or various inspections. is there.
[0028]
FIG. 1 (a) shows an ultraviolet light generator of this example. In FIG. 1 (a), a single wavelength oscillation laser 11 serving as a laser light generator, for example, a continuous wave having a narrow spectral width ( CW) and a laser beam LB1 having a wavelength of 1.544 μm are generated. The laser beam LB1 is incident on the light modulation element 12 serving as a light modulation unit via an isolator IS1 for blocking light in the reverse direction, where it is converted into a laser beam LB2 of pulsed light, and the light branching amplification unit 4 Is incident on.
[0029]
The laser beam LB2 incident on the optical branching amplifier 4 is first amplified after passing through an optical fiber amplifier 13 as an optical amplifier in the previous stage, and then a planar waveguide type as a first optical branching element via an isolator IS2. Is split into m laser beams having substantially the same intensity. m is an integer of 2 or more, and m = 4 in this example. As the optical fiber amplifier 13, an erbium-doped optical fiber amplifier (Erbium-Doped) is used to amplify light in the same wavelength region (in this example, around 1.544 μm) as the laser light LB 1 generated from the single wavelength oscillation laser 11. Fiber Amplifier: EDFA) is used. The optical fiber amplifier 13 is supplied with pumping light having a wavelength of 980 nm from a pumping semiconductor laser (not shown) via a coupling wavelength division multiplexing element (not shown). An excitation light of 980 nm or 1480 nm can be used for an erbium doped optical fiber amplifier (EDFA). However, in order to prevent the spread of the wavelength due to the nonlinear effect, it is desirable to use a laser beam having a wavelength of 980 nm as the excitation light and shorten the fiber length. As a result, the noise of the optical fiber amplifier 13 due to ASE (Amplified Spontanious Emission) can be reduced as compared with the case where 1480 nm light is used as excitation light. The same applies to the subsequent optical fiber amplifier.
[0030]
The m laser beams emitted from the splitter 14 are planar waveguide splitters as second optical branching elements via optical fibers 15-1, 15-2,..., 15-m having different lengths. 16-, 16-2,..., 16-m are split into n laser beams having substantially the same intensity. n is an integer equal to or greater than 2, and in this example, n = 32. The first light branch element (14) and the second light branch elements (16-1 to 16-m) correspond to the light branching means (light splitting means) of the present invention. As a result, the laser beam LB1 emitted from the single wavelength oscillation laser 11 is branched into n · m (128 in this example) laser beam as a whole.
[0031]
Then, the n laser beams LB3 emitted from the splitter 16-1 are optically amplified as optical amplifiers in the subsequent stage via optical fibers 17-1, 17-2,. It enters into units 18-1, 18-2, ..., 18-n and is amplified. The optical amplification units 18-1 to 18-n amplify light in the same wavelength region (in the present example, around 1.544 μm) as the laser light LB1 generated from the single wavelength oscillation laser 11. Similarly, the n laser beams emitted from the other splitters 16-2 to 16-m are also optical amplification units as optical amplifiers at the subsequent stage via optical fibers 17-1 to 17-n having different lengths. The light is incident on 18-1 to 18-n and amplified.
[0032]
The laser light amplified by the m sets of optical amplification units 18-1 to 18-n is an extension of the exit end of an optical fiber (described later) doped with a predetermined substance in each of the optical amplification units 18-1 to 18-n. These extensions constitute an optical fiber bundle 19. The lengths of the extensions of the m sets of n optical fibers constituting the optical fiber bundle 19 are substantially the same. However, the optical fiber bundle 19 is formed by bundling m · n undoped optical fibers having the same length, and the corresponding undoped laser beams amplified by the optical amplification units 18-1 to 18-n. You may lead to the optical fiber. The optical branching amplifier 4 is composed of members from the optical fiber amplifier 13 to the optical fiber bundle 19.
[0033]
The laser beam LB4 emitted from the optical fiber bundle 19 enters the wavelength conversion unit 20 having a nonlinear optical crystal and is converted into a laser beam LB5 made of ultraviolet light. This laser beam LB5 is exposed light, alignment light, or inspection. It is emitted to the outside as light for use. Each of the m sets of optical amplification units 18-1 to 18-n corresponds to the optical amplification unit of the present invention, but the optical amplification unit may include the optical fiber of the optical fiber bundle 19 in some cases.
[0034]
Further, as shown in FIG. 1B, the output end 19a of the optical fiber bundle 19 is bundled so that m · n optical fibers (128 in this example) are in close contact with each other and the outer shape is circular. It is a thing. Actually, the shape of the output end 19a and the number of optical fibers to be bundled are determined in accordance with the configuration of the wavelength conversion unit 20 at the subsequent stage, the use conditions of the ultraviolet light generator of this example, and the like. Since the clad diameter of each optical fiber constituting the optical fiber bundle 19 is about 125 μm, the diameter d1 of the output end 19a of the optical fiber bundle 19 when 128 fibers are bundled in a circle can be about 2 mm or less. .
[0035]
Further, in the wavelength conversion unit 20 of the present example, the incident laser beam LB4 is converted into a laser beam LB5 composed of an eighth harmonic (wavelength is 1/8) or a tenth harmonic (wavelength is 1/10). Since the wavelength of the laser beam LB1 emitted from the single wavelength oscillation laser 11 is 1.544 μm, the wavelength of the eighth harmonic is 193 nm, which is the same as that of the ArF excimer laser, and the wavelength of the tenth harmonic is F2It becomes 154 nm which is almost the same as the wavelength (157 nm) of the laser (fluorine laser). Note that the wavelength of the laser beam LB5 is more F.2When it is desired to approach the wavelength of the laser light, the wavelength converter 20 may generate a 10th harmonic and the single wavelength oscillation laser 11 may generate a laser light having a wavelength of 1.57 μm.
[0036]
Practically, the oscillation wavelength of the single-wavelength laser 11 is regulated to about 1.544 to 1.552 μm and converted to an eighth harmonic, so that the wavelength is substantially the same as that of the ArF excimer laser (193 to 194 nm). ) Ultraviolet light is obtained. Then, the oscillation wavelength of the single wavelength oscillation laser 11 is regulated to about 1.57 to 1.58 μm and converted to a tenth harmonic wave to obtain F2Ultraviolet light having substantially the same wavelength (157 to 158 nm) as the laser is obtained. Therefore, these ultraviolet light generators are respectively replaced with ArF excimer laser light source and F2It can be used as an inexpensive and easy-to-maintain light source to replace the laser light source.
[0037]
Finally, ArF excimer laser or F2Instead of obtaining ultraviolet light in a wavelength range close to that of a laser or the like, an optimum exposure wavelength (for example, 160 nm) is determined from a pattern rule of a semiconductor device to be manufactured, for example, and ultraviolet light having this theoretically optimum wavelength is obtained. Thus, the oscillation wavelength of the single wavelength oscillation laser 11 and the harmonic magnification in the wavelength conversion unit 20 may be determined.
[0038]
Hereinafter, this embodiment will be described in more detail. In FIG. 1A, a single wavelength oscillation laser 11 that oscillates at a single wavelength has, for example, an InGaAsP structure with an oscillation wavelength of 1.544 μm, a continuous wave output (hereinafter also referred to as “CW output”), and an output of 20 mW. A DFB (Distributed feedback) semiconductor laser is used. Here, the DFB semiconductor laser is a semiconductor laser in which a diffraction grating is formed in place of a Fabry-Perot type resonator having low longitudinal mode selectivity. Configured to do. Since the DFB semiconductor laser basically oscillates in a single longitudinal mode, its oscillation spectral line width is suppressed to 0.01 pm or less. As the single wavelength oscillation laser 11, a light source that generates a laser beam narrowed in the same wavelength region, for example, an erbium (Er) -doped fiber laser or the like can also be used.
[0039]
Furthermore, it is desirable to fix the output wavelength of the ultraviolet light generator of this example to a specific wavelength according to the application. Therefore, an oscillation wavelength control device for controlling the oscillation wavelength of the single wavelength oscillation laser 11 as a master oscillator to a constant wavelength is provided. When a DFB semiconductor laser is used as the single wavelength oscillation laser 11 as in this example, the oscillation wavelength can be controlled by controlling the temperature of the DFB semiconductor laser, and this method further stabilizes the oscillation wavelength. It can be controlled to a fixed wavelength or the output wavelength can be finely adjusted.
[0040]
Usually, a DFB semiconductor laser or the like is provided on a heat sink, and these are housed in a housing. Therefore, in this example, the temperature adjusting unit 5 (for example, a heating element such as a heater, a heat absorption element such as a Peltier element, and a temperature detection element such as a thermistor) is attached to a heat sink attached to the single wavelength oscillation laser 11 (DFB semiconductor laser or the like). The temperature adjusting unit 5 is controlled by the control unit 1 made of a computer, so that the temperature of the heat sink and thus the single wavelength oscillation laser 11 is controlled with high accuracy. Here, the temperature of a DFB semiconductor laser or the like can be controlled in units of 0.001 ° C. The control unit 1 controls the power for driving the single wavelength oscillation laser 11 via the driver 2 (drive current in the case of a DFB semiconductor laser) with high accuracy.
[0041]
Since the oscillation wavelength of the DFB semiconductor laser has a temperature dependency of about 0.1 nm / ° C., when the temperature of the DFB semiconductor laser is changed by, for example, 1 ° C., the wavelength of the fundamental wave (wavelength 1544 nm) changes by 0.1 nm. . Therefore, the wavelength changes by 0.0125 nm at the eighth harmonic (193 nm), and the wavelength changes by 0.01 nm at the tenth harmonic (157 nm). When the laser beam LB5 is used in an exposure apparatus, for example, in order to correct an error in imaging characteristics due to an atmospheric pressure difference in an environment in which the exposure apparatus is installed, or an error due to fluctuations in imaging characteristics, etc. It is desirable to be able to change about ± 20 pm with respect to the center wavelength. For this purpose, the temperature of the DFB semiconductor laser may be changed by about ± 1.6 ° C. for the 8th wave and about ± 2 ° C. for the 10th wave, which is practical.
[0042]
As a monitor wavelength for feedback control when controlling this oscillation wavelength to a predetermined wavelength, the oscillation wavelength of the DFB semiconductor laser or the harmonic output after wavelength conversion in the wavelength conversion unit 20 described later (second harmonic) A wavelength that gives the sensitivity necessary for performing desired wavelength control and can be monitored most easily is selected from the third harmonic, the fourth harmonic, and the like. For example, when a DFB semiconductor laser having an oscillation wavelength of 1.51 to 1.59 μm is used as the single wavelength oscillation laser 11, the third harmonic of this oscillation laser light has a wavelength of 503 nm to 530 nm. This corresponds to a wavelength region where molecular absorption lines are densely present, and precise oscillation wavelength control can be performed by selecting an appropriate absorption line of iodine molecules and locking to that wavelength. Therefore, in this example, a predetermined harmonic (preferably the third harmonic) in the wavelength conversion unit 20 is compared with an appropriate absorption line (reference wavelength) of iodine molecules, and the shift amount of the wavelength is fed back to the control unit 1. The control unit 1 controls the temperature of the single wavelength oscillation laser 11 via the temperature adjustment unit 5 so that the deviation amount becomes a predetermined constant value. Conversely, the control unit 1 may be capable of adjusting the output wavelength by actively changing the oscillation wavelength of the single wavelength oscillation laser 11.
[0043]
When the ultraviolet light generation apparatus of this example is applied to, for example, an exposure light source of an exposure apparatus, according to the former, generation of aberrations in the projection optical system due to wavelength fluctuations or fluctuations thereof is prevented, and image characteristics ( Optical characteristics such as image quality) are not changed.
Further, according to the latter, depending on the altitude difference or atmospheric pressure difference between the manufacturing site where the exposure apparatus is assembled and adjusted and the installation location (delivery destination) of the exposure apparatus, and the difference in the environment (atmosphere in the clean room), etc. Variations in the imaging characteristics (such as aberrations) of the projection optical system that occur can be offset, and the time required to start up the exposure apparatus at the delivery destination can be shortened. Furthermore, according to the latter, during the operation of the exposure apparatus, fluctuations in the aberration of the projection optical system, the projection magnification, the focal position, etc. caused by the irradiation of the illumination light for exposure and the change in atmospheric pressure can be canceled out. The pattern image can be transferred onto the substrate in the best imaging state.
[0044]
The laser beam LB1 composed of continuous light output from the single wavelength oscillation laser 11 is converted into the laser beam LB2 composed of pulsed light using the light modulation element 12 such as an electro-optic light modulation element or an acousto-optic light modulation element. Is done. The light modulation element 12 is driven by the control unit 1 via the driver 3. As shown in FIGS. 5A and 5B, the laser beam LB2 output from the light modulation element 12 of this example is a period in which the laser beam LB5 as ultraviolet light is output, that is, an ON period. The pulse train of the peak level LB is continuous light of the level LA in the period in which the laser beam LB5 as the ultraviolet light is not output, that is, in the OFF period. 5A and 5B (the same applies to FIG. 4), the horizontal axis represents time t, and the vertical axis represents laser light output (energy per unit time).
[0045]
In FIG. 5, the average level of the laser beam LB2 during the period when the ultraviolet light is on is set to be approximately equal to the average level (= LA) of the laser beam LB2 during the period when the ultraviolet light is off. In this case, the duty ratio (ratio (%) of the period of the high level “1” to the pulse period) of the laser beam LB2 during the period when the ultraviolet light is on is 1/10 or less.As will be described later, the duty ratio is 1 / 10,000 which is a repetition frequency of 100 kHz (pulse period 10 μs = 10000 ns) and a pulse width of 1 ns.The level LA is 1/10 or less with respect to the peak level LB.1/10000Less than or equal to Thus, by maintaining the level of the laser beam LB2 at the predetermined level LA even when the ultraviolet light is off, the optical fiber amplifier 13 and the optical amplification units 18-1 to 18- in the subsequent stage when turning on the ultraviolet light. In the optical fiber amplifier in n (the optical fiber amplifiers 22 and 25 in FIG. 2), it is possible to prevent the gain from being increased by the optical surge and the output of the ultraviolet light (laser light LB5) from increasing. On the other hand, as shown in FIG. 4 (a), when the output of the laser light LB2 is set to 0 during the period when the ultraviolet light is off, as shown in FIG. 4 (b), immediately after the ultraviolet light is turned on. In the period TS, an optical surge of a subsequent optical fiber amplifier occurs, the peak level of the pulse train of ultraviolet light (laser light LB5) increases, and the output of the ultraviolet light deviates from the target value.
[0046]
1 converts the input laser beam LB4 into laser beam LB5 that is ultraviolet light through, for example, three or more stages of nonlinear optical crystals (details will be described later). At this time, in each nonlinear optical crystal, wavelength conversion is performed in proportion to the square of the beak level of incident light or the product of the peak levels of two incident lights. The output of the laser beam LB5 is the eighth power of the peak level of the incident laser beam LB4 (= 2).ThreePower) proportional to the above coefficient. Accordingly, in FIG. 5, the level LA of the laser beam LB2 during the period when the ultraviolet light is off is 1/10 or less of the peak level LB of the laser beam LB2 during the period when the ultraviolet light is on.1 / 10,000 as aboveSince the light of the level LA is hardly converted into the ultraviolet light (laser light LB2) because it is less than or equal to about the level, the level of the laser light LB5 becomes almost completely zero while the ultraviolet light is off. Therefore, the output of the ultraviolet light (laser beam LB5) becomes the target value in both the on period and the off period.
[0047]
In this configuration example, as an example, a case will be described in which the light modulation element 12 modulates pulse light having a pulse width of 1 ns and a repetition frequency of 100 kHz (pulse period 10 μs). As a result of such light modulation, the peak output LB of the pulsed light output from the light modulation element 12 during the period when the ultraviolet light is on is 20 mW, and the average output is 2 μW. Therefore, the level LA of the continuous light output from the light modulation element 12 during the period when the ultraviolet light is off is 2 μW, that is, LB / 10000. Here, it is assumed that there is no loss due to the insertion of the light modulation element 12, but there is actually an insertion loss. For example, when the loss is −3 dB, the peak output of the pulsed light is 10 mW and the average output is 1 μW.
When an electro-optic modulation element is used as the light modulation element 12, an electro-optic modulation having an electrode structure with chirp correction is performed so that the wavelength broadening of the semiconductor laser output due to the chirp accompanying the time change of the refractive index is reduced. It is preferable to use an element (for example, a two-electrode modulator). In addition, by setting the repetition frequency to about 100 kHz or more, a decrease in amplification factor due to the influence of ASE (Amplified Spontaneous Emission) noise is prevented in the optical fiber amplifiers in the optical amplification units 18-1 to 18-n described later. can do. Furthermore, when the illuminance of the finally output ultraviolet light may be about the same as that of conventional excimer laser light (pulse frequency is about several kHz), by increasing the pulse frequency as in this example, Energy can be reduced to about 1/10 to 1/100, and the refractive index variation of the optical member (lens, etc.) due to compaction or the like can be reduced. Therefore, it is desirable to have such a modulator configuration.
Further, as will be described later, when each pulse light of the high pulse frequency is further formed from m · n, that is, 128 delayed pulse lights as an example, the energy per pulse light is larger than that of the excimer laser light. It becomes as small as about 1/1000 to 1/10000, and the refractive index variation of the optical member is further reduced.
[0048]
Further, in a semiconductor laser or the like, the output light can be pulsated by controlling the current. For this reason, in this example, it is preferable to generate pulsed light by using the power control of the single wavelength oscillation laser 11 (DFB semiconductor laser or the like) and the light modulation element 12 in combination. Therefore, by controlling the power of the single wavelength oscillation laser 11, pulse light having a pulse width of, for example, about 10 to 20 ns is oscillated, and only a part of the pulse light is cut out by the light modulation element 12. Modulates to pulse light with a pulse width of 1 ns.
[0049]
In particular, when the extinction ratio is not sufficient even when the pulsed light is turned off using only the light modulation element 12, it is desirable to use the power control of the single wavelength oscillation laser 11 together.
[0050]
The pulsed light output thus obtained is connected to the first-stage erbium-doped optical fiber amplifier 13 to amplify light by 35 dB (3162 times). At this time, the pulsed light has a peak output of about 63 W and an average output of about 6.3 mW. Instead of the optical fiber amplifier 13, a multi-stage optical fiber amplifier may be used.
The output of the optical fiber amplifier 13 at the first stage is first split in parallel into four outputs of channels 0 to 3 (m = 4 in this example) by the splitter 14. By connecting the outputs of the channels 0 to 3 to optical fibers 15-1 to 15-4 having different lengths, a delay time corresponding to the length of the optical fiber is given to the output light from each optical fiber. For example, in this embodiment, the propagation speed of light in the optical fiber is 2 × 10.8m / s, optical fibers 15-1 to 15-4 having lengths of 0.1 m, 19.3 m, 38.5, and 57.7 m are connected to channels 0, 1, 2, and 3, respectively. In this case, the delay of light between adjacent channels at the exit of each optical fiber is 96 ns. Here, the optical fibers 15-1 to 15-4 used for the purpose of delaying light in this way are called “delay fibers” for convenience.
[0051]
Next, the outputs of the four delay fibers are further divided in parallel by four splitters 16-1 to 16-4 into n outputs (n = 32 in this example) (channels 0 to 31 in each splitter). Then, it is divided into a total of 4.32 channels (= 128 channels). Then, optical fibers (delay fibers) 17-1 to 17-32 having different lengths are again connected to the output ends of the channels 0 to 31 of the splitters 16-1 to 16-4, and 3 ns of the adjacent channels are connected. Give the delay time. As a result, a delay time of 93 ns is given to the output of the channel 31. On the other hand, between the first to fourth splitters 16-1 to 16-4, a delay time of 96 ns is provided at the input time of each splitter by the delay fiber as described above. As a result, pulse light having a delay time of 3 ns between adjacent channels can be obtained at a total of 128 channel output ends.
[0052]
As a result, in this example, the spatial coherence of the laser beam LB4 emitted from the optical fiber bundle 19 is approximately 1 / compared to the case where the sectional shape of the laser beam LB1 emitted from the single wavelength oscillation laser 11 is simply enlarged. Decrease on the order of 128. Accordingly, there is an advantage that the amount of speckle generated when the finally obtained laser beam LB5 is used as exposure light is extremely small.
[0053]
Due to the above branching and delay, pulse light having a delay time of 3 ns between adjacent channels can be obtained at the output terminals of a total of 128 channels. At this time, the optical pulse observed at each output terminal is an optical modulation element. 12 is 100 kHz (pulse period 10 μs), which is the same as the pulse light modulated by 12. Accordingly, when viewed as a whole laser beam generator, after the 128 pulses are generated at intervals of 3 ns, the next pulse train is generated at intervals of 9.62 μs at 100 kHz.
[0054]
In the present embodiment, an example in which the number of divisions is 128 and a short delay fiber is used has been described. For this reason, a non-light-emitting interval of 9.62 μs occurred between the pulse trains. However, the number of divisions m and n is increased, or the delay fiber is lengthened to an appropriate length, or a combination thereof is used. Thus, it is possible to make the pulse interval completely equal.
[0055]
As described above, the splitter 14, the optical fibers 15-1 to 15-m, the splitters 16-1 to 16-m, and the m sets of optical fibers 17-1 to 17-n in this example as a whole are time division multiplexed (Time Division Multiplexing). (TDM) means. In this example, the time division multiplexing means is constituted by a two-stage splitter. However, it may be constituted by three or more stages of splitters, or it is constituted by only one stage splitter although the number of divisions is reduced. May be. Moreover, although the splitters 14 and 16-1 to 16-m of this example are flat waveguide types, for example, a fiber splitter, a beam splitter using a partial transmission mirror, or the like can also be used.
[0056]
In this example, by controlling the timing of the drive voltage pulse applied to the light modulation element 12, the oscillation timing of the light source (pulse light), that is, the repetitive wave number f can be adjusted. Further, when the output of the pulsed light can fluctuate with the change of the oscillation timing, the magnitude of the drive voltage pulse applied to the light modulation element 12 is also adjusted at the same time to compensate for the output fluctuation. Good. At this time, the output fluctuation of the pulse light may be compensated only by the oscillation control of the single wavelength oscillation laser 11 or by the combined use with the control of the light modulation element 12 described above.
[0057]
In FIG. 1A, laser beams that have passed through m sets of delay fibers (optical fibers 17-1 to 17-n) are respectively incident on optical amplification units 18-1 to 18-n and amplified. The optical amplifying units 18-1 to 18-n of this example are provided with optical fiber amplifiers. In the following, a configuration example of an optical amplifying unit that can be used as the optical amplifying unit 18-1 will be described. The units 18-2 to 18-n can be used similarly.
[0058]
FIG. 2 shows an optical amplifying unit 18. In FIG. 2, the optical amplifying unit 18 basically includes optical fiber amplifiers 22 and 25 each composed of two stages of erbium-doped fiber amplifiers (EDFAs). Is connected. Further, wavelength division multiplexing (WDM) elements (hereinafter referred to as “WDM elements”) 21A and 21B for coupling excitation light are connected to both ends of the first stage optical fiber amplifier 22. The WDM elements 21A and 21B respectively supply the excitation light EL1 from the semiconductor laser 23A as the excitation light source and the excitation light from the semiconductor laser 23B to the optical fiber amplifier 22 from the front and back. Similarly, coupling WDM elements 21C and 21D are also connected to both ends of the second-stage optical fiber amplifier 25, and pumping light from the semiconductor lasers 23C and 23D is sent to the optical fiber amplifier 25 by the WDM elements 21C and 21D, respectively. It is supplied from the front and back. That is, the optical fiber amplifiers 22 and 25 are both bidirectionally pumped.
[0059]
The optical fiber amplifiers 22 and 25 amplify light in a wavelength region of about 1.53 to 1.56 μm, for example, including the wavelength of the incident laser beam LB3 (in this example, wavelength 1.544 μm). A narrow band filter 24A and an isolator IS3 for blocking return light are disposed between the WDM element 21B and the WDM element 21C, which are the boundary between the optical fiber amplifiers 22 and 25. A multilayer filter or a fiber Bragg grating can be used as the narrow band filter 24A.
[0060]
In this example, the laser beam LB3 from the optical fiber 17-1 in FIG. 1A enters the optical fiber amplifier 22 via the WDM element 21A and is amplified. The laser beam LB3 amplified by the optical fiber amplifier 22 enters the optical fiber amplifier 25 through the WDM element 21B, the narrow band filter 24A, the isolator IS3, and the WDM element 21C, and is amplified again. The amplified laser beam LB3 propagates through one optical fiber (which may be an extension of the emission end of the optical fiber amplifier 25) constituting the optical fiber bundle 19 of FIG. 1A via the WDM element 21D.
[0061]
In this case, the total amplification gain by the two-stage optical fiber amplifiers 22 and 25 is about 46 dB (39810 times) as an example. When the total number of channels (m · n) output from the splitters 16-1 to 16-m in FIG. 1B is 128 and the average output of each channel is about 50 μW, the total of all channels is The average output is about 6.4 mW. When the laser light of each channel is amplified at about 46 dB, the average output of the laser light output from each of the optical amplification units 18-1 to 18-n is about 2W. If this is pulsed with a pulse width of 1 ns and a pulse frequency of 100 kHz, the peak output of each laser beam is 20 kW. The average output of the laser beam LB4 output from the optical fiber bundle 19 is about 256W.
[0062]
Here, the coupling loss in the splitters 14, 16-1 to 16-m in FIG. 1A is not considered, but when there is such a coupling loss, at least one of the optical fiber amplifiers 22, 25 is equivalent to the loss. By increasing the two amplification gains, the laser light output of each channel can be made uniform to the above value (for example, peak output 20 kW). Note that by changing the amplification gain by the optical fiber amplifiers 22 and 25 in FIG. 2, the output of the single wavelength oscillation laser 11 in FIG. 1A (the output of the fundamental wave) is made larger than the above-mentioned value, or It can be made smaller.
[0063]
In the configuration example of FIG. 2, the narrowband filter 24A cuts ASE (Amplified Spontanious Emission) light respectively generated by the optical fiber amplifier 13 of FIG. 1A and the optical fiber amplifier 22 of FIG. 2, and FIG. By transmitting laser light (wavelength width of about 1 pm or less) output from the single wavelength oscillation laser 11, the wavelength width of the transmitted light is substantially narrowed. As a result, it is possible to prevent the ASE light from entering the optical fiber amplifier 25 at the subsequent stage and reducing the amplification gain of the laser light. Here, the narrow band filter 24A preferably has a transmission wavelength width of about 1 pm. However, since the wavelength width of the ASE light is about several tens of nm, the narrow band filter having a transmission wavelength width of about 100 pm obtained at the present time. ASE light can be cut to such an extent that there is no problem in practical use even if is used.
[0064]
In addition, when the output wavelength of the single wavelength oscillation laser 11 of FIG. 1A is positively changed, the narrow band filter 24A may be replaced according to the output wavelength, but the output wavelength is variable. It is preferable to use a narrow band filter having a transmission wavelength width (approximately equal to or greater than the variable width) according to the width (about ± 20 pm as described above as an example in the exposure apparatus). Further, the influence of the return light is reduced by the isolator IS3. The optical amplifying unit 18 can be configured by connecting, for example, three or more stages of optical fiber amplifiers. In this case as well, the narrow band filter 24A and the isolator IS3 are inserted in all the boundaries between two adjacent optical fiber amplifiers. It is desirable to do.
[0065]
In this example, since the output lights of a large number of optical amplification units 18 are bundled and used, it is desirable to make the distribution of the intensity of each output light uniform. For this purpose, for example, a part of the laser beam LB3 emitted from the WDM element 21D is separated, and the light quantity of the emitted laser beam LB3 is monitored by photoelectrically converting the separated light. What is necessary is just to control the output of the excitation light source (semiconductor lasers 23A-23D) in each optical amplification unit 18 so that it becomes substantially uniform in all the optical amplification units 18.
[0066]
In the above embodiment, a laser light source with an oscillation wavelength of about 1.544 μm is used as the single wavelength oscillation laser 11. Instead, a laser light source with an oscillation wavelength of about 1.099 to 1.106 μm is used. May be used. As such a laser light source, a DFB semiconductor laser or an ytterbium (Yb) -doped fiber laser can be used. In this case, an ytterbium (Yb) -doped optical fiber (YDFA) that performs amplification in a wavelength range of about 990 to 1200 nm including the wavelength may be used as the optical fiber amplifier in the optical amplification unit at the subsequent stage. In this case, the wavelength conversion unit 20 in FIG.2Ultraviolet light having a wavelength of 157 to 158 nm substantially the same as that of the laser is obtained. Practically, by setting the oscillation wavelength to about 1.1 μm, F2Ultraviolet light having substantially the same wavelength as the laser can be obtained.
[0067]
Further, the oscillation wavelength of the single wavelength oscillation laser 11 may be set to around 990 nm, and the wavelength conversion unit 20 may output a fourth harmonic wave of the fundamental wave. Thereby, it is possible to obtain ultraviolet light having the same wavelength of 248 nm as that of the KrF excimer laser.
In the optical fiber amplifier of the last stage high peak output in the above embodiment (for example, the optical fiber amplifier 25 in the optical amplification unit 18 in FIG. 2), an increase in the spectral width of the amplified light due to the nonlinear effect in the fiber is avoided. Therefore, it is desirable to use a large mode diameter fiber having a fiber mode diameter wider than that normally used for communication (5 to 6 μm), for example, 20 to 30 μm.
[0068]
Furthermore, in order to obtain a high output in the final stage optical fiber amplifier (for example, the optical fiber amplifier 25 in FIG. 2), instead of the large mode fiber, a double clad fiber in which the fiber clad has a double structure is used. You may make it use. In this optical fiber, ions contributing to amplification of laser light are doped in the core portion, and the amplified laser light (signal) propagates in the core. An excitation semiconductor laser is coupled to the first cladding surrounding the core. This first clad is multimode and has a large cross-sectional area, so that it is easy to conduct high-power pumping semiconductor laser light. Efficiently couples multimode oscillation semiconductor lasers and uses pumping light sources efficiently. can do. A second cladding for forming a first cladding waveguide is formed on the outer periphery of the first cladding.
[0069]
In addition, quartz fiber or silicate fiber can be used as the optical fiber amplifier of the above embodiment, but fluoride fiber such as ZBLAN fiber may be used in addition to these. In this fluoride fiber, the erbium doping concentration can be increased as compared with quartz or silicate fiber, thereby shortening the fiber length necessary for amplification. This fluoride fiber is particularly preferably applied to the optical fiber amplifier at the final stage (the optical fiber amplifier 25 in FIG. 2). By shortening the fiber length, the spread of the wavelength width due to the nonlinear effect during fiber propagation of pulsed light is suppressed. For example, it is possible to obtain a light source in which the wavelength width necessary for the exposure apparatus is narrowed. In particular, the ability to use this narrow-band light source in an exposure apparatus having a projection optical system having a large numerical aperture is advantageous in designing and manufacturing the projection optical system, for example.
[0070]
By the way, when 1.51 to 1.59 μm is used as the output wavelength of the optical fiber amplifier having a double-structured clad as described above, ytterbium (Yb) is doped in addition to erbium (Er) as ions to be doped. It is preferable to do. This is because the pumping efficiency by the semiconductor laser is improved. That is, when both erbium and ytterbium are doped, the strong absorption wavelength of ytterbium is spread in the vicinity of 915 to 975 nm, and a plurality of semiconductor lasers having different oscillation wavelengths in the vicinity of this wavelength are wavelength division multiplexed (WDM). By coupling with the first clad and coupling to the first cladding, the plurality of semiconductor lasers can be used as excitation light, so that a high excitation intensity can be realized.
[0071]
In addition, with respect to the design of the doped fiber of the optical fiber amplifier, in an apparatus that operates at a predetermined wavelength (for example, an exposure apparatus) as in this example, a material that increases the gain of the optical fiber amplifier at a desired wavelength is used. It is desirable to select. For example, in an ultraviolet laser device for obtaining the same output wavelength (193 to 194 nm) as that of an ArF excimer laser, when an optical amplifier fiber is used, a material whose gain is increased at a desired wavelength, for example, 1.548 μm, should be selected. desirable.
[0072]
However, the communication fiber is designed to have a relatively flat gain in a wavelength region of several tens of nm near 1.55 μm for wavelength division multiplexing communication. Therefore, for example, in a communication fiber having an erbium single-doped core as an excitation medium, a technique of co-doping aluminum or phosphorus into a silica fiber is used in order to realize this flat gain characteristic. For this reason, this type of fiber does not necessarily have a large gain at 1.548 μm. The doping element aluminum has the effect of shifting the peak near 1.55 μm to the longer wavelength side and phosphorus shifting to the shorter wavelength side. Therefore, in order to increase the gain in the vicinity of 1.547 μm, a small amount of phosphorus may be doped. Similarly, for example, when using an optical amplifier fiber having a core doped with erbium and ytterbium (co-doped) (for example, the double-clad type fiber), a small amount of phosphorus is added to the core. , Higher gain can be obtained in the vicinity of 1.547 μm.
[0073]
Next, several configuration examples of the wavelength conversion unit 20 in the ultraviolet light generator of the embodiment of FIG. 1 will be described.
FIG. 3A shows a wavelength conversion unit 20 that can obtain second harmonics by repeating second harmonic generation. In FIG. 3A, the output end 19a of the optical fiber bundle 19 (enlarged) is shown. The laser beam LB4 as a fundamental wave having a wavelength of 1.544 μm (with a frequency ω) output from (is displayed) is incident on the first-stage nonlinear optical crystal 502, where second harmonics are generated. As a result, a double wave having a frequency 2ω (wavelength is 1/2 of 772 nm) that is twice the fundamental wave is generated. The second harmonic wave enters the second-stage nonlinear optical crystal 503 through the lens 505, and again, by the generation of the second harmonic wave, the frequency 4ω (wavelength of twice the incident wave, that is, four times the fundamental wave). ¼ nm (386 nm) is generated. The generated fourth harmonic wave further passes through the lens 506 to the third-stage nonlinear optical crystal 504, where the second harmonic generation again generates a frequency 8ω that is twice the incident wave, that is, eight times the fundamental wave. 8th harmonic wave (wavelength is 1/8, 193 nm) is generated. The eighth harmonic wave is emitted as ultraviolet laser light LB5. That is, in this configuration example, wavelength conversion is performed in the order of fundamental wave (wavelength 1.544 μm) → second harmonic (wavelength 772 nm) → fourth harmonic (wavelength 386 nm) → 8th harmonic (wavelength 193 nm).
[0074]
As the nonlinear optical crystal used for the wavelength conversion, for example, the nonlinear optical crystal 502 that performs conversion from a fundamental wave to a double wave is LiB.ThreeOFiveThe nonlinear optical crystal 503 that converts the (LBO) crystal from the second harmonic to the fourth harmonic is LiB.ThreeOFiveThe non-linear optical crystal 504 that converts the (LBO) crystal from the fourth harmonic to the eighth harmonic is Sr.2Be2B2O7(SBBO) crystals are used. Here, in the conversion from the fundamental wave to the second harmonic using the LBO crystal, non-critical phase matching (NCPM) by adjusting the temperature of the LBO crystal is used for phase matching for wavelength conversion. . NCPM does not cause “Walk-off”, which is an angular shift between the fundamental wave and the second harmonic in the nonlinear optical crystal, and therefore can be converted to a double wave with high efficiency. The second harmonic is advantageous because it does not undergo beam deformation due to walk-off.
[0075]
In FIG. 3A, it is desirable to provide a condenser lens between the optical fiber bundle 19 and the nonlinear optical crystal 502 in order to increase the incidence efficiency of the laser beam LB4. At this time, the mode diameter (core diameter) of each optical fiber constituting the optical fiber bundle 19 is, for example, about 20 μm, and the size of the region having high conversion efficiency in the nonlinear optical crystal is, for example, about 200 μm. A microlens having a magnification of about 10 times may be provided every time, and the laser light emitted from each optical fiber may be condensed in the nonlinear optical crystal 502. The same applies to the following configuration examples.
[0076]
Next, FIG. 3B shows a wavelength conversion unit 20A that can obtain an eighth harmonic wave by combining the second harmonic generation and the sum frequency generation. In FIG. The laser beam LB4 (fundamental wave) having a wavelength of 1.544 μm emitted from the output end 19a is incident on the first-stage nonlinear optical crystal 507 made of an LBO crystal and controlled by the NCPM. A double wave is generated by the generation of harmonics. Further, part of the fundamental wave passes through the nonlinear optical crystal 507 as it is. Both the fundamental wave and the second harmonic wave are transmitted through a wave plate (for example, a half-wave plate) 508 in a linearly polarized state, and only the fundamental wave is emitted with the polarization direction rotated by 90 degrees. Each of the fundamental wave and the second harmonic wave passes through the lens 509 and enters the second-stage nonlinear optical crystal 510.
[0077]
The nonlinear optical crystal 510 obtains a third harmonic wave by sum frequency generation from the second harmonic wave generated by the first-stage nonlinear optical crystal 507 and the fundamental wave transmitted without being converted. Although the LBO crystal is used as the nonlinear optical crystal 510, it is used in NCPM having a temperature different from that of the first-stage nonlinear optical crystal 507 (LBO crystal). The third harmonic wave obtained by the nonlinear optical crystal 510 and the second harmonic wave transmitted without wavelength conversion are separated by the dichroic mirror 511, and the third harmonic wave reflected by the dichroic mirror 511 is reflected by the mirror M1. And is reflected through the lens 513 and the third stage β-BaB.2OFourThe light enters the nonlinear optical crystal 514 made of (BBO) crystal. Here, the third harmonic is converted to the sixth harmonic by the second harmonic generation.
[0078]
On the other hand, the second harmonic wave transmitted through the dichroic mirror enters the dichroic mirror 516 through the lens 512 and the mirror M2, and the sixth harmonic wave obtained by the nonlinear optical crystal 514 also enters the dichroic mirror 516 through the lens 515. Here, the second harmonic wave and the sixth harmonic wave are synthesized coaxially and enter a nonlinear optical crystal 517 made of a fourth-stage BBO crystal. In the nonlinear optical crystal 517, an 8th harmonic wave (wavelength 193 nm) is obtained by sum frequency generation from the 6th harmonic wave and the 2nd harmonic wave. The eighth harmonic wave is emitted as ultraviolet laser light LB5. As the fourth-stage nonlinear optical crystal 517, CsLiB is used instead of the BBO crystal.6OTenIt is also possible to use (CLBO) crystals. In this wavelength converter 20A, the wavelength is in the order of fundamental wave (wavelength 1.544 μm) → second harmonic (wavelength 772 nm) → third harmonic (wavelength 515 nm) → 6th harmonic (wavelength 257 nm) → 8th harmonic (wavelength 193 nm). Conversion has been done.
[0079]
As described above, in the configuration in which one of the 6th harmonic and the 2nd harmonic is incident on the fourth-stage nonlinear optical crystal 517 through the branch optical path, the 6th harmonic and the 2nd harmonic are respectively applied to the fourth-stage nonlinear optical crystal. Lenses 515 and 512 that are focused and incident on 517 can be arranged in different optical paths. In this case, the sixth harmonic wave generated in the third-stage nonlinear optical crystal 514 has an elliptical cross-sectional shape due to the Walk-off phenomenon, so that the fourth-stage nonlinear optical crystal 517 obtains good conversion efficiency. Therefore, it is desirable to perform beam shaping of the 6th harmonic. Thus, by arranging the lenses 515 and 512 in separate optical paths as in this example, for example, a pair of cylindrical lenses can be used as the lens 515, and beam shaping of 6th harmonic can be easily performed. For this reason, it is possible to increase the conversion efficiency by increasing the overlapping portion with the second harmonic in the fourth-stage nonlinear optical crystal (BBO crystal) 517.
[0080]
The configuration between the second-stage nonlinear optical crystal 510 and the fourth-stage nonlinear optical crystal 517 is not limited to that shown in FIG. Any configuration may be used as long as the optical path lengths of the sixth harmonic and the second harmonic are equal so that the second harmonic is incident at the same time. Further, for example, the third-stage and fourth-stage nonlinear optical crystals 514 and 517 are arranged on the same optical axis as the second-stage nonlinear optical crystal 510, and the third-stage nonlinear optical crystal 514 outputs only the third harmonic wave. It may be converted into a 6th harmonic wave by second harmonic generation, and may be incident on the fourth-stage nonlinear optical crystal 517 together with a 2nd harmonic wave that is not wavelength-converted, thereby eliminating the need to use the dichroic mirrors 511 and 516.
[0081]
In addition, the wavelength converters 20 and 20A shown in FIGS. 3A and 3B were experimentally determined to find the average output of the eighth harmonic wave (wavelength 193 nm) per each channel. As described in the above embodiment, the output of the fundamental wave has a peak power of 20 kW, a pulse width of 1 ns, a pulse repetition frequency of 100 kHz, and an average output of 2 W at the output end of each channel. As a result, the average output of the eighth harmonic wave per channel was 229 mW in the wavelength converter 20 of FIG. 3A and 38.3 mW in the wavelength converter 20A of FIG. 3B. Therefore, the average output from the bundle including all 128 channels is 29 W in the wavelength conversion unit 20 and 4.9 W in the wavelength conversion unit 20A, and any wavelength conversion unit 20 or 20A is sufficient as a light source for an exposure apparatus. Ultraviolet light having a wavelength of 193 nm can be provided with a high output.
[0082]
In addition to the wavelength conversion units 20 and 20A, an eighth harmonic, a tenth harmonic, or a seventh harmonic can be obtained by variously combining nonlinear optical crystals. Among these, it is desirable to use one that has high conversion efficiency and can simplify the configuration.
Further, in the above embodiment, as can be seen from FIG. 1A, the combined light of the outputs of the m sets of n optical amplification units 18-1 to 18-n is wavelength-converted by one wavelength conversion unit 20. ing. However, instead, for example, m ′ (m ′ is an integer of 2 or more) wavelength converters are prepared, and m ′ outputs of m sets of optical amplification units 18-1 to 18-n are obtained. (N · m = n ′ · m ′), and wavelength conversion is performed by one wavelength conversion unit for each group, and m ′ obtained (for example, m ′ = 4 or 5 in this example). ) Ultraviolet light may be synthesized.
[0083]
According to the ultraviolet light generator of the above embodiment, since the diameter of the output end of the optical fiber bundle 19 in FIG. 1A is about 2 mm or less even when all the channels are combined, one or several The wavelength converter 20 can perform wavelength conversion of all channels. In addition, since an optical fiber having a flexible output end is used, it is possible to arrange components such as a wavelength conversion unit, a single wavelength oscillation laser, and a splitter separately, and the degree of freedom in arrangement is extremely high. . Therefore, according to the ultraviolet light generation apparatus of this example, it is possible to provide an ultraviolet laser apparatus that is inexpensive, compact, and has a single wavelength but low spatial coherence.
[0084]
Further, in the above embodiment, the light modulation element 12 in FIG. 1A outputs a continuous light of a predetermined level even during a period in which the ultraviolet light (laser light LB5) is turned off as shown in FIG. Therefore, the occurrence of an optical surge is prevented in the optical fiber amplifiers 13, 22, and 25 at the subsequent stages, and an output according to the target value can be obtained immediately after the ultraviolet light is turned on. Instead of outputting continuous light while the ultraviolet light is off, the duty ratio (the ratio of the high level “1” period to the pulse period) is 10 times or more compared to the period when the ultraviolet light is on. Desirably, 100 times or more pulsed light may be output. Also in this case, the peak level of the pulsed light in the off period becomes 1/10 or less, or 1/100 or less, by making the average level substantially the same in the ultraviolet light on period and the off period. As in the case of outputting continuous light, the light surge can be suppressed and the conversion efficiency to ultraviolet light in the off period can be made substantially zero.
[0085]
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In this example, the configuration from the single wavelength oscillation laser 11 to the optical fiber amplifier 13 is different from the embodiment of FIG.
FIG. 6 shows the main part of this example. In FIG. 6, the wavelength of 1.544 μm (this is expressed as λ) output from the single wavelength oscillation laser 11.1Is incident on a wavelength division multiplexing element (WDM element) 52 via an optical fiber 53A, and is emitted from a semiconductor laser 51 as an auxiliary light source.1A wavelength different from λ2Laser light LBR enters the WDM element 52 via the optical fiber 53B, and the laser light coupled by the WDM element 52 enters the light modulation element 12 via the optical fiber 53C. The laser beam LB 2 that has been subjected to pulse modulation or amplitude modulation (level modulation) by the light modulation element 12 is incident on the optical fiber amplifier 13.
[0086]
The wavelength λ of the laser light LBR from the auxiliary light source2The wavelength conversion unit 20 has substantially zero conversion efficiency to ultraviolet light in a wavelength range that can be amplified by the optical fiber amplifier 13 and the optical fiber amplifiers 22 and 25 in the optical amplification units 18-1 to 18-n in the subsequent stages. Is set to a wavelength. Assuming that light having substantially the same wavelength as ArF excimer laser light (wavelength 193 nm) is generated as ultraviolet light, the wavelength range that can be amplified by the optical fiber amplifiers 13, 22, and 25 is about 1.53 to 1.56 μm. Therefore, the wavelength λ of the laser light LBR2Is set to about 1.53 μm or 1.56 μm, for example.
[0087]
In this example, as a first usage method, as shown in FIGS. 7A and 7B, the laser beam LB1 is turned off during the off period in which ultraviolet light is not output, and the laser beam LBR is used. Are continuously emitted and the laser beam LB1 is continuously emitted during the ON period when the ultraviolet light is output, and the laser beam LBR is extinguished. That is, the original laser beam LB1 and the auxiliary laser beam LBR are emitted in opposite phases. At the same time, the applied voltage V12 as a drive signal supplied from the driver 3 to the light modulation element 12 is set in a pulse form only during the ON period in which ultraviolet light is output as shown in FIG. Thus, as shown in FIG. 7D, the laser beam LB2 output from the light modulation element 12 is a pulse train (wavelength λ) having a peak level LB of about 100 kHz and a width of about 1 ns during the ON period.1In the off period, the continuous light of the level LA (wavelength λ)2) In this case, the level LA is set so that, for example, the average output of the laser light output from the optical fiber amplifier 25 at the final stage is approximately equal between the on period and the off period. As a result, no optical surge is generated in the optical fiber amplifier 25 or the like, and the conversion efficiency in the off period in which no ultraviolet light is output is almost zero, and unnecessary laser light is not output.
[0088]
In this example, as a second method of use, as shown in FIGS. 8A and 8B, the original laser beam LB1 and the auxiliary laser beam LBR are emitted in opposite phases, and from the driver 3 The applied voltage V12 (drive signal) supplied to the light modulation element 12 is always set in a pulse shape as shown in FIG. As a result, the laser beam LB2 output from the light modulation element 12 has the same pulse train (wavelength λ as in FIG. 7D) during the ON period, as shown in FIG. 8D.1), And the same pulse train (wavelength λ)2) As a result, no optical surge is generated in the optical fiber amplifier 25 or the like, and unnecessary laser light is not output during the off period.
[0089]
Which of the control methods of FIGS. 7 and 8 is used depends on the wavelength characteristics of the light modulation element 12 and the wavelength λ of the auxiliary laser light LBR.2It is desirable to select according to. That is, the wavelength λ from the light modulation element 12 during a period when the ultraviolet light is not output (off period).2It is desirable to select a control method that outputs only the light.
In the embodiment of FIG. 6, the WDM element 52 is arranged at the input part of the light modulation element 12. However, as shown in FIG. 10, the WDM element 52 is arranged at the output part of the light modulation element 12. , Wavelength λ from the light modulation element 121Wavelength λ from the laser beam LBM and the auxiliary semiconductor laser 512The laser beam LBR may be coupled by the WDM element 52, and the obtained laser beam LB2 may be supplied to the optical fiber amplifier 13. Also in the configuration example of FIG. 10, the laser light LB1 from the single wavelength oscillation laser 11 and the laser light LBR are emitted in opposite phases, thereby suppressing the occurrence of an optical surge in the optical fiber amplifier and generating unnecessary ultraviolet light. Occurrence can be prevented.
[0090]
Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In this example as well, the configuration from the single wavelength oscillation laser 11 to the optical fiber amplifier 13 is different from that of the embodiment of FIG.
FIG. 9 shows the main part of this example. In FIG. 9, laser light LB1 having a wavelength of 1.544 μm output from the single wavelength oscillation laser 11 (which is linearly polarized light) The laser beam LBP having a wavelength of 1.544 μm, which is linearly polarized in a direction orthogonal to the laser beam LB1 emitted from the semiconductor laser 54 serving as an auxiliary light source, is incident on the polarization beam combiner 55 for coaxially combining the light. The laser light incident on the wave combining element 55 and coupled by the polarization combining element enters the light modulation element 12. The laser beam LB 2 that has been subjected to pulse modulation or amplitude modulation (level modulation) by the light modulation element 12 is incident on the optical fiber amplifier 13.
[0091]
In this case, in each optical fiber used in this example, the polarization state of the light propagating through the inside is preserved to some extent, and finally emitted from the optical fiber bundle 19 in FIG. It is assumed that the angle of each optical fiber is set so that the laser beam LB4 is in a polarization state in which the maximum conversion efficiency is obtained in a period (on period) in which the ultraviolet light is output from the wavelength conversion unit 20. . In FIG. 9, the polarization direction of the laser beam LB1 is set to a direction in which the maximum conversion efficiency is obtained in the wavelength conversion unit 20, and the polarization direction of the laser beam LBR from the auxiliary light source is converted in the wavelength conversion unit 20. Efficiency is in the direction of minimization.
[0092]
Also in this embodiment, similarly to the embodiment of FIG. 6, the laser light LB1 and the laser light LBP are in opposite phases in a period during which the ultraviolet light is output (on period) and a period during which the ultraviolet light is not output (off period). Lights on. In addition, as a method of driving the light modulation element 12, there are a method of outputting pulsed light only during an ON period as shown in FIG. 7 and a method of outputting pulsed light constantly as shown in FIG. Which of the control methods of FIGS. 7 and 8 is used is preferably selected according to the wavelength characteristics of the light modulation element 12 and the polarization state of the auxiliary laser light LBP. That is, it is desirable to select a control method in which only the laser light LBP is output from the light modulation element 12 during a period when the ultraviolet light is not output (off period). As a result, the optical fiber amplifiers 13, 22, and 25 always obtain a substantially constant output to suppress the occurrence of optical surges, and the wavelength conversion unit 20 reduces the conversion efficiency for ultraviolet light to substantially zero during the off period. Thus, unnecessary ultraviolet light is not output.
[0093]
In the embodiment shown in FIG. 9, the polarization beam combiner 55 is arranged at the input portion of the light modulation element 12, but the polarization beam combiner 55 is provided at the output portion of the light modulation element 12, as shown in FIG. And the linearly polarized laser beam LBM from the light modulation element 12 and the laser beam LBP from the auxiliary semiconductor laser 54 whose polarization directions are orthogonal to each other are coupled by the polarization beam combining element 55. The laser beam LB2 may be supplied to the optical fiber amplifier 13. In the configuration example of FIG. 11 as well, by generating the laser light LB1 and the laser light LBP from the single wavelength oscillation laser 11 in opposite phases, generation of an optical surge in the optical fiber amplifier can be suppressed, and unnecessary ultraviolet light can be generated. Occurrence can be prevented.
[0094]
The laser device of the present invention can also be used for a laser repair device used for cutting a part of a circuit pattern (such as a fuse) formed on a wafer, for example. The laser apparatus according to the present invention can also be applied to an inspection apparatus using visible light or infrared light. In this case, it is not necessary to incorporate the wavelength converter described above into the laser device. That is, the present invention is effective not only for an ultraviolet light generator, but also for a laser device that generates a fundamental wave in the visible region or the infrared region and does not have a wavelength conversion unit.
[0095]
Note that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can of course have various configurations without departing from the gist of the present invention.
[0096]
【The invention's effect】
According to the present invention, since an optical fiber amplifier is used, it is possible to provide a laser apparatus that is small in size and easy to maintain. This laser apparatus can be used as an exposure light source or an inspection light source for an exposure apparatus. Can do.
Further, during the period of outputting the ultraviolet light, the laser light from the laser light generating unit is pulse-modulated and supplied to the optical amplifying unit, and the output of the ultraviolet light is substantially reduced even during the period of not outputting the ultraviolet light. Since light of a wavelength range that can be amplified is supplied to the optical amplifying unit in a range that does not affect the optical amplifier, the influence of the optical surge when starting the output of laser light (ultraviolet light) is finally reduced. The target output is always obtained.
Furthermore, it further comprises an optical branching means for branching the laser light generated from the laser light generating part into a plurality of parts, and an optical amplifying part is provided independently for each of the laser lights branched into the plurality, and the wavelength converting part includes By collectively converting the wavelength of the laser beam output from the optical amplifier unit, the oscillation frequency of the output light can be increased and the spatial coherence can be reduced, and the oscillation spectrum line width as a whole can be simplified. Can be narrowed by configuration.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing an ultraviolet light generation apparatus according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram illustrating a configuration example of optical amplification units 18-1 to 18-n in FIG.
3A is a diagram illustrating a first configuration example of the wavelength conversion unit 20 in FIG. 1, and FIG. 3B is a diagram illustrating a second configuration example of the wavelength conversion unit 20;
4 is an explanatory diagram when an optical surge occurs in the optical fiber amplifier of FIG. 1; FIG.
FIG. 5 is a diagram showing a state of laser light output from the light modulation element 12 and a state of laser light LB5 in the ultraviolet region that is finally output in the first embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a configuration diagram illustrating an optical modulation unit according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a timing chart showing an example of a driving method of each laser and the light modulation element 12 in the second embodiment.
FIG. 8 is a timing chart showing another example of a driving method of each laser and the light modulation element 12 in the second embodiment.
FIG. 9 is a configuration diagram illustrating an optical modulation unit according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 10 is a configuration diagram showing a modification of the second embodiment.
FIG. 11 is a configuration diagram showing a modification of the third embodiment.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 ... Single wavelength oscillation laser, IS1-IS3 ... Isolator, 12 ... Light modulation element, 13 ... Optical fiber amplifier, 14 ... Splitter, 15-1 to 15-m, 17-1 to 17-n ... Optical fiber (delay element) , 16-1 to 16-m ... splitter, 18-1 to 18-n ... optical amplification unit, 19 ... optical fiber bundle, 20 ... wavelength converter, 22, 25 ... optical fiber amplifier, 51 ... auxiliary semiconductor laser, 52 ... Wavelength division multiplexing element (WDM element), 54 ... Auxiliary semiconductor laser, 55 ... Polarization combining element

Claims (6)

紫外光を発生するレーザ装置であって、
赤外域から可視域までの波長範囲内で単一波長のレーザ光を発生するレーザ光発生部と、
該レーザ光発生部から発生されるレーザ光の変調を行う光変調部と、
該光変調部から発生されたレーザ光を増幅する光ファイバー増幅器を有する光増幅部と、
該光増幅部によって増幅されたレーザ光を非線形光学結晶を用いて紫外光に波長変換する波長変換部と、を備え、
前記光変調部は、前記紫外光を発生する期間中は前記レーザ光発生部からのレーザ光をパルス変調して前記光増幅部に供給し、前記紫外光を発生しない期間中には、前記レーザ光発生部からのレーザ光のピークレベルを低下させて前記光増幅部に供給することを特徴とするレーザ装置。A laser device that generates ultraviolet light,
A laser beam generator that generates a laser beam having a single wavelength within the wavelength range from the infrared region to the visible region;
A light modulator that modulates the laser light generated from the laser light generator;
An optical amplifier having an optical fiber amplifier for amplifying the laser light generated from the optical modulator;
A wavelength conversion unit that converts the wavelength of the laser light amplified by the optical amplification unit into ultraviolet light using a nonlinear optical crystal, and
The light modulation unit pulse-modulates laser light from the laser light generation unit during the period during which the ultraviolet light is generated and supplies the laser light to the optical amplification unit, and during the period during which the ultraviolet light is not generated , A laser device, wherein a peak level of laser light from a light generation unit is lowered and supplied to the optical amplification unit. 前記紫外光を発生する期間中に前記光変調部から前記光増幅部に供給されるレーザ光のピークレベルに対して、前記紫外光を発生しない期間中に前記光変調部から前記光増幅部に供給されるレーザ光のピークレベルは１／１０以下であると共に、
前記紫外光を発生する期間中に前記光増幅部から出力される光の平均レベルと、前記紫外光を発生しない期間中に前記光増幅部から出力される光の平均レベルとは実質的に等しいことを特徴とする請求項１に記載のレーザ装置。With respect to the peak level of the laser beam supplied from the light modulation unit to the light amplification unit during the period of generating the ultraviolet light, the light modulation unit to the light amplification unit during the period of not generating the ultraviolet light. The peak level of the supplied laser beam is 1/10 or less,
The average level of light output from the optical amplification unit during the period of generating the ultraviolet light is substantially equal to the average level of light output from the optical amplification unit during the period of not generating the ultraviolet light. The laser apparatus according to claim 1 . 前記レーザ装置は、前記レーザ光発生部から発生するレーザ光を複数に分岐する光分岐手段を更に備え、
前記光増幅部は前記複数に分岐されたレーザ光のそれぞれに独立に設けられると共に、
前記波長変換部は、前記複数の光増幅部から出力されたレーザ光の束をまとめて波長変換することを特徴とする請求項１又は２に記載のレーザ装置。The laser apparatus further includes a light branching unit that branches the laser light generated from the laser light generation unit into a plurality of parts,
The optical amplification unit is provided independently for each of the plurality of laser beams branched,
3. The laser device according to claim 1, wherein the wavelength conversion unit collectively converts the wavelength of a bundle of laser beams output from the plurality of optical amplification units. 前記レーザ光発生部は、波長が１．５μｍ付近の単一波長のレーザ光を発生し、
前記波長変換部は、前記光増幅部から出力される前記波長１．５μｍ付近の基本波を、８倍高調波又は１０倍高調波の紫外光に変換して出力することを特徴とする請求項１〜３の何れか一項に記載のレーザ装置。The laser beam generator generates a single wavelength laser beam having a wavelength of about 1.5 μm,
The wavelength converting unit converts the fundamental wave around the wavelength of 1.5 μm output from the optical amplifying unit into ultraviolet light of 8th harmonic or 10th harmonic and outputs the converted ultraviolet light. The laser device according to any one of 1 to 3 . 前記レーザ光発生部は、波長が１．１μｍ付近の単一波長のレーザ光を発生し、
前記波長変換部は、前記光増幅部から出力される前記波長１．１μｍ付近の基本波を、７倍高調波の紫外光に変換して出力することを特徴とする請求項１〜３の何れか一項に記載のレーザ装置。The laser beam generator generates a single wavelength laser beam having a wavelength of about 1.1 μm,
The wavelength conversion unit, any claim 1-3, characterized in that for outputting a fundamental wave in the vicinity of the wavelength 1.1μm output from the optical amplifier unit, and converted into ultraviolet light 7 harmonic A laser device according to claim 1. 前記光変調部は、前記紫外光を出力しない期間中、前記光増幅部に連続光を供給することを特徴とする請求項２に記載のレーザ装置。 The laser device according to claim 2, wherein the light modulation unit supplies continuous light to the light amplification unit during a period in which the ultraviolet light is not output.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1840332A (en) * 2005-03-31 2006-10-04 海德堡印刷机械股份公司 Method for producing image on recording material
US7369731B2 (en) 2005-05-17 2008-05-06 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Optical fiber for amplification, optical amplifying apparatus, light source apparatus, photo-therapy apparatus, and exposure apparatus
JP4910328B2 (en) * 2005-08-03 2012-04-04 住友電気工業株式会社 Optical amplification device and laser light source device
JP4925085B2 (en) * 2005-09-20 2012-04-25 株式会社メガオプト Deep ultraviolet laser light generation method and deep ultraviolet laser device
JP5064777B2 (en) * 2006-12-08 2012-10-31 古河電気工業株式会社 Laser equipment
JP4897960B2 (en) * 2007-02-14 2012-03-14 古河電気工業株式会社 Pulse laser equipment
US8160113B2 (en) * 2009-07-21 2012-04-17 Mobius Photonics, Inc. Tailored pulse burst
JP5455044B2 (en) * 2010-02-02 2014-03-26 株式会社ニコン Laser equipment
US9450368B2 (en) * 2011-04-28 2016-09-20 Gwangju Institute Of Science And Technology Pulse laser device and burst mode using same, and method for controlling a variable burst mode
JP6311720B2 (en) * 2013-10-25 2018-04-18 株式会社ニコン LASER DEVICE, EXPOSURE DEVICE AND INSPECTION DEVICE EQUIPPED WITH THE LASER DEVICE
TWI661280B (en) * 2014-04-01 2019-06-01 日商尼康股份有限公司 Substrate processing method and substrate processing device
JP2015210517A (en) * 2014-09-09 2015-11-24 株式会社ニコン Pattern drawing apparatus, pattern drawing method, and device manufacturing method
US9570877B1 (en) * 2015-12-31 2017-02-14 Lumentum Operations Llc Gain control for arbitrary triggering of short pulse lasers
JP6428675B2 (en) * 2016-02-22 2018-11-28 株式会社ニコン Light source device for pattern drawing
JP6587026B2 (en) * 2018-10-30 2019-10-09 株式会社ニコン Pattern exposure equipment
JP7524960B2 (en) * 2020-10-21 2024-07-30 日本電信電話株式会社 Ultraviolet light irradiation system and ultraviolet light irradiation method

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