JP4281162B2

JP4281162B2 - Radio wave absorber

Info

Publication number: JP4281162B2
Application number: JP23278799A
Authority: JP
Inventors: 克巳岡山
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 1999-08-19
Filing date: 1999-08-19
Publication date: 2009-06-17
Anticipated expiration: 2019-08-19
Also published as: JP2001060791A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は電波吸収体に関する。より詳しくは、磁性体粒子と樹脂材料、セラミクス材料との混合体からなる電波吸収体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
電子機器あるいは通信装置等において、外乱となる外部からの電波や内部から漏洩する電波等を吸収してノイズや電波障害を防止し安定した機能を図るために電波吸収体が用いられている。このような電波吸収体として、従来、スピネル型フェライト焼結体あるいは六方晶系フェライト焼結体、あるいはフレーク状の金属軟磁性体を粒子とし、この粒子を樹脂と混合して複合体とした電波吸収体が実用化されている。従来この電波吸収体は数ＭＨｚから数ＧＨｚ帯域の電波を吸収する。
【０００３】
このような電波吸収体における特性に関与する材料パラメータは、高周波数における複素誘電率εと複素透磁率μである。このうち、磁性材料を用いた電波吸収体では、複素透磁率μ（＝μ’−ｊμ”）の虚数成分であるμ”が電波吸収特性に関与する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
スピネル型フェライトでは、図６に示すような複素透磁率μ＝μ’−ｊμ”を有する。図は３種類のフェライト材ａ〜ｃのそれぞれの実数成分μ’および虚数成分μ”を示す。図示したように、ある周波数以上では透磁率の実数成分μ’が低下し、それより少し高い周波数にある共鳴周波数ｆｒにおいてμ”が極大値をとる。このときのμ”が高ければ高い程、エネルギー損失が大きいため良好な吸収を示す。
【０００５】
しかしながら、スピネル型フェライトでは、高い透磁率を示す材料ほど、低い周波数で共鳴を起こすため、ＧＨｚ帯域のような高周波数で用いることができなかった（スネークの限界）。これは、共鳴周波数と透磁率の積が一定である以下の式（１）で表わされる。
【０００６】
【数１】

【０００７】
ただし、ｆｒ；共鳴周波数、μ’；透磁率の実部、γ；ジャイロ磁気定数、
μ₀ ；真空の透磁率、Ｉｓ；飽和磁化である。
【０００８】
このように高周波数での吸収が低いというスピネル型フェライトの問題を解決するために、六方晶系に属し、面内磁気異方性を有するＹおよびＺ型フェライトが実用化されている。これは、六方晶系のフェライトは面内の磁気異方性が小さいため透磁率が大きく、面直方向に磁化を向けるのには異方性エネルギーが大きいためスピネル型フェライトよりも高い周波数で共鳴が起こることを利用している。
【０００９】
しかしながら、このような六方晶フェライトにおいても数ＧＨｚが限界であった。この場合の共鳴周波数ｆｒと透磁率μ’の積は、以下の式（２）で表わされる。
【００１０】
【数２】

【００１１】
ただし、Ｈ_A1；面内での異方性、Ｈ_A2；面内から面に直交するＣ軸方向への異方性である。
【００１２】
式（１）と式（２）を比較すると、式（２）では平方根の項が付加されている。六方晶フェライトでは、通常この平方根は以下の式（３）のように１以上である。
【００１３】
【数３】

【００１４】
このため、六方晶フェライトではスピネル型フェライトよりも高周波数側まで高い透磁率を維持することができる。しかしながら、このような六方晶フェライトにおいても、その飽和磁化が約０．５Ｔであるため、数ＧＨｚ以上の帯域まで使用できる高い透磁率の材料は見出されていない。したがって、電波吸収体としても使用される帯域が数ＧＨｚまでに限られていた。
【００１５】
本発明は上記従来技術を考慮したものであって、高い周波数帯域で高い透磁率を示す磁性材料を具現化し、これを用いて良好な電波吸収特性を示す電波吸収体の提供を目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するため、本発明では、磁性体粒子と樹脂材料、セラミクス材料または低融点金属材料との混合体からなり、前記磁性体粒子は、六方晶フェライトの表面に飽和磁化が１Ｔ以上の磁性材料をコーティングしたものである電波吸収体を提供する。
【００１７】
この構成によれば、面内磁気異方性を有する磁性材料である六方晶フェライトと、飽和磁化が１Ｔ以上の高飽和磁性材料を組合せることにより、面内磁気異方性による高い周波数特性と、高飽和磁化による高い透磁率を同時に兼ね備えて、周波数限界を数ＧＨｚ以上の高周波帯域まで高めることができ、高い周波数で高い透磁率特性の電波吸収体が得られる。
【００１８】
従来の磁性材料は、スネークの限界を越えることができなかった。しかし、これを越える手段としてＹおよびＺ型フェライトがPHILIPS社から商品化されている。これは、スピネル型フェライトと異なり、面内磁気異方性を有するためである。
【００１９】
このようなＹおよびＺ型フェライト材料より高い周波数でかつ高い透磁率を得るためには、前記式（２）に示されている項において、飽和磁化Ｉｓを高めればよいことが分る。通常フェライトの飽和磁化は、０．３〜０．５Ｔである。これに対して、金属磁性材料は、純鉄で２．２Ｔ、鉄コバルト合金（パーメンジュール）では２．４Ｔ、窒化鉄化合物においては、２．８Ｔに達する。
【００２０】
本発明では、これらの高飽和磁化を有する磁性材料に着目して、面内磁気異方性による高い周波数特性と、高飽和磁化による高い透磁率を併せもつ磁性材料を提供するものである。
【００２１】
本発明の原理について説明する。
図１は、本発明に係る磁性体粒子の構造を示す。この磁性体粒子１は、中心材２とその表面をコーティングする表面材３からなる。中心材２として、面内磁気異方性を有する六方晶フェライトからなるＹあるいはＺフェロックスプレナ型フェライトを用い、これを覆う表面材３として飽和磁化が１．０Ｔ以上の磁性材料を薄く（ほぼナノメートルオーダーの厚さで）コーティングする。
【００２２】
このような構成により、表面材３の磁気モーメントは、中心材２の磁気モーメントに引張られ、中心材２と同様の挙動を示し、面内磁気異方性を有するようになる。このため、表面層においては高い共鳴周波数と同時に高い飽和磁化が得られる。
【００２３】
図２はこのような周波数限界を、スピネル型フェライト（スネークの限界）、ＹおよびＺ型フェライト（六方晶フェライト）および本発明の表面コーティング磁性体について示す。図示したように、本発明の磁性体を用いることにより、周波数限界を六方晶フェライトよりさらに高周波数側に高めることができる。
【００２４】
この場合、本発明のコーティング磁性体の表面膜厚や材質あるいは吸収体の混合組成等を変えることにより、図３のコーティング磁性体ｉおよびｉｉに示すように、透磁率特性を変えることができる。いずれの場合でも周波数限界は従来の六方晶フェライトよりも高い周波数であり、高い透磁率を高周波数まで維持している。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の形態について説明する。
前述の図１に示したコーティング磁性体粒子１の製造方法としては、まず、六方晶フェライト材料を用いて、例えば、固相反応法または化学的析出法により中心材２となる微粒子を作成する。化学的析出法は、金属塩を還元して金属の微粒子を析出するものである。その他、固相反応法により作製した六方晶フェライト材の焼結体を適宜な手段で粉末微粒子化することにより中心材２を作成することができる。この中心材２の形状はほぼ六角円板状であり、大きさは数百ｎｍから数十μｍ程度である。
【００２６】
次に、このような中心材２に対し、蒸着やスパッタリングあるいはＣＶＤ等の薄膜形成方法により、又はメッキにより、厚さ数ｎｍ〜数十ｎｍ程度の表面材３をコーティングする。
【００２７】
このようにして形成した表面コーティング磁性体粒子１を、樹脂、セラミクス又は低融点金属材料と混合してこの混合体を電波吸収体として用いる。このような混合体を形成するのは、磁性体粒子を適当に分散させるため、及びペースト状あるいはシート状等その他電波吸収体として実際に使用しやすい形態とするためである。
【００２８】
樹脂材料としては、エポキシ樹脂やフェノール樹脂あるいはゴム系の樹脂その他使用する目的や対象物等に応じて適宜選定することができる。樹脂の選定や形成条件および混合条件等により、磁性体粒子１との混合体をペースト状あるいはシート状の電波吸収体として形成することができる。
【００２９】
また、セラミクスと混合することにより、硬質のセラミクスの形状保持作用により磁性体粒子１が安定して結合保持され磁性体粒子１を含む安定した形状の混合体が得られる。このようなセラミクスとの混合体は、予め電波吸収体として用いる形状や大きさに合わせて形成し、使用場所にそのまま電波吸収体として装着するように形成することができる。
【００３０】
本発明のコーティング磁性体の透磁率の周波数依存特性は、前述の図３に示したように、従来の六方晶フィライトに比べ、周波数限界が高周波数側に伸び、高い透磁率を高い周波数まで維持している。
【００３１】
これは、スピネル型フェライトの飽和磁化が約０．５Ｔであるのに対し、本発明で例えば純鉄を用いた場合、純鉄は、２．２Ｔの飽和磁化を示すためである。すなわち、同一周波数で比較すると、約４倍の透磁率を有し、同一の値の透磁率で比較すると、約４倍の高周波数まで値を維持する。
【００３２】
通常、電波吸収体のエネルギー吸収能は、その透磁率μの虚部μ”を用いて以下の式（４）で表わされる。
【００３３】
【数４】

【００３４】
ただし、Ｐ；電波吸収エネルギー、ω；角周波数、Ｈ；磁界強度である。
【００３５】
本発明によるコーティング磁性体は、透磁率が高いため、μ”も高い値を示す。したがって、式（４）の電波吸収エネルギーＰが大きくなり、吸収性能が優れた電波吸収体が得られる。
【００３６】
本発明に用いられる高飽和磁化を有する磁性材料の例を以下の表１に示す。
【００３７】
【表１】

【００３８】
これらの他にも、Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉの強磁性元素を少なくとも１以上含み、飽和磁化が１．０Ｔ以上の磁性材料は全て用いることができる。
【００３９】
図４（Ａ）〜（Ｅ）は、本発明に係る電波吸収体の使用例を示す。
図４（Ａ）は、プリント基板１０上に搭載されたＩＣ部品１１の上面に、このＩＣ部品１１の形状に合わせて切断したシート状の電波吸収体１２を貼付したものである。
図４（Ｂ）は、プリント基板１０上に搭載されたＩＣ部品１１の上側からペースト状の電波吸収体１３を塗布したものである。
図４（Ｃ）は、プリント基板１０上に形成された配線パターン１４を覆って、シート状またはペースト状の電波吸収体１５を設けたものである。
【００４０】
図４（Ｄ）は、多層プリント板を構成する各層の基板１０ａ，１０ｂ，１０ｃ同士を接合する接着材として本発明の電波吸収体１６を用いたものである。この場合、本発明のコーティング磁性体は粘着性のある樹脂と混合してこの電波吸収体１６を形成する。
【００４１】
図４（Ｅ）は、電波吸収すべき対象物の内部からの漏洩電波を吸収するために、対象物の外面側に本発明の電波吸収体１７を設け、その外面を金属の電波反射板１８で覆ったものである。これにより、矢印Ｅのように内部から外部に向かう電波が電波吸収体１７により吸収され、吸収されなかった電波は反射板１８で反射して再び電波吸収体１７に進入して吸収される。このように反射板１８と組合せることにより、漏洩電波が効果的に吸収され外部への影響が抑制される。漏洩電波を吸収すべき対象物として、本発明の電波吸収体は、ＩＣ部品や各種電子機器、あるいはテレビ、レーダー、衛星、電話等の無線通信機器およびこのような電子機器や通信機器を収容する建物等に対し適用される。
【００４２】
この場合、透磁率や誘電率の周波数依存性を利用することにより、予め吸収すべき周波数が分っている場合には、その周波数に合わせて電波吸収体１７の厚さ等を設定し、平面波に対するインピーダンス整合型電波吸収体を構成して、入射波や反射波同士の干渉等によりさらに効果的に電波を吸収させることができる。これにより、特に通信施設等の建物の電波障害を効果的に防止することが可能になる。
【００４３】
上記各使用あるいは実施形態において、本発明の電波吸収材料を格子型に設けることにより、さらに広い帯域での電波吸収作用を得ることができる。また、周波数に対する透磁率特性の異なる複数の電波吸収材料を積層して構成することにより、効率的に広い範囲の周波数にわたって高い電波吸収能力の電波吸収体を得ることができる。
【００４４】
図５は、本発明の効果を示すグラフである。図に示すように、本発明のコーティング磁性体粒子を用いた電波吸収体は、従来の電波吸収体に比べ、電波吸収量を大きく向上させることができる。
【００４５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明では、面内磁気異方性を有する磁性材料と、飽和磁化が１Ｔ以上の高飽和磁性材料を組合せることにより、面内磁気異方性による高い周波数特性と、高飽和磁化による高い透磁率を同時に兼ね備えて、周波数限界を数ＧＨｚ以上の高周波帯域まで高めることができ、高い周波数で高い透磁率特性の電波吸収体が得られる。
【００４６】
これにより、従来２〜３ＧＨｚでしか用いられなかった電波吸収体が、本発明により１０ＧＨｚ以上の高周波帯域まで用いることができるようになり、広い範囲にわたって電波障害等の防止を図ることができる。また、透磁率が高くなったため、電波吸収体の厚さを薄くすることができ、小型でコンパクトな形状の電波吸収体を形成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る磁性体粒子の構造説明図。
【図２】磁性体の周波数限界の説明図。
【図３】本発明のコーティング磁性体の周波数限界の図。
【図４】本発明の電波吸収体の使用例の説明図。
【図５】本発明の効果を示すグラフ。
【図６】従来のフェライト材の透磁率の周波数特性図。
【符号の説明】
１：磁性体粒子、２：中心材、３：表面材、
１０：プリント基板、１１：ＩＣ部品、
１２，１３，１５，１６，１７：電波吸収体、１４：配線パターン、
１０ａ，１０ｂ，１０ｃ：基板、１８：反射板[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a radio wave absorber. More specifically, the present invention relates to an electromagnetic wave absorber made of a mixture of magnetic particles, a resin material, and a ceramic material.
[0002]
[Prior art]
In an electronic device or a communication device, a radio wave absorber is used in order to absorb noise from the outside that becomes a disturbance or radio waves leaking from the inside to prevent noise and radio wave interference and achieve a stable function. Conventionally, as such a wave absorber, a spinel ferrite sintered body, a hexagonal ferrite sintered body, or a flake-shaped metal soft magnetic body is used as a particle, and the particle is mixed with a resin to form a composite. Absorbers have been put into practical use. Conventionally, this radio wave absorber absorbs radio waves in the range of several MHz to several GHz.
[0003]
The material parameters related to the characteristics of such a radio wave absorber are the complex permittivity ε and the complex permeability μ at a high frequency. Among these, in a radio wave absorber using a magnetic material, μ ″, which is an imaginary component of the complex magnetic permeability μ (= μ′−jμ ″), is involved in the radio wave absorption characteristics.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
The spinel type ferrite has a complex magnetic permeability μ = μ′−jμ ″ as shown in FIG. 6. The figure shows the real component μ ′ and the imaginary component μ ″ of each of the three types of ferrite materials a to c. As shown in the figure, the real component μ ′ of the magnetic permeability decreases above a certain frequency, and μ ″ takes a maximum value at the resonance frequency fr at a slightly higher frequency. The higher μ ″ at this time, the higher the value. Good absorption due to large energy loss.
[0005]
However, in spinel type ferrite, a material having a higher magnetic permeability causes resonance at a lower frequency, and therefore cannot be used at a high frequency such as the GHz band (the limit of the snake). This is expressed by the following formula (1) in which the product of the resonance frequency and the magnetic permeability is constant.
[0006]
[Expression 1]

[0007]
Where fr: resonance frequency, μ ′: real part of magnetic permeability, γ: gyromagnetic constant,
μ ₀ ; permeability of vacuum, Is; saturation magnetization.
[0008]
In order to solve the problem of the spinel type ferrite having low absorption at a high frequency, Y and Z type ferrites belonging to the hexagonal system and having in-plane magnetic anisotropy have been put into practical use. This is because hexagonal ferrite has low in-plane magnetic anisotropy and high magnetic permeability, and has high anisotropy energy to direct magnetization in the direction perpendicular to the plane, so it resonates at a higher frequency than spinel ferrite. Take advantage of what happens.
[0009]
However, even in such a hexagonal ferrite, several GHz is the limit. In this case, the product of the resonance frequency fr and the magnetic permeability μ ′ is expressed by the following equation (2).
[0010]
[Expression 2]

[0011]
However, H _A1 ; in-plane anisotropy, H _A2 ; in-plane to C-axis direction orthogonal to the plane.
[0012]
Comparing equation (1) and equation (2), a square root term is added in equation (2). In hexagonal ferrite, this square root is usually 1 or more as shown in the following formula (3).
[0013]
[Equation 3]

[0014]
For this reason, hexagonal ferrite can maintain a higher magnetic permeability up to a higher frequency than spinel ferrite. However, even in such a hexagonal ferrite, since its saturation magnetization is about 0.5 T, no high permeability material that can be used up to a band of several GHz or more has been found. Therefore, the band used also as a radio wave absorber has been limited to several GHz.
[0015]
The present invention has been made in consideration of the above prior art, and an object of the present invention is to provide a radio wave absorber exhibiting good radio wave absorption characteristics by embodying a magnetic material exhibiting high magnetic permeability in a high frequency band.
[0016]
[Means for Solving the Problems]
To achieve the above object, the present invention, magnetic particles and a resin material, made of a mixture of ceramic material or a low melting point metal material, the magnetic particles, the saturation magnetization on the surface of the hexagonal ferrite is not less than 1T providing der Ru electrostatic wave absorber obtained by coating a magnetic material.
[0017]
According to this configuration, by combining hexagonal ferrite , which is a magnetic material having in-plane magnetic anisotropy, and a highly saturated magnetic material having a saturation magnetization of 1T or more, high frequency characteristics due to in-plane magnetic anisotropy are obtained. In addition, the high magnetic permeability due to the high saturation magnetization is simultaneously provided, the frequency limit can be increased to a high frequency band of several GHz or more, and a radio wave absorber having high permeability characteristics at a high frequency can be obtained.
[0018]
Conventional magnetic materials could not exceed the snake limit. However, Y and Z type ferrites are commercialized by PHILIPS as a means to go beyond this. This is because, unlike spinel ferrite, it has in-plane magnetic anisotropy.
[0019]
It can be seen that in order to obtain a higher magnetic permeability at a higher frequency than such Y and Z type ferrite materials, the saturation magnetization Is should be increased in the term shown in the equation (2). Usually, the saturation magnetization of ferrite is 0.3 to 0.5T. On the other hand, the metal magnetic material reaches 2.2T for pure iron, 2.4T for iron cobalt alloy (permendur), and 2.8T for iron nitride compounds.
[0020]
In the present invention, focusing on these magnetic materials having high saturation magnetization, a magnetic material having both high frequency characteristics due to in-plane magnetic anisotropy and high magnetic permeability due to high saturation magnetization is provided.
[0021]
The principle of the present invention will be described.
FIG. 1 shows the structure of magnetic particles according to the present invention. The magnetic particles 1 are composed of a central material 2 and a surface material 3 for coating the surface thereof. The center material 2 is Y or Z ferrox planar type ferrite made of hexagonal ferrite having in-plane magnetic anisotropy, and the surface material 3 covering this is thinly made of a magnetic material having a saturation magnetization of 1.0 T or more ( Coating (with a thickness of the order of nanometers).
[0022]
With such a configuration, the magnetic moment of the surface material 3 is pulled by the magnetic moment of the central material 2, exhibits the same behavior as the central material 2, and has in-plane magnetic anisotropy. For this reason, high saturation magnetization is obtained simultaneously with a high resonance frequency in the surface layer.
[0023]
FIG. 2 shows such a frequency limit for spinel ferrite (snake limit), Y and Z type ferrite (hexagonal ferrite) and the surface-coated magnetic body of the present invention. As shown in the figure, by using the magnetic material of the present invention, the frequency limit can be further increased to a higher frequency side than the hexagonal ferrite.
[0024]
In this case, the permeability characteristics can be changed as shown in the coating magnetic bodies i and ii of FIG. 3 by changing the surface film thickness and material of the coating magnetic body of the present invention or the mixed composition of the absorber. In any case, the frequency limit is higher than that of the conventional hexagonal ferrite, and the high magnetic permeability is maintained up to the high frequency.
[0025]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below.
As a method for producing the coated magnetic particles 1 shown in FIG. 1 described above, first, fine particles to be the core material 2 are prepared by using, for example, a solid phase reaction method or a chemical precipitation method using a hexagonal ferrite material. In the chemical precipitation method, metal salts are reduced to deposit metal fine particles. In addition, the center material 2 can be prepared by making a fine particle of a sintered hexagonal ferrite material produced by a solid phase reaction method by an appropriate means. The shape of the central member 2 is substantially a hexagonal disk shape, and the size is about several hundred nm to several tens of μm.
[0026]
Next, the surface material 3 having a thickness of several nanometers to several tens of nanometers is coated on the central material 2 by a thin film forming method such as vapor deposition, sputtering, or CVD, or by plating.
[0027]
The surface-coated magnetic particles 1 thus formed are mixed with a resin, ceramics, or low melting point metal material, and this mixture is used as a radio wave absorber. The reason why such a mixture is formed is to disperse the magnetic particles appropriately and to make it easy to actually use as a wave absorber such as a paste or sheet.
[0028]
As a resin material, it can select suitably according to the purpose, target object, etc. to use, such as an epoxy resin, a phenol resin, or a rubber-type resin. Depending on resin selection, formation conditions, mixing conditions, and the like, the mixture with the magnetic particles 1 can be formed as a paste-like or sheet-like wave absorber.
[0029]
Further, by mixing with ceramics, the magnetic particles 1 are stably bonded and held by the shape-retaining action of hard ceramics, and a mixture having a stable shape including the magnetic particles 1 is obtained. Such a mixture with ceramics can be formed in advance according to the shape and size used as a radio wave absorber, and can be formed so as to be directly mounted as a radio wave absorber at the place of use.
[0030]
As shown in FIG. 3 above, the frequency dependence characteristic of the magnetic permeability of the coating magnetic material of the present invention is that the frequency limit extends to the high frequency side compared with the conventional hexagonal phyllite, and the high magnetic permeability is maintained up to a high frequency. is doing.
[0031]
This is because the saturation magnetization of spinel ferrite is about 0.5 T, whereas when pure iron is used in the present invention, for example, pure iron exhibits a saturation magnetization of 2.2 T. That is, when compared at the same frequency, the magnetic permeability is about 4 times, and when compared at the same value of magnetic permeability, the value is maintained up to about 4 times higher frequency.
[0032]
Usually, the energy absorbing ability of the radio wave absorber is expressed by the following formula (4) using the imaginary part μ ″ of the magnetic permeability μ.
[0033]
[Expression 4]

[0034]
Where P: radio wave absorption energy, ω: angular frequency, H: magnetic field strength.
[0035]
Since the magnetic coating material according to the present invention has a high magnetic permeability, μ ″ also shows a high value. Therefore, the radio wave absorption energy P of formula (4) is increased, and a radio wave absorber excellent in absorption performance can be obtained.
[0036]
Examples of magnetic materials having high saturation magnetization used in the present invention are shown in Table 1 below.
[0037]
[Table 1]

[0038]
In addition to these, all magnetic materials containing at least one or more ferromagnetic elements of Fe, Co, and Ni and having a saturation magnetization of 1.0 T or more can be used.
[0039]
4A to 4E show examples of use of the radio wave absorber according to the present invention.
FIG. 4A shows a state in which a sheet-like radio wave absorber 12 cut in accordance with the shape of the IC component 11 is pasted on the upper surface of the IC component 11 mounted on the printed circuit board 10.
FIG. 4B shows a paste-like wave absorber 13 applied from the upper side of the IC component 11 mounted on the printed circuit board 10.
In FIG. 4C, a sheet-like or paste-like radio wave absorber 15 is provided so as to cover the wiring pattern 14 formed on the printed circuit board 10.
[0040]
FIG. 4D shows an example in which the radio wave absorber 16 of the present invention is used as an adhesive for joining the

substrates

10a, 10b, and 10c of each layer constituting the multilayer printed board. In this case, the electromagnetic wave absorber 16 is formed by mixing the coated magnetic body of the present invention with an adhesive resin.
[0041]
In FIG. 4E, a radio wave absorber 17 of the present invention is provided on the outer surface side of the object in order to absorb the leaked radio wave from the inside of the object to be radio wave-absorbed, and the outer surface is provided with a metal radio wave reflector 18. It is covered with. As a result, the radio wave traveling from the inside to the outside as indicated by the arrow E is absorbed by the radio wave absorber 17, and the radio wave that has not been absorbed is reflected by the reflector 18 and enters the radio wave absorber 17 again to be absorbed. By combining with the reflector 18 in this way, leaked radio waves are effectively absorbed and the influence on the outside is suppressed. As a target to absorb leaked radio waves, the radio wave absorber of the present invention accommodates IC parts and various electronic devices, or wireless communication devices such as televisions, radars, satellites, and telephones, and such electronic devices and communication devices. Applies to buildings.
[0042]
In this case, when the frequency to be absorbed is known in advance by using the frequency dependency of the magnetic permeability and the dielectric constant, the thickness of the radio wave absorber 17 is set according to the frequency, and the plane wave By constructing an impedance matching type radio wave absorber for the above, it is possible to more effectively absorb radio waves by interference between incident waves and reflected waves. This makes it possible to effectively prevent radio interference particularly in buildings such as communication facilities.
[0043]
In each of the above uses or embodiments, by providing the radio wave absorbing material of the present invention in a lattice shape, it is possible to obtain a radio wave absorbing action in a wider band. Further, by laminating a plurality of radio wave absorption materials having different magnetic permeability characteristics with respect to the frequency, a radio wave absorber having high radio wave absorption ability can be obtained efficiently over a wide range of frequencies.
[0044]
FIG. 5 is a graph showing the effect of the present invention. As shown in the figure, the radio wave absorber using the coated magnetic particles of the present invention can greatly improve the radio wave absorption compared to the conventional radio wave absorber.
[0045]
【The invention's effect】
As described above, in the present invention, by combining a magnetic material having in-plane magnetic anisotropy and a highly saturated magnetic material having a saturation magnetization of 1T or more, high frequency characteristics due to in-plane magnetic anisotropy, A high magnetic permeability due to high saturation magnetization is simultaneously provided, the frequency limit can be increased to a high frequency band of several GHz or more, and a radio wave absorber having high permeability characteristics at a high frequency can be obtained.
[0046]
Thereby, the electromagnetic wave absorber that has been conventionally used only at 2 to 3 GHz can be used up to a high frequency band of 10 GHz or more according to the present invention, and it is possible to prevent radio interference and the like over a wide range. Moreover, since the magnetic permeability has increased, the thickness of the radio wave absorber can be reduced, and a small and compact radio wave absorber can be formed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an explanatory diagram of the structure of magnetic particles according to the present invention.
FIG. 2 is an explanatory diagram of a frequency limit of a magnetic material.
FIG. 3 is a frequency limit diagram of the magnetic coating material of the present invention.
FIG. 4 is an explanatory diagram of an example of use of the radio wave absorber of the present invention.
FIG. 5 is a graph showing the effect of the present invention.
FIG. 6 is a frequency characteristic diagram of magnetic permeability of a conventional ferrite material.
[Explanation of symbols]
1: magnetic particles, 2: center material, 3: surface material,
10: Printed circuit board, 11: IC component,
12, 13, 15, 16, 17: radio wave absorber, 14: wiring pattern,
10a, 10b, 10c: substrate, 18: reflector

Claims

Magnetic particles and a resin material, made of a mixture of ceramic material or a low melting point metal material, the magnetic particles, der those surface saturation magnetization of the hexagonal ferrite coated with 1.0 T or more magnetic materials that electric wave absorber.

Wave absorber according to the mixture to 請 Motomeko 1 formed into a paste.

Wave absorber according to 請 Motomeko 1 the mixture formed into a sheet.

Wave absorber according to 請 Motomeko 1 provided with the radio wave reflecting plate on the outer surface of the mixture provided with the mixture over the object to be wave absorber.