JP4247538B2

JP4247538B2 - Compressor

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Publication number: JP4247538B2
Application number: JP2003532843A
Authority: JP
Inventors: 勝孝宇根
Original assignee: Valeo Thermal Systems Japan Corp
Current assignee: Valeo Thermal Systems Japan Corp
Priority date: 2001-09-28
Filing date: 2002-09-26
Publication date: 2009-04-02
Anticipated expiration: 2022-09-26
Also published as: WO2003029654A1; JPWO2003029654A1

Description

【技術分野】
この発明は圧縮機に関し、特にシャフトにスラスト荷重を与える圧縮機に関する。
【背景技術】
第１２図は従来の圧縮機の部分断面図、第１３図は従来の他の圧縮機の部分断面図、第１４図は第１３図の圧縮機のスラスト軸受に加わる力を示す部分断面図である。
従来、シャフトの軸方向のガタを抑えるために、第１２図に示すように、シリンダブロック７０１に配置されたコイルスプリング７１６によってシャフト７０５にスラスト荷重を与えていた。しかし、コイルスプリング７１６では撓み量が多い割にばね荷重が弱いので、圧縮機の運転状態等によってはシャフト７０５の軸方向の支持力が不足することがあった。具体的には、可変容量型斜板式圧縮機の吐出容量を急激に小さくしたとき等、斜板（図示せず）がシャフト７０５に設けたストッパ（図示せず）に突き当たって、シャフト７０５をバルブプレート７０２の方へ移動させる力が発生するが、この力をコイルスプリング７１６は抑えることができなかった。シャフト７０５がバルブプレート７０２の方へ移動すると、斜板等を介してシャフト７０５に連結されたピストン７０７の上死点位置がずれてしまう。その結果、ピストン７０７が吸入弁７１１ａに当たり、異音が発生したり、異常な振動が発生したりし、最悪の場合、圧縮機の再駆動が不可能になるおそれがあった。また、第１２図に示されるボールベアリング７２４をシリンダブロック７０１のシリンダヘッド７０３側に配置すると次のような問題がある。
ボールベアリング７２４を挿入するための穴７０１ａを、圧縮室７１４が配置される部分の中央に空けなければならないので、圧縮室７１４と穴７０１ａとの間の肉厚が薄く、シリンダブロック７０１の剛性不足を招き、振動と騒音が高くなってしまう。
これらの不都合を解消するために、第１３図に示す圧縮機が発明された。この圧縮機は、シリンダブロック８０１と、シリンダブロック８０１に一端部を回転可能に支持されたシャフト８０５と、シャフト８０５を支持するスラストニードルベアリング８２４と、スラストニードルベアリング８２４を介してシャフト８０５にスラスト荷重を与えるコニカルワッシャ８２３とを備えている。
コニカルワッシャ８２３の凸面８２３ａはスラストニードルベアリング８２４に臨んでいる。また、コニカルワッシャ８２３の凸面８２３ａの内周縁側のエッジ８２３ｂがスラストニードルベアリング８２４に接し、コニカルワッシャ８２３の凹面８２３ｄの外周縁側のエッジ８２３ｆがシリンダブロック８０１に接触している。このようにしてコニカルワッシャ８２３はシリンダブロック８０１に支持され、スラストニードルベアリング８２４を介してシャフト８０５にスラスト荷重を与える。
第１４図に示すように、ニードル８２４ｃがシャフト８０５の軸線ａの周りを回るときにニードル８２４ｃの内側端部が描く軌跡の半径をＡとすると、コニカルワッシャ８２３からスラストニードルベアリング８２４に加えられるスラスト荷重Ｃ及びこのスラスト荷重Ｃの反力等のシャフト８０５からスラストニードルベアリング８２４に加えられる荷重Ｓはいずれも軸線ａを中心とする半径Ａの円の内側に加わる。
このコニカルワッシャ８２３を用いた圧縮機では、上述のようにコニカルワッシャ８２３の凹面８２３ｄの外周縁のエッジ８２３ｆはシリンダブロック８０１に接触している。また、シリンダブロック８０１は軽量化のためのアルミ材で形成されている。このため圧縮機を使用していくうちにコニカルワッシャ８２３のエッジ８２３ｆがシリンダブロック８０１に食い込む。コニカルワッシャ８２３がシリンダブロック８０１に食い込むと、コニカルワッシャ８２３の撓み量が少なくなる。コニカルワッシャ８２３では少ない撓み量で大きなばね荷重が生じるので、撓み量が少しでも少なくなると極端にばね荷重が小さくなり、コニカルワッシャ８２３によるシャフト８０５へのスラスト荷重が不足する。このように、従来の圧縮機ではコニカルワッシャ８２３によるシャフト８０５へのスラスト荷重を長期にわたって適正に保つことができなかった。
また、従来のコニカルワッシャ８２３を用いた圧縮機では、第１４図に示すように、コニカルワッシャ８２３からのスラスト荷重Ｃ及びシャフト８０５からの荷重Ｓがスラストニードルベアリング８２４の内周縁部に集中的に作用するので、スラストニードルベアリング８２４の固定側スラストレース８２４ａ及び回転側スラストレース８２４ｂが変形し、これらの外周縁部に隙間ができる。その結果、ニードル８２４ｃはそのシャフト側端部を中心にして揺動し、このニードル８２４ｃの揺動による音が発生する。
この発明は、コニカルワッシャによるシャフトヘのスラスト荷重を長期にわたって適正に保つことができる圧縮機を提供することを目的とする。
【発明の開示】
前述の目的を解決するためにこの発明の一実施形態では、シリンダブロックと、このシリンダブロックに一端部を回転可能に支持されたシャフトと、このシャフトを支持するスラスト軸受と、このスラスト軸受を介して前記シャフトにスラスト荷重を与えるコニカルワッシャとを備えた圧縮機において、前記コニカルワッシャの反スラスト軸受側端面が前記シリンダブロックによって支持されている。
上述のように前記コニカルワッシャの反スラスト軸受側端面が前記シリンダブロックによって支持されているので、コニカルワッシャがシリンダブロックに食い込まない。このため、コニカルワッシャによるシャフトヘのスラスト荷重を長期にわたって適正に保つことができる。
好ましくは、前記コニカルワッシャの反スラスト軸受側端面が凹面であり、前記コニカルワッシャの凸面が前記スラスト軸受に臨み、前記凹面の外周縁との接触を避ける溝が前記シリンダブロックに形成され、この溝の縁で前記凹面の外周縁の近傍が支えられている。
上述のように前記コニカルワッシャの反スラスト軸受側端面が凹面であり、前記コニカルワッシャの凸面が前記スラスト軸受に臨み、前記凹面の外周縁の近傍が前記溝の縁で支えられているので、前記シリンダブロックの前記凹面近傍の形状を自由にできる。
好ましくは、前記コニカルワッシャの反スラスト軸受側端面が凸面であり、前記コニカルワッシャの凹面が前記スラスト軸受に臨み、前記凸面の内周縁の近傍が前記シリンダブロックに支持されている。
上述のように前記コニカルワッシャの凹面が前記スラスト軸受に臨み、前記凸面の内周縁の近傍が前記シリンダブロックに支持されているので、コニカルワッシャのスラスト荷重がスクスト軸受の外周縁部に加わりシャフトの荷重がスラスト軸受の内周縁部に加わるため、スラスト軸受の内周縁部をコニカルワッシャの方へ撓ませる力が発生する。このため、スラスト軸受としてスラストニードルベアリングを用いてもニードルの揺動運動による衝撃音の発生を抑制することができる。
好ましくは、前記凸面の内周縁の近傍と前記シリンダブロックとの間に中間部材が配置されている。
上述のように前記凸面の内周縁の近傍と前記シリンダブロックとの間に中間部材が配置されているので、コニカルワッシャからの力が中間部材によってより広い範囲に分散されてシリンダブロックに伝わる。このため、シリンダブロックをより確実に保護することができる。
好ましくは、前記シャフトの一端部を支持するラジアル軸受が前記シリンダブロックに設けられ、このラジアル軸受を介して前記凸面の内周縁の近傍が前記シリンダブロックに支持されている。
上述のように前記シャフトの一端部を支持するラジアル軸受が前記シリンダブロックに設けられ、このラジアル軸受を介して前記凸面の内周縁の近傍が前記シリンダブロックに支持されているので、コニカルワッシャからの力がラジアル軸受によってより広い範囲に分散されてシリンダブロックに伝わる。このため、シリンダブロックをより確実に保護することができる。
好ましくは、前記スラスト軸受がボールベアリングである。
上述のようにスラスト軸受がボールベアリングでありこのボールベアリングは一般的なスラスト軸受（ニードルベアリング）よりも形状が単純であるので、このボールベアリングを収容するためにシリンダブロックに設けられる穴の形成が容易である。
好ましくは、前記スラスト軸受がニードルベアリングであり、このニードルベアリングの固定側スラストレースに第１係合部が形成され、前記シリンダブロックに前記第１係合部と係合して前記固定側スラストレースの回転を阻止する第２係合部が形成されている。
上述のようにスラストニードルベアリングの固定側スラストレースに第１係合部が形成され、前記シリンダブロックに前記第１係合部と係合して前記固定側スラストレースの回転を阻止する第２係合部が形成されているので、固定側スラストレースがシャフト等の回転の影響を受けず、回転しない。このため、スラストニードルベアリングが傷み難く、スラストニードルベアリングの信頼性を最大限活用できるため、定格荷重をオーバースペックで使用しなくてすみ、コストと機能を最適化できる。
また、この発明の一実施形態では、シリンダブロックと、前記シリンダブロックに一端部を回転可能に支持されたシャフトと、このシャフトを支持するスラスト軸受と、前記シャフトにスラスト荷重を与えるコニカルワッシャとを備えた圧縮機において、前記シャフトに前記スラスト荷重を受けるストッパ部が形成され、前記コニカルワッシャの内周縁と外周縁との一方が前記ストッパ部に接し、他方が前記スラスト軸受に接している。
上述のように前記コニカルワッシャの内周縁と外周縁との一方が前記ストッパ部に接し、他方が前記スラスト軸受に接しているので、硬質な材料からなるシャフトやスラスト軸受にコニカルワッシャが食い込まない。このため、コニカルワッシャによるシャフトヘのスラスト荷重を長期にわたって適正に保つことができる。また、構成部品が少なく、組立性に優れている。
好ましくは、前記スラスト軸受が二−ドルベアリングであり、このニードルベアリングの固定側スラストレースが前記シリンダブロックに嵌合され、前記ニードルベアリングの回転側スラストレースにスラストレース側係合部が形成され、前記シャフトに前記スラストレース側係合部と係合して前記回転側スラストレースを回転させるシャフト側係合部が形成されている。
上述のようにスラスト軸受がニードルベアリングであり、このニードルベアリングの固定側スラストレースがシリンダブロックに嵌合され、前記ニードルベアリングの回転側スラストレースにスラストレース側係合部が形成され、シャフトにスラストレース側係合部と係合して回転側スラストレースを回転させるシャフト側係合部が形成されているので、固定側スラストレースがシャフト等の回転の影響を受けずに回転せず、また、回転側スラストレースがシャフトと一緒に回転する。このため、固定側スラストレースとシリンダブロックとの間及び回転側スラストレースとシャフトとの間に無用な摩擦が生じないので、これらの摩耗を防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
以下、この発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
第１図はこの発明の第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図、第２図は第１図の可変容量型斜板式圧縮機の全体の縦断面図である。
第２図に示すように、この可変容量型斜板式圧縮機のシリンダブロック１の一端面にはバルブプレート２を介してリヤヘッド３が、他端面にはフロントヘッド４がそれぞれ固定されている。シリンダブロック１、リヤヘッド３及びフロントヘッド４はそれぞれアルミニウム系材料で形成されている。
前記シリンダブロック１には、シャフト５を中心にして周方向に所定間隔おきに複数のシリンダボア６が配設されている。シリンダボア６内にはピストン７が摺動可能に収容されている。シリンダボア６の内部には圧縮室１４が形成され、圧縮室１４の容積はピストン７の動きにつれて変化する。
第１図に示すように、シリンダブロック１の中心部には、ラジアル軸受収容孔１aとスラスト軸受収容孔１Ｃとが軸方向に隣接するように形成されている。ラジアル軸受収容孔１ａは平面１ｂを有する。スラスト軸受収容孔１ｃは平面１ｄ及び段差面１ｅを有する。ラジアル軸受収容孔１ａの内周面にはシャフト５の周方向へ延びたスナップリング溝１ｆが形成されている。スラスト軸受収容孔１Ｃの内周面にはシャフト５の軸方向へ延びたキー溝（第２係合部）１ｇが形成されている。このキー溝１ｇは、後述するスラストニードルベアリング２４の固定側スラストレース２４ａに形成されたキー（第１係合部）２４ｄを受け入れて固定側スラストレース２４ａの回転を阻止するためのものである。また、スラスト軸受収容孔１ｃの平面１ｄの外周部には環状の溝１ｈが形成されている。この溝１ｈは、後述するコニカルワッシャ２３の凹面２３ｂの外周縁２３ｆがシリンダブロック１に接触するのを避けるためのものである。
シャフト５は大径部５ａと小径部５ｂとを有する。大径部５ａと小径部５ｂとの境界には段差面５ｃが形成されている。シャフト５の一端部はラジアルニードルベアリング２５及びスラストニードルベアリング２４を介してシリンダブロック１に回転可能に支持されている。シャフト５の他端部はラジアルニードルベアリング２６を介してフロントヘッド４に回転可能に支持されている。
ラジアルニードルベアリング２５はラジアル軸受収容孔１ａ内に収容され、キー溝１ｆに嵌められたスナップリング２２によって係止されている。
スラストニードルベアリング２４は、固定側スラストレース２４ａと、回転側スラストレース２４ｂと、固定側スラストレース２４ａと回転側スラストレース２４ｂとで挟まれたニードル２４ｃとからなる。固定側スラストレース２４ａの外周縁の一部にはキー２４ｄが形成されている。このキー２４ｄは上述のようにキー溝１ｇ内に挿入されている。回転側スラストレース２４ｂはシャフト５の段差面５ｃによって受け止められている。
スラスト軸受収容孔１ｃの平面１ｄとスラストニードルベアリング２４との間には環状のコニカルワッシャ２３が配置されている。このコニカルワッシャ２３は、スラストニードルベアリング２４を介してシャフト５にスラスト荷重を与えるものである。このコニカルワッシャ２３の反スラスト軸受側端面の外周縁の近傍が溝１ｈの縁で支えられている。コニカルワッシャ２３は鉄系材料で形成され、凸面２３ａと凹面２３ｂとを有している。第１の実施形態では凸面２３ａがスラストニードルベアリング２４に臨んでいるので、反スラスト軸受側端面は凹面２３ｂである。凸面２３ａの内周縁２３ｃ及び外周縁２３ｄ並びに凹面２３ｂの内周縁２３ｅ及び外周縁２３ｆはそれぞれエッジとなっているが、コニカルワッシャ２３の「反スラスト軸受側端面」とはこれらのエッジを除いた箇所とする。
スラストフランジ４０は、シャフト５に固定され、シャフト５と一体に回転する。また、スラストフランジ４０はスラスト軸受３３を介してフロントヘッド４の内壁面に回転可能に支持されている。
斜板１０は、シャフト５に対して摺動可能かつシャフト５のヒンジボール９を中心に傾斜可能に取り付けられている。斜板１０は後述するリンク機構４１を介してスラストフランジ４０に連結され、スラストフランジ４０の回転につれて一体に回転する。斜板１０はシャフト５と直角な仮想面に対して傾斜可能である。斜板１０はピストン７の凹面部７ａ、７ｂにシュー５０、５１を介して連結されている。シュー５０、５１はシャフト５の回転につれて斜板１０の摺動面１０ａ、１０ｂ上を相対回転する。
リンク機構４１はリンク４１ａとピン４１ｂ、４１ｃとからなる。リンク４１ａの一端部はピン４１ｂによってスラストフランジ４０に回転可能に設けられ、他端部はピン４１ｃによって斜板１０に回転可能に設けられている。
スラストフランジ４０とヒンジボール９との間には巻きバネ４７が装着され、この巻バネ４７の付勢力により斜板１０がシリンダブロック１側へ付勢される。シリンダブロック１とヒンジボール９との間にはヒンジボール９のストッパ４８が装着されている。
前記リヤヘッド３内には、吸入室（低圧室）１３と、この吸入室１３の周囲に位置する吐出室１２とが形成されている（第２図参照）。
前記バルブプレート２には、シリンダボア６と吐出室１２とを連通させる複数の吐出ポート６１と、シリンダボア６と吸入室１３とを連通させる複数の吸入ポート６０とが、周方向に所定間隔おきに設けられている。
バルブプレート２の一端面には吐出弁シート１５及びガスケット１８が重ね合わされ、他端面には吸入弁シート１１が重ね合わされ、これらはボルト１９によってバルブプレート２とともにシリンダブロック１に固定されている。
吐出弁シート１５は複数の板状の吐出弁１５ａを有している。ガスケット１８は吐出弁１５ａの開度を規制する規制部１８ａとバルブプレート２とリヤヘッド３との間に介在するガスケット部１８ｂとを有している。吸入弁シート１１は複数の板状の吸入弁１１ａを有している。
吸入ポート６０は吸入弁１１ａにより開閉され、吐出ポート６１は吐出弁１５ａにより開閉される。
シリンダブロック１には吸入室１３とクランク室８とを連通する連通路４４が設けられている。
次に、この可変容量型斜板式圧縮機の作動を説明する。
図示しない車載エンジンの回転動力がシャフト５に伝達されると、シャフト５の回転力はスラストフランジ４０、リンク機構４１を経て斜板１０に伝達され、斜板１０が回転する。斜板１０の回転によりシュー５０、５１が斜板１０の摺動面１０ａ、１０ｂ上を相対回転し、斜板１０からの回転力がピストン７の直線往復運動に変換される。ピストン７がシリンダボア６内を摺動すると、シリンダボア６内の圧縮室１４の容積が変化し、この容積変化によって冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出が順次行われる。斜板１０の傾斜角度に応じた容量の高圧の冷媒ガスが可変容量型斜板式圧縮機の外部へ吐出される。
シャフト５には軸方向のガタがあるので、可変容量型斜板式圧縮機の運転中にシャフト５をリヤヘッド３の方へ向かわせる力が作用すると、シャフト５はリヤヘッド３の方へ移動しようとする。しかし、このシャフト５の移動はコニカルワッシャ２３のスラスト荷重によって阻止される。このときのシャフト５からコニカルワッシャ２３に伝えられた力はコニカルワッシャ２３の凹面２３ｂの外周縁の近傍部分を介してシリンダブロック１に伝えられ、ここで受け止められる。コニカルワッシャ２３のスラスト荷重はシャフト５に固定されたスラストフランジ４０を介してスラストニードルベアリング３３によって受け止められる。
次に、この可変容量型斜板式圧縮機の効果について説明する。
コニカルワッシャ２３の凹面２３ｂの外周縁２３ｆとの接触を避ける溝１ｈがシリンダブロック１に形成され、この溝１ｈの縁で凹面２３ｂの外周縁２３ｆの近傍すなわち反スラスト軸受側端面が支えられているので、コニカルワッシャ２３の外周縁２３ｆがシリンダブロック１に食い込むことが無く、したがって、コニカルワッシャ２３によるシャフト５へのスラスト荷重を長期にわたって適正に保つことができる。
スラストニードルベアリング２４の固定側スラストレース２４ａにキー２４ｄが形成され、シリンダブロック１にキー２４ｄを受け入れて固定側スラストレース２４ａの回転を阻止するキー溝１ｇが形成されているので、固定側スラストレース２４ａがシャフト５等の回転の影響を受けず、回転しない。このように固定側スラストレース２４ａが回転しないようになっているので、スラストニードルベアリング２４が傷み難く、スラストニードルベアリング２４の信頼性を向上させることができる。
また、ラジアル軸受収容孔１ａがラジアルニードルベアリング２５をシリンダブロック１のクランク室８側から受け入れるタイプであるので、ラジアル軸受収容孔１ａからシリンダブロック１の吸入室１３側端面の間に大きな孔をあける必要が無い。このためシリンダブロック１のラジアル軸受収容孔１ａから吸入室１３側端面までの間の設計自由度が高く、この付近を通る通路４４等の設計を容易に行うことができる。
第３図はこの発明の参考としての第１の参考形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図、第４図は第３図の可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の変形状態をイメージ化した断面図である。
第１の参考形態の可変容量型斜板式圧縮機は一部を除いて第１の実施形態の可変容量型斜板式圧縮機と同じ構成であるので、同じ部分の説明を省略する。以下、第１の実施形態と構成の異なる部分についてだけ説明する。
第１の実施形態ではラジアル軸受収容孔１ａはラジアルニードルベアリング２５をシリンダブロック１のクランク室８側から受け入れるようになっているが、第１の参考形態ではラジアル軸受収容孔２０１ａはラジアルニードルベアリング２２５をシリンダブロック２０1の吸入室（図示せず）側から受け入れるようになっている。
また、第１の実施形態ではラジアル軸受収容孔１ａとスラスト軸受収容孔１ｃとは隣接しているが、第１の参考形態ではラジアル軸受収容孔２０１ａとスラスト軸受収容孔２０１ｃとは離隔している。このラジアル軸受収容孔２０１ａとスラスト軸受収容孔２０１ｃとを隔てる隔壁２０１ｊにはシャフト挿通孔２０１ｋが形成されている。
また、第１の実施形態ではラジアル軸受収容孔１ａの平面１ｂはバルブプレート２側にあり、スナップリング溝１ｆはスラスト軸受収容孔１ｃ側にあるが、第１の参考形態ではラジアル軸受収容孔２０１ａの平面２０１ｂはスラスト軸受収容孔２０１ｃ側にあり、スナップリング溝２０１ｆはバルブプレート２（第２図参照）側にある。
コニカルワッシャ２２３はスラスト軸受収容孔２０１ｃの平面２０１ｄとスラストニードルベアリング２２４との間に配置されているが、その向きが第１の実施形態と異なる。すなわち、第１の参考形態では凹面２２３ｂがスラストニードルベアリング２２４に臨んでおり、反スラスト軸受側端面は凸面２２３ａである。このコニカルワッシャ２２３の凸面２２３ａの内周縁の近傍がシャフト挿通孔２０１ｋの縁で支えられている。
第３図に示すように、ニードル２２４ｃがシャフト２０５の軸線ａの周りを回るときにニードル２２４ｃの内側端部が描く軌跡の半径をＡ、二−ドル２２４ｃの長さをｂ、コニカルワッシャ２２３の凹面２２３ｂの外周縁２２３ｆの半径をＲ、シャフト２０５の大径部２０５ａの半径をｒとすると、第１の参考形態では次の関係が成り立つ。
Ｒ＞（Ａ十ｂ）、ｒ＜Ａ（但しＲ＞ｒ十ｂとする。）
このような関係があると、第４図に示すように、コニカルワッシャ２２３からのスラスト荷重Ｃがスラストニードルベアリング２２４の外周縁部に加わり、シャフト２０５からの荷重Ｓがスラストニードルベアリング２２４の内周縁部に加わる。このため固定側スラストレース２２４ａ及び回転側スラストレース２２４ｂはそれぞれ内周縁部がコニカルワッシャ２２３の方へ撓むように変形する。このとき固定側スラストレース２２４ａの変形量が回転側スラストレース２２４ｂの変形量よりも大きいので、スラストニードルベアリング２２４の内周縁部において両スラストレース２２４ａ、２２４ｂの間に隙間が生じる。しかし、このようにスラストニードルベアリング２２４が変形すると、第４図に示すように、ニードル２２４ｃにはその中心軸に直交する軸Ｐを中心にして外側端部を回転側スラストレース２２４ｂの方へ、内側端部を固定側スラストレース２２４ａの方へ向かわせるモーメントＭが発生する。このようにニードル２２４ｃに方向の定まったモーメントＭが発生すると、スラストニードルベアリング２２４の変形によって内周縁部側に隙間が生じても、ニードル２２４ｃは揺動することなくシャフト２０５の周りを回るので、ニードル２２４ｃの揺動運動による衝撃音を抑制することができる。
第１の参考形態の圧縮機は上述のように、ラジアルニードルベアリング２２５をシリンダブロック２０１の吸入室１３（第２図参照）側からラジアル軸受収容孔２０１ａへ挿入するタイプであるので、シリンダブロック２０１のラジアル軸受収容孔２０１ａから吸入室側端面までの間の設計自由度が第１の実施形態よりも小さいが、この点を除き、第１の実施形態と同様の作用効果を生じ、更に騒音の抑制効果をも奏する。
第５図はこの発明の参考としての第２の参考形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図、第６図は第５図の可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の変形状態をイメージ化した断面図である。
第５図及び第６図に示すように、第２の参考形態の可変容量型斜板式圧縮機は一部を除いて第１の参考形態の可変容量型斜板式圧縮機と同じ構成であるので、同じ部分の説明を省略する。以下、第１の参考形態と構成の異なる部分についてだけ説明する。
第１の参考形態ではラジアル軸受収容孔２０１ａはラジアルニードルベアリング２２５をシリンダブロック２０１の吸入室１３（第２図参照）側から受け入れるようになっているが、第２の参考形態ではラジアル軸受収容孔３０１ａは第１の実施形態と同様にラジアルニ−ドルベアリング３２５をシリンダブロック３０１のクランク室８（第２図参照）側から受け入れるようになっている。
また、第１の参考形態ではラジアル軸受収容孔２０１ａとスラスト軸受収容孔２０１ｃとは隔壁２０１ｊによって離隔され、この隔壁２０１ｊに形成されたシャフト挿通孔２０１ｋによって連通しているが、第２の参考形態ではラジアル軸受収容孔３０１ａとスラスト軸受収容孔３０１ｃとは第１の実施形態と同様に隣接しており、シリンダブロック３０１には第１の参考形態の隔壁２０１ｊに相当する部分が無い。
また、第１の参考形態ではラジアル軸受収容孔２０１ａの平面２０１ｂはスラスト軸受収容孔２０１ｃ側にあり、スナップリング溝２０１ｆはバルブプレート２（第２図参照）側にあるが、第２の参考形態ではラジアル軸受収容孔３０１ａの底面３０１ｂはバルブプレート２（第２図参照）側にあり、第１の参考形態のスナップリング溝２０１ｆに相当するものは無い。
第１の参考形態ではコニカルワッシャ２２３はスラスト軸受収容孔２０１ｃの平面２０１ｄとスラストニードルベアリング２２４との間に配置されているが、第２の参考形態ではコニカルワッシャ３２３がスラスト軸受収容孔３０１ｃの平面３０１ｄに設置されたスプリングシート（中間部材）３３１とスラストニードルベアリング３２４との間に配置されている。
このスプリングシート３３１は、ワッシャ状であり、スラスト軸受収容孔３０１ｃに嵌合（隙間嵌め）され、コニカルワッシャ３２３の凸面３２３ａの内周縁の近傍を支え、更に、ラジアルニードルベアリング３２５の抜け止めを兼ねている。このスプリングシート３３１は鉄系材料からなる。
第２の参考形態の圧縮機は第１の実施形態と同様に、ラジアルニードルベアリング３２５をシリンダブロック２０１のクランク室８（第２図参照）側からラジアル軸受収容孔３０１ａへ挿入するタイプであるので、シリンダブロック３０１のラジアル軸受収容孔３０１ａから吸入室１３（第２図参照）側端面までの間の設計自由度が第１の実施形態と同様に大きく、クランク室８と吸入室１３とを連通する通路４４（第２図参照）の設計を容易に行うことができる。また、第６図に示すように、ニードル３２４ｃには第１の参考形態と同様に方向の定まったモーメントＭが生じるので、ニードル３２４ｃの衝撃音の抑制効果も奏し、これ以外にも第１の参考形態と同様の作用効果を生じる。
第７図はこの発明の第２の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図である。
第７図に示すように、第２の実施形態の可変容量型斜板式圧縮機は一部を除いて第２の参考形態の可変容量型斜板式圧縮機と同じ構成であるので、同じ部分の説明を省略する。以下、第２の参考形態と構成の異なる部分についてだけ説明する。
第２の実施形態ではラジアルニードルベアリング４２５はラジアル軸受収容孔４０１ａに圧入されている。第２の実施形態には第２の参考形態のスプリングシート３３１に相当するものが無い。このスプリングシート３３１に代わり第２の実施形態ではラジアルニードルベアリング４２５の外輪４２５ａがコニカルワッシャ４２３の凸面４２３ａの内周縁４２３ｃの近傍を支えている。
第２の実施形態はスプリングシートが無い分、第２の参考形態よりも低コストであり、しかも第２の参考形態と同様の作用効果を生じさせる。
第８図はこの発明の第３の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図である。
第８図に示すように、第３の実施形態の可変容量型斜板式圧縮機は一部を除いて第２の実施形態の可変容量型斜板式圧縮機と同じ構成であるので、同じ部分の説明を省略する。以下、第２の実施形態と構成の異なる部分についてだけ説明する。
第３の実施形態の可変容量型斜板式圧縮機では容量が第２の実施形態の圧縮機よりも小さく、シャフト５０５に加わる荷重も第２の実施形態に比べ小さい。このため、第３の実施形態ではシャフト５０５のスラスト軸受としてスラストボールベアリング５３４を用いている。このスラストボールベアリング５３４は内輪５３４ａと外輪５３４ｂとボール５３４ｃとからなる。
このように第３の実施形態ではスラスト軸受としてボールベアリング５３４を用いているので、これを収容するスラスト軸受収容孔５０１ｃの形状が単純であり、第２の実施形態のスラスト軸受収容孔４０１ｃのように、段差面４０１ｅやキー溝４０１ｇを形成する必要が無く、スラスト軸受収容孔５０１ｃの形成が容易である。第３の実施形態によれば、この作用効果の他に第２の実施形態と同様の作用効果が生じる。
第９図はこの発明の第４の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図である。
第４の実施形態を第１の実施形態と比較しながら説明する。
シリンダブロック６０１には第１の実施形態と同様にラジアル軸受収容孔６０１ａとスラスト軸受収容孔６０１ｃとが隣接している。しかし、ラジアル軸受収容孔６０１ａには第１の実施形態のスナップリング溝１ｆに相当するものが無い。ラジアル軸受収容孔６０１ｄの平面の外周縁部には溝６０１ｎが形成されているが、これは第１の実施形態の溝１ｈに相当するものではない。また、ラジアル軸受収容孔６０１ｄには、第１の実施形態の段差面１ｅ及びキー溝１ｇに相当するものが無い。
スラストニードルベアリング６２４の固定側スラストレース６２４ａは第１の実施形態のキー２４ｄに相当する部分が無く、完全な円形であり、スラスト軸受収容孔６０１ｃに嵌合（隙間嵌め）され、スラスト軸受収容孔６０１ｃの平面６０１ｄ上に直接設置されている。この固定側スラストレース６２４ａはラジアルニードルベアリング６２５の抜け止めを兼ねる。回転側スラストレース６２４ｂの内周縁部には、凹部（スラストレース側係合部）６２４ｅが２つ形成されている。これらの凹部６２４ｅは回転側スラストレース６２４ｂの径方向で対向する。
シャフト６０５の小径部６０５ｂには２つのキー（シャフト側係合部）６０５ｄが形成されている。一方のキー６０５ｄは他方のキー６０５ｄに対して周方向へ１８０°変えられた位置にある。これらのキー６０５ｄは軸線方向へ延び、回転側スラストレース６２４ｂの凹部に嵌合している。シャフト６０５の段差面６０５ｃは回転側スラストレース６２４ｂから離隔している。
第４の実施形態の特徴は、コニカルワッシャ６２３がスラストニードルベアリング６２４の回転側スラストレース６２４ｂとシャフト６０５の段差面（ストッパ部）６０５ｃとの間に介在している点にある。このコニカルワッシャ６２３の凹面６２３ｂの外周縁６２３ｆは回転側スラストレース６２４ｂに接触しており、凸面６２３ａの内周縁６２３ｅはシャフト６０５の段差面６０５ｃに接触している。
第９図に示すように、ニードル６２４ｃがシャフト６０５の軸線ａの周りを回るときにニードル６２４ｃの内側端部が描く軌跡の半径をＡ、ニードル６２４ｃの長さをｂ、コニカルワッシャ６２３の凹面６２３ｂの外周縁６２３ｆの半径をＲ、径方向における平面６０１ｄの内周縁と外周縁との中間点ｏから軸線ａまでの距離を七とすると、第４の実施形態では次の関係が成り立つ。
Ｒ＜（Ａ十ｂ）、ｔ＞Ａ
このような関係が成立すると、第１の参考形態、第２の参考形態等と異なり、ニードル６２４ｃにモーメントは発生しない。しかし、そもそも上記の関係が成立すると、スラストニードルベアリング６２４に変形が生じないので、ニードル６２４ｃは安定して周回するので、衝撃音を抑制することができる。
また、シャフト６０５及びスラストニードルベアリング６２４は鉄系材料からなるので、コニカルワッシャ６２３がこれらに食い込むことない。更に、ラジアルニードルベアリング６２５をクランク室８（第２図参照）の方からラジアル軸受収容孔６０１ａに挿入するようになっているので、第４の実施形態は第１の実施形態と同様の作用効果を生じる。
第１０図はこの発明の第４の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の変形例の一部分の断面図である。
第９図に示す可変容量型斜板式圧縮機では、ニードルベアリング６２４の回転側スラストレース６２４ｂに凹部６２４ｅが形成され、シャフト６０５に凹部６２４ｅに嵌合するキー６０５ｄが形成されているが、この変形例は第９図に示すものと逆で、回転側スラストレース６２４ｂに凸部（スラストレース側係合部）６２４ｆが形成され、シャフト６０５に凹部（シヤフト側係合部）６０５ｅが形成されている。この構成により、回転側スラストレース６２４ｂがシャフト６０５と一緒に回転するようになっている。
第１１図はこの発明の第４の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の他の変形例の一部分の断面図である。
この変形例では、シャフト６０５の小径部６０５ｂの径方向両端に平面（シャフト側係合部）６０５ｆが形成され、回転側スラストレース６２４ｂに平面６０５ｆと接触する平面（スラストレース側係合部）６２４ｇが形成されている。この構成により、回転側スラストレース６２４ｂがシャフト６０５と一緒に回転するようになっている。
なお、上述の実施形態では圧縮機の一例として可変容量型斜板式圧縮機を説明したが、固定容量型斜板式圧縮機や揺動板式圧縮機等、コニカルワッシャによってシャフトにスラスト荷重を加えるタイプの圧縮機ならばいずれにも本願発明を適用できる。
なお、第１及び第２の参考形態、第１〜第４の実施形態ではラジアル軸受としてラジアルニードルベアリングを用いたが、ラジアルボールベアリングや滑り軸受等を用いてもよい。
また、第１及び第２の参考形態、第１及び第２の実施形態ではニードルベアリングの固定側スラストレースにキーを設け、スラスト軸受収容孔にキー溝を設けたが、このキーとキー溝との関係を逆にしてもよい。
なお、第４の実施形態では、コニカルワッシャの凹面をスラストニードルベアリングに臨ませたが、段差面の代わりにフランジ状のストッパ部を設ければ、コニカルワッシャの凸面をスラストニードルベアリングに臨ませることができる。
【産業上利用可能性】
以上のように、本発明に係る圧縮機は乗用車、バス又はトラック等の車両に搭載されるエアコンの冷媒圧縮機として有用であり、特に冷房能力の必要量に応じて冷媒ガスの吐出量をコントロールするエアコンに用いる圧縮機として適している。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１はこの発明の第１の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図である。
【図２】図２は図１の可変容量型斜板式圧縮機の全体の縦断面図である。
【図３】図３はこの発明の参考としての第１の参考形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図である。
【図４】図４は図３の可変容量型斜版式圧縮機の軸受部の変形状態をイメージ化した断面図である。
【図５】図５はこの発明の参考としての第２の参考形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図である。
【図６】図６は図５の可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の変形状態をイメージ化した断面図である。
【図７】図７はこの発明の第２の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図であるO
【図８】図８はこの発明の第３の実施形態に係る可変容量型斜版式圧縮機の軸受部の断面図である。
【図９】図９はこの発明の第４の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の軸受部の断面図である。
【図１０】図１０は第４の実施形態に係る可変容量型斜版式圧縮機の変形例の一部を示す平面図である。
【図１１】図１１は第４の実施形態に係る可変容量型斜板式圧縮機の他の変形例の一部を示す平面図である。
【図１２】図１２は従来の圧縮機の一例の部分断面図である。
【図１３】図１３は従来の他の例の圧縮機の部分断面図であるo
【図１４】図１４は図１３の圧縮機のスラスト軸受に加わるカを示す部分断面図である。【Technical field】
The present invention relates to a compressor, and more particularly to a compressor that applies a thrust load to a shaft.
[Background]
12 is a partial cross-sectional view of a conventional compressor, FIG. 13 is a partial cross-sectional view of another conventional compressor, and FIG. 14 is a partial cross-sectional view showing the force applied to the thrust bearing of the compressor of FIG. is there.
Conventionally, in order to suppress the axial play of the shaft, a thrust load is applied to the shaft 705 by a coil spring 716 disposed in the cylinder block 701 as shown in FIG. However, since the coil spring 716 has a large spring amount, the spring load is weak, so that the axial support force of the shaft 705 may be insufficient depending on the operating state of the compressor. Specifically, when the discharge capacity of the variable displacement swash plate compressor is suddenly reduced, the swash plate (not shown) hits a stopper (not shown) provided on the shaft 705, and the shaft 705 is valved. Although a force to move toward the plate 702 is generated, the coil spring 716 could not suppress this force. When the shaft 705 moves toward the valve plate 702, the top dead center position of the piston 707 connected to the shaft 705 via a swash plate or the like shifts. As a result, the piston 707 hits the suction valve 711a, causing abnormal noise or abnormal vibration. In the worst case, the compressor may not be redriven. Further, when the ball bearing 724 shown in FIG. 12 is arranged on the cylinder head 703 side of the cylinder block 701, there are the following problems.
Since the hole 701a for inserting the ball bearing 724 must be formed in the center of the portion where the compression chamber 714 is disposed, the thickness between the compression chamber 714 and the hole 701a is thin, and the rigidity of the cylinder block 701 is insufficient. Causes vibration and noise.
In order to eliminate these disadvantages, the compressor shown in FIG. 13 was invented. This compressor includes a cylinder block 801, a shaft 805 that is rotatably supported at one end by the cylinder block 801, a thrust needle bearing 824 that supports the shaft 805, and a thrust load applied to the shaft 805 via the thrust needle bearing 824. And a conical washer 823.
The convex surface 823 a of the conical washer 823 faces the thrust needle bearing 824. Further, the edge 823 b on the inner peripheral side of the convex surface 823 a of the conical washer 823 is in contact with the thrust needle bearing 824, and the edge 823 f on the outer peripheral side of the concave surface 823 d of the conical washer 823 is in contact with the cylinder block 801. In this manner, the conical washer 823 is supported by the cylinder block 801 and applies a thrust load to the shaft 805 via the thrust needle bearing 824.
As shown in FIG. 14, when the radius of the locus drawn by the inner end of the needle 824c when the needle 824c rotates around the axis a of the shaft 805 is A, the thrust applied from the conical washer 823 to the thrust needle bearing 824 The load S applied to the thrust needle bearing 824 from the shaft 805, such as the load C and the reaction force of the thrust load C, is applied to the inside of a circle with a radius A centering on the axis a.
In the compressor using the conical washer 823, the edge 823f of the outer peripheral edge of the concave surface 823d of the conical washer 823 is in contact with the cylinder block 801 as described above. The cylinder block 801 is made of an aluminum material for weight reduction. For this reason, the edge 823f of the conical washer 823 bites into the cylinder block 801 as the compressor is used. When the conical washer 823 bites into the cylinder block 801, the amount of bending of the conical washer 823 decreases. Since the conical washer 823 generates a large spring load with a small amount of bending, the spring load becomes extremely small when the amount of bending is even small, and the thrust load on the shaft 805 by the conical washer 823 is insufficient. Thus, in the conventional compressor, the thrust load applied to the shaft 805 by the conical washer 823 could not be properly maintained over a long period of time.
Further, in the compressor using the conventional conical washer 823, as shown in FIG. 14, the thrust load C from the conical washer 823 and the load S from the shaft 805 are concentrated on the inner peripheral edge of the thrust needle bearing 824. As a result, the fixed side thrust trace 824a and the rotation side thrust trace 824b of the thrust needle bearing 824 are deformed, and a gap is formed in the outer peripheral edge portion thereof. As a result, the needle 824c swings around its shaft side end, and a sound is generated by the swing of the needle 824c.
It is an object of the present invention to provide a compressor capable of maintaining a proper thrust load on a shaft by a conical washer over a long period of time.
DISCLOSURE OF THE INVENTION
In order to solve the above-described object, according to an embodiment of the present invention, a cylinder block, a shaft rotatably supported at one end by the cylinder block, a thrust bearing that supports the shaft, and a thrust bearing are provided. In the compressor including a conical washer that applies a thrust load to the shaft, the end surface on the side opposite to the thrust bearing of the conical washer is supported by the cylinder block.
As described above, the anti-thrust bearing side end surface of the conical washer is supported by the cylinder block, so the conical washer does not bite into the cylinder block. For this reason, the thrust load on the shaft by the conical washer can be properly maintained over a long period of time.
Preferably, the end surface on the side opposite to the thrust bearing of the conical washer is a concave surface, the convex surface of the conical washer faces the thrust bearing, and a groove that avoids contact with the outer peripheral edge of the concave surface is formed in the cylinder block. The vicinity of the outer peripheral edge of the concave surface is supported by the edge.
As described above, the anti-thrust bearing side end surface of the conical washer is a concave surface, the convex surface of the conical washer faces the thrust bearing, and the vicinity of the outer peripheral edge of the concave surface is supported by the edge of the groove. The shape near the concave surface of the cylinder block can be freely set.
Preferably, the end surface on the side opposite to the thrust bearing of the conical washer is a convex surface, the concave surface of the conical washer faces the thrust bearing, and the vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface is supported by the cylinder block.
As described above, the concave surface of the conical washer faces the thrust bearing, and the vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface is supported by the cylinder block, so that the thrust load of the conical washer is applied to the outer peripheral edge of the thrust bearing and the shaft Since the load is applied to the inner peripheral edge of the thrust bearing, a force is generated that deflects the inner peripheral edge of the thrust bearing toward the conical washer. For this reason, even if a thrust needle bearing is used as the thrust bearing, it is possible to suppress the generation of impact sound due to the swinging motion of the needle.
Preferably, an intermediate member is disposed between the vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface and the cylinder block.
As described above, since the intermediate member is disposed between the vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface and the cylinder block, the force from the conical washer is distributed to a wider range by the intermediate member and transmitted to the cylinder block. For this reason, a cylinder block can be protected more reliably.
Preferably, a radial bearing that supports one end of the shaft is provided in the cylinder block, and the vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface is supported by the cylinder block via the radial bearing.
As described above, a radial bearing that supports one end of the shaft is provided in the cylinder block, and the vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface is supported by the cylinder block via the radial bearing. The force is distributed over a wider range by the radial bearing and transmitted to the cylinder block. For this reason, a cylinder block can be protected more reliably.
Preferably, the thrust bearing is a ball bearing.
As described above, the thrust bearing is a ball bearing, and this ball bearing has a simpler shape than a general thrust bearing (needle bearing). Therefore, a hole provided in the cylinder block for accommodating the ball bearing is not formed. Easy.
Preferably, the thrust bearing is a needle bearing, a first engagement portion is formed in a fixed-side thrust trace of the needle bearing, and the fixed-side thrust trace is engaged with the first engagement portion in the cylinder block. A second engagement portion that prevents the rotation of the second engagement portion is formed.
As described above, the first engagement portion is formed in the fixed side thrust trace of the thrust needle bearing, and the second engagement for engaging the first engagement portion in the cylinder block to prevent the rotation of the fixed side thrust trace. Since the joint portion is formed, the fixed side thrust trace is not affected by the rotation of the shaft or the like and does not rotate. For this reason, the thrust needle bearing is not easily damaged, and the reliability of the thrust needle bearing can be utilized to the maximum. Therefore, it is not necessary to use the rated load with an overspec, and the cost and function can be optimized.
In one embodiment of the present invention, a cylinder block, a shaft that is rotatably supported at one end by the cylinder block, a thrust bearing that supports the shaft, and a conical washer that applies a thrust load to the shaft are provided. In the compressor provided, a stopper portion that receives the thrust load is formed on the shaft, one of the inner peripheral edge and the outer peripheral edge of the conical washer is in contact with the stopper portion, and the other is in contact with the thrust bearing.
As described above, since one of the inner peripheral edge and the outer peripheral edge of the conical washer is in contact with the stopper portion and the other is in contact with the thrust bearing, the conical washer does not bite into a shaft or thrust bearing made of a hard material. For this reason, the thrust load on the shaft by the conical washer can be properly maintained over a long period of time. Moreover, there are few components and it is excellent in assemblability.
Preferably, the thrust bearing is a dollar bearing, a fixed side thrust trace of the needle bearing is fitted to the cylinder block, and a thrust trace side engaging portion is formed on the rotation side thrust trace of the needle bearing, A shaft-side engagement portion is formed on the shaft to engage the thrust race-side engagement portion and rotate the rotation-side thrust race.
As described above, the thrust bearing is a needle bearing, the fixed side thrust trace of this needle bearing is fitted into the cylinder block, the thrust trace side engaging portion is formed in the rotating side thrust trace of the needle bearing, and the thrust is applied to the shaft. Since the shaft side engagement part that engages with the race side engagement part and rotates the rotation side thrust trace is formed, the fixed side thrust trace does not rotate without being affected by the rotation of the shaft, etc. The rotation side thrust trace rotates with the shaft. For this reason, since unnecessary friction does not occur between the fixed side thrust trace and the cylinder block and between the rotation side thrust trace and the shaft, these wears can be prevented.
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a sectional view of a bearing portion of a variable capacity swash plate compressor according to a first embodiment of the present invention, and FIG. 2 is an overall longitudinal sectional view of the variable capacity swash plate compressor of FIG. is there.
As shown in FIG. 2, a rear head 3 is fixed to one end face of a cylinder block 1 of this variable capacity swash plate compressor via a valve plate 2, and a front head 4 is fixed to the other end face. The cylinder block 1, the rear head 3, and the front head 4 are each formed of an aluminum-based material.
The cylinder block 1 is provided with a plurality of cylinder bores 6 at predetermined intervals in the circumferential direction around the shaft 5. A piston 7 is slidably accommodated in the cylinder bore 6. A compression chamber 14 is formed inside the cylinder bore 6, and the volume of the compression chamber 14 changes as the piston 7 moves.
As shown in FIG. 1, a radial bearing housing hole 1a and a thrust bearing housing hole 1C are formed in the central portion of the cylinder block 1 so as to be adjacent to each other in the axial direction. The radial bearing receiving hole 1a has a flat surface 1b. The thrust bearing housing hole 1c has a flat surface 1d and a step surface 1e. A snap ring groove 1f extending in the circumferential direction of the shaft 5 is formed on the inner peripheral surface of the radial bearing receiving hole 1a. A key groove (second engagement portion) 1g extending in the axial direction of the shaft 5 is formed on the inner peripheral surface of the thrust bearing housing hole 1C. The key groove 1g is for receiving a key (first engaging portion) 24d formed on a fixed-side thrust trace 24a of a thrust needle bearing 24 described later and preventing rotation of the fixed-side thrust trace 24a. An annular groove 1h is formed on the outer periphery of the flat surface 1d of the thrust bearing receiving hole 1c. This groove 1h is for avoiding the outer peripheral edge 23f of the concave surface 23b of the conical washer 23 described later from contacting the cylinder block 1.
The shaft 5 has a large diameter portion 5a and a small diameter portion 5b. A step surface 5c is formed at the boundary between the large diameter portion 5a and the small diameter portion 5b. One end of the shaft 5 is rotatably supported by the cylinder block 1 via a radial needle bearing 25 and a thrust needle bearing 24. The other end of the shaft 5 is rotatably supported by the front head 4 via a radial needle bearing 26.
The radial needle bearing 25 is housed in the radial bearing housing hole 1a and is locked by a snap ring 22 fitted in the key groove 1f.
The thrust needle bearing 24 includes a fixed side thrust trace 24a, a rotation side thrust trace 24b, and a needle 24c sandwiched between the fixed side thrust trace 24a and the rotation side thrust trace 24b. A key 24d is formed on a part of the outer peripheral edge of the fixed-side thrust trace 24a. The key 24d is inserted into the key groove 1g as described above. The rotation side thrust trace 24 b is received by the step surface 5 c of the shaft 5.
An annular conical washer 23 is disposed between the plane 1 d of the thrust bearing receiving hole 1 c and the thrust needle bearing 24. The conical washer 23 applies a thrust load to the shaft 5 via a thrust needle bearing 24. The vicinity of the outer peripheral edge of the end face on the side opposite to the thrust bearing of the conical washer 23 is supported by the edge of the groove 1h. The conical washer 23 is made of an iron-based material, and has a convex surface 23a and a concave surface 23b. In the first embodiment, since the convex surface 23a faces the thrust needle bearing 24, the end surface on the side opposite to the thrust bearing is the concave surface 23b. The inner peripheral edge 23c and the outer peripheral edge 23d of the convex surface 23a and the inner peripheral edge 23e and the outer peripheral edge 23f of the concave surface 23b are edges, respectively, but the “anti-thrust bearing side end surface” of the conical washer 23 is a portion excluding these edges. And
The thrust flange 40 is fixed to the shaft 5 and rotates integrally with the shaft 5. The thrust flange 40 is rotatably supported on the inner wall surface of the front head 4 via a thrust bearing 33.
The swash plate 10 is attached to be slidable with respect to the shaft 5 and tiltable about the hinge ball 9 of the shaft 5. The swash plate 10 is connected to a thrust flange 40 via a link mechanism 41 described later, and rotates integrally as the thrust flange 40 rotates. The swash plate 10 can be tilted with respect to a virtual plane perpendicular to the shaft 5. The swash plate 10 is connected to the concave surface portions 7 a and 7 b of the piston 7 via shoes 50 and 51. The shoes 50 and 51 relatively rotate on the sliding surfaces 10a and 10b of the swash plate 10 as the shaft 5 rotates.
The link mechanism 41 includes a link 41a and pins 41b and 41c. One end of the link 41a is rotatably provided on the thrust flange 40 by a pin 41b, and the other end is rotatably provided on the swash plate 10 by a pin 41c.
A winding spring 47 is mounted between the thrust flange 40 and the hinge ball 9, and the swash plate 10 is biased toward the cylinder block 1 by the biasing force of the winding spring 47. A stopper 48 of the hinge ball 9 is mounted between the cylinder block 1 and the hinge ball 9.
A suction chamber (low pressure chamber) 13 and a discharge chamber 12 positioned around the suction chamber 13 are formed in the rear head 3 (see FIG. 2).
The valve plate 2 is provided with a plurality of discharge ports 61 for communicating the cylinder bore 6 and the discharge chamber 12 and a plurality of suction ports 60 for communicating the cylinder bore 6 and the suction chamber 13 at predetermined intervals in the circumferential direction. It has been.
A discharge valve seat 15 and a gasket 18 are overlaid on one end surface of the valve plate 2, and an intake valve seat 11 is overlaid on the other end surface, and these are fixed to the cylinder block 1 together with the valve plate 2 by bolts 19.
The discharge valve seat 15 has a plurality of plate-like discharge valves 15a. The gasket 18 has a regulating portion 18 a that regulates the opening degree of the discharge valve 15 a and a gasket portion 18 b that is interposed between the valve plate 2 and the rear head 3. The intake valve seat 11 has a plurality of plate-like intake valves 11a.
The suction port 60 is opened and closed by the suction valve 11a, and the discharge port 61 is opened and closed by the discharge valve 15a.
The cylinder block 1 is provided with a communication passage 44 that allows the suction chamber 13 and the crank chamber 8 to communicate with each other.
Next, the operation of this variable capacity swash plate compressor will be described.
When the rotational power of the in-vehicle engine (not shown) is transmitted to the shaft 5, the rotational force of the shaft 5 is transmitted to the swash plate 10 through the thrust flange 40 and the link mechanism 41, and the swash plate 10 rotates. As the swash plate 10 rotates, the shoes 50 and 51 relatively rotate on the sliding surfaces 10 a and 10 b of the swash plate 10, and the rotational force from the swash plate 10 is converted into a linear reciprocating motion of the piston 7. When the piston 7 slides in the cylinder bore 6, the volume of the compression chamber 14 in the cylinder bore 6 changes, and the suction, compression, and discharge of the refrigerant gas are sequentially performed by this volume change. A high-pressure refrigerant gas having a capacity corresponding to the inclination angle of the swash plate 10 is discharged to the outside of the variable capacity swash plate compressor.
Since the shaft 5 has backlash in the axial direction, the shaft 5 tends to move toward the rear head 3 when a force is applied to move the shaft 5 toward the rear head 3 during operation of the variable displacement swash plate compressor. . However, the movement of the shaft 5 is blocked by the thrust load of the conical washer 23. The force transmitted from the shaft 5 to the conical washer 23 at this time is transmitted to the cylinder block 1 through the vicinity of the outer peripheral edge of the concave surface 23b of the conical washer 23, and is received here. The thrust load of the conical washer 23 is received by a thrust needle bearing 33 through a thrust flange 40 fixed to the shaft 5.
Next, the effect of this variable capacity swash plate compressor will be described.
A groove 1h that avoids contact with the outer peripheral edge 23f of the concave surface 23b of the conical washer 23 is formed in the cylinder block 1, and the edge of the groove 1h supports the vicinity of the outer peripheral edge 23f of the concave surface 23b, that is, the end surface on the side opposite to the thrust bearing. Therefore, the outer peripheral edge 23f of the conical washer 23 does not bite into the cylinder block 1, and therefore, the thrust load applied to the shaft 5 by the conical washer 23 can be properly maintained over a long period of time.
The key 24d is formed on the fixed side thrust trace 24a of the thrust needle bearing 24, and the key groove 1g is formed in the cylinder block 1 to receive the key 24d and prevent the rotation of the fixed side thrust trace 24a. 24a is not affected by the rotation of the shaft 5 or the like and does not rotate. Since the fixed side thrust trace 24a does not rotate in this way, the thrust needle bearing 24 is hardly damaged, and the reliability of the thrust needle bearing 24 can be improved.
Further, since the radial bearing housing hole 1a is of a type that receives the radial needle bearing 25 from the crank chamber 8 side of the cylinder block 1, a large hole is formed between the radial bearing housing hole 1a and the end surface of the cylinder block 1 on the suction chamber 13 side. There is no need. Therefore, the degree of freedom in design from the radial bearing accommodating hole 1a of the cylinder block 1 to the end surface on the suction chamber 13 side is high, and the design of the passage 44 and the like passing therearound can be easily performed.
FIG. 3 shows the present invention. First reference form for reference 4 is a cross-sectional view of a bearing portion of the variable capacity swash plate compressor according to FIG. 4, and FIG. 4 is a cross-sectional view of the deformation state of the bearing portion of the variable capacity swash plate compressor of FIG.
First reference form The variable capacity swash plate compressor of the first embodiment has the same configuration as that of the variable capacity swash plate compressor of the first embodiment except for a part thereof, and the description of the same parts is omitted. Hereinafter, only different parts from the first embodiment will be described.
In the first embodiment, the radial bearing housing hole 1a is adapted to receive the radial needle bearing 25 from the crank chamber 8 side of the cylinder block 1, First reference form The radial bearing receiving hole 201a is adapted to receive the radial needle bearing 225 from the suction chamber (not shown) side of the cylinder block 201.
In the first embodiment, the radial bearing housing hole 1a and the thrust bearing housing hole 1c are adjacent to each other. First reference form Then, the radial bearing accommodation hole 201a and the thrust bearing accommodation hole 201c are separated from each other. A shaft insertion hole 201k is formed in the partition wall 201j that separates the radial bearing accommodation hole 201a and the thrust bearing accommodation hole 201c.
In the first embodiment, the flat surface 1b of the radial bearing receiving hole 1a is on the valve plate 2 side, and the snap ring groove 1f is on the thrust bearing receiving hole 1c side. First reference form Then, the flat surface 201b of the radial bearing receiving hole 201a is on the thrust bearing receiving hole 201c side, and the snap ring groove 201f is on the valve plate 2 (see FIG. 2) side.
The conical washer 223 is disposed between the flat surface 201d of the thrust bearing receiving hole 201c and the thrust needle bearing 224, but the direction thereof is different from that of the first embodiment. That is, First reference form Then, the concave surface 223b faces the thrust needle bearing 224, and the end surface on the side opposite to the thrust bearing is the convex surface 223a. The vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface 223a of the conical washer 223 is supported by the edge of the shaft insertion hole 201k.
As shown in FIG. 3, the radius of the locus drawn by the inner end of the needle 224c when the needle 224c rotates around the axis a of the shaft 205 is A, the length of the needle 224c is b, and the conical washer 223 is When the radius of the outer peripheral edge 223f of the concave surface 223b is R, and the radius of the large diameter portion 205a of the shaft 205 is r, First reference form Then the following relationship holds.
R> (A + b), r <A (where R> r + b)
With this relationship, as shown in FIG. 4, the thrust load C from the conical washer 223 is applied to the outer peripheral edge of the thrust needle bearing 224, and the load S from the shaft 205 is applied to the inner peripheral edge of the thrust needle bearing 224. Join the department. For this reason, the fixed-side thrust trace 224a and the rotation-side thrust trace 224b are deformed so that the inner peripheral edge is bent toward the conical washer 223, respectively. At this time, since the deformation amount of the fixed-side thrust trace 224a is larger than the deformation amount of the rotation-side thrust trace 224b, a gap is generated between the thrust traces 224a and 224b at the inner peripheral edge of the thrust needle bearing 224. However, when the thrust needle bearing 224 is deformed in this way, as shown in FIG. 4, the needle 224c has its outer end centered on the axis P orthogonal to the central axis thereof toward the rotation side thrust trace 224b. A moment M is generated that moves the inner end toward the fixed side thrust trace 224a. Thus, when a fixed moment M is generated in the needle 224c, the needle 224c rotates around the shaft 205 without swinging even if a gap is generated on the inner peripheral edge side due to the deformation of the thrust needle bearing 224. The impact sound caused by the swinging motion of the needle 224c can be suppressed.
First reference form Since the compressor of this type is a type in which the radial needle bearing 225 is inserted into the radial bearing accommodation hole 201a from the suction chamber 13 (see FIG. 2) side of the cylinder block 201 as described above, the radial bearing accommodation hole of the cylinder block 201 is used. The degree of freedom in design from 201a to the suction chamber side end surface is smaller than that in the first embodiment. Except for this point, the same operational effects as those in the first embodiment are produced, and the noise suppression effect is also exhibited. .
FIG. 5 shows the present invention. Second reference form for reference FIG. 6 is a cross-sectional view of an image of a deformation state of the bearing portion of the variable capacity swash plate compressor of FIG.
As shown in FIG. 5 and FIG. Second reference form Except for some variable capacity swash plate compressors First reference form Since the configuration is the same as that of the variable displacement swash plate compressor, the description of the same portion is omitted. Less than, First reference form Only the different parts will be described.
First reference form Then, the radial bearing receiving hole 201a is adapted to receive the radial needle bearing 225 from the suction chamber 13 (see FIG. 2) side of the cylinder block 201. Second reference form Then, the radial bearing housing hole 301a is adapted to receive the radial needle bearing 325 from the crank chamber 8 (see FIG. 2) side of the cylinder block 301, as in the first embodiment.
Also, First reference form Then, the radial bearing accommodation hole 201a and the thrust bearing accommodation hole 201c are separated by a partition wall 201j and communicated by a shaft insertion hole 201k formed in the partition wall 201j. Second reference form Then, the radial bearing accommodation hole 301a and the thrust bearing accommodation hole 301c are adjacent to each other as in the first embodiment, and the cylinder block 301 has First reference form There is no portion corresponding to the partition wall 201j.
Also, First reference form Then, the flat surface 201b of the radial bearing receiving hole 201a is on the thrust bearing receiving hole 201c side, and the snap ring groove 201f is on the valve plate 2 (see FIG. 2) side. Second reference form Then, the bottom surface 301b of the radial bearing receiving hole 301a is on the valve plate 2 (see FIG. 2) side, First reference form There is no equivalent to the snap ring groove 201f.
First reference form Then, the conical washer 223 is disposed between the flat surface 201d of the thrust bearing receiving hole 201c and the thrust needle bearing 224. Second reference form Then, the conical washer 323 is disposed between the spring seat (intermediate member) 331 installed on the flat surface 301d of the thrust bearing receiving hole 301c and the thrust needle bearing 324.
The spring seat 331 has a washer shape, is fitted (gap fit) in the thrust bearing receiving hole 301c, supports the vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface 323a of the conical washer 323, and also serves as a retainer for the radial needle bearing 325. ing. The spring seat 331 is made of an iron-based material.
Second reference form As in the first embodiment, this compressor is of a type in which the radial needle bearing 325 is inserted into the radial bearing receiving hole 301a from the crank chamber 8 (see FIG. 2) side of the cylinder block 201. The degree of freedom in design from the radial bearing accommodating hole 301a to the suction chamber 13 (see FIG. 2) side end surface is large as in the first embodiment, and the passage 44 (first The design of FIG. 2 can be easily performed. In addition, as shown in FIG. First reference form Since a moment M with a fixed direction is generated in the same way as the above, it also has the effect of suppressing the impact sound of the needle 324c. First reference form Produces the same effect.
FIG. 7 shows the present invention. Second embodiment It is sectional drawing of the bearing part of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on.
As shown in FIG. Second embodiment Except for some variable capacity swash plate compressors Second reference form Since the configuration is the same as that of the variable displacement swash plate compressor, the description of the same portion is omitted. Less than, Second reference form Only the different parts will be described.
Second embodiment Then, the radial needle bearing 425 is press-fitted into the radial bearing receiving hole 401a. Second embodiment In Second reference form There is no equivalent to the spring seat 331. Instead of this spring seat 331 Second embodiment Then, the outer ring 425a of the radial needle bearing 425 supports the vicinity of the inner peripheral edge 423c of the convex surface 423a of the conical washer 423.
Second embodiment Because there is no spring seat, Second reference form Less expensive, and Second reference form Produces the same effect.
FIG. 8 shows the present invention. Third embodiment It is sectional drawing of the bearing part of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on.
As shown in FIG. Third embodiment Except for some variable capacity swash plate compressors Second embodiment Since the configuration is the same as that of the variable displacement swash plate compressor, the description of the same portion is omitted. Less than, Second embodiment Only the different parts will be described.
Third embodiment The variable capacity swash plate compressor Second embodiment The load applied to the shaft 505 is smaller than the compressor of Second embodiment Smaller than For this reason, Third embodiment The thrust ball bearing 534 is used as the thrust bearing of the shaft 505. The thrust ball bearing 534 includes an inner ring 534a, an outer ring 534b, and a ball 534c.
in this way Third embodiment Since the ball bearing 534 is used as the thrust bearing, the shape of the thrust bearing accommodating hole 501c for accommodating this is simple, Second embodiment Unlike the thrust bearing housing hole 401c, it is not necessary to form the stepped surface 401e and the key groove 401g, and the thrust bearing housing hole 501c can be easily formed. Third embodiment According to this effect Second embodiment The same effect is produced.
FIG. 9 shows the present invention. Fourth embodiment It is sectional drawing of the bearing part of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on.
Fourth embodiment Will be described in comparison with the first embodiment.
As in the first embodiment, a radial bearing housing hole 601a and a thrust bearing housing hole 601c are adjacent to the cylinder block 601. However, there is no radial bearing accommodation hole 601a corresponding to the snap ring groove 1f of the first embodiment. A groove 601n is formed in the outer peripheral edge of the flat surface of the radial bearing accommodating hole 601d, but this does not correspond to the groove 1h of the first embodiment. Further, the radial bearing receiving hole 601d has nothing corresponding to the step surface 1e and the key groove 1g of the first embodiment.
The fixed side thrust trace 624a of the thrust needle bearing 624 does not have a portion corresponding to the key 24d of the first embodiment, has a complete circular shape, is fitted (gap fit) in the thrust bearing receiving hole 601c, and is thrust bearing receiving hole. It is directly installed on the flat surface 601d of 601c. The fixed side thrust trace 624a also serves as a retaining mechanism for the radial needle bearing 625. Two concave portions (thrust trace side engaging portions) 624e are formed on the inner peripheral edge portion of the rotation side thrust trace 624b. These recesses 624e face each other in the radial direction of the rotation side thrust trace 624b.
Two keys (shaft side engaging portions) 605d are formed on the small diameter portion 605b of the shaft 605. One key 605d is at a position changed by 180 ° in the circumferential direction with respect to the other key 605d. These keys 605d extend in the axial direction and are fitted in the recesses of the rotation side thrust trace 624b. The step surface 605c of the shaft 605 is separated from the rotation side thrust trace 624b.
Fourth embodiment The feature is that the conical washer 623 is interposed between the rotation side thrust trace 624b of the thrust needle bearing 624 and the stepped surface (stopper portion) 605c of the shaft 605. The outer peripheral edge 623f of the concave surface 623b of the conical washer 623 is in contact with the rotation side thrust trace 624b, and the inner peripheral edge 623e of the convex surface 623a is in contact with the step surface 605c of the shaft 605.
As shown in FIG. 9, when the needle 624c rotates around the axis a of the shaft 605, the radius of the locus drawn by the inner end of the needle 624c is A, the length of the needle 624c is b, and the concave surface 623b of the conical washer 623 is used. R is the radius of the outer peripheral edge 623f, and the distance from the intermediate point o between the inner peripheral edge and the outer peripheral edge of the plane 601d in the radial direction to the axis a is seven. Fourth embodiment Then the following relationship holds.
R <(A + b), t> A
When this relationship is established, First reference form , Second reference form Unlike the above, no moment is generated in the needle 624c. However, if the above relationship is established in the first place, the thrust needle bearing 624 is not deformed, and the needle 624c circulates stably, so that an impact sound can be suppressed.
Further, since the shaft 605 and the thrust needle bearing 624 are made of an iron-based material, the conical washer 623 does not bite into them. Further, since the radial needle bearing 625 is inserted into the radial bearing receiving hole 601a from the crank chamber 8 (see FIG. 2), Fourth embodiment Produces the same effect as the first embodiment.
FIG. 10 shows the present invention. Fourth embodiment It is sectional drawing of a part of modification of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on.
In the variable capacity swash plate compressor shown in FIG. 9, a recess 624e is formed in the rotation side thrust trace 624b of the needle bearing 624, and a key 605d is formed in the shaft 605 to be fitted into the recess 624e. The example is the reverse of that shown in FIG. 9, and a convex portion (thrust trace side engagement portion) 624f is formed on the rotation side thrust trace 624b, and a concave portion (shaft side engagement portion) 605e is formed on the shaft 605. . With this configuration, the rotation side thrust trace 624b rotates together with the shaft 605.
FIG. 11 shows the present invention. Fourth embodiment It is sectional drawing of a part of other modification of the variable capacity | capacitance type | mold swash plate type compressor which concerns on.
In this modification, flat surfaces (shaft side engaging portions) 605f are formed at both ends in the radial direction of the small diameter portion 605b of the shaft 605, and a flat surface (thrust trace side engaging portion) 624g that contacts the flat surface 605f with the rotation side thrust trace 624b. Is formed. With this configuration, the rotation side thrust trace 624b rotates together with the shaft 605.
In the above-described embodiment, the variable displacement swash plate compressor has been described as an example of the compressor. However, a fixed displacement swash plate compressor, a swing plate compressor, or the like is a type that applies a thrust load to the shaft by a conical washer. The present invention can be applied to any compressor.
In addition, 1st and 2nd reference form, 1st-4th embodiment In this example, a radial needle bearing is used as the radial bearing, but a radial ball bearing or a sliding bearing may be used.
Also, 1st and 2nd reference form, 1st and 2nd embodiment Then, the key is provided in the fixed side thrust trace of the needle bearing and the key groove is provided in the thrust bearing receiving hole, but the relationship between the key and the key groove may be reversed.
In addition, Fourth embodiment Then, although the concave surface of the conical washer faced the thrust needle bearing, if the flange-shaped stopper portion is provided instead of the stepped surface, the convex surface of the conical washer can face the thrust needle bearing.
[Industrial applicability]
As described above, the compressor according to the present invention is useful as a refrigerant compressor for an air conditioner mounted on a vehicle such as a passenger car, a bus or a truck, and in particular, controls the discharge amount of the refrigerant gas according to the required amount of cooling capacity. It is suitable as a compressor used for air conditioners.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a sectional view of a bearing portion of a variable capacity swash plate compressor according to a first embodiment of the present invention.
2 is a longitudinal sectional view of the entire variable displacement swash plate compressor of FIG. 1. FIG.
FIG. 3 is an illustration of the present invention. First reference form for reference It is sectional drawing of the bearing part of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on.
4 is a cross-sectional view illustrating an image of a deformation state of a bearing portion of the variable displacement swash plate compressor of FIG. 3;
FIG. 5 is an illustration of the present invention. Second reference form for reference It is sectional drawing of the bearing part of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on.
6 is a cross-sectional view of an image of a deformation state of a bearing portion of the variable capacity swash plate compressor of FIG. 5;
FIG. 7 is an illustration of the present invention. Second FIG. 5 is a cross-sectional view of a bearing portion of a variable capacity swash plate compressor according to an embodiment.
FIG. 8 is a diagram of the present invention. Third It is sectional drawing of the bearing part of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on embodiment.
FIG. 9 is an illustration of the present invention. 4th It is sectional drawing of the bearing part of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on embodiment.
FIG. 10 is an illustration of FIG. 4th It is a top view which shows a part of modification of the variable capacity | capacitance type | mold swash plate type compressor which concerns on embodiment.
FIG. 11 is an illustration of FIG. 4th It is a top view which shows a part of other modification of the variable capacity | capacitance type swash plate type compressor which concerns on embodiment.
FIG. 12 is a partial cross-sectional view of an example of a conventional compressor.
FIG. 13 is a partial cross-sectional view of another conventional compressor o
14 is a partial cross-sectional view showing a force applied to a thrust bearing of the compressor shown in FIG. 13;

Claims

A cylinder block;
A shaft whose one end is rotatably supported by the cylinder block;
A thrust bearing that supports the shaft;
In the compressor provided with a conical washer that gives a thrust load to the shaft through the thrust bearing,
An anti-thrust bearing side end surface of the conical washer is supported by the cylinder block,
The anti-thrust bearing side end surface of the conical washer is a concave surface,
The convex surface of the conical washer faces the thrust bearing,
A groove that avoids contact with the outer peripheral edge of the concave surface is formed in the cylinder block,
The compressor is characterized in that the vicinity of the outer peripheral edge of the concave surface is supported by the edge of the groove.

A cylinder block;
A shaft whose one end is rotatably supported by the cylinder block;
A thrust bearing that supports the shaft;
In the compressor provided with a conical washer that gives a thrust load to the shaft through the thrust bearing,
An anti-thrust bearing side end surface of the conical washer is supported by the cylinder block,
The anti-thrust bearing side end surface of the conical washer is a convex surface,
The concave surface of the conical washer faces the thrust bearing;
The vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface is supported by the cylinder block,
A radial bearing that supports one end of the shaft is provided in the cylinder block,
The compressor characterized in that the vicinity of the inner peripheral edge of the convex surface is supported by the cylinder block via the radial bearing.

6. The compressor according to claim 5, wherein the thrust bearing is a ball bearing.

The thrust bearing is a needle bearing;
A first engagement portion is formed on the fixed side thrust trace of the needle bearing, and a second engagement portion is formed on the cylinder block to engage with the first engagement portion and prevent rotation of the fixed side thrust trace. The compressor according to claim 2, wherein the compressor is provided.

The thrust bearing is a needle bearing;
A first engagement portion is formed on the fixed side thrust trace of the needle bearing, and a second engagement portion is formed on the cylinder block to engage with the first engagement portion and prevent rotation of the fixed side thrust trace. The compressor according to claim 5, wherein the compressor is provided.

A cylinder block;
A shaft rotatably supported at one end by the cylinder block;
A thrust bearing that supports the shaft;
In a compressor provided with a conical washer that gives a thrust load to the shaft,
A stopper portion that receives the thrust load is formed on the shaft,
One of the inner peripheral edge and the outer peripheral edge of the conical washer is in contact with the stopper portion, and the other is in contact with the thrust bearing,
The thrust bearing is a needle bearing, and the fixed side thrust trace of the needle bearing is fitted to the cylinder block,
A thrust side engaging portion is formed on the rotation side thrust trace of the needle bearing, and a shaft side engaging portion for engaging the thrust race side engaging portion and rotating the rotation side thrust trace is formed on the shaft. The compressor characterized by having.