JP4223442B2 - シボ加工性と被削性に優れたプラスチック金型用鋼 - Google Patents
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Description
本発明は、良好な被削性を備え、かつシボ加工性に優れたプラスチック金型用鋼に関する。
プラスチック金型の製作コストにおいて、金型の機械加工費が占める割合が大きいため、加工容易性すなわち被削性が求められる。従来、金型用鋼としては、Ｓ５５Ｃ等の機械構造用炭素鋼やＳＣＭ４４０等の機械構造用合金鋼が用いられてきたが、近年、金型製作コストのより一層の低減が求められてきており、被削性を改善した鋼種が種々提案されている。
例えば、特開平８−１３０８８号公報（特許文献１）には、Ｃ：０．０５〜０．２０％の下で適量（０．０１〜０．１０％）のＳを添加し、低Ｓｉ化することで、溶接熱影響部とその周囲との硬さの差を小さくすることにより被削性の改善やシボむらの発生防止を図った鋼が、また特許第３１４１７３５号（特開平９−４９０６７号）公報（特許文献２）には、従来被削性に有害とされてきたＳｉを０．５〜２．５％と高添加することによって被削性を改善した鋼が、また特開平１０−１２１１９６号公報（特許文献３）には、Ｓを０．０６〜０．２０％と多量に添加するとともに靭性の劣化を防止すべくＭｎ／Ｓ比を１０〜１４に規定した鋼が、また特開２０００−３０３１４０号公報（特許文献４）には、前記特許文献１の鋼に対してＳを０．０２〜０．０４％に減らす一方、Ｃを０．２０超〜０．３０％に増加してパーライト量を増やすと共に焼入性を確保すべくＣｒを１．３０〜１．５０％添加した鋼が開示されている。
特開平８−１３０８８号公報
特許第３１４１７３５号公報
特開平１０−１２１１９６号公報
特開２０００−３０３１４０号公報
しかしながら、近年、単に被削性を改善するだけでなく、成形品の表面品質の向上や離型促進などのために金型表面に硬度なシボ加工が施される場合が多くなり、プラスチック金型用鋼に対して優れたシボ加工性が要求されるようななってきた。
従来の技術においても、低Ｓｉ化によってある程度のシボ加工ムラの防止が図れれてきたが、優れた被削性とシボ加工性とが兼備するには至っていない。すなわち、特許文献１の鋼では、Ｃ量が少ないため、強度を確保しようとすると種々の合金元素の添加が不可欠となり、これらの合金元素の偏析のために十分なシボ加工性が得られない。また、特許文献２の鋼では、高Ｓｉ化によって被削性を改善するために、シボ加工性に問題があり、十分なシボ加工性が得られているとは言えない。また、特許文献３の鋼は、Ｓ量が多く、大形のＭｎＳが圧鍛方向に展伸され易く、良好なシボ加工性が得られいない。また、特許文献４の鋼では、低Ｓｉ化により、シボ加工性の向上を図っているものの、焼入性を確保するためにＣｒ等の合金元素添加量が多く、十分なシボ加工性が得られていない。
本発明はかかる問題に鑑みなされたもので、優れた被削性とシボ加工性とを兼備したプラスチック金型用鋼を提供することを目的とする。
従来の技術においても、低Ｓｉ化によってある程度のシボ加工ムラの防止が図れれてきたが、優れた被削性とシボ加工性とが兼備するには至っていない。すなわち、特許文献１の鋼では、Ｃ量が少ないため、強度を確保しようとすると種々の合金元素の添加が不可欠となり、これらの合金元素の偏析のために十分なシボ加工性が得られない。また、特許文献２の鋼では、高Ｓｉ化によって被削性を改善するために、シボ加工性に問題があり、十分なシボ加工性が得られているとは言えない。また、特許文献３の鋼は、Ｓ量が多く、大形のＭｎＳが圧鍛方向に展伸され易く、良好なシボ加工性が得られいない。また、特許文献４の鋼では、低Ｓｉ化により、シボ加工性の向上を図っているものの、焼入性を確保するためにＣｒ等の合金元素添加量が多く、十分なシボ加工性が得られていない。
本発明はかかる問題に鑑みなされたもので、優れた被削性とシボ加工性とを兼備したプラスチック金型用鋼を提供することを目的とする。
合金元素量が多くなると、凝固時のミクロ偏析が大きくなり、その結果、鍛造・圧延を行ってもミクロ偏析は完全には消失せず、シボ加工むらが生じ易くなることは従来から報告されていた。もっとも、偏析を助長する元素としては、ＭｎＳを生成させるＳ、Ｐ、Ｓｉ並びに必要以上に添加された場合のＣｒ、Ｍｏが知られていた。しかし、本発明者が合金元素の偏折について、詳細に調査したところ、偏析には前記以外の他の元素も影響を及ぼすことと、従来偏析に悪影響を及ぼすと言われていたＭｏはむしろ偏析を低減してシボ加工性を改善させることを見出した。さらに、被削性を改善するには、大形で球状の硫化物系介在物が所定量以上存在することが重要であり、一方大形であっても展伸された介在物が多くなると、偏析と同様にシボ加工性を低下させることを突き止めた。本発明はかかる知見を基に完成されたものである。
すなわち、本発明のプラスチック金型用鋼は、mass％で、
Ｃ ：０．２５％超，０．４０％以下、
Ｓｉ：０．０５％以上，０．５０％未満、
Ｍｎ：０．９％超，１．５％以下、
Ｐ ：０．０１％以下、
Ｓ ：０．０２％以上，０．０８％未満、
Ｎｉ：０．０５％以上，０．３０％以下、
Ｃｒ：０．３０％以上，１．３５％未満、
Ｍｏ：００２％以上，０．５０％未満、
Ｖ ：０．０２％以上，０．３０％以下、
Ｚｒ：０．０２％以上，０．１０％以下、
Ａｌ：０．０３５％未満
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、ＫおよびＣeqを下記式で表したとき、Ｋ：０．６３以下、Ｃeq：０．７２以上，０．８５以下を満足し、
サイズが５０μm2以上で、アスペクト比が３．８以下の硫化物系介在物Ａを２．５個／mm2 以上で、サイズが５０μm2以上で、アスペクト比が７．０以上の硫化物系介在物Ｂを４．０個／mm2 以下としたものである。
Ｋ＝０．０１(Ｃ％)＋０．６０(Ｓｉ％)＋０．１２(Ｍｎ％)＋３．５(Ｐ％)
＋４．１０(Ｓ％)−０．１９(Ｍｏ％)＋０．１０(Ｃｒ％)−０．１０(Ｎｉ％)
Ｃeq＝(Ｃ％)＋(Ｓｉ％)／１０＋((Ｍｎ％)−３２／５５×(Ｓ％))／５
＋(Ｎｉ％)／２３＋(Ｃｒ％)／９＋(Ｍｏ％)／２＋(Ｖ％)／２
Ｃ ：０．２５％超，０．４０％以下、
Ｓｉ：０．０５％以上，０．５０％未満、
Ｍｎ：０．９％超，１．５％以下、
Ｐ ：０．０１％以下、
Ｓ ：０．０２％以上，０．０８％未満、
Ｎｉ：０．０５％以上，０．３０％以下、
Ｃｒ：０．３０％以上，１．３５％未満、
Ｍｏ：００２％以上，０．５０％未満、
Ｖ ：０．０２％以上，０．３０％以下、
Ｚｒ：０．０２％以上，０．１０％以下、
Ａｌ：０．０３５％未満
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、ＫおよびＣeqを下記式で表したとき、Ｋ：０．６３以下、Ｃeq：０．７２以上，０．８５以下を満足し、
サイズが５０μm2以上で、アスペクト比が３．８以下の硫化物系介在物Ａを２．５個／mm2 以上で、サイズが５０μm2以上で、アスペクト比が７．０以上の硫化物系介在物Ｂを４．０個／mm2 以下としたものである。
Ｋ＝０．０１(Ｃ％)＋０．６０(Ｓｉ％)＋０．１２(Ｍｎ％)＋３．５(Ｐ％)
＋４．１０(Ｓ％)−０．１９(Ｍｏ％)＋０．１０(Ｃｒ％)−０．１０(Ｎｉ％)
Ｃeq＝(Ｃ％)＋(Ｓｉ％)／１０＋((Ｍｎ％)−３２／５５×(Ｓ％))／５
＋(Ｎｉ％)／２３＋(Ｃｒ％)／９＋(Ｍｏ％)／２＋(Ｖ％)／２
前記プラスチック金型用鋼において、
Ｃ ：０．２５％超，０．３５％以下、
Ｓ ：０．０３％以上，０．０５％未満、
Ｎｉ：０．１０％以上，０．２０％以下、
Ｃｒ：０．５０％以上，１．０％未満、
Ｍｏ：００５％以上，０．２５％以下、
Ｖ ：０．０５％以上，０．３０％以下、
Ａｌ：０．００５％未満
Ｋ：０．５７以下、
Ｃeq：０．７４以上，０．８１以下
とすることが好ましく、あるいはさらに硫化物系介在物Ａを３．５個／mm2 以上で、硫化物系介在物Ｂを３．０個／mm2 以下とすることが好ましい。
Ｃ ：０．２５％超，０．３５％以下、
Ｓ ：０．０３％以上，０．０５％未満、
Ｎｉ：０．１０％以上，０．２０％以下、
Ｃｒ：０．５０％以上，１．０％未満、
Ｍｏ：００５％以上，０．２５％以下、
Ｖ ：０．０５％以上，０．３０％以下、
Ａｌ：０．００５％未満
Ｋ：０．５７以下、
Ｃeq：０．７４以上，０．８１以下
とすることが好ましく、あるいはさらに硫化物系介在物Ａを３．５個／mm2 以上で、硫化物系介在物Ｂを３．０個／mm2 以下とすることが好ましい。
本発明のプラスチック金型用鋼は、所定成分の下、構成成分元素の偏析傾向を定量化したＫ値を０．６３以下、成分の硬さ（強度）上昇傾向を定量化したＣeq値を０．７２〜０．８５に規定し、さらに被削性、シボ加工性を左右する５０μm2以上のサイズの硫化物形介在物について、アスペクト比が３．８以下の球状介在物の個数を２．５個／mm2 以上とし、アスペクト比が７．０以上の展伸状介在物の個数を４．０個／mm2 以下としたので、被削性およびシボ加工性とが共に優れる。
まず、本発明のプラスチック金型用鋼の成分（mass％）限定理由について説明する。
Ｃ：０．２５％超，０．４０％以下
Ｃは強度確保に必要な元素である。被削性の改善にはＣ量を低下させることが有効であるが、Ｃ量を低下させると、強度が低下し、必要強度を確保するには合金元素の添加量を増大させることが必要となり、シボ加工性が低下する。すなわち、Ｃ量が０．２５％以下では被削性を損なわない範囲で合金元素を添加しても強度の確保が困難になり、一方０．４０％超では被削性が低下する。このため、Ｃ量の下限を０．２５％（０．２５％を含まず。）とし、その上限を０．４０％とし、好ましくは０．３５％とするのがよい。
Ｃ：０．２５％超，０．４０％以下
Ｃは強度確保に必要な元素である。被削性の改善にはＣ量を低下させることが有効であるが、Ｃ量を低下させると、強度が低下し、必要強度を確保するには合金元素の添加量を増大させることが必要となり、シボ加工性が低下する。すなわち、Ｃ量が０．２５％以下では被削性を損なわない範囲で合金元素を添加しても強度の確保が困難になり、一方０．４０％超では被削性が低下する。このため、Ｃ量の下限を０．２５％（０．２５％を含まず。）とし、その上限を０．４０％とし、好ましくは０．３５％とするのがよい。
Ｓｉ：０．０５％以上，０．５０％未満
Ｓｉは強度向上元素として、また脱酸元素として０．０５％以上添加することが必要であるが、多すぎると偏析、バンド状組織の生成促進によりシボ加工性が低下する。このため、Ｓｉ量の下限を０．０５％、好ましくは０．１０％とし、上限を０．５０％（０．５０％を含まず。）、好ましくは０．４０％以下とする。
Ｓｉは強度向上元素として、また脱酸元素として０．０５％以上添加することが必要であるが、多すぎると偏析、バンド状組織の生成促進によりシボ加工性が低下する。このため、Ｓｉ量の下限を０．０５％、好ましくは０．１０％とし、上限を０．５０％（０．５０％を含まず。）、好ましくは０．４０％以下とする。
Ｍｎ：０．９％超，１．５％以下
Ｍｎは脱酸と強度確保の観点から重要な元素であり、０．９％以下ではかかる作用が過少であり、一方１．５％超では偏析傾向が著しくなり、バンド組織の生成促進によりシボ加工性が劣化するようになる。このため、Ｍｎ量の下限を０．９％（０．９％を含まず。）とし、好ましくは１．０％とするのがよい。一方、その上限を１．５％とし、好ましくは１．４％とするのがよい。
Ｍｎは脱酸と強度確保の観点から重要な元素であり、０．９％以下ではかかる作用が過少であり、一方１．５％超では偏析傾向が著しくなり、バンド組織の生成促進によりシボ加工性が劣化するようになる。このため、Ｍｎ量の下限を０．９％（０．９％を含まず。）とし、好ましくは１．０％とするのがよい。一方、その上限を１．５％とし、好ましくは１．４％とするのがよい。
Ｐ：０．０１％以下
Ｐは不純物元素で、偏析傾向があり、シボ加工性を低下させるので少ないほどよく、本発明では０．０１％以下に止める。
Ｐは不純物元素で、偏析傾向があり、シボ加工性を低下させるので少ないほどよく、本発明では０．０１％以下に止める。
Ｓ：０．０２％以上、０．０８％未満
Ｓは被削性の向上に有効な元素であるが、多すぎるとシボ加工性を害する。このため、Ｓ量の下限を０．０２％とし、好ましくは０．０３％とするのがよく、その上限を０．０８％（０．０８％を含まず。）とし、好ましくは０．０５％とするのがよい。
Ｓは被削性の向上に有効な元素であるが、多すぎるとシボ加工性を害する。このため、Ｓ量の下限を０．０２％とし、好ましくは０．０３％とするのがよく、その上限を０．０８％（０．０８％を含まず。）とし、好ましくは０．０５％とするのがよい。
Ｎｉ：０．０５％以上，０．３０％以下
Ｍｏ：０．０２％以上，０．５０％以下
ＮｉおよびＭｏはシボ加工性を低下させずに焼入性を向上させる有効な元素であり、Ｎｉ０．０５％未満、Ｍｏ０．２０％未満ではかかる作用が過少であり、一方Ｎｉ０．３０％超では添加効果が飽和し、コスト高を招来し、またＭｏ０．５０％以上では被削性が低下するようになる。このため、Ｎｉの下限を０．０５％とし、好ましくは０．１０％とするのがよく、その上限を０．３０％とし、好ましくは０．２０％とするのがよい。また、Ｍｏの下限を０．０２％とし、好ましくは０．０５％とするのがよく、その上限を０．５０％（０．５０％を除く。）とし、好ましくは０．２５％とするのがよい。
Ｍｏ：０．０２％以上，０．５０％以下
ＮｉおよびＭｏはシボ加工性を低下させずに焼入性を向上させる有効な元素であり、Ｎｉ０．０５％未満、Ｍｏ０．２０％未満ではかかる作用が過少であり、一方Ｎｉ０．３０％超では添加効果が飽和し、コスト高を招来し、またＭｏ０．５０％以上では被削性が低下するようになる。このため、Ｎｉの下限を０．０５％とし、好ましくは０．１０％とするのがよく、その上限を０．３０％とし、好ましくは０．２０％とするのがよい。また、Ｍｏの下限を０．０２％とし、好ましくは０．０５％とするのがよく、その上限を０．５０％（０．５０％を除く。）とし、好ましくは０．２５％とするのがよい。
Ｃｒ：０．３０％以上，１．３５％未満
Ｃｒは強度確保の観点から重要な元素であるが、多すぎると偏析傾向が著しくなりシボ加工性が劣化する。このため、Ｃｒ量の下限を０．３０％とし、好ましくは０．５０％とするのがよく、一方その上限を１．３５％（１．３５％を除く。）とし、好ましくは１．０％（１．０％を除く。）とするのがよい。
Ｃｒは強度確保の観点から重要な元素であるが、多すぎると偏析傾向が著しくなりシボ加工性が劣化する。このため、Ｃｒ量の下限を０．３０％とし、好ましくは０．５０％とするのがよく、一方その上限を１．３５％（１．３５％を除く。）とし、好ましくは１．０％（１．０％を除く。）とするのがよい。
Ｖ：０．０２％以上，０．３０％以下
Ｖは強度向上に不可欠な元素であるだけでなく、強度向上の割りには被削性の低下が小さい元素である。０．０２％未満ではかかる作用が過少であり、一方０．３０％超添加しても作用が飽和するようになり、原料コスト高を招来する。このため、Ｖ量の下限を０．０２％とし、好ましくは０．０５％とするのがよく、一方その上限を０．３０％とし、好ましくは０．２０％とするのがよい。
Ｖは強度向上に不可欠な元素であるだけでなく、強度向上の割りには被削性の低下が小さい元素である。０．０２％未満ではかかる作用が過少であり、一方０．３０％超添加しても作用が飽和するようになり、原料コスト高を招来する。このため、Ｖ量の下限を０．０２％とし、好ましくは０．０５％とするのがよく、一方その上限を０．３０％とし、好ましくは０．２０％とするのがよい。
Ｚｒ：０．０２％以上，０．１０％以下
ＺｒはＭｎＳ系介在物を球状化させる作用があり、これによって被削性を向上させると同時に展伸ＭｎＳを減少させることができるので、シボ加工性も向上する。０．０２％未満ではかかる作用が過少であり、一方０．１０％超では前記作用が飽和し、原料コスト高を招来する。このため、Ｚｒ量の下限を０．０２％とし、好ましくは０．０４％とするのがよく、一方その上限を０．１０％とし、好ましくは０．０８％とするのがよい。
ＺｒはＭｎＳ系介在物を球状化させる作用があり、これによって被削性を向上させると同時に展伸ＭｎＳを減少させることができるので、シボ加工性も向上する。０．０２％未満ではかかる作用が過少であり、一方０．１０％超では前記作用が飽和し、原料コスト高を招来する。このため、Ｚｒ量の下限を０．０２％とし、好ましくは０．０４％とするのがよく、一方その上限を０．１０％とし、好ましくは０．０８％とするのがよい。
Ａｌ：０．０３５％未満
Ａｌは脱酸元素として添加されることがあるが、Ａｌの添加により酸化物系介在物が硬質なアルミナ系酸化物になり、被削性が低下する。さらに、ＭｎＳの生成に影響を及ぼす展伸を促進させて被削性とシボ加工性の低下を招く。このため、少ないほどよいが、本発明では０．０３５％未満の添加が許容される。好ましくは０．００５％未満に止めるのがよい。
Ａｌは脱酸元素として添加されることがあるが、Ａｌの添加により酸化物系介在物が硬質なアルミナ系酸化物になり、被削性が低下する。さらに、ＭｎＳの生成に影響を及ぼす展伸を促進させて被削性とシボ加工性の低下を招く。このため、少ないほどよいが、本発明では０．０３５％未満の添加が許容される。好ましくは０．００５％未満に止めるのがよい。
Ｋ：０．６３以下
Ｋ＝０．０１(Ｃ％)＋０．６０(Ｓｉ％)＋０．１２(Ｍｎ％)＋３．５(Ｐ％)
＋４．１０(Ｓ％)−０．１９(Ｍｏ％)＋０．１０(Ｃｒ％)−０．１０(Ｎｉ％)
Ｋ値は凝固時の合金元素のミクロ偏析への影響を表す尺度であり、この値が０．６３０超では後述の実施例から明らかなように偏析傾向が顕著になり、シボ加工性が劣化するようになる。このため、Ｋ値の上限を０．６３とし、好ましくは０．５７とするのがよい。なお、上記Ｋを規定する式は、キルド鋼塊の逆Ｖ偏析密度は固溶共存相内残溶鋼に働く平均浮力と相関があるとの知見から得られた式（拝田等：「鉄と鋼」、Vol. 67, 1981, p954-958）を基に、係数を発明者等の実験により修正したものである。
Ｋ＝０．０１(Ｃ％)＋０．６０(Ｓｉ％)＋０．１２(Ｍｎ％)＋３．５(Ｐ％)
＋４．１０(Ｓ％)−０．１９(Ｍｏ％)＋０．１０(Ｃｒ％)−０．１０(Ｎｉ％)
Ｋ値は凝固時の合金元素のミクロ偏析への影響を表す尺度であり、この値が０．６３０超では後述の実施例から明らかなように偏析傾向が顕著になり、シボ加工性が劣化するようになる。このため、Ｋ値の上限を０．６３とし、好ましくは０．５７とするのがよい。なお、上記Ｋを規定する式は、キルド鋼塊の逆Ｖ偏析密度は固溶共存相内残溶鋼に働く平均浮力と相関があるとの知見から得られた式（拝田等：「鉄と鋼」、Vol. 67, 1981, p954-958）を基に、係数を発明者等の実験により修正したものである。
Ｃeq：０．７２以上，０．８５以下
Ｃeq＝(Ｃ％)＋(Ｓｉ％)／１０＋((Ｍｎ％)−３２／５５×(Ｓ％))／５
＋(Ｎｉ％)／２３＋(Ｃｒ％)／９＋(Ｍｏ％)／２＋(Ｖ％)／２
Ｃeq値は鋼中の合金元素の硬さへの影響をＣ量に換算して示したもので、後述の実施例から明らかなように、Ｃeqが０．７２０未満と低過ぎる場合、安定して必要な硬さ（Ｈｖ１９０〜２１０）を満足させることができず、一方０．８５０超と高過ぎる場合、焼戻し温度を高めても硬さがＨｖ２１０超となって高過ぎる個所が生成し、被削性、シボ加工性が低下するようになる。このため、Ｃeqの下限を０．７２とし、好ましくは０．７４とするのがよく、一方その上限を０．８５とし、好ましくは０．８１とするのがよい。硬さと強度は相関関係があり、本発明鋼では硬さをＨｖ１９０〜２１０とすることにより、必要強度が満足される。なお、前記Ｃeqの式は当業者によく知られた経験式である。
Ｃeq＝(Ｃ％)＋(Ｓｉ％)／１０＋((Ｍｎ％)−３２／５５×(Ｓ％))／５
＋(Ｎｉ％)／２３＋(Ｃｒ％)／９＋(Ｍｏ％)／２＋(Ｖ％)／２
Ｃeq値は鋼中の合金元素の硬さへの影響をＣ量に換算して示したもので、後述の実施例から明らかなように、Ｃeqが０．７２０未満と低過ぎる場合、安定して必要な硬さ（Ｈｖ１９０〜２１０）を満足させることができず、一方０．８５０超と高過ぎる場合、焼戻し温度を高めても硬さがＨｖ２１０超となって高過ぎる個所が生成し、被削性、シボ加工性が低下するようになる。このため、Ｃeqの下限を０．７２とし、好ましくは０．７４とするのがよく、一方その上限を０．８５とし、好ましくは０．８１とするのがよい。硬さと強度は相関関係があり、本発明鋼では硬さをＨｖ１９０〜２１０とすることにより、必要強度が満足される。なお、前記Ｃeqの式は当業者によく知られた経験式である。
本発明鋼の構成成分は上記のとおりであり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる。上記成分のほか、被削性、シボ加工性を向上させる元素とし、Ｃｕ，Ｐｂ，Ｂｉ，ＲＥＭ，Ｎｂ，Ｔｉを適量（合計で４％以下程度）添加してもよい。また、上記成分では硫化物系介在物の形態制御元素としてＺｒを挙げたが、他にもＣａ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｓｅなどが考えられる。もっとも、Ｃａについては大形酸化物を生成しやすくなり、シボ加工性や疲労強度を低下させることがあるので注意が必要である。
本発明鋼の組織は、基本的にフェライトおよびパーライトの二相組織であるが、本発明者の実験により、組織中に存在する硫化物系介在物の内、サイズが５０μm2以上の大形介在物については、被削性およびシボ加工性への影響が特に大きいことが分かった。
被削性の改善には大形で球状の硫化物系介在物が多数存在することが有効であり、本発明では、後述の実施例から明らかなようにアスペクト比が３．８以下の球状硫化物系介在物Ａの個数を２．５個／mm2 以上、好ましくは３．５個／mm2 以上とする。一方、大形で展伸された硫化物系介在物が多数存在すると、展伸された部分とその周りの部分との被削性が異なるため、シボ加工性が劣化する。このため、後述の実施例から明らかなようにアスペクト比が７．０以上の球状硫化物系介在物Ｂの個数を４．０個／mm2 以下、好ましくは３．０個／mm2 以下とする。
なお、前記硫化物系介在物とは、ＭｎＳに代表されるＭｎ系の硫化物が主体となるが、Ｚｒ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｓｅの硫化物も対象となる。また、これらの複合硫化物でもよい。あるいはさらに、その他の元素で硫化物に含有されることが知られているＦｅ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｏを含んだものでもよい。
本発明のプラスチック金型用鋼の製造に際しては、所定成分の鋼を溶製し、その鋳造片に熱間鍛造を施した後、必要に応じて焼準を行った後、硬度をＨｖ１９０〜２１０に調整すべく焼き戻しが施される。特に、硫化物系介在物のサイズを制御するには、成分的にはＺｒの作用が大きいが、製造上は鋳造時の冷却速度の制御や、熱間鍛造の鍛造温度、鍛圧比を制御することが有効である。その他、脱酸元素の制御によってもサイズのコントロールが可能である。
代表的な製造方法は以下の通りである。電気炉において、原料を投入して成分調整を行った後、取鍋精錬と真空処理を行う。取鍋精錬と真空処理の主な目的は、被削性などに有害な酸化物系介在物を低減することにある。その後、鋼塊に鋳造する。鋳造速度はＭｎＳのサイズコントロールに有効であり、大型化には鋳造速度を遅く、例えば１５℃/min以下、好ましくは１０℃/min以下程度にする。鋳造後、１１００℃以上に加熱・保持した後、鍛造加工される。ＭｎＳの大形球状化には加熱温度を高めることが有効である。また、加熱にあたっては、鋼塊内部まで十分に温度が上昇する様にすることが必要である。更に、鍛造加工の途中で再加熱することもＭｎＳの大形球状化には有効である。鍛造加工に際しての鍛圧比は、製品の要求仕様によって異なり、内部品質を確保するためには、ある程度以上の鍛圧比が必要であるが、ＭｎＳの大形化のためには、必要以上に上昇させないようにすることが望ましい。例えば、２〜４程度の鍛圧比にすること、好ましくは２〜３程度にすることが推奨される。また、逆方向からの鍛造加工を追加することは、内部品質を確保しながらＭｎＳの展伸を抑制して大形球状化を確保する上で有効である。
代表的な製造方法は以下の通りである。電気炉において、原料を投入して成分調整を行った後、取鍋精錬と真空処理を行う。取鍋精錬と真空処理の主な目的は、被削性などに有害な酸化物系介在物を低減することにある。その後、鋼塊に鋳造する。鋳造速度はＭｎＳのサイズコントロールに有効であり、大型化には鋳造速度を遅く、例えば１５℃/min以下、好ましくは１０℃/min以下程度にする。鋳造後、１１００℃以上に加熱・保持した後、鍛造加工される。ＭｎＳの大形球状化には加熱温度を高めることが有効である。また、加熱にあたっては、鋼塊内部まで十分に温度が上昇する様にすることが必要である。更に、鍛造加工の途中で再加熱することもＭｎＳの大形球状化には有効である。鍛造加工に際しての鍛圧比は、製品の要求仕様によって異なり、内部品質を確保するためには、ある程度以上の鍛圧比が必要であるが、ＭｎＳの大形化のためには、必要以上に上昇させないようにすることが望ましい。例えば、２〜４程度の鍛圧比にすること、好ましくは２〜３程度にすることが推奨される。また、逆方向からの鍛造加工を追加することは、内部品質を確保しながらＭｎＳの展伸を抑制して大形球状化を確保する上で有効である。
以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はかかる実施例によって限定的に解釈されるものではない。
表１に示す成分を実験用の真空誘導加熱炉で溶解し、鋳造後、鋳造時の平均冷却速度を制御して凝固させ、得られた鋳造片を１００mm×ｌ００mmの角材に熱間鍛造した。鋳造時の平均冷却速度、熱間鍛造における加熱温度及び平均の鍛圧比を表２に併せて示す。
得られた鍛造片を８８０℃×２ｈの焼準を行った後、焼戻しを行った。この際、焼戻し温度Ｔ、焼戻し後の冷却速度ＣＲは標準的な範囲（Ｔ：５８０〜６４０℃、ＣＲ：１〜５℃／min ）で調整した。
得られた鍛造片を８８０℃×２ｈの焼準を行った後、焼戻しを行った。この際、焼戻し温度Ｔ、焼戻し後の冷却速度ＣＲは標準的な範囲（Ｔ：５８０〜６４０℃、ＣＲ：１〜５℃／min ）で調整した。
上記のようにして製造された鋼材を用いて、その表面から２５mm深さ部位から組織観察試験片、シボ加工性試験片、切削試験片を採取した。
組織観察は硫化物系介在物のサイズ、形態を観察する目的で画像解析機能を有するＥＰＭＡを用いて実施された。１サンプル当りの被顕面積を約１２０mm2 とし、介在物１個当りの面積、長径と短径を測定し、アスペクト比（長径／短径）を求めた。表２にはサイズが５０μm2以上の大径の硫化物で、アスペクト比が３．８以下のものＡとアスペクト比が７．０以上のものＢの個数を示した。
切削試験は、超硬工具を使用したフライス試験を行い、エ具磨耗量が２mmになる切削長さを工具寿命として評価した。切削条件は、回転数＝１０５０ｒｐｍ、送り速度＝２５０mm／min 、切り込み＝５mm、切削幅＝１５mmのダウンカットとした。
シボ加工性は、試験片に対して、＃２０００番までペーパー研磨した後、塩化第２鉄水溶液によってエッチングを施し、触針式の粗さ測定機を用いて表面粗さを測定することにより評価した。測定結果Ｒａ（ｎｍ）を表２に併せて示す。
組織観察は硫化物系介在物のサイズ、形態を観察する目的で画像解析機能を有するＥＰＭＡを用いて実施された。１サンプル当りの被顕面積を約１２０mm2 とし、介在物１個当りの面積、長径と短径を測定し、アスペクト比（長径／短径）を求めた。表２にはサイズが５０μm2以上の大径の硫化物で、アスペクト比が３．８以下のものＡとアスペクト比が７．０以上のものＢの個数を示した。
切削試験は、超硬工具を使用したフライス試験を行い、エ具磨耗量が２mmになる切削長さを工具寿命として評価した。切削条件は、回転数＝１０５０ｒｐｍ、送り速度＝２５０mm／min 、切り込み＝５mm、切削幅＝１５mmのダウンカットとした。
シボ加工性は、試験片に対して、＃２０００番までペーパー研磨した後、塩化第２鉄水溶液によってエッチングを施し、触針式の粗さ測定機を用いて表面粗さを測定することにより評価した。測定結果Ｒａ（ｎｍ）を表２に併せて示す。
表１および表２より、本発明にかかる成分、硫化物の個数条件を満足する発明例は、被削性およびシボ加工性が共に優れている。しかし、成分条件を満足しても製造条件が不適当な試料No. ３２、３４では硫化物の個数条件が満足されず、切削長が１３．８ｍ、１３．６ｍであり、被削性はまずまずであったが、シボ加工性が著しく劣化した。
Claims (3)
- mass％で、
Ｃ ：０．２５％超，０．４０％以下、
Ｓｉ：０．０５％以上，０．５０％未満、
Ｍｎ：０．９％超，１．５％以下、
Ｐ ：０．０１％以下、
Ｓ ：０．０２％以上，０．０８％未満、
Ｎｉ：０．０５％以上，０．３０％以下、
Ｃｒ：０．３０％以上，１．３５％未満、
Ｍｏ：００２％以上，０．５０％未満、
Ｖ ：０．０２％以上，０．３０％以下、
Ｚｒ：０．０２％以上，０．１０％以下、
Ａｌ：０．０３５％未満
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、ＫおよびＣeqを下記式で表したとき、Ｋ：０．６３以下、Ｃeq：０．７２以上，０．８５以下を満足し、
サイズが５０μm2以上で、アスペクト比が３．８以下の硫化物系介在物Ａが２．５個／mm2 以上で、サイズが５０μm2以上で、アスペクト比が７．０以上の硫化物系介在物Ｂが４．０個／mm2 以下である、シボ加工性と被削性に優れたプラスチック金型用鋼。
Ｋ＝０．０１(Ｃ％)＋０．６０(Ｓｉ％)＋０．１２(Ｍｎ％)＋３．５(Ｐ％)
＋４．１０(Ｓ％)−０．１９(Ｍｏ％)＋０．１０(Ｃｒ％)−０．１０(Ｎｉ％)
Ｃeq＝(Ｃ％)＋(Ｓｉ％)／１０＋((Ｍｎ％)−３２／５５×(Ｓ％))／５
＋(Ｎｉ％)／２３＋(Ｃｒ％)／９＋(Ｍｏ％)／２＋(Ｖ％)／２ - 請求項１に記載した成分において、
Ｃ ：０．２５％超，０．３５％以下、
Ｓ ：０．０３％以上，０．０５％未満、
Ｎｉ：０．１０％以上，０．２０％以下、
Ｃｒ：０．５０％以上，１．０％未満、
Ｍｏ：００５％以上，０．２５％以下、
Ｖ ：０．０５％以上，０．３０％以下、
Ａｌ：０．００５％未満
であり、
Ｋ：０．５７以下、
Ｃeq：０．７４以上，０．８１以下
を満足する、請求項１に記載したプラスチック金型用鋼。 - 硫化物系介在物Ａが３．５個／mm2 以上で、硫化物系介在物Ｂが３．０個／mm2 以下である、請求項１又は２に記載したプラスチック金型用鋼。
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