JP4189116B2

JP4189116B2 - Fuel injection pump injection timing control mechanism

Info

Publication number: JP4189116B2
Application number: JP2000185797A
Authority: JP
Inventors: 徹小川; 純一佐茂; 哲服部; 雅道田中
Original assignee: Yanmar Co Ltd
Current assignee: Yanmar Co Ltd
Priority date: 2000-06-21
Filing date: 2000-06-21
Publication date: 2008-12-03
Anticipated expiration: 2020-06-21
Also published as: JP2002004976A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、プランジャの回動により負荷に応じて燃料噴射時期の制御を可能とする、燃料噴射ポンプの噴射時期制御機構の構成に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、燃料噴射ポンプにおいては、プランジャの先端部にサブリードを形成して、機関の負荷状態に応じて、燃料噴射時期を調節して、進角特性を変更可能に構成されたものがある。例えば、図１０に示す燃料噴射ポンプのプランジャバレル１０１には、途中部に傾斜リードが形成されるプランジャ１０２が、摺動可能且つ回動可能に挿入されている。該プランジャ１０２の先端部は切り欠かれてサブリード１０４が形成されている。また、プランジャ１０２の上方においては、該プランジャ１０２とプランジャバレル１０１との間に、燃料圧室１０５が形成されている。該燃料圧室１０５はプランジャバレル１０１に形成される燃料の吸排口１０１ａと連通可能とされ、該吸排口１０１ａを通じて、プランジャ１０２の上方にプランジャバレル１０１との間で形成される燃料圧室１０５内に燃料を吸い込んで、圧送するように構成されている。プランジャ１０２の先端部を切り欠いて形成されるサブリード１０４は、吸排口１０１ａと燃料圧室１０５とが連通する際に、プランジャ１０２の回動に伴う所定範囲に渡って該吸排口１０１ａと連通可能となっている。
【０００３】
そして、該サブリード１０４のプランジャ１０２外周面における形状は、プランジャが高負荷側（図１０に示されるプランジャ１０２の外周面が左側へ移動する方向）へ回動するに従って吸排口との連通面積が大となる傾斜辺１０４ａと、該傾斜辺１０４ａの下端から高負荷側へ延設される水平辺１０４ｂとで構成されている。即ち、プランジャ１０２が低負荷側へ回動されて、吸排口１０１ａがサブリード１０４の傾斜辺１０４ａ部分に位置している場合には、プランジャ１０２が高負荷側へ回動されて、水平辺１０４ｂの部分に位置している場合よりも、吸排口１０１ａと燃料圧室１０５との連通面積が小さくなり、傾斜辺１０４ａ部分に位置している中でも、プランジャ１０２が低負荷側へ回動されるほど、該連通面積が小さくなるように構成されている。これにより、図１１に示す如く、プランジャ１０２が低負荷側から高負荷側へ回動されると、吸排口１０１ａがサブリード１０４の傾斜辺１０４ａ部分に位置している間は、燃料噴射時期が進角側から遅角側へ移動し、その後吸排口１０１ａが水平辺１０４ｂの部分に位置するようになると、燃料噴射時期が一定となるように制御されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
前述の図１１に示す如くの所望の噴射時期特性を得るために、プランジャ１０２の先端部を切り欠いて形成されるサブリード１０４を、傾斜辺１０４ａと水平辺１０４ｂとで構成した場合、傾斜辺１０４ａを形成するための斜め加工と、水平辺１０４ｂを形成するための水平加工との２段階に渡る加工を施す必要がある。しかし、このような２段加工を施すのは煩雑であり、また加工作業に多くの時間を要するので、高コスト化を招く原因となっていた。そこで、本発明においては、平易な加工で要求される燃料噴射時期特性を得ることが可能な、燃料噴射ポンプの噴射時期制御機構を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次に該課題を解決するための手段を説明する。
【０００６】
燃料の吸排口が形成されるプランジャバレルに摺動可能且つ回動可能に挿入され、外周面に該吸排口と連通可能な傾斜リードが形成されたプランジャを有し、該プランジャの先端方向におけるプランジャとプランジャバレルとの間に燃料圧室が形成され、該プランジャの往復摺動により、該吸排口から該燃料圧室へ燃料を吸い込んで圧送する燃料噴射ポンプにおいて、プランジャの先端部を切り欠いて、該プランジャの回動に伴う所定範囲に渡って吸排口と連通可能なサブリードを形成し、吸排口と接するプランジャ外周面におけるサブリード形状を、プランジャが高負荷側へ回動するに従って該サブリードと吸排口との連通面積が大となる第一の傾斜辺と、プランジャが高負荷側へ回動するに従って該サブリードと吸排口との連通面積が小となる第二の傾斜辺とで構成し、第一の傾斜辺を低負荷側に、第二の傾斜辺を高負荷側に配置したものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】
次に、本発明の実施の形態を説明する。図１は本発明の噴射時期制御機構が構成される燃料噴射ポンプを示す側面断面図、図２は同じく正面断面図、図３はプランジャの先端部に形成されるサブリードを示す側面図、図４は同じく平面図、図５は図３、図４に示すサブリードにより制御される燃料噴射時期と負荷の大小との関係を示す図、図６は図３、図４に示すサブリードを形成する際の様子を示す図、図７はプランジャの先端部に形成されるサブリードの別参考例を示す側面図、図８は同じく平面図、図９は図７、図８に示すサブリードにより制御される燃料噴射時期と負荷の大小との関係を示す図、図１０は従来のサブリードが形成されたプランジャを示す側面図、図１１は従来のサブリードにより制御される燃料噴射時期と負荷の大小との関係を示す図である。
【０００８】
まず、本発明の噴射時期制御機構が構成される燃料噴射ポンプの概略構成について説明する。図１、図２に示す燃料噴射ポンプ１の下部には、カム５が固設されるカム軸４が横設され、該カム軸４の一端部は、カム軸受１２を介してハウジングＨに回転自在に軸支されている。カム５の上方には、プランジャバレル８に上下摺動自在且つ回動自在に嵌挿されたプランジャ７が配設され、該プランジャ７の下端にはタペット１１が付設されている。プランジャ７及びタペット１１はスプリング１６等の付勢手段により下方へ付勢され、該タペット１１がカム５に当接しており、該カム５の回転によりプランジャ７が上下往復動するように構成している。
【０００９】
また、プランジャ７の側方には、分配軸９が該プランジャ７と、軸心を平行に配設されており、該分配軸９は分配軸スリーブ１０に回転自在に嵌挿されるとともに、該分配軸９の下端部に連結した分配駆動軸３９により回転駆動される。該分配駆動軸３９及び分配軸９はカム軸４と直交する方向に配置されている。
【００１０】
前記プランジャ７の外周面には、燃料噴射量を調節するための傾斜リードが形成されている。また、該プランジャ７の上方においては、該プランジャ７とプランジャバレル８との間に燃料圧室３７が形成されており、プランジャバレル８には、プランジャ７の下降時に燃料圧室３７と燃料ギャラリ４３とを連通可能とする吸排口であるバレルポート３６が形成されている。
【００１１】
そして、燃料ギャラリ４３内へ圧送された燃料は、前記プランジャ７の下降時にバレルポート３６を通じて燃料圧室３７内に吸い込まれ、その後のプランジャ７の上昇によって、燃料圧送通路２１を通じて分配軸９へ圧送される。分配軸９へ圧送された燃料は、該分配軸９に形成される環状溝２２及び分配用溝２３を通過し、該分配用溝２３とデリベリバルブ１８とを接続する燃料分配通路２４を通じて、該デリベリバルブ１８へ供給される。デリベリバルブ１８に供給された燃料は、噴射ノズルへ圧送されて噴射される。
【００１２】
次に、燃料噴射ポンプ１における噴射時期制御機構について説明する。図３、図４に示すように、前記プランジャ７の先端部は切り欠かれて、サブリード５１が形成されている。該サブリード５１は、プランジャ７が下降して吸排口３６と燃料圧室３７とが連通する際に、プランジャ７の回動に伴う所定範囲に渡って該吸排口３６と連通可能となっている。プランジャ７は、図４における反時計回り方向（図３においてプランジャ７の外周面が右側へ移動する方向）に回動すると低負荷側へ回動されることとなり、図４における時計回り方向（図３においてプランジャ７の外周面が左側へ移動する方向）に回動すると高負荷側へ回動されることとなる。
【００１３】
また、該サブリード５１は、図３、図４において、左方から右方へいくにつれて深く切り欠かれていく第一傾斜面５２と、右方から左方へいくにつれて深く切り欠かれていく第二傾斜面５３とで構成され、第一傾斜面５２が左方に、第二傾斜面５３が右方に配置されている。該第一傾斜面５２と第二傾斜面５３とが成す角は、略直角となるように形成されている。該第一・第二傾斜面５２・５３の一側端はプランジャ７の外周まで達しており、第一傾斜面５２はプランジャ７の外周面においては、図３に示す側面視にて、左方から右方へいくにつれて下方へ傾斜する第一傾斜辺５２ａとなり、第二傾斜面５３はプランジャ７の外周面においては、同じく、右方から左方へいくにつれて下方へ傾斜する第二傾斜辺５３ａとなっている。これにより、該サブリード５１は、プランジャ７の外周面においては、第一傾斜辺５２ａと第二傾斜辺５３ａとで、側面視「Ｖ」字状に形成されている。
【００１４】
即ち、サブリード５１は、プランジャ７の外周面が第一傾斜辺５２ａの範囲でプランジャバレル８のバレルポート３６と接する場合は、プランジャ７が高負荷側へ回動するに従ってサブリード５１とバレルポート３６との連通面積が大となり、プランジャ７の外周面が第二傾斜辺５３ａの範囲でプランジャバレル８のバレルポート３６と接する場合は、プランジャ７が高負荷側へ回動するに従ってサブリード５１とバレルポート３６との連通面積が小となるように形成されている。
【００１５】
以上の如く形成されたサブリード５１により噴射時期を調節することが可能であり、サブリード５１によって制御される噴射時期とプランジャ７の回動位置（負荷の大きさ）との関係を図５に示す。まず、プランジャ７が低負荷側へ回動されて、サブリード５１がバレルポート３６と連通していない状態では、該バレルポート３６はプランジャ７の上端部により閉じられ、進角状態となっている。
【００１６】
この状態からプランジャ７を高負荷側へ回動して、サブリード５１の第一傾斜辺５２ａの部分がバレルポート３６と連通し始めると（図５の（ａ）に示す状態）、該プランジャ７が高負荷側へ回動するに従って、バレルポート３６と燃料圧室３７との連通面積が大きくなり、噴射時期が遅角方向へ移動していく。プランジャ７がさらに高負荷側へ回動すると、バレルポート３６は第一傾斜辺５２ａの部分に加えて第二傾斜辺５３ａの部分とも連通するようになる。この状態からプランジャ７が高負荷側へ回動されると、第一傾斜辺５２ａの部分の範囲ではバレルポート３６とサブリード５１との連通面積は増加するが、第二傾斜辺５３ａの部分の範囲ではバレルポート３６とサブリード５１との連通面積は減少し、トータル的にはバレルポート３６と燃料圧室３７との連通面積は変化せず、噴射時期は略一定に保持される（図５の（ｂ）、（ｃ）に示す状態）。
【００１７】
このように、バレルポート３６と接するプランジャ７外周面における形状を、前記第一傾斜辺５２ａと第二傾斜辺５３ａとで「Ｖ」字状に形成したサブリード５１によって、プランジャ７を低負荷側から高負荷側へ回動した場合、燃料噴射時期が進角側から遅角側へ移動した後、略一定となるように制御することができ、前記傾斜辺１０４ａと水平辺１０４ｂとで構成した従来のサブリード１０４をプランジャ７に形成した場合と同等の所望の噴射時期特性を得ることが可能となっている。
【００１８】
ここで、サブリード５１は、前述の如く、第一傾斜辺５２ａを有する第一傾斜面５２と、第二傾斜辺５３ａを有する第二傾斜面５３とで構成されており、該第一傾斜面５２と第二傾斜面５３とが成す角は略直角となっている。従って、プランジャ７にサブリード５１を形成する際には、図６に示す如く形成することができる。即ち、回転軸５５ａを中心に回転可能な円筒形状に形成され、その外周面５５ｂ、又は外周面５５ｂ及び両側面５５ｃにより被加工物を研削可能な砥石５５を用いてプランジャ７を研削加工し、サブリード５１を形成することが可能である。この場合、回転軸５５ａを水平から角度θだけ傾けた状態で、砥石５５によりプランジャ７の先端面を研削加工することで、第一傾斜面５２（第一傾斜辺５２ａ）及び第二傾斜面５３（第二傾斜辺５３ａ）を同時に形成することができ、一度の加工作業でサブリード５１を形成することができる。
【００１９】
このように、サブリード５１は、一度の加工作業で形成することができて、加工時間を減少することが可能となるとともに、砥石５５による研削加工といった容易な加工作業で形成することができるので、従来のサブリードと同等の噴射時期特性を有するサブリード５１を、低コストで形成することが可能となる。
【００２０】
次に、サブリード５１の別参考例について説明する。図７、図８に示すプランジャ７の先端部においては、該先端部を切り欠いてサブリード６１が形成されている。該サブリード６１は、プランジャ７が下降してバレルポート３６と燃料圧室３７とが連通する際に、プランジャ７の回動に伴う所定範囲に渡って該バレルポート３６と連通可能となっている。
【００２１】
また、該サブリード６１は、低負荷側（図７、図８における左側）に配置される垂直面６２と、該垂直面６２の下端から高負荷側（図７、図８における右側）へ向かって略水平に延出される水平面６３とで構成され、該垂直面６２と水平面６３とが成す角は、略直角となるように形成されている。該垂直面６２及び水平面６３の一側端はプランジャ７の外周まで達しており、垂直面６２はプランジャ７の外周面においては垂直辺６２ａとなり、水平面６３はプランジャ７の外周面においては水平辺６３ａとなっている。
【００２２】
このように形成されたサブリード６１により噴射時期を調節することが可能であり、サブリード６１によって制御される噴射時期とプランジャ７の回動位置（負荷の大きさ）との関係を図９に示す。まず、プランジャ７が低負荷側へ回動されて、サブリード６１がバレルポート３６と連通していない状態では、該バレルポート３６はプランジャ７の上端部により閉じられ、進角状態となっている。
【００２３】
この状態からプランジャ７を高負荷側へ回動して、サブリード６１の垂直辺６２ａがバレルポート３６の部分まで達し、該バレルポート３６とサブリード６１とが連通し始めると（図９の（ａ）に示す状態）、該プランジャ７が高負荷側へ回動するに従って、バレルポート３６と燃料圧室３７との連通面積が大きくなり、噴射時期が遅角方向へ移動していく。この場合、垂直辺６２ａの右方に開口するサブリード６１とバレルポート３６との連通面積は、プランジャ７の高負荷側への回動に伴って除々に増加していくので、噴射時期は徐々に変化する。プランジャ７がさらに高負荷側へ回動して、バレルポート３６の下部が全てサブリード６１と重なると、バレルポート３６と燃料圧室３７との連通面積は変化しなくなり、噴射時期は一定に保持される（図９の（ｂ）に示す状態）。
【００２４】
このように、バレルポート３６と接するプランジャ７外周面における形状を、前記垂直辺６２ａと水平辺６３ａとで形成したサブリード５１によって、プランジャ７を低負荷側から高負荷側へ回動した場合、燃料噴射時期が進角側から遅角側へ移動した後、一定となるように制御することができ、前記傾斜辺１０４ａと水平辺１０４ｂとで構成した従来のサブリード１０４をプランジャ７に形成した場合と同等の所望の噴射時期特性を得ることが可能となっている。
【００２５】
ここで、サブリード６１は、前述の如く、垂直面６２と水平面６３とで構成されており、該垂直面６２と水平面６３とが成す角は略直角となっている。従って、サブリード６１は、プランジャ７の先端面を水平に切削・研削していくだけの簡単な一連の作業で形成することができ、加工時間を減少することが可能となる。これにより、従来のサブリードと同等の噴射時期特性を有するサブリード６１を、低コストで形成することが可能となる。
【００２６】
【発明の効果】
本発明は以上の如く構成したので、次のような効果を奏するのである。
プランジャの先端部を切り欠いて、該プランジャの回動に伴う所定範囲に渡って吸排口と連通可能なサブリードを形成し、吸排口と接するプランジャ外周面におけるサブリード形状を、プランジャが高負荷側へ回動するに従って該サブリードと吸排口との連通面積が大となる第一の傾斜辺と、プランジャが高負荷側へ回動するに従って該サブリードと吸排口との連通面積が小となる第二の傾斜辺とで構成し、第一の傾斜辺を低負荷側に、第二の傾斜辺を高負荷側に配置したので、サブリードを、一度の加工作業で形成することができて、加工時間を減少することが可能となるとともに、砥石による研削加工等といった容易な加工作業で形成することができるので、従来のサブリードと同等の所望の噴射時期特性を有するサブリードを、低コストで形成することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の噴射時期制御機構が構成される燃料噴射ポンプを示す側面断面図である。
【図２】同じく正面断面図である。
【図３】プランジャの先端部に形成されるサブリードを示す側面図である。
【図４】同じく平面図である。
【図５】図３、図４に示すサブリードにより制御される燃料噴射時期と負荷の大小との関係を示す図である。
【図６】図３、図４に示すサブリードを形成する際の様子を示す図である。
【図７】プランジャの先端部に形成されるサブリードの別参考例を示す側面図である。
【図８】同じく平面図である。
【図９】図７、図８に示すサブリードにより制御される燃料噴射時期と負荷の大小との関係を示す図である。
【図１０】従来のサブリードが形成されたプランジャを示す側面図である。
【図１１】従来のサブリードにより制御される燃料噴射時期と負荷の大小との関係を示す図である。
【符号の説明】
Ｈハウジング
１燃料噴射ポンプ
７プランジャ
８プランジャバレル
３５傾斜リード
３６バレルポート
３７燃料圧室
５１サブリード
５２ａ第一傾斜辺
５３ａ第二傾斜辺[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a configuration of an injection timing control mechanism of a fuel injection pump that enables control of fuel injection timing according to a load by rotation of a plunger.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, some fuel injection pumps have a configuration in which a sub lead is formed at the tip of a plunger and the fuel injection timing is adjusted in accordance with the load state of the engine so that the advance angle characteristic can be changed. For example, in the plunger barrel 101 of the fuel injection pump shown in FIG. 10, a plunger 102 having an inclined lead formed in the middle is slidably and rotatably inserted. The distal end portion of the plunger 102 is cut away to form a sub lead 104. A fuel pressure chamber 105 is formed above the plunger 102 between the plunger 102 and the plunger barrel 101. The fuel pressure chamber 105 can communicate with a fuel intake / exhaust port 101a formed in the plunger barrel 101, and the fuel pressure chamber 105 is formed between the plunger barrel 101 and the plunger barrel 101 above the plunger 102 through the intake / exhaust port 101a. The fuel is sucked into and pumped. The sub-lead 104 formed by cutting out the tip of the plunger 102 can communicate with the intake / exhaust port 101a over a predetermined range as the plunger 102 rotates when the intake / exhaust port 101a and the fuel pressure chamber 105 communicate with each other. It has become.
[0003]
The shape of the sub-lead 104 on the outer peripheral surface of the plunger 102 is such that the communication area with the intake / exhaust port increases as the plunger rotates toward the high load side (the direction in which the outer peripheral surface of the plunger 102 moves to the left as shown in FIG. 10). And the horizontal side 104b extending from the lower end of the inclined side 104a toward the high load side. That is, when the plunger 102 is rotated to the low load side and the intake / exhaust port 101a is positioned at the inclined side 104a portion of the sub lead 104, the plunger 102 is rotated to the high load side and the horizontal side 104b The communication area between the intake / exhaust port 101a and the fuel pressure chamber 105 is smaller than when located in the portion, and the plunger 102 is rotated toward the low load side even when located in the inclined side 104a portion. The communication area is configured to be small. Thus, as shown in FIG. 11, when the plunger 102 is rotated from the low load side to the high load side, the fuel injection timing advances while the intake / exhaust port 101a is positioned at the inclined side 104a portion of the sub lead 104. The fuel injection timing is controlled to be constant when moving from the corner side to the retard side and then the intake / exhaust port 101a is positioned at the horizontal side 104b.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
In order to obtain a desired injection timing characteristic as shown in FIG. 11 described above, when the sub lead 104 formed by notching the tip of the plunger 102 is constituted by the inclined side 104a and the horizontal side 104b, the inclined side 104a. It is necessary to perform processing in two stages, that is, oblique processing for forming the horizontal side and horizontal processing for forming the horizontal side 104b. However, it is troublesome to perform such a two-step process, and a long time is required for the processing operation, which causes an increase in cost. Accordingly, the present invention provides an injection timing control mechanism for a fuel injection pump capable of obtaining the fuel injection timing characteristics required by simple machining.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
The problems to be solved by the present invention are as described above. Next, means for solving the problems will be described.
[0006]
A plunger that is slidably and rotatably inserted into a plunger barrel in which a fuel intake / exhaust port is formed and has an inclined lead formed on an outer peripheral surface thereof that can communicate with the intake / exhaust port. A fuel pressure chamber is formed between the plunger barrel and the plunger barrel. In a fuel injection pump that sucks and pumps fuel from the intake / exhaust port by reciprocating sliding of the plunger, the tip of the plunger is cut out A sub-lead that can communicate with the intake / exhaust port over a predetermined range associated with the rotation of the plunger is formed, and the sub-lead shape on the outer peripheral surface of the plunger that is in contact with the intake / exhaust port is changed to The first inclined side where the communication area with the mouth becomes large, and the communication area between the sub lead and the intake / exhaust opening becomes smaller as the plunger turns to the high load side Becomes constituted by the second inclined side, a first inclined side to the low load side, is obtained by placing a second inclined side to the high load side.
[0007]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Next, an embodiment of the present invention will be described. 1 is a side sectional view showing a fuel injection pump comprising an injection timing control mechanism of the present invention, FIG. 2 is a front sectional view of the same, FIG. 3 is a side view showing a sub lead formed at the tip of a plunger, FIG. Is a plan view, FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the fuel injection timing controlled by the sub lead shown in FIGS. 3 and 4, and the magnitude of the load, and FIG. 6 is a diagram when the sub lead shown in FIGS. 3 and 4 is formed. FIG. 7 is a side view showing another reference example of the sub lead formed at the tip of the plunger, FIG. 8 is a plan view of the same, and FIG. 9 is a fuel injection controlled by the sub lead shown in FIGS. FIG. 10 is a side view showing a plunger on which a conventional sub lead is formed, and FIG. 11 is a diagram showing the relationship between the fuel injection timing controlled by the conventional sub lead and the magnitude of the load. FIG.
[0008]
First, a schematic configuration of a fuel injection pump in which the injection timing control mechanism of the present invention is configured will be described. 1 and 2, a cam shaft 4 to which a cam 5 is fixed is horizontally provided at a lower portion of the fuel injection pump 1, and one end of the cam shaft 4 rotates to a housing H via a cam bearing 12. It is supported freely. Above the cam 5, there is disposed a plunger 7 that is slidably inserted into the plunger barrel 8 so as to be slidable up and down, and a tappet 11 is attached to the lower end of the plunger 7. The plunger 7 and the tappet 11 are biased downward by a biasing means such as a spring 16, the tappet 11 is in contact with the cam 5, and the plunger 7 reciprocates up and down by the rotation of the cam 5. Yes.
[0009]
A distribution shaft 9 is disposed on the side of the plunger 7 in parallel with the plunger 7, and the distribution shaft 9 is rotatably inserted into the distribution shaft sleeve 10 and is distributed. It is rotationally driven by a distribution drive shaft 39 connected to the lower end of the shaft 9. The distribution drive shaft 39 and the distribution shaft 9 are arranged in a direction orthogonal to the cam shaft 4.
[0010]
An inclined lead for adjusting the fuel injection amount is formed on the outer peripheral surface of the plunger 7. A fuel pressure chamber 37 is formed above the plunger 7 between the plunger 7 and the plunger barrel 8. The plunger barrel 8 has a fuel pressure chamber 37 and a fuel gallery 43 when the plunger 7 is lowered. A barrel port 36 is formed as an intake / exhaust port that can communicate with each other.
[0011]
The fuel pumped into the fuel gallery 43 is sucked into the fuel pressure chamber 37 through the barrel port 36 when the plunger 7 is lowered, and is then pumped to the distribution shaft 9 through the fuel pumping passage 21 as the plunger 7 moves up. Is done. The fuel pressure-fed to the distribution shaft 9 passes through the annular groove 22 and the distribution groove 23 formed in the distribution shaft 9, and passes through the fuel distribution passage 24 connecting the distribution groove 23 and the delivery valve 18. 18 is supplied. The fuel supplied to the delivery valve 18 is pumped and injected to the injection nozzle.
[0012]
Next, an injection timing control mechanism in the fuel injection pump 1 will be described. As shown in FIGS. 3 and 4, the distal end portion of the plunger 7 is notched to form a sub lead 51. The sub-lead 51 can communicate with the intake / exhaust port 36 over a predetermined range accompanying the rotation of the plunger 7 when the plunger 7 is lowered and the intake / exhaust port 36 communicates with the fuel pressure chamber 37. When the plunger 7 rotates in the counterclockwise direction in FIG. 4 (the direction in which the outer peripheral surface of the plunger 7 moves to the right in FIG. 3), the plunger 7 rotates to the low load side, and the clockwise direction in FIG. In FIG. 3, when the outer peripheral surface of the plunger 7 is rotated in the direction in which the plunger 7 moves to the left side, the plunger 7 is rotated toward the high load side.
[0013]
3 and 4, the sub lead 51 is a first inclined surface 52 that is deeply cut away from the left to the right, and a first notch that is deeply cut away from the right to the left. The first inclined surface 52 is arranged on the left side, and the second inclined surface 53 is arranged on the right side. An angle formed by the first inclined surface 52 and the second inclined surface 53 is formed to be substantially a right angle. One side ends of the first and second inclined surfaces 52 and 53 reach the outer periphery of the plunger 7, and the first inclined surface 52 is leftward on the outer peripheral surface of the plunger 7 in the side view shown in FIG. The second inclined surface 53a is inclined on the outer peripheral surface of the plunger 7 in the same manner from the right to the left, and the second inclined side 53a is inclined downward from the right to the left. It has become. Accordingly, the sub lead 51 is formed in a “V” shape in a side view on the outer peripheral surface of the plunger 7 by the first inclined side 52 a and the second inclined side 53 a.
[0014]
In other words, when the outer peripheral surface of the plunger 7 is in contact with the barrel port 36 of the plunger barrel 8 within the range of the first inclined side 52a, the sub lead 51 and the barrel port 36 are moved as the plunger 7 rotates toward the high load side. When the outer peripheral surface of the plunger 7 is in contact with the barrel port 36 of the plunger barrel 8 within the range of the second inclined side 53a, the sub lead 51 and the barrel port 36 are rotated as the plunger 7 rotates toward the high load side. The communication area is formed so as to be small.
[0015]
The injection timing can be adjusted by the sub lead 51 formed as described above, and the relationship between the injection timing controlled by the sub lead 51 and the rotation position (load magnitude) of the plunger 7 is shown in FIG. First, when the plunger 7 is rotated to the low load side and the sub lead 51 is not in communication with the barrel port 36, the barrel port 36 is closed by the upper end portion of the plunger 7 and is in the advanced state.
[0016]
When the plunger 7 is rotated to the high load side from this state and the portion of the first inclined side 52a of the sub lead 51 begins to communicate with the barrel port 36 (state shown in FIG. 5A), the plunger 7 As the valve rotates toward the high load side, the communication area between the barrel port 36 and the fuel pressure chamber 37 increases, and the injection timing moves in the retarding direction. When the plunger 7 further rotates to the high load side, the barrel port 36 communicates with the second inclined side 53a in addition to the first inclined side 52a. When the plunger 7 is rotated from this state to the high load side, the communication area between the barrel port 36 and the sub lead 51 increases in the range of the first inclined side 52a, but the range of the second inclined side 53a. Then, the communication area between the barrel port 36 and the sub lead 51 decreases, and the communication area between the barrel port 36 and the fuel pressure chamber 37 does not change as a whole, and the injection timing is kept substantially constant (( b) and (c).
[0017]
Thus, the plunger 7 is moved from the low load side by the sub-lead 51 formed in the “V” shape on the outer peripheral surface of the plunger 7 in contact with the barrel port 36 by the first inclined side 52a and the second inclined side 53a. In the case of turning to the high load side, the fuel injection timing can be controlled to be substantially constant after moving from the advance side to the retard side, and is configured by the inclined side 104a and the horizontal side 104b. The desired injection timing characteristic equivalent to the case where the sub lead 104 is formed on the plunger 7 can be obtained.
[0018]
Here, as described above, the sub lead 51 includes the first inclined surface 52 having the first inclined side 52a and the second inclined surface 53 having the second inclined side 53a. The angle formed by the second inclined surface 53 is substantially a right angle. Therefore, when the sub lead 51 is formed on the plunger 7, it can be formed as shown in FIG. That is, the plunger 7 is ground by using a grindstone 55 that is formed in a cylindrical shape that can rotate around the rotation shaft 55a and that can grind the workpiece by the outer peripheral surface 55b or the outer peripheral surface 55b and both side surfaces 55c, The sub lead 51 can be formed. In this case, the first inclined surface 52 (first inclined side 52a) and the second inclined surface 53 are obtained by grinding the tip surface of the plunger 7 with the grindstone 55 in a state where the rotation shaft 55a is inclined from the horizontal by the angle θ. The (second inclined side 53a) can be formed at the same time, and the sub lead 51 can be formed by a single processing operation.
[0019]
As described above, the sub lead 51 can be formed by a single processing operation, so that the processing time can be reduced and the sub lead 51 can be formed by an easy processing operation such as grinding by the grindstone 55. It becomes possible to form the sub lead 51 having the injection timing characteristic equivalent to that of the conventional sub lead at a low cost.
[0020]
Next, another reference example of the sub lead 51 will be described. 7 and 8, a sub lead 61 is formed by cutting out the tip portion of the plunger 7. The sub lead 61 can communicate with the barrel port 36 over a predetermined range accompanying the rotation of the plunger 7 when the plunger 7 is lowered and the barrel port 36 and the fuel pressure chamber 37 communicate with each other.
[0021]
Further, the sub lead 61 has a vertical surface 62 arranged on the low load side (left side in FIGS. 7 and 8) and a lower end of the vertical surface 62 toward the high load side (right side in FIGS. 7 and 8). The horizontal plane 63 extends substantially horizontally, and the angle formed by the vertical plane 62 and the horizontal plane 63 is formed to be a substantially right angle. One end of the vertical surface 62 and the horizontal surface 63 reaches the outer periphery of the plunger 7, the vertical surface 62 becomes a vertical side 62 a on the outer peripheral surface of the plunger 7, and the horizontal surface 63 is a horizontal side 63 a on the outer peripheral surface of the plunger 7. It has become.
[0022]
The injection timing can be adjusted by the sub lead 61 formed as described above, and the relationship between the injection timing controlled by the sub lead 61 and the rotation position (load magnitude) of the plunger 7 is shown in FIG. First, when the plunger 7 is rotated to the low load side and the sub lead 61 is not in communication with the barrel port 36, the barrel port 36 is closed by the upper end portion of the plunger 7 and is in an advanced state.
[0023]
When the plunger 7 is rotated from this state to the high load side, the vertical side 62a of the sub lead 61 reaches the portion of the barrel port 36, and the barrel port 36 and the sub lead 61 begin to communicate with each other ((a) in FIG. 9). As the plunger 7 rotates toward the high load side, the communication area between the barrel port 36 and the fuel pressure chamber 37 increases, and the injection timing moves in the retarded direction. In this case, the communication area between the sub lead 61 opening to the right of the vertical side 62a and the barrel port 36 gradually increases as the plunger 7 rotates toward the high load side, so the injection timing gradually increases. Change. When the plunger 7 further rotates to the high load side and the lower part of the barrel port 36 overlaps with the sub lead 61, the communication area between the barrel port 36 and the fuel pressure chamber 37 does not change, and the injection timing is kept constant. (State shown in FIG. 9B).
[0024]
As described above, when the plunger 7 is rotated from the low load side to the high load side by the sub-lead 51 formed by the vertical side 62a and the horizontal side 63a in the shape of the outer peripheral surface of the plunger 7 in contact with the barrel port 36, the fuel The injection timing can be controlled to be constant after moving from the advance side to the retard side, and the conventional sub lead 104 composed of the inclined side 104a and the horizontal side 104b is formed on the plunger 7. Equivalent desired injection timing characteristics can be obtained.
[0025]
Here, as described above, the sub lead 61 is configured by the vertical surface 62 and the horizontal surface 63, and the angle formed by the vertical surface 62 and the horizontal surface 63 is substantially a right angle. Therefore, the sub-lead 61 can be formed by a simple series of operations in which the tip surface of the plunger 7 is cut and ground horizontally, and the processing time can be reduced. As a result, it is possible to form the sub lead 61 having injection timing characteristics equivalent to that of the conventional sub lead at a low cost.
[0026]
【The invention's effect】
Since the present invention is configured as described above, the following effects can be obtained.
The tip of the plunger is cut out to form a sub lead that can communicate with the intake / exhaust port over a predetermined range as the plunger rotates, and the sub lead shape on the outer peripheral surface of the plunger in contact with the intake / exhaust port is changed to the high load side. A first inclined side in which the communication area between the sub lead and the intake / exhaust port increases as it rotates, and a second inclined area in which the communication area between the sub lead and the intake / exhaust port decreases as the plunger rotates toward the high load side. Since the first inclined side is arranged on the low load side and the second inclined side is arranged on the high load side, the sub lead can be formed in one machining operation, and the machining time is reduced. It can be reduced and can be formed by an easy processing operation such as grinding with a grindstone. Therefore, a sub lead having a desired injection timing characteristic equivalent to that of a conventional sub lead can be reduced. In it is possible to form.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a side sectional view showing a fuel injection pump in which an injection timing control mechanism of the present invention is configured.
FIG. 2 is a front sectional view of the same.
FIG. 3 is a side view showing a sub lead formed at a tip portion of a plunger.
FIG. 4 is also a plan view.
FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the fuel injection timing controlled by the sub lead shown in FIGS. 3 and 4 and the magnitude of the load.
6 is a diagram showing a state when the sub-lead shown in FIGS. 3 and 4 is formed. FIG.
FIG. 7 is a side view showing another reference example of the sub lead formed at the tip of the plunger.
FIG. 8 is also a plan view.
FIG. 9 is a diagram showing the relationship between fuel injection timing controlled by the sub lead shown in FIGS. 7 and 8 and the magnitude of the load.
FIG. 10 is a side view showing a plunger on which a conventional sub lead is formed.
FIG. 11 is a diagram showing the relationship between the fuel injection timing controlled by a conventional sub lead and the magnitude of the load.
[Explanation of symbols]
H Housing 1 Fuel injection pump 7 Plunger 8 Plunger barrel 35 Inclined lead 36 Barrel port 37 Fuel pressure chamber 51 Sub lead 52a First inclined side 53a Second inclined side

Claims

A plunger that is slidably and rotatably inserted into a plunger barrel in which a fuel intake / exhaust port is formed, and has a plunger having an inclined lead that can communicate with the intake / exhaust port on an outer peripheral surface thereof, and a plunger in the distal end direction of the plunger A fuel pressure chamber is formed between the plunger barrel and the plunger barrel. In a fuel injection pump that sucks and pumps fuel from the intake / exhaust port by reciprocating sliding of the plunger, the tip of the plunger is cut out A sub-lead that can communicate with the intake / exhaust port over a predetermined range associated with the rotation of the plunger is formed, and the sub-lead shape on the outer peripheral surface of the plunger that is in contact with the intake / exhaust port is changed to As the plunger turns to the high load side, the communication area between the sub lead and the suction / exhaust port becomes larger as the communication area with the mouth becomes larger. Become constituted by a second inclined side, a first inclined side to the low load side, the second injection timing control mechanism of the inclined side fuel injection pump, characterized in that disposed on the high load side.