JP4184418B1 - 白色金合金の製造方法、及びこの白色金合金を使用した宝飾品 - Google Patents
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Abstract
【課題】宝飾品（身飾品）を成型した際に、割れや巣の発生が少なく、かつ明白色で、照り（鏡面性）を有する白色金合金（ホワイトゴールド）の提供。
【解決手段】Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを一定の割合に配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程及び（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｄ）工程：前記（Ｃ）で得られるＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金に、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
【選択図】 図１
【解決手段】Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを一定の割合に配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程及び（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｄ）工程：前記（Ｃ）で得られるＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金に、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
【選択図】 図１
Description
本発明は、指輪、ブローチ等の宝飾品（身飾品）を成型した際に、割れや巣の発生が少なく、かつ明白色で、照り（鏡面性）を有する白色金合金（ホワイトゴールド）に関し、特に、金の含有量が７５％前後のＫ１８（１８金）であって、パラジウムが配合されて白色化された宝飾品用のパラジウム配合系白色金合金（地金）の製造方法、及びこの白色金合金（地金）を使用した宝飾品に関するものである。
金は、空気中で酸化されず、長期間にわたって光沢を失わない金属であるが、単独では硬度および強度が低いために、通常は、他の金属との合金（金合金（ホワイトゴールド））として使用する方が、耐久性、加工性等に優れている。
そして、指輪、ブローチ等の宝飾品用の原料（地金）に使用される金合金としては、金の含有率が約７５％（実際には７５％を下回ることなく、７５．０〜７５．５％）のＫ１８（１８金）の白色金合金（ホワイトゴールド）がよく知られている。
この白色金合金は、比重が大きく軟質、かつ高価なプラチナ（白金）と比べて、白金と銀との中間的位置を占める素材であり、さらに、色彩が白色であるため、宝飾品材料として適しているものである。
白色金合金においては、金の色調を白色に導くために、白金（Ｐｔ）と共に（に代えて）、通常パラジウム（Ｐｄ）、銀（Ａｇ）、銅（Ｃｕ）、ニッケル（Ｎｉ）、亜鉛（Ｚｎ）、錫（Ｓｎ），マンガン（Ｍｎ）等の元素が使用されるが、ニッケル（Ｎｉ）を配合した白色金合金には、金属アレルギーの問題がある。
そして、指輪、ブローチ等の宝飾品用の原料（地金）に使用される金合金としては、金の含有率が約７５％（実際には７５％を下回ることなく、７５．０〜７５．５％）のＫ１８（１８金）の白色金合金（ホワイトゴールド）がよく知られている。
この白色金合金は、比重が大きく軟質、かつ高価なプラチナ（白金）と比べて、白金と銀との中間的位置を占める素材であり、さらに、色彩が白色であるため、宝飾品材料として適しているものである。
白色金合金においては、金の色調を白色に導くために、白金（Ｐｔ）と共に（に代えて）、通常パラジウム（Ｐｄ）、銀（Ａｇ）、銅（Ｃｕ）、ニッケル（Ｎｉ）、亜鉛（Ｚｎ）、錫（Ｓｎ），マンガン（Ｍｎ）等の元素が使用されるが、ニッケル（Ｎｉ）を配合した白色金合金には、金属アレルギーの問題がある。
発明者は、Ａｕの色調を白色に導くための元素として、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、銀（Ａｇ）、銅（Ｃｕ）に注目して、これらを従来知られていなかった一定の割合に配合して鋳造（合金）すれば、既知の白色金合金よりも、明白色で、照り（鏡面性）を有する白色金合金を得ることができることを知り、特許出願した事実がある（特許文献１）。
白色金合金（地金）を鋳造（合金）するには、通常下記の方法が採用されている。
（イ）主成分であるＡｕと、Ａｕ除く従成分である金属（Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕ）の全てを同時に溶融して鋳造する方法
（ロ）従成分である金属（Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕ）のみを同時に溶融して鋳造し、得られる合金（割金）を、主成分であるＡｕと再度合金加工（鋳造）して、目的とする白色金合金を得る方法
（イ）主成分であるＡｕと、Ａｕ除く従成分である金属（Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕ）の全てを同時に溶融して鋳造する方法
（ロ）従成分である金属（Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕ）のみを同時に溶融して鋳造し、得られる合金（割金）を、主成分であるＡｕと再度合金加工（鋳造）して、目的とする白色金合金を得る方法
ところが、前記（イ）に限らず、これを改良した（ロ）により得られる白色金合金（地金）を用いて、指輪、ネックレース、イヤリング等を成型（キャスティング）すると、高頻度で割れや筋が発生する欠点があった。そしてこれらの欠陥品は再加工せざるを得ない。
そこで、発明者は、以上の欠点を解消するために鋭意研究したところ、（ａ）従成分である金属を、その融点を考慮して、ＰｔとＰｄ，及びＡｇとＣｕとに分けてそれぞれ鋳造（合金）してＰｔ−Ｐｄ合金及びＡｇ−Ｃｕ合金を得た後、（ｂ）最初にＡｕとＰｔ−Ｐｄを鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金とし、（ｃ）続いて、Ａｇ−Ｃｕ合金を加えて鋳造（合金）して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金（白色金合金）とするか、叉は（ｂ）と（ｃ）の順序を逆にして、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とすれば、前記欠点を解消することができることを知り本発明が完成した。
更に、前記白色金合金の原料であるＡｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕは、鋳造する前に、それぞれを単独で溶融し、金属（間）結合中に包摂されている微量の窒素ガス等を放出させた（ガス抜きし）ものを使用すると、前記欠点をほぼ完全に解消することを知り本発明が完成した。
そこで、発明者は、以上の欠点を解消するために鋭意研究したところ、（ａ）従成分である金属を、その融点を考慮して、ＰｔとＰｄ，及びＡｇとＣｕとに分けてそれぞれ鋳造（合金）してＰｔ−Ｐｄ合金及びＡｇ−Ｃｕ合金を得た後、（ｂ）最初にＡｕとＰｔ−Ｐｄを鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金とし、（ｃ）続いて、Ａｇ−Ｃｕ合金を加えて鋳造（合金）して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金（白色金合金）とするか、叉は（ｂ）と（ｃ）の順序を逆にして、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とすれば、前記欠点を解消することができることを知り本発明が完成した。
更に、前記白色金合金の原料であるＡｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕは、鋳造する前に、それぞれを単独で溶融し、金属（間）結合中に包摂されている微量の窒素ガス等を放出させた（ガス抜きし）ものを使用すると、前記欠点をほぼ完全に解消することを知り本発明が完成した。
本願発明は、下記の請求項１〜請求項５により構成されている。
＜請求項１＞ Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ヘ）に示す割合で配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７０〜７８．０重量％
（ロ）Ｐｔが４．５重量％以上
（ハ）Ｐｄが８．０重量％以上
（ニ）ＰｔとＰｄの和が１９．０重量％以下
（ホ）Ａｇが０，５〜３．０重量％
（ヘ）Ｃｕが２．０〜８．０重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
＜請求項２＞ Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ホ）に示す割合で、かつ残部が実質的にＡｇとなるように配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７５．０重量％
（ロ）Ｐｔが４．５重量％以上
（ハ）Ｐｄが８．０重量％以上
（ニ）ＰｔとＰｄの和が１９．０重量％以下
（ホ）Ｃｕが２．０〜８．０重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
＜請求項３＞ Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ホ）に示す割合で配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７５．０重量％
（ロ）Ｐｔが７．０重量％
（ハ）Ｐｄが１１．０重量％
（ニ）Ａｇが１．５重量％
（ホ）Ｃｕが５．５重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
＜請求項４＞ Ａｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕは，各々の単体を溶融し、金属結合中に包摂されているガス（気体）を放出させて除去したものを使用する請求項１〜請求項３に記載する白色金合金の製造方法。
＜請求項５＞ 請求項１〜請求項４記載の製造方法により得られる白色金合金を使用した宝飾品。
＜請求項１＞ Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ヘ）に示す割合で配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７０〜７８．０重量％
（ロ）Ｐｔが４．５重量％以上
（ハ）Ｐｄが８．０重量％以上
（ニ）ＰｔとＰｄの和が１９．０重量％以下
（ホ）Ａｇが０，５〜３．０重量％
（ヘ）Ｃｕが２．０〜８．０重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
＜請求項２＞ Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ホ）に示す割合で、かつ残部が実質的にＡｇとなるように配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７５．０重量％
（ロ）Ｐｔが４．５重量％以上
（ハ）Ｐｄが８．０重量％以上
（ニ）ＰｔとＰｄの和が１９．０重量％以下
（ホ）Ｃｕが２．０〜８．０重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
＜請求項３＞ Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ホ）に示す割合で配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７５．０重量％
（ロ）Ｐｔが７．０重量％
（ハ）Ｐｄが１１．０重量％
（ニ）Ａｇが１．５重量％
（ホ）Ｃｕが５．５重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
＜請求項４＞ Ａｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕは，各々の単体を溶融し、金属結合中に包摂されているガス（気体）を放出させて除去したものを使用する請求項１〜請求項３に記載する白色金合金の製造方法。
＜請求項５＞ 請求項１〜請求項４記載の製造方法により得られる白色金合金を使用した宝飾品。
本願発明を以上のように構成する理由は、次のとおりである。
（イ）ＡｕとＰｔ−Ｐｄ合金からＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を鋳造し、更に、Ａｇ−Ｃｕ合金を加えて鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とした地金を用いて、指輪、ネックレース、イヤリング等の宝飾品を成型（キャスティング）すれば、割れや、筋の発生を防止できること。
（ロ）ＡｕとＡｇ−Ｃｕ合金からＡｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を鋳造し、更に、Ｐｔ−Ｐｄ合金を加えて鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とした地金を用いて、指輪、ネックレース、イヤリング等の宝飾品を成型（キャスティング）すれば、割れや、筋の発生を防止できること。
（ハ）前記（イ）、（ロ）に加えて、原料であるＡｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕは、それぞれ単独でガス抜きしたものを使用することにより、ほぼ完全に割れや、筋の発生を防止できること（請求項４）。
（ニ）従来品の白色金合金は、Ｐｄが５％〜７％配合された、地金が主流で、そのΔＥ（後述）は、１０〜１４の範囲で、肉眼で見た感じは、薄茶色である。そのため、その白色金合金の上にロジウム（Ｒｈ）鍍金（メッキ）をかけて白色にして使用しているのが一般である。
しかしながら、これを指輪、ブローチ等に加工して使用を継続していると、鍍金が剥がれ、茶色く変色した感じになる欠点があった。
これに対し、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕを、請求項１〜請求項３に記載した一定の割合で配合し、前記（イ）、（ロ）、（ハ）等の方法により鋳造した地金を用いて宝飾品を鋳造すれば、従来品とは異なる明白色で、照り（鏡面性）を有する白色金合金製の宝飾品が、極めて効率よく得られること（請求項１〜請求項５）。
（イ）ＡｕとＰｔ−Ｐｄ合金からＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を鋳造し、更に、Ａｇ−Ｃｕ合金を加えて鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とした地金を用いて、指輪、ネックレース、イヤリング等の宝飾品を成型（キャスティング）すれば、割れや、筋の発生を防止できること。
（ロ）ＡｕとＡｇ−Ｃｕ合金からＡｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を鋳造し、更に、Ｐｔ−Ｐｄ合金を加えて鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とした地金を用いて、指輪、ネックレース、イヤリング等の宝飾品を成型（キャスティング）すれば、割れや、筋の発生を防止できること。
（ハ）前記（イ）、（ロ）に加えて、原料であるＡｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕは、それぞれ単独でガス抜きしたものを使用することにより、ほぼ完全に割れや、筋の発生を防止できること（請求項４）。
（ニ）従来品の白色金合金は、Ｐｄが５％〜７％配合された、地金が主流で、そのΔＥ（後述）は、１０〜１４の範囲で、肉眼で見た感じは、薄茶色である。そのため、その白色金合金の上にロジウム（Ｒｈ）鍍金（メッキ）をかけて白色にして使用しているのが一般である。
しかしながら、これを指輪、ブローチ等に加工して使用を継続していると、鍍金が剥がれ、茶色く変色した感じになる欠点があった。
これに対し、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕを、請求項１〜請求項３に記載した一定の割合で配合し、前記（イ）、（ロ）、（ハ）等の方法により鋳造した地金を用いて宝飾品を鋳造すれば、従来品とは異なる明白色で、照り（鏡面性）を有する白色金合金製の宝飾品が、極めて効率よく得られること（請求項１〜請求項５）。
本願発明に係る金合金を請求項１〜請求項３に記載した一定の割合で配合する理由は、次のとおりである。
（イ）Ａｕの金色の脱色（白色化）作用がある元素はＰｄであるが、Ｐｄは含有量が増すと、黒っぽくなるので、それを抑える為に、Ｐｔを一定量配合すれば白さをだすことができること。
（ロ）ＰｄとＰｔの配合割合が、下記の（ａ）〜（ｃ）のとき、色バランスが良好となること。
（ａ）Ｐｔが４．５重量％以上
（ｂ）Ｐｄが８重量％以上
（ｃ）Ｐｔ＋Ｐｄ＜１９重量％
（ハ）Ｐｔ＋Ｐｄ＞１９重量％になる（を超える）と、仕上げ工程でのバフ（研磨処理）のノリが非常に悪くなり、その結果、照りが（鏡面性）がなくなること。これは、白金族の特徴である粘りが大きく影響しているからと思われる。
（ニ）バフのノリを良くするために、Ｃｕを一定量加える必要があること。Ｃｕを加えることにより、Ｃｕ合金の特徴である、硬さと磨耗性が増し、融点を下げることができる。
（ホ）Ｃｕの添加効果を高めるために、Ａｇの併用が重要であること。
（イ）Ａｕの金色の脱色（白色化）作用がある元素はＰｄであるが、Ｐｄは含有量が増すと、黒っぽくなるので、それを抑える為に、Ｐｔを一定量配合すれば白さをだすことができること。
（ロ）ＰｄとＰｔの配合割合が、下記の（ａ）〜（ｃ）のとき、色バランスが良好となること。
（ａ）Ｐｔが４．５重量％以上
（ｂ）Ｐｄが８重量％以上
（ｃ）Ｐｔ＋Ｐｄ＜１９重量％
（ハ）Ｐｔ＋Ｐｄ＞１９重量％になる（を超える）と、仕上げ工程でのバフ（研磨処理）のノリが非常に悪くなり、その結果、照りが（鏡面性）がなくなること。これは、白金族の特徴である粘りが大きく影響しているからと思われる。
（ニ）バフのノリを良くするために、Ｃｕを一定量加える必要があること。Ｃｕを加えることにより、Ｃｕ合金の特徴である、硬さと磨耗性が増し、融点を下げることができる。
（ホ）Ｃｕの添加効果を高めるために、Ａｇの併用が重要であること。
本願発明において、白色金合金の白さを表す「ΔＥ（合金の色差）」とは、その合金の色を色差計によりＬａｂ方式で計測し、示された３つの数値（L，ａ，ｂ）を、ロジウム鍍金色（Ｌ＝８７．０５，ａ＝１．１８，ｂ＝２．６８）を基準値０として、Δ数値（ΔＬ,Δa,Δb）に換算し、３つのΔ数値をそれぞれ２乗して加えた合計を√２で割った数値をいう。
具体的には、市販の色差計（例：紫外−可視分光光度計〔日本分光株式会社Ｖ−５７０〕で測定する。
白色金合金（ホワイトゴールド）の色の範囲は、ΔＥ０〜ΔＥ１４までとする。
具体的には、市販の色差計（例：紫外−可視分光光度計〔日本分光株式会社Ｖ−５７０〕で測定する。
白色金合金（ホワイトゴールド）の色の範囲は、ΔＥ０〜ΔＥ１４までとする。
（ａ）指輪、ネックレース、イヤリング等の宝飾品を成型（キャスティング）する際に、割れや、筋の発生を生じない白色金合金の地金を得ることができる。
又、この地金を用いて、巣や割れのない種々の宝飾品を効率よく製造することができる。
（ｂ）一般的な、白色金合金（ホワイトゴールド）は、硬く・脆く・照り（鏡面性）がでにくい合金が多く、白さはあっても照り（鏡面性）が無いため明るく見えず、その結果ΔＥの値も、Ｋ１８Ｋ（ＷＧ）＝ΔＥ７程度である。
これに対し、本願発明に係る白色金合金は、ΔＥの値が７以下（好ましくは６．０以下）の白色金合金を容易に得ることができる。
（ｃ）ロジウム鍍金（メッキ）をかけないで、特有の白さを持った地金を得ることができる。
（ｄ）良好な鋳造・加工性、良好な磨き具合・照り（鏡面性）のでき具合等を合わせ持った地金を得ることができる。
（ｅ）従来のＰｄ割（系）、Ｎｉ割（系）、Ｍｎ割（系）では、出せない白さを出すことができる。
（ｇ）本願発明に係る白色金合金は、加工に適した硬さ（ビッカース硬さ（Ｈｖ）で、１２０〜１４０ＨＶ程度）を有している。
（ｆ）通常金系の地金と同様に磨きを行うことができる。
又、この地金を用いて、巣や割れのない種々の宝飾品を効率よく製造することができる。
（ｂ）一般的な、白色金合金（ホワイトゴールド）は、硬く・脆く・照り（鏡面性）がでにくい合金が多く、白さはあっても照り（鏡面性）が無いため明るく見えず、その結果ΔＥの値も、Ｋ１８Ｋ（ＷＧ）＝ΔＥ７程度である。
これに対し、本願発明に係る白色金合金は、ΔＥの値が７以下（好ましくは６．０以下）の白色金合金を容易に得ることができる。
（ｃ）ロジウム鍍金（メッキ）をかけないで、特有の白さを持った地金を得ることができる。
（ｄ）良好な鋳造・加工性、良好な磨き具合・照り（鏡面性）のでき具合等を合わせ持った地金を得ることができる。
（ｅ）従来のＰｄ割（系）、Ｎｉ割（系）、Ｍｎ割（系）では、出せない白さを出すことができる。
（ｇ）本願発明に係る白色金合金は、加工に適した硬さ（ビッカース硬さ（Ｈｖ）で、１２０〜１４０ＨＶ程度）を有している。
（ｆ）通常金系の地金と同様に磨きを行うことができる。
本願発明に係る白色金合金の製造方法において、地金を合金する際に必要とする温度は、概ね次のとおりである。
ａ）Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ
上昇温度 ：１３９０℃〜１５５０℃
型に流す温度：１２００℃〜１３００℃
ｂ）Ｐｔ−Ｐｄ
上昇温度： １７７０℃〜１８８０℃
型に流す温度：１５５０℃〜１６５０℃
ｃ）Ａｇ−Ｃｕ
上昇温度： １１００℃〜１２００℃
型に流す温度： ９５０℃〜１０８０℃
ｄ）Ａｕ−Ｐｄ−Ｐｔ
上昇温度： １４５０℃〜１６５０℃
型に流す温度：１３５０℃〜１４５０℃
ｅ）Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ
上昇温度： １１００℃〜１２５０℃
型に流す温度：１０２０℃〜１１５０℃
ａ）Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ
上昇温度 ：１３９０℃〜１５５０℃
型に流す温度：１２００℃〜１３００℃
ｂ）Ｐｔ−Ｐｄ
上昇温度： １７７０℃〜１８８０℃
型に流す温度：１５５０℃〜１６５０℃
ｃ）Ａｇ−Ｃｕ
上昇温度： １１００℃〜１２００℃
型に流す温度： ９５０℃〜１０８０℃
ｄ）Ａｕ−Ｐｄ−Ｐｔ
上昇温度： １４５０℃〜１６５０℃
型に流す温度：１３５０℃〜１４５０℃
ｅ）Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ
上昇温度： １１００℃〜１２５０℃
型に流す温度：１０２０℃〜１１５０℃
下記に記載する配合と方法により地金を鋳造し、得られた地金について、割れと筋の発生状態を調べた。
（１）地金（合金）の配合
Ａｕ：７５．０重量％
Ｐｔ： ７．０重量％
Ｐｄ：１１．０重量％
Ａｇ： １．５重量％
Ｃｕ： ５．５重量％
（１）地金（合金）の配合
Ａｕ：７５．０重量％
Ｐｔ： ７．０重量％
Ｐｄ：１１．０重量％
Ａｇ： １．５重量％
Ｃｕ： ５．５重量％
（２）地金の鋳造（合金）の順序
（ａ）Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕを同時に鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とする。
（ｂ）Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕを鋳造して、Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金（割金）とした後、Ａｕと鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とする。
（ｃ）予めＰｔ−Ｐｄ、及びＡｇ−Ｃｕ合金とした後、Ａｕ−Ｐｄ−Ｐｔ合金とし、次にＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とする。
（ｄ）予めＰｔ−Ｐｄ、及びＡｇ−Ｃｕ合金とした後、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金とし、次にＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とする。
なお、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕを予め単体で溶融・精錬した元素を使用し、（ａ）〜（ｄ）の方法で合金した地金を、それぞれ（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）とする。単体の溶融・精錬温度は、単体の融点プラス１００〜２５０℃程度である。
（ａ）Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕを同時に鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とする。
（ｂ）Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕを鋳造して、Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金（割金）とした後、Ａｕと鋳造してＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とする。
（ｃ）予めＰｔ−Ｐｄ、及びＡｇ−Ｃｕ合金とした後、Ａｕ−Ｐｄ−Ｐｔ合金とし、次にＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とする。
（ｄ）予めＰｔ−Ｐｄ、及びＡｇ−Ｃｕ合金とした後、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金とし、次にＡｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金とする。
なお、Ａｕ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕを予め単体で溶融・精錬した元素を使用し、（ａ）〜（ｄ）の方法で合金した地金を、それぞれ（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）とする。単体の溶融・精錬温度は、単体の融点プラス１００〜２５０℃程度である。
（３）地金の合金温度
Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ：１４００℃まで上昇させ、その後１２６０℃まで下げ、型に流した
Ｐｔ−Ｐｄ：１７８０℃まで上昇させ、その後１６００℃まで下げ、型に流した
Ａｇ−Ｃｕ：１１５０℃まで上昇させ、その後１０２０℃まで下げ、型に流した
Ａｕ−Ｐｄ−Ｐｔ：１５８０℃まで上昇させ、その後１４００℃まで下げ、型に流した
Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ：１１５０℃まで上昇させ、その後１０６０℃まで下げ、型に流した
Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ：１４００℃まで上昇させ、その後１２６０℃まで下げ、型に流した
Ｐｔ−Ｐｄ：１７８０℃まで上昇させ、その後１６００℃まで下げ、型に流した
Ａｇ−Ｃｕ：１１５０℃まで上昇させ、その後１０２０℃まで下げ、型に流した
Ａｕ−Ｐｄ−Ｐｔ：１５８０℃まで上昇させ、その後１４００℃まで下げ、型に流した
Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ：１１５０℃まで上昇させ、その後１０６０℃まで下げ、型に流した
（４）１．１ｍｍ丸線試験
（イ）検体の作製
検体の寸法：直径１ｍｍ×４ｃｍの円線
検体数：各２０本
使用合金量：１２０．００ｇ
使用鋳造機：TR式高周波発振器 型式NTR−0502SHI−S 出力5Kw 周波数50KHz カーボン坩堝使用（株）日精販売 メーカー（株）日電高周波
電気炉：（株）安井インターテック
鋳型温度：各７４０℃
鋳造温度：各１３４０℃
鋳型へセットしてから鋳造までの時間：３分３０秒
（イ）検体の作製
検体の寸法：直径１ｍｍ×４ｃｍの円線
検体数：各２０本
使用合金量：１２０．００ｇ
使用鋳造機：TR式高周波発振器 型式NTR−0502SHI−S 出力5Kw 周波数50KHz カーボン坩堝使用（株）日精販売 メーカー（株）日電高周波
電気炉：（株）安井インターテック
鋳型温度：各７４０℃
鋳造温度：各１３４０℃
鋳型へセットしてから鋳造までの時間：３分３０秒
前記８種類（（ａ）〜（ｄ）、（Ａ）〜（Ｄ））のツリー形状（鋳型になる形状）、埋没方法、脱漏方法、及び鋳造方法は、下記により全て同一の条件で行った。
ツリー形状：直径８ｍｍ，高さ１２０ｍｍの円柱に、試験資材を円柱に対して、上方向へ角度２５度で上から４本ずつ配置し、２０ｍｍ下の段から付けて、５段のツリー形状とした。
埋没方法：（株）ノリタケカンパニー社のギフトを使用し、水との混合比３８％で、（株）愛工舎製作所の混和器で２分混合し、（株）安井インターテックの脱法器で1分空気を抜き、1時間乾燥の為放置した（室温２５℃，湿度６０％）。
脱漏方法：（株）カトーの温風ヒーターを使用し、温度設定１５０℃、１時間タイマーオフで中のワックスを抜いた。
鋳造方法：鋳型温度７４０℃，鋳造温度１３４０℃に設定した。その後真空状態にして、ゆっくり温度を上昇させ、設定温度に達したら、窒素ガスを使用し３気圧の圧力で地金を押し込んで鋳造した（鋳型セットから約３分３０秒を要した）。
ツリー形状：直径８ｍｍ，高さ１２０ｍｍの円柱に、試験資材を円柱に対して、上方向へ角度２５度で上から４本ずつ配置し、２０ｍｍ下の段から付けて、５段のツリー形状とした。
埋没方法：（株）ノリタケカンパニー社のギフトを使用し、水との混合比３８％で、（株）愛工舎製作所の混和器で２分混合し、（株）安井インターテックの脱法器で1分空気を抜き、1時間乾燥の為放置した（室温２５℃，湿度６０％）。
脱漏方法：（株）カトーの温風ヒーターを使用し、温度設定１５０℃、１時間タイマーオフで中のワックスを抜いた。
鋳造方法：鋳型温度７４０℃，鋳造温度１３４０℃に設定した。その後真空状態にして、ゆっくり温度を上昇させ、設定温度に達したら、窒素ガスを使用し３気圧の圧力で地金を押し込んで鋳造した（鋳型セットから約３分３０秒を要した）。
（ロ）割れと筋の判別方法
検体の表面を１０倍のルーペにより肉眼で観察した。
検体の表面を１０倍のルーペにより肉眼で観察した。
（５）２．２０×２０×１ｍｍ板材試験
（イ）検体の作製
検体の寸法：（２．２０×２０×１）ｍｍ板材
検体数：各２０枚
使用合金量：１４０．００ｇ
使用鋳造機：TR式高周波発振器 型式NTR−0502SHI−S 出力5Kw 周波数50KHz カーボン坩堝使用（株）日精販売 メーカー（株）日電高周波
電気炉：（株）安井インターテック
鋳型温度：各７４０℃
鋳造温度：各１３４０℃
鋳型へセットしてから鋳造までの時間：３分３０秒
なお、前記８種類（（ａ）〜（ｄ）、（Ａ）〜（Ｄ））のツリー形状、埋没方法、脱漏方法、電気炉温度、及び鋳造方法は前記全て同一の条件で行った。
ツリー形状：直径８ｍｍ，高さ１２０ｍｍの円柱に、試験資材を円柱に対して、上方向へ角度２５度、上から４本ずつ配置し、２０ｍｍ下の段から付けて、５段のツリー形状とした。
埋没方法：（株）ノリタケカンパニー社のギフト（埋没材）を使用し、水との混合比３８％（株）愛工舎製作所の混和器で２分混合し、（株）安井インターテックの脱法器で１分間空気を抜き、その後混合した埋没材をツリーの型に流し込み、再度脱法器で1分間空気を抜き1時間乾燥の為放置した（室温２５℃，湿度６０％）。
脱漏方法：（株）カトーの温風ヒーターを使用し、温度設定１５０℃，１時間タイマーオフで脱漏器の中で、ワックスを溶かした。
電気炉温度：（株）安井インターテック社製の電気炉を使用し、１０時間かけて、温度を７４０℃までゆっくり上昇させた。
鋳造方法：鋳型温度を７４０℃，鋳造温度１３４０℃に設定した。真空状態にし、ゆっくり温度を上昇させ、設定温度に達したら、窒素ガスを使用し、３気圧の圧力で地金を押し込んで鋳造した（鋳型セットから３分３０秒）。
（イ）検体の作製
検体の寸法：（２．２０×２０×１）ｍｍ板材
検体数：各２０枚
使用合金量：１４０．００ｇ
使用鋳造機：TR式高周波発振器 型式NTR−0502SHI−S 出力5Kw 周波数50KHz カーボン坩堝使用（株）日精販売 メーカー（株）日電高周波
電気炉：（株）安井インターテック
鋳型温度：各７４０℃
鋳造温度：各１３４０℃
鋳型へセットしてから鋳造までの時間：３分３０秒
なお、前記８種類（（ａ）〜（ｄ）、（Ａ）〜（Ｄ））のツリー形状、埋没方法、脱漏方法、電気炉温度、及び鋳造方法は前記全て同一の条件で行った。
ツリー形状：直径８ｍｍ，高さ１２０ｍｍの円柱に、試験資材を円柱に対して、上方向へ角度２５度、上から４本ずつ配置し、２０ｍｍ下の段から付けて、５段のツリー形状とした。
埋没方法：（株）ノリタケカンパニー社のギフト（埋没材）を使用し、水との混合比３８％（株）愛工舎製作所の混和器で２分混合し、（株）安井インターテックの脱法器で１分間空気を抜き、その後混合した埋没材をツリーの型に流し込み、再度脱法器で1分間空気を抜き1時間乾燥の為放置した（室温２５℃，湿度６０％）。
脱漏方法：（株）カトーの温風ヒーターを使用し、温度設定１５０℃，１時間タイマーオフで脱漏器の中で、ワックスを溶かした。
電気炉温度：（株）安井インターテック社製の電気炉を使用し、１０時間かけて、温度を７４０℃までゆっくり上昇させた。
鋳造方法：鋳型温度を７４０℃，鋳造温度１３４０℃に設定した。真空状態にし、ゆっくり温度を上昇させ、設定温度に達したら、窒素ガスを使用し、３気圧の圧力で地金を押し込んで鋳造した（鋳型セットから３分３０秒）。
以下、通常の磨き仕上げ工程（電解研磨、磁気バレル、表面処理、形状成型、磨き工程等）を経て検体をえた。
（ロ）割れと筋の判別方法
検体の表面を１０倍のルーペにより肉眼で観察した。
検体の表面を１０倍のルーペにより肉眼で観察した。
（６）割れと筋の発生状況を表１に示す。
表１の結果によれば、割れと筋の発生は、（Ｃ）、又は（Ｄ）の方法によれば、ほぼ完全に防止することができる。
下記の表２に、前記（Ｃ）の方法を用い、請求項３の範囲の配合を中心として、種々の配合で鋳造した白色金合金のΔＥの値を示す。
表２中、Ａｕの含有量が７８．０重量％を超えるもの（Ｎｏ．１，２，４，５，７，１０，１９，２２）は、Ａｕの含有量が多すぎて、ΔＥを７．０以下とすることができない。
又、Ｐｔ＋Ｐｄ＞１９重量％である配合（Ｎｏ．３１〜３６）は、加工性が悪く、本願発明の範囲（請求項１）には入らないものである。
又、Ｐｔ＋Ｐｄ＞１９重量％である配合（Ｎｏ．３１〜３６）は、加工性が悪く、本願発明の範囲（請求項１）には入らないものである。
表３に、請求項４に記載した条件の配合で鋳造した白色金合金の配合とΔＥの値を示す。
表３中、Ｎｏ．７１に示す配合が、金含有量７５重量％（Ｋ１８）において最良の結果を示すものである（請求項５）。
なお、下記の表４（Ｎｏ．９１〜９５）に従来の白色金合金のΔＥの値の例を示す。いずれもΔＥの値が７．０を超えている。
実施例１の配合で、（Ｄ）の方法を用いて得られた地金から、真空吸引加圧鋳造法にて、宝飾品である指輪を試作した。ホワイトクリスタルバライト系埋没材、セラミック系埋没材、燐酸塩系埋没材が使用可能であった。
得られた指輪は、割れや筋等の欠陥、及び鋳巣が全くない良好な鋳造物が得られた。
又、この鋳造物を切削加工、バフ研磨を経て鏡面性（照り、金属光沢）を有する状態まで仕上げたところ、この工程でも割れや、筋等の欠陥、鋳巣は全く生じなかった。
得られた指輪は、割れや筋等の欠陥、及び鋳巣が全くない良好な鋳造物が得られた。
又、この鋳造物を切削加工、バフ研磨を経て鏡面性（照り、金属光沢）を有する状態まで仕上げたところ、この工程でも割れや、筋等の欠陥、鋳巣は全く生じなかった。
前記段落〔００１８〕（５）の「２．２０×２０×１ｍｍ板材」を試験体とし、下記の試験を行った。
（１）耐酸性
試験体：板材3枚のうち、１枚を保存用とし、２枚に下記の処理をした。
虐待試験：５％希硫酸に１０分間浸漬後、水洗し、４週間、紫外線の当たる窓際に放置。
判定方法：１０倍のルーペで肉眼により、確認した。
試験結果：変化なし。
（２）耐アルカリ性
試験体：板材3枚のうち、１枚を保存用とし、２枚に下記の処理をした。
虐待試験：２８％アンモニア水に１０分間浸漬後、水洗し、４週間、紫外線のあたる窓際に放置。
判定方法：１０倍のルーペで肉眼により、確認した。
試験結果：変化なし。
（３）変色状況
確認の結果、変色は現われず、極めて、耐酸性・耐アルカリ性に優れた合金であルことが確認された。
（１）耐酸性
試験体：板材3枚のうち、１枚を保存用とし、２枚に下記の処理をした。
虐待試験：５％希硫酸に１０分間浸漬後、水洗し、４週間、紫外線の当たる窓際に放置。
判定方法：１０倍のルーペで肉眼により、確認した。
試験結果：変化なし。
（２）耐アルカリ性
試験体：板材3枚のうち、１枚を保存用とし、２枚に下記の処理をした。
虐待試験：２８％アンモニア水に１０分間浸漬後、水洗し、４週間、紫外線のあたる窓際に放置。
判定方法：１０倍のルーペで肉眼により、確認した。
試験結果：変化なし。
（３）変色状況
確認の結果、変色は現われず、極めて、耐酸性・耐アルカリ性に優れた合金であルことが確認された。
Claims (5)
- Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ヘ）に示す割合で配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７０〜７８．０重量％
（ロ）Ｐｔが４．５重量％以上
（ハ）Ｐｄが８．０重量％以上
（ニ）ＰｔとＰｄの和が１９．０重量％以下
（ホ）Ａｇが０，５〜３．０重量％
（ヘ）Ｃｕが２．０〜８．０重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
- Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ホ）に示す割合で、かつ残部が実質的にＡｇとなるように配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７５．０重量％
（ロ）Ｐｔが４．５重量％以上
（ハ）Ｐｄが８．０重量％以上
（ニ）ＰｔとＰｄの和が１９．０重量％以下
（ホ）Ｃｕが２．０〜８．０重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
- Ａｕに対し、Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕを、下記の（イ）〜（ホ）に示す割合で配合して溶融した後冷却する白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）の製造方法において、下記の（Ａ）工程及び（Ｂ）工程を先に行い、更に（Ｃ）工程、又は（Ｄ）工程を順次経ることを特徴とする白色金合金の製造方法。
（イ）Ａｕが７５．０重量％
（ロ）Ｐｔが７．０重量％
（ハ）Ｐｄが１１．０重量％
（ニ）Ａｇが１．５重量％
（ホ）Ｃｕが５．５重量％
（Ａ）工程：ＰｔとＰｄを溶融して、Ｐｔ−Ｐｄ合金を得る工程
（Ｂ）工程：ＡｇとＣｕを溶融して、Ａｇ−Ｃｕ合金を得る工程
（Ｃ）工程：Ａｕに前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ合金を得た後、更に前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
（Ｄ）工程：Ａｕに前記（Ｂ）のＡｇ−Ｃｕ合金を溶融して、Ａｕ−Ａｇ−Ｃｕ合金を得た後、更に前記（Ａ）のＰｔ−Ｐｄ合金を溶融して、白色金合金（Ａｕ−Ｐｔ−Ｐｄ−Ａｇ−Ｃｕ合金）を得る工程
- Ａｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ，及びＣｕは，各々の単体を溶融し、金属結合中に包摂されているガス（気体）を放出させて除去したものを使用する請求項１〜請求項３に記載する白色金合金の製造方法。
- 請求項１〜請求項４記載の製造方法により得られる白色金合金を使用した宝飾品。
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