JP4136323B2

JP4136323B2 - Heating device, fixing device and image forming apparatus

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Publication number: JP4136323B2
Application number: JP2001066067A
Authority: JP
Inventors: 修二本村
Original assignee: Ricoh Co Ltd
Current assignee: Ricoh Co Ltd
Priority date: 2001-03-09
Filing date: 2001-03-09
Publication date: 2008-08-20
Anticipated expiration: 2021-03-09
Also published as: JP2002270356A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電磁誘導により渦電流を発生させて加熱する加熱装置に関するものであるとともに、複写機、ファクシミリ、電子写真プリンタ等の電子写真記録装置において、紙等の記録媒体面上に形成された加熱溶融性のトナーからなる画像を、加熱・加圧して永久固着画像として記録材面上に定着する加熱定着装置、およびその加熱定着装置を像加熱手段として備えた画像形成装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
複写機、プリンタ、ファクシミリ等の画像形成装置においては、電子写真方式等の作像プロセス機構により、シート状の記録媒体上に未定着トナー像を転写方式または直接方式で形成担持させる。この未定着トナー像のトナーは簡単に剥がれ落ちるので、トナーに熱あるいは圧力あるいは熱と圧力の両方を加えることによりシート状の記録媒体表面に永久的に固着させることが必要となる。この工程は定着プロセスと呼ばれている。シート状の記録媒体は、シートの形状をしていてトナー像を定着できるものであれば、素材に制限はない。シート状の記録媒体の例としては、Ａ４サイズやＡ３サイズなどにカットされた普通紙やＯＨＰシートが一般的である。
定着プロセスを実現するには色々な方法があるが、熱と圧力の両方を加える方法が最も多く普及している。その際の加熱方式として、従来から、熱ローラ定着方式、フィルム加熱定着方式などの接触加熱定着方式が一般に用いられている。
【０００３】
熱ローラ定着方式およびフィルム加熱定着方式の定着装置は、回転可能な中空あるいは中実の円筒形状の部材（以後回転体と呼ぶ）と、この回転体に圧接してシート状の記録媒体を挟持する加圧体（中空あるいは中実の円筒形状の場合は加圧ローラと呼ぶ）とを有してなる。上記回転体は、それに接してあるいはその近傍に配置した発熱体により加熱されるものと、回転体の一部または全部が発熱体からなり自己発熱するものとがある。熱ローラ定着方式では、上記回転体とその回転体を加熱する発熱体とを合わせて、定着ローラと呼ぶ。あるいは、上記回転体のみを定着ローラと呼ぶこともある。
【０００４】
熱ローラ定着方式とフィルム加熱定着方式との主な違いは、前者では回転体がある程度の厚みを持ち、回転体に外部から圧力がかかっても変形しにくいが、後者は圧力がかかれば容易に変形するほど回転体が薄いという点にある。シート状の記録媒体は上記回転体あるいは上記加圧体の回転運動に従動して回転体と加圧体の間を搬送される。そして、回転体と加圧体との圧接部（以下、ニップ部という）において、シート状の記録媒体上のトナーは、回転体の熱により融解し、回転体と加圧体によって加えられる圧力により記録媒体に定着される。
【０００５】
熱ローラ定着方式は、ハロゲンランプやニクロム線ヒータ等の棒管状発熱ヒータを、上記回転体の中心軸上に配設し、そのヒータに所定の電圧を印加して発熱させることにより、回転体を加熱するのが一般的である。回転体の外側表面は、その温度が定着に適する温度になるまで加熱される。回転体の外側表面には温度検知器が取り付けられて回転体の外側表面の温度を計測できるようにしてあり、回転体の温度が定着に適した温度に維持されるように、発熱体への電力供給が制御される。
【０００６】
フィルム加熱定着方式では、回転体であるフィルムの回転方向に対し直交する方向に長手方向を一致させて配置した細長い板上の発熱体をフィルムに当接させて加熱するのが一般的である。
【０００７】
従来、上記熱ローラ定着方式の定着装置では、回転体の加熱に時間を要し、電源を投入してから回転体表面の温度が定着に適した温度に達するまでの時間（以下、ウォームアップタイムという）が、比較的長かった。その間、使用者は複写機を使用することができず、長時間の待機を強いられるという問題があった。また、待機時から使用可能状態に至るまでの待ち時間を短くするために、待機中も回転体を比較的高温に保つために発熱体に通電することが行われており、そのために少なからず電力を消費していた。多量の電力を回転体に投入すればウォームアップタイムを短縮できるが、定着装置の消費電力が増大し、省エネルギーという観点から望ましくない。定着装置の省エネルギー化（低消費電力化）と、ユーザーの操作性（クイックプリント）との両立を図るために、消費電力を増やさずにウォームアップタイムを短縮することが望まれている。
【０００８】
一方、フィルム加熱定着方式の定着装置は、フィルム状の回転体の熱容量が小さいため、ウォームアップタイムが短いものの、回転体が保持することができる熱量が少ないため、ニップ部内において、定着に必要な熱を、加熱体から回転体を経由してトナーに供給しなければならず、シート状の記録媒体を高速に搬送し定着させようとすると、トナーに熱を供給しきれなくなり、高速な定着には対応できない。また、回転体が蛇行したり破損したりし易いため、記録媒体の搬送の安定性および耐久性の点で熱ローラ定着方式と比較として劣っていた。
【０００９】
そこで、回転体の加熱源として電磁誘導作用による発熱現象を利用した誘導加熱方式の定着装置が提案されている。これは、交番磁界中に導電体を置くと電磁誘導により導電体中に渦電流が流れ、その渦電流により発生するジュール熱により導電体が発熱する現象を利用して回転体を加熱するものである。すなわち、回転体の一部または全部を導電体で構成し、回転体の内部または外部に磁束生成コイルを配置し、この磁束生成コイルに交流電流を流して生じた交番磁界により回転体内の導電体に誘導渦電流を発生させ、その渦電流と回転体内の導電体自身の抵抗によって回転体自体をジュール熱で発熱させるものである。この誘導加熱定着装置は、電気から熱への変換効率を大きく向上させることができるため、また、回転体の肉厚が厚い場合でもその表面近傍の薄い層のみを発熱させることができるため、ウォームアップタイムの短縮が可能となる。
【００１０】
誘導加熱方式定着装置の従来技術のうち、磁束生成コイルを回転体の外部に配置するものとして、特開平７−２９５４１４号、特開平１０−７４００７号、特開平１０−６３１２６号、特開平１１−２９７４６２号、特開平１１−２９７４６３号、特開２０００−１３１９８１号、特開２０００−１７２０９８号、特開２０００−１８１２５８号の各公報記載のものがある。これらの公報に記載されているように、磁束生成コイルを回転体の外部に配置すると、回転体の内部に配置するのに比べて、次のような利点がある。すなわち、回転体のうち定着に利用される外側表面に近い部分を集中的に加熱できるので、ウォームアップタイムを短縮できること、磁束生成コイルの電気抵抗により生じた熱を放熱させ易いので磁束生成コイルが高温になって発熱効率が下がったりコイルの被覆材が破壊されたりするのを防ぎ易いこと、組み立て工程が容易であること、事故や寿命により交換が必要になったときに磁束生成コイルを取り外し易いことなどである。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
上記の磁束生成コイルを回転体の外部に配置する従来技術においては、大別して２種類のコイルが使われている。１つは、特開平７−２９５４１４、特開平１０−６３１２６、特開平１１−２９７４６２、特開平１１−２９７４６３、特開２０００−１３１９８１、特開２０００−１７２０９８、特開２０００−１８１２５８の各公報において使用されているもので、図１８に示すように、円筒状回転体の表面に沿って湾曲した２次元曲面上に導電性線材を引き回した形状をなし、かつコアを用いていないコイル８７である。これを第１の形状のコイルと呼ぶことにする。第１の形状のコイル８７を使用する場合、コイル８７の回転体とは反対側の面に面して磁性体を配設し、磁場が回転体の周辺部に漏れるのを防止することも行われている。
【００１２】
もう１つは、特開平１０−７４００７、特開２０００−１３１９８１の各公報において使用されているもので、図１９に示すように、長手方向に対し垂直な断面すなわち横断面の形状が、Ｅ字型すなわち平行な３つの突出部を持つ形状のコア８５を持ち、コア８５の３つの突出部のうち、中央の突出部に導電性線材８６を巻回してなるコイルである。これを第２の形状のコイルと呼ぶことにする。
【００１３】
第１の形状のコイル８７を使用する場合、回転体の長手方向に均一に加熱するのが難しいという問題がある。すなわち、回転体の発熱量はコイルと回転体の導電体層との距離に敏感に依存して変わるため、上記のような２次元曲面上に導電性線材を引き回した形状のコイル８７の場合、回転体の長手方向に均一に加熱するためには、コイル８７と回転体の導電体層との距離を回転体の長手方向に一定に保たなければならず、高い組み立て精度が要求される。たとえば、コイル面と回転体表面との距離が回転体の周方向に均一になるように湾曲させたコイル８７において、図２０に実線８７Ａで示すように、長手方向の１個所で他の場所に比べてコイル面の湾曲の曲率が小さくなっていたとすると、その個所において図２０に示すように回転体８８の周方向のコイル端でコイルと回転体８８との距離が大きくなり、そのためその個所における発熱量が他の場所に比べて少なくなってしまう。また、回転体の各場所の発熱量は、その場所に対面しているコイルのその場所での導電性線材の密度に依存しているため、回転体の長手方向に均一に加熱するためには、コイルを構成している導電性線材の密度も回転体の長手方向に一定に保たなければならず、高い製造精度が要求される。
【００１４】
前記第２の形状のコイルによれば、回転体をその長手方向に均一に加熱するためには、回転体とコア８５との隙間の間隔を長手方向に一定にすればよいので、回転体を長手方向に均一に加熱するのは第１の形状のコイルよりも容易である。しかし、コイル８６がコア８５の突出部に挟まれているため、コイル８６の自己発熱がコア８７内にこもり、コイル８６が高温になり易いという問題点がある。また、回転体の周方向の狭い範囲に発熱が集中するため、待機時に回転体を待機時温度に保つ際に、回転体の周方向の一部のみが高温になるのを避けるために、待機時にも回転体を比較的高速に回転させる必要があるという難点もある。
【００１５】
なお、第２形状のコイルの変形例として、コアの突出部の個数を増やし、導電性線材の巻回部を複数個に増やすことによって、回転体の周方向に広い範囲を加熱するようにしたものが特開平１０−７４００７号公報で提案されているが、形状が複雑になる分だけ製造コストがアップし、また、コイルがコアの突出部に挟まれているため、コイルの自己発熱によりコイルが高温になり易いという問題点は残る。また、特開平１０−７４００７号公報には、第２形状のコイルの変形例として、中央の突出部の無いコの字型のコアの中央部に導電性線材を巻いたものが提案されているが、第２形状のコイルの低コスト代替品として提案されているものであり、回転体の周方向に広い範囲を加熱できるものではない。
【００１６】
本発明は以上のような従来技術の問題点を解消するためになされたもので、磁束生成コイルが高温にならず、回転体をその長手方向に均一に加熱でき、また、回転体の周方向にも比較的広く均一に近く加熱できる誘導加熱方式の加熱装置、定着装置および画像形成装置を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、磁束の作用によって発熱する誘導発熱体を有する回転体と、この回転体に圧接される加圧部材と、回転体の外周面に対向して配設された磁束生成手段とを有し、回転体と加圧部材との間に被加熱体を通過させて被加熱体を加熱する加熱装置において、磁束生成手段は、高透磁性材からなるコアと、このコアに回転体の長手方向に平行に巻回され高周波電流が供給される導電性線材とを有し、コアは、中空の４角柱からその４角柱の長手方向に伸びる１辺の全長を含む４角柱の１部を切り欠いた形状をなし、コアは、導電性線材が作る輪環のなす面に垂直な方向におけるコアの両側端あるいは両側端の近傍において上記回転体に最接近し、この最接近位置における上記コアと回転体との距離がこの回転体の長手方向に一定であり、上記最接近位置を避けて上記コアの長手方向に平行に導電性線材が巻回され、上記コアの切り欠き部を含まない２つの表面に押圧部材が接触し、残りの２つの表面に移動防止材が接触していることを最も主要な特徴とする。
【００１８】
請求項２記載の発明は、請求項１に記載の発明において、コアと回転体との最接近位置近傍においてコアに熱伝導率の高い非磁性体からなる部材が接触していることを特徴とする。
請求項３記載の発明は、請求項１または２記載の発明において、回転体の外周面に対向させて回転体表面を清掃するクリーニング部材が配置され、回転体の回転方向において上記クリーニング部材よりも下流側に磁束生成コイルが設置されていることを特徴とする。
【００２３】
請求項４記載の発明は、請求項１から３のいずれかに記載の加熱装置を用いた電子写真装置の定着装置であって、回転体は定着装置の定着ローラであり、未定着画像を担持した記録媒体を上記定着ローラで加熱して上記画像を記録媒体に定着させる定着装置に関する。
【００２４】
請求項５記載の発明は、シート状の記録媒体上にトナー像を形成担持させる像形成手段と、上記トナー像を担持した記録媒体を加熱処理する像定着手段とを有する画像形成装置であって、像定着手段として請求項４記載の定着装置を備えていることを特徴とする画像形成装置に関する。
【００２５】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照しながら本発明にかかる加熱装置、定着装置および画像形成装置の実施の形態について説明する。
図１は、本発明における画像形成装置の一実施形態を示す。画像形成装置は、周知の電子写真プロセスを実行することによって画像を得ることができるものであって、像担持体として円筒状に形成された光導電性の感光体１を有している。感光体１の周囲には、帯電手段としての帯電ローラ２、現像装置４、転写ローラ５、クリーニング装置７、除電装置８が配備されている。また、それらのほかに、画像形成装置は、光走査装置３と定着装置６を備えている。帯電手段としては、コロナチャージャを用いることもできる。光走査装置は帯電ローラと現像装置との間の感光体面で光走査による露光を行う。
【００２６】
画像形成を実行する際は、感光体１が図１の時計回りに回転され、その表面が帯電ローラ２により均一に帯電された後、光走査装置３の露光により感光体１の表面に静電潜像が形成される。この静電潜像は現像装置４により反転現像され、感光体１の表面にトナー画像が形成される。このトナー画像は、感光体１のトナー画像が転写位置へ移動するのとタイミングを合わせて図示されない給紙機構により転写部へ送り込まれた記録媒体９と重ね合わされ、転写ローラ５の作用により、記録媒体９へ静電転写される。トナー画像を転写された記録媒体９は、定着装置６でトナー画像を定着された後、装置外部へ排出される。トナー画像が転写された後、感光体１の表面はクリーニング装置７により残留トナーや紙粉などが除去され、さらに除電装置８により除電される。
【００２７】
次に、上記画像形成装置に備えられている定着装置の具体例について説明する。
定着装置の具体例１
図２に定着装置の長手方向に対して垂直な断面を示す。図２において、符号１１は定着ローラ、１２は磁束生成コイル、１３は加圧部材としての加圧ローラ、１４は定着ローラの回転の向きを示す矢印、９は未定着トナー像を担持したシート状の記録媒体、１６は温度検知器、１７はクリーニング部材、１８は記録媒体を定着ローラから分離させるための分離爪をそれぞれ示している。図２では、磁束生成手段としての磁束生成コイル１２の断面を厚肉円弧形状として表示しているが、これは磁束生成コイル１２のおよその大きさと位置を示したものであり、実際の磁束生成コイル１２は、コア（芯材）とそれに巻き付けたコイルからなり、その断面形状は単なる厚肉円弧形状ではない。磁束生成コイルの形状は後で詳しく説明する。
【００２８】
定着ローラ１１は、特許請求の範囲でいうところの回転体に該当するもので、厚さ１．０ｍｍのＳＵＳ（ステンレス鋼）円管である芯金層の表面に厚さ１５μｍのテフロン（商品名）からなる離型層を設けたものである。定着ローラ１１の外径は、４０ｍｍである。ただし、本発明はこの大きさと層構成の定着ローラに限らず、任意の層構成と径と厚さの定着ローラに適用可能である。たとえば、芯金層はＳＵＳに限らず、磁性体であれば何でも用いることができる。例を挙げると、鉄、ニッケル、コバルト、あるいはそれらの合金を使うことができる。また、芯金層は１層に限るものではなく、アルミニウム、銅などの非磁性体からなる層と磁性体からなる層との２層構造にしてもよいし、さらに１つ以上の別の層を追加してもよい。離型層の材料もテフロンに限るものではない。上記磁性体層は、磁束の作用によって発熱する誘導発熱体を構成している。
【００２９】
加圧ローラ１３は、芯金の回りに厚さ５ｍｍのシリコーンゴム層を設け、さらにその外側を厚さ５０μｍのテフロンキャップで覆った構造である。加圧ローラ１３の外径は、４０ｍｍである。定着ローラ１１と加圧ローラ１３は、図示していない圧接機構により、ニップ幅が４ｍｍになるように圧接してある。ただし、本発明の適用対象はこの加圧ローラに限らず、任意の層構成と径と厚さの加圧ローラに適用可能である。またニップ幅も４ｍｍに限るものではない。
定着ローラ１１は、図示していない駆動手段により、図２の矢印４の方向に回転駆動され、その回転に連れて加圧ローラ１３が従動回転する。図１と図２は、互いに定着ローラ１１と加圧ローラ１３の軸方向反対側から描かれている。
【００３０】
この定着ローラ１１と加圧ローラ１３の圧接部（ニップ部）に未定着トナー像を担持したシート状の記録媒体９が搬送され、記録媒体９が圧接部を通過している間に、熱と圧力によりトナー像を記録媒体９上に定着する。
定着ローラ１１には温度検知器１６が取り付けてあり、その温度に基づいて、図示されない制御機構により磁束生成コイル１２に供給する電力を調整して、定着ローラ１１の温度を所定の温度に制御する。定着ローラ１１が磁束生成コイル１２に対向した位置を通過して加熱された後の温度を検知するために、温度検知器１６は、定着ローラ１１が回転する方向において磁束生成コイル１２より下流側に設置されている。
【００３１】
定着ローラ１１には付着した未定着トナーや紙粉等を除去するために、クリーニング部材１７が取り付けてある。未定着トナーや紙粉等が磁束生成コイル１２と定着ローラ１１との間に詰まらないように、クリーニング部材１７は、定着ローラ１１が回転する方向においた磁束生成コイル１２より上流側に設置されている。
また、定着ローラ１１と加圧ローラ１３とのニップ部の出口外側に、ニップ部を通過して出てきた記録媒体９を定着ローラ１１から分離させるための分離爪１８が設けてある。
なお、定着ローラ１１にオフセット防止用のオイルを塗布するオイル塗布機構（図示されず）を設けてもよい。
【００３２】
磁束生成コイル１２は、フェライト製のコア（芯材）に導電性線材としてのリッツ線を巻回したものを用いる。コアは、フェライトに限らず、鉄、パーマロイ等の透磁率の高い材料を用いてもよい。リッツ線は外周を絶縁した銅の細線を複数本束ねたものである。図３にコアの形状を示す。図３において、コア２１は上記定着ローラ１１の外周面とコア２１との距離が定着ローラ１１の周方向に一定になるように、定着ローラ１１の外周面の曲率に適合させた曲率で湾曲しており、さらに、その周方向の両側端に定着ローラ１１に向かって突き出た突出部２２、２３が設けられている。すなわち、コア２１はその長手方向に垂直な断面の形状（横断面形状）が、湾曲したコの字型になっている。
【００３３】
図４はコア２１へのリッツ線の巻き方を示すための図である。図４において符号２４、２５、２６は、１本のリッツ線の、３つの部分を示し、２１はコアを示している。符号２４と２５は、図の視点方向から見て、リッツ線のうち見えている部分を、２６はリッツ線のうちコア２１に隠れている部分を示している。図４において矢印２７、２８は、コア２１の長さ方向両端におけるリッツ線の折り曲げの向きを示している。図４に示すように、リッツ線はコア２１の長手方向と平行にコア２１に巻回してある。図４には、リッツ線の巻回し方が分かりやすいように、リッツ線を１巻き半だけ間隔を空けて巻回した状態を示しているが、実際にはもっと密にかつ巻数も多く巻回してある。
【００３４】
この磁束生成コイルの長手方向に対し垂直な断面を拡大して図５に示す。図５において、２１はコア、３０はリッツ線を示す。図５ではリッツ線３０はコア２１に一重に巻回してあるが、もっと多重に巻回しても構わない。また巻数も、図５に示されている巻き数に限るものではない。図５からわかるように、導電性線材であるリッツ線３０が形成する輪環はその面が紙面およびコア面に対し直交し、この輪環のなす面に垂直な方向におけるコア２１の両側端に突出部２２、２３が形成されている。この突出部２２、２３の先端が定着ローラ１１の表面に最接近する。
【００３５】
図６に、リッツ線３０をコア２１に二重に巻回した場合の断面図を示す。コア２１の長手方向の長さは、画像形成装置で使用することができる最大サイズの記録媒体の幅にほぼ等しくしてある。コア２１の長手方向と垂直な方向、すなわち湾曲している方向の湾曲に沿った長さは９０ｍｍとしている。図６に両端矢印付実線２９で示したコア２１の突出部２２、２３の長さは１５ｍｍとしている。
【００３６】
図７は、磁束生成コイル３０と定着ローラ１１との位置関係を示す断面図である。図７において、１１は定着ローラ、１３は加圧ローラ、２１は磁束生成コイルのコア、３０は磁束生成コイル１２のリッツ線、３１、３２はコア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１の外側表面との隙間を示す。図７では、分かりやすいように各部の寸法を実際とは変えて描いてある。また、リッツ線３０の断面は、その多くを省略して８個の断面のみを描いてある。
【００３７】
磁束生成コイル１２は、定着ローラ１１に対して図７に示したように配設されている。すなわち、磁束生成コイル１２は、そのコア２１がニップ部以外の定着ローラ１１外周面のうちニップ部入口に近い側を覆うようにして、コア２１の突出部２２、２３を定着ローラ１１に向けて配設されている。また、コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面との間隔が一定になるように配設されている。コア２１の突出部２２、２３が定着ローラ１１の外側表面に接近しているほど効率よく定着ローラ１１を加熱することができる。本実施例では、このコア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面との隙間の距離を１ｍｍにした。
【００３８】
なお、リッツ線３０と定着ローラ１１外周面との隙間の距離が、コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面との隙間の距離よりも長くなるように、コア２１の突出部２２、２３の高さを確保している。そのようにしておくと、コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面とに隙間を確保できているときは、リッツ線３０が定着ローラ１１外周面に触れることもないから、定着ローラ１１を傷つけることはない。したがって、磁束生成コイル１２と定着ローラ１１との接触を防止することが容易になる。
【００３９】
コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面との隙間の間隔は、図８に示すような間隙保持機構によって保持するようにするとよい。図８において、符号２１はコアを示し、符号４１、４２、４３は、コア２１の突出部２２、２３の長さ方向両端に設けた４個の支えローラのうち３個を示している。もう１個の支えローラはコア２１に隠れており表示されていない。これらの支えローラ４１、４２、４３はシリコーンゴムからなり、コア２１の突出部２２、２３の長さ方向両端から外側にコア２１の長手方向に突き出た芯金３５、３６、３７の回りを自在に回転するように取り付けてある。
【００４０】
上記支えローラ４１、４２、４３は、図９に示すように、コア２１を図示しない押圧機構により定着ローラ１１に向かって押し当てているときに、定着ローラ１１の外周面に回転可能に当接し、コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面との隙間の間隔を一定に保つ役割を果たす。図９は、定着ローラ１１の軸方向の端から定着ローラ１１とコア２１と支えローラ４１、４２を見た図である。これらの支えローラ４１、４２、４３は、使用可能な最大サイズの記録媒体が通過する範囲よりも外側の位置において定着ローラ１１に接するように、支えローラ４１、４２、４３の芯金３５、３６、３７の長さを調整しておく。
【００４１】
コア２１の長手方向の長さが最大サイズの記録媒体の幅にほぼ等しい場合は、支えローラ４１、４２、４３の芯金３５、３６、３７の長さは１ｃｍ以下の短いものとなる。支えローラ４１、４２、４３の半径は４ｍｍであり、支えローラ４１、４２、４３の軸方向の厚さは５ｍｍであるが、コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面とが所望の距離だけ離れさえすればよいので、半径は４ｍｍに限るものではない。また、支えローラ４１、４２、４３の強度が保てる範囲内で、支えローラ４１、４２、４３の軸方向の厚さを５ｍｍより薄くしてもよい。支えローラ４１、４２、４３の軸方向の厚さを許容できるだけ定着ローラ１１の長さがコア２１の長さに比べて長い場合は、支えローラ４１、４２、４３の軸方向の厚さを５ｍｍより厚くしてもかまわない。
【００４２】
磁束生成コイル１２には、図示していない電源により３０ｋＨｚの高周波電流を印加する。この高周波電流により磁束生成コイル１２に生成された交番磁界は、定着ローラ１１の誘導発熱体層に渦電流を発生させる。この渦電流と誘導発熱体層の電気抵抗により、誘導発熱体層にジュール熱が生じ、誘導発熱体層が発熱する。誘導発熱体層は磁性体からなる。磁性体は非磁性体に比べて透磁率が著しく大きいので、非磁性体を発熱層に使った場合に比べて大きな渦電流を生じさせることが容易である。またヒステリシス損失による発熱も生じるため、非磁性体を発熱層に用いた場合に比べて加熱し易い。図２に符号１６で示すような温度検出器により検出した定着ローラ１１の表面温度に基づいて、定着ローラ１１の表面温度を所定の温度に保つように、高周波電流の印加を制御している。
【００４３】
図１０は、磁束生成コイル１２によって生じる磁力線の様子を示したものである。図１０において、符号１１は定着ローラ、２１は磁束生成コイルのコアを示しており、太い線４４と４５は磁力線を示している。コア２１に定着ローラ１１に向かった突出部２２、２３が存在しているため、磁束の多くが突出部２２、２３を経由して定着ローラ１１の磁性体層に侵入する。すなわち、線４４で示したような突出部２２、２３を経由する磁力線の数が、線４５で示したようなコイルから空間を経由して定着ローラ１１に至る磁力線の数よりも圧倒的に多い。そのため、図１０に両端矢印付き実線４６で示した範囲において、定着ローラ１１内の磁束密度は周方向に比較的均一に近くなる。
【００４４】
一方、図１１は、コア２１の突出部２２、２３を取り去った場合の磁力線を示したものである。コア２１に突出部２２、２３が無いと、線４７や線４８で示したような、定着ローラ１１の周方向におけるコイルの両端でなく、コイルの途中から空間を経由して定着ローラ１１に至る磁力線の割合が多くなる。このため、図１１に両端矢印付き実線４６で示した範囲において、定着ローラ１１内の周方向の磁束密度は中央部が高い山形になる。磁束密度が高い所は発熱量も高いので、コア２１に突出部が２２、２３無いと、定着ローラ１１内の周方向の発熱量分布も中央が尖った山形になる。これに対し、コア２１に突出部２２、２３が有ると、上述のように、磁束密度が比較的均一に近くなるため、定着ローラ１１内の周方向の発熱量分布は、よりなだらかな均一に近い分布になる。
【００４５】
図１２に、コア２１に突出部２２、２３が有る場合と無い場合における定着ローラ１１の周方向の発熱量分布を示す。図１２にＡとＢで示した位置がコア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１との最近接点であり、コア２１の２つの突出部２２、２３に挟まれた範囲の定着ローラ１１の領域で発熱している。この発熱範囲が狭いと、回転する定着ローラ１１がコア２１の２つの突出部２２、２３に挟まれた範囲を通過中に急激な温度上昇を体験することになるが、耐久性の面からは急激な温度変化は好ましくない。また、定着ローラ１１の予熱時には定着ローラ１１の温度が周方向になるべく均一になっていることが好ましい。したがって、コア２１の２つの突出部２２、２３が定着ローラ１１に接近している位置は、なるべく周方向に離れているのが好ましい。たとえば、定着ローラ１１表面の周方向長さの４分の１から３分の１程度離れているのが好ましい。また、加熱された定着ローラ１１が冷めないうちにニップ部に入っていくことが望ましいので、磁束生成コイル１２はニップ部の出口側でなく入口側に設置するのが好ましい。
【００４６】
本実施例の磁束生成コイル１２の場合は、磁束の多くがコア２１の突出部２２、２３を経由して定着ローラ１１に侵入するため、定着ローラ１１内の磁束密度は、コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面との隙間の距離が一定ならば、コア２１の突出部２２、２３以外のコイル１２の部分と定着ローラ１１との距離に大きくは依存しない。したがって、定着ローラ１１の発熱量も、コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面との隙間の距離が一定ならば、コア２１の突出部２２、２３以外のコイル１２の部分と定着ローラ１１との距離に大きくは依存しない。そのため、コイル１２と定着ローラ１１との距離が周方向に異なっても、たとえば、図１３に両端矢印付き実線５１、５２および５３で示したコア２１と定着ローラ１１との距離が互いに異なっていても、従来例の磁束生成コイルと違って、定着ローラ１１の発熱ムラを生じることはない。同様に、図１３の両端矢印付き実線５１、５２および５３等で示されているコア２１と定着ローラ１１との距離が、定着ローラ１１の長手方向に多少変動していても、定着ローラ１１の長手方向の発熱ムラを生じることはない。したがって、製造時の寸法精度を緩くとることができ、製造コストを低く抑えることが可能である。
【００４７】
リッツ線の電気抵抗によるリッツ線の発熱と定着ローラ１１からの熱輻射とにより、リッツ線とコア２１は温度が上昇する。リッツ線の温度上昇はその抵抗値が上がることによって定着ローラの発熱量に対するリッツ線の発熱量の相対的な増加をもたらし、定着ローラ１１の加熱効率を低下させる。また、磁束生成コイルの破壊も引き起こしかねない。本実施例の磁束生成コイル１２の場合は、定着ローラ１１の加熱効率は、コア２１の突出部２２、２３と定着ローラ１１外側表面との隙間の距離に大きく依存し、コア２１のリッツ線が巻かれている部分と定着ローラ１１との距離には大きくは依存しないので、コア２１の突出部２２、２３の高さを高くすることにより、図１３に両端矢印付き実線５１、５２、５３で示したリッツ線が巻いてあるコア２１の部分と定着ローラ１１との距離を大きくとることができる。そのため、定着ローラ１１からリッツ線が受け取る熱が減り、またリッツ線が自己発熱した熱も放熱し易く、したがって、リッツ線が高温になって加熱効率が下がったり、リッツ線の被覆材が破壊されたりする事態が生じるのを防ぎ易い。
【００４８】
図７に示すコア２１は、定着ローラ１１の外周面とコア２１との距離が定着ローラ１１の周方向に一定になるように、すなわち定着ローラ１１と同心円状に湾曲させていた。このように湾曲させると、磁束生成コイル１２と定着ローラ１１との距離を小さい値に抑えられるので、定着ローラ１１の周りの空間に余裕が無い場合には好都合である。定着ローラ１１の周りの空間に余裕がある場合は、コアを定着ローラ１１と同心円状に湾曲させなくてもかまわない。図１４に、コアを定着ローラ１１と同心円状に湾曲させない場合の例を示す。図１４において、符号１１は定着ローラ、５５はコア、５６はリッツ線をそれぞれ示している。これらの部材はいずれもの長手方向中間部の横断面で示されている。リッツ線５６は一部のみを示してある。この図１４に示すコア５５は、ほぼ半円筒形に形成してある。このようなコア５５の断面形状の場合は、コア５５の周方向の両端で定着ローラ１１に最接近するので、コア５５に突出部を設ける必要はない。
【００４９】
磁束生成コイルが高温になるのを防止するために、磁束生成コイルの冷却機構を付加してもよい。図１５は、前記実施例の磁束生成コイルに冷却機構を付加した例を示す。図１５において、定着ローラ、加圧ローラ、コア、リッツ線等は、図７等に示す前記実施例と同じ構成であるため、同一の符号を付した。図１５に斜線を引いて示した部分が上記実施例の磁束生成コイルに付加した冷却機構５７、５８である。この冷却機構５７、５８は、アルミ製のフィンの付いた板状の部材であり、図１５に示すように、磁束生成コイルのコア２１の、周方向両側の突出部２２、２３の外端面に沿って接着する。材料をアルミにしたのは、熱伝導率が高くかつ非磁性体であることによる。この冷却機構５７、５８は、図１５に示した断面形状で磁束生成コイルのコア２１の長手方向にコア２１の全長にわたって伸びている。この冷却機構５７、５８を付加することにより、コア２１の放熱面積が増加し、コア２１の突出部２２、２３から冷却機構５７、５８に熱を伝導し、冷却機構５７、５８から放熱させることにより、定着ローラ１１からの熱伝達で特に加熱され易いコア２１の突出部２２、２３を効果的に冷却することができる。なお、フィンの数は、図１５に示したように２葉に限るものではない。
【００５０】
定着装置の実施例２
次に、定着装置の第２の実施例について説明する。この実施例は、磁束生成コイル以外は実施例１と同じである。
フェライトは複雑な形状に成型しくい。そこでコアの材料としてフェライトを用いる場合は、コアをなるべく単純な形状にするのが望ましい。本実施例では、直方体を組み合わせた形状のコアにした。
【００５１】
図１６は本実施例を示すもので、磁束生成コイルと定着ローラと加圧ローラを、それらの長手方向に対し垂直な断面で切って示した。図１６において、符号６１はフェライトからなるコア、６２はリッツ線、１３は加圧ローラ、１１は定着ローラ、６８と６９はコアの突出部、７０と７１は磁束生成コイルの移動防止機構、７２と７３は磁束生成コイル押圧機構である。リッツ線６２の断面は、そのうちの８個のみを示してある。コア６１のリッツ線６２が巻かれている部分の断面は、直交する２つの長方形からなり、図１６に２つの両端矢印付直線６６と６７で示した２つの辺の長さはほぼ等しい。また、コア６１のリッツ線６２が巻かれている部分から定着ローラ１１に向かって伸びているコアの突出部６８、６９は、コア６１のリッツ線６２が巻かれている部分に直角に交わっている。
【００５２】
磁束生成コイルは移動防止機構７０により、図１６の下方向への移動が制限されている。また、移動防止機構７１により、図１６に向かって右方向への移動が制限されている。このため、磁束生成コイルのコア６１が定着ローラ１１に接触することはない。移動防止機構７０と７１は、定着装置の側板に固定されたアルミ製の板である。これらは、コア６１の熱を放熱する機能も持っている。磁束生成コイルのコア６１はバネによって付勢された押圧機構７２と７３により移動防止機構７０、７１に押しつけられている。本実施例の磁束生成コイルは、実施例１について図８、図９に示したような支えローラは必要としない。
【００５３】
本実施例の磁束生成コイルでは、直方体のフェライトを接着してコア６１を成形できるので、製造コストを低く押さえることができる。また、磁束生成コイルを定着ローラ１１と適正な間隔を保って設置するのが容易である。
【００５４】
なお、図１７に示すように、上記突出部６８、６９のないコア６１にしてもよい。図１７において、６１はフェライトからなるコア、６２はリッツ線、１１は定着ローラ、１３は加圧ローラ、７０と７１は磁束生成コイルの移動防止機構、７２と７３は磁束生成コイル押圧機構である。図１７の定着装置は、コア６１に図１６に示す例における突出部６８、６９がないことと、コア６１と定着ローラ１１との距離が異なること以外は、図１６の定着装置と同じである。図１７の磁束生成コイルは、図１６の磁束生成コイルに比べて、コア６１が全体的に定着ローラに接近しているため、リッツ線６２を巻く位置が制限されてしまうものの、コア６１の形状が単純になった分だけ製造コストを低く押さえることができる。なお、図１７においては、コア６１が直角に折れ曲がっているが、図１７に両端矢印付き破線８０で示す折れ曲がりの角度は９０度でなくても構わない。
【００５５】
【発明の効果】
本発明によれば、コアと回転体との最接近位置においてコアと回転体との距離を回転体の長手方向に一定に保ってさえおけば、磁束生成コイルの残りの部分と回転体との距離が回転体の長手方向に多少変動していても、あるいは、導電性線材同士の間隔が回転体の長手方向に多少変動していても、回転体の長手方向の発熱ムラが生じない。したがって、磁束生成コイルの製造時の寸法精度および加熱装置への設置精度を緩くとることができ、製造コストを低く抑えることができる。また、回転体の周方向に広い範囲を比較的一様に加熱できるので、回転体の周方向に急激な温度変化が生じるのを避けることができ、回転体の耐久性が増す。また、加熱装置の待機時に回転体の温度を所定の温度に維持するために予備加熱する際も、回転体の周方向に広い範囲を比較的一様に加熱できるので、回転体を高速に回転させなくても良い。
また、本発明によれば、直方体のフェライトを接着してコアを成形できるので、製造コストを低く押さえることができる。また、コアの断面が矩形であるため、コアを固定しやすく、したがって磁束生成コイルを定着ローラと適正な間隔を保って設置するのが容易である。
【００６３】
請求項２記載の発明によれば、コアが回転体に最接近している位置では、コアが回転体から熱を特に受けやすいが、その位置でコアの熱を放熱させることができ、コアがキュリー温度を超えて強磁性を失うことにより磁束が回転体に侵入しにくくなることを防止することができる。
【００６４】
請求項３記載の発明によれば、塵埃等が磁束生成コイルと定着ローラとの間に詰まるのを防止できる。
【００６５】
請求項４記載の発明によれば、定着ローラの長手方向に発熱ムラが生じにくい。また、定着ローラの周方向に広い範囲を比較的一様に加熱できるので、定着ローラの周方向に急激な温度変化が生じるのを避けることができ、定着ローラの耐久性が増す。また、定着装置の待機時に定着ローラの温度を所定の温度に維持するために予備加熱する際も、定着ローラの周方向に広い範囲を比較的一様に加熱できるので、定着ローラを高速に回転させなくてもよい。
【００６６】
請求項５記載の発明によれば、上記請求項４の効果を持つ加熱装置を画像形成装置に備えているので、定着能力の高い画像処理装置を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明にかかる加熱装置、定着装置および画像形成装置の実施の形態を示す正面図である。
【図２】上記実施形態中の定着部を示す背面図である。
【図３】上記実施形態に用いられている磁束生成手段のコアを示す斜視図である。
【図４】同上コアへのコイル巻回の様子を概念的に示す斜視図である。
【図５】上記コアにコイルが巻き回された例を示す横断面図である。
【図６】上記コアにコイルが巻き回された別の例を示す横断面図である。
【図７】定着部の別の例を示す横断面図である。
【図８】本発明に用いることができる磁束生成手段用コアの別の例を示す斜視図である。
【図９】同上コアと定着ローラとの配置関係を示す横断面図である。
【図１０】本発明の実施例において用いられている磁束生成手段で生じる磁束の様子を示す横断面図である。
【図１１】従来の磁束生成手段で生じる磁束の様子を図１０との対比で示す横断面図である。
【図１２】図１０に示す磁束と図１１に示す磁束とでの発熱量の違いを示すグラフである。
【図１３】本発明の実施例によって得られる効果を説明するために図７に準じて示した定着部の横断面図である。
【図１４】本発明に用いることができる定着部の別の例を示す横断面図である。
【図１５】本発明に用いることができる定着部のさらに別の例を示す横断面図である。
【図１６】本発明に用いることができる定着部のさらに別の例を示す横断面図である。
【図１７】本発明に用いることができる定着部のさらに別の例を示す横断面図である。
【図１８】従来の画像形成装置に用いられている加熱装置の磁束生成手段の例を示す斜視図である。
【図１９】従来の画像形成装置に用いられている加熱装置の磁束生成手段の別の例を示す横断面図である。
【図２０】図１８に示す磁束生成手段の問題点を説明するための横断面図である。
【符号の説明】
６定着部
９被加熱体としての記録媒体
１１回転体としての定着ローラ
１２磁束生成手段としての磁束生成コイル
１３加圧ローラ
１７クリーニング部材
２１コア
２２突出部
２３突出部
３０導電性材としてのリッツ線
４１隙間形成部材としてのローラ
４２隙間形成部材としてのローラ
４３隙間形成部材としてのローラ
６１コア
６２リッツ線[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a heating device that generates and heats eddy currents by electromagnetic induction, and is formed on a surface of a recording medium such as paper in an electrophotographic recording apparatus such as a copying machine, a facsimile machine, or an electrophotographic printer. The present invention relates to a heat-fixing apparatus that fixes an image made of heat-meltable toner on a recording material surface by heating and pressurizing and fixing it as a permanently fixed image, and an image forming apparatus including the heat-fixing apparatus as an image heating unit.
[0002]
[Prior art]
In an image forming apparatus such as a copying machine, a printer, and a facsimile machine, an unfixed toner image is formed and supported on a sheet-like recording medium by a transfer method or a direct method by an image forming process mechanism such as an electrophotographic method. Since the toner of the unfixed toner image is easily peeled off, it is necessary to permanently fix the toner on the surface of the sheet-like recording medium by applying heat, pressure, or both heat and pressure to the toner. This process is called a fixing process. The sheet-shaped recording medium is not limited as long as it has a sheet shape and can fix a toner image. As an example of the sheet-like recording medium, plain paper or an OHP sheet cut into A4 size or A3 size is generally used.
There are various methods for realizing the fixing process, but the most popular method is to apply both heat and pressure. Conventionally, a contact heat fixing method such as a heat roller fixing method or a film heat fixing method has been generally used as a heating method at that time.
[0003]
The fixing device of the heat roller fixing method and the film heat fixing method sandwiches a sheet-like recording medium in pressure contact with a rotatable hollow or solid cylindrical member (hereinafter referred to as a rotating member). A pressure body (in the case of a hollow or solid cylindrical shape, it is called a pressure roller). The rotating body may be heated by a heating element disposed in contact with or near the rotating body, and the rotating body may be partly or entirely made of a heating element and self-heats. In the heat roller fixing method, the rotating body and a heating element for heating the rotating body are collectively referred to as a fixing roller. Alternatively, only the rotating body may be called a fixing roller.
[0004]
The main difference between the heat roller fixing method and the film heat fixing method is that the former has a certain thickness and is difficult to deform even if external pressure is applied to the rotor, but the latter is easy if pressure is applied. It is in the point that a rotating body is so thin that it deforms. The sheet-like recording medium is conveyed between the rotating body and the pressure body following the rotational movement of the rotating body or the pressure body. The toner on the sheet-like recording medium is melted by the heat of the rotating body at the pressure contact portion (hereinafter referred to as the nip portion) between the rotating body and the pressing body, and the pressure applied by the rotating body and the pressing body. It is fixed on the recording medium.
[0005]
In the heat roller fixing system, a rod-shaped heat generating heater such as a halogen lamp or a nichrome wire heater is disposed on the central axis of the rotating body, and a predetermined voltage is applied to the heater to generate heat. It is common to heat. The outer surface of the rotating body is heated until its temperature is suitable for fixing. A temperature detector is attached to the outer surface of the rotating body so that the temperature of the outer surface of the rotating body can be measured, so that the temperature of the rotating body is maintained at a temperature suitable for fixing. The power supply is controlled.
[0006]
In the film heating and fixing method, heating is generally performed by bringing a heating element on a long and narrow plate arranged so that its longitudinal direction coincides with a direction orthogonal to the rotation direction of a film as a rotating body into contact with the film.
[0007]
Conventionally, in the fixing device of the heat roller fixing method, it takes time to heat the rotating body, and the time from when the power is turned on until the temperature of the rotating body reaches a temperature suitable for fixing (hereinafter referred to as warm-up time). It was relatively long. Meanwhile, there is a problem that the user cannot use the copying machine and is forced to wait for a long time. Also, in order to shorten the waiting time from standby to the usable state, the heating element is energized in order to keep the rotating body at a relatively high temperature even during the standby, so that there is a considerable amount of power. Was consumed. If a large amount of power is input to the rotating body, the warm-up time can be shortened, but the power consumption of the fixing device increases, which is not desirable from the viewpoint of energy saving. In order to achieve both energy saving (low power consumption) of the fixing device and user operability (quick print), it is desired to shorten the warm-up time without increasing the power consumption.
[0008]
On the other hand, the film heat fixing type fixing device has a small heat capacity of the film-like rotator, so the warm-up time is short, but the amount of heat that the rotator can hold is small, so it is necessary for fixing in the nip portion. Heat must be supplied from the heating body to the toner via the rotating body, and if a sheet-like recording medium is transported and fixed at high speed, heat cannot be supplied to the toner, and high-speed fixing is achieved. Can not respond. Further, since the rotating body is likely to meander or break, it is inferior to the heat roller fixing method in terms of the stability and durability of recording medium conveyance.
[0009]
Therefore, an induction heating type fixing device using a heat generation phenomenon due to electromagnetic induction as a heating source of the rotating body has been proposed. This is because the rotor is heated by utilizing the phenomenon that when a conductor is placed in an alternating magnetic field, an eddy current flows in the conductor due to electromagnetic induction, and the conductor generates heat due to Joule heat generated by the eddy current. is there. That is, a part or all of the rotator is made of a conductor, and a magnetic flux generating coil is arranged inside or outside the rotator, and an alternating magnetic field generated by passing an alternating current through the magnetic flux generating coil causes a conductor in the rotator. Inductive eddy current is generated in the rotor, and the rotator itself is heated by Joule heat by the eddy current and the resistance of the conductor itself in the rotator. This induction heating and fixing device can greatly improve the conversion efficiency from electricity to heat, and can generate heat only in a thin layer near the surface even when the rotating body is thick. Uptime can be shortened.
[0010]
Of the prior art induction heating type fixing devices, those in which the magnetic flux generating coil is arranged outside the rotating body are disclosed in JP-A-7-295414, JP-A-10-74007, JP-A-10-63126, and JP-A-11-11. No. 297462, JP-A No. 11-297463, JP-A No. 2000-131981, JP-A No. 2000-172098, and JP-A No. 2000-181258. As described in these publications, when the magnetic flux generating coil is arranged outside the rotating body, there are the following advantages as compared with the case where the magnetic flux generating coil is arranged inside the rotating body. That is, since the portion close to the outer surface used for fixing of the rotating body can be intensively heated, the warm-up time can be shortened, and the heat generated by the electric resistance of the magnetic flux generating coil can be easily radiated. It is easy to prevent the heat generation efficiency from decreasing due to high temperature and the coil coating material from being destroyed, the assembly process is easy, and the magnetic flux generating coil can be easily removed when replacement is necessary due to an accident or life And so on.
[0011]
[Problems to be solved by the invention]
In the prior art in which the magnetic flux generating coil is disposed outside the rotating body, two types of coils are roughly used. One is used in JP-A-7-295414, JP-A-10-63126, JP-A-11-297462, JP-A-11-297463, JP-A-2000-131981, JP-A-2000-172098, and JP-A-2000-181258. As shown in FIG. 18, the coil 87 has a shape in which a conductive wire is drawn on a two-dimensional curved surface curved along the surface of a cylindrical rotating body and does not use a core. This will be referred to as a first shape coil. When the coil 87 having the first shape is used, a magnetic body is disposed facing the surface of the coil 87 opposite to the rotating body to prevent the magnetic field from leaking to the periphery of the rotating body. It has been broken.
[0012]
The other is used in Japanese Patent Laid-Open Nos. 10-740007 and 2000-131981. As shown in FIG. 19, the cross section perpendicular to the longitudinal direction, that is, the cross-sectional shape is E-shaped. The coil has a core 85 having a shape, that is, a shape having three parallel projecting portions, and a conductive wire 86 is wound around a central projecting portion among the three projecting portions of the core 85. This will be referred to as a second shape coil.
[0013]
When the first shape coil 87 is used, there is a problem that it is difficult to heat uniformly in the longitudinal direction of the rotating body. That is, since the amount of heat generated by the rotating body changes sensitively depending on the distance between the coil and the conductor layer of the rotating body, in the case of the coil 87 having a shape in which the conductive wire is drawn on the two-dimensional curved surface as described above, In order to heat uniformly in the longitudinal direction of the rotating body, the distance between the coil 87 and the conductor layer of the rotating body must be kept constant in the longitudinal direction of the rotating body, and high assembly accuracy is required. For example, in a coil 87 that is curved so that the distance between the coil surface and the surface of the rotating body is uniform in the circumferential direction of the rotating body, as indicated by a solid line 87A in FIG. If the curvature of the curvature of the coil surface is smaller than that, the distance between the coil and the rotating body 88 is increased at the coil end in the circumferential direction of the rotating body 88 at that location, as shown in FIG. The calorific value is reduced compared to other places. In addition, since the amount of heat generated at each location of the rotating body depends on the density of the conductive wire at that location of the coil facing the location, in order to heat uniformly in the longitudinal direction of the rotating body In addition, the density of the conductive wire constituting the coil must be kept constant in the longitudinal direction of the rotating body, and high manufacturing accuracy is required.
[0014]
According to the coil having the second shape, in order to heat the rotating body uniformly in the longitudinal direction, the gap between the rotating body and the core 85 may be made constant in the longitudinal direction. Heating uniformly in the longitudinal direction is easier than the first shape coil. However, since the coil 86 is sandwiched between the protruding portions of the core 85, the self-heating of the coil 86 is trapped in the core 87, and there is a problem that the coil 86 is likely to become high temperature. Also, since heat generation concentrates in a narrow range in the circumferential direction of the rotating body, when maintaining the rotating body at the standby temperature during standby, the standby body is used to avoid that only a part of the circumferential direction of the rotating body becomes hot. There is also a drawback that it is sometimes necessary to rotate the rotating body at a relatively high speed.
[0015]
As a modification of the second shape coil, the number of core protrusions is increased and the number of winding portions of the conductive wire is increased to heat a wide range in the circumferential direction of the rotating body. Although this is proposed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-740007, the manufacturing cost is increased by the complexity of the shape, and the coil is sandwiched between the protruding portions of the core. The problem remains that the temperature tends to be high. Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-740007 proposes a modification of the second shape coil in which a conductive wire is wound around the center of a U-shaped core without a central protrusion. However, this is proposed as a low-cost alternative to the second shape coil, and cannot heat a wide range in the circumferential direction of the rotating body.
[0016]
The present invention has been made to solve the above-described problems of the prior art. The magnetic flux generating coil does not become high temperature, the rotating body can be heated uniformly in the longitudinal direction, and the circumferential direction of the rotating body. Another object of the present invention is to provide an induction heating type heating device, a fixing device, and an image forming apparatus that can be heated relatively widely and uniformly.
[0017]
[Means for Solving the Problems]
  The present inventionA rotating body having an induction heating element that generates heat by the action of magnetic flux, a pressure member pressed against the rotating body, and a magnetic flux generating means disposed opposite to the outer peripheral surface of the rotating body; In the heating device that heats the heated object by passing the heated object between the pressure member and the pressure member, the magnetic flux generating means includes a core made of a highly permeable material, and the core parallel to the longitudinal direction of the rotating body. A conductive wire that is wound and supplied with a high-frequency current, and the core isA shape obtained by cutting out a part of a quadrangular prism including the entire length of one side extending from a hollow quadrangular prism in the longitudinal direction of the quadrangular prism,The core is closest to the rotating body at or near both ends of the core in a direction perpendicular to the surface formed by the ring formed by the conductive wire, and the distance between the core and the rotating body at the closest position is It is constant in the longitudinal direction of this rotating body, avoiding the closest positionThe conductive wire is wound in parallel with the longitudinal direction of the core, the pressing member is in contact with the two surfaces not including the notch of the core, and the movement preventing material is in contact with the remaining two surfaces. Is the most important feature.
[0018]
  The invention according to claim 2 is the invention according to claim 1,A member made of a non-magnetic material having high thermal conductivity is in contact with the core near the closest position between the core and the rotating body.It is characterized by that.
  The invention according to claim 3 is the invention according to claim 1.Alternatively, in the invention described in 2, the cleaning member that cleans the surface of the rotating body is disposed so as to face the outer peripheral surface of the rotating body, and the magnetic flux generating coil is disposed downstream of the cleaning member in the rotating direction of the rotating body.It is characterized by.
[0023]
  Claim4The described inventionClaims 1 to 3A fixing device of an electrophotographic apparatus using any one of the heating devices, wherein the rotator is a fixing roller of the fixing device, and the recording medium carrying an unfixed image is heated by the fixing roller to display the image. The present invention relates to a fixing device for fixing to a recording medium.
[0024]
  Claim5The invention described is an image forming apparatus comprising: an image forming unit that forms and supports a toner image on a sheet-like recording medium; and an image fixing unit that heat-processes the recording medium carrying the toner image. Claims as a means4The present invention relates to an image forming apparatus including the fixing device described above.
[0025]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of a heating device, a fixing device, and an image forming apparatus according to the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows an embodiment of an image forming apparatus according to the present invention. The image forming apparatus can obtain an image by executing a known electrophotographic process, and has a photoconductive photoreceptor 1 formed in a cylindrical shape as an image carrier. Around the photosensitive member 1, a charging roller 2, a developing device 4, a transfer roller 5, a cleaning device 7, and a static eliminating device 8 are disposed as charging means. In addition, the image forming apparatus includes an optical scanning device 3 and a fixing device 6. A corona charger can also be used as the charging means. The optical scanning device performs exposure by optical scanning on the surface of the photoreceptor between the charging roller and the developing device.
[0026]
When image formation is performed, the photosensitive member 1 is rotated clockwise in FIG. 1, the surface thereof is uniformly charged by the charging roller 2, and then the surface of the photosensitive member 1 is electrostatically exposed by the light scanning device 3. A latent image is formed. This electrostatic latent image is reversely developed by the developing device 4 to form a toner image on the surface of the photoreceptor 1. This toner image is superimposed on the recording medium 9 sent to the transfer portion by a paper feeding mechanism (not shown) at the same timing as the toner image on the photoreceptor 1 moves to the transfer position, and is recorded by the action of the transfer roller 5. Electrostatic transfer to the medium 9 is performed. The recording medium 9 to which the toner image has been transferred is discharged to the outside after the toner image is fixed by the fixing device 6. After the toner image is transferred, residual toner, paper dust, and the like are removed from the surface of the photoreceptor 1 by the cleaning device 7, and the charge is removed by the charge removal device 8.
[0027]
Next, a specific example of the fixing device provided in the image forming apparatus will be described.
Specific Example 1 of Fixing Device
FIG. 2 shows a cross section perpendicular to the longitudinal direction of the fixing device. In FIG. 2, reference numeral 11 is a fixing roller, 12 is a magnetic flux generating coil, 13 is a pressing roller as a pressing member, 14 is an arrow indicating the direction of rotation of the fixing roller, and 9 is a sheet carrying an unfixed toner image. , A temperature detector 16, a cleaning member 17, and a separation claw 18 for separating the recording medium from the fixing roller. In FIG. 2, the cross section of the magnetic flux generating coil 12 as the magnetic flux generating means is shown as a thick arc shape, but this shows the approximate size and position of the magnetic flux generating coil 12, and actual magnetic flux generation The coil 12 includes a core (core material) and a coil wound around the core, and the cross-sectional shape thereof is not a mere thick arc shape. The shape of the magnetic flux generating coil will be described in detail later.
[0028]
The fixing roller 11 corresponds to a rotating body in the scope of claims, and a Teflon (trade name) having a thickness of 15 μm is formed on the surface of a core metal layer which is a SUS (stainless steel) circular tube having a thickness of 1.0 mm. ) Is provided. The outer diameter of the fixing roller 11 is 40 mm. However, the present invention is not limited to the fixing roller having this size and layer configuration, and can be applied to a fixing roller having an arbitrary layer configuration, diameter, and thickness. For example, the core metal layer is not limited to SUS, and any magnetic material can be used. For example, iron, nickel, cobalt, or alloys thereof can be used. Further, the cored bar layer is not limited to one layer, and may be a two-layer structure of a layer made of a non-magnetic material such as aluminum or copper and a layer made of a magnetic material, or one or more other layers. May be added. The material of the release layer is not limited to Teflon. The magnetic layer constitutes an induction heating element that generates heat by the action of magnetic flux.
[0029]
The pressure roller 13 has a structure in which a silicone rubber layer having a thickness of 5 mm is provided around a core metal, and the outer side thereof is covered with a Teflon cap having a thickness of 50 μm. The outer diameter of the pressure roller 13 is 40 mm. The fixing roller 11 and the pressure roller 13 are press-contacted by a press-contact mechanism (not shown) so that the nip width is 4 mm. However, the application target of the present invention is not limited to this pressure roller, but can be applied to a pressure roller having an arbitrary layer configuration, diameter, and thickness. Further, the nip width is not limited to 4 mm.
The fixing roller 11 is rotationally driven in the direction of the arrow 4 in FIG. 2 by a driving means (not shown), and the pressure roller 13 is driven to rotate along with the rotation. 1 and 2 are drawn from opposite sides of the fixing roller 11 and the pressure roller 13 in the axial direction.
[0030]
A sheet-like recording medium 9 carrying an unfixed toner image is conveyed to a pressure contact portion (nip portion) between the fixing roller 11 and the pressure roller 13, and heat and heat are generated while the recording medium 9 passes through the pressure contact portion. The toner image is fixed on the recording medium 9 by pressure.
A temperature detector 16 is attached to the fixing roller 11. Based on the temperature, the power supplied to the magnetic flux generating coil 12 is adjusted by a control mechanism (not shown) to control the temperature of the fixing roller 11 to a predetermined temperature. . In order to detect the temperature after the fixing roller 11 is heated by passing through the position facing the magnetic flux generating coil 12, the temperature detector 16 is disposed downstream of the magnetic flux generating coil 12 in the direction in which the fixing roller 11 rotates. is set up.
[0031]
A cleaning member 17 is attached to the fixing roller 11 in order to remove unfixed toner, paper dust, and the like attached thereto. The cleaning member 17 is installed on the upstream side of the magnetic flux generation coil 12 in the direction in which the fixing roller 11 rotates so that unfixed toner, paper dust, and the like are not clogged between the magnetic flux generation coil 12 and the fixing roller 11. Yes.
A separation claw 18 for separating the recording medium 9 that has passed through the nip portion from the fixing roller 11 is provided outside the exit of the nip portion between the fixing roller 11 and the pressure roller 13.
An oil application mechanism (not shown) for applying offset preventing oil to the fixing roller 11 may be provided.
[0032]
As the magnetic flux generating coil 12, a ferrite core (core material) wound with a litz wire as a conductive wire is used. The core is not limited to ferrite but may be made of a material having high magnetic permeability such as iron or permalloy. A litz wire is a bundle of a plurality of thin copper wires insulated on the outer periphery. FIG. 3 shows the shape of the core. In FIG. 3, the core 21 is curved with a curvature adapted to the curvature of the outer peripheral surface of the fixing roller 11 so that the distance between the outer peripheral surface of the fixing roller 11 and the core 21 is constant in the circumferential direction of the fixing roller 11. Furthermore, projecting portions 22 and 23 projecting toward the fixing roller 11 are provided at both ends in the circumferential direction. In other words, the core 21 has a U-shape in which the cross-sectional shape (transverse cross-sectional shape) perpendicular to the longitudinal direction is curved.
[0033]
FIG. 4 is a view for showing how to wind the litz wire around the core 21. In FIG. 4, reference numerals 24, 25, and 26 indicate three portions of one litz wire, and 21 indicates a core. Reference numerals 24 and 25 indicate a portion of the litz wire that is visible when viewed from the viewpoint direction, and 26 indicates a portion of the litz wire that is hidden by the core 21. In FIG. 4, arrows 27 and 28 indicate the direction of bending of the litz wire at both ends in the length direction of the core 21. As shown in FIG. 4, the litz wire is wound around the core 21 in parallel with the longitudinal direction of the core 21. Fig. 4 shows the litz wire wound by one and a half turns so that it is easy to understand how to wind the litz wire. It is.
[0034]
FIG. 5 shows an enlarged cross section perpendicular to the longitudinal direction of the magnetic flux generating coil. In FIG. 5, 21 is a core, 30 is a litz wire. In FIG. 5, the litz wire 30 is wound around the core 21 in a single layer, but it may be wound more than once. Also, the number of turns is not limited to the number of turns shown in FIG. As can be seen from FIG. 5, the ring formed by the litz wire 30 as the conductive wire is perpendicular to the paper surface and the core surface, and is formed on both ends of the core 21 in the direction perpendicular to the surface formed by the ring. Protrusions 22 and 23 are formed. The tips of the protrusions 22 and 23 are closest to the surface of the fixing roller 11.
[0035]
FIG. 6 shows a cross-sectional view of the litz wire 30 wound around the core 21 in a double manner. The length of the core 21 in the longitudinal direction is substantially equal to the width of the maximum size recording medium that can be used in the image forming apparatus. The length along the curve in the direction perpendicular to the longitudinal direction of the core 21, that is, the curved direction is 90 mm. The length of the protrusions 22 and 23 of the core 21 indicated by the solid line 29 with double-ended arrows in FIG. 6 is 15 mm.
[0036]
FIG. 7 is a cross-sectional view showing the positional relationship between the magnetic flux generating coil 30 and the fixing roller 11. In FIG. 7, 11 is a fixing roller, 13 is a pressure roller, 21 is a core of a magnetic flux generating coil, 30 is a litz wire of the magnetic flux generating coil 12, 31 and 32 are protrusions 22 and 23 of the core 21 and the fixing roller 11. Shows gap with outer surface. In FIG. 7, the dimensions of each part are drawn differently from each other for easy understanding. Further, the cross section of the litz wire 30 is omitted, and only eight cross sections are drawn.
[0037]
The magnetic flux generating coil 12 is disposed with respect to the fixing roller 11 as shown in FIG. In other words, the magnetic flux generating coil 12 has the core 21 covering the side of the outer peripheral surface of the fixing roller 11 other than the nip portion close to the entrance of the nip portion, and the projecting portions 22 and 23 of the core 21 face the fixing roller 11. It is arranged. Further, the gaps between the protruding portions 22 and 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11 are arranged to be constant. The closer the protrusions 22 and 23 of the core 21 are to the outer surface of the fixing roller 11, the more efficiently the fixing roller 11 can be heated. In this embodiment, the distance between the protrusions 22 and 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11 is 1 mm.
[0038]
Note that the protruding portion 22 of the core 21 is such that the distance between the litz wire 30 and the outer peripheral surface of the fixing roller 11 is longer than the distance between the protruding portions 22 and 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11. , 23 is secured. By doing so, the litz wire 30 does not touch the outer peripheral surface of the fixing roller 11 when a gap is secured between the protruding portions 22 and 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11. 11 will not be hurt. Therefore, it is easy to prevent contact between the magnetic flux generating coil 12 and the fixing roller 11.
[0039]
The gap between the protrusions 22 and 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11 is preferably held by a gap holding mechanism as shown in FIG. In FIG. 8, reference numeral 21 indicates a core, and reference numerals 41, 42, and 43 indicate three of four support rollers provided at both ends in the length direction of the protruding portions 22 and 23 of the core 21. The other support roller is hidden by the core 21 and is not displayed. These support rollers 41, 42, 43 are made of silicone rubber, and can freely move around the core bars 35, 36, 37 protruding in the longitudinal direction of the core 21 from both ends in the length direction of the protruding portions 22, 23 of the core 21. It is attached to rotate.
[0040]
As shown in FIG. 9, the support rollers 41, 42, and 43 are rotatably in contact with the outer peripheral surface of the fixing roller 11 when the core 21 is pressed against the fixing roller 11 by a pressing mechanism (not shown). The gap between the protrusions 22 and 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11 is kept constant. FIG. 9 is a view of the fixing roller 11, the core 21, and the supporting rollers 41 and 42 as viewed from the axial end of the fixing roller 11. The support rollers 41, 42, and 43 are arranged in contact with the fixing roller 11 at positions outside the range through which the maximum size recording medium can pass, and the core bars 35, 36 of the support rollers 41, 42, and 43 are used. , 37 is adjusted.
[0041]
When the length of the core 21 in the longitudinal direction is substantially equal to the width of the maximum size recording medium, the lengths of the cores 35, 36, and 37 of the support rollers 41, 42, and 43 are as short as 1 cm or less. The supporting rollers 41, 42, 43 have a radius of 4 mm, and the supporting rollers 41, 42, 43 have an axial thickness of 5 mm, but the protrusions 22, 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11 are desired. Therefore, the radius is not limited to 4 mm. Further, the axial thickness of the support rollers 41, 42, and 43 may be made thinner than 5 mm within a range in which the strength of the support rollers 41, 42, and 43 can be maintained. When the length of the fixing roller 11 is longer than the length of the core 21 to allow the axial thickness of the support rollers 41, 42, 43, the axial thickness of the support rollers 41, 42, 43 is 5 mm. It can be thicker.
[0042]
A high frequency current of 30 kHz is applied to the magnetic flux generating coil 12 by a power source (not shown). The alternating magnetic field generated in the magnetic flux generating coil 12 by the high-frequency current generates an eddy current in the induction heating element layer of the fixing roller 11. Due to the eddy current and the electrical resistance of the induction heating element layer, Joule heat is generated in the induction heating element layer, and the induction heating element layer generates heat. The induction heating element layer is made of a magnetic material. Since the magnetic material has a remarkably higher magnetic permeability than the non-magnetic material, it is easy to generate a large eddy current compared to the case where the non-magnetic material is used for the heat generating layer. Further, since heat is generated due to hysteresis loss, heating is easier than in the case where a nonmagnetic material is used for the heat generating layer. Based on the surface temperature of the fixing roller 11 detected by a temperature detector as indicated by reference numeral 16 in FIG. 2, the application of the high frequency current is controlled so as to keep the surface temperature of the fixing roller 11 at a predetermined temperature.
[0043]
FIG. 10 shows the lines of magnetic force generated by the magnetic flux generating coil 12. In FIG. 10, reference numeral 11 denotes a fixing roller, 21 denotes a core of a magnetic flux generating coil, and thick lines 44 and 45 denote lines of magnetic force. Since the protrusions 22 and 23 facing the fixing roller 11 exist in the core 21, most of the magnetic flux enters the magnetic layer of the fixing roller 11 through the protrusions 22 and 23. That is, the number of magnetic lines of force passing through the protrusions 22 and 23 as indicated by the line 44 is overwhelmingly larger than the number of magnetic lines of force extending from the coil to the fixing roller 11 via the space as indicated by the line 45. . Therefore, the magnetic flux density in the fixing roller 11 becomes relatively uniform in the circumferential direction in the range indicated by the solid line 46 with double-ended arrows in FIG.
[0044]
On the other hand, FIG. 11 shows lines of magnetic force when the protruding portions 22 and 23 of the core 21 are removed. If the core 21 does not have the protrusions 22 and 23, it reaches the fixing roller 11 through the space from the middle of the coil, not at both ends of the coil in the circumferential direction of the fixing roller 11 as indicated by the lines 47 and 48. The ratio of magnetic field lines increases. For this reason, in the range indicated by the solid line 46 with double-ended arrows in FIG. Since the heat generation amount is high where the magnetic flux density is high, if the core 21 has no protrusions 22 and 23, the distribution of the heat generation amount in the circumferential direction in the fixing roller 11 also has a mountain shape with a sharp center. In contrast, if the core 21 has the protrusions 22 and 23, the magnetic flux density becomes relatively uniform as described above, so that the distribution of heat generation in the circumferential direction in the fixing roller 11 becomes more gentle and uniform. Close distribution.
[0045]
FIG. 12 shows the heat generation amount distribution in the circumferential direction of the fixing roller 11 with and without the protrusions 22 and 23 on the core 21. The positions indicated by A and B in FIG. 12 are the closest contact points between the protruding portions 22 and 23 of the core 21 and the fixing roller 11, and the fixing roller 11 in a range sandwiched between the two protruding portions 22 and 23 of the core 21. Heat is generated in the area. If this heat generation range is narrow, the rotating fixing roller 11 will experience a rapid temperature rise while passing through the range sandwiched between the two protrusions 22 and 23 of the core 21, but from the viewpoint of durability, A rapid temperature change is not preferable. Further, when the fixing roller 11 is preheated, it is preferable that the temperature of the fixing roller 11 be as uniform as possible in the circumferential direction. Therefore, it is preferable that the positions where the two protrusions 22 and 23 of the core 21 are close to the fixing roller 11 be separated in the circumferential direction as much as possible. For example, it is preferable that the distance is about one fourth to one third of the circumferential length of the surface of the fixing roller 11. Further, since it is desirable that the heated fixing roller 11 enters the nip portion before it is cooled, it is preferable that the magnetic flux generating coil 12 is installed not on the outlet side of the nip portion but on the inlet side.
[0046]
In the case of the magnetic flux generating coil 12 of the present embodiment, most of the magnetic flux enters the fixing roller 11 via the protruding portions 22 and 23 of the core 21, so that the magnetic flux density in the fixing roller 11 is the protruding portion of the core 21. If the distance between the gaps 22 and 23 and the outer surface of the fixing roller 11 is constant, the distance between the fixing roller 11 and the portion of the coil 12 other than the protrusions 22 and 23 of the core 21 does not greatly depend. Therefore, if the distance between the protrusions 22 and 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11 is constant, the amount of heat generated by the fixing roller 11 is fixed to the portion of the coil 12 other than the protrusions 22 and 23 of the core 21. It does not depend greatly on the distance to the roller 11. Therefore, even if the distance between the coil 12 and the fixing roller 11 is different in the circumferential direction, for example, the distance between the core 21 and the fixing roller 11 indicated by solid lines 51, 52 and 53 with double-ended arrows in FIG. However, unlike the conventional magnetic flux generating coil, uneven heat generation of the fixing roller 11 does not occur. Similarly, even if the distance between the core 21 and the fixing roller 11 indicated by solid lines 51, 52 and 53 with double-ended arrows in FIG. There is no occurrence of uneven heat generation in the longitudinal direction. Therefore, the dimensional accuracy at the time of manufacturing can be loosened, and the manufacturing cost can be kept low.
[0047]
The temperature of the litz wire and the core 21 rises due to the heat generated by the litz wire due to the electrical resistance of the litz wire and the heat radiation from the fixing roller 11. The rise in the temperature of the litz wire causes a relative increase in the heat generation amount of the litz wire with respect to the heat generation amount of the fixing roller due to an increase in the resistance value, thereby reducing the heating efficiency of the fixing roller 11. In addition, the magnetic flux generating coil may be destroyed. In the case of the magnetic flux generating coil 12 of the present embodiment, the heating efficiency of the fixing roller 11 greatly depends on the distance between the protrusions 22 and 23 of the core 21 and the outer surface of the fixing roller 11. Since the distance between the wound portion and the fixing roller 11 does not depend greatly, the height of the projecting portions 22 and 23 of the core 21 is increased so that solid lines 51, 52, and 53 with double-ended arrows in FIG. The distance between the core 21 around which the litz wire shown is wound and the fixing roller 11 can be increased. For this reason, the heat received by the litz wire from the fixing roller 11 is reduced, and the heat generated by the litz wire is easily dissipated. It is easy to prevent the situation that happens.
[0048]
The core 21 shown in FIG. 7 is curved so that the distance between the outer peripheral surface of the fixing roller 11 and the core 21 is constant in the circumferential direction of the fixing roller 11, that is, concentrically with the fixing roller 11. Such a curve is convenient when the space around the fixing roller 11 has no margin because the distance between the magnetic flux generating coil 12 and the fixing roller 11 can be suppressed to a small value. If the space around the fixing roller 11 has a margin, the core does not have to be curved concentrically with the fixing roller 11. FIG. 14 shows an example in which the core is not bent concentrically with the fixing roller 11. In FIG. 14, reference numeral 11 denotes a fixing roller, 55 denotes a core, and 56 denotes a litz wire. These members are shown in a cross-section at the middle in the longitudinal direction. Only a part of the litz wire 56 is shown. The core 55 shown in FIG. 14 is formed in a substantially semicylindrical shape. In the case of such a cross-sectional shape of the core 55, the core 55 is closest to the fixing roller 11 at both ends in the circumferential direction.
[0049]
In order to prevent the magnetic flux generating coil from becoming high temperature, a cooling mechanism for the magnetic flux generating coil may be added. FIG. 15 shows an example in which a cooling mechanism is added to the magnetic flux generating coil of the above embodiment. In FIG. 15, the fixing roller, the pressure roller, the core, the litz wire, and the like have the same configurations as those in the above-described embodiment shown in FIG. The hatched portions in FIG. 15 are the cooling mechanisms 57 and 58 added to the magnetic flux generating coil of the above embodiment. The cooling mechanisms 57 and 58 are plate-like members with aluminum fins, and as shown in FIG. 15, on the outer end surfaces of the protrusions 22 and 23 on both sides in the circumferential direction of the core 21 of the magnetic flux generating coil. Glue along. The reason why the material is aluminum is that it has a high thermal conductivity and is non-magnetic. The cooling mechanisms 57 and 58 extend in the longitudinal direction of the core 21 of the magnetic flux generating coil over the entire length of the core 21 in the cross-sectional shape shown in FIG. By adding the cooling mechanisms 57 and 58, the heat radiation area of the core 21 is increased, and heat is conducted from the protruding portions 22 and 23 of the core 21 to the cooling mechanisms 57 and 58, and is radiated from the cooling mechanisms 57 and 58. Thus, the protrusions 22 and 23 of the core 21 that are particularly easily heated by heat transfer from the fixing roller 11 can be effectively cooled. The number of fins is not limited to two leaves as shown in FIG.
[0050]
Example 2 of fixing device
Next, a second embodiment of the fixing device will be described. This embodiment is the same as the first embodiment except for the magnetic flux generating coil.
Ferrite is hard to mold into complex shapes. Therefore, when using ferrite as the core material, it is desirable to make the core as simple as possible. In the present example, the core was formed by combining rectangular parallelepipeds.
[0051]
FIG. 16 shows this embodiment, in which the magnetic flux generating coil, the fixing roller, and the pressure roller are cut by a cross section perpendicular to the longitudinal direction thereof. In FIG. 16, reference numeral 61 is a core made of ferrite, 62 is a litz wire, 13 is a pressure roller, 11 is a fixing roller, 68 and 69 are protrusions of the core, 70 and 71 are mechanisms for preventing movement of the magnetic flux generating coil, 72 And 73 are magnetic flux generating coil pressing mechanisms. The cross section of the litz wire 62 shows only eight of them. The cross section of the portion of the core 61 around which the litz wire 62 is wound is composed of two orthogonal rectangles, and the lengths of the two sides indicated by two double-ended arrows 66 and 67 in FIG. Also, the core protrusions 68 and 69 extending from the portion of the core 61 where the litz wire 62 is wound toward the fixing roller 11 intersect the portion of the core 61 where the litz wire 62 is wound at right angles. Yes.
[0052]
The movement of the magnetic flux generating coil in the downward direction in FIG. Further, the movement prevention mechanism 71 restricts the rightward movement toward FIG. For this reason, the core 61 of the magnetic flux generating coil does not come into contact with the fixing roller 11. The movement preventing mechanisms 70 and 71 are aluminum plates fixed to the side plates of the fixing device. These also have a function of radiating the heat of the core 61. The core 61 of the magnetic flux generating coil is pressed against the movement preventing mechanisms 70 and 71 by pressing mechanisms 72 and 73 biased by a spring. The magnetic flux generating coil of the present embodiment does not require a support roller as shown in FIGS. 8 and 9 for the first embodiment.
[0053]
In the magnetic flux generating coil of the present embodiment, since the core 61 can be formed by adhering rectangular parallelepiped ferrite, the manufacturing cost can be kept low. Further, it is easy to install the magnetic flux generating coil at an appropriate distance from the fixing roller 11.
[0054]
In addition, as shown in FIG. 17, you may make into the core 61 without the said protrusion parts 68 and 69. In FIG. In FIG. 17, 61 is a core made of ferrite, 62 is a litz wire, 11 is a fixing roller, 13 is a pressure roller, 70 and 71 are movement preventing mechanisms for the magnetic flux generating coil, and 72 and 73 are magnetic flux generating coil pressing mechanisms. . The fixing device of FIG. 17 is the same as the fixing device of FIG. 16 except that the core 61 does not have the protrusions 68 and 69 in the example shown in FIG. 16 and the distance between the core 61 and the fixing roller 11 is different. . The magnetic flux generating coil of FIG. 17 has the shape of the core 61 although the position where the litz wire 62 is wound is limited because the core 61 is generally close to the fixing roller as compared with the magnetic flux generating coil of FIG. Therefore, the manufacturing cost can be kept low by the amount that is simplified. In FIG. 17, the core 61 is bent at a right angle, but the angle of bending shown by a broken line 80 with double-ended arrows in FIG. 17 may not be 90 degrees.
[0055]
【The invention's effect】
  According to the present invention,As long as the distance between the core and the rotating body is kept constant in the longitudinal direction of the rotating body at the closest position between the core and the rotating body, the distance between the remaining part of the magnetic flux generating coil and the rotating body becomes the length of the rotating body. Even if the direction is slightly changed or the interval between the conductive wires is slightly changed in the longitudinal direction of the rotating body, the heat generation unevenness in the longitudinal direction of the rotating body does not occur. Therefore, the dimensional accuracy at the time of manufacture of a magnetic flux generation coil and the installation accuracy to a heating apparatus can be taken loosely, and manufacturing cost can be suppressed low. In addition, since a wide range can be heated relatively uniformly in the circumferential direction of the rotating body, it is possible to avoid a sudden temperature change in the circumferential direction of the rotating body, and the durability of the rotating body is increased. In addition, when preheating is performed in order to maintain the temperature of the rotating body at a predetermined temperature during standby of the heating device, a wide range can be heated relatively uniformly in the circumferential direction of the rotating body, so that the rotating body can be rotated at high speed. You don't have to.
  Further, according to the present invention, since the core can be formed by adhering a rectangular parallelepiped ferrite, the manufacturing cost can be kept low. Further, since the cross section of the core is rectangular, it is easy to fix the core, and therefore, it is easy to install the magnetic flux generating coil with a proper distance from the fixing roller.
[0063]
  Claim2According to the described invention, at the position where the core is closest to the rotating body, the core is particularly susceptible to heat from the rotating body, but at that position, the heat of the core can be dissipated, and the core can reduce the Curie temperature. The loss of ferromagnetism beyond this can prevent the magnetic flux from entering the rotating body.
[0064]
  Claim3According to the described invention, dust or the like can be prevented from clogging between the magnetic flux generating coil and the fixing roller.
[0065]
  Claim4According to the described invention, heat generation unevenness hardly occurs in the longitudinal direction of the fixing roller. In addition, since a wide range in the circumferential direction of the fixing roller can be heated relatively uniformly, it is possible to avoid a sudden temperature change in the circumferential direction of the fixing roller, and the durability of the fixing roller is increased. Also, when preheating is performed to maintain the temperature of the fixing roller at a predetermined temperature during standby of the fixing device, a wide range can be heated relatively uniformly in the circumferential direction of the fixing roller, so that the fixing roller is rotated at high speed. You don't have to.
[0066]
  Claim5According to the described invention, the above claims4Since the image forming apparatus is equipped with the heating device having the above effect, an image processing apparatus with high fixing ability can be obtained.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a front view showing an embodiment of a heating device, a fixing device, and an image forming apparatus according to the present invention.
FIG. 2 is a rear view showing a fixing unit in the embodiment.
FIG. 3 is a perspective view showing a core of magnetic flux generation means used in the embodiment.
FIG. 4 is a perspective view conceptually showing a state of winding a coil around the core.
FIG. 5 is a cross-sectional view showing an example in which a coil is wound around the core.
FIG. 6 is a cross-sectional view showing another example in which a coil is wound around the core.
FIG. 7 is a cross-sectional view illustrating another example of a fixing unit.
FIG. 8 is a perspective view showing another example of a core for magnetic flux generation means that can be used in the present invention.
FIG. 9 is a cross-sectional view showing the positional relationship between the core and the fixing roller.
FIG. 10 is a cross-sectional view showing a state of magnetic flux generated by magnetic flux generating means used in the embodiment of the present invention.
11 is a cross-sectional view showing a state of magnetic flux generated by a conventional magnetic flux generating means in comparison with FIG.
12 is a graph showing a difference in calorific value between the magnetic flux shown in FIG. 10 and the magnetic flux shown in FIG.
FIG. 13 is a cross-sectional view of the fixing unit shown in accordance with FIG. 7 for explaining the effect obtained by the embodiment of the present invention.
FIG. 14 is a cross-sectional view showing another example of a fixing unit that can be used in the present invention.
FIG. 15 is a cross-sectional view showing still another example of a fixing unit that can be used in the present invention.
FIG. 16 is a cross-sectional view showing still another example of a fixing unit that can be used in the present invention.
FIG. 17 is a cross-sectional view showing still another example of a fixing unit that can be used in the present invention.
FIG. 18 is a perspective view showing an example of magnetic flux generation means of a heating device used in a conventional image forming apparatus.
FIG. 19 is a cross-sectional view showing another example of magnetic flux generation means of a heating device used in a conventional image forming apparatus.
20 is a cross-sectional view for explaining problems of the magnetic flux generation means shown in FIG.
[Explanation of symbols]
6 Fixing part
9 Recording medium as heated body
11 Fixing roller as rotating body
12 Magnetic flux generating coil as magnetic flux generating means
13 Pressure roller
17 Cleaning member
21 core
22 Protrusion
23 Protrusion
30 Litz wire as a conductive material
41 Roller as a gap forming member
42 Roller as a gap forming member
43 Roller as a gap forming member
61 core
62 litz wire

Claims

A rotating body having an induction heating element that generates heat by the action of magnetic flux, a pressure member pressed against the rotating body, and a magnetic flux generating means disposed to face the outer peripheral surface of the rotating body, In a heating device that heats a heated body by passing the heated body between the rotating body and the pressure member,
The magnetic flux generation means includes a core made of a highly magnetic permeable material, and a conductive wire wound around the core in parallel with the longitudinal direction of the rotating body and supplied with a high-frequency current.
The core has a shape in which a part of a quadrangular prism including a full length of one side extending in a longitudinal direction of the quadrangular prism is cut out from a hollow quadrangular prism,
The core is closest to the rotating body at or near both side ends of the core in a direction perpendicular to the surface formed by the ring formed by the conductive wire,
The distance between the core and the rotating body at the closest position is constant in the longitudinal direction of the rotating body,
A conductive wire is wound parallel to the longitudinal direction of the core while avoiding the closest position , the pressing member contacts two surfaces not including the notch of the core, and movement is prevented on the remaining two surfaces A heating device characterized in that the materials are in contact.

The heating apparatus according to claim 1, wherein a member made of a non-magnetic material having high thermal conductivity is in contact with the core in the vicinity of the closest position between the core and the rotating body.

The cleaning member for cleaning the surface of the rotating body is disposed so as to face the outer peripheral surface of the rotating body, and a magnetic flux generating coil is disposed downstream of the cleaning member in the rotating direction of the rotating body. The heating apparatus according to any one of 1 to 2.

4. A fixing device of an electrophotographic apparatus using the heating device according to claim 1, wherein the rotating body is a fixing roller of the fixing device, and a recording medium carrying an unfixed image is formed by the fixing roller. A fixing device for fixing the image on a recording medium by heating.

5. An image forming apparatus comprising: an image forming unit that forms and supports a toner image on a sheet-like recording medium; and an image fixing unit that heats the recording medium carrying the toner image. An image forming apparatus comprising the fixing device described above.