JP4116860B2 - Variable compression ratio engine - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、一端部がピストンピンを介してピストンに連結されるコンロッドの他端部が、クランクシャフトのクランクピン半周に摺接するサブロッドの一端部に回動可能に連結され、前記クランクピンの残余の半周に摺接するクランクキャップが前記サブロッドに締結され、前記サブロッドの他端部にコントロールロッドの一端部が回動可能に連結される圧縮比可変エンジンに関する。
【0002】
【従来の技術】
従来、かかる圧縮比可変エンジンは、たとえば下記特許文献1等で既に知られており、一端部がサブロッドに連結されるコントロールロッドの他端部を変位せしめることにより、エンジンの運転状態に応じて圧縮比を変化させるようにしている。
【0003】
【特許文献1】
特開2000−73804号公報
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
上記従来のものでは、電気的もしくは油圧的なデバイスを用いてコントロールロッドを変位駆動せしめており、エンジンの肥大化や構成の複雑化を招いてしまう。しかも電気的または油圧的なデバイスでは、それを作動せしめるために何らかの駆動装置をエンジンで駆動する必要があり、エンジンの動力損失も懸念される。
【0005】
本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであり、エンジンの動力損失が生じることを極力抑えるとともに、エンジンの肥大化および構成の複雑化を回避しつつコントロールロッドを変位駆動し得るようにした圧縮比可変エンジンを提供することを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項1記載の発明は、一端部がピストンピンを介してピストンに連結されるコンロッドの他端部が、クランクシャフトのクランクピン半周に摺接するサブロッドの一端部に回動可能に連結され、前記クランクピンの残余の半周に摺接するクランクキャップが前記サブロッドに締結され、前記サブロッドの他端部にコントロールロッドの一端部が回動可能に連結される圧縮比可変エンジンにおいて、一方向クラッチを介してエンジン本体に回動可能に軸支される回転軸の偏心位置に設けられる支軸に前記コントロールロッドの他端部が回動可能に連結され、エンジン本体に取付けられた気化器内の吸気路に通じる負圧室ならびに大気に開放した大気圧室に両面を臨ませるダイヤフラムの周縁部がケーシングに挟持されて成るダイヤフラム式のアクチュエータがエンジン本体に支持され、前記回転軸にその周方向1箇所で半径方向外方に突出する規制突部が設けられ、前記回転軸と直交する軸線を有してエンジン本体に設けられる軸部材に、前記規制突部に係合可能として位相をずらせた一対の係合部を有するとともに両係合部の一方を前記規制突部に係合させる方向にばね付勢されたロッカ部材が、前記軸部材の軸線まわりに揺動することを可能として装着され、前記アクチュエータが、前記負圧室の負圧増大に応じて前記ロッカ部材を前記ばね付勢方向とは逆方向に回動駆動するようにしてロッカ部材に連結されることを特徴とする。
【0007】
このような請求項1記載の発明の構成によれば、回転軸に設けられた支軸には、エンジンの運転サイクルに応じてコントロールロッドを圧縮する方向の荷重ならびにコントロールロッドを引っ張る方向の荷重が交互に作用するので、回転軸には、該回転軸を一方向に回転せしめる荷重ならびに他方向に回転せしめる荷重が交互に作用することになるが、回転軸およびエンジン本体間に介装される一方向クラッチにより、回転軸は一方向だけに回転可能である。一方、回転軸に設けられた規制突部には、回転軸と直交する軸線を有してエンジン本体に設けられる軸部材に装着されるロッカ部材が備えるとともに位相をずらせた一対の係合部のいずれかを係合可能であり、ロッカ部材は一方の係合部を規制突部に係合させる方向にばね付勢され、またロック部材は他方の係合部を規制突部に係合させる方向にアクチュエータにより回動駆動されるので、コントロールロッドの他端部を高圧縮比に対応する位置と低圧縮比に対応する位置との間で変位駆動することが可能となる。しかもダイヤフラム式のアクチュエータは気化器内の吸気路の負圧により作動するものであり、エンジンの肥大化および構成の複雑化を回避しつつエンジンの動力損失が生じることを極力抑えて、コントロールロッドを変位駆動することが可能となる。
【0008】
また請求項2記載の発明は、上記請求項1記載の発明の構成に加えて、前記ロッカ部材の両係合部に、回転軸の周方向に並ぶ複数の段部が、回転軸の回転に応じて各段部を前記規制突部に順次係合させるようにして形成されることを特徴とし、かかる構成によれば、各段部に規制突部を係合させることによって、圧縮比をより細分化して変化させることができる。
【0009】
上記目的を達成するために、請求項3記載の発明は、一端部がピストンピンを介してピストンに連結されるコンロッドの他端部が、クランクシャフトのクランクピン半周に摺接するサブロッドの一端部に回動可能に連結され、前記クランクピンの残余の半周に摺接するクランクキャップが前記サブロッドに締結され、前記サブロッドの他端部にコントロールロッドの一端部が回動可能に連結される圧縮比可変エンジンにおいて、一方向クラッチを介してエンジン本体に回動可能に軸支される回転軸の偏心位置に設けられる支軸に前記コントロールロッドの他端部が回動可能に連結され、エンジン本体に取付けられた気化器内の吸気路に通じる負圧室ならびに大気に開放した大気圧室に両面を臨ませるダイヤフラムの周縁部がケーシングに挟持されて成るダイヤフラム式のアクチュエータがエンジン本体に支持され、前記回転軸にその軸方向複数箇所で相互に位相をずらせた係合部が設けられ、前記回転軸と直交する軸線を有してエンジン本体に支承される軸部材に、複数の前記係合部に択一的に係合可能とした規制突部を有する規制部材が、前記規制突部を前記軸部材の軸線に直交する平面内で作動せしめることを可能として装着され、前記アクチュエータが、前記規制部材を前記平面内で駆動するようにして該規制部材に連結されることを特徴とする。
【0010】
このような請求項3記載の発明の構成によれば、回転軸に設けられた支軸には、エンジンの運転サイクルに応じてコントロールロッドを圧縮する方向の荷重ならびにコントロールロッドを引っ張る方向の荷重が交互に作用するので、回転軸には、該回転軸を一方向に回転せしめる荷重ならびに他方向に回転せしめる荷重が交互に作用することになるが、回転軸およびエンジン本体間に介装される一方向クラッチにより、回転軸は一方向だけに回転可能である。一方、位相を相互にずらせて回転軸の軸方向複数箇所に設けられた係合部には、回転軸と直交する軸線を有してエンジン本体に支承される軸部材の軸線に直交する平面内で作動可能な規制部材の規制突部を択一的に係合可能であり、規制部材がアクチュエータにより駆動されるので、コントロールロッドの他端部を複数の圧縮比に対応する複数位置に変位駆動することが可能となる。しかもダイヤフラム式のアクチュエータは気化器内の吸気路の負圧により作動するものであり、エンジンの肥大化および構成の複雑化を回避しつつエンジンの動力損失が生じることを極力抑えて、コントロールロッドを変位駆動することが可能となる。
【0011】
さらに請求項4記載の発明は、上記請求項3記載の発明の構成に加えて、前記アクチュエータで回動駆動される前記軸部材が軸線まわりの回動を可能として前記エンジン本体に支承され、前記回転軸の軸線に沿う方向への移動を可能とした前記規制部材に、前記軸部材に固設されるピニオンに噛合するラックが設けられることを特徴とし、かかる構成によれば、規制部材を回転軸の軸線に沿う方向に無段階に作動せしめることが可能であり、より多くの係合部に規制突部を択一的に係合させることにより、圧縮比をより細分化して変化させることができる。
【0012】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付の図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【0013】
図1〜図10は本発明の第1実施例を示すものであり、図1はエンジンの正面図、図2はエンジンの縦断面図であって図3の2−2線断面図、図3は図2の3−3線断面図、図4は図3の4−4線断面図、図5は軽負荷状態での図1の5−5線拡大断面図、図6は高負荷状態での図5に対応した断面図、図7はリンク機構の配置を簡単に示す図、図8は支軸の位相、排気量および圧縮比の関係を示す図、図9はリンク機構の作動状態を順次示す図、図10は図示平均有効圧力および図示燃料消費率の関係を示す図である。
【0014】
先ず図1〜図3において、このエンジンは、たとえば作業機等に用いられる空冷の単気筒エンジンであり、エンジン本体21は、クランクケース22と、該クランクケース22の一側面からやや上向きに傾斜して突出するシリンダブロック23と、該シリンダブロック23の頭部に接合されるシリンダヘッド24とで構成され、シリンダブロック23およびシリンダヘッド24の外側面には多数の空冷用フィン23a…,24a…が設けられている。またクランクケース22は、該クランクケース22の下面の据え付け面22aで各種作業機のエンジンベッドに据え付けられる。
【0015】
クランクケース22は、シリンダブロック23と一体に鋳造成形されるケース本体25と、そのケース本体25の開放端に結合されるサイドカバー26とから成るものであり、ケース本体25およびサイドカバー26に、クランクシャフト27の両端部がボールベアリング28,29およびオイルシール30,31を介して回転自在に支承される。またクランクシャフト27の一端部は出力軸部27aとしてサイドカバー26から突出されており、クランクシャフト27の他端部は補機取付け軸部27bとしてケース本体25から突出される。しかも補機取付け軸部27bには、フライホイール32が固定されており、このフライホイール32の外面には、エンジン本体21の各部や気化器34に冷却風を供給するための冷却ファン35がねじ部材36で固着され、冷却ファン36の外側にリコイル式エンジンスタータ37が配設される。
【0016】
シリンダブロック23には、ピストン38を摺動自在に嵌合せしめるシリンダボア39が形成されており、ピストン38の頂部を臨ませる燃焼室40がシリンダブロック23およびシリンダヘッド24間に形成される。
【0017】
シリンダヘッド24には、燃焼室40に通じ得る吸気ポート41および排気ポート42が形成されるとともに、吸気ポート41および燃焼室40間を開閉する吸気弁43、ならびに排気ポート42および燃焼室40間を開閉する排気弁44が開閉作動可能に配設される。また燃焼室40に電極を臨ませる点火プラグ45がシリンダヘッド24に螺着される。
【0018】
シリンダヘッド24の上部には気化器34が接続されており、該気化器34が備える吸気路46の下流端が吸気ポート41に連通される。また吸気路46の上流端に連なる吸気管47が気化器34に接続され、該吸気管47は図示しないエアクリーナに接続される。シリンダヘッド24の上部には排気ポート42に通じる排気管48が接続されており、この排気管48は排気マフラ49に接続される。さらにクランクケース22の上方には、該クランクケース22から突出したブラケット50で支持されるようにして燃料タンク51が配置される。
【0019】
クランクケース22におけるサイドカバー26寄りの部分でクランクシャフト27には駆動ギヤ52が一体に形成されており、この駆動ギヤ52に噛合する被動ギヤ53が、クランクシャフト27と平行な軸線を有してクランクケース22に回転自在に支承されるカムシャフト54に固着される。而してカムシャフト54には、相互に噛合した駆動ギヤ52および被動ギヤ53により1/2の減速比でクランクシャフト27からの回転動力が伝達される。
【0020】
カムシャフト54には、吸気弁43および排気弁44にそれぞれ対応した吸気カム55および排気カム56が設けられており、吸気カム55にはシリンダブロック23で作動可能に支承された従動駒57が摺接される。一方、シリンダブロック23およびシリンダヘッド24には、従動駒57の上部を下部に突出させた作動室58が形成されており、該作動室58内に配置されるプッシュロッド59の下端が前記従動駒57に当接される。一方、シリンダヘッド24には、閉弁方向にばね付勢された吸気弁43の上端に一端を当接させたロッカアーム60が揺動可能に支承されており、このロッカアーム60の他端に前記プッシュロッド59の上端が当接される。而して吸気カム55の回転に応じてプッシュロッド59が軸方向に作動し、それに応じたロッカアーム60の揺動によって吸気弁43が開閉作動することになる。
【0021】
排気カム56および排気弁44間にも、上記吸気カム55および吸気弁43間と同様の機構が介装されており、排気カム56の回転に応じて排気弁44が開閉作動する。
【0022】
図4を併せて参照して、ピストン38と、クランクシャフト27と、シリンダ軸線Cを通りクランクシャフト27の軸線に直交する平面内で変位することを可能としてエンジン本体21のクランクケース22に支承される支軸61とが、リンク機構62を介して連結される。
【0023】
このリンク機構62は、一端がピストンピン63を介してピストン38に連結されるコンロッド64と、一端がコンロッド64の他端に回動可能に連結されるとともに他端がクランクシャフト27のクランクピン65に連結される第1アーム66と、一端が前記第1アーム66の他端に一体に連結される第2アーム67と、該第2アーム67の他端に一端部が回動可能に連結されるとともに他端部が前記支軸61に回動可能に連結されるコントロールロッド69とから成り、第1および第2アーム66,67は、サブロッド68として一体に形成される。
【0024】
サブロッド68は、クランクシャフト27のクランクピン65半周に摺接する半円状の第1軸受部70を中間部に有するものであり、このサブロッド68の両端部には、コンロッド64の他端部およびコントロールロッド69の一端部をそれぞれ相互間に挟む一対の二股部71,72が一体に設けられる。またクランクシャフト27のクランクピン65における残余の半周には、クランクキャップ73が備える半円状の第2軸受部74が摺接するものであり、このクランクキャップ73はサブロッド68に締結される。
【0025】
コンロッド64の他端部は、コンロッドピン75を介してサブロッド68の一端部すなわち第1アーム66の一端部に回動可能に連結されるものであり、コンロッド64の他端部に圧入されたコンロッドピン75の両端部がサブロッド68の一端側の二股部71に回動可能に嵌合される。
【0026】
またコントロールロッド69の一端部は円筒状のサブロッドピン76を介してサブロッド68の他端部すなわち第2アーム67の他端部に回動可能に連結されるものであり、サブロッド68の他端側の二股部72に挿入されたコントロールロッド69の一端部を相対回動可能に貫通するサブロッドピン76の両端部が、前記他端側の二股部72に隙間ばめにて嵌合される。しかも前記他端側の二股部72にはサブロッドピン76の両端に当接して該サブロッドピン76の二股部72からの離脱を阻止するための一対のクリップ77,77が装着される。
【0027】
さらに各二股部71,72には、クランクシャフト27の両側に一対ずつ配置されるボルト78,78…によってクランクキャップ73が締結されるものであり、コンロッドピン75およびサブロッドピン76は、それらのボルト78,78…の軸線延長上に配置される。
【0028】
図5をさらに併せて参照して、円筒状である支軸61は、クランクシャフト27と平行な軸線を有して同軸に配置される一対の回転軸81,82の偏心位置間に設けられる。しかも回転軸81は、クランクケース22におけるケース本体25の上部に一体に設けられた支持部83に一方向クラッチ85を介して支承され、回転軸82は、前記ケース本体25に取付けられた支持部材84に一方向クラッチ86を介して支承される。
【0029】
ところで、支軸61に他端部が連結されたコントロールロッド69には、エンジンの運転サイクルに応じてコントロールロッド69を圧縮する方向の荷重ならびにコントロールロッド69を引っ張る方向の荷重が交互に作用するものであり、回転軸81,82の偏心位置間に支軸61が設けられているので、回転軸81,82にも前記コントロールロッド69から一側に向けての回転力ならびに他側に向けての回転力が交互に作用する。しかるに回転軸81,82と、支持部83および支持部材84との間に一方向クラッチ85,86が介装されていることにより、回転軸81,82は矢印80で示す一方向にのみ回転可能である。
【0030】
クランクケース22のサイドカバー26を回転自在に貫通して外部に突出した回転軸81の一端には係止部材87が固定され、該係止部材87は、半径方向外方に突出した規制突部88を周方向1箇所に有して円盤状に形成される。
【0031】
一方、クランクケース22におけるサイドカバー26の外面には、前記係止部材87の一部を挿入せしめる開口部89を有する支持板90と、該支持板90から外方に突出する一対のブラケット91,91とが締結されており、両ブラケット91,91に、回転軸81の軸線と直交する軸線を有して前記係止部材87の外方位置に配置される軸部材92の両端部が固定的に支持される。
【0032】
前記軸部材92には、前記係止部材87の規制突部88に係合可能な一対の係合部93a,93bをその位相がたとえば167度ずれた位置に備えるロッカ部材93が揺動可能に支承されるものであり、軸部材92の軸線に沿うロッカ部材93の位置を定めるために、両ブラケット91,91およびロッカ部材93間には軸部材92を囲繞する円筒状のスペーサ94,95が介装される。またロッカ部材93および支持板90間には、ロッカ部材93が備える両係合部93a,93bのうち93aを係止部材87の規制突部88に係合させる方向にロッカ部材93を回動付勢する戻しばね107が設けられる。
【0033】
ロッカ部材93にはダイヤフラム式のアクチュエータ97が連結される。このアクチュエータ97は、前記支持板90に設けられたブラケット96に取付けられるケーシング98と、該ケーシング98内を負圧室102および大気圧室103に仕切るようにしてケーシング98に支持されるダイヤフラム99と、負圧室102の容積を増大する方向でばね力を発揮してケーシング98およびダイヤフラム99間に縮設されるばね100と、ダイヤフラム99の中央部に連結される作動ロッド101とを備える。
【0034】
ケーシング98は、ブラケット96に取付けられる椀状の第1ケース半体104と、該ケース半体104にかしめ結合される椀状の第2ケース半体105とから成り、ダイヤフラム99の周縁部は両ケース半体104,105の開口端部間に挟持される。また負圧室102はダイヤフラム99および第2ケース半体105間に形成され、この負圧室102にばね100が収容される。
【0035】
大気圧室103は、ダイヤフラム99および第1ケース半体104間に形成されるものであり、第2ケース半体104の中央部に設けられた透孔106を貫通して大気圧室103に突入される作動ロッド101の一端部がダイヤフラム99の中央部に連結され、透孔106の内周および作動ロッド101の外周間の間隙を介して大気圧室103が外部に連通する。
【0036】
ケーシング98における第2ケース半体105には負圧室102に通じる導管108が接続される。一方、アクチュエータ97に隣接した位置で前記ブラケット96にはサージタンク109が支持されており、このサージタンク109に前記導管108が接続される。またサージタンク109に連なる導管110は気化器34の吸気路46の下流端に接続される。すなわちアクチュエータ97の負圧室102には吸気路46の吸気負圧が導入されることになり、サージタンク109は前記吸気負圧の脈動を減衰する働きをする。
【0037】
アクチュエータ97が備える作動ロッド101の他端は連結ロッド111を介してロッカ部材93に連結されており、エンジンが軽負荷運転状態であって負圧室102の負圧が高い状態では、図5で示すように、ダイヤフラム99は戻しばね107およびばね100のばね力に抗して負圧室102の容積を減少させるように撓んでおり、作動ロッド101が収縮作動している。この状態でロッカ部材93の回動位置は、両係合部93a,93bのうち93bを係止部材87の規制突部88に係合させる位置にある。
【0038】
一方、エンジンが高負荷運転状態となって負圧室102の負圧が低くなると、図6で示すように、ダイヤフラム99は戻しばね107およびばね100のばね力によって負圧室102の容積を増大させるように撓み、作動ロッド101は伸張作動する。これによりロッカ部材93は、両係合部93a,93bのうち93aを係止部材87の規制突部88に係合させる位置に回動することになる。
【0039】
このようにロッカ部材93を回動することで、エンジンの運転中には一方向への回転力が作用している回転軸81,82は、一方の回転軸81とともに回転する係止部材87の規制突部88に係合部93a,93bのいずれかを係合させた位置で回転を規制されることになり、その回転軸81,82がたとえば167度位相が異なる2つの位置で回転停止することにより、回転軸81,82の軸線から偏心した位置にある支軸61すなわちコントロールロッド69の他端部が、クランクシャフト27の軸線に直交する平面内で2つの位置間を変位することになり、それによりエンジンの圧縮比が変化することになる。
【0040】
しかもリンク機構62は圧縮比だけでなくピストン38のストロークをも変化させ得るように構成されるものであり、そのためのリンク機構62の寸法関係について、図7を参照しながら次に説明する。
【0041】
ここで、シリンダ軸線Cに沿ってクランクシャフト27の軸線を通るx軸と、x軸に直交してクランクシャフト27の軸線を通るy軸とで構成されるxy平面内において、コンロッド64の長さをL4、第1アーム66の長さをL2、第2アーム67の長さをL1、コントロールロッド69の長さをL3、コンロッド64が前記x軸となす角度をφ4 、第1および第2アーム66,67のなす角度をα、第2アーム67が前記y軸となす角度をφ1 、コントロールロッド69が前記y軸となす角度をφ3 、クランクシャフト27の軸線およびクランクピン65を結ぶ直線が前記x軸となす角度をθ、クランクシャフト27の軸線およびクランクピン65間の長さをR 、支軸61のxy座標をXpiv,Ypiv、クランクシャフト27の軸線からのシリンダ軸線Cのy軸方向のオフセット量をδとしたときに、ピストンピン63の高さXは、
X =L4・cos φ4 +L2・sin(α+φ1)+R ・cos θ……(1)
である。
【0042】
但し
φ4=arcsin[{L2・ cos(α+φ1)+R・sinθ−δ}/L4 ]……(2)
φ1=arcsin{(L32−L12−D 2−E 2)/2・L1・√(D 2+E 2)}−arctan(D/E) ……(3)
D=Ypiv−Rsinθ……(4)
E=Xpiv−Rcosθ……(5)
【0043】
上記式(1)〜(5)において、L4,L2,α,R,δ,L3,L1,Ypiv,Xpivは、リンク機構62での相対配置から定まる値であり、したがって前記式(1)は、リンク機構62での相対配置から定まる値であるL4,L2,α,R,δ,L3,L1,Ypiv,Xpivと、クランクシャフト27の軸線およびクランクピン65を結ぶ直線がx軸となす角度θとを含む式となる。
【0045】
そこで、L4,L2,α,R,δ,L3,L1,Ypiv,Xpivにリンク機構62での相対配置に基づいてそれぞれ或る値を与えるとともに、4サイクルエンジンの動作に照応させて、0≦θ<2πの範囲でθを微小変化させつつ、ピストンピン63の高さXの最大値である上死点ならびにピストンピン63の高さXの最小値である下死点を得るように式(1)を計算すると、上死点にあるときのピストンピン63のx軸方向の位置 Xpivtdc 、ならびに下死点のピストンピン63のx軸方向の位置 Xpivbdc を得ることができ、ピストンピン63のストローク Spiv は( Xpivtdc − Xpivbdc )で得られる。
【0046】
ここで、シリンダボア39の内径をB としたときの排気量Vhpiv は{Vhpiv =Spiv・(B2/4)・π}であり、また上死点における燃焼室容積をVapiv とすると、圧縮比εpiv は{εpiv =1 +(Vhpiv /Vapiv)}となる。
【0047】
このようにして支軸61が任意の第1の位置にあるときの排気量Vhpiv0および圧縮比εpiv0と、支軸61が第1の位置から第2の位置に変位したときの排気量Vhpiv1、圧縮比εpiv1とを、第2アーム67の長さ L1 、第1アーム66の長さ L2 、コントロールロッド69の長さ L3 、コンロッド64の長さ L4 、クランクシャフト27の軸線からのシリンダ軸線Cのy軸方向のオフセット量δ、ならびに第1および第2アーム66,67のなす角度αをリンク機構62での寸法関係に基づいて変化させた数値解析によってそれぞれ求め、
εpiv1<εpiv0である場合にはVhpiv1>Vhpiv0
εpiv1>εpiv0である場合にはVhpiv1<Vhpiv0
の関係を満足するように第2アーム67の長さL1、第1アーム66の長さL2、コントロールロッド69の長さL3、コンロッド64の長さL4、クランクシャフト27の軸線からのシリンダ軸線Cのy軸方向のオフセット量δ、ならびに第1および第2アーム66,67のなす角度αを設定する。
【0048】
このような設定によると、図8で示すように、支軸の61の位相変化に応じて排気量Vhpiv および圧縮比εpiv の値が逆方向に変化するようになり、大排気量のときには低圧縮比の運転とし、小排気量のときには高圧縮比の運転とすることができる。
【0049】
すなわちリンク機構62は、支軸61がエンジンの軽負荷状態に対応する位置にあるときには図9(a)で示すように作動し、支軸61がエンジンの高負荷状態に対応する位置にあるときには図9(b)で示すように作動するものであり、エンジンの軽負荷状態でのピストンピン63のストロークSpivよりもエンジンの高負荷状態のピストンピン63のストロークSpivのほうが大きくなる。しかもエンジンの軽負荷状態での圧縮比は高負荷状態での圧縮比よりも大きくなるので、軽負荷時には低排気量、高圧縮比の運転となり、また高負荷時には大排気量、低圧縮比の運転となる。
【0050】
次にこの第1実施例の作用について説明すると、一端がピストンピン63を介してピストン38に連結されるコンロッド64と、一端がコンロッド64の他端に回動可能に連結されるとともに他端がクランクシャフト27にクランクピン65を介して連結される第1アーム66と、一端が第1アーム66の他端に一体に連結されてサブロッド68を協働して構成する第2アーム67と、第2アーム67の他端に一端が回動可能に連結されるコントロールロッド69とでリンク機構62を構成し、コントロールロッド69の他端部を支承する支軸61をエンジンの運転状態に応じて変位させるようにして圧縮比を可変とした上で、第2アーム67の長さL1、第1アーム66の長さL2、コントロールロッド69の長さL3、コンロッド64の長さL4、クランクシャフト27の軸線からのシリンダ軸線Cのy軸方向のオフセット量δ、ならびに第1および第2アーム66,67のなす角度αをそれぞれ適宜設定することで、ピストンピン63のストロークをも可変とし、大排気量のときには低圧縮比の運転とし、小排気量のときには高圧縮比の運転とするようにした。
【0051】
したがってエンジンの軽負荷時には低排気量、高圧縮比の運転とすることで高熱効率化を図り、図10の実線で示すように破線で示す従来のものに比べて図示燃料消費率を低下させ、燃費の低減を図ることが可能となる。また高負荷時には大排気量、低圧縮比とすることで爆発荷重および筒内圧力が過度に上昇しないようにして騒音および強度の問題が生じるのを回避することができる。
【0052】
また第1および第2アーム66,67は、クランクピン65の半周に摺接する半円状の第1軸受部70を有するサブロッド68を協働して構成するものであり、該サブロッド68の一端部にコンロッド64が回動可能に連結され、サブロッド68の他端部にコントロールロッド69の一端部が回動可能に連結されるのであるが、コンロッド64の他端部およびコントロールロッド69の一端部をそれぞれ相互間に挟むようにしてサブロッド68に一体に設けられる一対の二股部71,72に、クランクピン65の残余の半周に摺接する半円状の第2軸受部74を有するクランクキャップ73が締結される。これによりサブロッド68のクランクピン65への取付け剛性を高めることができる。
【0053】
またコンロッド64の他端部に圧入されたコンロッドピン75の両端部が一方の二股部71に回動可能に嵌合され、コントロールロッド69の一端部を相対回動可能に貫通するサブロッドピン76の両端部が他方の二股部72に隙間ばめにて嵌合されるので、ピストン38からサブロッド68までと、コントロールロッド69とを分離してエンジンに組み込んだ後で、サブロッド68およびコントロールロッド69を連結するようにして、組付け精度を高めつつ組付け作業を容易とすることができ、この結果、エンジンの肥大化を回避することができる。
【0054】
しかもコンロッドピン75およびサブロッドピン76が、クランクキャップ73をサブロッド68に締結するためのボルト78の軸線延長上に配置されるので、サブロッド68およびクランクキャップ73をコンパクトに構成することができ、それによりサブロッド68およびクランクキャップ73の重量を軽減して、動力損失をも抑制することができる。
【0055】
またエンジン本体21におけるクランクケース22のケース本体25に一体に設けられる支持部83ならびに前記ケース本体25に取付けられる支持部材84に、一対の回転軸81,82が一方向クラッチ85,86を介して支承され、両回転軸81,82の偏心位置間に支軸61が設けられている。しかも支軸61には、エンジンの運転サイクルに応じてコントロールロッド69を圧縮する方向の荷重ならびにコントロールロッド69を引っ張る方向の荷重が交互に作用するので、回転軸81,82には、該回転軸81,82を一方向に回転せしめる荷重ならびに他方向に回転せしめる荷重が交互に作用することになる。しかるに前記一方向クラッチ85,86の働きにより、回転軸81,82は一方向だけに回転可能である。
【0056】
しかも周方向1箇所に規制突部88を有する係止部材87がエンジン本体21におけるサイドカバー26から突出した回転軸81の一端に固定され、回転軸81と直交する軸線を有してエンジン本体21に固定される軸部材92に、係止部材87の前記規制突部88に係合可能として位相をたとえば167度ずらせた一対の係合部93a,93bを有するロッカ部材93が揺動可能に支承され、該ロッカ部材93は両係合部93a,93bの一方を規制突部88に係合させる方向に戻しばね107によりばね付勢されている。
【0057】
一方、気化器34内の吸気路46に通じる負圧室102ならびに大気に開放した大気圧室103に両面を臨ませるダイヤフラム99の周縁部がケーシング98に挟持されて成るダイヤフラム式のアクチュエータ97がエンジン本体21に支持されており、このアクチュエータ97が、負圧室102の負圧増大に応じてロッカ部材93を前記ばね付勢方向とは逆方向に回動駆動するようにしてロッカ部材93に連結されている。
【0058】
すなわちエンジンの負荷によってアクチュエータ97を作動せしめることで、回転軸81,82すなわち支軸61をたとえば167度位相の異なる2箇所に変位保持することができ、支軸61すなわちコントロールロッド69の他端部を高圧縮比に対応する位置と低圧縮比に対応する位置との間で変位駆動することが可能となる。しかもダイヤフラム式のアクチュエータ97を用いることにより、エンジンの肥大化および構成の複雑化を回避しつつエンジンの動力損失が生じることを極力抑えて、コントロールロッド69を変位駆動することが可能となる。
【0059】
図11および図12は本発明の第2実施例を示すものであり、ロッカ部材93の両係合部93a,93bには、係止部材87(図5,図6参照)の周方向に並ぶ複数の段部112a…,112b…が、係止部材87の回動に応じて各段部112a…,112b…を係止部材87の規制突部88(図5,図6参照)に順次係合させるようにして形成されている。
【0060】
この第2実施例によれば、各段部112a…,112b…に規制突部88を係合させることによって、係止部材87の周方向位置を段階的に変化させることができ、圧縮比をより細分化して変化させることができる。
【0061】
図13〜図18は本発明の第3実施例を示すものであり、図13はエンジンの要部正面図、図14はエンジン軽負荷状態での図13の14−14線断面図、図15は図14の15ー15線断面図、図16は図15の16−16線断面図、図17はエンジン高負荷状態での図15に対応した断面図、図18は図17の18−18線断面図である。
【0062】
先ず図13および図14において、コントロールロッド69の他端部に回動可能に連結される支軸61の両端部は、クランクシャフト27と平行な軸線を有して同軸に配置される一対の回転軸113,114の偏心軸部113a,114a間に設けられるものであり、両回転軸113,114は一方向クラッチ85,86を介してクランクケース22に回動可能に支承される。
【0063】
しかも一方の回転軸113の偏心軸部113aにおける周方向1箇所には、半径方向外方に突出する規制突部115が一体に設けられる。
【0064】
前記両回転軸113,114の軸線と直交する軸部材116がクランクケース22におけるケース本体25を回動可能に貫通してクランクケース22内に突入されており、該軸部材116の一端はクランクケース22に設けられた支持部117で回動可能に支承される。
【0065】
またクランクケース22から突出した軸部材116の他端にはレバー118が固定されており、このレバー118に、ダイヤフラム式のアクチュエータ97が連結される。
【0066】
前記クランクケース22の側壁内面および支持部117間で軸部材116には、該軸部材116を囲繞するロッカ部材119が固定されており、このロッカ部材119には、前記規制突部115に係合可能として位相をたとえば167度ずらせた一対の係合部119a,119bが設けられる。またロッカ部材119およびクランクケース22間には、ロッカ部材119が備える両係合部119a,119bのうち119aを規制突部115に係合させる方向にロッカ部材119を回動付勢する戻しばね120が設けられる。
【0067】
エンジンが軽負荷運転状態であってアクチュエータ97における負圧室102の負圧が高い状態では、作動ロッド101が縮小作動している。この状態でロッカ部材119の回動位置は、図15および図16で示すように、両係合部119a,119bのうち119bを規制突部115に係合させる位置にある。
【0068】
一方、エンジンが高負荷運転状態となって負圧室102の負圧が低くなると、、ダイヤフラム99は負圧室102の容積を増大させるように撓み、作動ロッド101は伸張作動する。これによりロッカ部材119は、図17および図18で示すように、両係合部119a,119bのうち119aを規制突部115に係合させる位置に回動することになる。
【0069】
このようにロッカ部材119を回動することで、支軸61すなわちコントロールロッド69の他端部が、クランクシャフト27の軸線に直交する平面内で2つの位置間を変位することになり、それによりエンジンの圧縮比およびストロークが変化することになる。
【0070】
この第3実施例によっても、上記第1実施例と同様の効果を奏することができる。
【0071】
図19〜図24は本発明の第4実施例を示すものであり、図19はエンジンの要部正面図、図20は図19の20−20線断面図、図21はエンジン軽負荷状態での図20の21−21線断面図、図22はエンジン軽負荷状態での図20の22−22線断面図、図23はエンジン高負荷状態での図21に対応した断面図、図24はエンジン高負荷状態での図22に対応した断面図である。
【0072】
先ず図19および図20において、コントロールロッド69の他端部に回動可能に連結される支軸61の両端部は、クランクシャフト27と平行な軸線を有して同軸に配置される一対の回転軸113,114の偏心軸部113a,114a間に設けられるものであり、両回転軸113,114は一方向クラッチ85,86を介してクランクケース22に回動可能に支承される。
【0073】
しかも回転軸113はクランクケース22に設けられた支持部121を貫通しており、この回転軸113の一端には、周方向1箇所で半径方向外方に突出する規制突部88を有する円盤状の係止部材87が固定される。
【0074】
また前記両回転軸113,114の軸線と直交する軸部材116がクランクケース22におけるサイドカバー26を回動可能に貫通してクランクケース22内に突入されており、該軸部材116の一端はクランクケース22に設けられた支持部117′で回動可能に支承される。
【0075】
またクランクケース22から突出した軸部材116の他端にはレバー118が固定されており、このレバー118に、ダイヤフラム式のアクチュエータ97が連結される。
【0076】
前記クランクケース22の側壁内面および支持部117′間で軸部材116には、ロッカ部材121が固定されており、このロッカ部材121には、前記規制突部88に係合可能として位相をたとえば167度ずらせた一対の係合部121a,121bが設けられる。またロッカ部材121およびクランクケース22間には、ロッカ部材121が備える両係合部121a,121bのうち121aを規制突部88に係合させる方向にロッカ部材121を回動付勢する戻しばね122が設けられる。
【0077】
エンジンが軽負荷運転状態であってアクチュエータ97における負圧室102の負圧が高い状態では、作動ロッド101が縮小作動している。この状態でロッカ部材121の回動位置は、図21および図22で示すように、両係合部121a,121bのうち121bを規制突部88に係合させる位置にある。
【0078】
一方、エンジンが高負荷運転状態となって負圧室102の負圧が低くなると、ダイヤフラム99は負圧室102の容積を増大させるように撓み、作動ロッド101は伸張作動する。これによりロッカ部材121は、図23および図24で示すように、両係合部121a,121bのうち121aを規制突部88に係合させる位置に回動することになる。
【0079】
このようにロッカ部材121を回動することで、支軸61すなわちコントロールロッド69の他端部が、クランクシャフト27の軸線に直交する平面内で2つの位置間を変位することになり、それによりエンジンの圧縮比およびストロークが変化することになる。
【0080】
この第4実施例によっても、上記第1実施例と同様の効果を奏することができる。
【0081】
図25〜図32は本発明の第5実施例を示すものであり、図25はエンジンの正面図、図26は図25の26−26線断面図、図27は図26の要部拡大図、図28は図27の28−28線断面図、図29は軽負荷状態での図25の29−29線に沿う一部切欠き平面図、図30は高負荷状態での図29に対応した図、図31は図26における回転軸の一端部付近を拡大して示す断面図、図32は図31の32−32線断面図である。
【0082】
先ず図25〜図27において、ピストン38と、クランクシャフト27と、シリンダ軸線Cを通りクランクシャフト27の軸線に直交する平面内で変位することを可能としてエンジン本体21のクランクケース22に支承される支軸131とが、リンク機構62を介して連結される。
【0083】
円筒状である支軸131は、クランクシャフト27と平行な軸線を有してエンジン本体21のクランクケース22に回動可能に支承される回転軸132の偏心位置に一体に設けられる。この回転軸132の一端部は、クランクケース22におけるサイドカバー26に設けられた有底円筒状の軸受ハウジング133にボールベアリング134を介して回動可能に支承され、また回転軸132の他端部はクランクケース22におけるケース本体25にボールベアリング135を介して回動可能に支承される。また前記ボールベアリング134の外方で前記軸受ハウジング133および回転軸132間には一方向クラッチ137が設けられる。
【0084】
ところで、支軸131に他端部が連結されたコントロールロッド69には、エンジンの運転サイクルに応じてコントロールロッド69を圧縮する方向の荷重ならびにコントロールロッド69を引っ張る方向の荷重が交互に作用するものであり、回転軸132の偏心位置に支軸131が設けられているので、回転軸132にも前記コントロールロッド69から一側に向けての回転力ならびに他側に向けての回転力が交互に作用する。しかるに回転軸132と、クランクケース22におけるサイドカバー26の軸受ハウジング133との間に一方向クラッチ137が介装されていることにより、回転軸132は一方向にのみ回動可能である。
【0085】
図28を併せて参照して、前記支軸131から軸方向に離隔した位置で回転軸132には、環状凹部132bを外周に形成するようにして小径軸部132aが同軸に設けられており、軸方向に離隔した複数箇所たとえば2箇所で前記小径軸部132aには、位相を相互にずらせた係合部138,139が一体に突設される。
【0086】
クランクケース22には、前記回転軸132の軸線と直交する軸線を有する軸部材142が回動可能に支承される。すなわちクランクケース22のケース本体25には、有底円筒状の軸支持部144と、円筒状の軸支持部145とが、回転軸132の軸線と直交する同一軸線上で相互に間隔をあけて対向するように一体に設けられており、一端を軸支持部144側に配置した軸部材142が両軸支持部144,145で回動可能に支承され、軸部材142の他端部は軸支持部145から外方に突出される。
【0087】
軸部材142には、該軸部材142の軸線に直交する平面内で作動可能な規制部材143が装着されるものであり、この第5実施例では、前記両軸支持部144,145間に配置される規制部材143が、たとえばピン146で軸部材142に固定される。すなわち規制部材143は軸部材142とともに回動するものであり、前記環状凹部132b内に突入して前記係合部138,139に択一的に当接、係合し得る規制突部143aが規制部材143に一体に設けられる。
【0088】
ところで、規制部材143の規制突部143aを前記両係合部138,139の一方に当接させる状態と、前記規制突部143aを前記両係合部138,139の他方に当接させる状態との切換時に、回転軸132の偏心位置に設けられる支軸131に連結されるコントロールロッド69への荷重の作用によって、回転軸132は回動するのであるが、その回動によって両係合部138,139の一方が規制部材143の規制突部143aに衝撃的に当接することは回避する必要がある。そこで、択一的に選択された係合部138,139の規制部材143への当接時の軸方向に沿う衝撃を緩和するためのスラスト緩衝手段148が、クランクケース22における軸支持部145と規制部材143との間に介装される。
【0089】
このスラスト緩衝手段148は、軸部材142を貫通せしめる一対のワッシャ149,149間に、リング状のラバー150が挟まれて成り、ラバー150は、耐油性および耐熱性を有する高硬度のものであり、しかもワッシャ149,149に焼き付けられる。
【0090】
図29を併せて参照して、軸部材142には、クランクケース22のケース本体25に固定される支持板151で支持されるダイヤフラム式のアクチュエータ97が連結される。このアクチュエータ97が備える作動ロッド101は、軸部材142と平行な軸線まわりに回動可能として支持板151に支承される駆動アーム152に連結される。またクランクケース22から突出した軸部材142の他端には被動アーム153が固定されており、駆動アーム152および被動アーム153が連結ロッド154を介して連結される。また被動アーム153および支持板151間には、被動アーム153を図29の反時計方向に回動付勢するばね155が設けられ、軸部材142はばね155のばね力で周方向一側に回動付勢される。
【0091】
ところで、エンジンが軽負荷運転状態であって負圧室102の負圧が高い状態では、図29で示すように、ダイヤフラム99は戻しばね100およびばね155のばね力に抗して負圧室102の容積を減少させるように撓んでおり、作動ロッド101が収縮作動している。この状態で軸部材142および規制部材143の回動位置は、回転軸132の両係合部138,139のうち138に規制部材143の規制突部143aを当接、係合させる位置にある。
【0092】
一方、エンジンが高負荷運転状態となって負圧室102の負圧が低くなると、、図30で示すように、ダイヤフラム99は戻しばね100およびばね155のばね力によって負圧室102の容積を増大させるように撓み、作動ロッド101は伸張作動する。これにより軸部材142および規制部材143は、回転軸132の両係合部138,139のうち139に規制部材143の規制突部143aを当接、係合させる位置に回動することになる。
【0093】
このように規制部材143を軸部材142の軸線まわりに回動することで、エンジンの運転中には一方向への回動力が作用している回転軸132は、規制部材143の規制突部143aに係合部138,139のいずれかを係合させた位置で回動を規制されることになり、回転軸132がたとえば167度位相が異なる2つの位置で回動を停止することにより、回転軸132の軸線から偏心した位置にある支軸131すなわちコントロールロッド69の他端部が、クランクシャフト27の軸線に直交する平面内で2つの位置間を変位することになり、それによりエンジンの圧縮比が変化することになる。
【0094】
図31および図32において、圧縮比の切換時に回転軸132の回動によって両係合部138,139が択一的に規制部材143の規制突部143aに衝撃的に当接することを回避するために、コントロールロッド69から回転軸132に作用するラジアル方向の荷重を緩和するラジアル緩衝手段156が、回転軸132の一端部と、エンジン本体21におけるクランクケース22の軸受ハウジング133との間に設けられる。
【0095】
ラジアル緩衝手段156は、前記小径軸部132aにボールベアリング134側で隣接するようにして回転軸132に一体に設けられる偏心カム157と、回転軸132の軸線まわりに回転することを阻止されるようにして前記軸受ハウジング133に係合されて前記偏心カム157を囲繞するばねホルダ158と、前記偏心カム157に摩擦接触するようにして前記ばねホルダ158に保持される圧縮ばね159とを備える。
【0096】
回転軸132には、前記偏心カム157を囲繞する円筒部160が同軸に設けられており、円筒状に形成されるばねホルダ158は該円筒部160に摺動可能に嵌合される。またばねホルダ158には、ボールベアリング134および軸受ハウジング133に対向するリング板状の支持板部161が一体に連設されており、この支持板部161の外周端には、前記円筒部160の先端部を挿入する環状溝をばねホルダ158との間に形成するようにして環状突部162が一体に突設されるとともに、周方向1箇所で半径方向外方に突出する係合板部163が一体に突設される。
【0097】
前記係合板部163は、軸受ハウジング133の先端面に突設された一対の係止板部164,164間に挟まれるものであり、それによりばねホルダ158が回転軸132の軸線まわりに回転することが阻止される。しかも前記支持板部161には、ボールベアリング134のアウターレース134aに当接支持される環状当接部165が一体に突設される。
【0098】
前記圧縮ばね159は周方向1箇所に割り溝166を有してほぼ無端状に形成されるものであり、回転軸132の一直径線上でばねホルダ158に設けられた一対の係合孔167,167に係合するようにして半径方向外方に向けて台形状に隆起した係合部159a,159bと、偏心カム157に弾発的に摺接することを可能として半径方向内方に撓んだ一対の可撓当接部159c,159dとが圧縮ばね159に形成され、両可撓当接部159c,159dは、係合部159a,159bを結ぶ直線に対して直交する直線上の2箇所に配置される。
【0099】
このようなラジアル緩衝手段156によれば、回転軸132の回動時に偏心カム157が可撓当接部159c,159dの一方を撓ませつつ回動することになり、圧縮比の切換時にコントロールロッド69から回転軸132に作用するラジアル方向の荷重を緩和することができる。しかも低圧縮比から高圧縮比への切換時にはエンジンの爆発を利用するものであり、より大きな衝撃が回転軸132に作用する可能性があるので、前記両可撓当接部159c,159dのうち低圧縮比から高圧縮比への切換時に偏心カム157に接触する可撓当接部159cの初期変形量を可撓当接部159dの初期変形量よりも大きく設定しておく。そうすると、低圧縮比から高圧縮比への切換時において回転軸132に作用する衝撃をより有効に緩和することができ、また高圧縮比から低圧縮比への切換時において回転軸132に不必要な回動抵抗トルクが作用することを回避することができる。
【0100】
次にこの第5実施例の作用について説明すると、コントロールロッド69が連結される支軸131を偏心位置に有する回転軸132の回動方向は、エンジン本体21におけるクランクケース2のサイドカバー26および回転軸132間に設けられる一方向クラッチ137によって一方向に規制されており、エンジンの爆発および慣性によってコントロールロッド69に引張り荷重および圧縮荷重が作用するので、圧縮比の切換時に回転軸132および支軸131は一方向クラッチ137で規制される方向に回動することになる。
【0101】
また位相を相互にずらせて回転軸132の軸方向間隔をあけた2箇所に設けられた係合部138,139に、回転軸132と直交する軸線を有してエンジン本体21のクランクケース22に回動可能に支承される軸部材142に固定される規制部材143の規制突部143aを択一的に当接、係合することができ、しかも軸部材142がアクチュエータ97により回動駆動されるので、コントロールロッド69の他端部を低圧縮比および高圧縮比にそれぞれ対応する位置間で変位駆動することが可能となる。
【0102】
しかもダイヤフラム式のアクチュエータ97は気化器34内の吸気路の負圧により作動するものであり、エンジンの肥大化および構成の複雑化を回避しつつエンジンの動力損失が生じることを極力抑えて、コントロールロッド69を変位駆動することが可能となる。
【0103】
また係合部138,139の1つと規制部材143の規制突部143aが接触する際に、回転軸132の軸線と直交する方向に沿う方向で規制部材143に作用する衝撃が作用するのであるが、規制部材143および前記ケース本体25の軸支持部145間にスラスト緩衝手段148が介装される簡単な構成で、前記衝撃を緩和することができる。これにより規制部材143を駆動するアクチュエータ97への前記衝撃の作用を回避することができるとともに、回転軸132および規制部材143等の各部材の強度増大化を図ることによる肥大化を回避しつつ耐久信頼性を向上することができ、しかも係合部138,139の1つと規制部材143が接触する際に生じる音も小さく抑えることができる。
【0104】
さらにエンジン本体21のクランクケース22におけるサイドカバー26および回転軸132間には、コントロールロッド69から回転軸132に作用するラジアル方向の荷重を緩和するラジアル緩衝手段156が設けられている。
【0105】
したがって圧縮比の切換時には回転軸132に大きな荷重が作用しても、回転軸132に作用するラジアル方向の荷重はラジアル緩衝手段156で緩和されることになり、回転軸132および規制部材143を含む各部材の強度増大化を図ることによる肥大化を回避しつつ耐久信頼性を向上することができ、しかも回転軸132の回動位置規制時に生じる音も小さく抑えることができる。
【0106】
図33および図34は本発明の第6実施例を示すものであり、図33は第5実施例の図27に対応した断面図、図34は図33の34−34線断面図である。
【0107】
回転軸132が備える小径軸部132aには、軸方向に離隔した3箇所で位相を相互にずらせた係合部138,139,140が一体に突設される。
【0108】
またクランクケース22のケース本体25には、回転軸132の軸線と直交する軸線を有する軸部材142が回動可能に装着されており、この軸部材142にピン146で固定された規制部材143には、環状凹部132b内に突入して前記係合部138,139,140に択一的に当接、係合し得る規制突部143aが一体に設けられる。
【0109】
この第6実施例によれば、軸部材142を回動駆動することにより、圧縮比をより細分化して変化させることができ、エンジンの軽負荷、中負荷および高負荷に対応するように圧縮比を変化させることが可能となる。
【0110】
図35および図36は本発明の第7実施例を示すものであり、図35は第5実施例の図27に対応した断面図、図36は図35の36−36線断面図である。
【0111】
回転軸132が備える小径軸部132aには、軸方向に離隔した4箇所で位相を相互にずらせた係合部138,139,140,141が一体に突設される。
【0112】
またクランクケース22のケース本体25で回動自在に支承された軸部材142には、前記ケース本体25が一体に備える軸支持部144,145に対向する支持板170a,170bを備えるガイド部材170が装着されており、このガイド部材170には、前記小径軸部132aの両側で回転軸132を回転自在に貫通させる支持板170c,170dが一体に設けられる。すなわちガイド部材170は、軸部材142の軸線まわりの回動および軸線方向の移動を阻止された状態で軸部材142に装着される。
【0113】
前記ガイド部材170の両支持板170a,170b間で軸部材142には、たとえばピン171によってピニオン172が固設される。また前記回転軸132の係合部138,139,140,141に択一的に係合し得る規制突部173aを一体に有する規制部材173が、回転軸132の軸線に沿う方向への移動を可能として前記ガイド部材170に支承されており、この規制部材173には、前記ピニオン172に噛合するラック174が設けられる。
【0114】
この第7実施例によれば、軸部材142を回動駆動することにより規制部材173を回転軸132の軸線に沿う方向に無段階に作動せしめることが可能であり、より多くの係合部138〜141に規制突部173aを択一的に係合させることによって、圧縮比をより細分化して変化させることができる。
【0115】
以上、本発明の実施例を説明したが、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明を逸脱することなく種々の設計変更を行うことが可能である。
【0116】
【発明の効果】
以上のように請求項1および3記載の発明によれば、エンジンの肥大化および構成の複雑化を回避しつつエンジンの動力損失が生じることを極力抑えて、コントロールロッドを変位駆動することが可能となる。
【0117】
請求項2記載の発明によれば、各段部に規制突部を係合させることによって、圧縮比をより細分化して変化させることができる。
【0118】
また請求項4記載の発明によれば、規制部材を回転軸の軸線に沿う方向に無段階に作動せしめることが可能であり、より多くの係合部に規制突部を択一的に係合させることにより、圧縮比をより細分化して変化させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 第1実施例のエンジンの正面図である。
【図2】 エンジンの縦断面図であって図3の2−2線断面図である。
【図3】 図2の3−3線断面図である。
【図4】 図3の4−4線断面図である。
【図5】 軽負荷状態での図1の5−5線拡大断面図である。
【図6】 高負荷状態での図5に対応した断面図である。
【図7】 リンク機構の配置を簡単に示す図である。
【図8】 支軸の位相、排気量および圧縮比の関係を示す図である。
【図9】 リンク機構の作動状態を順次示す図である。
【図10】 図示平均有効圧力および図示燃料消費率の関係を示す図である。
【図11】 第2実施例の係止部材の正面図である。
【図12】 図11の12矢視図である。
【図13】 第3実施例のエンジンの要部正面図である。
【図14】 エンジン軽負荷状態での図13の14−14線断面図である。
【図15】 図14の15ー15線断面図である。
【図16】 図15の16−16線断面図である。
【図17】 エンジン高負荷状態での図15に対応した断面図である。
【図18】 図17の18−18線断面図である。
【図19】 第4実施例のエンジンの要部正面図である。
【図20】 図19の20−20線断面図である。
【図21】 エンジン軽負荷状態での図20の21−21線断面図である。
【図22】 エンジン軽負荷状態での図20の22−22線断面図である。
【図23】 エンジン高負荷状態での図21に対応した断面図である。
【図24】 エンジン高負荷状態での図22に対応した断面図である。
【図25】 第5実施例のエンジンの正面図である。
【図26】 図25の26−26線断面図である。
【図27】 図26の要部拡大図である。
【図28】 図27の28−28線断面図である。
【図29】 軽負荷状態での図25の29−29線に沿う一部切欠き平面図である。
【図30】 高負荷状態での図29に対応した図である。
【図31】 図26における回転軸の一端部付近を拡大して示す断面図である。
【図32】 図31の32−32線断面図である。
【図33】 第6実施例を示すものであって第5実施例の図27に対応した断面図である。
【図34】 図33の34−34線断面図である。
【図35】 第7実施例を示すものであって第5実施例の図27に対応した断面図である。
【図36】 図35の36−36線断面図である。
【符号の説明】
21・・・エンジン本体
27・・・クランクシャフト
34・・・気化器
38・・・ピストン
46・・・吸気路
61・・・支軸
63・・・ピストンピン
64・・・コンロッド
65・・・クランクピン
68・・・サブロッド
69・・・コントロールロッド
73・・・クランクキャップ
81,82、113,114・・・回転軸
85,86・・・一方向クラッチ
88,115,143a,173a・・・規制突部
92,116,142・・・軸部材
93,119,121・・・ロッカ部材
93a,93b,119a,119b,121a,121b,138,139,140,141・・・係合部
97・・・アクチュエータ
98・・・ケーシング
99・・・ダイヤフラム
102・・・負圧室
103・・・大気圧室
112a,112b・・・段部
143,173・・・規制部材
172・・・ピニオン
174・・・ラック[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
In the present invention, the other end of the connecting rod whose one end is connected to the piston via the piston pin is rotatably connected to one end of the sub rod that is in sliding contact with the crankpin half circumference of the crankshaft. The present invention relates to a variable compression ratio engine in which a crank cap slidably in contact with a half circumference is fastened to the sub rod, and one end of a control rod is rotatably connected to the other end of the sub rod.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, such a variable compression ratio engine is already known, for example, in the following
[0003]
[Patent Document 1]
JP 2000-73804 A
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
In the above-mentioned conventional one, the control rod is displaced by using an electrical or hydraulic device, which leads to an enlargement of the engine and a complicated configuration. In addition, in an electric or hydraulic device, it is necessary to drive some drive device with the engine in order to operate it, and there is a concern about power loss of the engine.
[0005]
The present invention has been made in view of such circumstances, and suppresses the occurrence of engine power loss as much as possible, and allows the control rod to be displaced while avoiding enlargement of the engine and complication of the configuration. An object of the present invention is to provide a variable compression ratio engine.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the invention according to
[0007]
According to the configuration of the first aspect of the present invention, the load provided in the direction in which the control rod is compressed and the load in the direction in which the control rod is pulled are applied to the support shaft provided on the rotating shaft in accordance with the operation cycle of the engine. Since they act alternately, a load that rotates the rotating shaft in one direction and a load that rotates the rotating shaft in the other direction alternately act on the rotating shaft. With the directional clutch, the rotating shaft can rotate in only one direction. On the other hand, the restricting protrusion provided on the rotating shaft includes a rocker member that has an axis perpendicular to the rotating shaft and is attached to a shaft member provided on the engine body, and a pair of engaging portions that are out of phase. Either of them can be engaged, and the rocker member is spring-biased in a direction in which one engaging portion is engaged with the restricting protrusion, and the lock member is in a direction in which the other engaging portion is engaged with the restricting protrusion. Therefore, the other end portion of the control rod can be displaced between a position corresponding to the high compression ratio and a position corresponding to the low compression ratio. In addition, the diaphragm type actuator is operated by the negative pressure of the intake passage in the carburetor, and avoids the enlargement of the engine and the complexity of the configuration while suppressing the power loss of the engine as much as possible. Displacement drive is possible.
[0008]
According to a second aspect of the invention, in addition to the configuration of the first aspect of the invention, a plurality of step portions arranged in the circumferential direction of the rotating shaft are provided on both engaging portions of the rocker member for rotating the rotating shaft. Accordingly, each step portion is formed so as to be sequentially engaged with the restriction protrusion, and according to such a configuration, the compression ratio is further increased by engaging the restriction protrusion with each step portion. It can be subdivided and changed.
[0009]
In order to achieve the above object, the invention according to
[0010]
According to such a configuration of the invention described in
[0011]
Furthermore, in addition to the configuration of the invention described in
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of the present invention will be described below based on examples of the present invention shown in the accompanying drawings.
[0013]
1 to 10 show a first embodiment of the present invention. FIG. 1 is a front view of the engine, FIG. 2 is a longitudinal sectional view of the engine, and is a sectional view taken along line 2-2 of FIG. 2 is a sectional view taken along line 3-3 in FIG. 2, FIG. 4 is a sectional view taken along line 4-4 in FIG. 3, FIG. 5 is an enlarged sectional view taken along line 5-5 in FIG. FIG. 7 is a diagram showing the arrangement of the link mechanism, FIG. 8 is a diagram showing the relationship between the phase of the support shaft, the displacement and the compression ratio, and FIG. 9 is the operation state of the link mechanism. FIG. 10 shows the relationship between the indicated mean effective pressure and the indicated fuel consumption rate.
[0014]
First, in FIGS. 1 to 3, this engine is an air-cooled single-cylinder engine used for, for example, a work machine or the like, and an
[0015]
The
[0016]
The
[0017]
In the
[0018]
A
[0019]
A
[0020]
The
[0021]
A mechanism similar to that between the
[0022]
Referring also to FIG. 4, the
[0023]
The
[0024]
The
[0025]
The other end of the connecting
[0026]
One end portion of the
[0027]
Further, a
[0028]
With further reference to FIG. 5, the
[0029]
By the way, the load in the direction of compressing the
[0030]
A locking
[0031]
On the other hand, on the outer surface of the
[0032]
The
[0033]
A
[0034]
The
[0035]
The
[0036]
A
[0037]
The other end of the operating
[0038]
On the other hand, when the engine is in a high-load operation state and the negative pressure in the
[0039]
By rotating the
[0040]
Moreover, the
[0041]
Here, the length of the connecting
X = L4 · cos φ4 + L2 · sin (α + φ1) + R · cos θ …… (1)
It is.
[0042]
However,
φ4 = arcsin [{L2 · cos (α + φ1) + R · sinθ−δ} / L4] …… (2)
φ1 = arcsin {(L32−L12−D 2−E 2) / 2 ・ L1 ・ √ (D 2+E 2)}-Arctan (D/E) (3)
D= Ypiv−Rsinθ...... (4)
E= Xpiv−Rcosθ...... (5)
[0043]
In the above formulas (1) to (5), L4, L2, α, R, δ, L3, L1, Ypiv, and Xpiv are values determined from the relative arrangement in the
[0045]
Therefore, L4, L2, α, R, δ, L3, L1, Ypiv, and Xpiv are given a certain value based on the relative arrangement in the
[0046]
Here, the displacement Vhpiv when the inner diameter of the cylinder bore 39 is B is {Vhpiv = Spiv · (B2/ 4) · π}, and if the combustion chamber volume at the top dead center is Vapiv, the compression ratio εpiv is {εpiv = 1 + (Vhpiv / Vapiv)}.
[0047]
Thus, the exhaust amount Vhpiv0 and the compression ratio εpiv0 when the
When εpiv1 <εpiv0, Vhpiv1> Vhpiv0
If εpiv1> εpiv0, Vhpiv1 <Vhpiv0
So that the length L1 of the
[0048]
According to such setting, as shown in FIG. 8, the values of the displacement Vhpiv and the compression ratio εpiv change in the opposite direction in accordance with the phase change of the
[0049]
That is, the
[0050]
Next, the operation of the first embodiment will be described. One end of the connecting
[0051]
Therefore, when the engine is lightly loaded, the engine is operated at a low displacement and a high compression ratio, so that the thermal efficiency is improved. As shown by the solid line in FIG. It becomes possible to reduce fuel consumption. In addition, by setting a large displacement and a low compression ratio at a high load, it is possible to prevent the explosion load and the in-cylinder pressure from rising excessively, thereby preventing the occurrence of noise and strength problems.
[0052]
The first and
[0053]
Further, both ends of a connecting
[0054]
In addition, since the connecting
[0055]
In addition, a pair of
[0056]
In addition, a locking
[0057]
On the other hand, a
[0058]
That is, by operating the
[0059]
11 and 12 show a second embodiment of the present invention, in which both engaging
[0060]
According to the second embodiment, the circumferential position of the locking
[0061]
FIGS. 13 to 18 show a third embodiment of the present invention. FIG. 13 is a front view of the main part of the engine, FIG. 14 is a cross-sectional view taken along the line 14-14 in FIG. 14 is a cross-sectional view taken along the line 15-15 in FIG. 14, FIG. 16 is a cross-sectional view taken along the line 16-16 in FIG. 15, FIG. 17 is a cross-sectional view corresponding to FIG. It is line sectional drawing.
[0062]
First, in FIG. 13 and FIG. 14, both ends of the
[0063]
In addition, a restricting
[0064]
A
[0065]
A
[0066]
A
[0067]
When the engine is in a light load operation state and the negative pressure of the
[0068]
On the other hand, when the engine is in a high-load operation state and the negative pressure in the
[0069]
By rotating the
[0070]
According to the third embodiment, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.
[0071]
19 to 24 show a fourth embodiment of the present invention. FIG. 19 is a front view of the main part of the engine, FIG. 20 is a sectional view taken along line 20-20 of FIG. 19, and FIG. 20 is a cross-sectional view taken along line 21-21 of FIG. 20, FIG. 22 is a cross-sectional view taken along line 22-22 of FIG. 20 in a light engine load state, FIG. 23 is a cross-sectional view corresponding to FIG. It is sectional drawing corresponding to FIG. 22 in an engine high load state.
[0072]
First, in FIG. 19 and FIG. 20, a pair of rotations in which both ends of the
[0073]
In addition, the
[0074]
A
[0075]
A
[0076]
A
[0077]
When the engine is in a light load operation state and the negative pressure of the
[0078]
On the other hand, when the engine is in a high load operation state and the negative pressure in the
[0079]
By rotating the
[0080]
According to the fourth embodiment, the same effects as those of the first embodiment can be obtained.
[0081]
25 to 32 show a fifth embodiment of the present invention. FIG. 25 is a front view of the engine, FIG. 26 is a sectional view taken along line 26-26 of FIG. 25, and FIG. 28 is a sectional view taken along line 28-28 in FIG. 27, FIG. 29 is a partially cutaway plan view taken along line 29-29 in FIG. 25 in a light load state, and FIG. 30 corresponds to FIG. 29 in a high load state. FIG. 31 is an enlarged sectional view showing the vicinity of one end of the rotating shaft in FIG. 26, and FIG. 32 is a sectional view taken along line 32-32 in FIG.
[0082]
First, in FIGS. 25 to 27, the
[0083]
The
[0084]
By the way, the load in the direction of compressing the
[0085]
Referring also to FIG. 28, the
[0086]
A
[0087]
The
[0088]
By the way, a state in which the restricting
[0089]
The thrust buffering means 148 is formed by sandwiching a ring-shaped
[0090]
Referring also to FIG. 29, a
[0091]
By the way, when the engine is in a light load operation state and the negative pressure in the
[0092]
On the other hand, when the engine is in a high-load operation state and the negative pressure in the
[0093]
By rotating the restricting
[0094]
In FIGS. 31 and 32, in order to prevent the engaging
[0095]
The
[0096]
A
[0097]
The engaging
[0098]
The
[0099]
According to such a radial buffering means 156, the
[0100]
Next, the operation of the fifth embodiment will be described. The rotational direction of the
[0101]
In addition, the engaging
[0102]
Moreover, the
[0103]
Further, when one of the engaging
[0104]
Further, a radial buffering means 156 is provided between the
[0105]
Therefore, even when a large load is applied to the
[0106]
33 and 34 show a sixth embodiment of the present invention. FIG. 33 is a sectional view corresponding to FIG. 27 of the fifth embodiment, and FIG. 34 is a sectional view taken along line 34-34 of FIG.
[0107]
Engaging
[0108]
A
[0109]
According to the sixth embodiment, by rotating the
[0110]
35 and 36 show a seventh embodiment of the present invention. FIG. 35 is a sectional view corresponding to FIG. 27 of the fifth embodiment, and FIG. 36 is a sectional view taken along the line 36-36 in FIG.
[0111]
Engaging
[0112]
The
[0113]
A
[0114]
According to the seventh embodiment, it is possible to operate the regulating
[0115]
Although the embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various design changes can be made without departing from the present invention described in the claims. It is.
[0116]
【The invention's effect】
As described above, according to the first and third aspects of the invention, it is possible to drive the control rod while suppressing the occurrence of engine power loss as much as possible while avoiding enlargement of the engine and complication of the configuration. It becomes.
[0117]
According to the second aspect of the present invention, the compression ratio can be further subdivided and changed by engaging the restricting protrusions with the respective step portions.
[0118]
According to the fourth aspect of the present invention, it is possible to operate the regulating member steplessly in the direction along the axis of the rotating shaft, and selectively engage the regulating protrusions with more engaging parts. By doing so, the compression ratio can be changed more finely.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a front view of an engine according to a first embodiment.
2 is a longitudinal sectional view of the engine and is a sectional view taken along line 2-2 of FIG.
3 is a cross-sectional view taken along line 3-3 of FIG.
4 is a cross-sectional view taken along line 4-4 of FIG.
FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view taken along line 5-5 of FIG. 1 in a light load state.
6 is a cross-sectional view corresponding to FIG. 5 in a high load state.
FIG. 7 is a diagram simply showing the arrangement of a link mechanism.
FIG. 8 is a diagram showing the relationship between the phase of the support shaft, the displacement, and the compression ratio.
FIG. 9 is a diagram sequentially illustrating the operating state of the link mechanism.
FIG. 10 is a graph showing the relationship between the indicated mean effective pressure and the indicated fuel consumption rate.
FIG. 11 is a front view of a locking member according to a second embodiment.
12 is a view taken in the direction of
FIG. 13 is a front view of an essential part of an engine according to a third embodiment.
14 is a cross-sectional view taken along line 14-14 of FIG. 13 in a light engine load state.
15 is a cross-sectional view taken along line 15-15 in FIG.
16 is a cross-sectional view taken along line 16-16 in FIG.
FIG. 17 is a cross-sectional view corresponding to FIG. 15 in a high engine load state.
18 is a cross-sectional view taken along line 18-18 in FIG.
FIG. 19 is a front view of main parts of an engine of a fourth embodiment.
20 is a cross-sectional view taken along line 20-20 in FIG.
21 is a cross-sectional view taken along line 21-21 of FIG. 20 in a light engine load state.
22 is a cross-sectional view taken along line 22-22 of FIG. 20 in a light engine load state.
23 is a cross-sectional view corresponding to FIG. 21 in a high engine load state.
24 is a cross-sectional view corresponding to FIG. 22 in a high engine load state.
FIG. 25 is a front view of an engine according to a fifth embodiment.
26 is a cross-sectional view taken along line 26-26 of FIG.
FIG. 27 is an enlarged view of a main part of FIG.
28 is a cross-sectional view taken along line 28-28 in FIG.
29 is a partially cutaway plan view taken along line 29-29 of FIG. 25 in a light load state.
30 is a diagram corresponding to FIG. 29 in a high load state.
31 is an enlarged cross-sectional view showing the vicinity of one end portion of a rotating shaft in FIG. 26. FIG.
32 is a cross-sectional view taken along line 32-32 in FIG. 31. FIG.
FIG. 33 is a cross-sectional view showing the sixth embodiment and corresponding to FIG. 27 of the fifth embodiment.
34 is a cross-sectional view taken along line 34-34 in FIG. 33. FIG.
FIG. 35 is a cross-sectional view showing the seventh embodiment and corresponding to FIG. 27 of the fifth embodiment.
36 is a sectional view taken along line 36-36 in FIG. 35. FIG.
[Explanation of symbols]
21 ... Engine body
27 ... Crankshaft
34 ... Vaporizer
38 ... Piston
46 ... intake passage
61 ... support shaft
63 ... Piston pin
64 .. connecting rod
65 ... Crankpin
68 ... Sub rod
69 ... Control rod
73 ... Crank cap
81, 82, 113, 114 ... rotation axis
85, 86 ... one-way clutch
88, 115, 143a, 173a ... restricting protrusion
92, 116, 142 ... shaft member
93, 119, 121 ... Rocker member
93a, 93b, 119a, 119b, 121a, 121b, 138, 139, 140, 141 ... engaging portion
97 ... Actuator
98 ... casing
99 ... Diaphragm
102 ... Negative pressure chamber
103 ... Atmospheric pressure chamber
112a, 112b ... Stepped portion
143, 173 ... Regulating member
172 ... pinion
174 ... Rack
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