JP4080819B2 - Wavelength conversion circuit and wavelength conversion method - Google Patents
Wavelength conversion circuit and wavelength conversion method Download PDFInfo
- Publication number
- JP4080819B2 JP4080819B2 JP2002242001A JP2002242001A JP4080819B2 JP 4080819 B2 JP4080819 B2 JP 4080819B2 JP 2002242001 A JP2002242001 A JP 2002242001A JP 2002242001 A JP2002242001 A JP 2002242001A JP 4080819 B2 JP4080819 B2 JP 4080819B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- light
- optical
- frequency
- output
- nonlinear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、波長多重（ＷＤＭ）技術を基盤とする光ネットワークにおける光ノード等に用いられる波長変換回路及び波長変換方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
任意の波長の変調光を所望の波長の変調光に変換する従来の光波長変換方法には、大きく分けて次の４つがある。
【０００３】
Ｏ／Ｅ／Ｏ型は、一旦、任意の波長の変調光を電気信号に変換し、電気信号により所望の波長を有する光に光変調する方法である。Ｏ／Ｅ／Ｏ型では、デジタル電子回路により識別再生効果を付加できる反面、デュオバイナリー変調符号、キャリア抑圧ＲＺ符号、光周波数シフト符号、光位相シフト符号など光の位相を制御する変調方式などでは変復調回路構成が複雑になるという問題がある。
【０００４】
ＸＧＭ及びＸＰＭ型は、半導体の利得（損失）や屈折率が光強度に依存する材料に、所望の波長を有する連続光と強度変調された任意の波長の光を入射させ、相互利得変調（ＸＧＭ）効果や相互位相変調（ＸＰＭ）効果により波長変換する方法である。しかし、ＸＧＭ及びＸＰＭ型もＯ／Ｅ／Ｏ型と同様に、光周波数シフト符号、光位相シフト符号など光の位相を信号変調する変復調方式によっては適用が不可能である。
【０００５】
波長シフト型は、任意の波長の変調光を所望の波長との波長差に相当する周波数で駆動された音響光学材料や電気光学材料に入射させ、それぞれ音響光学効果や電気光学効果により波長変換を行う方法である。波長シフト型は、入力する変調光の変調方式に依存せず、光位相も含め同一の変調符号を有する変換光が得られるが、現状の光周波数シフトデバイスの波長シフト量が高々１ｎｍと小さいという欠点があり、数十ｎｍ以上の波長シフト量という要請には応えられていない。
【０００６】
光パラメトリック型は、励起光と任意の波長の変調光を光非線形材料に入射させ、２次または３次の光非線形効果を用いて入射された変調光の波長を変換する方法である。パラメトリック型は、入力される変調光の変調方式に依存せず、光位相も含め同一の変調符号を有する変調光が簡易に得られるという利点がある。ところが、パラメトリック波長変換では変換後の波長が光非線形材料の特性パラメータによって制限をうけるという問題がある。
【０００７】
以下、従来のパラメトリック型波長変換について詳しく説明する。
【０００８】
従来の構成では、光非線形材料パラメータで決定され零分散光周波数に相当する波長に励起光を一致させる必要があった。このことを波長分散性を有する３次の光非線形材料（例えば光ファイバ）の場合を例にとって図２を用いて説明する。
【０００９】
励起光の光周波数をｆp、変調光の光周波数をｆsとする。この励起光と変調光を光非線形材料に入力すると、縮退四光波混合効果により、光周波数
【００１０】
【数１】
の新たな光（四光波混合光）が発生する。このとき、四光波混合光のパワーＰFは、励起光のパワーＰPの２乗と、入力された変調光のパワーＰS、位相整合係数ηとの積に比例し、
【００１２】
【数２】
と表される。したがって、最大の四光波混合光のパワーＰFを得るには、最大の位相整合係数ηを必要とする。
【００１４】
位相整合係数ηは、媒質による光損失を無視できるとき、
【００１５】
【数３】
と表される。Ｌは媒質の長さ、Δβは位相不整合量で、光周波数ｆでの伝搬定数をβ（ｆ）とすると、
【００１７】
【数４】
である。したがって、位相整合係数ηを最大にするには位相不整合量Δβを０に近づければよい。分散性光非線形媒質の伝搬定数の波長依存性をその３次微分（分散スロープ）まで近似すると位相不整合量は次式となる。
【００１９】
【数５】
ここで、ｆ0は零分散波長に相当する光周波数である。上式により従来、位相不整合量を０にするために、励起光（光周波数ｆp）波長を媒質の零分散波長（光周波数ｆ0）に設定することにより、任意の波長の入力された変調光をほぼ同一の変換効率で波長変換することが検討されてきた。
【００２１】
以上の従来の考え方は、２次の光非線形材料、例えば、ニオブ酸リチウム等の強誘電性結晶やそれらの結晶の光学軸を周期的に反転させることで長いデバイス長にわたって２次光非線形効果の位相整合条件を擬似的に満足させた疑似位相整合光導波路材料などについても適用されてきた。この場合、上記の分散性光非線形材料における零分散光周波数ｆ0を、第２次高調波発生の際の最高発生効率が得られる最適光周波数と読み替える。すなわち、励起光を最適光周波数に設定し、最適光周波数を対称軸にして、入力された任意の波長の変調光と反対側の光周波数の変換光を得ることが検討されてきた。
【００２２】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、波長変換が適用される光伝送装置では、ネットワーク制御網から与えられる制御信号により変換して得られる波長をダイナミックに変更することが必要であるにもかかわらず、上記の構成では、変換後の波長は式（１）により規定され、また、励起光の周波数は３次の光非線形媒質の場合にはその零分散光周波数に、２次の光非線形媒質の場合には最高発生効率が得られる光周波数に設定する必要があるため、入力される変調光の光周波数と使用する光非線形媒質とが決定されると、入力される変調光の光周波数に対して変換後の光周波数が一意に決定されてしまい、１つの光非線形媒質を用いるだけでは、制御光により、入力された変調光の変換後の波長を切り替えることができなかった。よって、変換後の波長を任意とする波長変換を行うには、特性の異なる光非線形媒質を多数準備し、変換後の波長に応じて光スイッチなどを用いて、利用する光非線形媒質を切り替える構成の他はなかった。この場合、光損失、応答速度など技術的制約の他、装置規模が大きくなったり、コストがかかるなどの問題がある。
【００２３】
また、従来の光パラメトリック波長変換では、発生した変換先波長の信号光を光波長可変フィルタにより入力信号光と励起光から分離する必要がある。したがって、入力光、励起光、変換光の波長が接近している場合、有効に分離できないという問題があった。さらに、変換前の波長から変換後の波長への切り換え速度は、光波長可変フィルタの切り換え速度によって制限されるという問題もある。
【００２４】
本発明の目的は、上記問題に鑑み、単一の光非線形媒質を用いて簡易な構成で、任意の波長の変調光を変換し、任意の波長の変調光を出力するとともに、入力変調変調光、励起光、変換光の波長が接近している場合でも有効に分離でき、光波長可変フィルタの切り換え速度によって制限されない変換前の波長から変換後の波長への切り換えを行うことが可能な波長変換回路及び波長変換方法を提供することにある。
【００２５】
【課題を解決するための手段】
本発明では前記目的を達成するため、請求項１では、入力された中心光周波数ｆsの変調光を、同一の変調情報を保持させたまま所望の中心周波数ｆdの変調光に変換して出力する波長変換回路において、２次の光非線形効果を有し、最も効率よく第２次高調波を出力する波長に相当する光周波数がｆ0である２次光非線形媒質と、ｆp＝２ｆ0−ｆsの関係を満足する光周波数ｆpの第１の励起光を発生する第１の励起光発生部と、ｆc＝２ｆo−ｆdの関係を満足する任意の光周波数ｆcの第２の励起光を発生する第２の励起光発生部とを有し、入力された変調光と第１の励起光と第２の励起光とを合波させて光非線形媒質に入力し、該光非線形媒質よりその光非線形効果によって出力される光から所望の中心光周波数ｆdの変調光のみを取り出すことを特徴とする波長変換回路。
【００２８】
請求項２では、入力された変調光を、同一の変調情報を保持させたまま所望の周波数の変調光に変換して出力する波長変換回路において、第１の励起光を発生させるとともにその周波数を変えることができる第１の励起光発生部と、第２の励起光を発生させるとともにその周波数を変えることができる第２の励起光発生部と、入力された変調光を直交する２つの直線偏波に分離し、それぞれ第１ポート、第２ポートに出力する偏光ビームスプリッタと、前記偏光ビームスプリッタの第２ポートからの出力光の偏波を９０度回転させる偏光回転子とを含み、前記偏光ビームスプリッタの第１ポートからの出力光と前記第１の励起光発生部からの第１の励起光とを、２次の光非線形効果を有する第１の２次光非線形媒質の一端に入射し、前記偏光回転子からの出力光と前記第１の励起光発生部からの第１の励起光とを、２次の光非線形効果を有する第２の２次光非線形媒質の一端に入射する第１の光合分波手段と、前記第１の２次光非線形媒質の他端からの出力光のうち和周波光を前記第２の２次光非線形媒質の他端に入射させ、前記第２の２次光非線形媒質の他端からの出力光のうち和周波光を前記第１の２次光非線形媒質の他端に入射させ、前記第１の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光及び前記第２の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光のうち和周波光以外の光を分離し、前記第２の励起光発生部からの第２の励起光を前記第１の２次光非線形媒質の前記他端及び前記第２の２次光非線形媒質の前記他端に入射する第２の光合分波手段とを有し、前記第１の２次光非線形媒質の前記一端からの出力光が前記偏光ビームスプリッタの第１ポートに入射され、前記第２の２次光非線形媒質の前記一端からの出力光が前記偏光回転子を介して前記偏光ビームスプリッタの第２ポートに入射され、前記偏光ビームスプリッタから所望の周波数の変調光を出力することを特徴とする波長変換回路をもって解決手段とする。
【００２９】
請求項３では、前記２次光非線形媒質が最も効率よく第２次高調波を出力する波長に相当する周波数ｆ0、入力変調光の周波数ｆs、出力変調光の所望の周波数ｆdを、前記第１の励起光発生部から発せられる第１の励起光の周波数ｆpが、ｆp＝２ｆ0−ｆsを満たし、前記第２の励起光発生部から発せられる第２の励起光の周波数ｆcが、ｆc＝２ｆ0−ｆdを満たす値としたことを特徴とする請求項２記載の波長変換回路をもって解決手段とする。
【００３０】
請求項４では、前記２次光非線形媒質は、入力される変調光の周波数及び変換先の周波数が含まれる連続した変調光周波数帯域の片端付近に、最も効率よく第２次高調波を出力する光周波数ｆ0を有し、前記第１及び第２の励起光発生部は、前記変調光周波数帯域と周波数スペクトル上のｆ0と反対側の励起光周波数帯域にその出力光周波数を有し、ｆ0付近に透過周波数帯域のエッジを有する固定帯域フィルタを有することを特徴とする請求項１乃至３何れか１項記載の波長変換回路をもって解決手段とする。
【００３１】
請求項５では、前記２次光非線形媒質は、周期的に光軸を反転させた疑似位相整合ニオブ酸リチウム結晶導波路及びタンタル酸リチウム結晶導波路であることを特徴とする請求項１乃至４何れか１項記載の波長変換回路をもって解決手段とする。
【００３２】
請求項６では、入力された中心光周波数ｆsの変調光を光非線形媒質に入力させ、同一の変調情報を保持させたまま所望の中心周波数ｆdの変調光に変換して出力する波長変換方法において、入力された中心光周波数ｆsの変調光と、該変調光の中心光周波数ｆsと光非線形媒質の零分散波長に相当する光周波数ｆ0とがｆp＝２ｆ0−ｆsの関係を満足する光周波数ｆpの第１の励起光と、出力する変調光の中心光周波数ｆdの所望値に応じてｆc＝２ｆ0−ｆdの関係を満足するように制御した光周波数ｆcの第２の励起光とを合波し、該合波光を、２次の光非線形効果を有し最も効率よく第２次高調波光を出力する波長に相当する光周波数がｆ0である２次光非線形媒質に入力し、該２次光非線形媒質よりその光非線形効果によって出力される光から所望の中心光周波数ｆdの変調光のみを取り出すことを特徴とする波長変換方法をもって解決手段とする。
【００３５】
請求項７では、入力された変調光を直交する２つの偏波に分離し、それぞれの信号光に対して請求項６記載の波長変換方法により変換光を発生させそれらを再び合波することを特徴とする波長変換方法をもって解決手段とする。
【００３６】
請求項８では、入力された変調光を、同一の変調情報を保持させたまま所望の周波数の変調光に変換して出力する波長変換方法において、第１の光合分波手段に変調光を入力し、入力された変調光を、偏光ビームスプリッタにおいて、直交する２つの直線偏波に分離してそれぞれ第１ポート、第２ポートに出力し、前記偏光ビームスプリッタの第２ポートからの出力光の偏波を、偏光回転子によって９０度回転させ、前記偏光ビームスプリッタの第１ポートからの出力光と、第１の励起光を発生させるとともにその周波数を変えることができる第１の励起光発生部からの第１の励起光とを、２次の光非線形効果を有する第１の２次光非線形媒質の一端に入射し、前記偏光回転子からの出力光と前記第１の励起光発生部からの第１の励起光とを、２次の光非線形効果を有する第２の２次光非線形媒質の一端に入射し、第２の光合分波手段によって、前記第１の２次光非線形媒質の他端からの出力光のうち和周波光を前記第２の２次光非線形媒質の他端に入射させ、前記第２の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光のうち和周波光を前記第１の２次光非線形媒質の前記他端に入射させ、前記第１の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光及び前記第２の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光のうち和周波光以外の光を分離し、第２の励起光を発生させるとともにその周波数を変えることができる第２の励起光発生部からの第２の励起光を前記第１の２次光非線形媒質の前記他端及び前記第２の２次光非線形媒質の前記他端に入射し、前記第１の２次光非線形媒質の前記一端からの出力光を前記偏光ビームスプリッタの第１ポートに入射し、前記第２の２次光非線形媒質の前記一端からの出力光を前記偏光回転子を介して前記偏光ビームスプリッタの第２ポートに入射し、前記偏光ビームスプリッタから所望の周波数の変調光を出力することを特徴とする波長変換方法をもって解決手段とする。
【００３７】
請求項９では、前記２次光非線形媒質が最も効率よく第２次高調波を出力する波長に相当する周波数ｆ0、入力変調光の周波数ｆs、出力変調光の所望の周波数ｆdを、前記第１の励起光発生部から発せられる第１の励起光の周波数ｆpが、ｆp＝２ｆ0−ｆsを満たし、前記第２の励起光発生部から発せられる第２の励起光の周波数ｆcが、ｆc＝２ｆ0−ｆdを満たす値にしたことを特徴とする請求項８記載の波長変換方法をもって解決手段とする。
【００３８】
請求項１０では、前記２次光非線形媒質において、最も効率よく第２次高調波を出力する光周波数ｆ0を、入力される変調光の周波数及び変換先の周波数が含まれる連続した変調光周波数帯域の片端付近に設定し、前記第１及び第２の励起光発生部の出力光周波数を、前記変調光周波数帯域と周波数スペクトル上のｆ0と反対側の励起光周波数帯域に設定し、前記固定帯域フィルタが、ｆ0付近に透過周波数帯域のエッジを有することを特徴とする請求項６乃至９何れか１項記載の波長変換方法をもって解決手段とする。
【００３９】
請求項１１では、前記２次光非線形媒質は、周期的に光軸を反転させた疑似位相整合ニオブ酸リチウム結晶導波路及びタンタル酸リチウム結晶導波路であることを特徴とする請求項６乃至１０何れか１項記載の波長変換方法をもって解決手段とする。
【００４０】
【発明の実施の形態】
以下、図を用いて本発明の実施形態について説明する。
【００４１】
図１は本発明の光周波数配置図である。本発明では、光非線形媒質として、２次の光非線形材料、例えば、ニオブ酸リチウム等の強誘電性結晶やそれらの結晶の光学軸を周期的に反転させることで長いデバイス長にわたって２次非線形効果の位相整合条件を擬似的に満足させた疑似位相整合光導波路材料を使用する。
【００４２】
本発明では、波長変換回路に入力される変調光と、波長の異なる２つの励起光との３波長の光を合波させる。このとき、光非線形効果により新たに生じる光のうち、光周波数が、
【００４３】
【数６】
の新しく発生した光に着目する。ここでは、第１の励起光の光周波数をｆp、第２の励起光の光周波数をｆcとしている。第２の励起光を以後、制御光と呼ぶこととする。第２の励起光を制御光と呼ぶ理由は、この制御光を制御することにより、入力された変調光を変換して任意の波長の変調光を出力することができるからである。
【００４５】
２次の光非線形媒質、特に疑似位相整合（ニオブ酸リチウム等）媒質を用いた光周波数ｆdの光の発生の場合の位相不整合量は、
【００４６】
【数７】
となる。Λは疑似位相整合の分極反転周期であり、β（２ｆ0）−２β（ｆ0）＝２π／Λを満たす。第１の励起光の光周波数ｆpは、図１に示すとおり、第２次高調波発生の際の最高発生効率が得られる最適光周波数ｆ0を対称軸に入力される変調光（光周波数ｆs）の反対側に選択する。すなわち、
【００４８】
【数８】
である。従って、β（ｆs＋ｆp）−２β（ｆ0）＝β（２ｆ0）−２β（ｆ0）＝２π／Λとなり、式（７）の第２項目以降が０となる。また、
【００５０】
【数９】
の関係を満足するため、式（７）の第１項目の中括弧の中が０となり、励起光の光周波数ｆpと光非線形媒質の第２次高調波発生の際の最高発生効率が得られる最適光周波数ｆ0が一致しなくとも、ｆpとｆ0は、任意の光周波数の制御光に対して位相整合条件を満足する。したがって、制御光の光周波数ｆcは、式（６）を変形し式（８）を代入して、
【００５２】
【数１０】
となる。式（１０）が示すように、第２次高調波発生の際の最高発生効率が得られる最適光周波数ｆ0を対称軸に、変換後の所望の光周波数ｆdの反対側に制御光の光周波数ｆcを調整することにより、変換後の任意の光周波数に対して同一でかつ高い変換効率を実現することができる。（８）式と（１０）式の和をとると、
【００５４】
【数１１】
を得、第１の励起光の光周波数ｆpと入力される変調光の光周波数ｆsを一定にして光非線形媒質に入射する場合、式（１１）内のｆp＋ｆsは一定なので、出力される変調光の光周波数ｆdは制御光の光周波数ｆcに比例して変化することがわかる。したがって、制御光の光周波数ｆcを制御することで、出力される変調光の光周波数ｆdを決定できる。つまり、出力される変調光の波長を任意に決定することができる。
【００５６】
すなわち、励起光を最適光周波数を対称軸にして入力される変調光と反対側の光周波数に設定し、制御光を最適光周波数を対称軸にして変換後の所望の光周波数と反対側の光周波数に設定することにより、入力される任意の光周波数の変調光に対して同一で高い波長変換効率が得られる。
【００５７】
図３は、本発明における波長変換回路の第１の実施形態を示すもので、変調光入力部１と、第１の励起光発生部２と、第２の励起光（制御光）発生部３と、合波手段４と、２次光非線形媒質５と、光帯域透過フィルタ６とを具備している。
変調光入力部１から入力した光ネットワーク上の変調光は、励起光及び制御光とともに合波手段４により合波されて２次光非線形媒質５に入射される。励起光及び制御光の光周波数ｆp、ｆcは、入力される変調光の光周波数ｆs、光非線形媒質の特性できまる光周波数ｆ0及び、変換後の所望の光周波数ｆdから、それぞれ式（８）と式（１０）により定める。２次光非線形媒質５から出力される変調光から、光周波数ｆdを有する所望の変調光のみを光帯域透過フィルタ６を用いて取り出す。合波手段４は、誘電体多層膜等を用いればよい。光帯域透過フィルタ６は、誘電体多層膜フィルタ、音響光学フィルタ、アレイ回折格子フィルタ等を用いることができる。
【００５８】
２次光非線形媒質５として２次の光学非線形性を有する材料、例えば、分極反転を利用した疑似位相整合導波路を形成したニオブ酸リチウム結晶（ＰＰＬＮ）やタンタル酸リチウム結晶を利用すれば、高い変換効率が得られる。導波路５ｃｍで２次の光非線形効果のカスケード効果により、光ファイバの場合と同様な励起光及び制御光パワーで変換効率−１０ｄＢ以上が得られる。波長配置は式（８）及び式（１０）におけるｆ0をＰＰＬＮにおける１．５ミクロン帯の基本光とする第２次高調波発生が最も効率よく生じる波長とする。このｆ0は、分極反転の周期を調整することにより変化させておくことが可能であり、１．５ミクロン帯にするためには、反転のピッチをおよそ１９μｍと調整すればよい。
【００５９】
図４は、本発明における波長変換回路の第２の実施形態（但し、特許請求の範囲には含まれない。）を示すもので、変調光入力部４１と、第１の励起光発生部４２と、第１の合波手段４３と、第１の２次光非線形媒質４４と、光周波数分離手段４５と、第２の励起光発生部４６と、第２の合波手段４７と、第２の２次光非線形媒質４８とを具備している。
【００６０】
変調光入力部４１から入力した光ネットワーク上の変調光（光周波数ｆs）は、第１の励起光発生部４２から発せられる第１の励起光（光周波数ｆp）とともに第１の合波手段４３にて合波され、その合波は第１の２次光非線形媒質４４（第２次高調波発生最適光周波数ｆ0）に入力される。第１の２次光非線形媒質４４は、２次の光非線形効果を有し、第１の合波手段からの出力光に含まれる第１の励起光と入力する変調光との和周波光を発生させる。第１の２次光非線形媒質４４からの出力光を、光周波数分離手段４５において透過信号光と和周波光に分離し、第２の合波手段に入力する。それと同時に、第２の励起光発生部４６は第２の励起光（光周波数ｆc）を発し、第２の合波手段４７にて光周波数分離手段４５から出力された和周波光と合波する。その合波光は、第２の２次光非線形媒質（第２次高調波発生最適光周波数ｆ0）に入力され、光周波数ｆdを有する所望の変調光を出力する。
【００６１】
図５は、本発明における波長変換回路の第３の実施形態（但し、特許請求の範囲には含まれない。）を示すもので、変調光入力部５１と、第１の励起光発生部５２と、合波手段５３と、光サーキュレータ５４と、２次光非線形媒質５５と、第２の励起光発生部５６と、光合分波手段５７を具備している。
【００６２】
変調光入力部５１から入力された光ネットワーク上の変調光（光周波数ｆs）は、第１の励起光発生部５２から発せられる第１の励起光（光周波数ｆp）とともに合波手段５３にて合波され、その合波光は光サーキュレータ５４の第１ポートに入力され、第２ポートから出力される。その出力光は、続いて２次の光非線形効果を有する２次光非線形媒質５５（第２次高調波発生最適光周波数ｆ0）に入力され、２次光非線形媒質５５からの出力光と、第２の励起光発生部５６からの第２の励起光（光周波数ｆc）とを光合分波手段５７に入力し、２次光非線形媒質５５からの出力光のうち、入力された変調光と前記第１の励起光発生部５２からの第１の励起光との和周波光を分離し、その和周波光と第２の励起光とを合波して２次光非線形媒質５５に戻し、光サーキュレータ５４の第３ポートから所望の周波数ｆdの変調光を出力する。
【００６３】
図６は、本発明における波長変換回路の第４の実施形態を示すもので、変調光入力部６１と、第１の励起光発生部６２と、ＰＢＳ６４（偏光ビームスプリッタ）と偏光回転子６５とを含む第１の光合分波手段６３と、第１の２次光非線形媒質６６と、第２の２次光非線形媒質６７と、第２の光合分波手段６８と、第２の励起光発生部６９とを具備する。
【００６４】
変調光入力部６１から第１の光合分波手段６３に入力された光ネットワーク上の変調光（光周波数ｆs）は、ＰＢＳ６４によって直交する２つの直線偏光に分離され、それぞれ第１ポート、第２ポートから出力される。第１ポートからの出力光は、第１の励起光発生部６２からの第１の励起光（光周波数ｆp）とともに、第１の２次光非線形媒質６６（第２次高調波発生最適光周波数ｆ0）の一端に入射される。一方、第２ポートからの出力光は、第１の励起光発生部６２からの第１の励起光とともに、第１の２次光非線形媒質６６の一端に入射される。続いて、それぞれの他端から出力された出力光は、第２の光合分波手段６８に入射される。第２の光合分波手段６８は、第１の２次光非線形媒質６６の他端からの出力光のうち和周波光を第２の２次光非線形媒質６７（第２次高調波発生最適光周波数ｆ0）の他端に入射させるとともに、第２の２次光非線形媒質６７の他端からの出力光のうち和周波光を第１の２次光非線形媒質６６の他端に入射させる。さらに、第２の光合分波手段６８は、第１の２次光非線形媒質６６の他端からの出力光及び第２の２次光非線形媒質６７の他端からの出力光のうち和周波光以外の光を分離し、第２の励起光発生部６９（光周波数ｆc）からの第２の励起光を第１の２次光非線形媒質６６の他端及び第２の２次光非線形媒質６７の他端に入射する。波長変換後の変調光（光周波数ｆd）はＰＢＳ６４から出力される。
【００６５】
最後に第３の実施形態の具体的な装置構成を示した図７、和周波発生過程を示すスペクトル図である図８、及び差周波発生過程を示すスペクトル図である図９を参照しながら、第３の実施形態について詳述する。
【００６６】
ここでは、１５３０ｎｍから１５６５ｎｍ（Ｃバンド）の帯域に波長を有する入力変調光を想定し、Ｃバンド内にある変換される前の光周波数ｆsの変調光を、同じくＣバンド内の任意の光周波数ｆdの変調光に変換することを考える。図７の装置構成では、Ｃバンド内の変調光を和周波発生により７８５ｎｍ領域に変換し、さらに差周波発生によりＣバンド内に変換することで、Ｃバンド内における任意の波長への変換が実現される。
【００６７】
波長１５７０ｎｍの光に対するＳＨＧ（第２次高調波）発生においては、位相不整合量Δｋ0＝ｋ（２ｆ0）−２ｋ（ｆ0）が存在し、そのためにバルクの２次光非線形媒質では高効率にＳＨＧが実現されない。したがって、２次光非線形媒質として１５７０ｎｍの励起光に対して第２次高調波が効率的に発生するように、疑似位相整合のための周期極性反転が施され、第２次高調波発生のための最適光周波数がｆ0であるニオブ酸リチウム７８（ＰＰＬＮ）を用いる。この疑似位相整合により、擬似的に位相整合条件を満たすために高効率なＳＨＧが可能となる。疑似位相整合のための極性反転周期は十数μｍ、材料長は５ｃｍ程度であり、十分に実現可能なものである。さらに、そのＰＰＬＮ７８の出力端には７８５ｎｍを中心に数ｎｍ程度の反射波長帯域幅を有する誘電体多層膜ミラー（ＤＭＲ）が蒸着されている。
【００６８】
第１の励起光発生部７１、第２の励起光発生部８１としては、１５７５ｎｍから１６１０ｎｍの帯域で発振波長を可変とする半導体波長可変レーザを利用する。第１の励起光発生部７１から発せられた第１の励起光（光周波数ｆp）は、ＷＤＭカプラによって入力変調光（光周波数ｆs）と合波手段７０にて合波された後に、増幅領域が長波長側にシフトされたＥｒ添加ファイバ増幅器７３（ＧＳ−ＥＤＦＡ）によって増幅され、ＰＰＬＮ７８のＤＭＲ蒸着端の反対側より入射される。
【００６９】
上述のＰＰＬＮ７８では、入力変調光の光周波数ｆsと周波数軸上でｆ0に関して対称な周波数ｆp＝２ｆ0−ｆsを満足する励起光と、変調光の高効率な和周波発生が期待できる。
【００７０】
和周波発生における光パワー変換効率は、近似的に［ｓｉｎ｛（Δｋ−Δｋ0）Ｌ｝／（Δｋ−Δｋ0）］2に比例すると考えることができる。ここで、Δｋは位相不整合量、ＬはＰＰＬＮ７８の長さである。周波数ｆsの光と周波数ｆp＝２ｆ0−ｆsを満たす光の和周波発生における位相不整合量は次式のように、一次近似の基ではΔｋ0に一致する。すなわち、
【００７１】
【数１２】
従って、［ｓｉｎ｛（Δｋ−Δｋ0）Ｌ｝／（Δｋ−Δｋ0）］2＝１となり、周波数がｆp＝２ｆ0−ｆsの第１の励起光と、変換する前の周波数ｆsの変調光の高効率な和周波発生が期待されることが分かる。和周波発生により周波数ｆsの変調光は、周波数ｆs＋２ｆ0−ｆs＝２ｆ0の信号光に高効率に変換される。この様子を図８示す。発生した周波数２ｆ0の和周波光はＰＰＬＮ７８の他端のＤＭＲによって反射され、ＰＰＬＮ７８を逆に伝播する。このとき、入力変調光及び第１の励起光はＤＭＲを透過するため、ＰＰＬＮ７８には入射されない。ＰＰＬＮ７８の他端から入射された周波数ｆp＝２ｆ0−ｆdの第２の励起光発生部８１から発せられた第２の励起光（光周波数ｆc）による差周波発生により、２ｆ0−（２ｆ0−ｆd）＝ｆdの信号光が発生する。ここでも、和周波発生と同様に、疑似位相整合条件が満たされるため、高効率な差周波発生が期待される。ＰＰＬＮ７８の一端に接続された光サーキュレータ７４によりＰＰＬＮ復路光を往路光から分離することで波長変換光（光周波数ｆd）が得られる。そのスペクトルを図９に示す。
【００７３】
さらに、その反射帯域がＣバンドをカバーするように作成されたチャープファイバーグレーティング７６、７７（Ｃｈ−ＦＢＧ）を光サーキュレータ７３を通じて透過させることで、不必要な励起光を除去し波長変換光のみを抽出する。ＰＰＬＮ往路光には、Ｃバンド内の変換光とＣバンド外の第２の励起光のみであるから、Ｃバンドを反射帯域とする固定チャープＦＢＧでよい。Ｃｈ−ＦＢＧ７６、７７によって付加されるチャープが望ましくない場合には、再度Ｃｈ−ＦＢＧを逆端から挿入することでチャープ特性を相殺できる。以上により、Ｃバンド内の任意の波長の変調光をＣバンド内の任意の波長の光に変換できる。
【００７４】
なお、この波長変換回路の構成は、波長多重変調光を入力変調光とした場合には、波長多重変調光から任意の波長の変調光を抽出し、任意波長に変換して出力する機能を有する。それは、和周波発生は、第１の励起光と位相整合条件を満たす波長のみに対して発生するため、それ以外の変調光群はＰＰＬＮ７８を透過するからである。
【００７５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、第２の励起光を制御することで出力される変調光の波長を任意に決定することができるので、単一の光非線形媒質を用いて簡易な構成で任意の波長の変調光を出力することができ、小さな装置規模で、経済的な波長変換回路及び波長変換方法を構成することができる。また、入力変調光、励起光、変換光の波長が接近している場合でも、これらを有効に分離することができる。さらに、変換前の波長から変換後の波長への切り換え速度は、光波長可変フィルタの切り換え速度によって制限されない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態に係る光周波数配置を示す図
【図２】従来の光変換装置における光周波数配置を示す図
【図３】本発明の第１の実施形態に係る回路の構成を示す図
【図４】本発明の第２の実施形態に係る回路の構成を示す図
【図５】本発明の第３の実施形態に係る回路の構成を示す図
【図６】本発明の第４の実施形態に係る回路の構成を示す図
【図７】本発明の第３に実施形態に係る回路構成の具体例を示す図
【図８】本発明の一実施形態における和周波発生過程を示すスペクトル図
【図９】本発明の一実施形態における差周波発生過程を示すスペクトル図
【符号の説明】
１、４１、５１、６１、７０…変調光入力部、２、４２、５２、６２、７１…第１の励起光発生部、３、４８、５６、６９、８１…第２の励起光発生部、４、５３、７２…合波手段、５、５５…２次光非線形媒質、６…光帯域フィルタ、４３…第１の合波手段、４４、６６…第１の２次光非線形媒質、４５…光周波数分離手段、４７…第２の合波手段、４８、６７…第２の２次光非線形媒質、５４、７４、７５、７９…光サーキュレータ、５７…光合分波手段、６３…第１の光合分波手段、６４…偏光ビームスプリッタ（ＰＢＳ）、６５…偏光回転子、６８…第２の光合分波手段、７３、８０…ＧＳ−ＥＤＦＡ、７６、７７…チャープＦＢＧ、７８…ＰＰＬＮ。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a wavelength conversion circuit and a wavelength conversion method used for an optical node or the like in an optical network based on wavelength division multiplexing (WDM) technology.
[0002]
[Prior art]
Conventional optical wavelength conversion methods for converting modulated light of an arbitrary wavelength into modulated light of a desired wavelength are roughly divided into the following four.
[0003]
The O / E / O type is a method in which modulated light having an arbitrary wavelength is once converted into an electric signal and optically modulated into light having a desired wavelength by the electric signal. In the O / E / O type, an identification reproduction effect can be added by a digital electronic circuit. On the other hand, in a modulation method for controlling the phase of light such as a duobinary modulation code, a carrier suppression RZ code, an optical frequency shift code, and an optical phase shift code, etc. There is a problem that the modulation / demodulation circuit configuration becomes complicated.
[0004]
In the XGM and XPM types, continuous gain having a desired wavelength and light having an arbitrary intensity are incident on a material whose gain (loss) or refractive index of a semiconductor depends on light intensity, and mutual gain modulation (XGM) ) And wavelength conversion using the cross phase modulation (XPM) effect. However, similarly to the O / E / O type, the XGM and XPM types cannot be applied depending on a modulation / demodulation method that modulates the phase of light, such as an optical frequency shift code and an optical phase shift code.
[0005]
In the wavelength shift type, modulated light of an arbitrary wavelength is incident on an acousto-optic material or electro-optic material driven at a frequency corresponding to the wavelength difference from the desired wavelength, and wavelength conversion is performed by the acousto-optic effect or the electro-optic effect, respectively. How to do it. The wavelength shift type does not depend on the modulation method of the input modulated light and can obtain converted light having the same modulation code including the optical phase, but the wavelength shift amount of the current optical frequency shift device is as small as 1 nm at most. There is a drawback, and it does not meet the demand for a wavelength shift amount of several tens of nm or more.
[0006]
The optical parametric type is a method in which excitation light and modulated light having an arbitrary wavelength are incident on an optical nonlinear material, and the wavelength of the incident modulated light is converted using a second-order or third-order optical nonlinear effect. The parametric type has an advantage that modulated light having the same modulation code including the optical phase can be easily obtained without depending on the modulation method of the input modulated light. However, parametric wavelength conversion has a problem that the wavelength after conversion is limited by the characteristic parameters of the optical nonlinear material.
[0007]
Hereinafter, conventional parametric wavelength conversion will be described in detail.
[0008]
In the conventional configuration, it is necessary to match the excitation light with a wavelength determined by the optical nonlinear material parameter and corresponding to the zero dispersion optical frequency. This will be described with reference to FIG. 2, taking as an example the case of a third-order optical nonlinear material (for example, an optical fiber) having wavelength dispersion.
[0009]
The optical frequency of the excitation light is f p , The optical frequency of the modulated light is f s And When this excitation light and modulated light are input to an optical nonlinear material, the optical frequency is reduced by the degenerate four-wave mixing effect.
[0010]
[Expression 1]
New light (four-wave mixed light) is generated. At this time, the power P of the four-wave mixing light F Is the power P of the excitation light P And the input modulated light power P S Is proportional to the product of the phase matching coefficient η,
[0012]
[Expression 2]
It is expressed. Therefore, the maximum power P of the four-wave mixed light P F To obtain the maximum phase matching coefficient η.
[0014]
When the phase matching coefficient η can ignore the optical loss due to the medium,
[0015]
[Equation 3]
It is expressed. L is the length of the medium, Δβ is the amount of phase mismatch, and the propagation constant at the optical frequency f is β (f).
[0017]
[Expression 4]
It is. Therefore, in order to maximize the phase matching coefficient η, the phase mismatch amount Δβ may be made close to zero. When the wavelength dependence of the propagation constant of a dispersive optical nonlinear medium is approximated to its third derivative (dispersion slope), the phase mismatch amount is expressed by the following equation.
[0019]
[Equation 5]
Where f 0 Is the optical frequency corresponding to the zero dispersion wavelength. Conventionally, in order to reduce the phase mismatch amount to 0, the excitation light (optical frequency f p ) Wavelength is the zero dispersion wavelength of the medium (optical frequency f 0 ), It has been studied to convert the wavelength of input modulated light having an arbitrary wavelength with substantially the same conversion efficiency.
[0021]
The above-mentioned conventional concept is that the second-order nonlinear optical effect is obtained over a long device length by periodically inverting the optical axis of the second-order nonlinear optical material, for example, a ferroelectric crystal such as lithium niobate or the like. It has also been applied to a quasi-phase-matching optical waveguide material that satisfies the phase-matching condition in a pseudo manner. In this case, the zero-dispersion optical frequency f in the above-mentioned dispersive optical nonlinear material 0 Is read as the optimum optical frequency at which the highest generation efficiency at the time of second harmonic generation is obtained. That is, it has been studied to obtain converted light having an optical frequency opposite to the input modulated light having an arbitrary wavelength, with the excitation light set to the optimal optical frequency and the optimal optical frequency as the axis of symmetry.
[0022]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the optical transmission apparatus to which the wavelength conversion is applied, the wavelength obtained by the conversion by the control signal given from the network control network needs to be dynamically changed. The wavelength of the excitation light is defined by the equation (1), and the frequency of the pumping light is zero dispersion optical frequency in the case of a third-order optical nonlinear medium, and the highest generation efficiency is obtained in the case of a second-order optical nonlinear medium. If the optical frequency of the input modulated light and the optical nonlinear medium to be used are determined, the optical frequency after conversion is unique with respect to the optical frequency of the input modulated light. Therefore, the wavelength after the conversion of the input modulated light cannot be switched by the control light only by using one optical nonlinear medium. Therefore, in order to perform wavelength conversion with an arbitrary wavelength after conversion, a configuration in which a large number of optical nonlinear media with different characteristics are prepared, and the optical nonlinear medium to be used is switched using an optical switch or the like according to the wavelength after conversion. There was no other. In this case, in addition to technical limitations such as optical loss and response speed, there are problems such as an increase in device scale and cost.
[0023]
Further, in the conventional optical parametric wavelength conversion, it is necessary to separate the generated signal light of the conversion destination wavelength from the input signal light and the excitation light by the optical wavelength variable filter. Therefore, when the wavelengths of the input light, the excitation light, and the converted light are close, there is a problem that they cannot be separated effectively. Furthermore, there is a problem that the switching speed from the wavelength before conversion to the wavelength after conversion is limited by the switching speed of the optical wavelength variable filter.
[0024]
In view of the above problems, an object of the present invention is to convert a modulated light having an arbitrary wavelength with a simple configuration using a single optical nonlinear medium, to output a modulated light having an arbitrary wavelength, and to input modulated modulated light. Wavelength conversion that can be effectively separated even when the wavelengths of excitation light and converted light are close, and can be switched from the wavelength before conversion to the wavelength after conversion that is not limited by the switching speed of the optical wavelength variable filter It is to provide a circuit and a wavelength conversion method.
[0025]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object in the present invention, in
[0028]
[0029]
[0030]
[0031]
[0032]
[0035]
[0036]
[0037]
[0038]
Claim 10 Then, in the second-order optical nonlinear medium, the optical frequency f at which the second-order harmonic is output most efficiently. 0 Is set near one end of a continuous modulated light frequency band including the frequency of the input modulated light and the conversion destination frequency, and the output light frequencies of the first and second excitation light generators are set to the modulated light. F on frequency band and frequency spectrum 0 The fixed band filter is set to the pumping light frequency band opposite to 0 The transmission frequency band has an edge in the vicinity thereof. 6 Thru 9 Any one of the wavelength conversion methods described in [1] is used as a solution means.
[0039]
Claim 11 The second-order optical nonlinear medium is a quasi-phase-matched lithium niobate crystal waveguide and a lithium tantalate crystal waveguide whose optical axes are periodically inverted. 6 Thru 10 Any one of the wavelength conversion methods described in [1] is used as a solution means.
[0040]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0041]
FIG. 1 is an optical frequency layout diagram of the present invention. In the present invention, as the optical nonlinear medium, a secondary optical nonlinear material, for example, a ferroelectric crystal such as lithium niobate and the second-order nonlinear effect over a long device length by periodically inverting the optical axis of the crystal. A quasi-phase matching optical waveguide material that satisfies the phase matching condition of ## EQU1 ## is used.
[0042]
In the present invention, light of three wavelengths, that is, modulated light input to the wavelength conversion circuit and two excitation lights having different wavelengths are multiplexed. At this time, among the light newly generated by the optical nonlinear effect, the optical frequency is
[0043]
[Formula 6]
Focus on the newly generated light. Here, the optical frequency of the first excitation light is f p , The optical frequency of the second excitation light is f c It is said. Hereinafter, the second excitation light will be referred to as control light. The reason why the second excitation light is referred to as control light is that by controlling this control light, the input modulated light can be converted and modulated light of an arbitrary wavelength can be output.
[0045]
Optical frequency f using a second-order optical nonlinear medium, particularly a quasi-phase matching (lithium niobate, etc.) medium d The amount of phase mismatch in the case of generation of
[0046]
[Expression 7]
It becomes. Λ is a polarization inversion period of quasi-phase matching, and β (2f 0 ) -2β (f 0 ) = 2π / Λ. Optical frequency f of the first excitation light p As shown in FIG. 1, the optimum optical frequency f at which the highest generation efficiency is obtained when the second harmonic is generated is shown. 0 Modulated light (optical frequency f s ) Select the opposite side. That is,
[0048]
[Equation 8]
It is. Therefore, β (f s + F p ) -2β (f 0 ) = Β (2f 0 ) -2β (f 0 ) = 2π / Λ, and the second and subsequent items in Equation (7) are zero. Also,
[0050]
[Equation 9]
To satisfy the relationship, the first item in the curly braces of Equation (7) is 0, and the optical frequency f of the excitation light p And the optimum optical frequency f for obtaining the highest generation efficiency in the generation of the second harmonic of the optical nonlinear medium 0 Even if does not match, f p And f 0 Satisfies the phase matching condition for the control light of an arbitrary optical frequency. Therefore, the optical frequency f of the control light c Transform equation (6) and substitute equation (8)
[0052]
[Expression 10]
It becomes. As shown in the equation (10), the optimum optical frequency f at which the highest generation efficiency is obtained when the second harmonic is generated. 0 With the axis of symmetry as the desired optical frequency f after conversion d On the other side of the optical frequency f of the control light c By adjusting the above, it is possible to realize the same and high conversion efficiency for an arbitrary optical frequency after conversion. Taking the sum of equation (8) and equation (10),
[0054]
## EQU11 ##
And the optical frequency f of the first excitation light p The optical frequency f of the modulated light input s When the light is incident on the optical nonlinear medium with f being constant, f in Expression (11) p + F s Is constant, the optical frequency f of the modulated light to be output d Is the optical frequency f of the control light c It turns out that it changes in proportion to. Therefore, the optical frequency f of the control light c By controlling the optical frequency f of the modulated light to be output. d Can be determined. That is, the wavelength of the modulated light to be output can be arbitrarily determined.
[0056]
That is, the excitation light is set to an optical frequency opposite to the input modulated light with the optimum optical frequency as the symmetry axis, and the control light is set to the opposite side to the desired optical frequency after the conversion with the optimum optical frequency as the symmetry axis. By setting the optical frequency, the same and high wavelength conversion efficiency can be obtained with respect to the modulated light having an arbitrary optical frequency.
[0057]
FIG. 3 shows a first implementation of the wavelength conversion circuit according to the present invention. Out The modulated
The modulated light on the optical network input from the modulated
[0058]
If a material having secondary optical nonlinearity, for example, a lithium niobate crystal (PPLN) or a lithium tantalate crystal in which a quasi phase matching waveguide using polarization inversion is formed, is used as the secondary optical
[0059]
FIG. 4 shows a second embodiment of the wavelength conversion circuit according to the present invention. (However, it is not included in the scope of claims.) The modulated light input unit 41, the first excitation light generation unit 42, the first multiplexing unit 43, the first second-order nonlinear optical medium 44, the optical
[0060]
Modulated light on the optical network (optical frequency f) input from the modulated light input unit 41 s ) Is the first pumping light (optical frequency f) emitted from the first pumping light generator 42. p ) Together with the first second-order optical nonlinear medium 44 (second-order harmonic generation optimum optical frequency f). 0 ). The first second-order optical nonlinear medium 44 has a second-order optical nonlinear effect, and generates the sum frequency light of the first excitation light and the input modulated light contained in the output light from the first multiplexing means. generate. The output light from the first secondary optical nonlinear medium 44 is separated into transmitted signal light and sum frequency light by the optical frequency separation means 45 and input to the second multiplexing means. At the same time, the second
[0061]
FIG. 5 shows a third embodiment of the wavelength conversion circuit according to the present invention. (However, it is not included in the scope of claims.) The modulated light input unit 51, the first excitation light generation unit 52, the multiplexing means 53, the optical circulator 54, the secondary optical nonlinear medium 55, the second excitation light generation unit 56, The optical multiplexing / demultiplexing means 57 is provided.
[0062]
Modulated light (optical frequency f) on the optical network input from the modulated light input unit 51 s ) Is the first pumping light (optical frequency f) emitted from the first pumping light generator 52. p ), And the combined light is input to the first port of the optical circulator 54 and output from the second port. The output light is then supplied to a second-order nonlinear optical medium 55 (second-order harmonic generation optimum optical frequency f) having a second-order nonlinear effect. 0 ) And the second pumping light (optical frequency f) from the second pumping light generator 56 and the second pumping light generator 56. c ) Is input to the optical multiplexing / demultiplexing means 57, and the sum of the input modulated light and the first pumping light from the first pumping light generator 52 out of the output light from the secondary optical nonlinear medium 55 The frequency light is separated, the sum frequency light and the second pump light are combined and returned to the secondary optical nonlinear medium 55, and the desired frequency f is output from the third port of the optical circulator 54. d The modulated light is output.
[0063]
FIG. 6 shows a fourth embodiment of the wavelength conversion circuit according to the present invention. The modulated light input unit 61, the first excitation light generation unit 62, the PBS 64 (polarization beam splitter), the polarization rotator 65, and the like. Including first optical multiplexing / demultiplexing means 63, first secondary nonlinear optical medium 66, second secondary nonlinear optical medium 67, second optical multiplexing / demultiplexing means 68, and generation of second excitation light. Part 69.
[0064]
Modulated light on the optical network (optical frequency f) input from the modulated light input unit 61 to the first optical multiplexing / demultiplexing means 63 s ) Are separated into two linearly polarized light beams orthogonal to each other by the PBS 64 and output from the first port and the second port, respectively. The output light from the first port is the first excitation light (optical frequency f) from the first excitation light generator 62. p ) Together with the first second-order nonlinear optical medium 66 (second-order harmonic generation optimum optical frequency f) 0 ). On the other hand, the output light from the second port is incident on one end of the first secondary light nonlinear medium 66 together with the first excitation light from the first excitation light generator 62. Subsequently, the output light output from each of the other ends is incident on the second optical multiplexing / demultiplexing means 68. The second optical multiplexing / demultiplexing means 68 converts the sum frequency light out of the output light from the other end of the first secondary optical nonlinear medium 66 to the second secondary optical nonlinear medium 67 (second harmonic generation optimal light). Frequency f 0 ) And the sum frequency light of the output light from the other end of the second secondary light nonlinear medium 67 is incident on the other end of the first secondary light nonlinear medium 66. Further, the second optical multiplexing / demultiplexing means 68 is a sum frequency light out of the output light from the other end of the first secondary optical nonlinear medium 66 and the output light from the other end of the second secondary optical nonlinear medium 67. Other than the light, the second excitation light generator 69 (optical frequency f c ) Is incident on the other end of the first secondary optical nonlinear medium 66 and the other end of the second secondary optical nonlinear medium 67. Modulated light after wavelength conversion (optical frequency f d ) Is output from the PBS 64.
[0065]
Finally, referring to FIG. 7 showing a specific device configuration of the third embodiment, FIG. 8 which is a spectrum diagram showing the sum frequency generation process, and FIG. 9 which is a spectrum diagram showing the difference frequency generation process, The third embodiment will be described in detail.
[0066]
Here, assuming input modulated light having a wavelength in the band of 1530 nm to 1565 nm (C band), the optical frequency f before conversion in the C band s Of the modulated light of any optical frequency f within the C band. d Consider conversion to modulated light. In the apparatus configuration of FIG. 7, the modulation light in the C band is converted into the 785 nm region by sum frequency generation, and further converted into the C band by difference frequency generation, thereby realizing conversion to an arbitrary wavelength in the C band. Is done.
[0067]
In the generation of SHG (second harmonic) with respect to light having a wavelength of 1570 nm, the phase mismatch amount Δk 0 = K (2f 0 ) -2k (f 0 Therefore, SHG cannot be realized with high efficiency in a bulk second-order optical nonlinear medium. Therefore, periodic polarity inversion for quasi-phase matching is performed so that the second harmonic is efficiently generated with respect to 1570 nm pumping light as the second-order nonlinear optical medium. The optimal optical frequency is f 0 Lithium niobate 78 (PPLN) is used. This pseudo phase matching enables highly efficient SHG in order to satisfy the phase matching condition in a pseudo manner. The polarity inversion period for quasi-phase matching is about 10 μm and the material length is about 5 cm, which is sufficiently realizable. Further, a dielectric multilayer mirror (DMR) having a reflection wavelength bandwidth of about several nm around 785 nm is deposited on the output end of the
[0068]
As the first pumping light generator 71 and the second pumping light generator 81, a semiconductor wavelength tunable laser that makes the oscillation wavelength variable in a band of 1575 nm to 1610 nm is used. The first excitation light (optical frequency f) emitted from the first excitation light generator 71 p ) Is input modulated light (optical frequency f) by a WDM coupler. s ) And the combining means 70, the amplified region is amplified by an Er-doped fiber amplifier 73 (GS-EDFA) shifted to the long wavelength side, and is incident from the opposite side of the DPL vapor deposition end of the
[0069]
In the
[0070]
The optical power conversion efficiency in sum frequency generation is approximately [sin {(Δk−Δk 0 ) L} / (Δk−Δk 0 ]] 2 Can be considered to be proportional to Here, Δk is the amount of phase mismatch, and L is the length of
[0071]
[Expression 12]
Therefore, [sin {(Δk−Δk 0 ) L} / (Δk−Δk 0 ]] 2 = 1 and the frequency is f p = 2f 0 -F s First excitation light and frequency f before conversion s It can be seen that highly efficient sum frequency generation of the modulated light is expected. Frequency f by sum frequency generation s The modulated light of the frequency f s + 2f 0 -F s = 2f 0 The signal light is converted with high efficiency. This is shown in FIG. Generated frequency 2f 0 Is reflected by the DMR at the other end of the
[0073]
Furthermore, by transmitting the chirped fiber gratings 76 and 77 (Ch-FBG) created so that the reflection band covers the C band through the
[0074]
Note that this wavelength conversion circuit has a function of extracting modulated light of an arbitrary wavelength from the wavelength multiplexed modulated light, converting it to an arbitrary wavelength and outputting it when the wavelength multiplexed modulated light is used as input modulated light. . This is because sum frequency generation occurs only for wavelengths that satisfy the phase matching condition with the first excitation light, and the other modulated light groups pass through the
[0075]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the wavelength of the modulated light output by controlling the second excitation light can be arbitrarily determined, so that a simple optical nonlinear medium can be used. Modulated light of an arbitrary wavelength can be output with the configuration, and an economical wavelength conversion circuit and wavelength conversion method can be configured with a small apparatus scale. Even when the wavelengths of the input modulated light, the excitation light, and the converted light are close to each other, they can be effectively separated. Further, the switching speed from the wavelength before conversion to the wavelength after conversion is not limited by the switching speed of the optical wavelength variable filter.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing an optical frequency arrangement according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing an optical frequency arrangement in a conventional optical conversion device.
FIG. 3 is a diagram showing a configuration of a circuit according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a diagram showing a circuit configuration according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a diagram showing a configuration of a circuit according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a diagram showing a configuration of a circuit according to a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a diagram showing a specific example of a circuit configuration according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a spectrum diagram showing a sum frequency generation process in an embodiment of the present invention.
FIG. 9 is a spectrum diagram showing a difference frequency generation process in an embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF
Claims (11)
２次の光非線形効果を有し、最も効率よく第２次高調波を出力する波長に相当する光周波数がｆ0である２次光非線形媒質と、
ｆp＝２ｆ0−ｆsの関係を満足する光周波数ｆpの第１の励起光を発生する第１の励起光発生部と、
ｆc＝２ｆo−ｆdの関係を満足する任意の光周波数ｆcの第２の励起光を発生する第２の励起光発生部とを有し、
入力された変調光と第１の励起光と第２の励起光とを合波させて光非線形媒質に入力し、該光非線形媒質よりその光非線形効果によって出力される光から所望の中心光周波数ｆdの変調光のみを取り出す
ことを特徴とする波長変換回路。In the wavelength conversion circuit for converting the input modulated light having the center optical frequency f s to the modulated light having the desired center frequency f d while retaining the same modulation information,
A second-order optical nonlinear medium having a second-order optical nonlinear effect and having an optical frequency f 0 corresponding to the wavelength at which the second-order harmonic is output most efficiently;
a first excitation light generating unit that generates a first excitation light optical frequency f p that satisfies the relationship of f p = 2f 0 -f s,
and a second excitation light generating unit that generates a second excitation light having an arbitrary optical frequency f c which satisfies the relationship f c = 2f o -f d,
The input modulated light, the first pumping light, and the second pumping light are combined and input to the optical nonlinear medium, and a desired center optical frequency is obtained from the light output by the optical nonlinear effect from the optical nonlinear medium. wavelength conversion circuit, characterized in that retrieving the modulated light f d only.
第１の励起光を発生させるとともにその周波数を変えることができる第１の励起光発生部と、
第２の励起光を発生させるとともにその周波数を変えることができる第２の励起光発生部と、
入力された変調光を直交する２つの直線偏波に分離し、それぞれ第１ポート、第２ポートに出力する偏光ビームスプリッタと、前記偏光ビームスプリッタの第２ポートからの出力光の偏波を９０度回転させる偏光回転子とを含み、前記偏光ビームスプリッタの第１ポートからの出力光と前記第１の励起光発生部からの第１の励起光とを、２次の光非線形効果を有する第１の２次光非線形媒質の一端に入射し、前記偏光回転子からの出力光と前記第１の励起光発生部からの第１の励起光とを、２次の光非線形効果を有する第２の２次光非線形媒質の一端に入射する第１の光合分波手段と、
前記第１の２次光非線形媒質の他端からの出力光のうち和周波光を前記第２の２次光非線形媒質の他端に入射させ、前記第２の２次光非線形媒質の他端からの出力光のうち和周波光を前記第１の２次光非線形媒質の他端に入射させ、前記第１の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光及び前記第２の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光のうち和周波光以外の光を分離し、前記第２の励起光発生部からの第２の励起光を前記第１の２次光非線形媒質の前記他端及び前記第２の２次光非線形媒質の前記他端に入射する第２の光合分波手段とを有し、
前記第１の２次光非線形媒質の前記一端からの出力光が前記偏光ビームスプリッタの第１ポートに入射され、前記第２の２次光非線形媒質の前記一端からの出力光が前記偏光回転子を介して前記偏光ビームスプリッタの第２ポートに入射され、前記偏光ビームスプリッタから所望の周波数の変調光を出力する
ことを特徴とする波長変換回路。In the wavelength conversion circuit that converts the input modulated light into a modulated light of a desired frequency while retaining the same modulation information, and outputs it,
A first excitation light generator capable of generating first excitation light and changing its frequency;
A second excitation light generating section capable of generating the second excitation light and changing the frequency thereof;
The input modulated light is separated into two orthogonally polarized waves orthogonal to each other, and the polarization beam splitter that outputs to the first port and the second port, respectively, and the polarization of the output light from the second port of the polarization beam splitter is 90%. and a polarization rotator to degrees rotation, and a first pump light from the output light from the first excitation light generation portion from the first port of the polarization beam splitter, first with a second-order optical nonlinear effect A second light having a second-order optical nonlinear effect, which is incident on one end of the first-order second-order nonlinear light medium, and that outputs light from the polarization rotator and first excitation light from the first excitation light generator. First optical multiplexing / demultiplexing means incident on one end of the second-order nonlinear optical medium;
Of the output light from the other end of the first secondary optical nonlinear medium, sum frequency light is incident on the other end of the second secondary optical nonlinear medium, and the other end of the second secondary optical nonlinear medium. the sum frequency light is incident on the other end of said first secondary light nonlinear medium of the output light from the output light and the second second-order from said other end of said first secondary light nonlinear medium light other than the sum frequency light of the output light from the other end of the optical nonlinear medium is separated, said second pumping light from the second excitation light generating portion of the first second-order optical nonlinear medium It has the other end and a second optical demultiplexing means for entering the other end of the second secondary optical nonlinear medium,
The output light from the one end of the first secondary light nonlinear medium is incident on the first port of the polarization beam splitter, and the output light from the one end of the second secondary light nonlinear medium is the polarization rotator. A wavelength conversion circuit , which is incident on the second port of the polarizing beam splitter via the optical axis and outputs modulated light having a desired frequency from the polarizing beam splitter.
前記第１の励起光発生部から発せられる第１の励起光の周波数ｆpが、ｆp＝２ｆ0−ｆsを満たし、
前記第２の励起光発生部から発せられる第２の励起光の周波数ｆcが、ｆc＝２ｆ0−ｆdを満たす値とした
ことを特徴とする請求項２記載の波長変換回路。A frequency f 0 corresponding to a wavelength at which the second-order nonlinear optical medium outputs the second harmonic most efficiently, a frequency f s of the input modulated light, and a desired frequency f d of the output modulated light,
Frequency f p of the first excitation light emitted from the first excitation light generating unit satisfies f p = 2f 0 -f s,
3. The wavelength conversion circuit according to claim 2, wherein the frequency f c of the second pumping light emitted from the second pumping light generator is a value satisfying f c = 2f 0 −f d .
前記第１及び第２の励起光発生部は、前記変調光周波数帯域と周波数スペクトル上のｆ0と反対側の励起光周波数帯域にその出力光周波数を有し、
ｆ0付近に透過周波数帯域のエッジを有する固定帯域フィルタを有する
ことを特徴とする請求項１乃至３何れか１項記載の波長変換回路。The second-order nonlinear optical medium has an optical frequency f 0 that outputs the second harmonic most efficiently near one end of a continuous modulated optical frequency band including the frequency of the input modulated light and the conversion destination frequency. Have
The first and second pumping light generators have their output optical frequencies in the pumping light frequency band opposite to the modulated light frequency band and f 0 on the frequency spectrum,
Wavelength converter according to claim 1 to 3 any one of claims, characterized in that it has a fixed bandpass filter having a transmission frequency band of the edge in the vicinity of f 0.
ことを特徴とする請求項１乃至４何れか１項記載の波長変換回路。The secondary light nonlinear medium is periodically claims 1 to 4 any one of claims, characterized in that a quasi-phase matched lithium niobate crystal waveguide and lithium-tantalate crystal waveguide obtained by inverting the optical axis Wavelength conversion circuit.
入力された中心光周波数ｆsの変調光と、該変調光の中心光周波数ｆsと光非線形媒質の零分散波長に相当する光周波数ｆ0とがｆp＝２ｆ0−ｆsの関係を満足する光周波数ｆpの第１の励起光と、出力する変調光の中心光周波数ｆdの所望値に応じてｆc＝２ｆ0−ｆdの関係を満足するように制御した光周波数ｆcの第２の励起光とを合波し、
該合波光を、２次の光非線形効果を有し最も効率よく第２次高調波光を出力する波長に相当する光周波数がｆ0である２次光非線形媒質に入力し、該２次光非線形媒質よりその光非線形効果によって出力される光から所望の中心光周波数ｆdの変調光のみを取り出す
ことを特徴とする波長変換方法。In the wavelength conversion method for inputting the input modulated light having the center optical frequency f s to the optical nonlinear medium, converting the modulated light to the desired center frequency f d while retaining the same modulation information, and outputting the modulated light.
And modulating light of the input center optical frequency f s, the relationship between optical frequency f 0 corresponding to the center optical frequency f s and the zero dispersion wavelength of the optical nonlinear medium of modulation light f p = 2f 0 -f s The optical frequency f controlled so as to satisfy the relationship of f c = 2f 0 −f d according to a desired value of the center optical frequency f d of the first pumping light having a satisfactory optical frequency f p and the modulated light to be output. c with the second excitation light of c ,
The combined light is input to a second-order nonlinear optical medium having a second-order optical nonlinear effect and having an optical frequency f 0 corresponding to the wavelength at which the second-order harmonic light is output most efficiently. A wavelength conversion method characterized in that only modulated light having a desired center optical frequency f d is extracted from light output by a nonlinear optical effect from a medium.
ことを特徴とする波長変換方法。7. The wavelength conversion characterized in that the input modulated light is separated into two orthogonally polarized waves, converted light is generated for each signal light by the wavelength conversion method according to claim 6, and they are combined again. Method.
第１の光合分波手段に変調光を入力し、入力された変調光を、偏光ビームスプリッタにおいて、直交する２つの直線偏波に分離してそれぞれ第１ポート、第２ポートに出力し、
前記偏光ビームスプリッタの第２ポートからの出力光の偏波を、偏光回転子によって９０度回転させ、
前記偏光ビームスプリッタの第１ポートからの出力光と、第１の励起光を発生させるとともにその周波数を変えることができる第１の励起光発生部からの第１の励起光とを、２次の光非線形効果を有する第１の２次光非線形媒質の一端に入射し、
前記偏光回転子からの出力光と前記第１の励起光発生部からの第１の励起光とを、２次の光非線形効果を有する第２の２次光非線形媒質の一端に入射し、
第２の光合分波手段によって、前記第１の２次光非線形媒質の他端からの出力光のうち和周波光を前記第２の２次光非線形媒質の他端に入射させ、前記第２の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光のうち和周波光を前記第１の２次光非線形媒質の前記他端に入射させ、前記第１の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光及び前記第２の２次光非線形媒質の前記他端からの出力光のうち和周波光以外の光を分離し、第２の励起光を発生させるとともにその周波数を変えることができる第２の励起光発生部からの第２の励起光を前記第１の２次光非線形媒質の前記他端及び前記第２の２次光非線形媒質の前記他端に入射し、
前記第１の２次光非線形媒質の前記一端からの出力光を前記偏光ビームスプリッタの第１ポートに入射し、
前記第２の２次光非線形媒質の前記一端からの出力光を前記偏光回転子を介して前記偏光ビームスプリッタの第２ポートに入射し、
前記偏光ビームスプリッタから所望の周波数の変調光を出力する
ことを特徴とする波長変換方法。In the wavelength conversion method for converting the input modulated light into a modulated light having a desired frequency while retaining the same modulation information and outputting it,
The modulated light is inputted to the first optical multiplexing / demultiplexing means, and the inputted modulated light is separated into two linearly polarized waves orthogonal to each other in the polarization beam splitter and outputted to the first port and the second port, respectively.
The polarization of the output light from the second port of the polarization beam splitter is rotated 90 degrees by a polarization rotator,
The output light from the first port of the polarization beam splitter and the first excitation light from the first excitation light generator that can generate the first excitation light and change the frequency thereof are the second order. Incident to one end of the first second-order optical nonlinear medium having an optical nonlinear effect,
The output light from the polarization rotator and the first excitation light from the first excitation light generator are incident on one end of a second secondary optical nonlinear medium having a secondary optical nonlinear effect,
The second optical multiplexing / demultiplexing means causes the sum frequency light of the output light from the other end of the first secondary optical nonlinear medium to enter the other end of the second secondary optical nonlinear medium, and the other end of the sum frequency light of the output light from the other end of the secondary optical nonlinear medium is incident on the other end of the first secondary optical nonlinear medium, the first secondary light nonlinear medium it is possible to change the second end separated light other than the sum frequency light of the output light from, the frequency with generating a second pumping light of the output light and the second secondary light nonlinear medium from the second excitation light from the second excitation light generator enters the other end of said other end and said second secondary light nonlinear medium of the first second-order optical nonlinear medium,
The output light from the one end of the first secondary light nonlinear medium is incident on the first port of the polarization beam splitter,
The output light from the one end of the second secondary light nonlinear medium is incident on the second port of the polarization beam splitter via the polarization rotator,
A wavelength conversion method, wherein modulated light having a desired frequency is output from the polarization beam splitter.
前記第１の励起光発生部から発せられる第１の励起光の周波数ｆpが、ｆp＝２ｆ0−ｆsを満たし、
前記第２の励起光発生部から発せられる第２の励起光の周波数ｆcが、ｆc＝２ｆ0−ｆdを満たす値にした
ことを特徴とする請求項８記載の波長変換方法。A frequency f 0 corresponding to a wavelength at which the second-order nonlinear optical medium outputs the second harmonic most efficiently, a frequency f s of the input modulated light, and a desired frequency f d of the output modulated light,
Frequency f p of the first excitation light emitted from the first excitation light generating unit satisfies f p = 2f 0 -f s,
The second frequency f c of the second excitation light emitted from the excitation light generating unit, a wavelength conversion method according to claim 8, characterized in that the value satisfying f c = 2f 0 -f d.
前記第１及び第２の励起光発生部の出力光周波数を、前記変調光周波数帯域と周波数スペクトル上のｆ0と反対側の励起光周波数帯域に設定し、
前記固定帯域フィルタが、ｆ0付近に透過周波数帯域のエッジを有する
ことを特徴とする請求項６乃至９何れか１項記載の波長変換方法。In the second-order nonlinear optical medium, the optical frequency f 0 for outputting the second harmonic most efficiently is placed near one end of a continuous modulated optical frequency band including the frequency of the input modulated light and the conversion destination frequency. Set,
The output optical frequency of the first and second pumping light generators is set to the pumping light frequency band opposite to the modulated light frequency band and f 0 on the frequency spectrum,
The fixed band filter is a wavelength conversion method of claims 6 to 9 any one of claims, characterized in that it has an edge of the transmission frequency band in the vicinity of f 0.
ことを特徴とする請求項６乃至１０何れか１項記載の波長変換方法。The secondary light nonlinear medium is periodically claims 6 to 10 any one of claims, characterized in that a quasi-phase matched lithium niobate crystal waveguide and lithium-tantalate crystal waveguide obtained by inverting the optical axis Wavelength conversion method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002242001A JP4080819B2 (en) | 2002-07-12 | 2002-08-22 | Wavelength conversion circuit and wavelength conversion method |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002204323 | 2002-07-12 | ||
| JP2002242001A JP4080819B2 (en) | 2002-07-12 | 2002-08-22 | Wavelength conversion circuit and wavelength conversion method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004093583A JP2004093583A (en) | 2004-03-25 |
| JP4080819B2 true JP4080819B2 (en) | 2008-04-23 |
Family
ID=32072239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002242001A Expired - Fee Related JP4080819B2 (en) | 2002-07-12 | 2002-08-22 | Wavelength conversion circuit and wavelength conversion method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4080819B2 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4715706B2 (en) * | 2006-09-29 | 2011-07-06 | 沖電気工業株式会社 | Wavelength conversion element |
| JP6512756B2 (en) | 2014-06-06 | 2019-05-15 | キヤノン株式会社 | Light source device and information acquisition device using the same |
| JP6776596B2 (en) | 2016-04-20 | 2020-10-28 | 富士通株式会社 | Optical frequency shift device and optical frequency shift method |
| WO2023175691A1 (en) * | 2022-03-14 | 2023-09-21 | 日本電信電話株式会社 | Wavelength conversion device |
-
2002
- 2002-08-22 JP JP2002242001A patent/JP4080819B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2004093583A (en) | 2004-03-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Marpaung et al. | Nonlinear integrated microwave photonics | |
| US6867903B2 (en) | Optical parametric circuit | |
| Zhang et al. | Flexible wavelength conversion via cascaded second order nonlinearity using broadband SHG in MgO-doped PPLN | |
| JP7189470B2 (en) | optical signal processor | |
| US7009759B2 (en) | Multiple channel optical frequency mixers for all-optical signal processing | |
| JP4080819B2 (en) | Wavelength conversion circuit and wavelength conversion method | |
| Liu et al. | Theoretical analyses and optimizations for wavelength conversion by quasi-phase-matching difference frequency generation | |
| Wu et al. | Optimal design for broadband quasi-phase-matched second-harmonic generation using simulated annealing | |
| JP4602923B2 (en) | Wavelength converter | |
| US20020118439A1 (en) | Optical frequency synthesizing structure | |
| JP4251040B2 (en) | How to use wavelength converter | |
| US6856450B2 (en) | Method and apparatus for generating a sequence of optical wavelength bands | |
| JPH10213826A (en) | Wavelength converter | |
| JP3575434B2 (en) | Optical parametric circuit | |
| Odele et al. | High-speed switching of biphoton delays through electro-optic pump frequency modulation | |
| Pan et al. | Proposal for collinear integrated acousto-optic tunable filters featuring ultrawide tuning ranges and multi-band operations | |
| Chang et al. | Monolithically integrated multi-wavelength filter and second harmonic generator in aperiodically poled lithium niobate | |
| Pan et al. | Tunable Acousto-Optic Filter Based on Suspended Lithium Niobate Waveguides | |
| JP2001305593A (en) | Wavelength changing | |
| JP2002328405A (en) | Optical frequency shifter and its control method | |
| Wang et al. | Tunable wavelength conversion based on cascaded sum and difference frequency generation with double-conversion configuration using M-QPM-LN waveguides | |
| JP3971731B2 (en) | Optical frequency shifter array | |
| JP4454008B2 (en) | Multi-wavelength batch wavelength converter and multi-wavelength batch wavelength conversion method | |
| JP2000010130A (en) | Wavelength converter | |
| JP2001133820A (en) | Wavelength converter, quasi phase matching type wave conversion element, and method for using quasi phase matching type wave conversion element |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040806 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060929 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061024 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061225 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080205 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080207 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110215 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110215 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120215 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130215 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |