JP4072896B2

JP4072896B2 - Bumper core material

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Publication number: JP4072896B2
Application number: JP2002249532A
Authority: JP
Inventors: 誠志郎村田; 暁塩谷; 雅幸福田
Original assignee: JSP Corp
Current assignee: JSP Corp
Priority date: 2002-08-28
Filing date: 2002-08-28
Publication date: 2008-04-09
Anticipated expiration: 2022-08-28
Also published as: JP2004082957A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、自動車等の車両に使用される衝撃吸収バンパーの芯材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車の衝撃吸収バンパーは、車が外部の物体や歩行者と接触した際に衝撃を緩和したり、車本体の損傷を防ぐ等の役割を有する。しかしながら、従来のバンパーは、速度４又は８ｋｍ／時での衝突を想定して製造されており、該速度で衝突した場合に車体自体が大きく破壊されないことを衝撃吸収性の基準としているので、歩行者の保護という点では十分なものではなかった。そこで、近年歩行者保護に重点を置いたバンパーの設計が行われるようになり、歩行者へ与えるダメージを極力抑えることがバンパー芯材に要求されるようになった。具体的には、４０ｋｍ／時の比較的速い速度で歩行者と衝突した場合であっても、歩行者の脚を回復不能な状態まで破壊してしまうほどの衝撃力を生ずることなく、衝突のエネルギーを吸収できることが、バンパー芯材に要求されるようになった。
【０００３】
しかしながら、このような特性を有する軽量で、製造が容易、且つ安価なバンパー芯材は従来存在しなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、４０ｋｍ／時の比較的速い速度で歩行者と衝突した場合であっても、歩行者の脚を回復不能な状態まで破壊してしまうほどの衝撃力を生ずることなく、衝突のエネルギーを吸収できる衝撃吸収バンパーのバンパー芯材を提供することを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意研究を進めた結果、歩行者を保護するという観点から優れたバンパー芯材として、圧縮試験を行った場合に得られる歪−圧縮荷重曲線（以下、圧縮曲線ともいう。）において、圧縮が始まると急激に圧縮荷重が立ち上がり、脚が破壊される圧縮荷重に達する前にフラットになり、このフラットな状態が長く続くようにすることにより上記課題を解決できることを見出し本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明によれば、以下に示すバンパー芯材が提供される。
［１］密度０．０４５〜０．２０ｇ／ｃｍ^３のポリオレフィン系樹脂発泡体からなるバンパー芯材であって、該芯材の前後方向における最大厚みが１５ｃｍ以下であり、該芯材の左右方向に亘る突出部が２以上形成されており、該突出部において、該芯材の前後方向に対応する方向の高さＨ（ｍｍ）と該芯材の上下方向に対応する方向の厚さＴ（ｍｍ）との比Ｈ／Ｔが２〜１０であり、該突出部を構成する発泡体の曲げ荷重が３５〜４００Ｎであり、該芯材の真の体積ＶＴ（ｃｍ ^３）と肉盗み部分の容積ＶＶ（ｃｍ ^３）との関係が、下記（１）式を満足し、直径７０ｍｍのパイプによる圧縮試験（試験速度：５００ｍｍ／分）を行った場合に、２０％歪時圧縮荷重（Ｆ２０）と４０％歪時圧縮荷重（Ｆ４０）との比Ｆ２０／Ｆ４０が０．７５〜１．３０であり、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ６０）と４０％歪時圧縮荷重（Ｆ４０）との比Ｆ６０／Ｆ４０が０．７５〜１．３０であることを特徴とするバンパー芯材。
【数２】
０．２０≦ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）≦０．５０（１）
［２］前記ポリオレフィン系樹脂発泡体が、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体であることを特徴とする前記［１］に記載のバンパー芯材。
［３］前記４０％歪時圧縮荷重（Ｆ４０）が１〜３ｋＮであることを特徴とする前記［１］又は［２］に記載のバンパー芯材。
［４］該バンパー芯材の左右方向に亘る突出部そのものの曲げ荷重が５〜１５０Ｎであることを特徴とする前記［１］〜［３］のいずれかに記載のバンパー芯材。
［５］前記ポリオレフィン系樹脂発泡体が、引張弾性率１２００ＭＰａ以上のポリプロピレン系樹脂からなることを特徴とする前記［１］〜［４］のいずれかに記載のバンパー芯材。
【０００６】
【発明の実施の形態】
本発明のバンパー芯材においては、該芯材の前後方向における最大厚みが１５ｃｍ以下、好ましくは５〜１２ｃｍである。尚、該芯材の前後方向における最大厚みの下限は３ｃｍである。該最大厚みが１５ｃｍを超えると、バンパーが前に出すぎるので車体が不必要に大きくなるので好ましくない。尚、本明細書においてバンパー芯材の前後方向とは、該芯材を車両の所定位置に取り付けた時の車両の前後方向と一致する方向のことである。
【０００７】
本発明のバンパー芯材においては、直径７０ｍｍのパイプによる圧縮試験（速度：５００ｍｍ／分）を行った場合に、２０％歪時圧縮荷重（Ｆ_２０）と４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）との比Ｆ_２０／Ｆ_４０が０．７５〜１．３０であり、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ_６０）と４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）との比Ｆ_６０／Ｆ_４０が０．７５〜１．３０である。本発明のバンパー芯材は、このような特性を有するので、圧縮曲線において、圧縮荷重が早期に立ち上がり、おおよそ歪２０〜６０％の範囲において、図１中の曲線ａで示すような圧縮荷重が殆ど一定の値を示すフラット部が存在する。従って、このフラット部において衝突の衝撃エネルギーを吸収することができると共に、フラット部の圧縮荷重が４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）を大きく超えることがない。
【０００８】
本発明のバンパー芯材は、前後方向における最大厚みが１５ｃｍ以下であり、且つ、上記Ｆ_２０とＦ_４０とＦ_６０とが上記の関係を満足する、従来得ることの出来なかったものである。
【０００９】
本発明のバンパー芯材について圧縮試験を行って得られた、圧縮曲線の一例を図１に示す。尚、図１において、曲線ａは本発明のバンパー芯材についてのもので、曲線ｂは従来のバンパー芯材についてのものである。
【００１０】
該比Ｆ_２０／Ｆ_４０が０．７５未満の場合は、圧縮荷重が早期に立ち上がらないので、図１に示す従来の曲線ｂに近くなって衝撃エネルギーを充分に吸収できない虞がある。一方、比Ｆ_２０／Ｆ_４０が１．３０を超える場合は、圧縮曲線の圧縮初期においてピークが発生し、該ピーク高さが高くなりすぎて（曲線ｃ）、脚を充分に保護することができない虞があり、該ピーク高さを低くすれば衝撃エネルギーを充分に吸収できなくなり、脚を保護できなくなる虞がある。脚を充分に保護し、圧縮初期の衝撃エネルギーを充分に吸収するという観点からは、比Ｆ_２０／Ｆ_４０は０．８０〜１．２０が好ましく、０.８５〜１．１０がより好ましい。
【００１１】
上記比Ｆ_６０／Ｆ_４０が０．７５未満の場合は、圧縮曲線の圧縮荷重が比較的早期に下がることを意味し、衝撃エネルギーを充分に吸収できない虞がある。このような場合は、バンパー芯材に加えられた全衝撃エネルギーにより圧縮曲線が最終的に急激に立ち上がるので、脚を充分に保護できない虞がある。一方、比Ｆ_６０／Ｆ_４０が１．３０を超える場合は、圧縮曲線が歪４０〜６０％の間で急激に立ち上がるので、脚を充分に保護できなくなる虞がある。脚を充分に保護し、衝撃エネルギーを充分に吸収するという観点からは、比Ｆ_６０／Ｆ_４０は０．８０〜１．２０が好ましく、０.８５〜１．１０がより好ましい。
【００１２】
本発明においては、前記４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）が１〜３ｋＮであることが好ましい。４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）が１ｋＮ未満の場合は、衝撃エネルギーを充分に吸収できなくなる虞があり、３ｋＮを超える場合は、バンパーが脚と接触した時点で脚を充分に保護することができない虞がある。また、同様の理由により、Ｆ_２０は０．７〜３ｋＮであることが好ましく、Ｆ_６０は１〜４ｋＮであることが好ましい。
【００１３】
本明細書におけるパイプによる圧縮試験は、温度２３℃、相対湿度５０％の条件下、圧縮治具として直径７０ｍｍの剛体パイプを用い、試験速度５００ｍｍ／分で圧縮して行うものとする。尚、直径７０ｍｍの剛体パイプは人間の脛の大きさを想定したものである。
【００１４】
上記圧縮試験方法について、図２に基づいて詳しく説明する。
尚、図２（ａ）は圧縮試験方法の正面図、同（ｂ）は側面図であり、図２において、１は試験片、２は直径７０ｍｍのパイプ、３は剛体からなる試験片の保持台、４は圧縮装置をそれぞれ示す。
【００１５】
図２に示す通り、試験片１の長さ：ｄは、１７ｃｍとし、高さｈはバンパー芯材の上下方向のレインフォースメントの高さとし、厚みｔはバンパー芯材の前後方向の厚みとする。試験片１の長さ：ｄが１７ｃｍより短くなると得られる圧縮荷重が影響を受けて正しい値を示さなくなる虞がある。圧縮試験は、車両に装着されているバンパーが立っている人間と衝突する場合を想定し、バンパー芯材の車両取付時の前面側から、図２に示すように、パイプ２の貫通孔の貫通方向が試験片１の長さ方向（バンパー芯材の左右方向）に対して直角になるようにしてバンパー芯材の前後方向に、圧縮して行う。尚、本明細書においてバンパー芯材の左右方向とは、該芯材を車両の所定位置に取り付けた時の車両の幅方向と一致する方向のことである。また、バンパー芯材の上下方向とは、該芯材を車両の所定位置に取り付けた時の車両の上下方向と一致する方向のことである。
【００１６】
試験片をバンパー芯材から採取する場合、該芯材の左右方向の長さに対して各々の両側から１５％までの部分と、ウインカーやライトを取り付ける特殊な形状の部分とを除いた任意の部分（以下、バンパー芯材有効部分とも言う。）から左右方向の長さ１７ｃｍ、高さ：バンパー芯材の上下方向のレインフォースメントの高さ、厚み：バンパー芯材の前後方向の厚みの試験片をできるだけ多く採取するものとする。尚、この左右方向の長さ１７ｃｍが、前記試験片１の長さ：ｄに相当する。
【００１７】
上記の各試験片について７０％以上の圧縮歪が生ずるまで圧縮試験を行い、各試験片についての圧縮曲線から２０％歪時圧縮荷重（Ｆ_２０）、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ_６０）を読み取り、それらの平均値を芯材の２０％歪時圧縮荷重（Ｆ_２０）、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ_６０）とし、更にこれらの値から比Ｆ_２０／Ｆ_４０、比Ｆ_６０／Ｆ_４０を算出するものとする。
【００１８】
本発明のバンパー芯材においては、肉盗み部分が設けられている。該肉盗み部分が設けられたバンパー芯材の一例を図３、図４に示す。
図３、図４に示すバンパー芯材は、該芯材の前面部の裏面に複数の突出部が左右方向に平行して設けられている。該前面部はバンパー表皮成形体の形状に合わせて該芯材の前面に相当する表面を湾曲形状、凹凸形状、或いは肉盗み部分として複数の穴を設けた形状とすることができ、主に裏面に設けられた複数の突出部の連結材としての役割を果す。また、該突出部は平板状のものが図３、図４に示されているが、該突出部の形状は平板状のものに限らず、前後方向の後方へ行くに従いバンパー芯材の上下方向と対応する方向の厚さが薄くなる形状のもの等、圧縮荷重の初期の立ち上がりや、発泡体成形時の離型性を考慮した設計が可能である。
尚、図３（ａ）はバンパー芯材有効部分の裏面図、同（ｂ）はバンパー芯材有効部分の左右方向に対する垂直断面であり、図３において、１０はバンパー芯材を、１１はバンパー芯材の前面部を、１２はバンパー芯材の突出部を、１３は肉盗み部分をそれぞれ示す。また図４は図３（ｂ）の一部拡大図であり、図４において、１７は突出部１２の根元を示す。
【００１９】
上記肉盗み部分１３とは、例えば図３に示すように、バンパー芯材の内部に形成された空間（空洞）、即ち空気が存在するだけの部分をいう。かかる肉盗み部分１３が形成されていると、突出部１２と肉盗み部分１３とから構成される部分の圧縮荷重が前面部１１より小さいので、バンパー芯材が前後方向に圧縮されると、突出部１２が最初に撓み、或いは座屈し始める。バンパー芯材が更に圧縮されると、突出部１２は更に座屈し、上記空間（空洞）が破壊された突出部１２で埋まるように変形され続ける。このように、突出部１２が座屈し、破壊されている間は、圧縮荷重は大きく上昇することがないので、前記圧縮曲線において歪の変化に対して圧縮荷重が殆ど変化しないフラット部が現れる。従って、突出部１２の強度を大きくすれば前記４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）も大きくなり、突出部１２の強度に応じて、前記４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）等を調整することができ、前記肉盗み部分１３の容積を大きくすることと、突出部の曲げに対する強さを調整することにより、前記圧縮曲線のフラット部分の長さを長く調整することができる。このように構成されているバンパー芯材を用いたバンパーを装着した自動車は、歩行者と衝突した場合であっても、歩行者の脚を回復不能になるまで破壊することなく、衝突のエネルギーを吸収することができる。
【００２０】
本発明においては、バンパー芯材の真の体積ＶＴ（ｃｍ^３）と上記肉盗み部分１３の容積ＶＶ（ｃｍ^３）との関係が、下記（１）式を満足することを要する。
【数３】
０．２０≦ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）≦０．５０（１）
【００２１】
上記ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）が０．２０未満の場合は、肉盗み部分１３の容積ＶＶが大きすぎることを意味し、突出部１２の厚さＴが薄すぎる態様と、突出部１２の高さＨが長すぎる態様がある。突出部１２の厚さが薄すぎる場合や、突出部１２の高さが長すぎる場合は、突出部が圧縮時に折れる際に飛び散る虞があり、例えば４０〜６０％の低歪時の圧縮荷重が極端に低下する虞もある。また、衝撃エネルギーの吸収が不十分となり圧縮曲線において圧縮荷重が十分な歪量（例えば７０％歪以降）に到達する前に急激に立ち上がってしまう虞もある。
【００２２】
上記ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）が０．５０を超える場合は、肉盗み部分１３の容積ＶＶが小さすぎることを意味し、突出部１２の厚さＴが厚すぎる態様と、突出部１２の高さＨが短すぎる態様がある。突出部１２の厚さが厚すぎる場合や、突出部１２の高さが短すぎる場合は、図１の曲線ｂに示すような圧縮曲線を示すものとなり、全衝撃エネルギーを吸収する前に、圧縮荷重が、歩行者の脚部を回復不能になるまで破壊する大きさを超えてしまう虞がある。本発明において、特に上記ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）が０．２５〜０．４５であることが更に好ましい。
【００２３】
尚、バンパー芯材の真の体積ＶＴは寸法から算出してもよければ、浸漬法によって求めてもよい。肉盗み部分１３の容積ＶＶは寸法から算出してもよければ、寸法から算出した体積（ＶＴ＋ＶＶ）から浸漬法によって求めた真の体積ＶＴを引き算することによって求めてもよい。但し、本明細書においてバンパー芯材のＶＴ及びＶＶを求める対象部分は、バンパー芯材を自動車に装着した場合のレインフォースメントから上下にはみ出した部分は除き、正面から見たレインフォースメントの形状と重なっている部分のみ、即ち、前記のバンパー芯材有効部分について求めるものとする。具体的には図５において、バンパー芯材有効部分１０ａ（図５中の二重斜線部分）のみに基づいてバンパー芯材の真の体積ＶＴを求め、レインフォースメントから上下にはみ出したバンパー芯材のはみ出し部分１０ｂは除くものとする。尚、図５は本発明のバンパー芯材を用いたバンパーが、レインフォースメントに取り付けられた一例を示す横断面図である。図５において、１６はバンパーの表皮を、１８はバンパー芯材有効部分１０ａとはみ出し部分１０ｂの境界線をそれぞれ示す。
【００２４】
又、肉盗み部分１３の容積ＶＶは、正面から見たレインフォースメントの形状と重なっている部分のみが仮想的に表皮で覆われているとした場合に、内部に存在する空間（空洞）の容積に相当する。
【００２５】
次に、上記（１）式を満足するようなバンパー芯材の形態について具体的に説明する。
本発明のバンパー芯材においては、図３に示すように、突出部１２がバンパー芯材の左右方向に亘って形成されている。このように突出部１２が形成されていると、バンパーのどの部分であっても加えられた衝撃を均一に吸収することができる。但し、本発明はこのような形状に限定するものではなく、例えば、突出部１２を円柱状や角柱状に形成してもよい。
【００２６】
また、上記突出部１２はバンパー芯材の左右方向に亘って、２以上形成されていることを要し、２〜１０が好ましく、２〜６がより好ましく、３〜６が特に好ましい。突出部１２が１つ形成されているだけでは、肉盗み部分１３を形成することはできても、前述した圧縮曲線において長いフラット部が安定して現れるバンパー芯材を得ることができない虞がある。
【００２７】
また、本発明においては、突出部１３のバンパー芯材前後方向に対応する方向の高さＨ（ｍｍ）と、突出部１２のバンパー芯材上下方向に対応する方向の厚さＴ（ｍｍ）との比Ｈ／Ｔが２〜１０であることを要し、３〜８が好ましく、３〜６がより好ましい。該比Ｈ／Ｔが２未満の場合は、突出部１２の厚さＴが厚すぎるか、又は突出部１３の高さＨが短すぎることを意味する。突出部１２の厚さＴが厚すぎる場合や、突出部１２の高さＨが短すぎる場合は、図１の曲線ｂに示すような圧縮曲線を示すものとなり、全衝撃エネルギーを吸収する前に、圧縮荷重が、歩行者の脚部を回復不能になるまで破壊する大きさを超えてしまう虞がある。
【００２８】
一方、比Ｈ／Ｔが１０を超える場合は、突出部１２の厚さＴが薄すぎるか、又は突出部１２の高さＨが長すぎることを意味する。突出部１２の厚さＴが薄すぎる場合や、突出部１２の高さＨが長すぎる場合は、突出部が圧縮時に折れる際に飛び散る虞があり、例えば４０〜６０％の低歪時の圧縮荷重が極端に低下する虞もある。また、衝撃エネルギーの吸収が不十分となり圧縮曲線において圧縮荷重が十分な歪量（例えば７０％歪以降）に到達する前に急激に立ち上がってしまう虞もある。尚、図４に示す通り、上記突出部の高さＨは、バンパー芯材有効部分における突出部の根元１７から最後部までの前後方向の最大高さであり、上記突出部の厚さＴはバンパー芯材有効部分におけるバンパー芯材の左右方向に対する垂直断面の突出部の断面積Ｓ（ｍｍ^２）（図４中二重斜線部にて示される部分の面積）を前記突出部の高さＨにて割り算することにより求められる値（Ｔ＝Ｓ／Ｈ）である。また、突出部の高さＨ及び／又は厚さＴが、バンパー芯材の左右方向に対する任意の垂直断面を比較した際に変化している部分が存在する場合は、バンパー芯材有効部分の左右方向の長さの７０％以上において上記Ｈ／Ｔの関係を満足していれば良い。
【００２９】
本発明においては、上記Ｈ／Ｔの構成に加えて、バンパー芯材の突出部を構成する発泡体の曲げ荷重が３５〜４００Ｎであり、更に３５〜２００Ｎ、特に７０〜２００Ｎであることが好ましい。該曲げ荷重が３５Ｎ未満の場合は、前記圧縮試験において、圧縮荷重が早期に立ち上がらず、前記比Ｆ２０／Ｆ４０が０．７未満になる虞がある。一方、曲げ荷重が４００Ｎを超える場合は、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ４０）が大きくなりすぎる虞がある。
【００３０】
尚、突出部を構成する発泡体の曲げ荷重を測定する場合は、バンパー芯材有効部分の突出部から長さ１２０ｍｍ、幅２５ｍｍ、高さ２０ｍｍの試験片を採取して、ＪＩＳＫ７２２１（１９８４）の測定方法および測定条件に従って測定した最大曲げ荷重を該曲げ荷重とする。
【００３１】
一方、本発明においては、単に、突出部そのものの曲げ荷重が５〜１５０Ｎ、更に１５〜７５Ｎ、特に２０〜５０Ｎであることが好ましい。該曲げ荷重が５Ｎ未満の場合は、前記圧縮試験において、圧縮荷重が早期に立ち上がらず、前記比Ｆ_２０／Ｆ_４０が０．７未満になる虞がある。一方、曲げ荷重が１５０Ｎを超える場合は、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）が大きくなりすぎる虞がある。
【００３２】
尚、突出部そのものについての曲げ荷重を測定する場合は、バンパー芯材有効部分の突出部の根元１７から突出部をバンパー芯材の左右方向に１２０ｍｍの長さで切断したものを試験片として、ＪＩＳＫ７２２１（１９８４）の測定方法および測定条件に従って測定した最大曲げ荷重を該曲げ荷重とする。ただし、試験片は、試験片の長さを上記試験片の該左右方向の１２０ｍｍの長さとしＪＩＳＫ７２２１（１９８４）に従って３点曲げ試験を行うこととする。テーパーを取っている突出部も支持台に載せて同様に測定する。
【００３３】
本発明のバンパー芯材は、密度０．０４５〜０．２０ｇ／ｃｍ^３、好ましくは０．０６〜０．１９ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは０．０７５〜０．１９ｇ／ｃｍ^３のポリオレフィン系樹脂発泡体からなる。該密度が０．０４５ｇ／ｃｍ^３未満の場合は、前記圧縮曲線にフラット部分は発現するものの、該フラット部分だけでは目的とするエネルギー吸収量を得ることができない虞があり、０．２０ｇ／ｃｍ^３を超える場合は、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）が大きすぎる虞がある。
【００３４】
本明細書においてバンパー芯材の密度は、試験片の重量を、該試験片を水没させることにより、水位上昇分から求められる体積（浸漬法により求められる体積）にて割り算することにより求めることができる。
【００３５】
上記ポリオレフィン系樹脂発泡体を構成するポリオレフィン系樹脂としては、例えばプロピレン−ブテンランダムコポリマー、プロピレン−ブテンブロックコポリマー、エチレン−プロピレンブロックコポリマー、エチレン−プロピレンランダムコポリマー、エチレン−プロピレン−ブテンランダムターポリマー、ホモポリプロピレンなどのポリプロピレン系樹脂、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニルコポリマー、エチレン−メチルメタクリレートコポリマー、エチレン−メタクリル酸コポリマーの分子間を金属イオンで架橋したアイオノマー系樹脂などのポリエチレン系樹脂やポリブテン−１、ポリペンテン、エチレン−アクリル酸−無水マレイン酸ターポリマーなどが挙げられる。尚、本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体には、プロピレン成分等のオレフィン成分を３０重量％以上含むポリオレフィン系樹脂からなる発泡体も含まれる。
【００３６】
上記ポリオレフィン系樹脂の中でも、本発明においては、剛性に優れるという点でプロピレン成分を３０重量％以上、更に５０重量％以上、特に８０重量％以上含むポリプロピレン系樹脂が好ましい。また、剛性に優れると共に軽量なバンパー芯材を得ることができるという点で引張弾性率が１２００ＭＰａ以上、更に１３５０ＭＰａ以上、特に１５００ＭＰａ以上のポリプロピレン系樹脂が最も好ましい。尚、該引張弾性率の上限は概ね３０００ＭＰａである。又、本発明のバンパー芯材はこれらのポリプロピレン系樹脂を用いて形成されたポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体であることが好ましい。かかるポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体は、軽量性に富み、衝撃吸収特性に優れるのでバンパーの体積を低減することができる。尚、該ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体は、従来公知の方法により発泡粒子を製造し、該発泡粒子を用いて従来公知の型内成形方法等により製造することができる。
【００３７】
上記引張弾性率が１２００ＭＰａ以上の高剛性のポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体が概ねそのような高剛性を示し、プロピレンと他のコモノマーとの共重合体であっても、そのコモノマー成分含有割合が極端に少ないものはそのような高剛性を示す傾向にある。
【００３８】
尚、上記ポリプロピレン系樹脂の引張弾性率は、ＪＩＳＫ７１６１（１９９４）に従って以下の条件にて測定して求められた値である。
試験片ＪＩＳＫ７１６２（１９９４）記載の試験片１Ａ形（射出成形で直接成形）
試験速度１ｍｍ／分
【００３９】
【実施例】
次に、本発明を図面によって更に詳細に説明する。
【００４０】
実施例１
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１４ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に２本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み３８ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：３２ｍｍ、厚さＴ：８ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。
【００４１】
該バンパー芯材のバンパー芯材有効部分から左右方向長さ１７０ｍｍ、上下方向長さ１００ｍｍ、前後方向の最大厚み３８ｍｍの試験片を切り出し（図６参照）、２０％歪時圧縮荷重（Ｆ_２０）、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ_６０）、比Ｆ_２０／Ｆ_４０、比Ｆ_６０／Ｆ_４０、ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）、突出部材そのもの自体の曲げ荷重等を測定した結果を表１に示す。
【００４２】
実施例２
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１４ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に４本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み３８ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：３２ｍｍ、厚さＴ：８ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。
【００４３】
該バンパー芯材のバンパー芯材有効部分から左右方向長さ１７０ｍｍ、上下方向長さ１００ｍｍ、前後方向の最大厚み３８ｍｍの試験片を切り出し（図６参照）、２０％歪時圧縮荷重（Ｆ_２０）、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ_６０）、比Ｆ_２０／Ｆ_４０、比Ｆ_６０／Ｆ_４０、ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）、突出部材そのもの自体の曲げ荷重等を測定した結果を表１に示す。
【００４４】
実施例３
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１４ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に５本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み３８ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：３２ｍｍ、厚さＴ：８ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。
【００４５】
該バンパー芯材について、実施例１と同様に各種物性を測定した結果を表１に示す。
【００４６】
実施例４
引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．０７６ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に４本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み３８ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：３２ｍｍ、厚さＴ：８ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。
該バンパー芯材について、実施例１と同様に各種物性を測定した結果を表１に示す。
【００４７】
比較例１
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１３ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を用いて、縦１００ｍｍ、横１７０ｍｍ、厚み３８ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体を得た（図６参照）。
【００４８】
該成形体について、実施例１と同様に各種物性を測定した結果を表１に示す。尚、表１に示す圧縮荷重については、該成形体の厚み方向を試験片の上下方向とし、パイプの貫通孔の貫通方向が該成形体の縦方向となるようにして測定を行った。
【００４９】
比較例２
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．０５９ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を用いて、縦１００ｍｍ、横１７０ｍｍ、厚み３８ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体を得た（図６参照）。
該成形体について、実施例１と同様に各種物性を測定した結果を表１に示す。尚、表１に示す圧縮荷重については、該成形体の厚み方向を試験片の上下方向とし、パイプの貫通孔の貫通方向が該成形体の縦方向となるようにして測定を行った。
【００５０】
比較例３
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１４ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に４本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み３８ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：３２ｍｍ、厚さＴ：１２ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。
該バンパー芯材について、実施例１と同様に各種物性を測定した結果を表１に示す。
【００５１】
比較例４
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１４ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に２本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み３８ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：３２ｍｍ、厚さＴ：２０ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。
該バンパー芯材について、実施例１と同様に各種物性を測定した結果を表１に示す。
【００５２】
比較例５
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１４ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に４本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み１００ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：９４ｍｍ、厚さＴ：８ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。
該バンパー芯材のバンパー芯材有効部分から左右方向長さ１７０ｍｍ、上下方向長さ１００ｍｍ、前後方向の最大厚み１００ｍｍの試験片を切り出し（図６参照）、２０％歪時圧縮荷重（Ｆ_２０）、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ_６０）、比Ｆ_２０／Ｆ_４０、比Ｆ_６０／Ｆ_４０、ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）、突出部材そのもの自体の曲げ荷重等を測定した結果を表１に示す。
【００５３】
比較例６
引張弾性率１１２０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．０５９ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に４本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み３８ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：３２ｍｍ、厚さＴ：８ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。
該バンパー芯材について、実施例１と同様に各種物性を測定した結果を表１に示す。
【００５４】
比較例７
引張弾性率１４４０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂を使用して、見掛け密度０．１４ｇ／ｃｍ^３のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造し、該発泡粒子を金型に充填してスチーム加熱成形することにより、突出部がバンパーの左右方向に亘って平行に２本形成されている表１に示す密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる前後方向の最大厚み３８ｍｍのバンパー芯材を成形した。該突出部は、高さＨ：３８ｍｍ、厚さＴ：８ｍｍで、バンパー芯材の左右方向に対する垂直断面形状が長方形である。また、バンパー芯材の前面部に左右方向１５０ｍｍ、上下方向８４ｍｍの長方形の空洞（肉盗み部分）を左右方向４０ｍｍ間隔で設けた。
該バンパー芯材について、実施例１と同様に各種物性を測定した結果を表１に示す。
【００５５】
尚、上記実施例及び比較例において発泡粒子の見掛け密度は、２３℃の水の入ったメスシリンダーを用意し、該メスシリンダーに相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日放置した５００個以上の発泡粒子（発泡粒子群の重量Ｗ１）を金網などを使用して沈めて、水の水位上昇分から読み取ることができる発泡粒子群の容積Ｖ１（ｃｍ³）にてメスシリンダーに入れた発泡粒子群の重量Ｗ１（ｇ）を割り算することにより求めた（Ｗ１／Ｖ１）。
【００５６】
【表１】

【００５７】
【発明の効果】
本発明のバンパー芯材は、特定条件の圧縮試験において、２０％歪時圧縮荷重（Ｆ_２０）と４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）との比Ｆ_２０／Ｆ_４０が０．７５〜１．３０であり、６０％歪時圧縮荷重（Ｆ_６０）と４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）との比Ｆ_６０／Ｆ_４０が０．７５〜１．３０なので、車両が比較的速い速度で歩行者と衝突した場合であっても、歩行者の脚を回復することができない状態まで破壊するほどの衝撃力を生ずることなく、衝突のエネルギーを吸収できる。
【００５８】
本発明のバンパー芯材は、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体からなる場合、前記特性がより優れたすぐれたものとなり、引張弾性率１２００ＭＰａ以上のポリプロピレン系樹脂からなる場合、更に軽量なものや、更に体積の小さなものとなる。
【００５９】
本発明のバンパー芯材においては、４０％歪時圧縮荷重（Ｆ_４０）が１〜３ｋＮの場合、歩行者の脚をより確実に保護することができる。
【００６０】
本発明のバンパー芯材においては、バンパー芯材の真の体積ＶＴ（ｃｍ^３）と肉盗み部分の容積ＶＶ（ｃｍ^３）によって定まる比率ＶＴ／（ＶＴ＋ＶＶ）が特定範囲内であり、且つ特定範囲内の寸法の突出部材が設けられているので、歩行者の脚を更に確実に保護することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】バンパー芯材の圧縮歪―圧縮荷重曲線の説明図である。
【図２】本発明のバンパー芯材の圧縮試験の説明図である。
【図３】 (ａ)はバンパー芯材有効部分の裏面図、（ｂ）はバンパー芯材有効部分の左右方向に対する垂直断面である。
【図４】バンパー芯材有効部分の左右方向に対する垂直断面の突出部の拡大図である。
【図５】本発明のバンパー芯材を用いたバンパーが、レインフォースメントに取り付けられた一例を示す垂直断面である。
【図６】本発明の実施例および比較例におけるバンパー芯材試験片形状の説明図である。
【符号の説明】
ａ、ｂ、ｃ圧縮曲線
１試験片
２直径７０ｍｍのパイプ
３試験片の支持台
４圧縮装置
１０バンパー芯材
１１バンパー芯材の前面部
１２バンパー芯材の突出部
１３肉盗み部分[0001]
[Industrial application fields]
The present invention relates to a core material of an impact absorbing bumper used for a vehicle such as an automobile.
[0002]
[Prior art]
The shock absorbing bumper of an automobile has a role of mitigating an impact when the vehicle comes into contact with an external object or a pedestrian or preventing damage to the vehicle body. However, the conventional bumper is manufactured assuming a collision at a speed of 4 or 8 km / hour, and the standard of shock absorption is that the vehicle body itself is not greatly destroyed when it collides at the speed. In terms of protecting the elderly. In recent years, therefore, bumper designs have been made with emphasis on pedestrian protection, and the bumper core material has been required to suppress damage to pedestrians as much as possible. Specifically, even if it collides with a pedestrian at a relatively fast speed of 40 km / hour, it does not produce an impact force that would destroy the pedestrian's leg to an unrecoverable state, Bumper core material is required to be able to absorb energy.
[0003]
However, a bumper core material having such characteristics that is lightweight, easy to manufacture, and inexpensive has never existed.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
Even if the present invention collides with a pedestrian at a relatively high speed of 40 km / hour, the energy of the collision is generated without causing an impact force that would destroy the pedestrian's leg to an unrecoverable state. It is an object of the present invention to provide a bumper core material for a shock absorbing bumper that can absorb water.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
  As a result of intensive research to solve the above problems, the present inventors have obtained a strain-compression load curve (hereinafter referred to as a bumper core material excellent in terms of protecting pedestrians) when a compression test is performed. ), The compression load suddenly rises when compression starts, flattenes before reaching the compression load at which the leg breaks, and the flat state continues for a long time. The inventors have found that this can be solved and have completed the present invention.
That is, according to the present invention, the following bumper core material is provided.
[1] Density 0.045 to 0.20 g / cm³A bumper core material made of polyolefin resin foam, wherein the maximum thickness in the front-rear direction of the core material is 15 cm or less,Two or more projecting portions extending in the left-right direction of the core material are formed, and in the projecting portion, the height H (mm) in a direction corresponding to the front-rear direction of the core material and the vertical direction of the core material are corresponded. The ratio H / T to the thickness T (mm) in the direction is 2 to 10, the bending load of the foam constituting the protrusion is 35 to 400 N, and the true volume VT (cm of the core material) ³ ) And the volume VV (cm ³ ) Satisfies the following formula (1),When a compression test using a pipe having a diameter of 70 mm (test speed: 500 mm / min) is performed, the ratio F20 / F40 between the compression load at 20% strain (F20) and the compression load at 40% strain (F40) is 0.75. Bumper core material characterized in that the ratio F60 / F40 of the compression load at 60% strain (F60) to the compression load at 40% strain (F40) is 0.75 to 1.30. .
[Expression 2]
        0.20 ≦ VT / (VT + VV) ≦ 0.50 (1)
[2] The bumper core material according to [1], wherein the polyolefin resin foam is a polypropylene resin foam particle molded body.
[3] The bumper core material according to [1] or [2], wherein the 40% compressive load at strain (F40) is 1 to 3 kN.
[4]TheBump core material protruding in the left-right directionClub[1], wherein the bending load is 5 to 150 N~ [3]The bumper core material according to any one of the above.
[5[1] The polyolefin resin foam is made of a polypropylene resin having a tensile elastic modulus of 1200 MPa or more.~ [4] The bumper core material in any one of.
[0006]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In the bumper core material of the present invention, the maximum thickness of the core material in the front-rear direction is 15 cm or less, preferably 5 to 12 cm. In addition, the minimum of the maximum thickness in the front-back direction of this core material is 3 cm. If the maximum thickness exceeds 15 cm, the bumper is too far forward, which undesirably increases the size of the vehicle body. In the present specification, the front-rear direction of the bumper core member is a direction that coincides with the front-rear direction of the vehicle when the core member is attached to a predetermined position of the vehicle.
[0007]
In the bumper core material of the present invention, when a compression test using a pipe having a diameter of 70 mm (speed: 500 mm / min) is performed, a compression load at 20% strain (F₂₀) And 40% strain compression load (F₄₀F)₂₀/ F₄₀Is 0.75 to 1.30, and compressive load at 60% strain (F₆₀) And 40% strain compression load (F₄₀F)₆₀/ F₄₀Is 0.75 to 1.30. Since the bumper core material of the present invention has such characteristics, the compression load rises early in the compression curve, and the compression load shown by the curve a in FIG. There is a flat portion that exhibits an almost constant value. Therefore, the impact energy of the collision can be absorbed in the flat portion, and the compressive load at the flat portion is 40% strain compressive load (F₄₀) Is not greatly exceeded.
[0008]
The bumper core material of the present invention has a maximum thickness in the front-rear direction of 15 cm or less, and the F₂₀And F₄₀And F₆₀Satisfies the above-mentioned relationship and could not be obtained in the past.
[0009]
An example of a compression curve obtained by performing a compression test on the bumper core material of the present invention is shown in FIG. In FIG. 1, curve a is for the bumper core material of the present invention, and curve b is for the conventional bumper core material.
[0010]
The ratio F₂₀/ F₄₀Is less than 0.75, the compressive load does not rise at an early stage, so that it may be close to the conventional curve b shown in FIG. 1 and the impact energy may not be sufficiently absorbed. On the other hand, the ratio F₂₀/ F₄₀Is greater than 1.30, a peak occurs in the initial compression stage of the compression curve, the peak height becomes too high (curve c), and there is a possibility that the legs cannot be sufficiently protected. If the height is lowered, the impact energy cannot be sufficiently absorbed, and the legs may not be protected. From the viewpoint of sufficiently protecting the leg and sufficiently absorbing the impact energy in the initial stage of compression, the ratio F₂₀/ F₄₀Is preferably 0.80 to 1.20, more preferably 0.85 to 1.10.
[0011]
Above ratio F₆₀/ F₄₀If it is less than 0.75, it means that the compression load of the compression curve falls relatively early, and there is a possibility that the impact energy cannot be absorbed sufficiently. In such a case, the compression curve finally rises abruptly due to the total impact energy applied to the bumper core material, so there is a possibility that the legs cannot be sufficiently protected. On the other hand, the ratio F₆₀/ F₄₀If it exceeds 1.30, the compression curve rises abruptly between 40% and 60% of the strain, so that there is a possibility that the leg cannot be sufficiently protected. From the viewpoint of protecting the legs sufficiently and absorbing the impact energy sufficiently, the ratio F₆₀/ F₄₀Is preferably 0.80 to 1.20, more preferably 0.85 to 1.10.
[0012]
In the present invention, the 40% strain compression load (F₄₀) Is preferably 1 to 3 kN. 40% strain compression load (F₄₀) Is less than 1 kN, the impact energy may not be sufficiently absorbed. If it exceeds 3 kN, the leg may not be sufficiently protected when the bumper contacts the leg. For the same reason, F₂₀Is preferably 0.7 to 3 kN, F₆₀Is preferably 1 to 4 kN.
[0013]
In this specification, the compression test using a pipe is performed under the conditions of a temperature of 23 ° C. and a relative humidity of 50% using a rigid pipe having a diameter of 70 mm as a compression jig and compressing at a test speed of 500 mm / min. The 70 mm diameter rigid pipe assumes the size of a human shin.
[0014]
The compression test method will be described in detail with reference to FIG.
2A is a front view of the compression test method, and FIG. 2B is a side view. In FIG. 2, 1 is a test piece, 2 is a 70 mm diameter pipe, and 3 is a rigid test piece holding unit. A table 4 indicates a compression device.
[0015]
As shown in FIG. 2, the length of the test piece 1: d is 17 cm, the height h is the height of the reinforcement in the vertical direction of the bumper core material, and the thickness t is the thickness in the front-rear direction of the bumper core material. . When the length of the test piece 1: d is shorter than 17 cm, there is a possibility that the obtained compressive load is affected and does not show a correct value. The compression test assumes that the bumper attached to the vehicle collides with a standing person, and the through-hole of the pipe 2 penetrates from the front side of the bumper core when the vehicle is mounted as shown in FIG. It compresses in the front-back direction of a bumper core material so that a direction may become a right angle with respect to the length direction (left-right direction of a bumper core material) of the test piece 1. In the present specification, the left-right direction of the bumper core material is a direction that coincides with the width direction of the vehicle when the core material is attached to a predetermined position of the vehicle. Further, the vertical direction of the bumper core material is a direction that coincides with the vertical direction of the vehicle when the core material is attached to a predetermined position of the vehicle.
[0016]
When taking a test piece from a bumper core material, it is optional except for a portion up to 15% from each side with respect to the length in the left-right direction of the core material and a specially shaped part to which a turn signal or light is attached. 17 cm in length in the left-right direction from the part (hereinafter also referred to as an effective part of the bumper core material), height: height and thickness of the reinforcement in the vertical direction of the bumper core material, thickness: test of the thickness in the front-rear direction of the bumper core material Collect as many pieces as possible. The length 17 cm in the left-right direction corresponds to the length d of the test piece 1.
[0017]
A compression test is performed until a compressive strain of 70% or more occurs for each of the above test pieces, and a compressive load at 20% strain (F₂₀), 40% strain compression load (F₄₀), 60% strain compression load (F₆₀), And the average value of them is determined as the 20% strain compression load (F₂₀), 40% strain compression load (F₄₀), 60% strain compression load (F₆₀), And from these values, the ratio F₂₀/ F₄₀, Ratio F₆₀/ F₄₀Is calculated.
[0018]
  Of the present inventionBumper core materialInThere is a meat stealing partHaveThe An example of the bumper core material provided with the meat stealing portion is shown in FIGS.
  In the bumper core material shown in FIGS. 3 and 4, a plurality of protrusions are provided on the back surface of the front surface of the core material in parallel in the left-right direction. The front surface portion can have a surface corresponding to the front surface of the core material according to the shape of the bumper skin molded body, a curved shape, an uneven shape, or a shape in which a plurality of holes are provided as a stealing portion. It plays the role as a connection material of the some protrusion part provided in this. 3 and 4, the protrusions are flat, but the shape of the protrusions is not limited to the flat shape, and the bumper core material moves in the vertical direction as it goes backward in the front-rear direction. The design in consideration of the initial rise of the compressive load and the releasability at the time of foam molding, such as a shape in which the thickness in the corresponding direction becomes thinner, is possible.
  3A is a rear view of the effective portion of the bumper core material, and FIG. 3B is a vertical cross section of the effective portion of the bumper core material with respect to the horizontal direction. In FIG. 3, 10 is the bumper core material, and 11 is the bumper. The front part of the core material, 12 indicates the protruding part of the bumper core material, and 13 indicates the meat stealing part. FIG. 4 is a partially enlarged view of FIG. 3B, and in FIG.
[0019]
For example, as shown in FIG. 3, the meat stealing portion 13 refers to a space (cavity) formed inside the bumper core, that is, a portion where only air exists. When the meat stealing portion 13 is formed, the compressive load of the portion composed of the projecting portion 12 and the meat stealing portion 13 is smaller than that of the front portion 11, so that when the bumper core material is compressed in the front-rear direction, the projecting portion Part 12 begins to bend or buckle first. When the bumper core material is further compressed, the projecting portion 12 is further buckled, and continues to be deformed so that the space (cavity) is filled with the destroyed projecting portion 12. As described above, while the protrusion 12 is buckled and broken, the compressive load does not increase greatly. Therefore, a flat portion where the compressive load hardly changes with respect to the change of strain appears in the compression curve. Accordingly, if the strength of the protrusion 12 is increased, the 40% strain compression load (F₄₀) Also increases, and the 40% strain compression load (F₄₀) Etc. can be adjusted, and the length of the flat portion of the compression curve can be adjusted longer by increasing the volume of the meat stealing portion 13 and adjusting the strength of the protrusion against bending. it can. An automobile equipped with a bumper using a bumper core material configured in this way, even if it collides with a pedestrian, does not destroy the pedestrian's legs until they become unrecoverable, Can be absorbed.
[0020]
  In the present invention, the true volume VT (cm of the bumper core material)³) And the volume VV (cm of the meat stealing portion 13)³) Satisfy the following formula (1)Cost.
[Equation 3]
      0.20 ≦ VT / (VT + VV) ≦ 0.50 (1)
[0021]
When VT / (VT + VV) is less than 0.20, it means that the volume VV of the meat stealing portion 13 is too large, and the thickness T of the protruding portion 12 is too thin, and the height H of the protruding portion 12 There is an aspect that is too long. When the thickness of the protruding portion 12 is too thin or the height of the protruding portion 12 is too long, the protruding portion may scatter when it is broken during compression. For example, a compressive load at a low strain of 40 to 60% is applied. There is also a risk that it will be extremely lowered. Also, the impact energy may not be absorbed sufficiently, and the compression load may rise suddenly before the compression load reaches a sufficient strain amount (for example, after 70% strain).
[0022]
When VT / (VT + VV) exceeds 0.50, it means that the volume VV of the meat stealing portion 13 is too small, and the thickness T of the protruding portion 12 is too thick, and the height H of the protruding portion 12 There is an aspect that is too short. When the thickness of the protruding portion 12 is too thick or the height of the protruding portion 12 is too short, a compression curve as shown by the curve b in FIG. 1 is shown, and the compression is performed before absorbing the total impact energy. There is a risk that the load may exceed the magnitude that destroys the pedestrian's leg until it cannot be recovered. In the present invention, the above VT / (VT + VV) is more preferably 0.25 to 0.45.
[0023]
Note that the true volume VT of the bumper core material may be calculated from the dimensions or may be determined by an immersion method. The volume VV of the meat stealing portion 13 may be calculated from the dimensions or may be determined by subtracting the true volume VT determined by the dipping method from the volume calculated from the dimensions (VT + VV). However, in this specification, the target portion for obtaining the VT and VV of the bumper core material is the shape of the reinforcement viewed from the front, except for the portion protruding up and down from the reinforcement when the bumper core material is mounted on an automobile. Only the portion that overlaps, that is, the effective portion of the bumper core material is obtained. Specifically, in FIG. 5, the true volume VT of the bumper core material is obtained based only on the bumper core effective portion 10a (double hatched portion in FIG. 5), and the bumper core material that protrudes up and down from the reinforcement is obtained. The protruding portion 10b is excluded. FIG. 5 is a cross-sectional view showing an example in which a bumper using the bumper core material of the present invention is attached to a reinforcement. In FIG. 5, 16 is a bumper skin, and 18 is a boundary line between the bumper core effective portion 10a and the protruding portion 10b.
[0024]
Further, the volume VV of the meat stealing portion 13 is such that the space (cavity) existing inside is assumed when only the portion overlapping the reinforcement shape seen from the front is virtually covered with the epidermis. Corresponds to volume.
[0025]
  Next, a bumper core material that satisfies the above formula (1)Form ofThe state will be specifically described.
  In the bumper core material of the present invention, as shown in FIG. 3, the protruding portion 12 is formed across the left and right direction of the bumper core material.TheIf the protrusion 12 is formed in this way, the applied impact can be uniformly absorbed in any part of the bumper. However, the present invention is not limited to such a shape. For example, the protruding portion 12 may be formed in a columnar shape or a prismatic shape.
[0026]
  In addition, the protrusion 12 is formed in two or more across the left-right direction of the bumper core material.Important2-10Prefer2-6 are goodThan3-6 are particularly preferable. Even if only one protruding portion 12 is formed, the meat stealing portion 13 can be formed, but there is a possibility that a bumper core material in which a long flat portion stably appears in the above-described compression curve may not be obtained. .
[0027]
  In the present invention, the height H (mm) of the protrusion 13 in the direction corresponding to the longitudinal direction of the bumper core and the thickness T (mm) of the protrusion 12 in the direction corresponding to the vertical direction of the bumper core The ratio H / T is 2 to 10Need3-8Prefer3-6 are goodThanpreferable. When the ratio H / T is less than 2, it means that the thickness T of the protrusion 12 is too thick or the height H of the protrusion 13 is too short. When the thickness T of the protruding portion 12 is too thick, or when the height H of the protruding portion 12 is too short, a compression curve as shown by the curve b in FIG. 1 is shown, and before the total impact energy is absorbed. The compressive load may exceed the magnitude that destroys the pedestrian's leg until it becomes unrecoverable.
[0028]
On the other hand, when the ratio H / T exceeds 10, it means that the thickness T of the protrusion 12 is too thin or the height H of the protrusion 12 is too long. When the thickness T of the protruding portion 12 is too thin or the height H of the protruding portion 12 is too long, the protruding portion may be scattered when it is broken during compression, for example, compression at a low strain of 40 to 60%. There is also a possibility that the load is extremely reduced. Also, the impact energy may not be absorbed sufficiently, and the compression load may rise suddenly before the compression load reaches a sufficient strain amount (for example, after 70% strain). As shown in FIG. 4, the height H of the protrusion is the maximum height in the front-rear direction from the root 17 to the rearmost portion of the protrusion in the bumper core effective portion, and the thickness T of the protrusion is Cross-sectional area S (mm) of the protruding portion of the vertical cross section with respect to the left-right direction of the bumper core material in the bumper core material effective portion²) (T = S / H) obtained by dividing (the area of the portion indicated by the double hatched portion in FIG. 4) by the height H of the protruding portion. In addition, when there is a portion where the height H and / or thickness T of the protruding portion changes when comparing any vertical cross-section with respect to the left-right direction of the bumper core material, It is only necessary that the above H / T relationship is satisfied at 70% or more of the length in the direction.
[0029]
  In the present invention, in addition to the above H / T configuration, the bending load of the foam constituting the protruding portion of the bumper core material is 35 to 400 N.AndFurthermore, it is preferable that it is 35-200N, especially 70-200N. When the bending load is less than 35 N, the compression load does not rise early in the compression test, and the ratio F20 / F40 may be less than 0.7. On the other hand, when the bending load exceeds 400 N, the 40% strain compression load (F40) may be too large.
[0030]
When measuring the bending load of the foam constituting the protruding portion, a test piece having a length of 120 mm, a width of 25 mm, and a height of 20 mm is taken from the protruding portion of the bumper core effective portion, and JIS K 7221 (1984). The maximum bending load measured in accordance with the measuring method and measuring conditions in (3) is defined as the bending load.
[0031]
On the other hand, in the present invention, it is preferable that the bending load of the protrusion itself is 5 to 150 N, more preferably 15 to 75 N, and particularly 20 to 50 N. When the bending load is less than 5N, the compression load does not rise early in the compression test, and the ratio F₂₀/ F₄₀May be less than 0.7. On the other hand, when the bending load exceeds 150 N, the compressive load at 40% strain (F₄₀) May become too large.
[0032]
In addition, when measuring the bending load about the protruding portion itself, a test piece obtained by cutting the protruding portion from the root 17 of the protruding portion of the effective portion of the bumper core material to a length of 120 mm in the left-right direction of the bumper core material, The maximum bending load measured according to the measuring method and measuring conditions of JIS K 7221 (1984) is taken as the bending load. However, the test piece is subjected to a three-point bending test in accordance with JIS K 7221 (1984) with the length of the test piece being 120 mm in the left-right direction of the test piece. The tapering protrusion is also mounted on the support and measured in the same manner.
[0033]
The bumper core material of the present invention has a density of 0.045 to 0.20 g / cm.³, Preferably 0.06-0.19 g / cm³, More preferably 0.075 to 0.19 g / cm³Made of a polyolefin resin foam. The density is 0.045 g / cm³If it is less than that, a flat portion appears in the compression curve, but there is a possibility that the target energy absorption amount cannot be obtained only by the flat portion, and 0.20 g / cm.³Exceeding 40%, the compressive load at 40% strain (F₄₀) May be too large.
[0034]
In the present specification, the density of the bumper core material can be obtained by dividing the weight of the test piece by the volume obtained from the rise in the water level by submerging the test piece (volume obtained by the dipping method). .
[0035]
Examples of the polyolefin resin constituting the polyolefin resin foam include propylene-butene random copolymer, propylene-butene block copolymer, ethylene-propylene block copolymer, ethylene-propylene random copolymer, ethylene-propylene-butene random terpolymer, homopolymer. Polypropylene resins such as polypropylene, low density polyethylene, medium density polyethylene, high density polyethylene, linear low density polyethylene, linear ultra-low density polyethylene, ethylene-vinyl acetate copolymer, ethylene-methyl methacrylate copolymer, ethylene-methacrylic acid Polyethylene resins such as ionomer resins in which the copolymer molecules are cross-linked with metal ions, polybutene-1, polypentene, ethylene Le acid - maleic anhydride terpolymers and the like. The polyolefin resin foam of the present invention includes a foam made of a polyolefin resin containing 30% by weight or more of an olefin component such as a propylene component.
[0036]
Among the polyolefin resins, in the present invention, a polypropylene resin containing a propylene component of 30% by weight or more, further 50% by weight or more, and particularly 80% by weight or more is preferable from the viewpoint of excellent rigidity. Also, a polypropylene resin having a tensile elastic modulus of 1200 MPa or more, further 1350 MPa or more, particularly 1500 MPa or more is most preferable in that it can provide a bumper core material having excellent rigidity and light weight. The upper limit of the tensile elastic modulus is approximately 3000 MPa. Moreover, it is preferable that the bumper core material of the present invention is a polypropylene resin expanded particle molded body formed using these polypropylene resins. Such a polypropylene resin expanded resin molded article is rich in light weight and excellent in impact absorption characteristics, so that the volume of the bumper can be reduced. The polypropylene resin foamed particle molded body can be produced by producing a foamed particle by a conventionally known method, and by a conventionally known in-mold molding method using the foamed particle.
[0037]
As the high-rigidity polypropylene resin having a tensile modulus of 1200 MPa or more, a homopolymer of propylene generally exhibits such high rigidity, and even if it is a copolymer of propylene and another comonomer, its comonomer component Those having an extremely small content tend to exhibit such high rigidity.
[0038]
The tensile elastic modulus of the polypropylene resin is a value obtained by measurement under the following conditions in accordance with JIS K 7161 (1994).
Test piece Test piece 1A type described in JIS K 7162 (1994) (direct molding by injection molding)
Test speed 1mm / min
[0039]
【Example】
Next, the present invention will be described in more detail with reference to the drawings.
[0040]
Example 1
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.14 g / cm³The density shown in Table 1 is produced by producing two expanded polypropylene resin particles, filling the expanded particles into a mold, and steam-heat-molding to form two protrusions in parallel in the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction and made of a polypropylene resin expanded particle molded body was molded. The protrusion has a height H of 32 mm and a thickness T of 8 mm, and the vertical cross-sectional shape of the bumper core material in the left-right direction is rectangular.
[0041]
A test piece having a length of 170 mm in the left-right direction, a length of 100 mm in the vertical direction, and a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction is cut out from an effective portion of the bumper core material (see FIG. 6).₂₀), 40% strain compression load (F₄₀), 60% strain compression load (F₆₀), Ratio F₂₀/ F₄₀, Ratio F₆₀/ F₄₀, VT / (VT + VV), the results of measuring the bending load of the protruding member itself are shown in Table 1.
[0042]
Example 2
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.14 g / cm³The density shown in Table 1 is produced by producing four polypropylene resin expanded particles, filling the expanded particles in a mold, and steam-heat-molding, so that four protrusions are formed in parallel in the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction and made of a polypropylene resin expanded particle molded body was molded. The protrusion has a height H of 32 mm and a thickness T of 8 mm, and the vertical cross-sectional shape of the bumper core material in the left-right direction is rectangular.
[0043]
A test piece having a length of 170 mm in the left-right direction, a length of 100 mm in the vertical direction, and a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction is cut out from an effective portion of the bumper core material (see FIG. 6).₂₀), 40% strain compression load (F₄₀), 60% strain compression load (F₆₀), Ratio F₂₀/ F₄₀, Ratio F₆₀/ F₄₀, VT / (VT + VV), the results of measuring the bending load of the protruding member itself are shown in Table 1.
[0044]
Example 3
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.14 g / cm³The density shown in Table 1 is obtained by producing five polypropylene resin foamed particles, filling the foamed particles into a mold, and steam-heat-molding, so that five protrusions are formed in parallel across the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction and made of a polypropylene resin expanded particle molded body was molded. The protrusion has a height H of 32 mm and a thickness T of 8 mm, and the vertical cross-sectional shape of the bumper core material in the left-right direction is rectangular.
[0045]
Table 1 shows the results of measuring various physical properties of the bumper core material in the same manner as in Example 1.
[0046]
Example 4
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1120 MPa, an apparent density of 0.076 g / cm³The density shown in Table 1 is produced by producing four polypropylene resin expanded particles, filling the expanded particles in a mold, and steam-heat-molding, so that four protrusions are formed in parallel in the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction and made of a polypropylene resin expanded particle molded body was molded. The protrusion has a height H of 32 mm and a thickness T of 8 mm, and the vertical cross-sectional shape of the bumper core material in the left-right direction is rectangular.
Table 1 shows the results of measuring various physical properties of the bumper core material in the same manner as in Example 1.
[0047]
Comparative Example 1
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.13 g / cm³Polypropylene resin foam particles were produced, and using the foam particles, a polypropylene resin foam particle molded body having a length of 100 mm, a width of 170 mm, and a thickness of 38 mm was obtained (see FIG. 6).
[0048]
Table 1 shows the results of measuring various physical properties of the molded body in the same manner as in Example 1. In addition, about the compressive load shown in Table 1, it measured so that the thickness direction of this molded object might be the up-down direction of a test piece, and the penetration direction of the through-hole of a pipe became the vertical direction of this molded object.
[0049]
Comparative Example 2
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.059 g / cm³Polypropylene resin foam particles were produced, and using the foam particles, a polypropylene resin foam particle molded body having a length of 100 mm, a width of 170 mm, and a thickness of 38 mm was obtained (see FIG. 6).
Table 1 shows the results of measuring various physical properties of the molded body in the same manner as in Example 1. In addition, about the compressive load shown in Table 1, it measured so that the thickness direction of this molded object might be the up-down direction of a test piece, and the penetration direction of the through-hole of a pipe became the vertical direction of this molded object.
[0050]
Comparative Example 3
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.14 g / cm³The density shown in Table 1 is produced by producing four polypropylene resin expanded particles, filling the expanded particles in a mold, and steam-heat-molding, so that four protrusions are formed in parallel in the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction and made of a polypropylene resin expanded particle molded body was molded. The projecting portion has a height H of 32 mm and a thickness T of 12 mm, and the vertical cross-sectional shape with respect to the left-right direction of the bumper core material is rectangular.
Table 1 shows the results of measuring various physical properties of the bumper core material in the same manner as in Example 1.
[0051]
Comparative Example 4
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.14 g / cm³The density shown in Table 1 is produced by producing two expanded polypropylene resin particles, filling the expanded particles into a mold, and steam-heat-molding to form two protrusions in parallel in the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction and made of a polypropylene resin expanded particle molded body was molded. The protrusion has a height H of 32 mm and a thickness T of 20 mm, and the vertical cross-sectional shape of the bumper core material in the left-right direction is rectangular.
Table 1 shows the results of measuring various physical properties of the bumper core material in the same manner as in Example 1.
[0052]
Comparative Example 5
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.14 g / cm³The density shown in Table 1 is produced by producing four polypropylene resin expanded particles, filling the expanded particles in a mold, and steam-heat-molding, so that four protrusions are formed in parallel in the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 100 mm in the front-rear direction composed of a molded product of polypropylene resin expanded particles was molded. The protrusion has a height H of 94 mm and a thickness T of 8 mm, and the vertical cross-sectional shape of the bumper core material in the left-right direction is rectangular.
A specimen having a length of 170 mm in the left-right direction, a length of 100 mm in the vertical direction, and a maximum thickness of 100 mm in the front-rear direction is cut out from the bumper core material effective portion of the bumper core material (see FIG. 6).₂₀), 40% strain compression load (F₄₀), 60% strain compression load (F₆₀), Ratio F₂₀/ F₄₀, Ratio F₆₀/ F₄₀, VT / (VT + VV), the results of measuring the bending load of the protruding member itself are shown in Table 1.
[0053]
Comparative Example 6
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1120 MPa, an apparent density of 0.059 g / cm³The density shown in Table 1 is produced by producing four polypropylene resin expanded particles, filling the expanded particles in a mold, and steam-heat-molding, so that four protrusions are formed in parallel in the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction and made of a polypropylene resin expanded particle molded body was molded. The protrusion has a height H of 32 mm and a thickness T of 8 mm, and the vertical cross-sectional shape of the bumper core material in the left-right direction is rectangular.
Table 1 shows the results of measuring various physical properties of the bumper core material in the same manner as in Example 1.
[0054]
Comparative Example 7
Using a polypropylene resin with a tensile modulus of 1440 MPa, an apparent density of 0.14 g / cm³The density shown in Table 1 is produced by producing two expanded polypropylene resin particles, filling the expanded particles into a mold, and steam-heat-molding to form two protrusions in parallel in the left-right direction of the bumper. A bumper core material having a maximum thickness of 38 mm in the front-rear direction and made of a polypropylene resin expanded particle molded body was molded. The protrusion has a height H of 38 mm and a thickness T of 8 mm, and the vertical cross-sectional shape of the bumper core material in the left-right direction is rectangular. Further, rectangular cavities (meat stealing portions) of 150 mm in the left-right direction and 84 mm in the up-down direction were provided on the front surface of the bumper core member at intervals of 40 mm in the left-right direction.
Table 1 shows the results of measuring various physical properties of the bumper core material in the same manner as in Example 1.
[0055]
In the above examples and comparative examples, the apparent density of the expanded particles was prepared as a graduated cylinder containing water at 23 ° C., and left in the graduated cylinder for 2 days under the conditions of relative humidity 50%, 23 ° C. and 1 atm. The volume V1 (cm) of the expanded particles that can be read from the rise in the water level by sinking 500 or more expanded particles (weight W1 of the expanded particles) using a wire mesh or the like.^Three) Was obtained by dividing the weight W1 (g) of the expanded particle group placed in the graduated cylinder (W1 / V1).
[0056]
[Table 1]

[0057]
【The invention's effect】
The bumper core material of the present invention has a 20% strain compression load (F) in a compression test under specific conditions.₂₀) And 40% strain compression load (F₄₀F)₂₀/ F₄₀Is 0.75 to 1.30, and compressive load at 60% strain (F₆₀) And 40% strain compression load (F₄₀F)₆₀/ F₄₀0.75 to 1.30, so that even when the vehicle collides with a pedestrian at a relatively high speed, it does not generate an impact force that destroys the pedestrian's leg to a state where it cannot be recovered. Can absorb collision energy.
[0058]
When the bumper core material of the present invention is made of a polypropylene resin foamed particle molded article, the above properties are more excellent, and when it is made of a polypropylene resin having a tensile elastic modulus of 1200 MPa or more, it is even lighter, The volume is small.
[0059]
In the bumper core material of the present invention, 40% strain compression load (F₄₀) Is 1 to 3 kN, the pedestrian's leg can be more reliably protected.
[0060]
In the bumper core material of the present invention, the true volume VT (cm of the bumper core material)³) And the volume VV (cm³) Ratio VT / (VT + VV) determined byAnd,andProtruding members with dimensions within a specific range are providedBecauseThe pedestrian's leg can be protected more reliably.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an explanatory diagram of a compression strain-compression load curve of a bumper core material.
FIG. 2 is an explanatory diagram of a compression test of a bumper core material of the present invention.
3A is a rear view of an effective portion of the bumper core material, and FIG. 3B is a vertical cross section of the effective portion of the bumper core material with respect to the left-right direction.
FIG. 4 is an enlarged view of a protruding portion having a vertical cross section with respect to the left-right direction of an effective portion of the bumper core material.
FIG. 5 is a vertical cross section showing an example in which a bumper using the bumper core material of the present invention is attached to a reinforcement.
FIG. 6 is an explanatory diagram of the shape of a bumper core material test piece in Examples and Comparative Examples of the present invention.
[Explanation of symbols]
a, b, c compression curves
1 Test piece
2 70mm diameter pipe
3 Test specimen support
4 Compression device
10 Bumper core material
11 Front part of bumper core
12 Bumper core protrusion
13 Meat stealing part

Claims

A bumper core material comprising a polyolefin resin foam having a density of 0.045 to 0.20 g / cm ^{3, wherein} the core material has a maximum thickness in the front-rear direction of 15 cm or less, and the core material protrudes in the left-right direction. Two or more portions are formed, and in the protruding portion, a height H (mm) in a direction corresponding to the front-rear direction of the core material and a thickness T (mm) in a direction corresponding to the vertical direction of the core material, The ratio H / T is 2 to 10, the bending load of the foam constituting the protruding portion is 35 to 400 N, the true volume VT (cm ³ ) of the core material and the volume VV of the meat stealing portion ( cm ³ ) satisfies the following formula (1), and when a compression test using a pipe having a diameter of 70 mm (test speed: 500 mm / min) is performed, the compression load at 20% strain (F20) and 40% Ratio F20 / F40 to Compressive load at strain (F40) is 0.75 Is .30, bumper core material the ratio of the 60% strain at a compressive load (F60) and 40% strain at a compressive load (F40) F60 / F40 is characterized in that it is a 0.75 to 1.30.

2. The bumper core material according to claim 1, wherein the polyolefin resin foam is a polypropylene resin foam particle molded body.

The bumper core material according to claim 1 or 2, wherein the 40% strain compression load (F40) is 1 to 3 kN.

Bumper core material according to any one of claims 1-3, wherein the bending load of one of the protrusions its over in the lateral direction of the bumper core material is 5～150N.

The bumper core material according to any one of claims 1 to 4 , wherein the polyolefin resin foam is made of a polypropylene resin having a tensile elastic modulus of 1200 MPa or more.