JP4024913B2 - Cap and container sealing structure - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、容器口部に薄肉金属製のキャップを装着してなるキャップと容器の密封構造に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、この種の密封構造としては、図6に示すピルファープルーフ構造が知られている。
この密封構造において、容器1の口部1aは、その外周にねじ山1bと、周方向に連続するビード部(膨出部)1cとを備えている。一方、キャップ2は、頂板部2aの裏面にパッキン3を備えると共に、頂板部2aの周縁から垂下する側胴部2bに、切口2cとブリッジ2d,2eとを交互に形成してなる周方向に連続する第1の分離部2fと、最も幅広のブリッジ2eの一端からキャップ2の下端まで延在する第2の分離部2gとを備えている。
【0003】
このピルファープルーフ構造では、キャップ2を容器1の口部1aに取り付ける工程(キャッピング工程)とキャップ2の側胴部2bにねじを形成する工程(ねじ形成工程)とを同時に行うことができる。
すなわち、押圧面7aを平坦面としたプレッシャーヘッド7により容器1の口部1aに外装したキャップ2の頂板部2a及びパッキン3を押圧しつつ、スレッドローラ6によりねじ山1bに対向する領域を押圧変形させてねじ溝2hを形成し、さらに、キャップ2の下端部を屈曲させてビード部1cの下端部と係合する係合部2iを形成する。
【0004】
上記のようにプレッシャーヘッド7により頂板部2aを押圧すると、頂板部2aと口部1aの先端との間でパッキン3が弾性的に圧縮されて厚みが減少する。ねじ山1bの形成後にプレッシャーヘッド7による押圧を解除すると、圧縮されたパッキン3はもとの厚みまで弾性的に復元しようとする。しかし、キャップ2は係合部2iとビード部1cの係合により上方(矢印A)への移動が拘束されているため、上記パッキン3の弾性的な復元はキャップ2の頂板部2aにより拘束される。よって、プレッシャーヘッド7による押圧を解除した後もパッキン3は圧縮状態に保持される。そのため、パッキン3は口部1aの先端面1dに密着し、これによって容器1内部の気密性が確保される。
【0005】
開栓時に、キャップ2を握って矢印Rで示す方向に回転すると、第1の分離部2fにおいて幅広のブリッジ2eを除くすべてのブリッジ2dが上下に分断されると共に、第1の分離部2fよりも下側の部分(バンド部2j)が第2の分離部2gを境に左右に引き裂かれる。その結果、図7に示すように、上記ブリッジ2eを介してバンド部2jがつながった状態でキャップ2が口部1aから外れる。その後、バンド部2jを分離すれば、ねじ山1bとねじ溝2hとの係合により、キャップ2を口部1aに着脱することができる。
【0006】
一般に、密閉構造形成後輸送、貯蔵等を経てユーザーの手元に届いた状態での開封のためにキャップ2に加える必要があるトルク(開栓トルク)は5kg・cm〜25kg・cmの範囲に設定することが好ましい。5kg・cm未満であると開栓トルクが小さすぎてそれ以前は未開封であったことが確認できず、ユーザーは不安感を感じる。一方、25kg・cm以上であると開栓トルクが大き過ぎて開栓が困難となる。
【0007】
上記図6に示すピルファープルーフ構造の場合、開栓トルクの最大値は上記ブリッジ部2dを切断する際に必要となるトルクであり、その値は13kg・cm程度である。よって、このピルファープルーフ構造であれば、いわゆるピルファープルーフ性が得られ、ユーザーが不安感を感じることがなく、かつ、開栓可能なトルク値となる。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】
上記ピルファープルーフ構造のようにキャッピング工程とねじ形成工程を同時に行えば、キャップを回転させて容器口部に螺合する必要がないためキャッピング工程を高速化することができる。しかし、近時、以下の理由よりピルファープルーフ構造のキャップ2からバンド部2jをなくしたいという要求が高まっている。
【0009】
まず、近年、ガラス製ビン等の容器においては、リサイクルの必要性が高まっているが、上記ピルファープルーフ構造では、ブリッジ2dの分断時に幅広のブリッジ2eまで分断されてしまうと、開栓後の容器1にバンド部2jが残留することがある。この場合、容器1をリサイクルに供するには、容器1とは材質の異なるバンド部2jを煩雑な手作業により除去することが必要となる。
【0010】
また、上記図7に示すように、正常に開栓した場合、キャップ2にはブリッジ部2eを介してバンド部2jがつながっているが、このバンド部2jを分離するためにブリッブ2eを捩って切断しようとすると、手を怪我するおそれがある。
【0011】
さらに、上記バンド部2jは、上記ピルファープルーフ性を確保するためのものであるが、いったん開封した後は不要となるため、材料費の低減、省資源の観点からもバンド部2jをなくすことが望まれる。
【0012】
そこで、本発明者は、ピルファープルーフ構造のキャップ2の側胴部2bからブリッジ部2jをなくした密封構造を、平坦な押圧面7aを有するプレッシャーヘッドを使用して製作し、その開栓トルクを測定した。その結果、下記の表1に示すように、密封構造形成直後の開栓トルクが平均5.7kg・cm、密封構造形成後2日経過した時点での開栓トルクが平均7.7kg・cmであった。なお、表1において“○”は左端の欄の開栓トルクの値の範囲に含まれる実験結果を示している。また、ヘッド荷重とは、プレッシャーヘッド7を口部1aに外装したキャップ2の頂板部2aに押圧する力である。
輸送、貯蔵等のために密閉構造形成後の容器を積み上げた状態で放置すると、開栓トルクは平均5kg・cm程度低下する。よって、表1に示す開栓トルクでは、この低下分を考慮するとユーザーの手元に届いた時点での開栓トルクの平均値は、上記した開栓トルクの設定範囲(5kg・cm〜25kg・cm)に含まれなくなる。このように、従来のピルファープルーフ構造から単にバンド部2jをなくすだけでは、十分な開栓トルクが得られず、消費者等がキャップを開栓した際に、初めての開栓であるという感覚が得られず実用化することができない。
【0013】
【表1】
【0014】
上記のような開栓トルクの低下は、上記係合部2iを含むバンド部2jをなくしたことに起因するものである。
すなわち、図8(A)に示すように、スレッドローラ6が当接している間はキャップ2の側胴部2bは口部1aのねじ山1bに密着しているが、図8(B)に示すようにスレッドローラ6が離れると、キャップ2自体が有する弾性によりキャップ2の側胴部2bは口部1aから離れる(スプリングバック)。この図8(B)の状態では、ねじ山1bとねじ溝2hの間には0.25mm程度の隙間δが存在している。そして、スレッドローラ6によるねじ溝2hの形成が終了してプレッシャーヘッド7がキャップ2から離れると、プレッシャーヘッド7により圧縮されていたパッキン3が弾性的にもとの厚みに復元しようとするため、キャップ2は上方に移動しようとする。
上記したようにピルファープルーフ構造では、ビード部1cと係合部2iの係合によりキャップ2の上方への移動が拘束されるが、バンド部2jをなくした構造では、上記隙間δの分だけキャップ2は上方に移動し、図8(C)に示すように、ねじ山1bとねじ溝2hが係合することによりキャップ2の移動が拘束される。よって、バンド部2jをなくした構造では、キャッピング工程の終了時点でのパッキン3の圧縮量が上記隙間δの分だけピルファープルーフ構造の場合よりも少ない。このようにパッキン3の圧縮量が少ないと、パッキン3がもとの厚みに復元することによって生じるキャップ2を口部1aへ締め付ける力が低下し、開栓トルクが小さくなり、輸送時等の積み上げによる開栓トルクの低下も大きい。
従って、ピルファープルーフ構造からバンド部2jをなくした構造を実用化するには、上記パッキン3の圧縮量の減少に相当する分の開栓トルクを、何らかの方法で補う必要がある。
【0015】
なお、図9に示すように、予めねじ溝5aを形成したキャップ(ねじキャップ5)を容器1の口部1aに取り付けることにより、容器1内を密封し、ねじキャップ5及び口部1aの外周に、分離用のミシン目8aを設けたキャップシール8を外装した構造が従来より知られている。この構造では、キャップは上記ピルファープルーフ構造のようなバンド部を備えていない。
しかし、この密封構造では、キャップ5を容器1の口部1aに螺合する必要があり、キャッピング工程の高速化を図ることができない。また、この密封構造では、キャップ5自体の強度を確保するために板厚の厚い材料を使用する必要があり、材料コストが増大する。
【0016】
本発明は、上記従来のキャップと容器の密封構造における問題を解決するためになされたものであり、従来のピルファープルーフ構造のようなバンド部のないキャップを使用し、かつ、キャッピング工程とねじ形成工程を同時に行う密封構造において、充分な開栓トルクを保持できるようにすることを課題としている。
【0017】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明は、容器口部にパッキンを介在させて薄肉金属製のキャップを外装し、キャップの頂板部とパッキンを容器口部の先端に押圧しつつ、キャップの側胴部の容器口部外周のねじ山と対向する領域を押圧変形させてねじ溝を形成するキャップと容器の密封構造において、上記キャップの側胴部の下端部を上記容器口部に対して非係合とすると共に、上記キャップの頂板部の周縁を押圧変形させてテーパ角度が10°〜16°である下向きに屈曲する屈曲部を形成し、この屈曲部が変形前の位置に弾性的に復帰しようとする力がキャップの締付力として作用するようにしたことを特徴としている。
【0018】
本発明では、キャップの頂板部の周縁を押圧変形させてテーパ角度が10°〜16°である下向きに屈曲する屈曲部を形成しているため、圧縮されたパッキンがもとの厚みに復元しようとする力に加えて、屈曲部が変形前の位置に弾性的に復帰しようとする力がキャップの締付力として作用する。よって、側胴部の下端部を容器口部と非係合としているのにもかかわらず、十分な開栓トルクを得られ、従来のピルファープルーフ構造のようにバンド部及び係合部を設ける必要がない。
【0019】
上記キャップの側胴部の下端部を、径方向外向き又は内向きに湾曲させてカール部を形成してもよい。この場合、下端部に鋭利な切り口等がないため、開封時等に手を切るおそれがなく安全である。
【0020】
容器口部外周に、ねじ山よりも下方側にビード部を設け、かつ、容器のねじ山の下方側の先端と上記ビード部の上端との間に隙間を設けてもよい。この場合、ねじ山の下方側の先端と対応する部分のキャップの側胴部は、未開封であればねじ溝と反対方向に窪み、開封済みであれはねじ溝と同方向に膨出するため、キャップが未開封か否かを視覚的に確認することができる。
【0021】
【発明の実施の形態】
次に、図1及び図2に示す本発明の実施形態について説明する。
本実施形態に係るキャップ10と容器1の密封構造は、キャッピング工程とねじ形成工程を同時に行うようにしたものであり、かつ、キャップ10の下端にはピルファープルーフ構造の場合のようなバンド部を設けていない。
なお、容器1は、図6に示したピルファープルーフ構造の場合と同一であるので、同一の要素には同一の符号を付して説明を省略する。
【0022】
キャップ10はアルミニウム等の薄肉金属により形成され、円板状の頂板部10aと、この頂板部10aの周縁から垂下する側胴部10bとを備えている。側胴部10bの上端部側を縮径して環状凹部10cが設けてあり、この環状凹部10cと頂板部10aとの間に開栓時に把持するためのローレット部10dが形成されている。また、頂板部10aの裏面にはパッキン11が装着されている。さらに、側胴部10bの下端部を内向きに湾曲させてカール部10eが形成されている。図2に示すように、容器1の口部1aに装着する前のキャップ10には、ねじ溝は設けられていない。
【0023】
本実施形態の密封構造を形成するには、まず、頂板部10aの裏面にパッキン11を装着したキャップ10を容器1の口部1aに外装する。プレッシャーヘッド12により、頂板部10a及びパッキン11を口部1aの上端面1dを所定のヘッド荷重Fで押圧する。この状態でキャップ10の側胴部10bに押し付けたスレッドローラ6を口部1aのねじ山1bをなぞるように移動させ、側胴部10bのねじ山1bに対応する領域を押圧変形させてねじ溝10fを形成する。その後、図1に示すように、キャップ10の側胴部10bには、キャップシール8を外装する。
【0024】
図2及び図3に示すように、上記プレッシャーヘッド12のキャップ10との当接面は、円形の平坦面12aの全周縁に所定のテーパ角度θをなす平坦なテーパ面12bを設けてなる。そのため、頂板部10aの周縁はテーパ面12bにより押圧されて弾性的に屈曲し、頂板部10aの平坦な中央部10hの全周に上記テーパ角度θに対応する角度をなして下向きに延在する屈曲部10gが形成される。
なお、図4に示すようにテーパ面12bを曲率半径r1が20〜25mm程度の曲面としてもよい。
【0025】
上記スレッドローラ6によるねじ形成工程は、従来のピルファープルーフ構造の場合と同様であり、上記図8(A)〜(B)において説明したように、上記スレッドローラ6が側胴部10bの下端から離れ、かつ、プレッシャーヘッド12を除去すると、圧縮されたパッキン11がもとの厚みに弾性的に復帰しようとする力により、キャップ10がねじ山10bとねじ溝10fの間の隙間δ(図8(B)参照)の分だけ上昇する。そして、この上昇分だけパッキン3がもとの厚みに復元しようとする力が低下し、その分だけキャップ2の締付力が低下することになる。
しかし、本実施形態では、上記のように頂板部10aの周縁を弾性変形させて形成した屈曲部10gが、図1において矢印Bで示すように、中央部10hとの接続部分10iを支点として変形前の位置、すなわち頂板部10aの中央部10hと同一平面の位置に弾性的に復帰しようとする。すなわち、屈曲部10gは、いわばばねとして機能し、この屈曲部10gが生じるばね力はキャップ10の締付力として作用する。
このように本実施形態では、圧縮されたパッキン11がもとの厚みに弾性的に復元しようとするが、上記屈曲部10gがもとの位置に弾性的に復帰しようとするばね力がキャップ10の締付力として作用する。よって、上記隙間δの分だけパッキン11の圧縮量が減少することによって生じるキャップ10の締付力の低下は、上記屈曲部10gのばね力により補われる。
【0026】
開封時には、上記のように口部1aに装着されたキャップ10を握って矢印R方向に回転すると、ねじ溝10fがねじ山1bに沿って移動しつつ上昇する。また、キャップ10の回転に伴って、キャップシール8が分離部8aで捩切られる。この際、上記屈曲部10gのばね力がキャップ10の締付力として作用するため、図6に示すピルファープルーフ構造における係止部2iのような側胴部10bの下端を口部1aに係合する構造を設けていないにもかかわらず、十分な開栓トルクを得ることができる。また、パッキン11のみでなく屈曲部10gのばね力により開栓トルクを得ているため、密封構造形成後の輸送、貯蔵等のために高温状態やキャップ10の頂板部10aに荷重を載置した状態となることによりパッキン11がクリープ変形等を起こした場合にも開栓トルクの低下を抑制することができる。さらに、輸送時の振動等による開栓トルクの低下も防止される。
【0027】
なお、上記のようにキャップ10の下端部にはカール部10eを形成しており、鋭利な切り口等はない。よって、上記開封時や開封後のキャップ10の着脱時に手を切るおそれがなく安全である。カール部10eはキャップ10の下端部を外向きに湾曲させることにより形成してもよい。
【0028】
本発明の効果を確認するために種々の実験を行った。
まず、テーパ角度θ(図3参照)が10°、13°及び16°の3種類のプレッシャーヘッド12を用意し、これらを使用して上記実施形態の密封構造を形成した。以下の実験ではいずれもパッキン11としてハイシート工業株式会社製の商品名PETハイシート200T(非圧縮時の厚みが2mm)を使用した。また、ヘッド荷重Fは150kgとした。
【0029】
テーパ角度θ=10°,13°,16°のそれぞれについて密封構造形成し、直後及び室温で1週間経過した後の開栓トルクを測定した。テーパ角度θが10°の場合の測定結果を表2、テーパ角度θが13°の場合の測定結果を表3、テーパ角度θが16°の場合の測定結果を表4に示す。
【0030】
【表2】
【0031】
【表3】
【0032】
【表4】
【0033】
上記表1から表4より明らかなように、テーパ角度θ=10°,13°,16°のいずれについても、開栓トルクの平均値及び個々のサンプルの開栓トルクの範囲は、10kg・cm〜20kg・cmの範囲にあり、上記輸送等による5kg・cm程度の開栓トルクの低下があった場合でも、上記ユーザーに不安感を与えない開栓トルクの設定範囲(5kg・cm〜25kg・cm)に含まれる。このように、テーパ角度θ=10°、13°,16°に設定すれば、開栓トルクを好適な範囲に設定できる。
なお、密封構造の形成直後よりも1週間経過後の方が開栓トルクが高いのは、パッキン11の容器口部1aに対する密着度が向上するからである。
【0034】
テーパ角度θが13°の場合について積圧荷重試験を行った。
この積圧荷重試験は、密封構造を形成後にキャップ10の上方から容器1本について20kg、40kgの2種類の荷重をかけ、温度を40°Cとした状態で放置し、3日後の開栓トルクを測定するものである。測定結果を表5に示す。
【0035】
【表5】
【0036】
この表5に示すように、積圧荷重試験後の開栓トルクは平均値で11.3kg・cm(40kg/本)、12.7kg・cm(20kg/本)であった。この積圧荷重試験の結果と、上記表3に示すテーパ角度θ=13°で室温放置の場合を比較すると、開栓トルクの低下は認められるものの、上記開栓トルクの設定範囲(10kg・cm〜20kg・cm)に止まっている。よって、本発明では、キャップ10に負荷がかかる状態や高温状態で放置されても、開栓トルクが好適な範囲に維持されることが確認できる。
【0037】
テーパ角度θ=10°,13°,16°について輸送試験を行った。
この輸送試験では、容器1に水道水を入れて密封構造を形成したものを12本用意して1個のダンボール箱に入れて、大阪−東京間でトラック便で1往復及び2往復輸送した後の開栓トルクを測定した。測定結果を表6に示す。
【0038】
【表6】
【0039】
この表6と上記表2から表4を比較すると、テーパ角度θが10°、13°及び16°のいずれの場合についても輸送による開栓トルクの低下が認められるが、輸送後開栓トルクはユーザーが不安感を感じない範囲の開栓トルク(5kg・cm〜25kg・cm)に止まっている。よって、本発明の密封構造であれば、輸送時の振動等による開栓トルクの低下を抑制できることが確認できる。
【0040】
以上の実験より、プレッシャーヘッドのテーパ角度θは10°〜16°程度の範囲に設定すれば、開栓トルクが好適な範囲となることが確認できる。
なお、表2から表4より明らかなように、テーパ角度θが大きくなると開栓トルクが増加し、テーパ角度θが小さくなると開栓トルクが減少する傾向があるため、テーパ角度θを5°〜20°程度の範囲に設定すれば開栓トルクが上記好適な範囲となることが推察される。
【0041】
なお、本発明は、上記実施形態に限定されるもではなく、種々の変形が可能である。
例えば、上記実施形態では、容器1に形成したねじ山1bは、ビード部1bの上端まで連続しているが、図5(A)に示すように、このねじ山1bは、ビード部1cに達する途中で途切れ、ねじ山1bの下方側の先端1eと上記ビード部の上端との間に隙間sが存在していてもよい。この場合、図5(B)に示すように、ねじ山1bの下方側の先端に到達したスレッドローラ6は矢印Cで示すように上昇し、上段のねじ山1bに係止される。その結果、開放前は、側胴部10bの図5(B)において10kで示す側胴部10bのねじ山1bの先端1eに対応する領域がねじ溝10fとは反対方向(容器1側)に窪んだ状態となる。そして、開栓時にキャップ10を矢印R方向に回転させると、この窪んだ領域10kは、容器1のねじ山1bによりねじ溝10fの窪む方向と同方向(外向き)に膨出する。よって、容器1のねじ山1bをかかる構造とすれば、領域10kが窪んでいれば未開封、領域10kが窪んでいなければ開封済みである。すなわち、この場合、キャップ10の領域10kを見ることにより未開封か否かを視覚で確認することができる。
【0042】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、本発明にかかるキャップと容器の密封構造では、キャップの頂板部の周縁を押圧変形させてテーパ角度が10°〜16°である下向きに屈曲する屈曲部を設けているため、この屈曲部が変形前の位置に弾性的に復帰しようとする力によりキャップの締付力が高まる。よって、ユーザーがそれ以前未開封であったことを確認できないという不安感を感じることのない十分な開栓トルクが得られる。よって、側胴部の下端部が容器口部と非係合としているのにもかかわらず、従来のピルファープルーフ構造のようにバンド部及び係合部を設ける必要がない。また、本発明の密封構造は、キャッピング工程とねじ形成工程を同時に行うものであるため、キャッピング工程の高速化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の実施形態に係る密封構造を示す部分断面正面図である。
【図2】 封止前のキャップと容器の部分断面分解正面図である。
【図3】 プレッシャーヘッドを示す部分断面図である。
【図4】 プレッシャーヘッドの他の例を示す部分断面図である。
【図5】 (A)は本発明の変形例にかかる容器の口部を示す部分側面図、(B)は本発明の変形例に係る密閉構造を示す部分断面正面図である。
【図6】 従来の密封構造の一例を示す部分断面正面図である。
【図7】 開栓後の従来のキャップを示す正面図である。
【図8】 (A)、(B)及び(C)はねじ形成工程を説明するための部分概略断面図である。
【図9】 従来の密封構造の他の一例を示す部分断面正面図である。
【符号の説明】
1 容器
1a 口部
1b ねじ山
10 キャップ
10a 頂板部
10b 側胴部
10e カール部
10f ねじ溝
10g 屈曲部
10h 中央部
10i 接続部
11 パッキン[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a cap and container sealing structure in which a thin metal cap is attached to a container mouth.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, a pilfer proof structure shown in FIG. 6 is known as this type of sealing structure.
In this sealed structure, the
[0003]
In this pilfer proof structure, the step of attaching the
That is, while pressing the top plate portion 2a of the
[0004]
When the top plate portion 2a is pressed by the pressure head 7 as described above, the
[0005]
When the
[0006]
Generally, the torque (opening torque) that needs to be applied to the
[0007]
In the case of the pilfer proof structure shown in FIG. 6, the maximum value of the opening torque is a torque required when cutting the
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
If the capping step and the screw forming step are performed simultaneously as in the pilfer proof structure, it is not necessary to rotate the cap and screw it into the container mouth portion, so that the capping step can be speeded up. However, recently, there is an increasing demand for eliminating the band portion 2j from the
[0009]
First, in recent years, the need for recycling is increasing in containers such as glass bottles. However, in the above pilfer-proof structure, if the
[0010]
As shown in FIG. 7, when the cap is normally opened, the band portion 2j is connected to the
[0011]
Furthermore, although the band part 2j is for ensuring the pill fur proof property, it becomes unnecessary after being opened once, so the band part 2j is eliminated from the viewpoint of reducing material costs and saving resources. Is desired.
[0012]
Accordingly, the present inventor manufactured a sealing structure in which the bridge portion 2j is eliminated from the
If the containers with the sealed structure formed are stacked for transportation, storage, etc., the opening torque decreases by about 5 kg · cm on average. Therefore, in the opening torque shown in Table 1, taking into account this decrease, the average opening torque when reaching the user's hand is the setting range of the opening torque described above (5 kg · cm to 25 kg · cm). ) Will not be included. As described above, simply removing the band portion 2j from the conventional pilfer-proof structure does not provide a sufficient opening torque, and it is the first time that consumers open the cap when opening the cap. Cannot be obtained and cannot be put into practical use.
[0013]
[Table 1]
[0014]
The reduction in the opening torque as described above is due to the elimination of the band portion 2j including the engagement portion 2i.
That is, as shown in FIG. 8A, while the
As described above, in the pilfer-proof structure, the upward movement of the
Therefore, in order to put into practical use a structure in which the band portion 2j is eliminated from the pilfer proof structure, it is necessary to compensate for the opening torque corresponding to the decrease in the compression amount of the
[0015]
In addition, as shown in FIG. 9, the inside of the container 1 is sealed by attaching the cap (screw cap 5) which formed the screw groove 5a beforehand to the
However, in this sealing structure, it is necessary to screw the
[0016]
The present invention has been made to solve the above-described problems in the conventional cap-container sealing structure, uses a cap without a band portion, such as a conventional pill fur proof structure, and uses a capping process and a screw. An object of the present invention is to maintain a sufficient opening torque in a sealing structure in which the forming process is performed simultaneously.
[0017]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-mentioned problems, the present invention covers a cap made of thin metal with a packing interposed in a container mouth, and presses the top plate portion and packing of the cap against the tip of the container mouth while In a sealing structure of a cap and a container in which a thread groove is formed by pressing and deforming a region of the body portion facing the outer periphery of the container mouth portion, the lower end portion of the side body portion of the cap is not in contact with the container mouth portion. In addition to the engagement, the peripheral edge of the top plate portion of the cap is pressed and deformed to form a bent portion that bends downward with a taper angle of 10 ° to 16 °, and the bent portion is elastically moved to a position before the deformation. It is characterized in that the force to return acts as a tightening force of the cap .
[0018]
In the present invention, the peripheral edge of the top plate portion of the cap is pressed and deformed to form a bent portion that bends downward with a taper angle of 10 ° to 16 °. Therefore , the compressed packing will be restored to the original thickness. In addition to the force described above, a force for elastically returning the bent portion to the position before the deformation acts as a cap clamping force. Therefore, despite the fact that the lower end portion of the side body portion is not engaged with the container mouth portion, a sufficient opening torque can be obtained and the band portion and the engaging portion are provided as in the conventional pill fur proof structure. There is no need.
[0019]
The lower end portion of the side body portion of the cap may be curved radially outward or inward to form a curled portion. In this case, since there is no sharp cut or the like at the lower end, there is no risk of cutting the hand when opening or the like, which is safe.
[0020]
A bead portion may be provided on the outer periphery of the container mouth portion below the screw thread, and a gap may be provided between the tip of the container screw thread on the lower side and the upper end of the bead portion. In this case, the side body portion of the cap corresponding to the tip on the lower side of the screw thread is recessed in the opposite direction to the screw groove if unopened, and bulges in the same direction as the screw groove if opened. It can be visually confirmed whether or not the cap is unopened.
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Next, the embodiment of the present invention shown in FIGS. 1 and 2 will be described.
The sealing structure of the
In addition, since the container 1 is the same as the case of the pilfer proof structure shown in FIG. 6, the same code | symbol is attached | subjected to the same element and description is abbreviate | omitted.
[0022]
The
[0023]
In order to form the sealing structure of the present embodiment, first, the
[0024]
As shown in FIGS. 2 and 3, the contact surface of the
Incidentally, the
[0025]
The thread forming process by the
However, in the present embodiment, the
As described above, in this embodiment, the compressed packing 11 tries to elastically restore the original thickness, but the spring force that the
[0026]
At the time of opening, when the
[0027]
In addition, the
[0028]
Various experiments were conducted to confirm the effects of the present invention.
First, three types of pressure heads 12 having a taper angle θ (see FIG. 3) of 10 °, 13 °, and 16 ° were prepared, and the sealing structure of the above embodiment was formed using them. In the following experiments, trade name PET high sheet 200T manufactured by High Sheet Industry Co., Ltd. (thickness when uncompressed is 2 mm) was used as the packing 11. The head load F was 150 kg.
[0029]
A sealing structure was formed for each of the taper angles θ = 10 °, 13 °, and 16 °, and the opening torque was measured immediately and after one week at room temperature. Table 2 shows the measurement results when the taper angle θ is 10 °, Table 3 shows the measurement results when the taper angle θ is 13 °, and Table 4 shows the measurement results when the taper angle θ is 16 °.
[0030]
[Table 2]
[0031]
[Table 3]
[0032]
[Table 4]
[0033]
As apparent from Table 1 to Table 4, the average value of the opening torque and the opening torque range of each sample are 10 kg · cm for any of the taper angles θ = 10 °, 13 °, and 16 °. Even if there is a decrease in opening torque of about 5 kg · cm due to the transportation, etc., the opening torque setting range that does not give the user anxiety (5 kg · cm to 25 kg · cm cm). Thus, if the taper angle θ is set to 10 °, 13 °, or 16 °, the opening torque can be set within a suitable range.
The reason why the opening torque is higher after one week has elapsed than immediately after the formation of the sealing structure is that the degree of adhesion of the packing 11 to the
[0034]
A cumulative load test was conducted when the taper angle θ was 13 °.
In this accumulative load test, two types of loads of 20 kg and 40 kg are applied to one container from above the
[0035]
[Table 5]
[0036]
As shown in Table 5, the average opening torque after the load load test was 11.3 kg · cm (40 kg / piece) and 12.7 kg · cm (20 kg / piece). Comparing the results of this pressure load test and the case of standing at room temperature with the taper angle θ = 13 ° shown in Table 3 above, although a decrease in the opening torque is observed, the setting range of the opening torque (10 kg · cm ~ 20kg · cm). Therefore, in the present invention, it can be confirmed that the opening torque is maintained in a suitable range even when the
[0037]
Transport tests were conducted for taper angles θ = 10 °, 13 °, and 16 °.
In this transportation test, twelve water-sealed structures are prepared by putting tap water into the container 1, put in one cardboard box, and transported between Osaka and Tokyo by truck flight once and twice. The opening torque was measured. Table 6 shows the measurement results.
[0038]
[Table 6]
[0039]
When Table 6 is compared with Table 2 to Table 4 above, a decrease in the opening torque due to transportation is observed for each of the taper angle θ of 10 °, 13 °, and 16 °. The opening torque (5 kg · cm to 25 kg · cm) is within a range where the user does not feel uneasy. Therefore, if it is the sealing structure of this invention, it can confirm that the fall of the opening torque by the vibration at the time of transportation, etc. can be suppressed.
[0040]
From the above experiment, it can be confirmed that if the taper angle θ of the pressure head is set in a range of about 10 ° to 16 °, the opening torque becomes a suitable range.
As apparent from Tables 2 to 4, the opening torque increases as the taper angle θ increases, and the opening torque tends to decrease as the taper angle θ decreases. It is presumed that the opening torque will be in the above-mentioned preferable range if it is set in the range of about 20 °.
[0041]
In addition, this invention is not limited to the said embodiment, A various deformation | transformation is possible.
For example, in the above embodiment, the
[0042]
【The invention's effect】
As is apparent from the above description, the sealing structure of the cap and the container according to the present invention is provided with a bent portion that bends downward with a taper angle of 10 ° to 16 ° by pressing and deforming the periphery of the top plate portion of the cap. Therefore, the tightening force of the cap is increased by the force with which the bent portion elastically returns to the position before the deformation. Therefore, sufficient opening torque can be obtained without feeling uneasy that the user cannot confirm that it has not been opened before. Therefore, it is not necessary to provide the band part and the engaging part unlike the conventional pill fur proof structure, although the lower end part of the side body part is not engaged with the container mouth part. Further, since the sealing structure of the present invention performs the capping process and the screw forming process at the same time, the capping process can be speeded up.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a partial cross-sectional front view showing a sealing structure according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a partially sectional exploded front view of a cap and a container before sealing.
FIG. 3 is a partial cross-sectional view showing a pressure head.
FIG. 4 is a partial cross-sectional view showing another example of the pressure head.
5A is a partial side view showing a mouth portion of a container according to a modification of the present invention, and FIG. 5B is a partial sectional front view showing a sealing structure according to the modification of the present invention.
FIG. 6 is a partial sectional front view showing an example of a conventional sealing structure.
FIG. 7 is a front view showing a conventional cap after opening.
FIGS. 8A, 8B, and 8C are partial schematic cross-sectional views for explaining a screw forming step.
FIG. 9 is a partial sectional front view showing another example of a conventional sealing structure.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (3)
上記キャップの側胴部の下端部を上記容器口部に対して非係合とすると共に、上記キャップの頂板部の周縁を押圧変形させてテーパ角度が10°〜16°である下向きに屈曲する屈曲部を形成し、この屈曲部が変形前の位置に弾性的に復帰しようとする力がキャップの締付力として作用するようにしたことを特徴とするキャップと容器の密封構造。Cover the container mouth with a thin metal cap and press the cap top plate and packing against the tip of the container mouth while facing the thread on the outer periphery of the container mouth on the side of the cap In the sealing structure of the cap and the container that press-deforms the area to be formed to form a screw groove
The lower end portion of the side body portion of the cap is disengaged from the container mouth portion, and the peripheral edge of the top plate portion of the cap is pressed and deformed to be bent downward with a taper angle of 10 ° to 16 °. A sealing structure for a cap and a container , wherein a bending portion is formed , and a force for elastically returning the bending portion to a position before deformation acts as a tightening force of the cap.
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