JP4002125B2

JP4002125B2 - Safety tire and rim assembly

Info

Publication number: JP4002125B2
Application number: JP2002079469A
Authority: JP
Inventors: 裕之寺谷
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2001-03-21
Filing date: 2002-03-20
Publication date: 2007-10-31
Anticipated expiration: 2022-03-20
Also published as: JP2003118314A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、外傷を受けた後も通常の走行を可能とする安全タイヤとリムの組立体、特にタイヤ受傷後の走行における耐久性および乗り心地性に共に優れた安全タイヤとリムの組立体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
空気入りタイヤ、例えば乗用車用タイヤにおいては、タイヤ内部に内圧（絶対圧、以下同様）２５０〜３５０ｋＰａ程度の下に空気を封じ込めて、タイヤのカーカスおよびベルト等のタイヤ骨格部に張力を発生させ、この張力によって、タイヤへの入力に対してタイヤの変形並びにその復元を可能としている。すなわち、タイヤの内圧が所定の範囲に保持されることによって、タイヤの骨格に一定の張力を発生させて、荷重支持機能を付与するとともに、剛性を高めて、駆動、制動および旋回性能などの、車両の走行に必要な基本性能を付与している。
【０００３】
ところで、この所定の内圧に保持されたタイヤが外傷を受けると、この外傷を介して空気が外部に漏れ出してタイヤ内圧が大気圧まで減少する、いわゆるパンク状態となるため、タイヤ骨格部に発生させていた張力はほとんど失われることになる。すると、タイヤに所定の内圧が付与されることによって得られる、荷重支持機能や、駆動、制動および旋回性能も失われる結果、そのタイヤを装着した車両は走行不能に陥るのである。
【０００４】
そこで、パンク状態においても走行を可能とする、安全タイヤについて多くの提案がなされている。例えば、自動車用の空気入り安全タイヤ及びリム組立体としては、二重壁構造を有するもの、タイヤ内に荷重支持装置を配設したもの、タイヤサイド部を補強したものなど種々のタイプのものが提案されている。これらの提案の内、実際に使用されている技術としては、タイヤのサイドウォール部を中心にショルダー部からビ−ド部にかけての内面に比較的硬質のゴムからなるサイド補強層を設けたタイヤがあり、この種のタイヤは主にへん平比が６０％以下の、いわゆるランフラットタイヤとして適用されている。
【０００５】
しかし、サイド補強層を追加する手法は、タイヤ重量を３０〜４０％も増加してタイヤの縦ばね定数を上昇するため、転がり抵抗の大幅な悪化とパンク前の通常走行時の乗り心地性低下をまねく不利がある。従って、通常走行時の性能、燃費および環境に悪い影響を与えることから、未だ汎用性に乏しい技術である。
【０００６】
一方、タイヤ断面高さの高い、へん平比が６０％以上の空気入りタイヤにおいては、比較的高速かつ長距離の走行によるサイドウォール部の発熱を避けるために、リムに中子などの内部支持体を固定してパンク時の荷重を支持する構造とした、ランフラットタイヤが主に適用されている。
【０００７】
しかし、パンク後のランフラット時にタイヤと内部支持体との間で発生する、局所的な繰り返し応力にタイヤが耐えることができずに、結果としてパンク後の走行距離は１００〜２００ｋｍ程度に限定されていた。加えて、内部支持体をタイヤ内部に配置してからタイヤをリムに組み付ける作業は、煩雑で長時間を要することも問題であった。この点、リムの幅方向一端側と他端側とのリム径に差を設けて、内部支持体を挿入し易くした工夫も提案されているが、十分な効果は得られていない。
【０００８】
なお、内部支持体をそなえるランフラットタイヤのパンク後走行距離を延ばすには、骨格材を追加してタイヤ構造をより重厚にすることが有効であるが、骨格材を追加した分、通常使用時の転がり抵抗や乗り心地性が悪化するため、この手法を採用することは現実的ではない。
【０００９】
さらに、これら従来の安全タイヤは、通常のアスファルト路面や、不整地路面等の摩擦係数がある程度高い路面では、パンク後の走行能力をある程度発揮できる。しかしながら、冬期の氷路や雪路に代表される摩擦係数の低い路面では、パンクしたタイヤが駆動輪ではなく遊輪であった場合、大きな欠点を露呈することとなる。すなわち、パンク前の状態では、当然タイヤの撓みが小さく、円に近い形状を保っているため、発進時に駆動輪から発生する駆動力によって車両が動き始めたとき、車両の動きに伴って遊輪が転動を始める。ところが、パンク後の状態では、タイヤの撓みが大きく、円形状からは逸脱した形状となる。遊輪では、ホイールが自ら転動できない、すなはち駆動力を出せない車輪であるため、遊輪の転動は、車両の動きと路面の摩擦係数に依存する事となる。よって摩擦係数の低い路面では、車両が動き始めても、路面の摩擦係数が低いために、パンクにより大きく撓んで円形状から逸脱したタイヤは、接地踏面内で大きな滑りを発生し、転動することなく引きずられながら車両と共に移動することとなる。その理由は、接地踏面内での接地圧力分布が、パンク前の比較的均一な状態に比して、大きな撓み変形と共に極端に不均一になるからである。このような状況は、発進時のみでは無く、制動時にも発生する。よって、あらかじめ車両に搭載された機能である摩擦係数の低い路面で安全な走行を補完するための「駆動力調整機能（トラクションコントロール）」や、制動時のタイヤロックを回避する「制動力調整機能（アンチロックブレーキシステム）」などが充分に発揮しないばかりか、誤作動を起こし、車両が制御不能に陥る危険性をはらんでいるのである。特に、前輪が遊輪かつ操舵輪であり、後輪が駆動輪である車両においては、前輪がパンクすると操舵性が極端に低下し、大変危険な状態に陥る事は言うまでもない。
【００１０】
また、タイヤとこれに組付けるリムとの組立体の内部空洞へ独立気泡を有する発泡体を充填したタイヤが、例えば特開平６−１２７２０７号公報、特開平６−１８３２２６号公報、特開平７−１８６６１０号公報および特開平８−３３２８０５号公報などに記載されている。これらに提案されたタイヤは、主に農耕用タイヤ、ラリー用タイヤ、二輪車用タイヤおよび自転車タイヤなど特殊な、または小型のタイヤに限定されるものである。従って、乗用車用タイヤやトラックおよびバス用タイヤなど、とりわけ転がり抵抗や乗り心地性を重視するタイヤへの適用は未知数であった。そしていずれの発泡体も発泡倍率が低いために、気泡を有する発泡体のわりには重量が大きく、振動乗り心地性や燃費の悪化を避けられない上、その独立気泡内部は大気圧であるため、従来タイヤの高圧空気の代替とするには機能的に不十分であった。
【００１１】
さらに、特許第２９８７０７６号公報には、発泡体充填材を内周部に挿入したパンクレスタイヤが開示されているが、気泡内圧が大気圧に極めて近いことによる不利に加え、発泡体がウレタン系であるために、ウレタン基の分子間水素結合に起因するエネルギーロスが大きく、自己発熱性が高い。よって、ウレタン発泡体をタイヤ内に充填した場合、タイヤ転動時のくり返し変形により、発泡体が発熱し大幅に耐久性が低下する。また、気泡を独立して形成するのが難しい素材を用いているため、気泡が連通しやすくて気体を保持することが難しく、所望のタイヤ内圧（荷重支持能力又はたわみ抑制能力、以下同様）を得られない不利がある。
【００１２】
さらにまた、特開昭４８−４７００２号公報には、独立気泡を主体とする多気泡体の外周をゴムや合成樹脂等の厚さ０．５〜３ｍｍの外包皮膜で一体的に包被密封した膨張圧力気泡体の多数をタイヤ内に充填し、該タイヤを規定内圧に保持した、パンクレスタイヤが提案されている。この技術は、発泡体の気泡内気圧を常圧より高くするために、膨張圧力気泡体となる独立気泡体形成配合原料中の発泡剤配合量をタイヤ内容積に対して、少なくとも同等以上の発生ガスが発生する発泡剤配合量に設定しており、これによって通常の少なくとも空気入りタイヤと同様の性能を目指している。
【００１３】
上記技術では、膨張圧力気泡体中の気泡内ガスの散逸を防ぐために、外包皮膜で一体的に包被密封しているが、この外包皮膜の材料として例示されているものは、自動車用チューブまたは該チューブ形成用配合物のような材料のみである。つまり、タイヤチューブ等に用いられる、窒素ガス透過性の低いブチルラバーを主体とした軟質弾性外包皮膜にて包被密封を施し、これらの多数をタイヤ内に充填している。製法としては、軟質弾性外包皮膜として未加硫のタイヤチューブを、膨張圧力気泡体として未加硫の独立気泡体形成配合原料を用い、これらの多数をタイヤ／リム組立て体の内部に配置後、加熱により発泡させ、発泡体充填タイヤを得ている。発泡体の膨張によるタイヤ内部の常圧空気は、リムに開けられた排気小孔から自然排気される。
【００１４】
ここで、乗用車用タイヤの内圧は、一般的に常温における絶対圧で２５０〜３５０ｋＰａ程度に設定されるため、上記の発泡体充填タイヤを製造するには、その加硫成形の加熱時（１４０℃程度）の状態において、上記内圧の約１．５倍程度の圧力になっているものと、気体の状態方程式から推定される。ところが、この程度の圧力レベルでは、加硫圧力不足をまねいてブローンが発生するのを避けることは出来ない。このブローン現象を回避するためには、発泡剤配合量を大幅に増加して発泡による発生圧力を高めたり、加熱温度を高める必要がある。しかしながら、発泡剤配合量を増加する手法は、発泡剤配合量の増加により常温時の内圧が４００ｋＰａを大きく超えてしまうため、従来の空気入りタイヤの代替品とするのは困難であった。また、加熱温度を高める手法は、熱老化によるタイヤのダメージが大きくなってタイヤの耐久性を大幅に悪化させるため、長期使用における耐久性に問題が生じる。一方、タイヤおよびリム組立て体の内部には、軟質弾性外包皮膜に包まれた膨張圧力気泡体が多数配置されているが、上記ブローンが発生した軟質弾性外包皮膜同士の摩擦、タイヤ内面およびリム内面との摩擦等、耐久性面での問題が大きい。以上から上記の問題は、膨張圧力気泡体の形状が一体的なドーナツ形状をとるのとは異なり、分割された多数の膨張圧力気泡体を配置することに起因する大きな欠点とも言える。また、リムに開けられた排気小孔は、膨張圧力気泡体の膨張によるタイヤ内部の常圧空気を自然排気するためには有効であるものの、膨張圧力気泡体中の気泡内ガスの散逸経路となってしまうため、長期間の使用に耐えうるものではない。
【００１５】
さらに、軟質弾性外包皮膜として、タイヤチューブ等の、窒素ガス透過性が小さいブチルラバーを主体とした配合組成物を用いているが、ブチルラバーは加硫反応速度が極めて遅いために、反応を完結させるためには、１４０℃程度の温度では多大なる加熱時間を必要とする。このことは、軟質弾性外包皮膜の架橋密度不足を意味し、軟質弾性外包皮膜の剥離発生の一要因になることはいうまでもない。また、加熱時間の延長は、前述した熱老化によるタイヤのダメージを更に大きくするため、耐久性の低下を避けられず、得策とはいえない。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、この発明は、通常走行時における転がり抵抗および乗り心地性を犠牲にすることなしに、タイヤ受傷後のタイヤ内圧低下時にあっても必要とされる距離を安定して走行し得る安全タイヤとリムの組立体について提供することを目的とする。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、上記の問題点を解決すべく鋭意検討した結果、受傷後のタイヤ内圧低下時にあっても安定した走行を可能とするためには、外傷によってタイヤ内の気体が漏れ出た際に、その後の走行に必要な最低限のタイヤ内圧を適正な手段にて与えることが有効であることを見出した。
【００１９】
すなわち、この発明の要旨構成は、次のとおりである。
（１）中空ドーナツ状のタイヤを適用リムに装着し、該タイヤと適用リムとで区画されたタイヤの内部に、樹脂による連続相と独立気泡とからなる、略球形状で熱膨張が可能な粒子の多数を、該粒子の連続層を実質的に膨潤しない液体とともに配置してなり、これら粒子のうち比重０．７９以上の粒子の含有率が４０mass％以下であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２０】
（２）上記（１）において、比重０．７９以上の粒子の含有率が３０mass％以下であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２１】
（３）上記（１）または（２）において、比重０．７９以上の粒子の含有率が２０mass％以下であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２２】
（４）上記（１）ないし（３）のいずれかにおいて、比重０．７９以上の粒子の含有率が５mass％以下であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２３】
（５）上記（１）ないし（４）のいずれかにおいて、タイヤの２５℃における内圧が絶対圧で１５０ｋＰａ以上であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２４】
（６）上記（１）ないし（５）のいずれかにおいて、粒子の連続相が、ポリビニルアルコール樹脂、アクリロニトリル系重合体、アクリル系重合体および塩化ビニリデン系重合体のいずれか少なくとも１種から成ることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２５】
（７）上記（１）ないし（６）のいずれかにおいて、粒子の連続相がアクリロニトリル系重合体から成り、該アクリロニトリル系重合体は、アクリロニトリル重合体、アクリロニトリル／メタアクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル／メチルメタクリレート共重合体およびアクリロニトリル／メタアクリロニトリル／メチルメタクリレート３元共重合体から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２６】
（８）上記（１）ないし（６）のいずれかにおいて、粒子の連続相がアクリル系重合体から成り、該アクリル系重合体は、メチルメタクリレート樹脂、メチルメタクリレート／アクリロニトリル共重合体、メチルメタクリレート／メタアクリロニトリル共重合体およびメチルメタクリレート／アクリロニトリル／メタアクリロニトリル３元共重合体から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２７】
（９）上記（１）ないし（６）のいずれかにおいて、粒子の連続相が塩化ビニリデン系重合体から成り、該塩化ビニリデン系重合体は、塩化ビニリデン／アクリロニトリル共重合体、塩化ビニリデン／メチルメタクリレート共重合体、塩化ビニリデン／メタアクリロニトリル共重合体、塩化ビニリデン／アクリロニトリル／メタアクリロニトリル共重合体、塩化ビニリデン／アクリロニトリル／メチルメタクリレート共重合体、塩化ビニリデン／メタアクリロニトリル／メチルメタクリレート共重合体および塩化ビニリデン／アクリロニトリル／メタアクリロニトリル／メチルメタクリレート共重合体から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２８】
（１０）上記（１）ないし（９）のいずれかにおいて、粒子の気泡内に、窒素、空気、炭素数２から８の直鎖状及び分岐状の脂肪族炭化水素およびそのフルオロ化物、炭素数２から８の脂環式炭化水素およびそのフルオロ化物、そして次の一般式（Ｉ）：
Ｒ^１−Ｏ−Ｒ^２---- （Ｉ）
（式中のＲ^１およびＲ^２は、それぞれ独立に炭素数が１から５の一価の炭化水素基であり、該炭化水素基の水素原子の一部をフッ素原子に置き換えても良い）にて表されるエーテル化合物、からなる群の中から選ばれた少なくとも１種の気体を有することを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００２９】
（１１）上記（１）ないし（１０）のいずれかにおいて、粒子の連続相は、３０℃におけるガス透過係数が３００×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００３０】
（１２）上記（１）ないし（１１）のいずれかにおいて、粒子の連続相は、３０℃におけるガス透過係数が２０×１０^-12(ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ)以下であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００３１】
（１３）上記（１）ないし（１２）のいずれかにおいて、粒子の連続相は、３０℃におけるガス透過係数が２×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００３２】
（１４）上記（１）ないし（１３）のいずれかにおいて、タイヤの内周面にインナーライナー層を有し、該インナーライナー層が、融点１７０〜２３０℃のナイロン樹脂とイソブチレンパラメチルスチレン共重合体のハロゲン化物とを含む、エラストマー成分をゲル化率５０〜９５％に動的加硫した熱可塑性エラストマー組成物からなることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００３３】
（１５）上記（１４）において、インナーライナー層の３０℃におけるガス透過係数が２０×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下であることを特徴とする安全タイヤとリムの組立体。
【００３５】
【発明の実施の形態】
以下に、この発明に従う安全タイヤとリムの組立体について、その幅方向断面を示す図１に基づいて説明する。
すなわち、図示の安全タイヤとリムの組立体は、タイヤ１を適用リム２に装着し、該タイヤ１と適用リム２とで区画されたタイヤ１の内部に、樹脂による連続相と独立気泡とからなる、略球形状の粒子３の多数を配置して成る。なお、タイヤ１は、各種自動車用タイヤ、例えば乗用車用タイヤなどの一般に従うものであれば、特に構造を限定する必要はない。例えば、図示のタイヤは一般的な自動車用タイヤであり、１対のビードコア４間でトロイド状に延びるカーカス５のクラウン部に、その半径方向外側へ順にベルト６およびトレッド７を配置して成る。なお、図において、符号８はインナーライナー層である。
【００３６】
上記粒子３は、略球形状の樹脂による連続相で囲まれた独立気泡を有する、例えば径が１０μｍ〜５００μｍ程度の中空体、あるいは独立気泡による小部屋の多数を含む海綿状構造体である。すなわち、該粒子３は、外部と連通せずに密閉された独立気泡を内包する粒子であり、該独立気泡の数は単数であってもよいし、複数であってもよい。この粒子が独立気泡を有することは、該粒子が独立気泡を密閉状態で内包する樹脂製の殻を有することである。上記の樹脂による連続相とは、この樹脂製の殻を構成する成分組成上の連続相を指す。なお、この樹脂製の殻の組成は後述のとおりである。
【００３７】
この粒子３の多数個を、タイヤ内部に配置することによって、タイヤの内圧を部分的に担うと共に、低内圧時に必要となる必要最低限の内圧が確保される。
すなわち、上記粒子３の多数個をタイヤ１の内部に配置したタイヤ組立体にあっては、該タイヤが受傷すると、粒子３とともにタイヤに規定の内圧を付与していた、粒子３相互間の空隙９に存在する気体がタイヤ外に漏れ出る結果、タイヤの内圧はタイヤの外側と同程度の圧力に低下する。しかしながら、この内圧低下の過程にて、次のような現象がタイヤ内で生じるために、必要なタイヤ内圧が保持されることになる。
【００３８】
すなわち、まずタイヤが受傷して内圧が低下し始めると、粒子が受傷部を封止し、急激な内圧低下が抑制される。その一方、タイヤ内圧の低下に伴いタイヤの撓み量が増加し、タイヤ内容積が減少することによって、粒子そのものが直接的に荷重を負担することとなり、その後の走行に必要な最低限のタイヤ内圧を保持することとなる。また、受傷前のタイヤ内圧下で存在していた粒子の独立気泡中の気泡内圧力は、受傷後も上記のタイヤ内圧に準じた圧力を保ったまま、言い換えれば、受傷前の粒子総体積を保持したままタイヤ内に存在することになる。よって、さらにタイヤが転動することにより、粒子そのものが直接的に荷重を負担しつつ粒子同士が摩擦を引き起し自己発熱する結果、タイヤ内の粒子温度が急上昇する。そして、該温度が粒子の連続相を形成する樹脂の膨張開始温度を越えると、粒子の独立気泡中の気泡内圧力が受傷前のタイヤ内圧に準じた圧力であるのに加え、前記粒子温度の急上昇によりさらに気泡内圧力が上昇しているために、粒子が一気に体積膨張し、タイヤ内圧は受傷前の状態に近い圧力まで復活することになる。
【００３９】
上記の状態は、粒子が直接的に荷重を負担することで走行に必要な最低限のタイヤ内圧を与えている状態である。この状態でのタイヤの撓みは比較的小さく、上記した従来の安全タイヤに比して円形状を保つ事ができ、よって接地踏面内の接地圧力分布が比較的均一な状態を保つ事ができるために、例えばスタッドレスタイヤなどの冬期路面走行を主体としたタイヤに、この発明の粒子を充填することで、タイヤ受傷後にあってもスタッドレスタイヤのもつ基本的な性能を低下させる事はない。すなわち、氷雪路等での摩擦係数の低い路面にあっても、駆動性、制動性、旋回性などの操縦性能を悪化させることが少なく、走行不能に陥る事はない。
【００４０】
なお、上記の低内圧走行を有利に行うためには、大気圧下での全粒子の体積がタイヤの内部容積の７５％〜１５０％程度となる、粒子をタイヤ内部に充填することが好ましい。なぜなら、７５％未満ではタイヤ受傷により粒子周囲の空隙気圧が大気圧となったとき、タイヤが大きく撓んでしまい、サイド部を引きずりながら走行する様態となる為、サイド部が局部的に摩耗してしまい目標距離を達成する以前に、タイヤが破壊してしまう恐れがある。一方、１５０％を越えると通常の内圧走行における転がり抵抗が大きくなる傾向があり、経済性の面から好ましくない。
【００４１】
ここで、上記の大気圧下での全粒子の体積は、粒子の殻の総体積および粒子中の独立気泡の総体積に加え、粒子間の空隙の総体積を足し合わせたものを意味する。さらに、タイヤ内部に配置した全粒子の大気圧下での合計体積は、以下の方法で算出する。まず、該粒子の大気圧下での平均嵩比重を求める。その方法は、例えば大気圧下にて既知体積であるものの重量を測定することにより算出する。ここでは、大気圧下でメスシリンダーに粒子を量りとり、超音波水浴中にて振動を与え、粒子間のパッキングが安定した状態にて、粒子の総体積と粒子の総重量とを測定することによって、上記大気圧下での平均嵩比重を算出した。すなわち、粒子の大気圧下での平均嵩比重は、
粒子の大気圧下での平均嵩比重＝粒子の総重量／粒子の総体積
である。
【００４２】
次に、タイヤに充填した粒子の総重量を測定し、前記にて算出した該粒子の大気圧下での平均嵩比重で割ることによって、タイヤ内部に配置した全粒子の大気圧下での合計体積を算出することができる。すなわち、
タイヤ内部に配置した全粒子の大気圧下での合計体積
＝タイヤに充填した粒子の総重量／粒子の大気圧下での平均嵩比重
【００４３】
また、タイヤの内容積は、タイヤとリムとによって閉ざされた容積にて定義される。よって、タイヤにリムを組み付けた後、その内部に水等の比重が既知な非圧縮性流体を充填し、その重量増加分からタイヤ内容積を求めることができる。
以上から、この発明では、前記のタイヤ内部に充填する粒子の体積率を次の（Ａ）式にて算出した。
(粒子の体積充填率)＝（Ｖｓ／Ｖｔ）×１００----（Ａ）
ここで、Ｖｓ：タイヤ内部に配置した全粒子の大気圧下での合計体積（リットル）
Ｖｔ：タイヤの内部容積（リットル）
【００４４】
上述の効果は、タイヤの内側に粒子を配置することにより得られるから、タイヤ構造自体を規制する必要はなく、汎用のタイヤ、そして汎用のリムを活用して、新たに安全タイヤとリムの組立体を提供できる。
【００４５】
ところで、粒子は、比重が極端に小さい事を特徴とするが、該粒子各々すべてが均一であるわけではなく、比重的に分布を持っている。こういった粒子を比重の観点から大きく二つの成分に分離する尺度として、エタノール（比重：０．７９）中で沈殿する成分（比重が０．７９以上の粒子）と浮遊する成分（比重が０．７９以下の粒子）の分離を試み、サンプルのトータル重量に対する沈殿成分含有率といった定義の下に、各粒子を位置付けた。ここに、沈殿成分含有率といった定義から見出だされた事実は以下の通りである．
【００４６】
タイヤの内部に配置する粒子のうち、比重０．７９以上の粒子の含有率が４０mass％以下であることが肝要である。まず、比重０．７９以上の粒子の含有率を規定したのは、該比重０．７９以上の成分が粒子の耐久性を支配している事が判明したからである。従って、この比重０．７９以上の粒子の含有率が４０mass％をこえると、タイヤ受傷により粒子周囲の空隙気圧が大気圧となったとき、粒子の破壊が極端に速くなりタイヤが大きく撓んでしまい、サイド部を引きずりながら走行する様態となる為、サイド部が局部的に摩耗してしまい目標距離を達成する以前に、タイヤが破壊してしまう問題がある。
以上の理由から、比重０．７９以上の粒子の含有率を限定するが、さらには該含有率を３０％以下、２０％以下、そして５％以下とすることが、より好ましい。
【００４７】
なお、粒子をタイヤ内部に供給する際、例えば２００〜３００ｋＰａ程度の空気をタイヤ内部に充填することによって、タイヤの内部に粒子を圧縮下に充填できる。かように、粒子を圧縮すれば、粒子のまわりに高圧空気が介在することになり、通常走行時に粒子が負担する荷重を軽減できるため、タイヤ転動時の繰り返し変形に伴って粒子に加わる疲労も低減される結果、粒子の耐久性が損なわれることはない。
【００４８】
また、タイヤの内圧に相当する粒子周囲の空隙の圧力は、２５℃における絶対圧で１５０ｋＰａ、好ましくは２００ｋＰａ以上とすることが好ましい。すなわち、１５０ｋＰａ未満では、粒子の圧縮レベルが小さく、粒子周囲の空隙気圧も小さいため、タイヤ受傷前の通常走行において、粒子の荷重負担率が高いために、粒子の耐久性を損なう恐れがあるためである。
【００４９】
ここで、この発明に従ってタイヤ内部に粒子３の多数を配置するに当り、さらにタイヤ内部に粒子の連続層を実質的に膨潤しない液体を加えることが肝要である。この液体の追加により、タイヤが損傷した際のタイヤ受傷部の封止機能を一層高めて、タイヤ受傷後の走行距離をさらに延ばすことが可能である。
すなわち、粒子は略球形状であるために流動性が高く、よってタイヤのバルブ等の内径の小さい導入口からタイヤおよびリム組立体内部に、容易に充填することができる。その一方、タイヤが受傷したときは、該受傷部からタイヤの外側へ粒子が吹き出ようとして受傷部内面に集まることになる。しかしながら、受傷部内面からタイヤ外周面までの受傷経路は、直線ではなく複雑に入り組んだ形状を呈するため、タイヤ内面傷口から入り込んだ粒子は該経路の途上で行く手を阻まれる結果、多数の粒子が受傷部内面に圧縮状態で集合することになり、受傷部が粒子によって封止される。その際、タイヤ内部に粒子と共に液体を添加しておくと、粒子表面と該液体との親和性および該液体の粘度に基づき、数個から数千個に及ぶ粒子を集合させることができるために、タイヤ受傷時には粒子の集合体で受傷部を瞬時に埋めることが可能になる。
【００５０】
さらに、混合する液体は、粒子に比べて明らかに比重が大きいために、通常の走行下では、タイヤ転動に伴う遠心力によりタイヤトレッド部の内面に多く分布することとなる。このことは、通常走行時よりタイヤトレッド部の内面近傍に比較的大きな集合体となった粒子が数多く存在していることを示す。よって、タイヤが異物等を踏むことで受傷した場合、比較的多量の液体を介して集合体となった粒子の多くが、いち早く受傷部を封止することになり、極めて有効である。
【００５１】
なお、液体を混合した粒子充填タイヤを得るには、製造上、以下の留意点がある。
すなわち、タイヤに充填する際は、粒子は流動性の高い状態、言い換えれば液体と混合する前の乾いた状態で充填することが重要である。粒子は、前述のように、液体と混合することで集合体を形成する。よって、液体と混合した粒子は、極めて流動性が低くなりタイヤへの充填が困難になるのである。よって、混合する液体は、充填前のタイヤ内面やリム内面に塗布する方法や、粒子を充填した後のタイヤおよびリム組立体内部に液体を注入する方法が効率的かつ確実である。
【００５２】
ここに用いる液体としては、上述のように特に粒子の連続相を膨潤したり、化学反応を引き起こさないこと、好ましくはインナーライナー層に対しても膨潤や化学反応を生じないこと、さらに走行時の発熱等に対して安定であること、などの性能が求められる。例えば、シリコンオイルや、エチレングリコール及びプロピレングリコールに代表される、脂肪族多価アルコールなどを挙げることができる。
【００５３】
また、タイヤの受傷後の低内圧状態において、粒子によって必要最低限の内圧を付与するには、粒子の独立気泡内に所定圧力で封入された気体が、粒子外部へ漏れ出ないこと、換言すると、粒子において独立気泡の連続相が気体を透過し難い性質を有することが、肝要である。すなわち、独立気泡のマトリックスとなる粒子の連続相は、ガス透過性の低い材質によること、具体的には、ポリビニルアルコール樹脂、アクリロニトリル系共重合体、アクリル系共重合体、塩化ビニリデン系共重合体、アクリロニトリル／スチレン樹脂（ＡＳ）、ポリエチレン樹脂（ＰＥ）、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、ポリエステル樹脂（ＰＥＴ）およびポリスチレン／ポリエチレン共重合体（ＰＳ／ＰＥ）のいずれか少なくとも１種から成ることが、肝要である。これらの材料は、いずれもタイヤ内で比較的容易に発泡させることができ、タイヤ変形による入力に対して柔軟性を有するため、この発明に特に有効である。
【００５４】
とりわけ、粒子の連続相には、ポリビニルアルコール樹脂、アクリロニトリル系重合体、アクリル系重合体および塩化ビニリデン系重合体のいずれかを適用することが好ましい。さらに、アクリロニトリル系重合体としては、アクリロニトリル重合体、アクリロニトリル／メタアクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル／メチルメタクリレート共重合体およびアクリロニトリル／メタアクリロニトリル／メチルメタクリレート３元共重合体から選ばれた少なくとも１種、アクリル系重合体としては、メチルメタクリレート樹脂（ＭＭＡ）、メチルメタクリレート／アクリロニトリル共重合体（ＭＭＡ／ＡＮ）、メチルメタクリレート／メタアクリロニトリル共重合体（ＭＭＡ／ＭＡＮ）およびメチルメタクリレート／アクリロニトリル／メタアクリロニトリル３元共重合体（ＭＭＡ／ＡＮ／ＭＡＮ）から選ばれた少なくとも１種、そして塩化ビニリデン系重合体としては、塩化ビニリデン／アクリロニトリル共重合体、塩化ビニリデン／メチルメタクリレート共重合体、塩化ビニリデン／メタアクリロニトリル共重合体、塩化ビニリデン／アクリロニトリル／メタアクリロニトリル共重合体、塩化ビニリデン／アクリロニトリル／メチルメタクリレート共重合体、塩化ビニリデン／メタアクリロニトリル／メチルメタクリレート共重合体、塩化ビニリデン／アクリロニトリル／メタアクリロニトリル／メチルメタクリレート共重合体から選ばれた少なくとも１種がそれぞれ有利に適合する。これらの材料は、いずれもガス透過係数が小さくて気体の透過性が低いために、独立気泡内の気体が外部に漏れることはなく、独立気泡内の気圧を保持することができる。
【００５５】
さらに、粒子の連続相は、３０℃におけるガス透過係数が３００×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下、好ましくは３０℃におけるガス透過係数が２０×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下、さらに好ましくは３０℃におけるガス透過係数が２×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下であることが、推奨される。なぜなら、通常の空気入りタイヤにおけるインナーライナー層のガス透過係数は３００×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下のレベルにあって十分な内圧保持機能を有している実績を鑑み、粒子の連続相についても、３０℃におけるガス透過係数を３００×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ² ・ｓ・ｃｍＨｇ）以下とした。ただし、このガス透過係数のレベルでは、３〜６カ月に１度程度の内圧補充が必要であるから、そのメンテナンス性の点からも、２０×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下、さらに好ましくは２×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下とすることが推奨される。
【００５６】
また、粒子の独立気泡を構成する気体としては、窒素、空気、炭素数２から８の直鎖状及び分岐状の脂肪族炭化水素およびそのフルオロ化物、炭素数２から８の脂環式炭化水素およびそのフルオロ化物、そして次の一般式（Ｉ）：
Ｒ^１−Ｏ−Ｒ^２---- （Ｉ）
（式中のＲ^１およびＲ^２は、それぞれ独立に炭素数が１から５の一価の炭化水素基であり、該炭化水素基の水素原子の一部をフッ素原子に置き換えても良い）にて表されるエーテル化合物、からなる群の中から選ばれた少なくとも１種が挙げられる。また、タイヤ内に充填する気体は、空気でも良いが、上記粒子中の気体がフルオロ化物でない場合には、安全性の面から酸素を含まない気体、たとえば窒素や不活性ガス等が好ましい。
【００５７】
尚、独立気泡を有する粒子とする方法は特に限定されないが、発泡剤を用いることが好ましい。この発泡剤としては、熱分解によって気体を発生する熱分解性発泡剤のほか、高圧圧縮ガス及び液化ガスなどを挙げることができる。これら高圧圧縮ガス及び液化ガスは、液体を加熱して気化させるものであり、具体的には上記した発泡剤（Ｃ）が相当する。
特に、熱分解性発泡剤には窒素を発生させる特徴のあるものが多く、その反応を適宜制御することによって得た粒子は気泡内に窒素を有するものとなる。
【００５８】
さらに、粒子を形成する上記樹脂連続相重合の際、高圧下でプロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、シクロプロパン、シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサン、シクロヘプタンおよびシクロオクタン等を液化させ、反応溶媒中に分散させつつ、乳化重合させる手法もあり、これによりプロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、シクロプロパン、シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサン、シクロヘプタンおよびシクロオクタン等のガス成分を液体状態で上記樹脂連続相にて封じ込めた発泡性の樹脂粒子を得ることができ、これをもってタイヤ内に充填し、加熱により粒子とした場合は、気泡内にプロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、シクロプロパン、シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサン、シクロヘプタンおよびシクロオクタンが封入される。なお、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタンおよびオクタン、の異性体としては、イソブタン、イソペンタン、ネオペンタン、２−メチルペンタン、２，２−ジメチルブタン、メチルヘキサン類、ジメチルペンタン類、トリメチルブタン、メチルヘプタン類、ジメチルヘキサン類およびトリメチルペンタン類等を挙げることができる。
【００５９】
また、前記発泡性樹脂粒子の表面に、界面活性剤、油剤等の表面コーティングを施したものを、タイヤ内にて加熱発泡させることにより、目的のタイヤを得ることができる。更に、前記液化ガスを封じ込めた樹脂粒子をあらかじめ加熱発泡させ、略球形状の粒子とし、これをタイヤ内に圧縮充填することによっても、目的のタイヤを得ることができる。
【００６０】
一方、タイヤは、その内周面にインナーライナー層を有するのが通例であるが、該インナーライナー層が、融点１７０〜２３０℃のナイロン樹脂と、イソブチレンパラメチルスチレン共重合体のハロゲン化物を含むエラストマー成分をゲル化率５０〜９５％に動的加硫した熱可塑性エラストマー組成物とからなることが、好ましい。なぜなら、従来のブチルゴムを主体とするインナーライナー層と異なり、ナイロン樹脂を連続相とすることによって、ガス透過性が極めて低くなる結果、インナーライナー層の機能を強化できるからである。一方、イソブチレンパラメチルスチレン共重合体のハロゲン化物を含むエラストマー成分をゲル化率５０〜９５％に動的加硫した熱可塑性エラストマー組成物とすることによって、柔軟性に富み、かつ耐熱性および耐久性に優れたインナーライナー層が得られる。そして、以上の特徴をインナーライナー層が有することにより、粒子の独立気泡内の気体が気泡内に止まり続けることを容易とする環境を創出できるのである。
【００６１】
なお、ゲル化率とは、２軸混練り後のペレット化した配合物をウォーターバス中で８時間アセトンにてソックスレー抽出し、その残渣をさらに８時間ｎ−ヘキサンにてソックスレー抽出することによって、未加硫のエラストマー成分を溶媒で抽出し、アセトンおよびｎ−ヘキサン抽出物の溶媒乾燥後重量を測定し、下記の式にて算出した値である。
記
ゲル化率（％）＝〔全配合物の重量−｛（アセトン抽出量＋ｎ−ヘキサン抽出量）−ステアリン酸量｝〕／全配合物の重量×１００
【００６２】
さらに、インナーライナー層は、３０℃におけるガス透過係数が２０×１０^-12（ｃｃ・ｃｍ／ｃｍ²・ｓ・ｃｍＨｇ）以下であることが好ましい。なぜなら、粒子から何らかの理由により気泡内のガスが漏出するような場合にあっても、インナーライナー層のガス透過性が十分に低ければ、粒子中の気泡内のガスがタイヤの外側に漏れ出ることは少なくなり、タイヤの内圧を保持するのに有利であるからである。つまり、インナーライナー層のガス透過性は、そのタイヤの圧力容器としての圧力保持性を直接的に決定する要因となるのである。勿論、粒子を形成する連続相のガス透過性が低いことが基本であり、その上でインナーライナー層にガス透過性の低いものを用いることが理想的である。
【００６３】
以上の効果は、タイヤの内側に粒子を配置することにより得られるから、タイヤ構造自体を規制する必要はなく、汎用のタイヤ、そして汎用のリムを活用して、新たに安全タイヤとリムの組立体を提供できる。
【００６４】
【実施例】
図１に示した構造のタイヤに、表１及び２に示す種々の仕様の粒子を同表に示すように適用し、サイズ５Ｊ×１３のリムに組み込みサイズ１７５／７０Ｒ１３の乗用車用安全タイヤとリムの組立体を試作した。ここで、タイヤ１は、当該タイヤ種およびサイズの一般的構造に従うものである。なお、表１及び２における、粒子の連続相を構成する組成物の種類は表３に示すとおりであり、この表３に示す気泡成分を封入した樹脂粒子を加熱して発泡させることによって粒子とし、得られた粒子のうち比重が０．７９以上の粒子の含有率を表１及び２に示すように種々に変化してタイヤ内部に装入した。同様にインナーライナー層のゴム種は表４に、それぞれ示すとおりである。
【００６５】
かくして得られた各タイヤとリムの組立体について、負荷荷重３．５３ｋＮおよび速度９０ｋｍ／ｈで距離５０００ｋｍにわたるドラム走行試験の前後において、タイヤのたわみ量を測定し、該ドラム走行の前後においてのたわみ変化量（荷重下における走行前タイヤのタイヤ高さ−荷重下における走行後のタイヤ高さ）を、各タイヤの荷重下における走行前のタイヤ高さを１００としたときの指数として記した。この指数が小さいほど良好な結果を示している。
【００６６】
ここで、荷重を支持できるということは、外部からの力に対抗し得る力をタイヤ内部に有するということである。この力は、従来のタイヤでは内部の空気が発揮しており、この発明のタイヤでは、内部に充填した粒子と該粒子周囲の空隙に存在する気体が発揮する。両者が拮抗していれば、タイヤは元の形状を保ち、走行に支障をきたさないが、内部の空気の漏洩などによりタイヤ内部からの力が減少してくると、外からの力により、タイヤは次第に変形していき、たわみという現象を生じる。内部の空気の漏洩とは従来の空気入りタイヤにおいてはタイヤ内に充填した空気がタイヤの外に漏れることを指し、この発明のタイヤにおいては、粒子内の気泡に内在するガスが、粒子の外部すなわち該粒子周囲の空隙に漏れ、該粒子周囲の空隙に存在する気体がさらに、タイヤの外部に漏れることを指す。
そこで、この発明においてはタイヤの荷重支持能力の変化を捉える指標としてタイヤのたわみ量増加率を測定することとした。
【００６７】
また、前記ドラム走行後のタイヤとリムの組立体を、１５００ｃｃクラスの乗用車に装着し、次いでタイヤに径：３mmおよび長さ：３cmの釘をタイヤトレッドの外側からトレッドに貫通させることによって外傷を与えてから、４名乗車時に相当する荷重を負荷して、テストコースを９０ｋｍ／ｈで走行させて最大３００ｋｍの走行を実施し、走行可能距離２００ｋｍ以上を合格とした。
これらの調査結果を、表１及び２に併記する。
【００６８】
【表１】

【００６９】
【表２】

【００７０】
【表３】

【００７１】
【表４】

【００７２】
【発明の効果】
この発明によれば、タイヤ受傷前の通常走行時における転がり抵抗および乗り心地性を犠牲にすることなしに、タイヤ受傷状態にあっても安定した走行を可能とした、耐久性に優れる安全タイヤ及びリム組立体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明に従う安全タイヤ及びリム組立体を示すタイヤ幅方向断面図である。
【符号の説明】
１タイヤ
２リム
３粒子
４ビードコア
５カーカス
６ベルト
７トレッド
８インナーライナー層
９空隙[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention provides a safety tire that enables normal running even after being injured. When rim of Safety tires with excellent durability and ride comfort in assembly, especially after tire damage When rim of It relates to an assembly.
[0002]
[Prior art]
In pneumatic tires, for example, passenger car tires, air is contained within the tire under an internal pressure (absolute pressure, the same applies hereinafter) of about 250 to 350 kPa, and tension is generated in the tire skeleton such as the carcass and belt of the tire. This tension enables the tire to be deformed and restored in response to the input to the tire. That is, by maintaining the tire's internal pressure within a predetermined range, a constant tension is generated in the tire skeleton, and a load supporting function is imparted and rigidity is increased, such as driving, braking and turning performance, The basic performance necessary for running the vehicle is given.
[0003]
By the way, if the tire held at this predetermined internal pressure is damaged, air leaks to the outside through the external damage, and the tire internal pressure is reduced to atmospheric pressure. The tension that has been made is almost lost. As a result, the load support function and the driving, braking, and turning performance obtained by applying a predetermined internal pressure to the tire are also lost. As a result, the vehicle equipped with the tire cannot run.
[0004]
Therefore, many proposals have been made on safety tires that can run even in a puncture state. For example, as pneumatic safety tires and rim assemblies for automobiles, there are various types such as those having a double wall structure, those having a load support device disposed in the tire, and those having reinforced tire side portions. Proposed. Among these proposals, the technology that is actually used is a tire in which a side reinforcing layer made of a relatively hard rubber is provided on the inner surface from the shoulder portion to the bead portion around the sidewall portion of the tire. Yes, this type of tire is mainly applied as a so-called run-flat tire having an aspect ratio of 60% or less.
[0005]
However, the method of adding the side reinforcement layer increases the tire weight by 30 to 40% and increases the longitudinal spring constant of the tire, so that the rolling resistance is greatly deteriorated and the ride comfort during normal driving before puncture is reduced. Is disadvantageous. Therefore, it is a technology that is still poor in versatility because it adversely affects performance, fuel consumption, and environment during normal driving.
[0006]
On the other hand, for pneumatic tires with a high tire cross-section and a flatness ratio of 60% or more, internal support such as a core is provided on the rim to avoid heat generation at the sidewalls due to relatively high speed and long distance running. Run-flat tires that are structured to support the load during puncture by fixing the body are mainly applied.
[0007]
However, the tire cannot withstand the repeated local stress generated between the tire and the internal support during the run flat after puncture, and as a result, the travel distance after puncture is limited to about 100 to 200 km. It was. In addition, the work of assembling the tire to the rim after the internal support is arranged inside the tire is also troublesome and takes a long time. In this regard, there has been proposed a contrivance that makes it easy to insert the internal support by providing a difference in the rim diameter between the one end side and the other end side in the width direction of the rim, but a sufficient effect has not been obtained.
[0008]
In order to extend the mileage after puncture of a run-flat tire with an internal support, it is effective to add a skeleton material to make the tire structure thicker. This method is not practical because the rolling resistance and ride comfort of the vehicle deteriorate.
[0009]
Further, these conventional safety tires can exhibit a certain degree of running ability after puncture on a road surface having a certain friction coefficient such as a normal asphalt road surface and an uneven road surface. However, on road surfaces with a low coefficient of friction represented by icy roads and snowy roads in winter, if the punctured tire is not a driving wheel but a free wheel, a major drawback is exposed. That is, in the state before the puncture, the tire is naturally less bent and maintains a shape close to a circle, so when the vehicle starts to move due to the driving force generated from the driving wheel at the start, the idler wheel moves along with the movement of the vehicle. Start rolling. However, in the state after the puncture, the tire is greatly bent and becomes a shape deviating from the circular shape. An idle wheel is a wheel that cannot roll by itself, that is, a wheel that cannot produce a driving force. Therefore, the rolling of the idle wheel depends on the movement of the vehicle and the friction coefficient of the road surface. Therefore, on road surfaces with a low coefficient of friction, even if the vehicle begins to move, the road surface coefficient of friction is low, so tires that have greatly bent due to punctures and deviated from the circular shape will cause a large slip on the ground tread and roll. It will move with the vehicle while being dragged. The reason is that the ground pressure distribution in the ground tread becomes extremely non-uniform with a large deformation as compared with a relatively uniform state before puncture. Such a situation occurs not only when starting but also when braking. Therefore, the “driving force adjustment function (traction control)” that complements safe driving on the road surface with a low coefficient of friction, which is a function installed in the vehicle in advance, and the “braking force adjustment function” that avoids tire locking during braking (Anti-lock brake system) "etc. not only fully demonstrate, but also causes a malfunction, and there is a risk of the vehicle becoming uncontrollable. In particular, in a vehicle in which the front wheels are idle and steered wheels and the rear wheels are drive wheels, it goes without saying that if the front wheels are punctured, the steering performance is extremely lowered and the vehicle becomes extremely dangerous.
[0010]
In addition, tires in which an internal cavity of an assembly of a tire and a rim to be attached to the tire is filled with a foam having closed cells are disclosed in, for example, JP-A-6-127207, JP-A-6-183226, JP-A-7- No. 186610 and JP-A-8-332805. The tires proposed for these are mainly limited to special or small tires such as agricultural tires, rally tires, motorcycle tires and bicycle tires. Therefore, application to tires that emphasize rolling resistance and riding comfort, such as tires for passenger cars and trucks and buses, has been unknown. And since any foam has a low expansion ratio, the weight of the foam having bubbles is large, and it is inevitable that the vibration riding comfort and fuel consumption deteriorate, and the inside of the closed cells is atmospheric pressure. It has not been functionally sufficient to replace high-pressure air in conventional tires.
[0011]
Furthermore, Japanese Patent No. 2987076 discloses a puncture tire in which a foam filler is inserted into the inner peripheral portion, but in addition to the disadvantage that the bubble internal pressure is very close to atmospheric pressure, the foam is urethane-based. For this reason, the energy loss due to the intermolecular hydrogen bond of the urethane group is large, and the self-heating property is high. Therefore, when the urethane foam is filled in the tire, the foam generates heat due to repeated deformation at the time of rolling of the tire, and the durability is significantly lowered. In addition, since it is difficult to form air bubbles independently, it is easy to communicate with the air bubbles and it is difficult to hold the gas, and the desired tire internal pressure (load supporting ability or deflection suppressing ability, the same applies hereinafter) There are disadvantages that cannot be obtained.
[0012]
Furthermore, Japanese Patent Laid-Open No. 48-47002 discloses that the outer periphery of a multi-bubble body mainly composed of closed cells is integrally encapsulated with an envelope film having a thickness of 0.5 to 3 mm such as rubber or synthetic resin. There has been proposed a puncture tire in which a large number of inflatable pressure bubbles are filled in a tire and the tire is maintained at a specified internal pressure. In this technology, in order to make the bubble internal pressure of the foam higher than the normal pressure, the amount of foaming agent contained in the closed cell forming raw material that becomes the expansion pressure foam is at least equal to or larger than the tire internal volume. It is set to the blending amount of the foaming agent that generates gas, and this aims at at least the same performance as a normal pneumatic tire.
[0013]
In the above technique, in order to prevent the dissipation of the gas in the bubbles in the expansion pressure bubble body, it is encapsulated and sealed integrally with an outer envelope film, but what is exemplified as the material of this outer envelope film is an automobile tube or Only materials such as the tube forming formulation. That is, envelop sealing is performed with a soft elastic envelope film mainly composed of butyl rubber having low nitrogen gas permeability used for tire tubes and the like, and many of these are filled in the tire. As a manufacturing method, an unvulcanized tire tube is used as a soft elastic envelope film, an unvulcanized closed cell forming compound raw material is used as an expansion pressure foam, and a large number of these are placed inside the tire / rim assembly, Foam-filled tires are obtained by foaming by heating. Normal pressure air inside the tire due to the expansion of the foam is naturally exhausted from an exhaust hole formed in the rim.
[0014]
Here, since the internal pressure of the tire for passenger cars is generally set to about 250 to 350 kPa as an absolute pressure at normal temperature, in order to produce the above-mentioned foam-filled tire, the vulcanization molding is heated (140 ° C.). Level) is estimated to be about 1.5 times the internal pressure from the gas equation of state. However, at such a pressure level, it cannot be avoided that a blown occurs due to insufficient vulcanization pressure. In order to avoid this blown phenomenon, it is necessary to increase the blending amount of the foaming agent to increase the pressure generated by foaming or to increase the heating temperature. However, the method for increasing the blending amount of the foaming agent has been difficult to replace the conventional pneumatic tire because the internal pressure at room temperature greatly exceeds 400 kPa due to the increase in the blending amount of the foaming agent. Further, the method of increasing the heating temperature causes a problem in durability during long-term use because damage to the tire due to thermal aging is increased and the durability of the tire is greatly deteriorated. On the other hand, inside the tire and rim assembly, a large number of expansion pressure bubbles wrapped in a soft elastic envelope film are arranged, but the friction between the soft elastic envelope films generated by the blown, the tire inner surface and the rim inner surface There are significant problems in terms of durability, such as friction with From the above, it can be said that the above-mentioned problem is a major drawback resulting from the arrangement of a large number of divided expansion pressure bubbles, unlike the shape of the expansion pressure bubbles having an integral donut shape. In addition, although the exhaust small hole opened in the rim is effective for naturally exhausting normal pressure air inside the tire due to the expansion of the expansion pressure bubble body, the exhaust gas bubble in the expansion pressure bubble body Therefore, it cannot withstand long-term use.
[0015]
In addition, as a soft elastic envelope film, a composition mainly composed of butyl rubber, such as a tire tube, that has a low nitrogen gas permeability is used. But butyl rubber completes the reaction because the vulcanization reaction rate is extremely slow. For this purpose, a large heating time is required at a temperature of about 140 ° C. This means that the crosslink density of the soft elastic envelope film is insufficient, and it goes without saying that the soft elastic envelope film is peeled off. Further, the extension of the heating time further increases the damage to the tire due to the above-mentioned heat aging, and therefore a decrease in durability is unavoidable and cannot be said to be a good measure.
[0016]
[Problems to be solved by the invention]
Therefore, the present invention provides a safety tire that can stably travel a required distance even when the tire internal pressure is reduced after tire damage without sacrificing rolling resistance and riding comfort during normal traveling. When rim of The object is to provide an assembly.
[0018]
[Means for Solving the Problems]
As a result of intensive investigations to solve the above problems, the inventors have found that in order to enable stable running even when the tire internal pressure decreases after being damaged, when gas in the tire leaks due to trauma, In addition, it has been found that it is effective to give the minimum tire internal pressure necessary for the subsequent driving by appropriate means.
[0019]
That is, the gist configuration of the present invention is as follows.
(1) A hollow donut-shaped tire is mounted on an applied rim, and a thermal expansion is possible in a substantially spherical shape consisting of a continuous phase of resin and closed cells inside the tire partitioned by the tire and the applied rim. A large number of particles With a liquid that does not substantially swell the continuous layer of particles A safety tire characterized in that the content of particles having a specific gravity of 0.79 or more among these particles is 40 mass% or less. When rim of Assembly.
[0020]
(2) The safety tire according to (1), wherein the content ratio of particles having a specific gravity of 0.79 or more is 30 mass% or less. When rim of Assembly.
[0021]
(3) In the above (1) or (2), the content of particles having a specific gravity of 0.79 or more is 20 mass% or less. When rim of Assembly.
[0022]
(4) The safety tire according to any one of (1) to (3), wherein the content of particles having a specific gravity of 0.79 or more is 5 mass% or less. When rim of Assembly.
[0023]
(5) The safety tire according to any one of (1) to (4) above, wherein the internal pressure of the tire at 25 ° C. is 150 kPa or more in absolute pressure. When rim of Assembly.
[0024]
(6) In any one of the above (1) to (5), the continuous phase of the particles is composed of at least one of polyvinyl alcohol resin, acrylonitrile polymer, acrylic polymer, and vinylidene chloride polymer. Safety tire featuring When rim of Assembly.
[0025]
(7) In any one of the above (1) to (6), the continuous phase of the particles is composed of an acrylonitrile polymer, and the acrylonitrile polymer is an acrylonitrile polymer, an acrylonitrile / methacrylonitrile copolymer, or an acrylonitrile / methyl. A safety tire comprising at least one selected from a methacrylate copolymer and an acrylonitrile / methacrylonitrile / methyl methacrylate terpolymer When rim of Assembly.
[0026]
(8) In any one of the above (1) to (6), the continuous phase of the particles is composed of an acrylic polymer, and the acrylic polymer comprises a methyl methacrylate resin, a methyl methacrylate / acrylonitrile copolymer, a methyl methacrylate / A safety tire comprising at least one selected from a methacrylonitrile copolymer and a methyl methacrylate / acrylonitrile / methacrylonitrile terpolymer When rim of Assembly.
[0027]
(9) In any one of the above (1) to (6), the continuous phase of the particles is composed of a vinylidene chloride polymer, and the vinylidene chloride polymer is a vinylidene chloride / acrylonitrile copolymer, vinylidene chloride / methyl methacrylate. Copolymers, vinylidene chloride / methacrylonitrile copolymers, vinylidene chloride / acrylonitrile / methacrylonitrile copolymers, vinylidene chloride / acrylonitrile / methyl methacrylate copolymers, vinylidene chloride / methacrylonitrile / methyl methacrylate copolymers and vinylidene chloride / A safety tire characterized by being at least one selected from acrylonitrile / methacrylonitrile / methyl methacrylate copolymer When rim of Assembly.
[0028]
(10) In any one of the above (1) to (9), nitrogen, air, a linear or branched aliphatic hydrocarbon having 2 to 8 carbon atoms and a fluorinated product thereof, carbon number in the bubble of the particle 2 to 8 alicyclic hydrocarbons and their fluorinated products, and the following general formula (I):
R ¹ -O-R ² ---- (I)
(R in the formula ¹ And R ² Are each independently a monovalent hydrocarbon group having 1 to 5 carbon atoms, and part of the hydrogen atoms of the hydrocarbon group may be replaced by fluorine atoms). A safety tire having at least one gas selected from the group When rim of Assembly.
[0029]
(11) In any one of the above (1) to (10), the continuous phase of the particles has a gas permeability coefficient at 30 ° C. of 300 × 10 ^-12 (Cc · cm / cm ² · S · cmHg) or less When rim of Assembly.
[0030]
(12) In any one of the above (1) to (11), the continuous phase of the particles has a gas permeability coefficient at 30 ° C. of 20 × 10 ^-12 (cc · cm / cm ² · Safety tire characterized by s · cmHg) or less When rim of Assembly.
[0031]
(13) In any one of the above (1) to (12), the continuous phase of the particles has a gas permeability coefficient of 2 × 10 at 30 ° C. ^-12 (Cc · cm / cm ² · S · cmHg) or less When rim of Assembly.
[0032]
(14) In any one of the above (1) to (13), an inner liner layer is provided on the inner peripheral surface of the tire, and the inner liner layer is composed of a nylon resin having a melting point of 170 to 230 ° C. and isobutylene paramethylstyrene. A safety tire comprising a thermoplastic elastomer composition obtained by dynamically vulcanizing an elastomer component to a gelation rate of 50 to 95%, including a halide of coalescence When rim of Assembly.
[0033]
(15) In the above (14), the gas permeability coefficient at 30 ° C. of the inner liner layer is 20 × 10 ^-12 (Cc · cm / cm ² · S · cmHg) or less When rim of Assembly.
[0035]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Below, the safety tire according to the present invention When rim of The assembly will be described with reference to FIG.
That is, the safety tire shown When rim of In the assembly, the tire 1 is mounted on the application rim 2, and a substantially spherical particle 3 composed of a continuous phase made of resin and closed cells is formed inside the tire 1 partitioned by the tire 1 and the application rim 2. Many are arranged. The tire 1 is not particularly limited in structure as long as the tire 1 is in general conformity to various types of automobile tires, for example, passenger car tires. For example, the illustrated tire is a general tire for an automobile, and is formed by arranging a belt 6 and a tread 7 in order in a radially outward direction at a crown portion of a carcass 5 extending in a toroidal shape between a pair of bead cores 4. In the figure, reference numeral 8 denotes an inner liner layer.
[0036]
The particle 3 is a spongy structure having closed cells surrounded by a continuous phase of a substantially spherical resin, for example, a hollow body having a diameter of about 10 μm to 500 μm, or a large number of small chambers of closed cells. That is, the particle 3 is a particle that encloses closed closed cells without communicating with the outside, and the number of closed cells may be singular or plural. The fact that the particles have closed cells means that the particles have a resin shell enclosing the closed cells in a sealed state. The continuous phase by said resin refers to the continuous phase on the component composition which comprises this resin shell. The composition of the resin shell is as described later.
[0037]
By disposing a large number of the particles 3 inside the tire, the tire is partially responsible for the internal pressure of the tire and the necessary minimum internal pressure required at the time of low internal pressure is ensured.
That is, in the tire assembly in which a large number of the particles 3 are arranged inside the tire 1, when the tire is damaged, the voids between the particles 3 that have given a prescribed internal pressure to the tire together with the particles 3 As a result of the gas present in 9 leaking out of the tire, the internal pressure of the tire is reduced to a pressure comparable to the outside of the tire. However, since the following phenomenon occurs in the tire during the process of decreasing the internal pressure, the necessary tire internal pressure is maintained.
[0038]
That is, when the tire is first damaged and the internal pressure begins to decrease, the particles seal the damaged portion, and a rapid decrease in internal pressure is suppressed. On the other hand, as the tire internal pressure decreases, the amount of tire deflection increases and the tire internal volume decreases, so that the particles themselves bear the load directly. Will be held. In addition, the pressure inside the closed cells of the particles that existed under the pressure inside the tire before being injured remains the same pressure as the above-mentioned tire inside pressure after being injured, in other words, the total volume of the particles before being injured. It is present in the tire while being held. Therefore, when the tire rolls further, the particles themselves bear a load while the particles cause friction and self-heat, resulting in a rapid increase in the particle temperature in the tire. When the temperature exceeds the expansion start temperature of the resin that forms the continuous phase of the particles, the pressure inside the closed cells of the particles is equal to the pressure inside the tire before being damaged, and the particle temperature Since the internal pressure of the bubbles further increases due to the rapid increase, the particles expand at a stretch, and the tire internal pressure is restored to a pressure close to that before the injury.
[0039]
The above-described state is a state in which the minimum tire internal pressure necessary for traveling is given by the particles directly bearing the load. In this state, the deflection of the tire is relatively small and can maintain a circular shape as compared with the above-described conventional safety tire, so that the ground pressure distribution in the ground tread can be kept relatively uniform. In addition, by filling the tire of the present invention into a tire mainly for winter road surface such as a studless tire, the basic performance of the studless tire is not deteriorated even after the tire is damaged. That is, even on icy and snowy road surfaces having a low coefficient of friction, the driving performance such as driving performance, braking performance, and turning performance is rarely deteriorated, and the vehicle does not become inoperable.
[0040]
In order to advantageously perform the above low internal pressure traveling, it is preferable to fill the tire with particles in which the volume of all the particles under atmospheric pressure is about 75% to 150% of the internal volume of the tire. This is because if the air pressure around the particles becomes atmospheric pressure due to tire damage at less than 75%, the tire will bend greatly and the vehicle will run while dragging the side part. The tires may be destroyed before the target distance is achieved. On the other hand, if it exceeds 150%, the rolling resistance tends to increase during normal internal pressure running, which is not preferable from the viewpoint of economy.
[0041]
Here, the volume of all particles under the atmospheric pressure means the sum of the total volume of voids between particles in addition to the total volume of shells of particles and the total volume of closed cells in the particles. Furthermore, the total volume under atmospheric pressure of all particles arranged inside the tire is calculated by the following method. First, the average bulk specific gravity of the particles under atmospheric pressure is determined. The method is calculated, for example, by measuring the weight of a known volume under atmospheric pressure. Here, we measure particles in a graduated cylinder under atmospheric pressure, apply vibration in an ultrasonic water bath, and measure the total volume of particles and the total weight of particles with the packing between particles stable. Thus, the average bulk specific gravity under the atmospheric pressure was calculated. That is, the average bulk specific gravity of the particles under atmospheric pressure is
Average bulk specific gravity of particles under atmospheric pressure = total weight of particles / total volume of particles
It is.
[0042]
Next, by measuring the total weight of the particles filled in the tire and dividing by the average bulk specific gravity of the particles calculated above under the atmospheric pressure, the total of all the particles arranged inside the tire under the atmospheric pressure Volume can be calculated. That is,
Total volume of all particles placed inside the tire under atmospheric pressure
= Total weight of particles filled in tire / average bulk specific gravity of particles under atmospheric pressure
[0043]
Further, the inner volume of the tire is defined as the volume closed by the tire and the rim. Therefore, after assembling the rim to the tire, the inside can be filled with an incompressible fluid having a known specific gravity such as water, and the tire internal volume can be determined from the increase in weight.
From the above, in the present invention, the volume ratio of the particles filled in the tire is calculated by the following equation (A).
(Particle volume filling factor) = (Vs / Vt) × 100 ---- (A)
Here, Vs: the total volume (liter) of all particles arranged inside the tire under atmospheric pressure
Vt: tire internal volume (liter)
[0044]
Since the above-mentioned effect can be obtained by arranging particles inside the tire, there is no need to regulate the tire structure itself, and a new safety tire is utilized by utilizing a general-purpose tire and a general-purpose rim. When rim of An assembly can be provided.
[0045]
By the way, particles are characterized by extremely small specific gravity, but not all of the particles are uniform and have a specific gravity distribution. As a measure for separating these particles into two components from the viewpoint of specific gravity, components that precipitate in ethanol (specific gravity: 0.79) (particles with a specific gravity of 0.79 or more) and floating components (specific gravity of 0) .79 or less particles), and each particle was positioned under the definition of the content of precipitated components relative to the total weight of the sample. Here are the facts found from the definition of precipitation component content.
[0046]
Of the particles arranged inside the tire, it is important that the content of particles having a specific gravity of 0.79 or more is 40 mass% or less. First, the content ratio of particles having a specific gravity of 0.79 or more was defined because it was found that the components having a specific gravity of 0.79 or more dominate the durability of the particles. Therefore, when the content of particles having a specific gravity of 0.79 or more exceeds 40 mass%, when the air pressure around the particles becomes atmospheric due to tire damage, the destruction of the particles becomes extremely fast and the tire is greatly bent. Since the vehicle is running while dragging the side portion, the side portion is locally worn and the tire is destroyed before the target distance is achieved.
For the above reasons, the content of particles having a specific gravity of 0.79 or more is limited, and it is more preferable that the content is 30% or less, 20% or less, and 5% or less.
[0047]
In addition, when supplying particle | grains inside a tire, the inside of a tire can be filled under compression by filling the inside of a tire with the air of about 200-300 kPa, for example. Thus, if the particles are compressed, high-pressure air is interposed around the particles, and the load that the particles bear during normal driving can be reduced. Therefore, fatigue applied to the particles due to repeated deformation during tire rolling As a result, the durability of the particles is not impaired.
[0048]
Further, the pressure of the void around the particle corresponding to the internal pressure of the tire is 150 kPa, preferably 200 kPa or more, in absolute pressure at 25 ° C. That is, if the pressure is less than 150 kPa, the particle compression level is small and the air pressure around the particle is also small. Therefore, in normal running before tire damage, the particle load ratio is high, which may impair the particle durability. It is.
[0049]
Here, when arranging a large number of particles 3 inside the tire according to the present invention, it is important to add a liquid that does not substantially swell the continuous layer of particles inside the tire. By adding this liquid, it is possible to further enhance the sealing function of the tire damage part when the tire is damaged, and to further extend the travel distance after the tire damage.
That is, since the particles have a substantially spherical shape, the fluidity is high, so that the tire and the rim assembly can be easily filled from the inlet having a small inner diameter such as a tire valve. On the other hand, when the tire is damaged, particles are collected on the inner surface of the damaged portion so as to blow out from the damaged portion to the outer side of the tire. However, the wound path from the inner surface of the scratched part to the outer peripheral surface of the tire is not a straight line but has a complicated and complicated shape. It will gather in a compressed state on the inner surface of the damaged part, and the damaged part is sealed with particles. At that time, if a liquid is added to the inside of the tire together with particles, several to thousands of particles can be assembled based on the affinity between the particle surface and the liquid and the viscosity of the liquid. When the tire is damaged, the damaged portion can be instantaneously filled with the aggregate of particles.
[0050]
Further, since the liquid to be mixed has a clearly larger specific gravity than the particles, a large amount of liquid is distributed on the inner surface of the tire tread portion due to the centrifugal force accompanying the tire rolling under normal traveling. This indicates that there are many particles that are relatively large aggregates in the vicinity of the inner surface of the tire tread portion than during normal running. Therefore, when a tire is damaged by stepping on a foreign object or the like, many of the particles aggregated through a relatively large amount of liquid quickly seal the damaged part, which is extremely effective.
[0051]
In order to obtain a particle-filled tire in which a liquid is mixed, there are the following points to consider in manufacturing.
That is, when filling the tire, it is important to fill the particles in a highly fluid state, in other words, in a dry state before mixing with the liquid. As described above, the particles form an aggregate by mixing with the liquid. Therefore, the particles mixed with the liquid have extremely low fluidity and are difficult to fill the tire. Therefore, a method of applying the liquid to be mixed to the tire inner surface and the rim inner surface before filling, and a method of injecting the liquid into the tire and rim assembly after filling the particles are efficient and reliable.
[0052]
As the liquid used here, as described above, the continuous phase of the particles is not particularly swollen and does not cause a chemical reaction, preferably does not cause swelling or chemical reaction to the inner liner layer. Performance such as stability against heat generation is required. Examples thereof include silicon oil and aliphatic polyhydric alcohols represented by ethylene glycol and propylene glycol.
[0053]
In addition, in order to give the necessary minimum internal pressure by the particles in a low internal pressure state after the tire is damaged, the gas sealed at a predetermined pressure in the closed bubbles of the particles does not leak out of the particles, in other words It is important that the continuous phase of closed cells in a particle has a property that gas is difficult to permeate. That is, the continuous phase of the particles serving as a matrix of closed cells depends on a material having low gas permeability, specifically, polyvinyl alcohol resin, acrylonitrile copolymer, acrylic copolymer, vinylidene chloride copolymer. It is important to comprise at least one of acrylonitrile / styrene resin (AS), polyethylene resin (PE), polypropylene resin (PP), polyester resin (PET) and polystyrene / polyethylene copolymer (PS / PE). It is. Any of these materials can be foamed relatively easily in the tire and has flexibility with respect to input due to tire deformation, and thus is particularly effective in the present invention.
[0054]
In particular, it is preferable to apply any one of a polyvinyl alcohol resin, an acrylonitrile polymer, an acrylic polymer, and a vinylidene chloride polymer to the continuous phase of the particles. Further, the acrylonitrile-based polymer includes at least one selected from an acrylonitrile polymer, an acrylonitrile / methacrylonitrile copolymer, an acrylonitrile / methyl methacrylate copolymer, and an acrylonitrile / methacrylonitrile / methyl methacrylate terpolymer, an acrylic Examples of the polymer include methyl methacrylate resin (MMA), methyl methacrylate / acrylonitrile copolymer (MMA / AN), methyl methacrylate / methacrylonitrile copolymer (MMA / MAN), and methyl methacrylate / acrylonitrile / methacrylonitrile ternary copolymer. At least one selected from polymers (MMA / AN / MAN), and vinylidene chloride-based polymers include vinylidene chloride / acrylonitrile copolymer , Vinylidene chloride / methyl methacrylate copolymer, vinylidene chloride / methacrylonitrile copolymer, vinylidene chloride / acrylonitrile / methacrylonitrile copolymer, vinylidene chloride / acrylonitrile / methyl methacrylate copolymer, vinylidene chloride / methacrylonitrile / methyl methacrylate copolymer Advantageously, at least one selected from a polymer, a vinylidene chloride / acrylonitrile / methacrylonitrile / methyl methacrylate copolymer, respectively, is advantageously compatible. Since all of these materials have a low gas permeability coefficient and low gas permeability, the gas in the closed cell does not leak to the outside, and the atmospheric pressure in the closed cell can be maintained.
[0055]
Furthermore, the continuous phase of the particles has a gas permeability coefficient at 300C of 300 x 10 ^-12 (Cc · cm / cm ² S · cmHg) or less, preferably the gas permeability coefficient at 30 ° C. is 20 × 10 ^-12 (Cc · cm / cm ² S · cmHg) or less, more preferably the gas permeability coefficient at 30 ° C. is 2 × 10 ^-12 (Cc · cm / cm ² • s · cmHg) or less is recommended. This is because the gas permeability coefficient of the inner liner layer in a normal pneumatic tire is 300 × 10 ^-12 (Cc · cm / cm ² In view of the track record of having a sufficient internal pressure holding function at a level of s · cmHg) or less, the gas permeation coefficient at 30 ° C. is 300 × 10 for the continuous phase of particles. ^-12 (Cc · cm / cm ² · S · cmHg) or less. However, at this gas permeation coefficient level, it is necessary to replenish the internal pressure about once every 3 to 6 months. ^-12 (Cc · cm / cm ² S · cmHg) or less, more preferably 2 × 10 ^-12 (Cc · cm / cm ² · S · cmHg) or less is recommended.
[0056]
Examples of the gas constituting the closed cells of the particles include nitrogen, air, linear and branched aliphatic hydrocarbons having 2 to 8 carbon atoms and fluorinated products thereof, and alicyclic hydrocarbons having 2 to 8 carbon atoms. And its fluorinated products, and the following general formula (I):
R ¹ -O-R ² ---- (I)
(R in the formula ¹ And R ² Are each independently a monovalent hydrocarbon group having 1 to 5 carbon atoms, and part of the hydrogen atoms of the hydrocarbon group may be replaced by fluorine atoms). There is at least one selected from the group. The gas filled in the tire may be air, but when the gas in the particles is not a fluorinated product, a gas containing no oxygen, such as nitrogen or an inert gas, is preferable from the viewpoint of safety.
[0057]
The method for obtaining particles having closed cells is not particularly limited, but a foaming agent is preferably used. Examples of the foaming agent include a high-pressure compressed gas and a liquefied gas, in addition to a thermally decomposable foaming agent that generates gas by thermal decomposition. These high-pressure compressed gas and liquefied gas heat and vaporize the liquid, and specifically correspond to the foaming agent (C) described above.
In particular, many thermally decomposable blowing agents are characterized by generating nitrogen, and particles obtained by appropriately controlling the reaction have nitrogen in the bubbles.
[0058]
Furthermore, during the resin continuous phase polymerization to form particles, propane, butane, pentane, hexane, heptane, octane, cyclopropane, cyclobutane, cyclopentane, cyclohexane, cycloheptane, cyclooctane, etc. are liquefied and reacted under high pressure. There is also a technique of emulsion polymerization while dispersing in a solvent, which allows gas components such as propane, butane, pentane, hexane, heptane, octane, cyclopropane, cyclobutane, cyclopentane, cyclohexane, cycloheptane and cyclooctane to be in a liquid state The foamable resin particles encapsulated in the resin continuous phase can be obtained, and when this is filled in the tire and heated to form particles, propane, butane, pentane, hexane, heptane, octane is contained in the bubbles. , Cyclopropane, Robutan, cyclopentane, cyclohexane and cycloheptane and cyclooctane are enclosed. The isomers of butane, pentane, hexane, heptane and octane are isobutane, isopentane, neopentane, 2-methylpentane, 2,2-dimethylbutane, methylhexanes, dimethylpentanes, trimethylbutane and methylheptanes. And dimethylhexanes and trimethylpentanes.
[0059]
In addition, a target tire can be obtained by subjecting the surface of the foamable resin particles to surface coating such as a surfactant and an oil agent to heat foaming in the tire. Furthermore, the target tire can also be obtained by preliminarily heating and foaming the resin particles containing the liquefied gas into substantially spherical particles and compressively filling the particles into the tire.
[0060]
On the other hand, a tire typically has an inner liner layer on its inner peripheral surface, and the inner liner layer contains a nylon resin having a melting point of 170 to 230 ° C. and a halide of isobutylene paramethyl styrene copolymer. It is preferable to comprise a thermoplastic elastomer composition obtained by dynamically vulcanizing an elastomer component to a gelation rate of 50 to 95%. This is because, unlike the conventional inner liner layer mainly composed of butyl rubber, the function of the inner liner layer can be enhanced as a result of extremely low gas permeability by using nylon resin as a continuous phase. On the other hand, a thermoplastic elastomer composition obtained by dynamically vulcanizing an elastomer component containing a halide of isobutylene paramethylstyrene copolymer to a gelation rate of 50 to 95% is rich in flexibility, heat resistance and durability. An inner liner layer having excellent properties can be obtained. And since the inner liner layer has the above characteristics, it is possible to create an environment that makes it easy for the gas in the closed bubbles of the particles to remain in the bubbles.
[0061]
The gelation rate is obtained by Soxhlet extraction of the pelletized mixture after biaxial kneading with acetone in a water bath for 8 hours, and further soxhlet extraction with n-hexane for 8 hours, The unvulcanized elastomer component is extracted with a solvent, and the weight of the acetone and n-hexane extract after solvent drying is measured and calculated by the following formula.
Record
Gelation rate (%) = [weight of total formulation − {(acetone extraction amount + n-hexane extraction amount) −stearic acid amount}] / weight of total formulation × 100
[0062]
Furthermore, the inner liner layer has a gas permeability coefficient at 30 ° C. of 20 × 10. ^-12 (Cc · cm / cm ² · S · cmHg) or less. This is because even if the gas in the bubbles leaks from the particles for some reason, the gas in the bubbles in the particles leaks to the outside of the tire if the gas permeability of the inner liner layer is sufficiently low. This is because it is advantageous for maintaining the internal pressure of the tire. That is, the gas permeability of the inner liner layer is a factor that directly determines the pressure holding property of the tire as a pressure vessel. Of course, it is fundamental that the gas permeability of the continuous phase forming the particles is low, and it is ideal to use a low gas permeability for the inner liner layer.
[0063]
Since the above effects can be obtained by arranging particles inside the tire, there is no need to regulate the tire structure itself, and a new safety tire using a general-purpose tire and a general-purpose rim. When rim of An assembly can be provided.
[0064]
【Example】
1 is applied to the tire of the structure shown in FIG. 1 as shown in the table, and is incorporated into a rim of size 5J × 13, and is a safety tire for passenger cars of size 175 / 70R13. When rim of An assembly was prototyped. Here, the tire 1 conforms to a general structure of the tire type and size. In Tables 1 and 2, the types of compositions constituting the continuous phase of the particles are as shown in Table 3. By heating and foaming the resin particles enclosing the cell components shown in Table 3, the particles are formed. Of the obtained particles, the content of particles having a specific gravity of 0.79 or more was variously changed as shown in Tables 1 and 2 and charged into the tire. Similarly, the rubber types of the inner liner layer are as shown in Table 4, respectively.
[0065]
Each tire thus obtained And rim assembly The tire deflection was measured before and after the drum running test over a distance of 5000 km at a load of 3.53 km and a speed of 90 km / h, and the deflection change before and after the drum running (the tire of the tire before running under load) (Height-tire height after running under load)) was described as an index when the tire height before running under the load of each tire was taken as 100. The smaller this index, the better the result.
[0066]
Here, being able to support a load means having a force inside the tire that can counter an external force. This force is exerted by the internal air in the conventional tire, and in the tire of the present invention, the particles filled in the interior and the gas present in the voids around the particles are exhibited. If the two are competing, the tire will remain in its original shape and will not interfere with running. Gradually deforms, causing the phenomenon of deflection. Inside air leakage In the conventional pneumatic tire, the air filled in the tire leaks out of the tire. In the tire of the present invention, the gas contained in the bubbles in the particles is outside the particles, that is, around the particles. It refers to leakage into the air gap, and the gas present in the air gap around the particles further leaks out of the tire.
Therefore, in the present invention, the rate of increase in the amount of deflection of the tire is measured as an index for capturing the change in the load supporting ability of the tire.
[0067]
Also, the tire after running the drum And rim assembly Is applied to a 1500cc class passenger car, and then the tire is injured by passing a nail with a diameter of 3 mm and a length of 3 cm through the tread from the outside of the tire tread, and then a load corresponding to the ride of four passengers is applied. Then, the test course was run at 90 km / h to run a maximum of 300 km, and a travelable distance of 200 km or more was regarded as acceptable.
These survey results are also shown in Tables 1 and 2.
[0068]
[Table 1]

[0069]
[Table 2]

[0070]
[Table 3]

[0071]
[Table 4]

[0072]
【The invention's effect】
According to the present invention, a safety tire excellent in durability that enables stable running even in a tire damage state without sacrificing rolling resistance and ride comfort during normal running before tire damage, A rim assembly can be provided.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a sectional view in the tire width direction showing a safety tire and a rim assembly according to the present invention.
[Explanation of symbols]
1 tire
2 rims
3 particles
4 Bead core
5 Carcass
6 Belt
7 tread
8 Inner liner layer
9 Air gap

Claims

A hollow donut-shaped tire is mounted on an application rim, and a large number of particles having a substantially spherical shape and capable of thermal expansion, which are composed of a continuous phase made of resin and closed cells inside the tire partitioned by the tire and the application rim and it was arranged together with the liquid which does not substantially swell the particles of the continuous layer, the content of a specific gravity 0.79 or more particles of these particles safety tire and rim, characterized in that at most 40 mass% Assembly.

In claim 1, the assembly of the safety tire and rim content of specific gravity 0.79 or more particles being not more than 30 mass%.

According to claim 1 or 2, the assembly of the safety tire and rim content of specific gravity 0.79 or more particles being not more than 20 mass%.

In any one of claims 1 to 3, the assembly of the safety tire and rim content of specific gravity 0.79 or more particles equal to or less than 5 mass%.

In any one of claims 1 to 4, the safety tire and rim assembly of, wherein the pressure in 25 ° C. of the tire is at an absolute pressure 150kPa or higher.

6. The safety tire according to claim 1, wherein the continuous phase of the particles comprises at least one of a polyvinyl alcohol resin, an acrylonitrile polymer, an acrylic polymer, and a vinylidene chloride polymer. assembly of the rim.

The continuous phase of particles according to any one of claims 1 to 6, wherein the acrylonitrile polymer is an acrylonitrile polymer, an acrylonitrile / methacrylonitrile copolymer, an acrylonitrile / methyl methacrylate copolymer, and an acrylonitrile. An assembly of a safety tire and a rim , which is at least one selected from / methacrylonitrile / methyl methacrylate terpolymer.

The continuous phase of the particles according to any one of claims 1 to 6, wherein the acrylic polymer includes a methyl methacrylate resin, a methyl methacrylate / acrylonitrile copolymer, a methyl methacrylate / methacrylonitrile copolymer, and An assembly of a safety tire and a rim , which is at least one selected from methyl methacrylate / acrylonitrile / methacrylonitrile terpolymer.

7. The particle continuous phase according to claim 1, wherein the continuous phase of the particles comprises a vinylidene chloride polymer, and the vinylidene chloride polymer is a vinylidene chloride / acrylonitrile copolymer, a vinylidene chloride / methyl methacrylate copolymer, or a vinylidene chloride. / Methacrylonitrile copolymer, vinylidene chloride / acrylonitrile / methacrylonitrile copolymer, vinylidene chloride / acrylonitrile / methyl methacrylate copolymer, vinylidene chloride / methacrylonitrile / methyl methacrylate copolymer and vinylidene chloride / acrylonitrile / methacrylonitrile / methyl An assembly of a safety tire and a rim , which is at least one selected from a methacrylate copolymer.

In any one of Claims 1 thru | or 9, Nitrogen, air, a C2-C8 linear and branched aliphatic hydrocarbon and its fluorination thing, C2-C8 alicyclic ring in the bubble of particle | grains Formula hydrocarbons and fluorinated products thereof, and the following general formula (I):
R ¹ —O—R ² ---- (I)
(Wherein R ¹ and R ² are each independently a monovalent hydrocarbon group having 1 to 5 carbon atoms, and part of the hydrogen atoms of the hydrocarbon group may be replaced by fluorine atoms) An assembly of a safety tire and a rim having at least one gas selected from the group consisting of ether compounds represented by:

11. The safety tire according to claim 1, wherein the continuous phase of the particles has a gas permeability coefficient at 30 ° C. of 300 × 10 ⁻¹² (cc · cm / cm ² · s · cmHg) or less. And rim assembly.

12. The safety tire according to claim 1, wherein the continuous phase of the particles has a gas permeability coefficient at 30 ° C. of 20 × 10 ⁻¹² (cc · cm / cm ² · s · cmHg) or less. assembly of the rim.

13. The safety tire according to claim 1, wherein the continuous phase of the particles has a gas permeability coefficient at 30 ° C. of 2 × 10 ⁻¹² (cc · cm / cm ² · s · cmHg) or less. assembly of the rim.

14. The tire according to claim 1, further comprising an inner liner layer on an inner peripheral surface of the tire, wherein the inner liner layer includes a nylon resin having a melting point of 170 to 230 ° C. and a halide of isobutylene paramethyl styrene copolymer. including assembly of the safety tire and rim the elastomer component, characterized in that it consists of a thermoplastic elastomer composition dynamically vulcanized to a gel ratio from 50% to 95%.

In claim 14, the gas permeability coefficient at 30 ° C. of the inner liner layer is ^{20 × 10 -12 (cc · cm} / cm 2 · s · cmHg) assembly of the safety tire and rim, wherein less.