JP3996830B2

JP3996830B2 - Method and apparatus for measuring critical current characteristics of superconducting wire

Info

Publication number: JP3996830B2
Application number: JP2002278545A
Authority: JP
Inventors: 健吾大倉; 和彦林
Original assignee: International Superconductivity Technology Center; Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: International Superconductivity Technology Center; Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 2002-09-25
Filing date: 2002-09-25
Publication date: 2007-10-24
Anticipated expiration: 2022-09-25
Also published as: JP2004117082A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、超電導線材の臨界電流特性を測定する方法および装置に関し、特に長尺状の超電導線材の臨界電流特性を測定する方法および装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高温超電導線材の臨界電流特性の評価をする場合、線材の端部またはその一部だけを測定する場合と、線材全長に亘り測定する場合との２種類がある。長尺状の線材を測定する場合、たとえば以下の特許文献１（特開平１０−２３９２６０号公報）に開示された方法および装置が用いられる。
【０００３】
図５は、特開平１０−２３９２６０号公報に開示された超電導線材の臨界電流特性を測定する装置を示す模式図である。図５を参照して、測定装置１１０は、冷却槽１０７と、サプライリール１１１と、巻き取りリール１１２と、電極部１１３、１１４と、演算・制御用コンピュータ１１７と、測定部１１８とを主に備えている。
【０００４】
サプライリール１１１に巻付けられた長尺状の超電導線材１０１は、巻取りリール１１２によって巻取られる。そしてサプライリール１１１と巻取りリール１１２との間にて、超電導線材１０１は冷却槽１０７内の液体窒素１０８中に浸漬される。これにより、超電導線材１０１の一部が液体窒素にて冷却されて超電導状態とされる。電流源１０６に電気的に接続された複数の電極１１４のそれぞれが超電導線材１０１の表面に押し付けられることにより超電導線材１０１に一定の電流が流される。この通電状態において、電圧計１０３に電気的に接続された複数の電極１１３の各々を超電導線材１０１の表面に押し付けることにより電圧が測定される。この後、サプライリール１１１と巻取りリール１１２とを回転させることによって超電導線材１０１を移動させ、超電導線材１０１の別の部分にて上記と同様にして電圧が測定される。このようにして測定された複数領域の電圧値より臨界電流特性が求められる。この臨界電流特性は、普通、電界強度（Ｖ／ｃｍ）により決定され、通常、１０^-6Ｖ／ｃｍでの電流で決定される。
【０００５】
【特許文献１】
特開平１０−２３９２６０号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の測定装置では、冷却槽１０７の長さに限界があるため線材１０１の長さがたとえば５ｍ程度でありそれより長くすることは困難である。また、測定電圧は計測器に測定限界があるため通常１μＶ程度である。このため、測定できる電界強度（電圧／線材長さ）には限界がある。永久電流モードでは普通１０^-10Ｖ／ｃｍの微小な電界強度を測定する必要があるが、従来の測定装置では、上記の理由により１０^-8Ｖ／ｃｍ程度の電界強度の測定が限界であった。このため、永久電流モードのコイル用線材特性を評価する場合、従来の測定方法では、測定精度が低く評価できないという問題点があった。
【０００７】
また従来の測定装置では、電極１１３、１１４を線材１０１に押し付けるために線材１０１表面に傷が入り劣化する危険性があるという問題点もあった。
【０００８】
さらに、電圧端子１１３が接触型であるため、はんだ付けに比べて測定感度が低いという問題点もあった。
【０００９】
それゆえ本発明の目的は、永久電流モードのコイル用線材特性の評価においても測定精度が高く、かつ測定時に線材表面に傷が入ることがなく、かつ測定感度が高い超電導線材の臨界電流特性の測定方法および装置を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明の超電導線材の臨界電流特性を測定する方法は、測定対象である長尺状の超電導線材を渦巻状に巻線した第１コイルと金属線を巻線した第２コイルとを相互誘導が生じるように配置し、第１コイルに通電したときに第１コイルに発生するインダクタンス成分の電圧と、第２コイルに発生する逆極性の誘導電圧とを加算することにより第１コイルのインダクタンス成分の電圧をキャンセルした状態で、超電導線材の両端電圧を測定することで超電導線材の臨界電流特性を測定することを特徴とするものである。
【００１１】
また本発明の超電導線材の臨界電流特性を測定する装置は、第２コイルとポテンショメータとを備えている。第２コイルは、測定対象である長尺状の超電導線材を渦巻状に巻線した第１コイルとの間で相互誘導が生じるように配置されており、かつ金属線を巻線したものである。ポテンショメータは、第１コイルに通電したときに第１コイルに発生するインダクタンス成分の電圧と、第２コイルに発生する逆極性の誘導電圧とを加算することにより第１コイルのインダクタンス成分の電圧をキャンセルするために第２コイルの両端に電気的に接続され、かつ中点タップを持つものである。ポテンショメータにより第１コイルのインダクタンス成分の電圧をキャンセルした状態で、超電導線材の両端電圧を測定することで超電導線材の臨界電流特性を測定できるように、この測定装置は構成されている。
【００１２】
本発明の超電導線材の臨界電流特性を測定する方法および装置によれば、測定対象である長尺状の超電導線材を渦巻状にした状態で臨界電流特性を測定することができる。このため、超電導線材を直線状態として臨界電流特性を測定する従来例よりも、小型な装置で長尺の超電導線材の臨界電流特性を測定することが可能となる。よって、装置を従来例よりも大型化することなく永久電流モードに必要な１０^-10Ｖ／ｃｍの微小な電界強度（電圧／線材長）を測定することが可能となる。
【００１３】
また、測定対象である超電導線材のインダクタンス成分の電圧をキャンセルして超電導線材の臨界電流特性を測定することができる。このため、永久電流モードのような１０^-10Ｖ／ｃｍの微小な電界強度を高い測定精度で測定することが可能となる。
【００１４】
さらに、測定時に超電導線材に電極端子を押し付ける必要がないため、測定時に超電導線材表面に傷が入ることもなく、測定感度も高くすることができる。
【００１５】
上記の超電導線材の臨界電流特性を測定する方法において好ましくは、測定対象である長尺状の超電導線材は、近似的に（Ｂｉ_XＰｂ_1-X）₂Ｓｒ₂Ｃａ₂Ｃｕ₃Ｏ_Yで表わされる相を含む酸化物超電導体を、銀を主体とする材質よりなる金属被覆材で被覆した構成を有する。
【００１６】
本発明の測定方法は、このような構成の超電導線材の測定に適している。
上記の超電導線材の臨界電流特性を測定する装置において好ましくは、第１コイルの一方端末とポテンショメータの端末とが電気的に接続されており、第１コイルの他方端末とポテンショメータの中点タップとの各信号を増幅して出力するための直流アンプがさらに備えられている。
【００１７】
このような構成を備えることにより、第１コイルのインダクタンス成分の電圧をキャンセルすることが可能となる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図に基づいて説明する。
【００１９】
図１は、本発明の一実施の形態における超電導線材の臨界電流特性を測定する装置の構成を概略的に示す模式図である。図１を参照して、本実施の形態の測定装置１０は、パンケーキコイル（第１コイル）１と、キャンセルコイル（第２コイル）２と、ポテンショメータ（電位差計）３と、直流アンプ４と、直流安定化電源６と、液体窒素断熱容器７とを主に有している。
【００２０】
パンケーキコイル１は、図２に示すような多芯線構造の超電導線材３０を、たとえばステンレス製の円盤のエッジ上にポリイミドテープなどの絶縁テープにより電気絶縁しながら渦巻状に巻線してなるコイルである。なお、図２に示す多芯線構造の超電導線材３０は、複数本の酸化物超電導体（超電導フィラメント）３１を金属被覆材３２で被覆した構成を有している。酸化物超電導体３１は、たとえば、近似的に（Ｂｉ_XＰｂ_1-X）₂Ｓｒ₂Ｃａ₂Ｃｕ₃Ｏ_Yで表わされる相を含む酸化物超電導体よりなっている。また金属被覆材３２は、たとえば銀を主体とする材質よりなっており、具体的には銀シースである。
【００２１】
またキャンセルコイル２は、たとえば０．２ｍｍφのエナメル銅線を金属あるいは絶縁の巻枠に所定の巻数で巻線したものである。これらのパンケーキコイル１とキャンセルコイル２とは、互いに相互誘導が生じるように、液体窒素断熱容器７内に配置される。この液体窒素断熱容器７内には、液体窒素が充填可能であり、その液体窒素によりパンケーキコイルとキャンセルコイルとは冷却可能である。
【００２２】
パンケーキコイル１の抵抗測定用に高温超電導線材の巻始めと巻終りに電圧タップ（引出し線）が設けられており、パンケーキコイル１の巻始めと巻終りの両端に直流安定化電源６が電気的に接続されている。一方、キャンセルコイル２の巻始めと巻終りにポテンショメータ３が電気的に接続されている。
【００２３】
このポテンショメータ３は、パンケーキコイル１に通電したときにパンケーキコイル１に発生するインダクタンス成分の電圧と、キャンセルコイル２に発生する逆極性の誘導電圧とを加算することにより、パンケーキコイル１のインダクタンス成分の電圧をキャンセルするためにキャンセルコイル２の両端に電気的に接続されており、かつ中点タップを有している。
【００２４】
またパンケーキコイル１の一方端末とポテンショメータ３の端末とが電気的に接続されており、パンケーキコイル１の他方端末とポテンショメータ３の中点タップとが直流アンプ４に電気的に接続されている。
【００２５】
次に、本実施の形態における超電導線材の臨界電流特性の測定方法について説明する。
【００２６】
まず、測定しようとする長尺状の酸化物超電導線材３０（図２）を用いてパンケーキコイル１が準備される。このパンケーキコイル１は、キャンセルコイル２と相互誘導が生じるように液体窒素断熱容器７内に配置される。そして液体窒素断熱容器７内に液体窒素が充填され、パンケーキコイル１とキャンセルコイル２とが冷却されて超電導状態とされる。
【００２７】
この状態で、直流安定化電源６によりパンケーキコイル１に電流Ｉが流される。このとき、パンケーキコイル１の巻始めと巻終りとの両端に接続された電圧タップに発生する電圧をＶ１とする。パンケーキコイル１への通電により、パンケーキコイル１およびキャンセルコイル２を貫くように磁束が発生し、これによりキャンセルコイル２の巻線端末には、レンツの法則によりパンケーキコイル１で発生する磁束を打消そうとする誘導起電力（誘導電圧）が発生する。この電圧の一部Ｖ２がポテンショメータ３により検出される。
【００２８】
このパンケーキコイル１の電圧Ｖ１には、コイルのインダクタンスをＬとするとＬ×ｄＩ／ｄｔの電流スイープ速度に比例するインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lと、超電導線材３０に一定以上の電流を流すと発生する抵抗成分の電圧Ｖ_Rとが含まれている。一方、キャンセルコイル２の電圧Ｖ２は、パンケーキコイル１のインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lと比例する逆符合（逆極性）の電圧となる。
【００２９】
このため、ポテンショメータ３によりキャンセルコイル２の電圧Ｖ２の大きさを調整し、Ｖ２＝−Ｖ_Lとし、そのキャンセルコイル２の電圧Ｖ２をパンケーキコイル１の電圧Ｖ１に加算することにより、パンケーキコイル１のインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lがキャンセルコイル２の電圧Ｖ２によりキャンセルされ、パンケーキコイル１の抵抗成分の電圧Ｖ_Rだけが残る。このパンケーキコイル１の抵抗成分の電圧Ｖ_Rをパンケーキコイル１の線材長で割ることにより、電界強度が算出され、この電界強度により超電導線材の臨界電流特性を評価することができる。
【００３０】
次に、パンケーキコイル１のインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lをキャンセルコイル２の電圧Ｖ２によりキャンセルする方法について詳細に説明する。
【００３１】
パンケーキコイル１に直流安定化電源６により通電すると、その電流値Ｉに対するパンケーキコイル１の抵抗成分の電圧Ｖ_Rの変化は、図３に示すようになる。つまり、図３を参照して、パンケーキコイル１に流す電流Ｉが小さいときは、超電導線材は超電導であるため、抵抗成分による電圧Ｖ_Rは０となる。このため、パンケーキコイル１に流す電流Ｉが小さいときには、パンケーキコイル１のインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lのみが測定されることになる。
【００３２】
このため、パンケーキコイル１に流す電流Ｉが小さいとき（抵抗成分の電圧Ｖ_Rが０のとき）に、パンケーキコイル１の電圧Ｖ１を測定し、ポテンショメータ３によりキャンセルコイル２の電圧Ｖ２の大きさを調整し、Ｖ２＝−Ｖ１とすれば、Ｖ２＝−Ｖ_Lとすることができる。よって、そのキャンセルコイル２の電圧Ｖ２をパンケーキコイル１の電圧Ｖ１に加算することにより、パンケーキコイル１のインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lをキャンセルすることができる。このように、パンケーキコイル１の通電当初にポテンショメータ３を調整し、インダクタンス成分の電圧Ｖ_Lをキャンセルコイル２の電圧Ｖ２によりキャンセルして出力が０になるように調整することで、抵抗成分の電圧Ｖ_Rを正確に測定することが可能となる。
【００３３】
また、この方法では、パンケーキコイル１に流す電流値Ｉを変化させながら、インダクタンス成分の電圧Ｖ_Lの変化分だけがキャンセルコイル２の電圧Ｖ２によりキャンセルされる。
【００３４】
ここで、パンケーキコイル１に通電する電流値Ｉを一定値にキープして異なる電流値毎に何点かの電圧を測定することも可能である。この場合、パンケーキコイル１に流す電流Ｉとパンケーキコイル１の抵抗成分による電圧Ｖ_Rとの関係は図４に示すようになる。しかし、この方法による場合、抵抗成分による電圧Ｖ_Rが非常に小さいため、パンケーキコイル１に流す電流Ｉの微小なふらつきによってもインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lが出てしまい、このインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lが抵抗成分のＶ_Rよりも桁違いに大きいため、抵抗成分の電圧Ｖ_Rを正確に測ることができない。また、この方法により抵抗成分の電圧Ｖ_Rの変化を正しく測ろうとすると、非常に多くの電流値Ｉ毎に測定しなければならず、それぞれを安定に測るためには大変な時間と労力が必要である。
【００３５】
そこで、本願発明者らは、パンケーキコイル１に流す電流値Ｉを順次変化させながら、その電流値の変化に伴うインダクタンス成分の電圧Ｖ_Lの変化分のみをキャンセルコイル２の電圧Ｖ２によりキャンセルする方法を考えた。よって、このキャンセルをするためには、上述したように、パンケーキコイル１の通電当初に、インダクタンス成分の電圧Ｖ_Lをキャンセルコイル２の電圧Ｖ２によりキャンセルして出力が０になるようにポテンショメータ３を調整する必要がある。
【００３６】
なお、本実施の形態では、測定対象が変わるごとに、パンケーキコイル１を交換する必要がある。
【００３７】
また、測定対象として図２に示すように多芯線構造の酸化物超電導線材について説明したが、測定対象は、１本の酸化物超電導体（超電導フィラメント）を金属被覆材で被覆した単芯線構造の酸化物超電導線材であってもよい。
【００３８】
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【００３９】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の超電導線材の臨界電流特性を測定する方法および装置によれば、測定対象である長尺状の超電導線材を渦巻状にした状態で臨界電流特性を測定することができる。このため、超電導線材を直線状態として臨界電流特性を測定する従来例よりも、小型な装置で長尺の超電導線材の臨界電流特性を測定することが可能となる。よって、装置を従来例よりも大型化することなく永久電流モードに必要な１０^-10Ｖ／ｃｍの微小な電界強度（電圧／線材長）を測定することが可能となる。
【００４０】
また、測定対象である超電導線材のインダクタンス成分の電圧をキャンセルして超電導線材の臨界電流特性を測定することができる。このため、永久電流モードのような１０^-10Ｖ／ｃｍの微小な電界強度を高い測定精度で測定することが可能となる。
【００４１】
さらに、測定時に超電導線材に電極端子を押し付ける必要がないため、測定時に超電導線材表面に傷が入ることもなく、測定感度も高くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態における超電導線材の臨界電流特性を測定する装置の構成を概略的に示す模式図である。
【図２】測定対象である酸化物超電導線材の構成を示す部分断面斜視図である。
【図３】パンケーキコイルに通電したときの電流値と抵抗成分による電圧Ｖ_Rとの関係を示す図である。
【図４】電流を一定値にキープしてパンケーキコイルに通電したときの電流Ｉと抵抗成分による電圧Ｖ_Rとの関係を示す図である。
【図５】従来の超電導線材の臨界電流特性を測定する装置の構成を概略的に示す模式図である。
【符号の説明】
１パンケーキコイル、２キャンセルコイル、３ポテンショメータ、４直流アンプ、６直流安定化電源、７液体窒素断熱容器、１０臨界電流特性の測定装置。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method and apparatus for measuring critical current characteristics of a superconducting wire, and more particularly to a method and apparatus for measuring critical current characteristics of a long superconducting wire.
[0002]
[Prior art]
When evaluating the critical current characteristics of a high-temperature superconducting wire, there are two types: measuring the end of the wire or only a part thereof, and measuring the entire length of the wire. When measuring a long wire, for example, the method and apparatus disclosed in the following Patent Document 1 (Japanese Patent Laid-Open No. 10-239260) are used.
[0003]
FIG. 5 is a schematic diagram showing an apparatus for measuring critical current characteristics of a superconducting wire disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 10-239260. Referring to FIG. 5, the measuring apparatus 110 mainly includes a cooling tank 107, a supply reel 111, a take-up reel 112, electrode parts 113 and 114, a calculation / control computer 117, and a measurement part 118. I have.
[0004]
The long superconducting wire 101 wound around the supply reel 111 is taken up by a take-up reel 112. The superconducting wire 101 is immersed in the liquid nitrogen 108 in the cooling tank 107 between the supply reel 111 and the take-up reel 112. As a result, a part of the superconducting wire 101 is cooled with liquid nitrogen to be in a superconducting state. Each of the plurality of electrodes 114 electrically connected to the current source 106 is pressed against the surface of the superconducting wire 101 so that a constant current flows through the superconducting wire 101. In this energized state, the voltage is measured by pressing each of the plurality of electrodes 113 electrically connected to the voltmeter 103 against the surface of the superconducting wire 101. Thereafter, the superconducting wire 101 is moved by rotating the supply reel 111 and the take-up reel 112, and the voltage is measured in the same manner as described above at another part of the superconducting wire 101. The critical current characteristic is obtained from the voltage values of the plurality of regions measured in this way. This critical current characteristic is usually determined by the electric field strength (V / cm) and is usually determined by the current at 10 ⁻⁶ V / cm.
[0005]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 10-239260
[Problems to be solved by the invention]
However, in the above measuring apparatus, since the length of the cooling bath 107 is limited, the length of the wire 101 is about 5 m, for example, and it is difficult to make it longer. The measurement voltage is usually about 1 μV because the measuring instrument has a measurement limit. For this reason, there is a limit to the electric field strength (voltage / wire length) that can be measured. In the permanent current mode, it is usually necessary to measure a minute electric field strength of 10 ⁻¹⁰ V / cm. However, in the conventional measuring apparatus, the measurement of the electric field strength of about 10 ⁻⁸ V / cm is the limit for the above reason. It was. For this reason, when evaluating the wire material characteristics for coils in the permanent current mode, there is a problem that the conventional measurement method cannot be evaluated with low measurement accuracy.
[0007]
Further, in the conventional measuring apparatus, there is a problem that there is a risk that the surface of the wire 101 is scratched and deteriorated because the electrodes 113 and 114 are pressed against the wire 101.
[0008]
Further, since the voltage terminal 113 is a contact type, there is a problem that measurement sensitivity is lower than that of soldering.
[0009]
Therefore, the object of the present invention is to provide a critical current characteristic of a superconducting wire that has high measurement accuracy even in evaluation of the wire property for a coil in a permanent current mode, does not damage the wire surface during measurement, and has high measurement sensitivity. It is to provide a measuring method and apparatus.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
The method for measuring the critical current characteristics of the superconducting wire of the present invention is based on mutual induction of a first coil wound in a spiral shape and a second coil wound with a metal wire. The inductance component voltage generated in the first coil when the first coil is energized and the reverse polarity induced voltage generated in the second coil are added to the inductance component of the first coil. In the state where the voltage is canceled, the critical current characteristic of the superconducting wire is measured by measuring the voltage across the superconducting wire.
[0011]
The apparatus for measuring the critical current characteristic of the superconducting wire of the present invention includes a second coil and a potentiometer. The second coil is arranged so that mutual induction occurs between the first coil in which a long superconducting wire to be measured is wound in a spiral shape, and a metal wire is wound around the second coil. . The potentiometer cancels the voltage of the inductance component of the first coil by adding the voltage of the inductance component generated in the first coil when the first coil is energized and the induced voltage having the opposite polarity generated in the second coil. For this purpose, the second coil is electrically connected to both ends and has a midpoint tap. This measuring apparatus is configured so that the critical current characteristic of the superconducting wire can be measured by measuring the voltage across the superconducting wire while the potentiometer cancels the voltage of the inductance component of the first coil.
[0012]
According to the method and apparatus for measuring the critical current characteristic of the superconducting wire of the present invention, the critical current characteristic can be measured in a state where the long superconducting wire to be measured is spiral. For this reason, it becomes possible to measure the critical current characteristic of a long superconducting wire with a small device, compared to the conventional example in which the critical current characteristic is measured with the superconducting wire in a straight state. Therefore, it is possible to measure a small electric field strength (voltage / wire length) of 10 ⁻¹⁰ V / cm necessary for the permanent current mode without increasing the size of the apparatus as compared with the conventional example.
[0013]
Moreover, the critical current characteristic of the superconducting wire can be measured by canceling the voltage of the inductance component of the superconducting wire to be measured. For this reason, it becomes possible to measure a minute electric field strength of 10 ⁻¹⁰ V / cm as in the permanent current mode with high measurement accuracy.
[0014]
Furthermore, since it is not necessary to press the electrode terminal against the superconducting wire during measurement, the surface of the superconducting wire is not damaged during measurement, and the measurement sensitivity can be increased.
[0015]
In the preferred method of measuring the critical current characteristic of the superconducting wire, elongated superconducting wire is measured is approximately expressed by _{_{(Bi X Pb 1-X)}} 2 Sr 2 Ca 2 Cu 3 O Y The oxide superconductor containing the above-mentioned phase is covered with a metal coating made of a material mainly composed of silver.
[0016]
The measuring method of the present invention is suitable for measuring a superconducting wire having such a configuration.
Preferably, in the apparatus for measuring the critical current characteristics of the superconducting wire, one terminal of the first coil and the terminal of the potentiometer are electrically connected, and the other terminal of the first coil and the midpoint tap of the potentiometer A DC amplifier for amplifying and outputting each signal is further provided.
[0017]
By providing such a configuration, it is possible to cancel the voltage of the inductance component of the first coil.
[0018]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0019]
FIG. 1 is a schematic diagram schematically showing a configuration of an apparatus for measuring critical current characteristics of a superconducting wire according to an embodiment of the present invention. Referring to FIG. 1, measuring apparatus 10 of the present embodiment includes pancake coil (first coil) 1, cancel coil (second coil) 2, potentiometer (potentiometer) 3, DC amplifier 4, and so on. The DC stabilized power source 6 and the liquid nitrogen heat insulating container 7 are mainly included.
[0020]
The pancake coil 1 is a coil formed by winding a superconducting wire 30 having a multi-core structure as shown in FIG. 2 in a spiral shape while being electrically insulated by an insulating tape such as a polyimide tape on the edge of a stainless steel disk, for example. It is. 2 has a configuration in which a plurality of oxide superconductors (superconducting filaments) 31 are covered with a metal coating material 32. Oxide superconductor 31 is, for example, consist of an oxide superconductor including a phase represented approximately by _{_{(Bi X Pb 1-X)}} 2 Sr 2 Ca 2 Cu 3 O Y. Moreover, the metal coating | covering material 32 consists of the material which mainly has silver, for example, and is specifically a silver sheath.
[0021]
The cancel coil 2 is formed by winding, for example, a 0.2 mmφ enameled copper wire around a metal or insulating winding frame with a predetermined number of turns. The pancake coil 1 and the cancel coil 2 are arranged in the liquid nitrogen heat insulating container 7 so that mutual induction occurs. The liquid nitrogen heat insulation container 7 can be filled with liquid nitrogen, and the pancake coil and the cancel coil can be cooled by the liquid nitrogen.
[0022]
A voltage tap (leader wire) is provided at the beginning and end of winding of the high-temperature superconducting wire for resistance measurement of the pancake coil 1, and a DC stabilized power source 6 is provided at both ends of the pancake coil 1 at the beginning and end of winding. Electrically connected. On the other hand, a potentiometer 3 is electrically connected to the start and end of winding of the cancel coil 2.
[0023]
The potentiometer 3 adds the voltage of the inductance component generated in the pancake coil 1 when the pancake coil 1 is energized and the reverse polarity induced voltage generated in the cancel coil 2, thereby In order to cancel the voltage of the inductance component, the cancel coil 2 is electrically connected to both ends, and has a midpoint tap.
[0024]
Further, one terminal of the pancake coil 1 and the terminal of the potentiometer 3 are electrically connected, and the other terminal of the pancake coil 1 and the midpoint tap of the potentiometer 3 are electrically connected to the DC amplifier 4. .
[0025]
Next, a method for measuring the critical current characteristic of the superconducting wire in the present embodiment will be described.
[0026]
First, the pancake coil 1 is prepared using the long oxide superconducting wire 30 (FIG. 2) to be measured. The pancake coil 1 is disposed in the liquid nitrogen heat insulating container 7 so that mutual induction with the cancel coil 2 occurs. The liquid nitrogen heat insulation container 7 is filled with liquid nitrogen, and the pancake coil 1 and the cancel coil 2 are cooled to a superconducting state.
[0027]
In this state, a current I is passed through the pancake coil 1 by the DC stabilized power supply 6. At this time, the voltage generated at the voltage taps connected to both ends of the start and end of the pancake coil 1 is defined as V1. By energizing the pancake coil 1, a magnetic flux is generated so as to pass through the pancake coil 1 and the cancel coil 2. As a result, the magnetic flux generated in the pancake coil 1 at the winding terminal of the cancel coil 2 according to Lenz's law. An induced electromotive force (inductive voltage) is generated to cancel A part V2 of this voltage is detected by the potentiometer 3.
[0028]
The voltage V1 of the pancake coil 1 is generated when a voltage V _L of an inductance component proportional to a current sweep speed of L × dI / dt and a current of a certain level or more are passed through the superconducting wire 30 when the coil inductance is L. Voltage V _R of the resistance component to be included. On the other hand, the voltage V2 of the cancel coil 2 is a reverse sign (reverse polarity) voltage proportional to the voltage V _L of the inductance component of the pancake coil 1.
[0029]
For this reason, the potentiometer 3 adjusts the magnitude of the voltage V2 of the cancel coil 2 so that V2 = −V _L, and the voltage V2 of the cancel coil 2 is added to the voltage V1 of the pancake coil 1. The voltage V _L of the inductance component of 1 is canceled by the voltage V2 of the cancel coil 2, and only the voltage V _R of the resistance component of the pancake coil 1 remains. By dividing the voltage V _R of the resistance component of the pancake coils 1 in the wire length of the pancake coils 1, the electric field strength is calculated by the field strength it is possible to evaluate the critical current characteristic of a superconducting wire.
[0030]
Next, a method for canceling the voltage V _L of the inductance component of the pancake coil 1 with the voltage V2 of the cancel coil 2 will be described in detail.
[0031]
Is energized by the DC stabilized power supply 6 to the pancake coils 1, the change of the voltage V _R of the resistance components of the pancake coils 1 for the current value I is as shown in FIG. That is, referring to FIG. 3, when the current I flowing through the pancake coils 1 is small, the superconducting wire is superconducting, the voltage V _R by the resistance component is zero. For this reason, when the current I flowing through the pancake coil 1 is small, only the voltage V _L of the inductance component of the pancake coil 1 is measured.
[0032]
Therefore, when the current I flowing through the pancake coils 1 is small (when the voltage V _R of the resistance component is 0), to measure the voltage V1 of the pancake coils 1, the magnitude of the voltage of the cancel coil 2 V2 potentiometer 3 If V2 = −V1 is adjusted, V2 = −V _L can be obtained. Therefore, the voltage V _L of the inductance component of the pancake coil 1 can be canceled by adding the voltage V2 of the cancel coil 2 to the voltage V1 of the pancake coil 1. In this way, the potentiometer 3 is adjusted at the beginning of energization of the pancake coil 1, and the voltage V _{L of the} inductance component is canceled by the voltage V2 of the cancel coil 2 and adjusted so that the output becomes 0. The voltage V _R can be accurately measured.
[0033]
Further, in this method, only the change in the inductance component voltage V _L is canceled by the voltage V 2 of the cancel coil 2 while changing the current value I flowing through the pancake coil 1.
[0034]
Here, it is possible to keep the current value I applied to the pancake coil 1 at a constant value and measure several voltages for different current values. In this case, the relationship between the voltage V _R by the resistance component of the current I and the pancake coils 1 to flow to the pancake coil 1 is as shown in FIG. However, when using this method, the voltage V _R by the resistance component is very small, even by staggering minute of the current I flowing through the pancake coils 1 come out voltage V _L of the inductance component, the voltage of the inductance component V since _L is orders of magnitude greater than V _R the resistance component, it is impossible to measure the voltage V _R of the resistance components accurately. In addition, if a change in the voltage V _R of the resistance component is to be measured correctly by this method, it must be measured for each very large current value I, and a great deal of time and labor are required to measure each of them stably. It is.
[0035]
Accordingly, the inventors of the present application cancel the change in the inductance component voltage V _L due to the change in the current value I by the voltage V2 of the cancel coil 2 while sequentially changing the current value I flowing through the pancake coil 1. I thought of a way. Therefore, in order to cancel, as described above, the potentiometer 3 is configured so that the voltage V _{L of the} inductance component is canceled by the voltage V2 of the cancel coil 2 and the output becomes 0 at the beginning of energization of the pancake coil 1. Need to be adjusted.
[0036]
In the present embodiment, it is necessary to replace the pancake coil 1 every time the measurement object changes.
[0037]
In addition, the oxide superconducting wire having a multi-core structure as shown in FIG. 2 has been described as a measurement target. However, the measurement target has a single-core structure in which one oxide superconductor (superconducting filament) is covered with a metal coating material. An oxide superconducting wire may be used.
[0038]
The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
[0039]
【The invention's effect】
As described above, according to the method and apparatus for measuring the critical current characteristic of the superconducting wire of the present invention, it is possible to measure the critical current characteristic in a spiral state of the long superconducting wire that is the measurement target. it can. For this reason, it becomes possible to measure the critical current characteristic of a long superconducting wire with a small device, compared to the conventional example in which the critical current characteristic is measured with the superconducting wire in a straight state. Therefore, it is possible to measure a small electric field strength (voltage / wire length) of 10 ⁻¹⁰ V / cm necessary for the permanent current mode without increasing the size of the apparatus as compared with the conventional example.
[0040]
Moreover, the critical current characteristic of the superconducting wire can be measured by canceling the voltage of the inductance component of the superconducting wire to be measured. For this reason, it becomes possible to measure a minute electric field strength of 10 ⁻¹⁰ V / cm as in the permanent current mode with high measurement accuracy.
[0041]
Furthermore, since it is not necessary to press the electrode terminal against the superconducting wire during measurement, the surface of the superconducting wire is not damaged during measurement, and the measurement sensitivity can be increased.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram schematically showing a configuration of an apparatus for measuring critical current characteristics of a superconducting wire according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a partial cross-sectional perspective view showing a configuration of an oxide superconducting wire to be measured.
3 is a diagram showing the relationship between the voltage V _R by the current value and the resistance component when energized pancake coils.
4 is a diagram showing the relationship between the voltage V _R by the current I and the resistance component when energized pancake coils to keep the current constant value.
FIG. 5 is a schematic view schematically showing a configuration of a conventional apparatus for measuring critical current characteristics of a superconducting wire.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Pancake coil, 2 Cancel coil, 3 Potentiometer, 4 DC amplifier, 6 DC stabilized power supply, 7 Liquid nitrogen heat insulation container, 10 Critical current characteristic measuring apparatus.

Claims

When a long coil as a measuring object is wound in a spiral shape and a second coil wound with a metal wire is arranged so that mutual induction occurs, and the first coil is energized The superconducting wire rod in a state where the voltage of the inductance component of the first coil is canceled by adding the voltage of the inductance component generated in the first coil and the induced voltage of the opposite polarity generated in the second coil. A method for measuring a critical current characteristic of a superconducting wire, wherein the critical current characteristic of the superconducting wire is measured by measuring a voltage between both ends of the superconducting wire.

Elongate the superconducting wire is measured is an oxide superconductor including a phase represented approximately by _{_{(Bi X Pb 1-X)}} 2 Sr 2 Ca 2 Cu 3 O Y, composed mainly of silver The method for measuring the critical current characteristics of a superconducting wire according to claim 1, wherein the method comprises a structure coated with a metal coating made of a material.

A second coil wound with a metal wire, arranged so that mutual induction occurs between the first coil wound in a spiral shape with a long superconducting wire to be measured;
The voltage of the inductance component of the first coil is obtained by adding the voltage of the inductance component generated in the first coil when the first coil is energized and the induced voltage having the opposite polarity generated in the second coil. A potentiometer electrically connected to both ends of the second coil and having a mid-point tap,
The critical current characteristic of the superconducting wire can be measured by measuring the voltage across the superconducting wire in a state where the voltage of the inductance component of the first coil is canceled by the potentiometer. A device that measures the critical current characteristics of superconducting wires.

One terminal of the first coil and the terminal of the potentiometer are electrically connected;
The critical current of the superconducting wire according to claim 3, further comprising a direct current amplifier for amplifying and outputting each signal of the other end of the first coil and the midpoint tap of the potentiometer. A device that measures properties.