JP3993998B2

JP3993998B2 - Variable capacity gas compressor

Info

Publication number: JP3993998B2
Application number: JP2001355213A
Authority: JP
Inventors: 則匡新井; 浩幹大野; 誠一郎依田
Original assignee: カルソニックコンプレッサー株式会社
Priority date: 2001-11-20
Filing date: 2001-11-20
Publication date: 2007-10-17
Anticipated expiration: 2021-11-20
Also published as: JP2003155976A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷媒の吐出容量を変化させることができる可変容量型の気体圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
可変容量型の気体圧縮機は、必要熱負荷の変動に応じて吐出容量を変化させることで最適な冷力を提供すること等を目的としている。また、車載用の圧縮機は、内燃機関からの動力を利用して駆動されるため、内燃機関への大きな負荷となっている。このため、車両の加速時等のように内燃機関への負荷が大きい場合には圧縮機の吐出容量を少なくすることで、内燃機関への負荷を軽減して車両の性能を充分に引き出すことができる。したがって内燃機関への負荷状態や、必要熱負荷の変動に応じて吐出容量を変化させることで最適な冷力を提供することができる。容量可変型の気体圧縮機では、吸入行程におけるシリンダ圧縮室への吸入閉じ込み容積を変化させることにより吐出容量の制御を行うことができる。
【０００３】
この気体圧縮機の一例を図６、図７に基づいて説明すると、内周が筒状のシリンダ５と、該シリンダ５の軸方向両端部にあるフロントサイドブロック６、リアサイドブロック７と、前記シリンダ５内に回転可能に配置されたロータ１１と、該ロータ１１に設けられたベーン溝１２に進退可能に収容されたベーン１５とを有しており、上記ロータ１１の回転によりロータ１１とベーン１５とシリンダ５とで仕切られる圧縮室２１の容積を変化させて気体を圧縮する。上記部材を内蔵する圧縮機のフロントハウジング１ａは冷媒の吸入口２を有し、リアハウジング１ｂは吐出口３を有している。前記吸入口２には、吸入配管２５が接続されており、該吸入配管２５を通して冷媒ガスが導入される。
前記フロントハウジング１ａ内には、前記吸入口２に連通する吸入室４が設けられており、該吸入室４と前記シリンダ圧縮室２１とがフロントサイドブロック６側およびリアサイドブロック７側でそれぞれ連通している。また、リアサイドブロック７とリアハウジング１ｂとで形成される空間内には前記シリンダ圧縮室２１に連通する吐出室８が設けられており、該吐出室８に前記吐出口３が連通し、該吐出口３に吐出配管（図示しない）が接続されている。また、この容量可変型の気体圧縮機では、リアサイドブロック７とシリンダ５との間に、円板形状からなり、その周縁に通気用切り欠き部３２を有する制御プレート３１が圧縮機軸方向を中心に回転可能に配置されている。
【０００４】
該圧縮機では、吸入行程において冷媒ガスが吸入口２、吸入室４を介してシリンダ圧縮室２１内に流入し、ロータ１１の回転に伴って圧縮室２１が吸入室４と遮断されることにより冷媒ガスが閉じ込まれ、圧縮行程・吐出行程へと移行する。また制御プレート３１を回転させると切り欠き部３２の位置が変わって圧縮室２１の開口面積が変わるので、ベーン１５による圧縮開始角度が変わり圧縮室２１における閉じ込み量、すなわち冷媒の圧縮容量を変化させることができる。
そして圧縮室２１容積が最大になる閉じ込み位置が得られるように制御プレート３１の回転位置を制御することで、最大吐出容量を実現し、それよりも閉じ込む位置が遅れた位置にあるように制御プレート３１の回転位置を調整する制御域で吐出容量を減少させる制御を可能としている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来の容量可変型圧縮機は、ベーンロータリ式やスクロール式では制御プレートが制御域（最大吐出容量以下の回転位置）に位置していると、一旦最大となる圧縮室容積になるまで冷媒ガスを吸入し、閉じ込み位置における圧縮室容積になるまで過剰な冷媒ガスの吐き戻し（バイパスロス）が生じる。このバイパスロスによって生じる吸入側低圧空間の圧力変動が吸入圧力脈動として出現する。特に容量が小さくなるほど冷媒ガスの吐き出し量が多くなるため圧力脈動の大きさが増大する。
吸入圧力脈動は、コンプレッサの低圧側空間から配管あるいは蒸発器（エバポレータ）や膨張弁へと伝播し、配管系の脈動音や共振音、あるいは車両振動の原因となる。
【０００６】
従来、この吸入脈動対策としては、蒸発器からコンプレッサに通じる配管の途中に配管よりも大きな外径を持つ膨張型消音器を設置することで解決する例が見られるが、自動車のエンジンルーム内のスペース上取り付けることが不可能な場合もある。一方、圧縮機内部に同様な大型消音器を設置することも考えられるが、圧縮機外径が大きくなり、補器類と干渉する問題がある。さらに配管を弾性支持する方法も考えられるが、車両上の設置空間に制約があったり、部品点数の増加に伴うコスト増などの問題がある。
本発明は、上記事情を背景としてなされたものであり、容量可変型圧縮機における吸入脈動の問題を圧縮機の吸入側に絞り部を設けることにより取り付けスペース上の問題を招くことなく確実に解決することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため本発明の可変容量型気体圧縮機のうち請求項１記載の発明は、冷媒を吸入する吸入口と、圧縮した冷媒を吐出する吐出口と、前記吸入口に連通する吸入室と、該吸入室に連通する気体圧縮部と、該気体圧縮部と一方で連通し、他方で前記吐出口と連通する吐出室と、前記気体圧縮部から吐出される冷媒の吐出容量を変化させる吐出容量可変機構とを備え、前記吸入口に、冷媒の通気有効断面積を可変にして前記通気有効断面積を減少させることができる絞り部が設けられており、該絞り部は、通気部と、該通気部の開口面積を変化させる開口調整部と、該開口調整部を駆動する駆動手段とを有し、該駆動手段を冷媒の吐出容量の変化に応じて動作させる駆動制御手段を有することを特徴とする。
【０００８】
請求項２記載の可変容量型気体圧縮機は、請求項１記載の発明において、前記気体圧縮部は、内周が筒状のシリンダと、該シリンダの軸方向両端部にあるサイドブロックと、前記シリンダ内に回転可能に配置されたロータと、該ロータに設けられたベーン溝に進退可能に収容されたベーンとを備えており、前記吐出容量可変機構は、周縁に通気用切り欠き部を有する円板形状を有し、前記吸入口側のサイドブロックとシリンダとの間に回転可能に配置されて、前記通気用切り欠き部の回転移動によりシリンダに対する開口面積を変化させる制御プレートを備えていることを特徴とする。
【０００９】
請求項３記載の可変容量型気体圧縮機は、請求項１または２に記載の発明において、前記絞り部は、通気有効断面積を吸入配管の通気有効断面積に対し、１０〜４０％に減少させることができることを特徴とする。
【００１５】
請求項４記載の可変容量型気体圧縮機は、請求項１〜３のいずれかに記載の発明において、前記駆動制御手段は、前記制御プレートに対する回転制御信号を利用するものであることを特徴とする。
【００１６】
すなわち、請求項１記載の本発明によれば、容量制御時、特に閉じ込み容量が小さい状態で起こるバイパスロスによって圧縮室の開口部分から生ずる吸入圧力脈動を、絞り部における通気有効断面積を小さくした部分で減衰させ、外部の配管や蒸発器へ脈動が伝播するのを有効に防止し、異音の発生を防止する。
【００１７】
本発明の気体圧縮機は、上記した吸入口、吸入室、圧縮室、吐出室、吐出口、吐出容量可変機構を有するものである。これらの構成は本発明としては必須であるが、その具体的な構造、形状等は特に限定されるものではなく、上記構成を具備する種々の構造が対象となる。例えば吸入口および吸入室はフロントハウジングに設けられ、吐出室、吐出口はリアハウジングに設けられる。
また代表的には、請求項２に記載するように、ベーン式の圧縮機が挙げられる。該ベーン式の圧縮機では、吐出容量可変機構としてシリンダの吐出口側に配置された、周縁に切り欠き部を有する制御プレートを備えている。その他の可変容量型圧縮機としてスクロール式や斜板式圧縮機を挙げることもできる。
【００１８】
そして、本発明では、吸入口に絞り部が設けられている。該絞り部は、冷媒の通気有効断面積を減少させるものであり、少なくとも、その前後の通気有効断面積よりも小さな通気有効断面積を有するものでなければならない。例えば吸入口よりも小さな通気有効断面積とし、さらに、好適には、請求項３に記載するように、前記絞り部は、吸入配管の通気有効断面積に対し、１０〜４０％の通気有効断面積（径相当では４０〜６０％）に減少できるものとする。これは４０％以下にまで減少させることにより、上記脈動の減衰効果が顕著になるものであり、一方、１０％未満にしても効果の上昇は殆どなく、却って通気抵抗が増えて圧縮機性能に影響を与えやすくなるので、上記範囲が望ましい。通気有効断面積は、該絞り部において通気に有効な断面積の総和であり、複数の通気口があるような場合には、それらの合計断面積により表される。
【００１９】
上記絞り部は、通気有効断面積が固定されたものでは、冷媒の流量が少ない時には問題がないものの、冷媒の流量が多くなるほど通気抵抗が増し、必要な冷媒流量が確保されず冷房性能が低下するとともに、摺動発熱に対し冷媒等による冷却効果が減少するため内部発熱が高くなり耐久性が劣化するという問題が生じやすくなる。
【００２０】
そこで、絞り部での通気有効断面積を可変とし、流量が少ないときには通気有効断面積を充分に小さくして脈動の減衰効果を高め、流量が増えるに連れて通気有効断面積の減少量を小さくして（又は減少量を０にして）流路抵抗の増加を防止し性能低下、耐久性低下を避ける。
通気有効断面積を可変とする構造は、絞り部に開口面積の調整が可能な通気部を設け、該通気部に対する開口調整部と、該開口調整部を駆動する駆動手段を設けたものとする。
【００２１】
上記構成の一例としては、駆動手段として、冷媒ガスの圧力と付勢手段とを利用したものが挙げられる。この圧縮機では、冷媒ガスの圧力が小さい状態、すなわち流量が少なく、吸入脈動による異音が発生しやすい状態では、付勢手段による付勢力に抗するガス圧力が小さく、受圧部材の押し込み量が少なくて、したがって通気部の開口面積すなわち通気有効断面積は小さく、流量の少ない場合に発生しやすい脈動を充分に減衰する。この場合流量が小さいため、通気有効断面積が小さくしても通気抵抗は小さく性能等に対する影響はない。一方、冷媒ガスの流量が多くなると、ガス圧力も大きくなり、上記付勢力に抗して受圧部材を充分に押し込んで通気部の開口面積、すなわち通気有効断面積を大きくする。これによりガス流量が多い場合に通気抵抗を小さくして充分な性能を得ることができる。この際には脈動の発生は小さく、有効断面積の減少量を小さくすることによる問題はない。
【００２２】
ただし、上記形態のようにガス圧力と付勢手段による付勢力を駆動手段に用いるものでは、通気有効断面積の変化は、ガス圧力と付勢力とのバランスに依存するため、流量に適した最適な通気有効断面積に調整することが難しい。そこで、駆動手段としては、ソレノイドアクチュエータ、モータ等を用いた強制駆動方法が望ましい。
該駆動手段は、冷媒の吐出容量の変化に応じて動作させる駆動制御手段により制御する。このような駆動制御手段の採用により、絞り部の通気有効断面積を、冷媒の吐出容量変化に合わせて適切に調整することができる。
【００２３】
上記駆動制御手段では、冷媒の吐出容量変化に応じて駆動手段を制御できるように、電気的な制御方法として、制御プレートに対する回転制御信号を利用したり、車載圧縮機にあっては吐出容量変化の必要性を生じさせるアクセル開度信号等を利用できる。
また、吐出容量変化に相応して動作する制御プレートの位置や角度をセンサで検知し、その検知結果を用いることもできる。
上記した各構成では、冷媒の吐出容量変化に相応する制御方法により絞り部の通気有効断面積を適切かつ確実に調整することが可能になる。
【００２４】
【発明の実施の形態】
（実施形態１）
以下に本発明の一実施形態を添付図面に基づき説明する。なお、従来例と同一の構造については同一の符号を付している。
図１は気体圧縮機の全体構成を表したものである。該気体圧縮機は、一端に吸入口２を有するフロントハウジング１ａと、吐出口３を有するリアハウジング１ｂとを備えている。前記吸入口２には、外部から圧縮すべき冷媒ガスを吸引するべく吸入配管２５が接続されており、吐出口３には、圧縮された冷媒をコンデンサ等（図示しない）に供給する吐出配管（図示しない）が接続されている。
上記フロントハウジング１ａの内部には吸入室４が形成され、この吸入室４に前記吸入口２が連通している。また、フロントハウジング１ａ内には、軸方向と直交する縦断面において略楕円形状の内周面を有する筒状のシリンダ５が配置されており、該シリンダ５の軸方向両端面に互いに平行に固着されたフロントサイドブロック６（吸入口２側）およびリアサイドブロック７（吐出口３側）が配置されている。該フロントサイドブロック６およびリアサイドブロック７は、前記吸入室４とシリンダ５内とが連通するように構成されている。すなわち前記フロントサイドブロック６では、図２に示すように冷媒導入開口部２２が形成されており、吸入室４とシリンダ５内を連通させることができる。また、リアサイドブロック７にも同様に冷媒をシリンダ５内に導入する開口部が形成されている（図示しない）。
【００２５】
そしてシリンダ５の内部には、図１、図７に示すように、ロータ軸１０で支持された回転可能なロータ１１が配設されている。このロータ１１には、複数のベーン溝１２にそれぞれ摺動可能に嵌装されたベーン１５が複数枚（図は５枚）放射状に保持されている。ロータ軸１０は電磁クラッチ１６に接続されて、ロータ１１が回転駆動されることで、ベーン１５がその遠心力および背圧室１３から供給される潤滑油の油圧によってベーン溝１２内を進退してシリンダ室２０の内周壁に密着しながら回転するように構成されている。これらシリンダ５、ロータ１１、ベーン１５を主要な構成として気体圧縮部が構成されている。
【００２６】
また、この可変容量型気体圧縮機は容量可変機構３０を備えている。容量可変機構３０の一構成例を以下に説明する。
図１に示すように、シリンダ５とリアサイドブロック７との間に、シリンダ５の側部に面するように容量可変機構の一部を構成する制御プレート３１が回転可能に設けられており、該制御プレート３１は、図７に示すように周縁部に２つの通気用切欠き部３２を有している。この通気用切欠き部３２は、シリンダ５の内部と吸入室４間を連通させる。一方、制御プレート３１の通気用切欠き部のない部分、シリンダ５の内壁及びベーン１５により閉鎖された空間が圧縮室２１となる。このシリンダ圧縮室２１に冷媒ガスを順次導入して圧縮する。さらに該気体圧縮室２１およびリアサイドブロック７に連通するようにして、リアハウジング１ｂに吐出室８が設けられている。該吐出室８には、油溜まり９が設けられており、吐出室８は、前記した吐出口３に連通している。前記油溜まり９のオイルは圧縮機内の摩耗防止および油膜によるシールに利用される。また油溜まりのオイルは、後述する容量可変機構３０の制御弁３５に油圧Ｐｄとして供給される。
【００２７】
容量可変機構３０では、前記した制御プレート３１を回転させると、通気用切欠き部３２の位置が変わり、ベーン１５による圧縮開始角度が変化してシリンダ圧縮室２１の圧縮容量が変化する。上記制御プレート３１の回転は、図３に示すプレート駆動機構３３により行われる。該プレート駆動機構３３は、油圧アクチュエータからなるプレート駆動部３４と、該プレート駆動部３４を制御する制御弁３５とからなる。
プレート駆動部３４は、制御プレート３１を回転させる駆動ピストン３４１を有しており、該駆動ピストン３４１は、シリンダ３４２に摺動可能に配置されている。シリンダ３４２の基端側には、制御弁３５に連通して、駆動ピストン３４１を駆動する制御油圧Ｐｃが生成される駆動圧力室３４３が設けられており、駆動ピストン３４１の先端には、該駆動ピストン３４１を押し戻すコイルバネ３４４が配置されているとともに、吸気室４内における冷媒の吸入圧力Ｐｓが加えられている。また駆動ピストン３４１の先端側には、ピンはめあい部３４５が設けられており、該ピンはめあい部３４５は、制御プレート３１上に立設された駆動ピン３４６と係合している。駆動ピストン３４１は直線的にスライド移動して駆動ピン３４６を介して制御プレート３１を正逆回転させる。
【００２８】
制御弁３５は、前記した油圧Ｐｄが加えられており、弁開度を調整して駆動圧力室３４３に注入する油量を調整する。このときに発生する制御油圧Ｐｃにより駆動ピストン３４１を直進運動させる。制御プレート３１は、ピストン３５内の制御圧力Ｐｃと圧力Ｐｓの差圧に従いコイルバネ３４４による弾性力との均衡のもとに回動される。
なお、駆動圧力室３４３への油の注入量は、制御弁３５をＯＮ、ＯＦＦさせる頻度で変えることが可能である。このＯＮ、ＯＦＦの頻度は、制御弁３５を制御する制御信号パルスのデューティー比を変えることで行うことができる。制御弁３５には、例えば車室内に別途配設された空気温度センサの出力と目標温度間の偏差に応じて流す電流量を制御信号として加える。
【００２９】
また、図１の圧縮機では、吸入口２に筒型絞り部４０が嵌め込まれている。該筒型絞り部４０は、吸入口２端部側が開口した有底の筒体形状を有しており、その側壁に通気部として複数の通気小孔４１…４１が形成されており、該通気小孔４１…４１を通して吸入口２の開口部と吸入室４側とが連通している。この通気小孔４１…４１の総断面積は、吸入配管２５の内部断面積の約２５％になっている。
この実施形態は、絞り部４０を変更して絞り部６０とする。絞り部６０は、図５に示すように吸気口２に嵌め込まれる有底の筒体６１と、該筒体６１内を摺動するコア６５を有している。該コア６５の中央部には、吸入配管の通気有効断面積に対し、約１／４の通気有効断面積を有する通気孔６６が形成されており、筒体６１の底部に設けられている通気孔６２を通して吸入室４と連通している。また、筒体６１の側壁には長孔６３が形成されており、コア６５が上方に位置する状態では、吸入口２と長孔６３とは、コア６５の通気孔６６を通してのみ連通しており、コア６５が下降するに従って長孔６３の上方部が開放されて吸入口２と長孔６３の上方開放部とが連通して通気有効断面積が増大する。
上記コア６２には、ソレノイドアクチュエータ６７のロッド６７ｃが固定されており、ロッド６７ｃはプランジャ６７ｂに固定されている。プランジャ６７ｂの周囲にはソレノイドコイル６７ａが配置されており、ソレノイドコイル６７ａへの通電量の調整によりプランジャ６７ｂの位置、すなわちコア６５の位置を調整することができる。該コア６５の移動により上記実施形態と同様に絞り部６０での通気有効断面積が変化する。
【００３０】
次に、上記圧縮機の動作について説明する。
ロータ軸１０を電磁クラッチ１６を介して回転駆動することによりロータ１１を回転させると、該回転に連れて遠心力及び背圧室１３への潤滑油の供給によりベーン１５に外周側への押出力が作用する。押出力が作用したベーン１５は、シリンダ５の内周壁およびフロントサイドブロック６、リアサイドブロック７の側壁に密着しながら回転する。この回転によりシリンダ室２０への吸引力が発生し、前記吸入口２を通して吸入配管２５から冷媒ガスを吸引する。冷媒ガスは、吸入室４内に吸引され、仕切り板４０の通気小孔４１を通して、冷媒導入開口部２２および制御プレート３１の通気用切欠き部３２を通してシリンダ室２０内に吸引される。シリンダ室２０では、さらに回転するロータ５およびベーン１５によって形成される圧縮室２１によって冷媒ガスが順次圧縮される。
【００３１】
圧縮された冷媒ガスは、吐出室８にリアサイドブロック７を通して放出される。該吐出室８に設けられた油溜まり９では、吐出室８とリアサイドブロック７の背圧室１３０との圧力差により、潤滑油がロータ１１の軸受け部や前記背圧室１３、ベーン１５とシリンダ室２０の内周面および側壁面との密着部に送り出され、摩耗が防止されるとともに油膜によるシールがなされる。また油溜まりのオイルは、制御弁３５に供給される。吐出室２１に溜められた高圧の冷媒ガスは吐出室８から吐出口３を経て外部の凝縮器（図示しない）へと送られる。
【００３２】
なお、制御弁３５の開度調整によって駆動ピストン３４１が前進すると、ピンはめあい部３４５、駆動ピン３４６を介して制御プレート３１を図示（図１３）反時計方向に回転させ、圧縮室２１に吸入する冷媒ガス容量を増大させる。一方、駆動ピストン３４１が後退すると制御プレート３１を図示時計方向に回転させ、圧縮室２１に吸入する冷媒ガス容量を減少させる。このようにして、各圧力の釣合作用により可変容量型気体圧縮機の容量が変化する。
【００３３】
上記動作において、前記した制御プレート３１が制御域に位置していると、前記したように冷媒ガスの吐き戻し（バイパスロス）が生じる。このバイパスロスによって生じる吸入側低圧空間の圧力変動が吸入圧力脈動として出現するが、本実施形態の圧縮機では、吸入口２に設けられた絞り部４０で通気有効断面積が減じられているので該絞り部４０で脈動が吸収され、気体圧縮機の低圧側空間から配管あるいは蒸発器（エバポレータ）や膨張弁へと脈動が伝播して、配管系の脈動音や共振音、あるいは車両振動の原因となるのを効果的に防止する。
【００３４】
また、上記実施形態において、吸入配管の通気有効断面積に対し、絞り部に設けた通気部の通気有効断面積を変化させて、脈動の低減効果を測定した。その結果は、図４に示す通りであり、通気有効断面積を吸入配管の１０％〜４０％とすることにより顕著な効果が得られている。すなわち、通気有効断面積を吸入配管に対し、適切な比に設定することによって効果的な脈動低減効果を得ることが可能になる。絞り部で減少させる通気有効断面積は吸入配管に対する比率を過度に小さくしても脈動の低減効果は飽和しており、その一方で冷媒の通気抵抗を増大させて圧縮機の効率を低下させる。また、絞り部で減少させる通気有効断面積は吸入配管に対する比率が過少であると脈動の低減効果が小さいことが分かる。
【００３５】
そしてこの実施形態では、冷媒ガスの圧縮容量に従って、プランジャ６７ｂの前進量を調整し、コア６５の位置によって通気有効断面積を変化させる。通気有効断面積の変化は、上記実施形態と同様に、圧縮容量が少ないほどにプランジャ６７ｂ、すなわちコア６５を前進させて通気有効断面積を小さくして絞り効果を高め、脈動に起因する異音の発生を防止する。一方、圧縮容量が多いほどにプランジャ６７ｂの前進量を少なくして通気有効断面積を大きくし、通気抵抗を小さくして圧縮機効率を高める。圧縮容量と開放面積との関係は、ソレノイドアクチュエータ６７の動作を制御することにより最適に調整することができる。なお、ソレノイドアクチュエータ６７の駆動制御手段としては、前記制御弁３５における制御信号を利用したものでもよく、また、制御プレート３１の回転位置を検知し、これに基づいて行うものでもよく、要は圧縮容量に合わせて制御できるものであればよい。
また、この実施形態では、駆動制御可能な駆動手段としてソレノイドアクチュエータを示したが、本発明としては駆動制御可能な他の駆動手段を採用することも可能であり、例えば油圧アクチュエータやモータ等を駆動制御可能な駆動手段として用いることもできる。
また、上記駆動手段の制御に際し、吸入脈動による異音が発生する状況における、アクセル開度、センサ等の情報を事前に把握して、情報をマップにしておく。そして現況の情報と、マップされた情報を比較して異音の発生する状況にあると判断される場合に、駆動手段を制御にすることで絞り効果から圧力脈動を低減し、異音の発生を抑えることができる。それ以外では通気有効断面積の減少量を少なくし、または減少量をゼロにして流量不足等の問題を解決することもできる。
【００４５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の可変容量型気体圧縮機によれば、冷媒を吸入する吸入口と、圧縮した冷媒を吐出する吐出口と、前記吸入口に連通する吸入室と、該吸入室に連通する気体圧縮部と、該気体圧縮部と一方で連通し、他方で前記吐出口と連通する吐出室と、前記気体圧縮部から吐出される冷媒の吐出容量を変化させる吐出容量可変機構とを備え、前記吸入口に、冷媒の通気有効断面積を減少させることができる絞り部を設けたので、脈動が発生した際に、吸入口の絞り部で脈動を吸収して異音の発生を効果的に防止する。
【００４６】
また、前記絞り部は、通気有効断面積を可変としており、脈動が大きい圧縮容量小の状態で通気有効断面積を充分に小さくして脈動の吸収効果、異音の発生防止効果を高め、一方、脈動が小さい圧縮容量大の状態で通気有効断面積の減少量を小さくして通気抵抗を小さくし充分な圧縮機性能を発揮させることを可能にする。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態に用いる圧縮機の全体を示す正面断面図である。
【図２】図１のII−II線矢視図である。
【図３】同じく実施形態の容量可変機構を示す概略図である。
【図４】同じく通気有効断面積変化と脈流の低減効果との関係を示すグラフである。
【図５】本発明の一実施形態における絞り部を示す拡大断面図である。
【図６】従来の圧縮機の全体を示す正面断面図である。
【図７】図６のＸ−Ｘ線矢視図である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a variable capacity gas compressor capable of changing the discharge capacity of a refrigerant.
[0002]
[Prior art]
The variable capacity type gas compressor is intended to provide optimum cooling power by changing the discharge capacity in accordance with fluctuations in necessary heat load. Moreover, since the compressor for vehicle mounting is driven using the motive power from an internal combustion engine, it becomes a big load to an internal combustion engine. For this reason, when the load on the internal combustion engine is large, such as when the vehicle is accelerating, reducing the discharge capacity of the compressor can reduce the load on the internal combustion engine and sufficiently bring out the performance of the vehicle. it can. Therefore, the optimum cooling power can be provided by changing the discharge capacity in accordance with the load state on the internal combustion engine and the fluctuation of the necessary heat load. In the variable capacity type gas compressor, the discharge capacity can be controlled by changing the suction confinement volume into the cylinder compression chamber in the suction stroke.
[0003]
  An example of this gas compressor6 and 7The cylinder 5 having an inner circumference, a front side block 6 and a rear side block 7 at both ends of the cylinder 5 in the axial direction, and a rotor 11 rotatably disposed in the cylinder 5 And a vane 15 accommodated in a vane groove 12 provided in the rotor 11 so as to be able to advance and retreat, and the volume of the compression chamber 21 partitioned by the rotor 11, the vane 15 and the cylinder 5 by the rotation of the rotor 11. The gas is compressed by changing. The front housing 1a of the compressor incorporating the above members has a refrigerant suction port 2, and the rear housing 1b has a discharge port 3. A suction pipe 25 is connected to the suction port 2, and refrigerant gas is introduced through the suction pipe 25.
  A suction chamber 4 that communicates with the suction port 2 is provided in the front housing 1a, and the suction chamber 4 and the cylinder compression chamber 21 communicate with each other on the front side block 6 side and the rear side block 7 side, respectively. ing. A discharge chamber 8 communicating with the cylinder compression chamber 21 is provided in a space formed by the rear side block 7 and the rear housing 1b. The discharge port 3 communicates with the discharge chamber 8, and the discharge chamber 8 is connected to the discharge chamber 8. A discharge pipe (not shown) is connected to the outlet 3. Further, in this variable capacity type gas compressor, the control plate 31 having a disk shape between the rear side block 7 and the cylinder 5 and having a ventilation notch 32 on the periphery thereof is centered on the compressor axial direction. It is arranged so that it can rotate.
[0004]
In the compressor, the refrigerant gas flows into the cylinder compression chamber 21 through the suction port 2 and the suction chamber 4 in the suction stroke, and the compression chamber 21 is blocked from the suction chamber 4 as the rotor 11 rotates. The refrigerant gas is closed, and the process proceeds to the compression stroke / discharge stroke. Further, when the control plate 31 is rotated, the position of the notch 32 is changed and the opening area of the compression chamber 21 is changed. Therefore, the compression start angle by the vane 15 is changed, and the amount of confinement in the compression chamber 21, that is, the refrigerant compression capacity is changed. Can be made.
Then, the rotational position of the control plate 31 is controlled so that the closed position where the volume of the compression chamber 21 is maximized is obtained, so that the maximum discharge capacity is realized, and the closed position is delayed from that position. In the control range in which the rotational position of the control plate 31 is adjusted, it is possible to control to reduce the discharge capacity.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional variable displacement compressor, in the vane rotary type and the scroll type, when the control plate is positioned in the control region (the rotational position below the maximum discharge capacity), the refrigerant is temporarily reduced to the maximum compression chamber volume. Excessive refrigerant gas discharge (bypass loss) occurs until gas is sucked and the compression chamber volume at the closed position is reached. Pressure fluctuations in the suction side low pressure space caused by this bypass loss appear as suction pressure pulsations. In particular, as the capacity decreases, the amount of refrigerant gas discharged increases, and therefore the pressure pulsation increases.
The suction pressure pulsation propagates from the low pressure side space of the compressor to the piping, the evaporator (evaporator), and the expansion valve, and causes pulsation noise and resonance noise of the piping system, or vehicle vibration.
[0006]
Conventionally, as an countermeasure against this suction pulsation, there is an example that can be solved by installing an expansion silencer having an outer diameter larger than the piping in the middle of the piping from the evaporator to the compressor. It may not be possible to install in space. On the other hand, it is conceivable to install a similar large silencer inside the compressor, but there is a problem that the outer diameter of the compressor becomes large and interferes with auxiliary devices. In addition, a method of elastically supporting the piping is conceivable, but there are problems such as restrictions on the installation space on the vehicle and an increase in cost due to an increase in the number of parts.
The present invention has been made against the background of the above circumstances, and reliably solves the problem of suction pulsation in a variable displacement compressor without causing a problem in installation space by providing a throttle on the suction side of the compressor. The purpose is to do.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
  In order to solve the above-mentioned problems, the invention according to claim 1 of the variable capacity gas compressor of the present invention is characterized in that a suction port for sucking refrigerant, a discharge port for discharging compressed refrigerant, and a suction port communicating with the suction port. A chamber, a gas compression portion communicating with the suction chamber, a discharge chamber communicating with the gas compression portion on one side, and communicating with the discharge port on the other side, and changing a discharge capacity of refrigerant discharged from the gas compression portion The discharge capacity variable mechanism is provided, and the suction vent has an effective cross sectional area of the refrigerant.With variableA throttle part that can reduce the effective cross-sectional area of ventilation is provided.The throttle portion includes a ventilation portion, an opening adjustment portion that changes an opening area of the ventilation portion, and a driving means that drives the opening adjustment portion, and the driving means is used to change the discharge capacity of the refrigerant. Drive control means to operate according toIt is characterized by that.
[0008]
The variable capacity gas compressor according to claim 2 is the invention according to claim 1, wherein the gas compression unit includes a cylinder having an inner periphery, side blocks at both ends of the cylinder in the axial direction, A rotor rotatably disposed in the cylinder; and a vane accommodated in a vane groove provided in the rotor so as to be capable of advancing and retreating. The discharge capacity variable mechanism has a ventilation notch on a peripheral edge. A control plate having a disk shape and rotatably disposed between the side block on the suction port side and the cylinder, and changing an opening area with respect to the cylinder by the rotational movement of the ventilation notch. It is characterized by that.
[0009]
The variable capacity type gas compressor according to claim 3 is the invention according to claim 1 or 2, wherein the throttle portion reduces the effective ventilation sectional area to 10 to 40% of the effective ventilation sectional area of the suction pipe. It can be made to be characterized.
[0015]
  Claim4The variable displacement gas compressor described is claimed1 to 3In the described invention, the drive control means uses a rotation control signal for the control plate.
[0016]
That is, according to the first aspect of the present invention, the suction pressure pulsation generated from the opening portion of the compression chamber due to the bypass loss that occurs particularly when the confining capacity is small during the capacity control, the effective ventilation cross-sectional area in the throttle portion is reduced. It attenuates at the part, effectively preventing the pulsation from propagating to the external piping and evaporator, and preventing the generation of abnormal noise.
[0017]
The gas compressor of the present invention has the above-described suction port, suction chamber, compression chamber, discharge chamber, discharge port, and discharge capacity variable mechanism. Although these structures are essential for the present invention, the specific structure, shape, and the like are not particularly limited, and various structures having the above structures are targeted. For example, the suction port and the suction chamber are provided in the front housing, and the discharge chamber and the discharge port are provided in the rear housing.
A typical example is a vane type compressor as described in claim 2. The vane type compressor is provided with a control plate having a notch at the periphery, which is disposed on the cylinder discharge port side as a variable discharge capacity mechanism. Other variable capacity compressors may include scroll type and swash plate type compressors.
[0018]
In the present invention, a throttle portion is provided at the suction port. The throttle portion reduces the effective ventilation cross-sectional area of the refrigerant, and must have at least an effective ventilation cross-sectional area that is smaller than the effective ventilation cross-sectional area before and after that. For example, the effective ventilation cross-sectional area is smaller than that of the suction port, and more preferably, as described in claim 3, the throttle portion has an effective ventilation cutoff of 10 to 40% with respect to the effective ventilation cross-sectional area of the suction pipe. It can be reduced to the area (40-60% in diameter equivalent). By reducing this to 40% or less, the pulsation damping effect becomes remarkable. On the other hand, even if it is less than 10%, there is almost no increase in the effect. The above range is desirable because it tends to be affected. The ventilation effective cross-sectional area is the sum of the cross-sectional areas effective for ventilation in the throttle portion, and when there are a plurality of vents, they are represented by the total cross-sectional area thereof.
[0019]
  The diaphragm is,When the effective ventilation area is fixed, there is no problem when the flow rate of the refrigerant is small, but as the flow rate of the refrigerant increases, the ventilation resistance increases, and the required refrigerant flow rate is not ensured and the cooling performance decreases, and sliding Since the cooling effect by the refrigerant or the like is reduced with respect to the heat generation, the problem that the internal heat generation becomes high and the durability deteriorates easily occurs.
[0020]
  ThereAnd squeezeThe effective ventilation cross-sectional area is variable, and when the flow rate is low, the effective ventilation cross-sectional area is made sufficiently small to increase the pulsation damping effect. (Or set the decrease amount to 0) to prevent an increase in flow resistance and avoid a drop in performance and durability.The
  The structure with variable ventilation effective cross-sectional area is,Provided with a ventilation part capable of adjusting the opening area in the throttle part, and provided with an opening adjustment part for the ventilation part and a driving means for driving the opening adjustment partTo.
[0021]
  As an example of the above configuration,Examples of the driving means include those utilizing the pressure of the refrigerant gas and the urging means.thisIn the compressor, in a state where the pressure of the refrigerant gas is low, that is, in a state where the flow rate is small and abnormal noise due to suction pulsation is likely to occur, the gas pressure against the urging force by the urging means is small, and the pressure receiving member is pushed down less Therefore, the opening area of the ventilation portion, that is, the effective ventilation cross-sectional area is small, and the pulsation that easily occurs when the flow rate is small is sufficiently attenuated. In this case, since the flow rate is small, even if the effective cross-sectional area is small, the ventilation resistance is small and there is no influence on the performance. On the other hand, when the flow rate of the refrigerant gas increases, the gas pressure increases, and the pressure receiving member is sufficiently pushed against the urging force to increase the opening area of the ventilation portion, that is, the effective ventilation sectional area. As a result, when the gas flow rate is large, the ventilation resistance can be reduced and sufficient performance can be obtained. In this case, the occurrence of pulsation is small, and there is no problem caused by reducing the reduction amount of the effective area.
[0022]
  However, in the case where the urging force by the gas pressure and the urging means is used for the driving means as in the above embodiment, the change in the effective ventilation cross-sectional area depends on the balance between the gas pressure and the urging force. It is difficult to adjust the effective ventilation cross-sectional area. Therefore, a forced drive method using a solenoid actuator, a motor or the like is desirable as the drive means.
  The driving means is,It is controlled by drive control means that operates according to changes in the refrigerant discharge capacity.TheBy adopting such a drive control means, it is possible to appropriately adjust the ventilation effective cross-sectional area of the throttle portion in accordance with the change in the refrigerant discharge capacity.
[0023]
  The drive control means is an electrical control method so that the drive means can be controlled in accordance with the change in refrigerant discharge capacity.,A rotation control signal for the control plate can be used, and in the case of an in-vehicle compressor, an accelerator opening signal or the like that causes a need for a change in discharge capacity can be used.
  It is also possible to detect the position and angle of the control plate that operates in accordance with the change in discharge volume with a sensor and use the detection result.
  In each of the above-described configurations, it is possible to appropriately and reliably adjust the ventilation effective cross-sectional area of the throttle portion by a control method corresponding to the change in the refrigerant discharge capacity.
[0024]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
(Embodiment 1)
An embodiment of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. In addition, the same code | symbol is attached | subjected about the same structure as a prior art example.
FIG. 1 shows the overall configuration of the gas compressor. The gas compressor includes a front housing 1 a having a suction port 2 at one end and a rear housing 1 b having a discharge port 3. The suction port 2 is connected to a suction pipe 25 for sucking refrigerant gas to be compressed from the outside. The discharge port 3 is a discharge pipe (not shown) for supplying the compressed refrigerant to a condenser or the like (not shown). (Not shown) is connected.
A suction chamber 4 is formed inside the front housing 1a, and the suction port 2 communicates with the suction chamber 4. Further, a cylindrical cylinder 5 having a substantially elliptical inner peripheral surface in a longitudinal section orthogonal to the axial direction is disposed in the front housing 1a, and is fixed to both end surfaces in the axial direction of the cylinder 5 in parallel to each other. The front side block 6 (suction port 2 side) and the rear side block 7 (discharge port 3 side) are arranged. The front side block 6 and the rear side block 7 are configured such that the suction chamber 4 and the cylinder 5 communicate with each other. That is, the front side block 6 is formed with a refrigerant introduction opening 22 as shown in FIG. 2 so that the suction chamber 4 and the cylinder 5 can communicate with each other. Similarly, an opening for introducing the refrigerant into the cylinder 5 is formed in the rear side block 7 (not shown).
[0025]
  And inside the cylinder 5, FIG.7As shown in FIG. 1, a rotatable rotor 11 supported by a rotor shaft 10 is disposed. The rotor 11 holds a plurality of vanes 15 (five in the drawing) radially slidably fitted in the plurality of vane grooves 12. The rotor shaft 10 is connected to the electromagnetic clutch 16, and the rotor 11 is driven to rotate, so that the vane 15 advances and retreats in the vane groove 12 by the centrifugal force and the hydraulic pressure of the lubricating oil supplied from the back pressure chamber 13. It is configured to rotate while closely contacting the inner peripheral wall of the cylinder chamber 20. A gas compression unit is configured with the cylinder 5, the rotor 11, and the vane 15 as main components.
[0026]
  Further, the variable capacity gas compressor includes a variable capacity mechanism 30. One configuration example of the variable capacity mechanism 30 will be described below.
  As shown in FIG. 1, between the cylinder 5 and the rear side block 7, the control plate 31 which comprises a part of variable capacity | capacitance mechanism is rotatably provided so that the side part of the cylinder 5 may be faced, The control plate 317As shown in FIG. 2, the peripheral edge portion has two notch portions 32 for ventilation. The ventilation notch 32 allows communication between the inside of the cylinder 5 and the suction chamber 4. On the other hand, a portion of the control plate 31 that is not provided with a ventilation notch, an inner wall of the cylinder 5, and a space closed by the vane 15 is a compression chamber 21. Refrigerant gas is sequentially introduced into the cylinder compression chamber 21 and compressed. Further, a discharge chamber 8 is provided in the rear housing 1 b so as to communicate with the gas compression chamber 21 and the rear side block 7. The discharge chamber 8 is provided with an oil reservoir 9, and the discharge chamber 8 communicates with the discharge port 3 described above. The oil in the oil reservoir 9 is used for preventing wear in the compressor and for sealing with an oil film. The oil in the oil reservoir is supplied as a hydraulic pressure Pd to a control valve 35 of the variable capacity mechanism 30 described later.
[0027]
In the variable capacity mechanism 30, when the control plate 31 is rotated, the position of the ventilation notch 32 changes, the compression start angle by the vane 15 changes, and the compression capacity of the cylinder compression chamber 21 changes. The control plate 31 is rotated by a plate driving mechanism 33 shown in FIG. The plate drive mechanism 33 includes a plate drive unit 34 formed of a hydraulic actuator and a control valve 35 that controls the plate drive unit 34.
The plate drive unit 34 includes a drive piston 341 that rotates the control plate 31, and the drive piston 341 is slidably disposed on the cylinder 342. A drive pressure chamber 343 that communicates with the control valve 35 and generates a control hydraulic pressure Pc that drives the drive piston 341 is provided on the proximal end side of the cylinder 342, and the drive piston 341 has a drive pressure chamber 343 at the distal end. A coil spring 344 that pushes back the piston 341 is disposed, and a refrigerant suction pressure Ps in the intake chamber 4 is applied. Further, a pin fitting portion 345 is provided on the distal end side of the drive piston 341, and the pin fitting portion 345 is engaged with a drive pin 346 erected on the control plate 31. The drive piston 341 slides linearly and rotates the control plate 31 forward and backward via the drive pin 346.
[0028]
The control valve 35 is applied with the hydraulic pressure Pd described above, and adjusts the valve opening to adjust the amount of oil injected into the drive pressure chamber 343. The drive piston 341 is linearly moved by the control oil pressure Pc generated at this time. The control plate 31 is rotated in accordance with the balance between the elastic force generated by the coil spring 344 according to the differential pressure between the control pressure Pc and the pressure Ps in the piston 35.
Note that the amount of oil injected into the drive pressure chamber 343 can be changed by the frequency at which the control valve 35 is turned on and off. The ON / OFF frequency can be determined by changing the duty ratio of the control signal pulse that controls the control valve 35. For example, an amount of current that flows according to the deviation between the output of the air temperature sensor separately provided in the passenger compartment and the target temperature is applied to the control valve 35 as a control signal.
[0029]
  Also,Of FIG.In the compressor, a cylindrical throttle 40 is fitted in the suction port 2. The cylindrical throttle portion 40 has a bottomed cylindrical shape that is open at the end of the suction port 2, and a plurality of ventilation holes 41... 41 are formed as ventilation portions on the side wall thereof. The opening of the suction port 2 communicates with the suction chamber 4 side through the small holes 41. The total cross-sectional area of the vent holes 41... 41 is about 25% of the internal cross-sectional area of the suction pipe 25.
  In this embodiment, the diaphragm unit 40 is changed to a diaphragm unit 60. As shown in FIG. 5, the throttle unit 60 has a bottomed cylinder 61 fitted into the air inlet 2 and a core 65 that slides inside the cylinder 61. At the center of the core 65, a ventilation hole 66 having an effective ventilation cross-sectional area of about 1/4 with respect to the effective ventilation cross-sectional area of the suction pipe is formed, and the ventilation hole 66 provided at the bottom of the cylindrical body 61 is formed. The suction chamber 4 communicates with the air holes 62. Further, a long hole 63 is formed in the side wall of the cylindrical body 61, and the suction port 2 and the long hole 63 communicate with each other only through the vent hole 66 of the core 65 when the core 65 is positioned above. As the core 65 descends, the upper part of the long hole 63 is opened, and the suction port 2 and the upper open part of the long hole 63 communicate with each other to increase the effective ventilation sectional area.
A rod 67c of a solenoid actuator 67 is fixed to the core 62, and the rod 67c is fixed to a plunger 67b. A solenoid coil 67a is disposed around the plunger 67b, and the position of the plunger 67b, that is, the position of the core 65 can be adjusted by adjusting the energization amount to the solenoid coil 67a. As the core 65 moves, the effective ventilation cross-sectional area at the throttle portion 60 changes as in the above embodiment.
[0030]
Next, the operation of the compressor will be described.
When the rotor 11 is rotated by rotationally driving the rotor shaft 10 via the electromagnetic clutch 16, the centrifugal force and the lubricating oil supplied to the back pressure chamber 13 are supplied to the vane 15 along the rotation. Works. The vane 15 to which the pushing force is applied rotates while closely contacting the inner peripheral wall of the cylinder 5 and the side walls of the front side block 6 and the rear side block 7. This rotation generates a suction force to the cylinder chamber 20 and sucks the refrigerant gas from the suction pipe 25 through the suction port 2. The refrigerant gas is sucked into the suction chamber 4, sucked into the cylinder chamber 20 through the vent hole 41 of the partition plate 40, and through the refrigerant introduction opening 22 and the vent cutout portion 32 of the control plate 31. In the cylinder chamber 20, the refrigerant gas is sequentially compressed by a compression chamber 21 formed by the rotating rotor 5 and the vane 15.
[0031]
The compressed refrigerant gas is discharged into the discharge chamber 8 through the rear side block 7. In the oil reservoir 9 provided in the discharge chamber 8, due to the pressure difference between the discharge chamber 8 and the back pressure chamber 130 of the rear side block 7, the lubricating oil flows into the bearing portion of the rotor 11, the back pressure chamber 13, the vane 15 and the cylinder. It is sent out to a close contact portion between the inner peripheral surface and the side wall surface of the chamber 20 to prevent wear and to be sealed with an oil film. Further, the oil in the oil reservoir is supplied to the control valve 35. The high-pressure refrigerant gas stored in the discharge chamber 21 is sent from the discharge chamber 8 through the discharge port 3 to an external condenser (not shown).
[0032]
When the drive piston 341 moves forward by adjusting the opening of the control valve 35, the control plate 31 is rotated counterclockwise in the figure (FIG. 13) via the pin fitting portion 345 and the drive pin 346 and sucked into the compression chamber 21. Increase refrigerant gas capacity. On the other hand, when the drive piston 341 moves backward, the control plate 31 is rotated in the clockwise direction in the drawing, and the refrigerant gas capacity sucked into the compression chamber 21 is reduced. Thus, the capacity | capacitance of a variable capacity type gas compressor changes with the balance effect | action of each pressure.
[0033]
In the above operation, when the control plate 31 is located in the control region, refrigerant gas is discharged back (bypass loss) as described above. The pressure fluctuation in the suction side low pressure space caused by this bypass loss appears as suction pressure pulsation. However, in the compressor of this embodiment, the effective ventilation sectional area is reduced by the throttle 40 provided in the suction port 2. The pulsation is absorbed by the throttle unit 40, and the pulsation propagates from the low pressure side space of the gas compressor to the piping or the evaporator (evaporator) and the expansion valve, causing the pulsation noise and resonance noise of the piping system or the vehicle vibration. Is effectively prevented.
[0034]
Moreover, in the said embodiment, the ventilation effective cross-sectional area of the ventilation part provided in the throttle part was changed with respect to the effective ventilation cross-sectional area of suction piping, and the reduction effect of the pulsation was measured. The result is as shown in FIG. 4, and a remarkable effect is obtained by setting the effective ventilation cross-sectional area to 10% to 40% of the suction pipe. That is, an effective pulsation reduction effect can be obtained by setting the ventilation effective cross-sectional area to an appropriate ratio with respect to the suction pipe. The effective ventilation cross-sectional area reduced by the throttle part is saturated even if the ratio to the suction pipe is made too small, while the effect of reducing the pulsation is saturated, while increasing the ventilation resistance of the refrigerant and reducing the efficiency of the compressor. It can also be seen that if the ratio of the effective ventilation area to be reduced at the throttle portion to the suction pipe is too small, the effect of reducing pulsation is small.
[0035]
  In this embodiment, the advance amount of the plunger 67 b is adjusted according to the compression capacity of the refrigerant gas, and the effective ventilation cross-sectional area is changed depending on the position of the core 65. As in the above-described embodiment, the change in the effective ventilation cross-sectional area is that the smaller the compression capacity is, the more the plunger 67b, that is, the core 65 is advanced to reduce the effective ventilation cross-sectional area, thereby increasing the throttling effect. Preventing the occurrence of On the other hand, as the compression capacity increases, the advance amount of the plunger 67b is reduced to increase the effective ventilation cross-sectional area, and the ventilation resistance is reduced to increase the compressor efficiency. The relationship between the compression capacity and the open area can be optimally adjusted by controlling the operation of the solenoid actuator 67. Note that the drive control means of the solenoid actuator 67 may be one that uses a control signal in the control valve 35, or may be based on detecting the rotational position of the control plate 31. Any device that can be controlled in accordance with the capacity may be used.
In this embodiment, the solenoid actuator is shown as the drive means that can be driven and controlled. However, other drive means that can be driven and controlled can be adopted as the present invention. For example, a hydraulic actuator or a motor is driven. It can also be used as a controllable drive means.
Further, when controlling the driving means, information such as the accelerator opening, the sensor, etc. in a situation where abnormal noise is generated due to suction pulsation is obtained in advance, and the information is made into a map. When it is determined that abnormal noise is generated by comparing the current status information with the mapped information, the pressure pulsation is reduced due to the throttling effect by controlling the driving means, and abnormal noise is generated. Can be suppressed. In other cases, the reduction amount of the effective ventilation cross-sectional area can be reduced, or the reduction amount can be made zero to solve problems such as insufficient flow rate.
[0045]
【The invention's effect】
As described above, according to the variable capacity gas compressor of the present invention, the suction port for sucking the refrigerant, the discharge port for discharging the compressed refrigerant, the suction chamber communicating with the suction port, and the suction chamber A gas compression unit that communicates with the gas compression unit, a discharge chamber that communicates with the gas compression unit on one side and the discharge port on the other side, and a discharge capacity variable mechanism that changes a discharge capacity of the refrigerant discharged from the gas compression unit; And the suction port is provided with a throttle part that can reduce the effective cross-sectional area of the refrigerant, so that when the pulsation occurs, the throttle part of the suction port absorbs the pulsation and generates noise. Effectively prevent.
[0046]
  Further, the throttle portion has a variable effective ventilation sectional area.HaveIn the state where the pulsation is large and the compression capacity is small, the effective ventilation cross-sectional area is made sufficiently small to enhance the effect of absorbing pulsation and preventing the generation of abnormal noise. By reducing the amount of reduction, it is possible to reduce the ventilation resistance and to exert sufficient compressor performance.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 of the present inventionUsed in one embodimentIt is front sectional drawing which shows the whole compressor.
FIG. 2 is a view taken along the line II-II in FIG.
FIG. 3 is a schematic view showing a variable capacity mechanism according to the embodiment.
FIG. 4 is a graph showing the relationship between the change in effective ventilation cross-sectional area and the effect of reducing pulsating flow.
FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view showing a throttle portion in an embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a front sectional view showing the whole of a conventional compressor.
7 is a view taken along the line XX of FIG.

Claims

A suction port for sucking refrigerant, a discharge port for discharging compressed refrigerant, a suction chamber communicating with the suction port, a gas compression unit communicating with the suction chamber, and one communicating with the gas compression unit; A discharge chamber communicating with the discharge port, and a discharge capacity variable mechanism for changing a discharge capacity of the refrigerant discharged from the gas compression unit, wherein the effective cross-sectional area of the refrigerant is made variable at the suction port. A throttle part capable of reducing the effective ventilation cross-sectional area is provided, and the throttle part includes a ventilation part, an opening adjustment part that changes an opening area of the ventilation part, and a driving unit that drives the opening adjustment part. And a drive control means for operating the drive means in accordance with a change in the refrigerant discharge capacity .

The gas compression unit includes a cylinder having an inner periphery, side blocks at both ends in the axial direction of the cylinder, a rotor rotatably disposed in the cylinder, and a vane groove provided in the rotor. The discharge capacity variable mechanism has a disk shape having a ventilation notch on the periphery, and rotates between the side block on the discharge port side and the cylinder. 2. The variable capacity gas compressor according to claim 1, further comprising a control plate which is arranged so as to change an opening area with respect to the cylinder by rotational movement of the ventilation notch.

3. The variable capacity gas compressor according to claim 1, wherein the throttle unit can reduce an effective ventilation sectional area to 10 to 40% of an effective ventilation sectional area of a suction pipe.

It said drive control means is a variable capacity type gas compressor according to any one of claims 1 to 3, wherein the advantage of the rotation control signal for the control plate.