JP3973390B2 - Intake pressure detection method for internal combustion engine - Google Patents

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Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、内燃機関の制御に必要な運転パラメータとして使用される吸気圧を検出するための吸気圧検出方法、並びにその吸気圧検出方法の実施に直接使用する吸気圧検出装置及び内燃機関の制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、内燃機関の吸気圧は、燃料噴射制御、点火時期制御又は排気還流制御等の種々の内燃機関の制御に運転パラメータの一つとして使用されている。例えば、いわゆる「Ｄ−Ｊシステム」（吸気通路の吸気圧を測定して燃料噴射を行うシステム）のエンジンでは、エンジンの燃焼室に吸入される吸気量を、吸気圧とエンジン回転速度から算出し、算出された吸気量に基づいて燃料噴射量を求めている。しかし、レシプロエンジンでは、ピストンの往復運動に伴い吸気に脈動が発生することから、吸気圧もそれに伴って変動することになる。このため、吸気圧センサで検出される吸気圧の値をそのまま運転パラメータとして使用することは、内燃機関の制御が不安定となるためできなかった。
【０００３】
そこで、吸気脈動の影響を排除した吸気圧を検出して内燃機関の制御に使用するために、種々の技術がこれまで提案されている。
【０００４】
一般的な技術としては、吸気圧センサによる検出値を「なまし処理」することにより、吸気の脈動に伴う吸気圧の変動を平滑化することが考えられる。「なまし処理」とは、所定の周期でサンプリングされる検出値を平均化処理することであり、その平均化度合いを「なまし係数」として任意に設定することができる。
【０００５】
この他、特開平１−３１８９３８号公報にも同様の技術の一例が開示されている。即ち、この公報の吸気管圧力計測装置では、吸気圧センサにより検出される吸気圧を所定の駆動周期毎にサンプリングし、そのサンプリングで得られる吸気圧の検出値を相加平均処理して平均値を演算する。そして、内燃機関の過渡運転時には、この平均値をそのまま吸気圧の計算値として燃料噴射量の制御に使用する。一方で、内燃機関の定常運転時には、上記の相加平均処理により得られた平均値を更に平均化し、その平均化で得られる平均値をそのまま吸気圧の計算値として燃料噴射量の制御に使用するようにしている。即ち、この計測装置では、過渡運転時には、吸気圧センサの検出値を「１回なまし処理」することにより得られる計算値を吸気圧とし、定常運転時には、吸気圧センサの検出値を「２回なまし処理」することにより得られる計算値を吸気圧として、それぞれ燃料噴射量制御に使用している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、従来の一般的な「なまし処理」による計測方法では、なまし係数を大きくすると、吸気圧の計算値は、定常運転時には安定するものの、過渡運転時には応答遅れが生じる傾向があった。逆に、なまし係数を小さくすると、吸気圧の計算値は、過渡運転時の応答遅れは改善されるものの、定常運転時にかえって不安定になる傾向があった。
【０００７】
一方、前記従来公報の計測装置では、図１３に示すように、吸気圧の計算値は、定常運転時に安定し、過渡運転時の応答性も前記一般的なまし処理に比べて改善されることになる。しかしながら、計算値の精度としては、実際に燃焼室に取り込まれる吸気量との相関性が充分ではなく、内燃機関の負荷に対する吸気圧計算値の関係では、リニアリティのある特性が得られなかった。
【０００８】
ここで、本願出願人は、４サイクルのレシプロエンジンで、吸気の脈動に伴う吸気圧の変動において、その吸気圧の下限値、即ち、吸気行程の下死点付近での検出値が、実際の吸気量を最も良く反映した吸気圧となることを発見し、これを吸気圧の計算値として使用することを考え出し、特願２０００−２９３４３９の出願で既に提案している。即ち、内燃機関の運転時に、図１４に示すように、脈動を伴って変化する吸気圧のＡＤ値ｐｍａｄの下限値ｐｍｌｏを算出し、その下限値ｐｍｌｏを吸気圧の検出値としての最終的な吸気圧ＰＭとする内燃機関の吸気圧検出方法を提案している。
【０００９】
この提案技術につき、本出願人が更に検討を重ねた結果、運転中のエンジンで吹き返しなどが発生し、図１４に時刻ｔ１，ｔ２で示すように、ＡＤ値ｐｍａｄの波形が乱れた場合、その乱れによる変則的な下限値を吸気圧脈動の下限値ｐｍｌｏとして誤検出してしまうおそれがあることが分かった。このような誤検出が起きた場合、エンジンの吸入空気量は実際よりも多い値として算出され、それに応じて燃料噴射量が過剰に算出されることから、空燃比がリッチ化して、ドライバビリティや排気エミッションを悪化させるなどの不具合を発生させるおそれがある。
【００１０】
そこで、この発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、安定性と応答性に優れ、実際の吸気量との相関性の高い吸気圧の検出を可能にすると共に、エンジン吹き返しなどによる誤検出を防止することを可能にした内燃機関の吸気圧検出方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明の内燃機関の吸気圧検出方法は、内燃機関の制御に使用される吸気圧を検出するようにした内燃機関の吸気圧検出方法であって、内燃機関の運転時に吸気圧脈動を吸気圧検出手段により検出し、その検出値における下限値を算出すると共に、内燃機関の回転速度に応じたしきい値を算出し、そのしきい値より下限値が小さくなるとき下限値を制御に使用される吸気圧の最終的な検出値として決定することを趣旨とする。
【００１２】
内燃機関の運転時には、吸気に脈動が発生して吸気圧も脈動を伴うことから、この吸気圧を内燃機関の制御のためにそのまま使用したのでは、その制御が不安定になる。ここで、吸気圧脈動の検出値において、その下限値が実際の吸気量を最も良く反映した吸気圧となることが既に発見されている。
従って、上記発明の構成によれば、吸気圧脈動の下限値が算出され、その算出される下限値が制御に使用される吸気圧の最終的な検出値として決定されることから、脈動を伴う吸気圧にも拘わらず、吸気圧として吸気量に相関した適正な値と挙動が得られる。
又、内燃機関の回転速度に応じて算出されるしきい値より下限値が小さくなるときその下限値が制御に使用される吸気圧の最終的な検出値として決定されるので、例えば、内燃機関の吹き返しなどにより、吸気圧脈動の波形が乱れて変則的な下限値が現れても、その変則的な下限値が除外されて吸気圧の最終的な検出値として決定されることがない。
【００１３】
上記目的を達成するために、請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明の内燃機関の吸気圧検出方法において、しきい値は、下限値と共に算出される吸気圧脈動の上限値から所定の設定幅を減算することにより算出されるものであり、その設定幅は、内燃機関の高負荷定常運転時における回転速度に応じた吸気圧脈動の振幅に基づき予め設定されたものであることを趣旨とする。
【００１４】
上記発明の構成によれば、請求項１に記載の発明の作用に加え、しきい値は、吸気圧脈動の上限値を基準にその上限値より設定幅だけ低い値として算出される。ここで、上記設定幅は、内燃機関の高負荷定常運転時における回転速度に応じた吸気圧脈動の振幅に基づいて設定されることから、回転速度により変わる下限値との比較に好適なしきい値が得られる。
【００１５】
上記目的を達成するために、請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の発明の内燃機関の吸気圧検出方法において、内燃機関の過渡運転時には、回転速度に応じて算出されるしきい値より大きい別のしきい値を算出し、その別のしきい値より下限値が小さくなるときその下限値を吸気圧の最終的な検出値として決定することを趣旨とする。
【００１６】
内燃機関の過渡運転時には、吸気圧脈動の振幅が定常運転時のそれに比べて小さくなり、その下限値が相対的に大きくなることから、下限値がしきい値より大きくなる傾向がある。そこで、上記発明の構成によれば、請求項１に記載の発明の作用に加え、内燃機関の過渡運転時には、しきい値より大きい別のしきい値が下限値との比較に参照され、その別のしきい値より下限値が小さくなるとき下限値が吸気圧の最終的な検出値として決定されるので、過渡運転時に対応して吸気圧の検出を行うことが可能となる。
【００１７】
上記目的を達成するために、請求項４に記載の発明の内燃機関の吸気圧検出装置は、内燃機関の制御に使用される吸気圧を検出するようにした内燃機関の吸気圧検出装置であって、内燃機関の吸気圧を検出するための吸気圧検出手段と、内燃機関の運転時に吸気圧検出手段により検出される吸気圧脈動の検出値における下限値を算出するための下限値算出手段と、内燃機関の回転速度を検出するための回転速度検出手段と、検出される回転速度に応じたしきい値を算出するためのしきい値算出手段と、しきい値より下限値が小さくなるとき下限値を制御に使用される吸気圧の最終的な検出値として決定するための吸気圧決定手段とを備えたことを趣旨とする。
【００１８】
上記発明の構成によれば、内燃機関の運転時に吸気圧検出手段による検出値に基づいて、下限値算出手段により吸気圧脈動の検出値における下限値が算出されると共に、回転速度検出手段により検出される回転速度に応じたしきい値がしきい値算出手段により算出される。そして、そのしきい値より下限値が小さくなるとき、吸気圧決定手段により下限値が吸気圧の最終的な検出値として決定されることから、脈動を伴う吸気圧にも拘わらず吸気圧として吸気量に相関した適正な値と挙動が得られる。又、内燃機関の吹き返しなどにより吸気圧脈動の波形が乱れて、変則的な下限値が現れても、その変則的な下限値が除外されて吸気圧の最終的な検出値として決定されることがない。
【００１９】
上記目的を達成するために、請求項５に記載の発明は、請求項４に記載の発明の内燃機関の吸気圧検出装置において、内燃機関の過渡運転を判断するための過渡運転判断手段と、内燃機関の過渡運転に応じたしきい値であってしきい値より大きい別のしきい値を算出するための別のしきい値算出手段とを備え、吸気圧決定手段は、内燃機関の過渡運転と判断されたときに、しきい値算出手段により算出されるしきい値に代わって別のしきい値算出手段により算出される別のしきい値を選択し、その別のしきい値より下限値が小さくなるとき下限値を吸気圧の最終的な検出値として決定することを趣旨とする。
【００２０】
内燃機関の過渡運転時には、吸気圧脈動の振幅が定常運転時のそれに比べて小さくなり、その下限値も相対的に大きくなることから、下限値がしきい値より大きくなる傾向がある。そこで、上記発明の構成によれば、請求項４に記載の発明の作用に加え、内燃機関の過渡運転時には、過渡運転時判断手段によりそのことが判断され、別のしきい値算出手段により算出され、しきい値算出手段により算出されるしきい値より大きい別のしきい値が下限値との比較に参照され、その別のしきい値より下限値が小さくなるとき下限値が吸気圧の最終的な検出値として吸気圧決定手段により決定されるので、過渡運転時に対応して吸気圧の検出を行うことが可能になる。
【００２１】
上記目的を達成するために、請求項６に記載の発明は、内燃機関の運転に関わる制御対象を制御するようにした制御装置において、内燃機関の吸気圧を検出するための吸気圧検出手段と、内燃機関の回転速度を検出するための回転速度検出手段と、内燃機関の運転時に吸気圧検出手段により検出される吸気圧脈動の検出値に係る下限値を算出するための下限値算出手段と、検出される回転速度に応じたしきい値を算出するためのしきい値算出手段と、しきい値より下限値が小さくなるとき下限値を制御に使用される吸気圧の最終的な検出値として決定するための吸気圧決定手段と、決定される吸気圧の最終的な検出値と回転速度の検出値とに基づいて所要の制御量を得るための操作量を算出する操作量算出手段と、算出される操作量に基づいて制御対象を操作することにより制御量を制御するための制御手段とを備えたことを趣旨とする。
【００２２】
上記発明の構成によれば、内燃機関の運転時に、吸気圧検出手段により検出される吸気圧の検出値から、吸気圧脈動の下限値が下限値算出手段により算出される。同じく、運転時に、回転速度検出手段により検出される回転速度に応じたしきい値がしきい値算出手段により算出される。そして、しきい値より下限値が小さくなるとき、その下限値が吸気圧の最終的な検出値として吸気圧決定手段により決定される。ここで、決定された吸気圧の最終的な検出値と回転速度の検出値とに基づいて、操作量算出手段により所要の制御量を得るための操作量が算出され、制御手段により、その操作量に基づき制御対象が操作されることにより制御量が制御される。
従って、吸気圧脈動の乱れによる変則的な下限値が除外されて吸気圧の検出値として決定されることがなく、適正な吸気圧脈動の下限値のみが吸気圧の検出値として制御対象の制御に取り込まれる。これにより、脈動を伴う吸気圧にも拘わらず制御量が不安定な値となることがなく、制御対象が吸気圧の挙動に応じて適正に制御される。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の内燃機関の吸気圧検出方法及びその検出方法を使用した吸気圧検出装置、その吸気圧検出装置を使用した内燃機関の制御装置を具体化した一実施の形態を図面を参照して詳細に説明する。
【００２４】
図１に、本実施の形態のエンジンシステムの概略構成を示す。車両に搭載されたエンジンシステムは燃料を貯留する燃料タンク１を備える。燃料タンク１に内蔵された燃料ポンプ２は、タンク１に貯留された燃料を吐出する。内燃機関であるレシプロタイプの単気筒エンジン３には、燃料噴射弁（インジェクタ）４が設けられる。燃料ポンプ２から吐出された燃料は、燃料通路５を通じてインジェクタ４に供給される。供給された燃料は、インジェクタ４が作動することにより、吸気通路６へ噴射される。吸気通路６には、エアクリーナ７を通じて外部から空気が取り込まれる。吸気通路６に取り込まれた空気とインジェクタ４から噴射された燃料は、可燃混合気を形成して燃焼室８に吸入される。
【００２５】
吸気通路６には、所定のアクセル装置（図示略）により操作されるスロットルバルブ９が設けられる。スロットルバルブ９が開閉されることにより、吸気通路６から燃焼室８に吸入される空気量（吸気量）が調節される。吸気通路６には、スロットルバルブ９を迂回してバイパス通路１０が設けられる。バイパス通路１０には、アイドル・スピード・コントロール・バルブ（ＩＳＣバルブ）１１が設けられる。ＩＳＣバルブ１１は、アイドル運転時、即ち、スロットルバルブ９の全閉時に、エンジン３のアイドル回転速度を調節するために作動させるものである。
【００２６】
燃焼室８に設けられた点火プラグ１２は、イグニッションコイル１３から出力される点火信号を受けてスパーク動作する。両部品１２，１３は、燃焼室８に供給される可燃混合気に点火するための点火装置を構成する。燃焼室８に吸入された可燃混合気は、点火プラグ１２のスパーク動作により爆発・燃焼する。燃焼後の排気ガスは、燃焼室８から排気通路１４を通じて外部へ排出される。排気通路１４を流れる排気ガスは、三元触媒１５により浄化される。そして、燃焼室８における可燃混合気の燃焼に伴い、ピストン１６が運動してクランクシャフト１７が回転することにより、車両を走行させる駆動力がエンジン３で得られる。
【００２７】
車両には、エンジン３を始動させるためのイグニションスイッチ１８が設けられる。車両には、エンジン３の各種制御を司る電子制御装置（ＥＣＵ）２０が設けられる。車両用電源としてのバッテリ１９は、イグニションスイッチ１８を介してＥＣＵ２０に接続される。イグニションスイッチ１８がオンされることにより、バッテリ１９からＥＣＵ２０に電力が供給される。
【００２８】
エンジン３に設けられる各種センサ２１，２２，２３，２４は、エンジン３の運転状態に関する各種運転パラメータを検出するためのものであり、それぞれＥＣＵ２０に接続される。即ち、吸気通路６に設けられた吸気圧検出手段である吸気圧センサ２１は、スロットルバルブ９より下流側の吸気通路６における吸気圧ｐｍを検出し、その検出値に応じた電気信号を出力する。エンジン３に設けられた水温センサ２２は、エンジン３の内部を流れる冷却水の温度（冷却水温）ＴＨＷを検出し、その検出値に応じた電気信号を出力する。エンジン３に設けられた回転速度検出手段である回転速度センサ２３は、クランクシャフト１７の回転速度（エンジン回転速度）ＮＥを検出し、その検出値に応じた電気信号を出力する。排気通路１４に設けられた酸素センサ２４は、排気通路１４へ排出される排気ガス中の酸素濃度（出力電圧）Ｏｘを検出し、その検出値に応じた電気信号を出力する。この酸素センサ２４は、エンジン３の燃焼室８に供給される可燃混合気の空燃比Ａ／Ｆを得るために使用される。
【００２９】
この実施の形態で、ＥＣＵ２０は、前述した各種センサ２１〜２４から出力される各種信号を入力する。ＥＣＵ２０は、これらの入力信号に基づき、吸気圧検出制御、燃料噴射制御及び点火時期制御等をそれぞれ実行するために、燃料ポンプ２、インジェクタ４、ＩＳＣバルブ１１及びイグニションコイル１３等をそれぞれ制御する。この実施の形態で、ＥＣＵ２０は、本発明の下限値算出手段、しきい値算出手段、吸気圧決定手段、過渡運転判断手段、別のしきい値算出手段、操作量算出手段及び制御手段を構成する。
【００３０】
ここで、吸気圧検出制御とは、吸気圧センサ２１で検出される吸気圧ｐｍに基づいて吸気脈動の影響を排除した吸気圧の検出値を得るための制御である。燃料噴射制御とは、エンジン３の運転状態に応じてインジェクタ４による燃料噴射量及びその噴射タイミングを制御することである。点火時期制御とは、エンジン３の運転状態に応じてイグニションコイル１３を制御することにより、各点火プラグ１２による点火時期を制御することである。
【００３１】
周知のように、ＥＣＵ２０は中央処理装置（ＣＰＵ）、読み出し専用メモリ（ＲＯＭ）、ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）、バックアップＲＡＭ、外部入力回路及び外部出力回路等を備える。ＥＣＵ２０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ及びバックアップＲＡＭと、外部入力回路及び外部出力回路等とをバスにより接続してなる論理演算回路を構成する。ＲＯＭは、エンジン３の各種制御に関する所定の制御プログラムを予め記憶したものである。ＲＡＭは、ＣＰＵの演算結果を一時記憶するものである。バックアップＲＡＭは、予め記憶したデータを保存するものである。ＣＰＵは、入力回路を介して入力される各種センサ２１〜２４の検出信号に基づき、所定の制御プログラムに従って前述した各種制御等を実行する。
【００３２】
次に、ＥＣＵ２０が実行する各種制御のうち、吸気圧検出制御のための処理内容について説明する。図２に吸気圧検出制御プログラムをフローチャートに示す。ＥＣＵ２０は、図２に示すルーチンを所定期間毎に周期的に実行する。この実施の形態では、ＥＣＵ２０は「１ｍｓ」の周期でこのルーチンを実行する。
【００３３】
先ず、ステップ１００で、ＥＣＵ２０は、回転速度センサ２３の検出値に基づきエンジン回転速度ＮＥの値を読み込む。
【００３４】
次に、ステップ１０１で、ＥＣＵ２０は、吸気圧センサ２１で検出される吸気圧ｐｍについて今回のＡＤ値ｐｍａｄを読み込む。
【００３５】
次に、ステップ１０２で、ＥＣＵ２０は、今回のＡＤ値ｐｍａｄが前回のＡＤ値ｐｍａｄｏより大きいか否かを判断する。この判断結果が否定である場合、吸気圧ｐｍが上昇していないものとして、ステップ１１８で、ＥＣＵ２０は、今回の圧力上昇フラグＸＰＭＵＰを「０」に設定し、処理をステップ１１９へ移行する。圧力上昇フラグＸＰＭＵＰとは、吸気圧ｐｍが上昇している場合に「１」に設定され、それ以外の場合には「０」に設定されるものである。
【００３６】
ステップ１１９では、ＥＣＵ２０は、前回の圧力上昇フラグＸＰＭＵＰＯが「１」であるか否かを判断する。この判断結果が否定である場合、吸気圧ｐｍが前回に引き続いて降下しているものとして、ＥＣＵ２０は、処理をステップ１１４へ移行する。この判断結果が肯定である場合、吸気圧ｐｍが上昇から下降に転じたものとして、ステップ１２０で、ＥＣＵ２０は、前回のＡＤ値ｐｍａｄｏを上限値ｐｍｈｉとして設定し、処理をステップ１１４へ移行する。
【００３７】
一方、ステップ１０２の判断結果が肯定である場合、吸気圧ｐｍが上昇しているものとして、ステップ１０３で、ＥＣＵ２０は、今回の圧力上昇フラグＸＰＭＵＰを「１」に設定する。
【００３８】
次に、ステップ１０４で、ＥＣＵ２０は、前回の圧力上昇フラグＸＰＭＵＰＯが「０」であるか否かを判断する。この判断結果が否定である場合、吸気圧ｐｍが前回に引き続いて上昇しているものとして、ＥＣＵ２０は処理をステップ１１４へ移行する。上記判断結果が肯定である場合、吸気圧ｐｍが下降から上昇に転じたものとして、処理をステップ１０５へ移行する。
【００３９】
ステップ１０５で、ＥＣＵ２０は、減速判定フラグＸＧＥＮＳＯＫＵが「０」であるか否かを判断する。減速判定フラグＸＧＥＮＳＯＫＵは、エンジン３の減速運転時に「１」に設定され、それ以外の場合に「０」に設定されるものである。この実施の形態では、ＥＣＵ２０は、本ルーチンによって得られる後述する最終的な吸気圧ＰＭの値の変化と、回転速度センサ２３の検出値の変化等に基づいてエンジン３が減速運転状態にあるか否かを判断し、その判断結果に応じて減速判定フラグＸＧＥＮＳＯＫＵを設定する。ここで、上記判断結果が否定である場合、エンジン３の減速運転時であるものとして、ＥＣＵ２０は、ステップ１０９で、減速時用に予め設定された所定値Ｋ１を設定幅ｐｍｗとして設定する。この設定幅ｐｍｗは、後述するしきい値ｐｔｈｒｅを算出するために使用されるパラメータである。この所定値Ｋ１を、例えば「１．０（mmHg）」に設定することができる。
【００４０】
一方、ステップ１０５の判断結果が肯定である場合、エンジン３の減速運転時ではないものとして、ＥＣＵ２０は、処理をステップ１０６へ移行する。そして、ステップ１０６で、ＥＣＵ２０は、加速判定フラグＸＫＡＳＯＫＵが「０」であるか否かを判断する。加速判定フラグＸＫＡＳＯＫＵは、エンジン３の加速運転時に「１」に設定され、それ以外の場合に「０」に設定されるものである。この実施の形態では、ＥＣＵ２０は、本ルーチンによって得られる最終的な吸気圧ＰＭの値の変化と、回転速度センサ２３の検出値の変化等とに基づいてエンジン３が加速運転状態であるか否かを判断し、その判断結果に応じて加速判定フラグＸＫＡＳＯＫＵを設定する。ここで、上記判断結果が否定である場合、エンジン３の加速運転時であるものとして、ＥＣＵ２０は、ステップ１０８で、加速時用に予め設定された所定値Ｋ２を設定幅ｐｍｗとして設定する。この設定幅ｐｍｗは、後述するしきい値ｐｔｈｒｅを算出するために使用されるパラメータである。この所定値Ｋ２を、減速時の所定値Ｋ１より大きい、例えば「３．０（mmHg）」に設定することができる。
【００４１】
一方、ステップ１０６の判断結果が肯定である場合、エンジン３の定常運転時であるものとして、ＥＣＵ２０は、処理をステップ１０７へ移行する。ステップ１０７で、ＥＣＵ２０は、所定のマップ参照により設定幅ｐｍｗを算出する。即ち、ＥＣＵ２０は、図３に示すようにエンジン回転速度ＮＥと設定幅ｐｍｗをパラメータとして予め設定されたデータマップを参照することにより、今回読み込まれたエンジン回転速度ＮＥの値に応じた設定幅ｐｍｗを算出する。このデータマップにおける設定幅ｐｍｗは、エンジン３の高負荷定常運転時におけるエンジン回転速度ＮＥに応じた吸気圧脈動の振幅に基づいて予め設定されたものである。即ち、スロットルバルブ９を全開とした「ＷＯＴ」の定常運転時には、図４（ａ）〜（ｃ）に示すように、吸気圧ｐｍの振幅がエンジン回転速度ＮＥの違いに応じて異なることになる。図４（ａ）〜（ｃ）には、「１０００ｒｐｍ」、「１５００ｒｐｍ」及び「２０００ｒｐｍ」の場合の振幅の違いが示される。従って、この実施の形態では、この高負荷定常運転時にエンジン回転速度ＮＥの値によって異なる吸気圧ｐｍの振幅の大きさに基づいて設定幅ｐｍｗを設定している。
【００４２】
そして、ステップ１０７〜１０９から移行してステップ１１０で、ＥＣＵ２０は、上記算出された吸気圧脈動の上限値ｐｍｈｉから上記算出された設定幅ｐｍｗを減算することにより、しきい値ｐｔｈｒｅを算出する。
【００４３】
その後、ステップ１１１で、ＥＣＵ２０は、下降から上昇へ転じた吸気圧ｐｍの前回のＡＤ値ｐｍａｄｏがしきい値ｐｔｈｒｅより大きいか否かを判断する。この判断結果が肯定である場合、ＥＣＵ２０は、そのまま処理をステップ１１４へ移行する。この判断結果が否定である場合、ステップ１１２で、ＥＣＵ２０は、前回のＡＤ値ｐｍａｄｏを吸気圧ｐｍの下限値ｐｍｌｏとして設定する。即ち、脈動を伴う吸気圧ｐｍより連続して得られる多数のＡＤ値ｐｍａｄの中から脈動の谷に位置する下限値ｐｍｌｏを算出するのである。
【００４４】
そして、ステップ１１３で、ＥＣＵ２０は、今回得られた下限値ｐｍｌｏを、最終的に求めるべき吸気圧ＰＭとして設定する。
【００４５】
その後、ステップ１１９，１２０，１０４，１１１，１１３から移行してステップ１１４で、ＥＣＵ２０は、今回のＡＤ値ｐｍａｄを前回のＡＤ値ｐｍａｄｏとして設定する。
【００４６】
次に、ステップ１１５で、ＥＣＵ２０は、今回の圧力上昇フラグＸＰＭＵＰが「１」であるか否かを判断する。この判断結果が肯定である場合、ステップ１１６で、ＥＣＵ２０は、前回の上昇判定フラグＸＰＭＵＰＯを「１」に設定する。この判断結果が否定である場合、ステップ１１７で、ＥＣＵ２０は、前回の上昇判定フラグＸＰＭＵＰＯを「０」に設定する。
【００４７】
このように、ＥＣＵ２０は、本ルーチンの処理を一旦終了し、次の演算周期のタイミングを待ってステップ１００からの処理を再開する。
【００４８】
上記ルーチンでは、エンジン３の運転時に吸気圧ｐｍの脈動の下限値ｐｍｌｏを算出し、その下限値ｐｍｌｏを吸気圧ｐｍの検出値としての最終的な吸気圧ＰＭとして決定するようにしている。そのために、図５に示すように、脈動を伴う吸気圧ｐｍにつき、サンプリングされる前回のＡＤ値ｐｍａｄｏと今回のＡＤ値ｐｍａｄとを比較して、吸気圧ｐｍの下降又は上昇を判断し、下降から上昇への転換を判断すると共に、上昇から下降への転換を判断する。そして、上昇から下降への転換時における前回のＡＤ値ｐｍａｄｏを上限値ｐｍｈｉとして算出し、下降から上昇への転換時における前回のＡＤ値ｐｍａｄｏを下限値ｐｍｌｏとして算出し、その下限値ｐｍｌｏを最終的な吸気圧ＰＭの値として決定するようにしている。
【００４９】
ここで、上記ルーチンでは、図６に示すように、上限値ｐｍｈｉと設定幅ｐｍｗからしきい値ｐｔｈｒｅが求められ、そのしきい値ｐｔｈｒｅより下限値ｐｍｌｏが小さくなるとき、その下限値ｐｍｌｏを吸気圧ｐｍの検出値である最終的な吸気圧ＰＭとして決定するようにしている。従って、図６に円で囲まれるように、ＡＤ値ｐｍａｄに変則的な下限値が現れても、その変則的な下限値がしきい値ｐｔｈｒｅより大きい場合には、その変則的な下限値が下限値ｐｍｌｏの設定から除外されて最終的な吸気圧ＰＭとして決定されることがない。
【００５０】
この実施の形態のエンジンシステムでは、上記のように検出される最終的な吸気圧ＰＭを使用して燃料噴射制御が行われる。そこで、次に、この燃料噴射制御の処理内容について説明する。図７に燃料噴射制御のプログラムをフローチャートに示す。ＥＣＵ２０は、このルーチンを所定期間毎に周期的に実行する。
【００５１】
先ず、ステップ２００で、ＥＣＵ２０は回転速度センサ２３の検出値に基づきエンジン回転速度ＮＥの値を読み込む。
【００５２】
ステップ２１０で、ＥＣＵ２０は、最終的な吸気圧ＰＭの値を読み込む。即ち、脈動を伴う吸気圧ｐｍの下限値ｐｍｌｏを最終的な吸気圧ＰＭの値として読み込む。
【００５３】
ステップ２２０で、ＥＣＵ２０は、読み込まれたエンジン回転速度ＮＥの値と吸気圧ＰＭの値とに基づいて基本燃料噴射量ＴＡＵＢＳＥを算出する。ＥＣＵ２０は、この基本燃料噴射量ＴＡＵＢＳＥの算出を、予め定められた関数データ（噴射量マップ）を参照することにより行う。この関数データでは、エンジン３の燃焼室８に吸入される吸気量が、吸気圧ＰＭの値とエンジン回転速度ＮＥの値から決定され、その吸気量に応じた基本燃料噴射量ＴＡＵＢＳＥが決定されるようになっている。
【００５４】
ステップ２３０で、ＥＣＵ２０は、水温センサ２２の検出値に基づき冷却水温ＴＨＷの値を読み込む。そして、ステップ２４０で、ＥＣＵ２０は、読み込まれた冷却水温ＴＨＷの値に基づき、エンジン３の暖機状態に応じて基本燃料噴射量ＴＡＵＢＳＥを補正するための暖機補正係数ＫＴＨＷを算出する。
【００５５】
ステップ２５０で、ＥＣＵ２０は、燃焼室８に供給される空気と燃料との可燃混合気の空燃比Ａ／Ｆを補正するための空燃比補正係数ＦＡＦの値を読み込む。この空燃比補正係数ＦＡＦは、酸素センサ２４の検出値から読み込まれる酸素濃度Ｏｘの値に基づいて算出されるものである。
【００５６】
ステップ２６０で、ＥＣＵ２０は、上記のように算出された基本燃料噴射量ＴＡＵＢＳＥを、暖機補正係数ＫＴＨＷ及び空燃比補正係数ＦＡＦ等に基づいて補正することにより最終燃料噴射量ＴＡＵの値を算出する。
【００５７】
その後、ステップ２７０で、ＥＣＵ２０は、算出された最終燃料噴射量ＴＡＵの値に基づいてインジェクタ４を制御することにより、インジェクタ４から噴射される燃料量を制御するのである。
【００５８】
この実施の形態のエンジンシステムでは、上記のように検出される最終的な吸気圧ＰＭを使用して点火時期制御が行われる。そこで、この点火時期制御の処理内容について説明する。図８に点火時期制御のプログラムをフローチャートに示す。ＥＣＵ２０は、このルーチンを所定期間毎に周期的に実行する。
【００５９】
先ず、ステップ３００で、ＥＣＵ２０は回転速度センサ２３の検出値に基づきエンジン回転速度ＮＥの値を読み込む。
【００６０】
ステップ３１０で、ＥＣＵ２０は、最終的な吸気圧ＰＭの値を読み込む。即ち、脈動を伴う吸気圧ｐｍの下限値ｐｍｌｏを最終的な吸気圧ＰＭの値として読み込む。
【００６１】
ステップ３２０で、ＥＣＵ２０は、読み込まれたエンジン回転速度ＮＥの値と吸気圧ＰＭの値とに基づいて基本点火時期ＩＴＢＳＥを算出する。ＥＣＵ２０は、この基本点火時期ＩＴＢＳＥの算出を、予め定められた関数データ（点火時期マップ）を参照することにより行う。この関数データでは、エンジン３の燃焼室８に吸入される吸気量が、吸気圧ＰＭの値とエンジン回転速度ＮＥの値から決定され、その吸気量に応じた基本点火時期ＩＴＢＳＥが決定されるようになっている。
【００６２】
ステップ３３０で、ＥＣＵ２０は、水温センサ２２の検出値に基づき冷却水温ＴＨＷの値を読み込む。そして、ステップ３４０で、ＥＣＵ２０は、読み込まれた冷却水温ＴＨＷの値に基づき、エンジン３の暖機状態に応じて基本点火時期ＩＴＢＳＥを補正するための暖機補正係数Ｋ１を算出する。
【００６３】
ステップ３５０で、ＥＣＵ２０は、上記のように算出された基本点火時期ＩＴＢＳＥを、暖機補正係数Ｋ１等に基づき補正することにより、最終点火時期ＩＴの値を算出する。
【００６４】
その後、ステップ３６０で、ＥＣＵ２０は、算出された最終点火時期ＩＴの値に基づいてイグニションコイル１３を制御することにより、点火プラグ１２による点火時期を制御する。
【００６５】
以上説明した本実施の形態のエンジンシステムにおいて、エンジン３の運転時には吸気通路６で吸気の脈動が発生して、吸気圧センサ２１で検出される吸気圧ｐｍは脈動を伴ったものとなる。このため、脈動を伴った吸気圧ｐｍを、エンジン３の各種制御を実行するための運転パラメータの一つとしてそのまま使用したのでは、各種制御が不安定となる。
【００６６】
ここで、本願出願人は、脈動を伴う吸気圧ｐｍの検出値において、その下限値ｐｍｌｏが、実際に燃焼室８に吸入される吸気量を最も良く反映した吸気圧となることを発見した。そこで、このエンジンシステムが実行する吸気圧検出方法では、吸気圧脈動、即ち、脈動を伴う吸気圧ｐｍについてその下限値ｐｍｌｏを算出し、その下限値ｐｍｌｏを最終的な吸気圧ＰＭとして決定するようにしている。このことから、脈動を伴う吸気圧ｐｍにも拘わらず、最終的な吸気圧ＰＭとして吸気量に相関した適正な値と挙動が得られる。これによって、安定性と応答性に優れ、実際の吸気量との相関性の高い最終的な吸気圧ＰＭを検出することができるようになる。
【００６７】
図９（ａ），（ｂ）には、アクセル開度の変化に対する吸気圧の挙動をタイムチャートに示す。図９（ｂ）において、破線は吸気圧ｐｍのＡＤ値ｐｍａｄを示し、実線は本実施の形態の検出により得られる最終的な吸気圧ＰＭを示し、２点鎖線は従来のなまし処理によるなまし吸気圧を示す。
【００６８】
このチャートからも明らかなように、加速開始前と加速終了後では、変化のないアクセル開度の挙動に合わせて吸気圧ＰＭも安定することが分かる。又、加速開始から加速終了までの間の過渡運転時では、吸気圧ＰＭも段階的に速やかに上昇することが分かる。これを、２点鎖線で示す従来のなまし吸気圧の挙動と比較すると、本実施の形態の吸気圧ＰＭは、加速終了後の時刻ｔ１に安定するのに対し、従来のなまし吸気圧は、かなり遅れた時刻ｔ２に安定することになる。従って、本実施の形態の吸気圧検出方法によれば、両時刻ｔ１，ｔ２の間の時間だけ応答性を改善した吸気圧ＰＭを検出できることが分かる。
【００６９】
図１０に、エンジン負荷に対する吸気圧の算出特性をグラフに示す。このグラフから明らかなように、従来のなまし吸気圧は、エンジン負荷の増加に対して曲線的に増加するのに対し、本実施の形態の吸気圧ＰＭでは、直線的に増加することが分かる。即ち、本実施の形態の吸気圧ＰＭの方がエンジン負荷に対してリニアリティがあることが分かる。このことは、アクセル装置によるスロットルバルブ９の動きに対して吸気圧ＰＭがリニアに反応することを意味し、過渡時に検出される吸気圧ＰＭの応答性が向上していることを示している。これによって、吸気圧ＰＭから換算される吸気量が、従来のなまし吸気圧により換算される吸気量に対して、より正確なものになることが分かる。
【００７０】
ところで、この実施の形態のエンジン３では、運転中に吹き返しなどが発生すると、吸気通路６での吸気圧脈動の波形が乱れ、その乱れによる変則的な下限値が吸気圧脈動の正規の下限値に混じって現れることがある。
【００７１】
これに対して、この実施の形態では、脈動を伴う吸気圧ｐｍのＡＤ値ｐｍａｄの下限値を算出すると共に、エンジン回転速度ＮＥに応じたしきい値ｐｔｈｒｅを算出している。そして、計算上は下限値となるＡＤ値ｐｍａｄが、しきい値ｐｔｈｒｅより小さくなるとき、その下限値となるＡＤ値ｐｍａｄを吸気圧ｐｍの検出値である最終的な吸気圧ＰＭとして決定するようにしている。従って、例えば、エンジン３の吹き返しなどにより、脈動を伴う吸気圧ｐｍの波形が乱れて変則的な下限値が現れても、その変則的な下限値が正規の下限値から除外されるので、変則的な下限値が最終的な吸気圧ＰＭの値として決定されることがない。このため、エンジン３の吹き返しなどにより脈動を伴う吸気圧ｐｍが乱れても、最終的な吸気圧ＰＭの誤検出を防止することができる。
【００７２】
しかも、この実施の形態では、上記しきい値ｐｔｈｒｅが、下限値ｐｍｌｏと共に算出される上限値ｐｍｈｉを基準に、その上限値ｐｍｈｉより所定の設定幅ｐｍｗだけ小さい値として算出される。ここで、所定の設定幅ｐｍｗは、エンジン３の高負荷定常運転時における吸気圧脈動のエンジン回転速度ＮＥの違いに応じた振幅に基づいて予め設定されたものであることから、しきい値ｐｔｈｒｅとしては、エンジン回転速度ＮＥにより変わる下限値ｐｍｌｏとの比較に好適な値が得られる。このため、吹き返しなどによる吸気圧ｐｍの乱れの程度がエンジン回転速度ＮＥの違いにより変わっても、変則的な下限値が正規の下限値から適正に除外されるので、最終的な吸気圧ＰＭの誤検出を適正に防止することができる。
【００７３】
ここで、エンジン３の過渡運転時、即ち、減速運転時及び加速運転時には、吸気圧脈動の振幅が定常運転時のそれに比べて小さくなり、その吸気圧脈動の下限値ｐｍｌｏも相対的に大きくなることから、その下限値ｐｍｌｏがしきい値ｐｔｈｒｅよりも大きくなる傾向がある。例えば、エンジン３の急加速時には、図１１に示すように、時刻ｔ１〜ｔ２においてスロットルバルブ９の急開後しばらくの間は、吸気圧ｐｍのＡＤ値ｐｍａｄの脈動波形の振幅が、時刻ｔ２以降に続く定常運転時（高負荷）における脈動波形のそれより小さくなり、そのＡＤ値ｐｍａｄの下限値ｐｍｌｏがしきい値ｐｔｈｒｅより大きくなる。そのため、エンジン３の加速直後である時刻ｔ１〜ｔ２の間は、エンジン３に対する吸入空気量が増加しているにも拘わらず、検出される最終的な吸気圧ＰＭが小さい値のままとなる。その結果、吸気圧ＰＭ等に基づいて算出される最終的な燃料噴射量ＴＡＵが少なくなり、空燃比がリーン化してエンジン回転速度ＮＥが上昇せず、息つき発生などのドライバビリティの悪化を招くおそれがあった。
【００７４】
そこで、この実施の形態では、エンジン３の過渡運転時には、エンジン回転速度ＮＥに応じて算出されるしきい値ｐｔｈｒｅとは異なり、計算上はそれより大きい別のしきい値ｐｔｈｒｅが下限値ｐｍｌｏとの比較に参照されるようになっている。即ち、エンジン回転速度ＮＥに応じて算出される設定幅ｐｍｗに代わって、減速時用又は加速時用に予め設定され、設定幅ｐｍｗより小さい所定値Ｋ１，Ｋ２と、上限値ｐｍｈｉとから算出される別のしきい値ｐｔｈｒｅが、下限値ｐｍｌｏとの比較に参照される。そして、この別のしきい値ｐｔｈｒｅより下限値ｐｍｌｏが小さくなるとき、その下限値ｐｍｌｏが最終的な吸気圧ＰＭとして決定されるので、過渡運転時に応じて最終的な吸気圧ＰＭの検出を行うことが可能となる。このため、過渡運転時における最終的な吸気圧ＰＭの誤検出を確実に防止することができるようになる。
即ち、エンジン３の急加速時には、図１２に示すように、しきい値ｐｔｈｒｅが、図１１に示すしきい値ｐｔｈｒｅより大きくなり、時刻ｔ１〜ｔ２におけるＡＤ値ｐｍａｄの下限値ｐｍｌｏが、そのしきい値ｐｔｈｒｅより大きくなることがない。このため、急加速直後に急増するＡＤ値ｐｍａｄの下限値ｐｍｌｏを適正にとらえることができる。この結果、エンジン３の加速直後である時刻ｔ１〜ｔ２においても、エンジン３に対する吸入空気量の増加に応じて増える最終的な吸気圧ＰＭを適正に検出することができる。つまり、エンジン３の過渡運転に応じて吸気圧の適正な検出を行うことができる。
そして、この実施の形態では、適正に検出された最終的な吸気圧ＰＭを、燃料噴射量制御と点火時期制御に取り込んでいることから、適正な吸気量を算出することができ、過渡運転時に見合った適正な燃料噴射制御と適正な点火時期制御を実行することができる。この結果、応答性に優れた過渡運転をエンジン３で実現することができる。又、例えば、急加速時に応答遅れがあって、吸入空気量に対して最終燃料噴射量ＴＡＵが少なくなり空燃比Ａ／Ｆがリーン化するのとは異なり、この実施の形態では、急加速時に、吸入空気量に対して適正な最終燃料噴射量ＴＡＵが得られ、空燃比Ａ／Ｆが適正化するので、エンジン回転速度ＮＥを順調に高めることができ、適正なドライバビリティを確保することができる。
【００７５】
この実施の形態のエンジンシステムによれば、エンジン３の運転時に、吸気圧センサ２１により検出される吸気圧ｐｍのＡＤ値ｐｍａｄから、吸気圧脈動の下限値ｐｍｌｏがＥＣＵ２０により算出される。同じく、運転時に、回転速度センサ２３により検出されるエンジン回転速度ＮＥの値に応じたしきい値ｐｔｈｒｅがＥＣＵ２０により算出される。更に、しきい値ｐｔｈｒｅより下限値ｐｍｌｏが小さくなるとき、その下限値ｐｍｌｏがＥＣＵ２０により吸気圧ｐｍの検出値としての最終的な吸気圧ＰＭとして決定される。この決定された最終的な吸気圧ＰＭの値とエンジン回転速度ＮＥの検出値等とに基づいて、最終燃料噴射量ＴＡＵ及び最終点火時期ＩＴがＥＣＵ２０により操作量としてそれぞれ算出される。そして、それら操作量ＴＡＵ，ＩＴに基づいてインジェクタ４及びイグニションコイル１３等がＥＣＵ２０によりそれぞれ制御されることにより、燃料噴射制御及び点火時期制御が実行される。
従って、脈動を伴う吸気圧ｐｍのＡＤ値ｐｍａｄの中から、エンジン３の吹き返しなどに起因するＡＤ値ｐｍａｄの乱れによる変則的な下限値が除外され、適正な下限値ｐｍｌｏのみが最終的な吸気圧ＰＭの値としてインジェクタ４及びイグニションコイル１３等の制御に取り込まれる。このことから、吸気圧ｐｍが脈動を伴い、その脈動に乱れが生じることがあるにも拘わらず、操作量としての最終燃料噴射量ＴＡＵ及び最終点火時期ＩＴの値が適正に求められ、インジェクタ４及びイグニションコイル１３等が吸気圧ｐｍの挙動に応じて適正に制御されるようになる。この結果、安定性と応答性に優れた燃料噴射制御及び点火時期制御を実行することができ、実際の吸気量との相関性が高く、吸気圧脈動の乱れの影響の少ない正確な燃料噴射制御及び点火時期制御を実行することができる。併せて、エンジン３の吹き返しなどに影響を受けることのない安定した制御を実行することができる。
【００７６】
尚、この発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱することのない範囲で以下のように実施することもできる。
【００７７】
（１）前記実施の形態では、本発明の吸気圧検出方法、吸気圧検出装置、内燃機関の制御装置等を単気筒のエンジン３を含むエンジンシステムに具体化したが、２気筒や３気筒、或いはそれ以上の気筒数のエンジンを含むエンジンシステムに具体化することもできる。但し、気筒数が多ければ吸気脈動の振幅も小さくなることから、本発明の効果は１〜３の気筒数のエンジンで特に有効と言える。
【００７８】
（２）前記実施の形態では、本発明を燃料噴射制御及び点火時期制御に具体化したが、それらの制御に限られるものではなく、吸気圧を運転パラメータの一つとして使用する排気還流制御等のその他の制御に使用してもよい。
【００７９】
【発明の効果】
請求項１に記載の発明の構成によれば、安定性と応答性に優れ、実際の吸気量との相関性の高い吸気圧の検出を行うことができると共に、内燃機関の吹き返しなどによる吸気圧の誤検出を防止することができる。
【００８０】
請求項２に記載の発明の構成によれば、請求項１に記載の発明の効果に加え、内燃機関の吹き返しなどによる吸気圧の乱れの程度が回転速度の違いにより変わっても、吸気圧の誤検出を適正に防止することができる。
【００８１】
請求項３に記載の発明の構成によれば、請求項１に記載の発明の効果に加え、内燃機関の過渡運転に応じて吸気圧の適正な検出を行うことができる。
【００８２】
請求項４に記載の発明の構成によれば、安定性と応答性に優れ、実際の吸気量との相関性の高い吸気圧の検出を行うことができると共に、エンジン吹き返しなどによる吸気圧の誤検出を防止することができる。
【００８３】
請求項５に記載の発明の構成によれば、請求項４に記載の発明の効果に加え、内燃機関の過渡運転に応じて吸気圧の適正な検出を行うことができる。
【００８４】
請求項６に記載の発明の構成によれば、安定性と応答性に優れ、実際の吸気量との相関性の高い正確な内燃機関制御を実行することができ、併せて、内燃機関の吹き返しなどに影響を受けることのない安定した制御を実行することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 一実施の形態に係り、エンジンシステムを示す概略構成図である。
【図２】 吸気圧検出制御のプログラムを示すフローチャートである。
【図３】 エンジン回転速度に対する設定幅の関係を示すデータマップである。
【図４】 （ａ）〜（ｃ）は、吸気圧脈動波形の違いを示すグラフである。
【図５】 脈動を伴う吸気圧のＡＤ値等を示す説明図である。
【図６】 脈動を伴う吸気圧のＡＤ値等を示す説明図である。
【図７】 燃料噴射制御のプログラムを示すフローチャートである。
【図８】 点火時期制御のプログラムを示すフローチャートである。
【図９】 （ａ），（ｂ）はアクセル開度の変化に対する吸気圧の挙動を示すタイムチャートである。
【図１０】 エンジン負荷に対する吸気圧の算出特性を示すグラフである。
【図１１】 加速運転時における吸気圧のＡＤ値等の挙動を示すタイムチャートである。
【図１２】 加速運転時における吸気圧のＡＤ値等の挙動を示すタイムチャートである。
【図１３】 従来の吸気圧の検出値と計算値の挙動を示すタイムチャートである。
【図１４】 従来の吸気圧検出方法を示すタイムチャートである。
【符号の説明】
３ エンジン（内燃機関）
４ インジェクタ（燃料噴射弁、制御対象）
６ 吸気通路
１２ 点火プラグ（制御対象）
１３ イグニションコイル（制御対象）
２０ ＥＣＵ（下限値算出手段、しきい値算出手段、吸気圧決定手段、過渡運転
判断手段、別のしきい値算出手段、操作量算出手段及び制御手段）
２１ 吸気圧センサ（吸気圧検出手段）
２３ 回転速度センサ（回転速度検出手段）[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an intake pressure detection method for detecting an intake pressure used as an operation parameter necessary for control of an internal combustion engine, an intake pressure detection device used directly for carrying out the intake pressure detection method, and control of the internal combustion engine. Relates to the device.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, the intake pressure of an internal combustion engine has been used as one of operating parameters for control of various internal combustion engines such as fuel injection control, ignition timing control or exhaust gas recirculation control. For example, in an engine of a so-called “DJ system” (a system that performs fuel injection by measuring the intake pressure in the intake passage), the amount of intake air taken into the combustion chamber of the engine is calculated from the intake pressure and the engine speed. The fuel injection amount is obtained based on the calculated intake air amount. However, in the reciprocating engine, pulsation is generated in the intake air with the reciprocating motion of the piston, so that the intake pressure also fluctuates accordingly. For this reason, it is impossible to use the value of the intake pressure detected by the intake pressure sensor as an operating parameter as it is because the control of the internal combustion engine becomes unstable.
[0003]
Therefore, various techniques have been proposed so far in order to detect the intake pressure excluding the influence of the intake pulsation and use it for the control of the internal combustion engine.
[0004]
As a general technique, it is conceivable to smooth the fluctuation of the intake pressure accompanying the pulsation of the intake air by “smoothing” the detection value by the intake pressure sensor. “Annealing process” is an averaging process of detection values sampled at a predetermined cycle, and the degree of averaging can be arbitrarily set as an “annealing coefficient”.
[0005]
In addition, an example of a similar technique is disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 1-318938. That is, in the intake pipe pressure measuring device of this publication, the intake pressure detected by the intake pressure sensor is sampled every predetermined drive cycle, and the detected value of the intake pressure obtained by the sampling is arithmetically averaged to obtain an average value. Is calculated. Then, during the transient operation of the internal combustion engine, this average value is directly used as the calculated value of the intake pressure for controlling the fuel injection amount. On the other hand, during steady-state operation of the internal combustion engine, the average value obtained by the above arithmetic averaging process is further averaged, and the average value obtained by the averaging is used as the calculated value of the intake pressure as it is for controlling the fuel injection amount. Like to do. That is, in this measuring device, the calculated value obtained by “smoothing once” the detected value of the intake pressure sensor during transient operation is used as the intake pressure, and the detected value of the intake pressure sensor is set to “2” during steady operation. The calculated value obtained by performing the "smoothing process" is used as the intake pressure for the fuel injection amount control.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional measurement method using the general “smoothing process”, when the smoothing coefficient is increased, the calculated value of the intake pressure is stable during steady operation but tends to cause a response delay during transient operation. On the other hand, when the smoothing coefficient is reduced, the calculated value of the intake pressure tends to become unstable during steady operation, although the response delay during transient operation is improved.
[0007]
On the other hand, as shown in FIG. 13, in the measuring device of the above-mentioned conventional publication, the calculated value of the intake pressure is stable during steady operation, and the responsiveness during transient operation is also improved compared to the general better processing. become. However, as the accuracy of the calculated value, the correlation with the intake air amount actually taken into the combustion chamber is not sufficient, and the characteristic with linearity was not obtained in the relationship of the calculated intake pressure to the load of the internal combustion engine.
[0008]
Here, the applicant of the present invention is a four-cycle reciprocating engine, and in the fluctuation of the intake pressure accompanying the pulsation of intake air, the lower limit value of the intake pressure, that is, the detected value near the bottom dead center of the intake stroke, It was discovered that the intake pressure best reflects the intake air amount, and the idea of using this as the calculated value of the intake pressure has been devised, and has already been proposed in the application of Japanese Patent Application No. 2000-293439. That is, during operation of the internal combustion engine, as shown in FIG. 14, the lower limit value pmlo of the AD value pmad of the intake pressure that changes with pulsation is calculated, and the lower limit value pmlo is finally used as the detected value of the intake pressure. A method for detecting the intake pressure of an internal combustion engine using the intake pressure PM is proposed.
[0009]
As a result of further examination by the applicant of this proposed technique, when the engine is running, a blowback or the like occurs, and the waveform of the AD value pmad is disturbed as indicated by times t1 and t2 in FIG. It has been found that the irregular lower limit due to turbulence may be erroneously detected as the lower limit pmlo of the intake pressure pulsation. When such a false detection occurs, the intake air amount of the engine is calculated as a value larger than the actual value, and the fuel injection amount is excessively calculated accordingly. There is a risk of causing problems such as worsening exhaust emissions.
[0010]
Therefore, the present invention has been made in view of the above circumstances, and its purpose is to enable detection of an intake pressure which is excellent in stability and responsiveness and has a high correlation with an actual intake amount, and an engine. An object of the present invention is to provide an intake pressure detection method for an internal combustion engine that can prevent erroneous detection due to blowback or the like.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, an intake pressure detection method for an internal combustion engine according to claim 1 comprises: An intake pressure detection method for an internal combustion engine that detects an intake pressure used to control the internal combustion engine, Intake pressure pulsation during internal combustion engine operation Is detected by the intake pressure detection means, and the detected value In addition to calculating the lower limit value, a threshold value corresponding to the rotational speed of the internal combustion engine is calculated, and when the lower limit value becomes smaller than the threshold value, the lower limit value is calculated. Used for control Of intake pressure Ultimate The purpose is to determine the detection value.
[0012]
During operation of the internal combustion engine, pulsation occurs in the intake air, and the intake pressure also pulsates. Therefore, if this intake pressure is used as it is for the control of the internal combustion engine, the control becomes unstable. Here, it has already been discovered that the lower limit value of the detected value of the intake pressure pulsation is the intake pressure that best reflects the actual intake amount.
Therefore, according to the configuration of the above invention, the lower limit value of the intake pressure pulsation is calculated, Calculated Lower limit is Used for control Of intake pressure Ultimate Since it is determined as the detection value, an appropriate value and behavior correlated with the intake air amount can be obtained as the intake air pressure regardless of the intake air pressure with pulsation.
When the lower limit value is smaller than the threshold value calculated according to the rotational speed of the internal combustion engine, the lower limit value is Used for control Of intake pressure Ultimate Since it is determined as the detected value, for example, even if the waveform of the intake pressure pulsation is disturbed due to the blowback of the internal combustion engine and the like, an irregular lower limit value appears, the irregular lower limit value is excluded and the intake pressure Ultimate It is not determined as a detection value.
[0013]
In order to achieve the above object, according to a second aspect of the present invention, in the intake pressure detection method for an internal combustion engine according to the first aspect of the present invention, the threshold value is an upper limit of the intake pressure pulsation calculated together with the lower limit value. This value is calculated by subtracting a predetermined setting range from the value, and the setting range is set in advance based on the amplitude of the intake pressure pulsation corresponding to the rotational speed at the time of high load steady operation of the internal combustion engine. The purpose is to be.
[0014]
According to the configuration of the above invention, in addition to the operation of the invention described in claim 1, the threshold value is calculated as a value lower than the upper limit value by a set width with reference to the upper limit value of the intake pressure pulsation. Here, since the setting range is set based on the amplitude of the intake pressure pulsation according to the rotational speed at the time of high load steady operation of the internal combustion engine, it is a threshold value suitable for comparison with a lower limit value that varies depending on the rotational speed. Is obtained.
[0015]
In order to achieve the above object, the invention described in claim 3 is the method for detecting the intake pressure of the internal combustion engine according to claim 1, and is calculated according to the rotational speed during the transient operation of the internal combustion engine. When another threshold value greater than the threshold value is calculated and the lower limit value becomes smaller than the other threshold value, the lower limit value is set to the intake pressure. Ultimate The purpose is to determine the detection value.
[0016]
During the transient operation of the internal combustion engine, the amplitude of the intake pressure pulsation is smaller than that during steady operation, and the lower limit value thereof is relatively large, so that the lower limit value tends to be larger than the threshold value. Therefore, according to the configuration of the above invention, in addition to the operation of the invention described in claim 1, during transient operation of the internal combustion engine, another threshold value larger than the threshold value is referred to for comparison with the lower limit value. When the lower limit is smaller than another threshold, the lower limit is Ultimate Since it is determined as the detected value, it is possible to detect the intake pressure corresponding to the transient operation.
[0017]
In order to achieve the above object, an intake pressure detection device for an internal combustion engine according to claim 4 is provided. An intake pressure detection device for an internal combustion engine configured to detect intake pressure used for control of the internal combustion engine, Intake pressure detection means for detecting the intake pressure of the internal combustion engine, and during operation of the internal combustion engine Detected by intake pressure detection means Intake pressure pulsation In the detected value Lower limit value calculating means for calculating the lower limit value, rotational speed detecting means for detecting the rotational speed of the internal combustion engine, and threshold value calculating means for calculating a threshold value corresponding to the detected rotational speed And when the lower limit value is smaller than the threshold value, Used for control Of intake pressure Ultimate It is intended that an intake pressure determining means for determining as a detection value is provided.
[0018]
According to the configuration of the above invention, the intake pressure pulsation is detected by the lower limit value calculating means based on the detected value by the intake pressure detecting means during operation of the internal combustion engine. In the detected value A lower limit value is calculated, and a threshold value according to the rotation speed detected by the rotation speed detection means is calculated by the threshold value calculation means. When the lower limit value becomes smaller than the threshold value, the lower limit value is reduced to the intake pressure by the intake pressure determining means. Ultimate Since it is determined as the detected value, an appropriate value and behavior correlating with the intake air amount can be obtained as the intake air pressure regardless of the intake air pressure accompanying pulsation. In addition, even if the waveform of the intake pressure pulsation is disturbed due to the blowback of the internal combustion engine and an irregular lower limit appears, the irregular lower limit is excluded and the intake pressure Ultimate Can be determined as the detection value Na Yes.
[0019]
In order to achieve the above object, according to a fifth aspect of the present invention, in the intake pressure detecting device for an internal combustion engine according to the fourth aspect of the present invention, a transient operation determining means for determining a transient operation of the internal combustion engine; Another threshold value calculation means for calculating another threshold value that is a threshold value corresponding to the transient operation of the internal combustion engine and is larger than the threshold value, and the intake pressure determination means is a transient value of the internal combustion engine When it is determined that the vehicle is driving, another threshold value calculated by another threshold value calculation unit is selected instead of the threshold value calculated by the threshold value calculation unit, and When the lower limit value decreases, the lower limit value Ultimate The purpose is to determine the detection value.
[0020]
During transient operation of the internal combustion engine, the amplitude of the intake pressure pulsation is smaller than that during steady operation, and the lower limit value thereof is relatively large, and therefore the lower limit value tends to be larger than the threshold value. Therefore, according to the configuration of the above invention, in addition to the operation of the invention according to claim 4, during transient operation of the internal combustion engine, this is determined by the transient operation time determination means, and is calculated by another threshold value calculation means. Another threshold value greater than the threshold value calculated by the threshold value calculation means is referred to the comparison with the lower limit value, and when the lower limit value becomes smaller than the other threshold value, the lower limit value is Ultimate Since the detected value is determined by the intake pressure determining means, it is possible to detect the intake pressure corresponding to the transient operation.
[0021]
In order to achieve the above object, an invention according to a sixth aspect of the present invention relates to an intake pressure detecting means for detecting an intake pressure of an internal combustion engine in a control device for controlling a control object related to the operation of the internal combustion engine. , Rotational speed detection means for detecting the rotational speed of the internal combustion engine, and during operation of the internal combustion engine Detected by intake pressure detection means Intake pressure pulsation According to detected value Lower limit value calculating means for calculating the lower limit value, threshold value calculating means for calculating a threshold value corresponding to the detected rotational speed, and lower limit value when the lower limit value is smaller than the threshold value Used for control Of intake pressure Ultimate Intake pressure determining means for determining the detected value, and the determined intake pressure Ultimate An operation amount calculation means for calculating an operation amount for obtaining a required control amount based on the detection value and the detection value of the rotation speed, and the control amount is controlled by operating the control object based on the calculated operation amount. It is intended to include control means for performing the above.
[0022]
According to the configuration of the invention, the lower limit value of the intake pressure pulsation is calculated by the lower limit value calculating means from the detected value of the intake pressure detected by the intake pressure detecting means during operation of the internal combustion engine. Similarly, during driving, the threshold value calculation means calculates a threshold value corresponding to the rotation speed detected by the rotation speed detection means. When the lower limit value becomes smaller than the threshold value, the lower limit value Ultimate The detected value is determined by the intake pressure determining means. Here, the determined intake pressure Ultimate Based on the detected value and the detected value of the rotation speed, an operation amount for obtaining a required control amount is calculated by the operation amount calculating means, and the control object is operated by operating the control target based on the operation amount. The amount is controlled.
Therefore, the irregular lower limit value due to the disturbance of the intake pressure pulsation is excluded and not determined as the detected value of the intake pressure, and only the lower limit value of the appropriate intake pressure pulsation is determined as the detected value of the intake pressure. Is taken in. As a result, the control amount does not become an unstable value regardless of the intake pressure with pulsation, and the controlled object is appropriately controlled according to the behavior of the intake pressure.
[0023]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of an internal combustion engine intake pressure detection method, an intake pressure detection device using the detection method, and an internal combustion engine control device using the intake pressure detection device according to the present invention will be described below with reference to the drawings. Will be described in detail.
[0024]
FIG. 1 shows a schematic configuration of the engine system of the present embodiment. An engine system mounted on a vehicle includes a fuel tank 1 for storing fuel. A fuel pump 2 built in the fuel tank 1 discharges fuel stored in the tank 1. A reciprocating type single-cylinder engine 3 that is an internal combustion engine is provided with a fuel injection valve (injector) 4. The fuel discharged from the fuel pump 2 is supplied to the injector 4 through the fuel passage 5. The supplied fuel is injected into the intake passage 6 when the injector 4 is operated. Air is taken into the intake passage 6 from the outside through an air cleaner 7. The air taken into the intake passage 6 and the fuel injected from the injector 4 form a combustible mixture and are sucked into the combustion chamber 8.
[0025]
The intake passage 6 is provided with a throttle valve 9 that is operated by a predetermined accelerator device (not shown). By opening and closing the throttle valve 9, the amount of air (intake amount) taken into the combustion chamber 8 from the intake passage 6 is adjusted. The intake passage 6 is provided with a bypass passage 10 that bypasses the throttle valve 9. The bypass passage 10 is provided with an idle speed control valve (ISC valve) 11. The ISC valve 11 is operated to adjust the idle rotation speed of the engine 3 during idle operation, that is, when the throttle valve 9 is fully closed.
[0026]
A spark plug 12 provided in the combustion chamber 8 performs a spark operation in response to an ignition signal output from the ignition coil 13. Both parts 12 and 13 constitute an ignition device for igniting the combustible air-fuel mixture supplied to the combustion chamber 8. The combustible air-fuel mixture sucked into the combustion chamber 8 explodes and burns by the spark operation of the spark plug 12. The exhaust gas after combustion is discharged from the combustion chamber 8 to the outside through the exhaust passage 14. Exhaust gas flowing through the exhaust passage 14 is purified by the three-way catalyst 15. Then, the combustion force of the combustible air-fuel mixture in the combustion chamber 8 causes the piston 16 to move and the crankshaft 17 to rotate, so that the driving force for driving the vehicle is obtained by the engine 3.
[0027]
The vehicle is provided with an ignition switch 18 for starting the engine 3. The vehicle is provided with an electronic control unit (ECU) 20 that controls various controls of the engine 3. A battery 19 serving as a vehicle power source is connected to the ECU 20 via an ignition switch 18. When the ignition switch 18 is turned on, electric power is supplied from the battery 19 to the ECU 20.
[0028]
Various sensors 21, 22, 23, and 24 provided in the engine 3 are for detecting various operation parameters related to the operation state of the engine 3, and are connected to the ECU 20. That is, the intake pressure sensor 21 that is an intake pressure detection means provided in the intake passage 6 detects the intake pressure pm in the intake passage 6 on the downstream side of the throttle valve 9 and outputs an electric signal corresponding to the detected value. . The water temperature sensor 22 provided in the engine 3 detects the temperature (cooling water temperature) THW of the cooling water flowing inside the engine 3 and outputs an electric signal corresponding to the detected value. A rotation speed sensor 23 serving as a rotation speed detection means provided in the engine 3 detects the rotation speed (engine rotation speed) NE of the crankshaft 17 and outputs an electric signal corresponding to the detected value. The oxygen sensor 24 provided in the exhaust passage 14 detects the oxygen concentration (output voltage) Ox in the exhaust gas discharged to the exhaust passage 14 and outputs an electrical signal corresponding to the detected value. This oxygen sensor 24 is used to obtain the air-fuel ratio A / F of the combustible mixture supplied to the combustion chamber 8 of the engine 3.
[0029]
In this embodiment, the ECU 20 inputs various signals output from the various sensors 21 to 24 described above. Based on these input signals, the ECU 20 controls the fuel pump 2, the injector 4, the ISC valve 11, the ignition coil 13, and the like in order to execute intake pressure detection control, fuel injection control, ignition timing control, and the like. In this embodiment, the ECU 20 constitutes a lower limit value calculation means, a threshold value calculation means, an intake pressure determination means, a transient operation determination means, another threshold value calculation means, an operation amount calculation means and a control means of the present invention. To do.
[0030]
Here, the intake pressure detection control is control for obtaining a detected value of the intake pressure excluding the influence of the intake pulsation based on the intake pressure pm detected by the intake pressure sensor 21. The fuel injection control is to control the fuel injection amount and the injection timing by the injector 4 according to the operating state of the engine 3. The ignition timing control is to control the ignition timing by each spark plug 12 by controlling the ignition coil 13 in accordance with the operating state of the engine 3.
[0031]
As is well known, the ECU 20 includes a central processing unit (CPU), a read only memory (ROM), a random access memory (RAM), a backup RAM, an external input circuit, an external output circuit, and the like. The ECU 20 constitutes a logical operation circuit formed by connecting a CPU, a ROM, a RAM, a backup RAM, an external input circuit, an external output circuit, and the like through a bus. The ROM stores a predetermined control program related to various controls of the engine 3 in advance. The RAM temporarily stores the calculation result of the CPU. The backup RAM stores data stored in advance. The CPU executes the above-described various controls according to a predetermined control program based on detection signals from the various sensors 21 to 24 input via the input circuit.
[0032]
Next, processing contents for intake pressure detection control among various controls executed by the ECU 20 will be described. FIG. 2 is a flowchart showing the intake pressure detection control program. ECU20 performs the routine shown in FIG. 2 periodically for every predetermined period. In this embodiment, the ECU 20 executes this routine at a cycle of “1 ms”.
[0033]
First, in step 100, the ECU 20 reads the value of the engine rotational speed NE based on the detected value of the rotational speed sensor 23.
[0034]
Next, in step 101, the ECU 20 reads the current AD value pmad for the intake pressure pm detected by the intake pressure sensor 21.
[0035]
Next, in step 102, the ECU 20 determines whether or not the current AD value pmad is larger than the previous AD value pmado. If the determination result is negative, assuming that the intake pressure pm has not increased, the ECU 20 sets the current pressure increase flag XPPMUP to “0” in step 118, and the process proceeds to step 119. The pressure increase flag XPPMUP is set to “1” when the intake pressure pm is increasing, and is set to “0” otherwise.
[0036]
In step 119, the ECU 20 determines whether or not the previous pressure increase flag XPMUPO is “1”. If this determination result is negative, the ECU 20 proceeds to step 114 assuming that the intake pressure pm has continued to drop. If this determination result is affirmative, the ECU 20 sets the previous AD value pmado as the upper limit value pmhi in step 120, assuming that the intake pressure pm has changed from increasing to decreasing, and the process proceeds to step 114.
[0037]
On the other hand, if the determination result in step 102 is affirmative, the ECU 20 sets the current pressure increase flag XPPMUP to “1” in step 103, assuming that the intake pressure pm has increased.
[0038]
Next, in step 104, the ECU 20 determines whether or not the previous pressure increase flag XPMUPO is “0”. If this determination result is negative, the ECU 20 proceeds to step 114, assuming that the intake pressure pm has increased following the previous time. If the determination result is affirmative, the process proceeds to step 105 on the assumption that the intake pressure pm has changed from a decrease to an increase.
[0039]
In step 105, the ECU 20 determines whether or not the deceleration determination flag XGENSOKU is “0”. The deceleration determination flag XGENSOKU is set to “1” when the engine 3 is decelerated, and is set to “0” otherwise. In this embodiment, the ECU 20 determines whether the engine 3 is in a decelerating operation state based on a change in the value of a final intake pressure PM (to be described later) obtained by this routine, a change in the detected value of the rotational speed sensor 23, and the like. Is determined, and a deceleration determination flag XGENSOKU is set according to the determination result. If the determination result is negative, the ECU 20 sets a predetermined value K1 preset for deceleration at step 109 as the set width pmw, assuming that the engine 3 is decelerating. The set width pmw is a parameter used for calculating a threshold value pthre described later. This predetermined value K1 can be set to, for example, “1.0 (mmHg)”.
[0040]
On the other hand, if the determination result in step 105 is affirmative, the ECU 20 proceeds to step 106 assuming that it is not during the deceleration operation of the engine 3. In step 106, the ECU 20 determines whether or not the acceleration determination flag XKASOKU is “0”. The acceleration determination flag XKASOKU is set to “1” during the acceleration operation of the engine 3, and is set to “0” in other cases. In this embodiment, the ECU 20 determines whether or not the engine 3 is in an acceleration operation state based on a change in the final intake pressure PM value obtained by this routine, a change in the detection value of the rotational speed sensor 23, and the like. The acceleration determination flag XKASOKU is set according to the determination result. If the determination result is negative, the ECU 20 sets a predetermined value K2 set in advance for acceleration at the set value pmw in step 108 as being during acceleration operation of the engine 3. The set width pmw is a parameter used for calculating a threshold value pthre described later. This predetermined value K2 can be set to be larger than the predetermined value K1 during deceleration, for example, “3.0 (mmHg)”.
[0041]
On the other hand, if the determination result in step 106 is affirmative, the ECU 20 proceeds to step 107 assuming that the engine 3 is in steady operation. In step 107, the ECU 20 calculates a set width pmw by referring to a predetermined map. That is, the ECU 20 refers to a preset data map using the engine speed NE and the set width pmw as parameters as shown in FIG. 3, thereby setting the set width pmw corresponding to the value of the engine speed NE read this time. Is calculated. The set width pmw in this data map is set in advance based on the amplitude of the intake pressure pulsation corresponding to the engine speed NE during the high-load steady operation of the engine 3. That is, during the "WOT" steady operation with the throttle valve 9 fully opened, the amplitude of the intake pressure pm varies according to the difference in the engine speed NE, as shown in FIGS. . 4A to 4C show the difference in amplitude in the case of “1000 rpm”, “1500 rpm”, and “2000 rpm”. Therefore, in this embodiment, the setting range pmw is set based on the amplitude of the intake pressure pm that varies depending on the value of the engine speed NE during the high-load steady operation.
[0042]
Then, in Step 110 after proceeding from Steps 107 to 109, the ECU 20 calculates the threshold value pthre by subtracting the calculated setting range pmw from the calculated upper limit value pmhi of the intake pressure pulsation.
[0043]
Thereafter, in step 111, the ECU 20 determines whether or not the previous AD value pmado of the intake pressure pm that has changed from descending to rising is greater than the threshold value pthre. If this determination result is affirmative, the ECU 20 proceeds to step 114 as it is. If this determination result is negative, in step 112, the ECU 20 sets the previous AD value pmado as the lower limit value pmlo of the intake pressure pm. That is, the lower limit value pmlo located in the valley of the pulsation is calculated from a large number of AD values pmad obtained continuously from the intake pressure pm accompanied by the pulsation.
[0044]
In step 113, the ECU 20 sets the lower limit value pmlo obtained this time as the intake pressure PM to be finally obtained.
[0045]
Thereafter, the process proceeds from steps 119, 120, 104, 111, 113, and in step 114, the ECU 20 sets the current AD value pmad as the previous AD value pmado.
[0046]
Next, in step 115, the ECU 20 determines whether or not the current pressure increase flag XPPMUP is “1”. If this determination result is affirmative, in step 116, the ECU 20 sets the previous rise determination flag XPMUPO to “1”. If this determination result is negative, in step 117, the ECU 20 sets the previous rise determination flag XPMUPO to “0”.
[0047]
In this way, the ECU 20 once terminates the processing of this routine, waits for the timing of the next calculation cycle, and restarts the processing from step 100.
[0048]
In the routine described above, the lower limit value pmlo of the pulsation of the intake pressure pm is calculated during operation of the engine 3, and the lower limit value pmlo is determined as the final intake pressure PM as a detected value of the intake pressure pm. Therefore, as shown in FIG. 5, for the intake pressure pm with pulsation, the previous AD value pmado to be sampled is compared with the current AD value pmad to determine whether the intake pressure pm decreases or increases, and then decreases. Judgment is made on the transition from rising to rising, and on the transition from rising to falling. Then, the previous AD value pmado at the time of the transition from rising to lowering is calculated as the upper limit value pmhi, the previous AD value pmado at the time of the transition from lowering to rising is calculated as the lower limit value pmlo, and the lower limit value pmlo is finally determined It is determined as a value of a typical intake pressure PM.
[0049]
Here, in the above routine, as shown in FIG. 6, the threshold value pthr is obtained from the upper limit value pmhi and the set width pmw, and when the lower limit value pmlo becomes smaller than the threshold value pthre, the lower limit value pmlo is absorbed. The final intake pressure PM, which is the detected value of the atmospheric pressure pm, is determined. Therefore, even if an irregular lower limit value appears in the AD value pmad, as shown in a circle in FIG. 6, if the irregular lower limit value is larger than the threshold value pthre, the irregular lower limit value is The final intake pressure PM is not determined by being excluded from the setting of the lower limit value pmlo.
[0050]
In the engine system of this embodiment, fuel injection control is performed using the final intake pressure PM detected as described above. Therefore, next, the processing content of this fuel injection control will be described. FIG. 7 is a flowchart showing the fuel injection control program. The ECU 20 periodically executes this routine every predetermined period.
[0051]
First, in step 200, the ECU 20 reads the value of the engine rotational speed NE based on the detected value of the rotational speed sensor 23.
[0052]
In step 210, the ECU 20 reads the final value of the intake pressure PM. That is, the lower limit value pmlo of the intake pressure pm accompanying pulsation is read as the final value of the intake pressure PM.
[0053]
In step 220, the ECU 20 calculates a basic fuel injection amount TAUBSE based on the read value of the engine rotational speed NE and the value of the intake pressure PM. The ECU 20 calculates the basic fuel injection amount TAUBSE by referring to predetermined function data (injection amount map). In this function data, the amount of intake air taken into the combustion chamber 8 of the engine 3 is determined from the value of the intake pressure PM and the value of the engine rotational speed NE, and the basic fuel injection amount TAUBSE corresponding to the intake amount is determined. It is like that.
[0054]
In step 230, the ECU 20 reads the value of the cooling water temperature THW based on the detection value of the water temperature sensor 22. In step 240, the ECU 20 calculates a warm-up correction coefficient KTHW for correcting the basic fuel injection amount TAUBSE according to the warm-up state of the engine 3 based on the read value of the coolant temperature THW.
[0055]
In step 250, the ECU 20 reads the value of the air-fuel ratio correction coefficient FAF for correcting the air-fuel ratio A / F of the combustible mixture of air and fuel supplied to the combustion chamber 8. The air-fuel ratio correction coefficient FAF is calculated based on the value of the oxygen concentration Ox read from the detection value of the oxygen sensor 24.
[0056]
In step 260, the ECU 20 calculates the value of the final fuel injection amount TAU by correcting the basic fuel injection amount TAUBSE calculated as described above based on the warm-up correction coefficient KTHW, the air-fuel ratio correction coefficient FAF, and the like. .
[0057]
Thereafter, in step 270, the ECU 20 controls the amount of fuel injected from the injector 4 by controlling the injector 4 based on the calculated value of the final fuel injection amount TAU.
[0058]
In the engine system of this embodiment, ignition timing control is performed using the final intake pressure PM detected as described above. Therefore, the processing content of this ignition timing control will be described. FIG. 8 is a flowchart showing the ignition timing control program. The ECU 20 periodically executes this routine every predetermined period.
[0059]
First, at step 300, the ECU 20 reads the value of the engine rotational speed NE based on the detected value of the rotational speed sensor 23.
[0060]
In step 310, the ECU 20 reads the final value of the intake pressure PM. That is, the lower limit value pmlo of the intake pressure pm accompanying pulsation is read as the final value of the intake pressure PM.
[0061]
In step 320, the ECU 20 calculates a basic ignition timing ITBSE based on the read value of the engine speed NE and the value of the intake pressure PM. The ECU 20 calculates the basic ignition timing ITBSE by referring to predetermined function data (ignition timing map). In this function data, the amount of intake air taken into the combustion chamber 8 of the engine 3 is determined from the value of the intake pressure PM and the value of the engine speed NE, and the basic ignition timing ITBSE corresponding to the intake amount is determined. It has become.
[0062]
In step 330, the ECU 20 reads the value of the cooling water temperature THW based on the detection value of the water temperature sensor 22. In step 340, the ECU 20 calculates a warm-up correction coefficient K1 for correcting the basic ignition timing ITBSE according to the warm-up state of the engine 3 based on the read value of the coolant temperature THW.
[0063]
In step 350, the ECU 20 calculates the value of the final ignition timing IT by correcting the basic ignition timing ITBSE calculated as described above based on the warm-up correction coefficient K1 and the like.
[0064]
Thereafter, in step 360, the ECU 20 controls the ignition timing by the spark plug 12 by controlling the ignition coil 13 based on the calculated value of the final ignition timing IT.
[0065]
In the engine system of the present embodiment described above, intake air pulsation occurs in the intake passage 6 during operation of the engine 3, and the intake pressure pm detected by the intake pressure sensor 21 is accompanied by pulsation. For this reason, if the intake pressure pm accompanied by pulsation is used as it is as one of the operating parameters for executing various controls of the engine 3, various controls become unstable.
[0066]
Here, the applicant of the present application has found that, in the detected value of the intake pressure pm accompanying pulsation, the lower limit value pmlo is the intake pressure that best reflects the intake amount actually sucked into the combustion chamber 8. Therefore, in the intake pressure detection method executed by this engine system, the lower limit value pmlo is calculated for the intake pressure pulsation, that is, the intake pressure pm accompanied by the pulsation, and the lower limit value pmlo is determined as the final intake pressure PM. I have to. Therefore, an appropriate value and behavior correlated with the intake amount can be obtained as the final intake pressure PM, regardless of the intake pressure pm accompanied by pulsation. As a result, it is possible to detect the final intake pressure PM which is excellent in stability and responsiveness and has a high correlation with the actual intake air amount.
[0067]
9A and 9B are time charts showing the behavior of the intake pressure with respect to changes in the accelerator opening. In FIG. 9B, the broken line indicates the AD value pmad of the intake pressure pm, the solid line indicates the final intake pressure PM obtained by the detection of the present embodiment, and the two-dot chain line is obtained by the conventional annealing process. Better indicates the intake pressure.
[0068]
As is apparent from this chart, it can be seen that the intake pressure PM is also stabilized in accordance with the behavior of the accelerator opening without change before and after the start of acceleration. In addition, it can be seen that the intake pressure PM also rises quickly in steps during the transient operation from the start of acceleration to the end of acceleration. Comparing this with the behavior of the conventional smoothed intake pressure indicated by the two-dot chain line, the intake pressure PM of the present embodiment is stabilized at time t1 after the end of acceleration, whereas the conventional smoothed intake pressure is It becomes stable at time t2 which is considerably delayed. Therefore, according to the intake pressure detection method of the present embodiment, it can be seen that the intake pressure PM with improved responsiveness can be detected for the time between both times t1 and t2.
[0069]
FIG. 10 is a graph showing the calculation characteristic of the intake pressure with respect to the engine load. As is apparent from this graph, the conventional smoothed intake pressure increases in a curve with an increase in engine load, whereas the intake pressure PM in the present embodiment increases in a linear fashion. . That is, it can be seen that the intake pressure PM of the present embodiment has linearity with respect to the engine load. This means that the intake pressure PM reacts linearly to the movement of the throttle valve 9 by the accelerator device, and indicates that the response of the intake pressure PM detected during the transition is improved. Thus, it can be seen that the intake air amount converted from the intake pressure PM becomes more accurate than the intake air amount converted by the conventional smoothed intake pressure.
[0070]
By the way, in the engine 3 of this embodiment, when a blowback or the like occurs during operation, the waveform of the intake pressure pulsation in the intake passage 6 is disturbed, and the irregular lower limit value due to the disturbance is the normal lower limit value of the intake pressure pulsation. It may appear in the middle.
[0071]
On the other hand, in this embodiment, the lower limit value of the AD value pmad of the intake pressure pm accompanied by pulsation is calculated, and the threshold value pthre corresponding to the engine speed NE is calculated. When the AD value pmad serving as the lower limit value is smaller than the threshold value pthre, the AD value pmad serving as the lower limit value is determined as the final intake pressure PM that is the detected value of the intake pressure pm. I have to. Therefore, for example, even when the waveform of the intake pressure pm accompanied by pulsation is disturbed due to the blowback of the engine 3 and an irregular lower limit value appears, the irregular lower limit value is excluded from the normal lower limit value. The lower limit value is not determined as the final intake pressure PM value. For this reason, even if the intake pressure pm accompanied by pulsation is disturbed by the blowback of the engine 3 or the like, erroneous detection of the final intake pressure PM can be prevented.
[0072]
Moreover, in this embodiment, the threshold value pthre is calculated as a value smaller than the upper limit value pmhi by a predetermined set width pmw with reference to the upper limit value pmhi calculated together with the lower limit value pmlo. Here, since the predetermined setting range pmw is preset based on the amplitude corresponding to the difference in the engine speed NE of the intake pressure pulsation during the high load steady operation of the engine 3, the threshold value pthre As for, a value suitable for comparison with the lower limit value pmlo that varies depending on the engine speed NE is obtained. For this reason, even if the degree of disturbance of the intake pressure pm due to blowback or the like changes due to the difference in the engine speed NE, the irregular lower limit value is appropriately excluded from the normal lower limit value, so that the final intake pressure PM False detection can be prevented appropriately.
[0073]
Here, during transient operation of the engine 3, that is, during deceleration operation and acceleration operation, the amplitude of the intake pressure pulsation is smaller than that during steady operation, and the lower limit value pmlo of the intake pressure pulsation is also relatively large. Therefore, the lower limit value pmlo tends to be larger than the threshold value pthre. For example, at the time of sudden acceleration of the engine 3, as shown in FIG. 11, the amplitude of the pulsation waveform of the AD value pmad of the intake pressure pm is not less than time t2 for a while after the throttle valve 9 is suddenly opened at time t1 to t2. The lower limit value pmlo of the AD value pmad becomes larger than the threshold value pthre. Therefore, between the times t1 and t2 immediately after the acceleration of the engine 3, the final intake pressure PM to be detected remains a small value even though the intake air amount to the engine 3 is increasing. As a result, the final fuel injection amount TAU calculated based on the intake pressure PM or the like decreases, the air-fuel ratio becomes lean, the engine speed NE does not increase, and drivability such as breathing is deteriorated. There was a fear.
[0074]
Therefore, in this embodiment, during the transient operation of the engine 3, unlike the threshold value pthr calculated in accordance with the engine speed NE, another threshold value pthre larger than that is calculated as the lower limit value pmlo. To be referenced in the comparison. That is, instead of the setting range pmw calculated according to the engine speed NE, it is set in advance for deceleration or acceleration, and is calculated from the predetermined values K1, K2 smaller than the setting range pmw and the upper limit value pmhi. Another threshold value pthre is referred to in comparison with the lower limit value pmlo. When the lower limit value pmlo becomes smaller than the other threshold value pthre, the lower limit value pmlo is determined as the final intake pressure PM, so that the final intake pressure PM is detected according to the transient operation. It becomes possible. For this reason, it becomes possible to reliably prevent erroneous detection of the final intake pressure PM during transient operation.
That is, during rapid acceleration of the engine 3, as shown in FIG. 12, the threshold value pthr is larger than the threshold value pthr shown in FIG. 11, and the lower limit value pmlo of the AD value pmad at time t1 to t2 is It does not become larger than the threshold value pthre. For this reason, the lower limit value pmlo of the AD value pmad that increases rapidly immediately after the rapid acceleration can be properly captured. As a result, it is possible to properly detect the final intake pressure PM that increases as the intake air amount increases with respect to the engine 3 also at times t1 to t2 immediately after acceleration of the engine 3. That is, it is possible to appropriately detect the intake pressure according to the transient operation of the engine 3.
In this embodiment, since the properly detected final intake pressure PM is taken into the fuel injection amount control and the ignition timing control, an appropriate intake amount can be calculated, and during transient operation Appropriate proper fuel injection control and proper ignition timing control can be executed. As a result, a transient operation with excellent responsiveness can be realized by the engine 3. Further, for example, unlike the case where there is a response delay during sudden acceleration and the final fuel injection amount TAU becomes smaller than the intake air amount and the air-fuel ratio A / F becomes leaner, in this embodiment, during sudden acceleration, Since an appropriate final fuel injection amount TAU is obtained with respect to the intake air amount and the air-fuel ratio A / F is optimized, the engine speed NE can be increased smoothly and appropriate drivability can be ensured. it can.
[0075]
According to the engine system of this embodiment, the ECU 20 calculates the lower limit value pmlo of the intake pressure pulsation from the AD value pmad of the intake pressure pm detected by the intake pressure sensor 21 during operation of the engine 3. Similarly, during operation, the ECU 20 calculates a threshold value pthre corresponding to the value of the engine rotational speed NE detected by the rotational speed sensor 23. Further, when the lower limit value pmlo is smaller than the threshold value pthre, the lower limit value pmlo is determined by the ECU 20 as the final intake pressure PM as a detected value of the intake pressure pm. Based on the determined final value of the intake pressure PM and the detected value of the engine speed NE, the final fuel injection amount TAU and the final ignition timing IT are calculated by the ECU 20 as operation amounts, respectively. Then, the injector 4 and the ignition coil 13 are controlled by the ECU 20 based on these manipulated variables TAU, IT, thereby executing fuel injection control and ignition timing control.
Therefore, the irregular lower limit value due to the disturbance of the AD value pmad caused by the blowback of the engine 3 is excluded from the AD value pmad of the intake pressure pm accompanied by pulsation, and only the appropriate lower limit value pmlo is finally absorbed. The value of the atmospheric pressure PM is taken into control of the injector 4 and the ignition coil 13 and the like. From this, the final fuel injection amount TAU and the final ignition timing IT as the manipulated variables are appropriately obtained even though the intake pressure pm is accompanied by pulsation and the pulsation may be disturbed, and the injector 4 And the ignition coil 13 and the like are appropriately controlled according to the behavior of the intake pressure pm. As a result, it is possible to execute fuel injection control and ignition timing control with excellent stability and responsiveness, high correlation with actual intake air amount, and accurate fuel injection control with little influence of disturbance of intake pressure pulsation And ignition timing control can be executed. In addition, it is possible to execute stable control that is not affected by the blowback of the engine 3 or the like.
[0076]
In addition, this invention is not limited to the said embodiment, In the range which does not deviate from the meaning of invention, it can also implement as follows.
[0077]
(1) In the above embodiment, the intake pressure detection method, the intake pressure detection device, the control device for the internal combustion engine, and the like of the present invention are embodied in an engine system including a single-cylinder engine 3. Alternatively, it can be embodied in an engine system including an engine having more cylinders. However, since the amplitude of the intake pulsation decreases as the number of cylinders increases, the effect of the present invention can be said to be particularly effective in an engine having 1 to 3 cylinders.
[0078]
(2) In the above embodiment, the present invention is embodied in the fuel injection control and the ignition timing control. However, the present invention is not limited to these controls, and the exhaust gas recirculation control using the intake pressure as one of the operation parameters. It may be used for other controls.
[0079]
【The invention's effect】
According to the configuration of the first aspect of the present invention, it is possible to detect the intake pressure which is excellent in stability and responsiveness and has a high correlation with the actual intake amount, and the intake pressure due to the blowback of the internal combustion engine or the like. False detection can be prevented.
[0080]
According to the configuration of the invention described in claim 2, in addition to the effect of the invention described in claim 1, even if the degree of disturbance of the intake pressure due to the blowback of the internal combustion engine changes due to the difference in rotational speed, the intake pressure False detection can be prevented appropriately.
[0081]
According to the configuration of the invention described in claim 3, in addition to the effect of the invention described in claim 1, it is possible to appropriately detect the intake pressure according to the transient operation of the internal combustion engine.
[0082]
According to the configuration of the fourth aspect of the invention, it is possible to detect the intake pressure which is excellent in stability and responsiveness and has a high correlation with the actual intake air amount, and the intake pressure error due to engine blowback or the like is detected. Detection can be prevented.
[0083]
According to the configuration of the invention described in claim 5, in addition to the effect of the invention described in claim 4, it is possible to appropriately detect the intake pressure according to the transient operation of the internal combustion engine.
[0084]
According to the configuration of the invention described in claim 6, it is possible to execute an accurate internal combustion engine control that is excellent in stability and responsiveness and highly correlated with the actual intake air amount. It is possible to execute stable control that is not affected by the above.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an engine system according to one embodiment.
FIG. 2 is a flowchart showing a program for intake pressure detection control.
FIG. 3 is a data map showing a relationship of a setting range to engine rotation speed.
4A to 4C are graphs showing differences in intake pressure pulsation waveforms. FIG.
FIG. 5 is an explanatory diagram showing an AD value or the like of intake pressure with pulsation.
FIG. 6 is an explanatory diagram showing an AD value or the like of intake pressure with pulsation.
FIG. 7 is a flowchart showing a program for fuel injection control.
FIG. 8 is a flowchart showing an ignition timing control program.
FIGS. 9A and 9B are time charts showing the behavior of intake pressure with respect to changes in accelerator opening. FIGS.
FIG. 10 is a graph showing calculation characteristics of intake pressure with respect to engine load.
FIG. 11 is a time chart showing the behavior of an intake pressure AD value and the like during acceleration operation.
FIG. 12 is a time chart showing the behavior of the intake pressure AD value and the like during acceleration operation.
FIG. 13 is a time chart showing the behavior of a detected value and a calculated value of a conventional intake pressure.
FIG. 14 is a time chart showing a conventional intake pressure detection method.
[Explanation of symbols]
3 Engine (Internal combustion engine)
4 Injector (fuel injection valve, control target)
6 Air intake passage
12 Spark plug (control target)
13 Ignition coil (control target)
20 ECU (lower limit calculation means, threshold value calculation means, intake pressure determination means, transient operation
Determination means, another threshold value calculation means, operation amount calculation means and control means)
21 Intake pressure sensor (intake pressure detection means)
23 Rotational speed sensor (Rotational speed detection means)

Claims (6)

内燃機関の制御に使用される吸気圧を検出するようにした内燃機関の吸気圧検出方法であって、
前記内燃機関の運転時に吸気圧脈動を吸気圧検出手段により検出し、その検出値における下限値を算出すると共に、前記内燃機関の回転速度に応じたしきい値を算出し、そのしきい値より前記下限値が小さくなるとき前記下限値を前記制御に使用される吸気圧の最終的な検出値として決定することを特徴とする内燃機関の吸気圧検出方法。 An intake pressure detection method for an internal combustion engine that detects an intake pressure used to control the internal combustion engine,
An intake pressure pulsation is detected by the intake pressure detection means during operation of the internal combustion engine, a lower limit value is calculated in the detected value , and a threshold value corresponding to the rotational speed of the internal combustion engine is calculated, and from the threshold value An intake pressure detection method for an internal combustion engine, wherein when the lower limit value becomes smaller, the lower limit value is determined as a final detected value of an intake pressure used for the control . 前記しきい値は、前記下限値と共に算出される吸気圧脈動の上限値から所定の設定幅を減算することにより算出されるものであり、
前記設定幅は、前記内燃機関の高負荷定常運転時における前記回転速度に応じた吸気圧脈動の振幅に基づき予め設定されたものである
ことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気圧検出方法。The threshold value is calculated by subtracting a predetermined setting range from the upper limit value of the intake pressure pulsation calculated together with the lower limit value,
2. The internal combustion engine intake system according to claim 1, wherein the set width is preset based on an amplitude of an intake pressure pulsation corresponding to the rotation speed during high-load steady operation of the internal combustion engine. Barometric pressure detection method. 前記内燃機関の過渡運転時には、前記回転速度に応じて算出されるしきい値より大きい別のしきい値を算出し、その別のしきい値より前記下限値が小さくなるとき前記下限値を吸気圧の最終的な検出値として決定することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気圧検出方法。During transient operation of the internal combustion engine, another threshold value greater than the threshold value calculated according to the rotational speed is calculated, and the lower limit value is absorbed when the lower limit value becomes smaller than the other threshold value. 2. The method for detecting an intake pressure of an internal combustion engine according to claim 1, wherein the final detected value of the atmospheric pressure is determined. 内燃機関の制御に使用される吸気圧を検出するようにした内燃機関の吸気圧検出装置であって、
前記内燃機関の吸気圧を検出するための吸気圧検出手段と、
前記内燃機関の運転時に前記吸気圧検出手段により検出される吸気圧脈動の検出値における下限値を算出するための下限値算出手段と、
前記内燃機関の回転速度を検出するための回転速度検出手段と、
前記検出される回転速度に応じたしきい値を算出するためのしきい値算出手段と、
前記しきい値より前記下限値が小さくなるとき前記下限値を前記制御に使用される吸気圧の最終的な検出値として決定するための吸気圧決定手段と
を備えたことを特徴とする内燃機関の吸気圧検出装置。 An intake pressure detection device for an internal combustion engine configured to detect intake pressure used for control of the internal combustion engine,
An intake pressure detecting means for detecting the intake pressure of the internal combustion engine,
And the lower limit value calculating means for calculating a lower limit value of the detected value of the intake pressure pulsations detected by the intake pressure detecting means during the operation of the prior SL internal combustion engine,
A rotational speed detecting means for detecting the rotational speed of the internal combustion engine;
Threshold value calculating means for calculating a threshold value according to the detected rotational speed;
And an intake pressure determining means for determining the lower limit value as a final detected value of the intake pressure used for the control when the lower limit value is smaller than the threshold value. Intake pressure detection device. 前記内燃機関の過渡運転を判断するための過渡運転判断手段と、
前記内燃機関の過渡運転に応じたしきい値であって前記しきい値より大きい別のしきい値を算出するための別のしきい値算出手段と
を備え、前記吸気圧決定手段は、前記内燃機関の過渡運転と判断されたときに、前記しきい値算出手段により算出されるしきい値に代わって前記別のしきい値算出手段により算出される別のしきい値を選択し、その別のしきい値より前記下限値が小さくなるとき前記下限値を吸気圧の最終的な検出値として決定することを特徴とする請求項４に記載の内燃機関の吸気圧検出装置。Transient operation determining means for determining transient operation of the internal combustion engine;
Another threshold value calculating means for calculating another threshold value that is a threshold value corresponding to the transient operation of the internal combustion engine and is larger than the threshold value, the intake pressure determining means, When it is determined that the internal combustion engine is in a transient operation, another threshold value calculated by the another threshold value calculation unit is selected instead of the threshold value calculated by the threshold value calculation unit, The intake pressure detecting device for an internal combustion engine according to claim 4, wherein when the lower limit value becomes smaller than another threshold value, the lower limit value is determined as a final detected value of the intake pressure. 内燃機関の運転に関わる制御対象を制御するようにした制御装置において、
前記内燃機関の吸気圧を検出するための吸気圧検出手段と、
前記内燃機関の回転速度を検出するための回転速度検出手段と、
前記内燃機関の運転時に前記吸気圧検出手段により検出される吸気圧脈動の検出値に係る下限値を算出するための下限値算出手段と、
前記検出される回転速度に応じたしきい値を算出するためのしきい値算出手段と、
前記しきい値より前記下限値が小さくなるとき前記下限値を前記制御に使用される吸気圧の最終的な検出値として決定するための吸気圧決定手段と、
前記決定される吸気圧の最終的な検出値と前記回転速度の検出値とに基づいて所要の制御量を得るための操作量を算出する操作量算出手段と、
前記算出される操作量に基づいて前記制御対象を操作することにより前記制御量を制御するための制御手段と
を備えたことを特徴とする内燃機関の制御装置。In a control device that controls a control object related to the operation of the internal combustion engine,
Intake pressure detecting means for detecting the intake pressure of the internal combustion engine;
A rotational speed detecting means for detecting the rotational speed of the internal combustion engine;
And the lower limit value calculating means for calculating a lower limit value of the detection value of the intake pressure pulsations detected by the intake pressure detecting means during the operation of the prior SL internal combustion engine,
Threshold value calculating means for calculating a threshold value according to the detected rotational speed;
Intake pressure determining means for determining the lower limit value as a final detected value of the intake pressure used for the control when the lower limit value is smaller than the threshold value;
An operation amount calculating means for calculating an operation amount for obtaining a required control amount based on the final detected value of the determined intake pressure and the detected value of the rotational speed;
A control device for an internal combustion engine, comprising: control means for controlling the control amount by operating the control object based on the calculated operation amount.
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JP2005291141A (en) * 2004-04-02 2005-10-20 Denso Corp Reference position learning device of adjustable valve device
CN103353772A (en) * 2013-08-05 2013-10-16 莆田学院 Indoor security oxygen-rich concentration control system
KR101534712B1 (en) * 2013-12-17 2015-07-08 현대자동차 주식회사 Method and system for diagnosing and correcting boost pressure sensor and air flow sensor by signal of combustion pressure sensor
JP2015129442A (en) * 2014-01-06 2015-07-16 ヤマハ発動機株式会社 Saddle ride vehicle
CN104533644A (en) * 2014-12-20 2015-04-22 河南机电高等专科学校 Fuel oil controller
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