JP3961102B2

JP3961102B2 - Amplitude equalizer for mobile phone relay amplifier

Info

Publication number: JP3961102B2
Application number: JP5415598A
Authority: JP
Inventors: 純悦浦田; 金見佐々木; 勝己田中
Original assignee: Hitachi Kokusai Electric Inc
Current assignee: Hitachi Kokusai Electric Inc
Priority date: 1998-02-20
Filing date: 1998-02-20
Publication date: 2007-08-22
Anticipated expiration: 2018-02-20
Also published as: JPH11239072A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、振幅等化器に関し、特に、携帯電話システムにおいて、屋内，地下街，トンネル等の不感地対策として設置される中継増幅装置等に用いる振幅等化器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
携帯電話システムでは、基地局から移動局に対して送信する下り回線周波数帯域（基地送信帯域）と、移動局から基地局に対して送信する上り回線周波数帯域（移動送信帯域）が所定の間隔をおいて割り当てられている。さらに、下り回線周波数帯域と上り回線周波数帯域は、複数の運用システム毎に分割して割り当てられているため、互いに異なる運用システムの割り当て周波数帯域は互いに隣り合って配置されている。
【０００３】
このようにして割り当てられた周波数帯域信号を中継増幅する中継増幅装置は、上り回線信号と下り回線信号の回り込みはもとより、異なる通信システム間の干渉のないように構成しなければならない。
【０００４】
そこで、各運用システム毎に、中継増幅すべき周波数帯域の帯域内偏差が小さく、減衰傾度が大きく、かつ、遮断（カットオフ）周波数の切れ味のよいフィルタを実現するために数々の工夫がなされている。要求特性を満たすフィルタを、小形，安価に実現する１つの方法として、周波数の低いフィルタを用いる方法がある。例えば、８００ＭＨｚ帯の受信周波数を数１０ＭＨｚ帯（中間周波（ＩＦ）という）に周波数下降変換し、必要帯域を選択した後、再び元の無線周波数に上昇変換して増幅して送信するＩＦ変換型中継増幅装置がある。
【０００５】
図１５は従来のＩＦ変換型中継増幅装置の主要ブロック図である。
図において、１は基地局側アンテナ、１２は移動局側アンテナである。基地局側から移動局側への下り回線の中継増幅系として、２はＢａ−ＤＵＰ（基地局側デュープレクサ）、３は増幅器、４はＤ−ＲＦＦＩＬ１（下り高周波バンドパスフィルタ）、５はミキサ、６はＤ−ＩＦ−Ｆ（下りＩＦバンドパスフィルタ）、７はミキサ、８は局部発振器、９はＤ−ＲＦＦＩＬ２（下り高周波バンドパスフィルタ）、１０は増幅器、１１はＭｏＤＵＰ（移動局側デュープレクサ）で構成されている。
【０００６】
また、移動局側から基地局側への上り回線の中継増幅系として、１１はＭｏ−ＤＵＰ（移動局側デュープレクサ）、１３は増幅器、１４はＵ−ＲＦＦＩＬ１（上り高周波バンドパスフィルタ）、１５はミキサ、１６はＵ−ＩＦ−Ｆ（上りＩＦバンドパスフィルタ）、１７はミキサ、１８は局部発振器、１９はＵ−ＲＦＦＩＬ２（上り高周波バンドパスフィルタ）、２０は主増幅器、２はＢａ−ＤＵＰ（基地局側デュープレクサ）で構成されている。
【０００７】
このように、隣接した帯域を減衰させるために、中間周波（ＩＦ）変換部を持ち周波数の低いＩＦフィルタを用いることで帯域選択性を高めた装置である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
このような従来のＩＦ変換型中継増幅装置において、前述のように、互いに異なる運用システムが増え、隣接するシステムの帯域の減衰量がさらに要求され、かつ帯域内偏差を小さくするように要求されてきた。このような要求に対しては、使用するＩＦフィルタの段数（次数）を増やすことにより帯域外の減衰量を大きくすることができるが、同時に帯域内偏差が増加する。
図１６にその概念図を示す。図１６の特性ａはバンドパスフィルタ単体の特性であり、特性ｂは特性ａのバンドパスフィルタを２個縦続接続したときの特性である。帯域の中心周波数ｆ₀に対し、隣接した他のシステムの周波数帯における減衰量は大きくなるが、中継増幅しようとする周波数帯域では、その周波数帯域の損失が大きくなり、かつ、そのシステムの運用周波数帯域内の帯域内偏差、即ちシステム運用時の帯域の中心の利得に対する上端部分と下端部分の利得の差がｃからｄとなり、大きくなるという問題がある。
【０００９】
以上、従来方式においては、
（イ）例えば、フィルタの段数を増やしたり、有極型ＢＰＦなどによって隣接する他のシステムの帯域の減衰量を十分とろうとすると、自システムの帯域の帯域内偏差が増大する。
（ロ）通過帯域幅を広くして自システムの帯域の帯域内偏差を小さくしようとすると、隣接する他のシステムの減衰量が不足して干渉する。
といった相反した課題を持っている。
【００１０】
上記の課題、即ち、現実の伝送特性を修正し、最も望ましい形の伝送特性を実現するために、目標とする修正量に近似した二端子対回路網を系に挿入するという手段がある。このような回路網を等化器といい、ある使用周波数範囲で与えられた伝送特性に近似した特性をもつように構成され、その使用目的に応じて種類がある。例えば、フィルタの減衰（振幅）ひずみを等化する減衰（振幅）等化器がある。
従来の減衰等化器は、通常、Ｒ，Ｌ，Ｃを使った定抵抗回路で構成され、橋絡Ｔ形減衰等化器や格子形減衰等化器がある。このような従来の減衰等化器で、上記の中継増幅装置における課題を解決しようとしても伝送損失が大きくて実用できない。
【００１１】
例えば、この課題を解決するために、従来の定抵抗回路で構成された橋絡Ｔ形減衰等化器を用いた場合、帯域の高域側と低域側の振幅ひずみを等化する２つの減衰等化器と、減衰傾度を上げるための有極ＬＰＦ（コイル３個）と有極ＨＰＦ（コイル３個）とを用いて上記の要求を満たすように構成すると、減衰等化器による損失の絶対量が約２６ｄＢとなって実用が難しく、さらに、２段構成の２組の有極形フィルタのコイルの合計１２個の他に３段ＢＰＦとＢＥＦ（バンドエリミネーションフィルタ）のコイル４個が必要となって、合計１６個のコイルによる大型化のため実用化することはできない。
【００１２】
本発明の目的は、従来技術の、携帯電話システムにおける中継増幅装置のフィルタの帯域内偏差による運用周波数帯域内の利得の差が生じることと、フィルタの減衰傾度の不足による隣接システムの周波数帯域への干渉という相反する問題の両方を解決し、さらに、従来の減衰等化器では定抵抗回路なので損失が大きくて使用できないという問題点を解決し、フィルタの振幅ひずみを等化して帯域の上端及び下端での急峻な減衰特性と平坦な帯域内特性を同時に実現するための中継増幅装置用振幅等化器を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明の中継増幅装置用振幅等化器は、携帯電話システムの無線周波数を中間周波数に変換し所定の周波数帯域信号をバンドパスフィルタで選択する中間周波段を有する中間周波変換型中継増幅装置の前記バンドパスフィルタの通過帯域の上端部分および下端部分の振幅ひずみを等化して前記中間周波段の帯域通過特性の帯域内偏差を小さくするとともに減衰傾度を急峻にするために、
前記バンドパスフィルタに縦続接続する２端子対回路網であって、
該２端子対回路網の入力端と出力端との間の直列回路として前記バンドパスフィルタの通過帯域の上端部分に最大伝送通過点ｆ₀₂を有し該最大伝送通過点ｆ₀₂より僅かに高い周波数を伝送零点ｆ₂とするハイパスフィルタ部が配置され、
前記２端子対回路網の入力端と接地との間または出力端と接地との間の並列回路として前記バンドパスフィルタの通過帯域の下端部分に最大伝送通過点ｆ₀₁を有し該最大伝送通過点ｆ₀₁より僅かに低い周波数を伝送零点ｆ₁とするローパスフィルタ部が配置されたことを特徴とするものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】
携帯電話システムの中継増幅装置に使用する本発明の振幅等化器は、図１６に示した特性の従来技術の課題である帯域内偏差の縮小と、隣接する他のシステムの帯域の減衰量を大きくするために、図５のような目標とする修正量に近似した伝送特性を実現した２端子対回路網である。
すなわち、対象とする周波数帯域をｆ₀₁〜ｆ₀₂とすると、図５の斜線部ｄのような特性を持たせることで、図１６に示した従来のＢＰＦにおける帯域の両端部分での伝送量の落ち込み（帯域内偏差）を等化する。さらに、隣接するシステムの帯域の減衰量を大きくするために、図５のｅのような急峻な減衰特性を持たせた。
【００１５】
本発明の振幅等化器の第１の実施例の回路図を図６に示し、その特性例を図７に示す。図６の回路は本発明の振幅等化器の基本構成であり、インダクタンスＬｈ１と２つのキャパシタンスＣｈ１，Ｃｈ２からなり伝送零点ｆ₂を有するＨＰＦ部と、インダクタンスＬ１１と２つのキャパシタンスＣ１１，Ｃ１２からなり伝送零点ｆ₁を有するＬＰＦ部とで構成され、ＨＰＦ部で帯域の上端部分の振幅ひずみと減衰傾度の両方を等化し、ＬＰＦ部で帯域の下端部分の振幅ひずみと減衰傾度の両方を等化する。
【００１６】
伝送零点周波数ｆ₂、最大通過周波数ｆ₀₂から、ＨＰＦ部のインダクタンスＬｈ１、キャパシタンスＣｈ１，Ｃｈ２の比が次の式（１）と（２）で決まる。また、伝送零点周波数ｆ₁，最大通過周波数ｆ₀₁から、ＬＰＦ部のインダクタンスＬ１１、キャパシタンスＣ１１，Ｃ１２の比が次の式（３）と（４）で決まる。
【００１７】
【数３】

【００１８】
ここで、インダクタンスＬｈ１，Ｌ１１の値は、図７に示す必要な偏差補正量と帯域内（中心周波数ｆ₀）の挿入損失の関係で決定できる。例えば、図８に示したように、偏差補正量を２．５ｄＢとし、ｆ₀における損失を４．０ｄＢとすると特性（Ａ）のようになる。同様に、偏差補正量を４．８ｄＢ、ｆ₀損失を７．３ｄＢとすると特性（Ｂ）、偏差補正量を６．５ｄＢ、ｆ₀損失を１０．６ｄＢとすると特性（Ｃ）となる。
【００１９】
次に、インダクタンスＬｈ１，Ｌｌ１に用いるコイルのＱについては、図９に示すように、コイルのＱが小さいと最大伝送通過点ｆ₀₁，ｆ₀₂の通過量と伝送零点ｆ₁，ｆ₂の減衰量がともに減少する。そのため、必要な最大通過点の通過量と伝送零点の減衰量からコイルに必要なＱの値を決定する。以上の方法で所望の特性を容易に実現することができる。
また、次の図１０に示す回路は、図６の回路と等価であるので、図１０の回路からも同様にして本発明の振幅等化器が実現できることは明らかである。
【００２０】
さらに、本発明の振幅等化器は、直列アームのＨＰＦ部と並列アームのＬＰＦ部とからなる逆Ｌ形構成を１段の基本構成としたとき、複数段の縦続接続によって伝送特性の帯域幅での落ち込みの救済量、即ち偏差補正量と、隣接するシステムの帯域での減衰量を大きくすることができる。図１１は１段構成のときの特性例を示し、図１２は２段構成の振幅等化器の特性例を示す。
以上のように、本発明の中継増幅器用振幅等化器は、簡単な回路で構成することができ、帯域内偏差を補正し、帯域付近の減衰量も確保できる。
【００２１】
本発明の振幅等化器の具体的な応用例について以下に説明する。
図１は、本発明の振幅等化器を適用した中継増幅装置のブロック図である。図１５の従来の装置と同じ部分には同符号を付した。この応用例では、下り回線増幅系のＩＦ段のＤ−ＩＦ−Ｆ（ＩＦバンドパスフィルタ）６の後にバッファ増幅器２１を介して本発明の振幅等化器２２を挿入接続し、バンドパスフィルタ６の帯域端に生じるロスをキャンセルして帯域内の振幅を等化するとともに急峻な減衰傾度を持たせたことを特徴とするものである。
また、上り回線増幅系においても、ＩＦ段のＤ−ＩＦ−Ｆ（ＩＦバンドパスフィルタ）１６の後にバッファ増幅器２３を介して本発明の振幅等化器２４を挿入接続して振幅の等化を行った。
【００２２】
図２のａは本発明の振幅等化器を用いたときの特性例であり、図１のブロック図に示した中継増幅装置の下り回線の中継増幅系において、中心周波数９０２．５ＭＨｚ、帯域幅２５ＭＨｚとしたときの本発明の振幅等化器を含む中継増幅装置の選択特性を示す。図２の特性ｂは、本発明の振幅等化器が組み込まれていないとき、すなわち図１５の従来の装置の選択特性例である。
【００２３】
図１の他の段のフィルタとして、デュープレクサ２，１１には図３の伝送特性ａを有する５段構成の誘電体バンドパスフィルタ、ＲＦフィルタとして特性ｂのバンドパスフィルタを用い、Ｄ−ＩＦ−Ｆ（ＩＦバンドパスフィルタ）６には図３の特性ｃを有するＳＡＷフィルタを使用した。
【００２４】
また、図４は、図１の装置に使用した本発明の振幅等化器の特性例図であり、図１２に示した２段構成であり、具体的回路は図１３に示した。従来技術の減衰等化器と有極形フィルタを用いた場合に比べて、損失は約１６ｄＢも少なく、かつ、コイルの数も４個でよく、十分に実用できる構成である。
【００２５】
図１４は、図１３の振幅等化器の回路を変換して得たものである。このような変換を行うことによって、コイルの定数を任意に決定できるので、最もＱの良いインダクタンスを選ぶことができる。例えば変換後のインダクタンス値は２００ｎＨである。
【００２６】
このように、本発明の中継増幅装置用振幅等化器は、回路構成が簡単で、図１４のように回路変換ができ、容易に実現できる。
【００２７】
表１は本発明の振幅等化器を用いた中継増幅装置の伝送特性（図２のａ）と従来技術の中継増幅装置の伝送特性（図２のｂ）の特性比較データである。
【００２８】
【表１】

【００２９】
表１からわかるように、本発明の振幅等化器を用いた中継増幅装置は、従来と比較して帯域内偏差で４．１９ｄＢ改善され、さらに、帯域端から４００ｋＨｚ離調で５．５ｄＢ以上の減衰量の増加、帯域端から６００ｋＨｚ離調、１ＭＨｚ離調で１１．５ｄＢ以上の減衰量の増加を達成している。
【００３０】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明を実施することにより、１通信システムに割り当てられた周波数帯域においては、表１にあるように、３ｄＢ帯域幅で、従来に比べ２．２ＭＨｚ広くなっている。このように平坦な伝送特性を実現したことにより、割り当てられた周波数帯域内の通話品質を保ちながら、隣接した周波数帯域での減衰量を確保したことにより他通信システムとの干渉を低減するとともに、小形化されるので実用上極めて大きな効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の振幅等化器を用いた中継増幅装置のブロック図である。
【図２】本発明を適用した中継増幅装置の伝送特性例図である。
【図３】本発明を適用した中継増幅装置の他の部分のフィルタの伝送特性例図である。
【図４】本発明の振幅等化器（２段構成）の伝送特性例図である。
【図５】振幅等化器に必要な伝送特性の説明図である。
【図６】本発明の振幅等化器の基本構成の回路図である。
【図７】本発明の振幅等化器の伝送特性の説明図である。
【図８】本発明の振幅等化器のインダクタンス定数と伝送特性の関係を示す説明図である。
【図９】本発明の振幅等化器のコイルのＱと伝送特性の関係を示す説明図である。
【図１０】本発明の振幅等化器（１段構成）の等価回路例図である。
【図１１】本発明の振幅等化器（１段構成）の伝送特性例図である。
【図１２】本発明の振幅等化器（２段構成）の伝送特性例図である。
【図１３】本発明の実施例の振幅等化器（２段構成）の他の等価回路例図である。
【図１４】本発明の振幅等化器（２段構成）の実用回路例図である。
【図１５】従来のＩＦ変換型中継増幅装置のブロック図である。
【図１６】従来のフィルタの数による帯域内偏差増加の説明図である。
【符号の説明】
１，１２アンテナ
３，１０，１３，２０，２１，２３増幅器
２，１１デュープレクサ
４，９，１４，１９ＲＦバンドパスフィルタ
６，１６ＩＦバンドパスフィルタ
２２，２４振幅等化器
５，７，１５，１７ミキサ
８，１８局部発振器[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an amplitude equalizer, and more particularly, to an amplitude equalizer used in a relay amplification device or the like installed as a countermeasure for dead zones such as indoors, underground malls, and tunnels in a mobile phone system.
[0002]
[Prior art]
In a mobile phone system, a downlink frequency band (base transmission band) transmitted from a base station to a mobile station and an uplink frequency band (mobile transmission band) transmitted from the mobile station to the base station have a predetermined interval. Assigned. Furthermore, since the downlink frequency band and the uplink frequency band are divided and assigned for each of the plurality of operation systems, the assigned frequency bands of the different operation systems are arranged next to each other.
[0003]
The relay amplification device that relays and amplifies the frequency band signal allocated in this way must be configured not to cause interference between different communication systems as well as to sneak up the uplink signal and the downlink signal.
[0004]
Therefore, in order to realize a filter with a small in-band deviation of the frequency band to be relay amplified, a large attenuation gradient, and a sharp cutoff frequency, every operation system has been devised. Yes. One method for realizing a filter satisfying the required characteristics in a small and inexpensive manner is to use a filter having a low frequency. For example, an IF conversion type that performs frequency down-conversion of a reception frequency in the 800 MHz band to a few tens of MHz band (referred to as an intermediate frequency (IF)), selects a necessary band, and then up-converts again to the original radio frequency for amplification and transmission There is a relay amplifier.
[0005]
FIG. 15 is a main block diagram of a conventional IF conversion type relay amplifier.
In the figure, 1 is a base station side antenna and 12 is a mobile station side antenna. As a relay amplification system of the downlink from the base station side to the mobile station side, 2 is Ba-DUP (base station side duplexer), 3 is an amplifier, 4 is D-RFFIL1 (downlink high frequency bandpass filter), 5 is a mixer, 6 is a D-IF-F (downlink IF bandpass filter), 7 is a mixer, 8 is a local oscillator, 9 is D-RFFIL2 (downlink high frequency bandpass filter), 10 is an amplifier, and 11 is a MoDUP (mobile station side duplexer). It consists of
[0006]
Also, as an uplink relay amplification system from the mobile station side to the base station side, 11 is a Mo-DUP (mobile station side duplexer), 13 is an amplifier, 14 is U-RFFIL1 (uplink high frequency bandpass filter), 15 is Mixer, 16 U-IF-F (upstream IF bandpass filter), 17 mixer, 18 local oscillator, 19 U-RFFIL2 (upstream high frequency bandpass filter), 20 main amplifier, 2 Ba-DUP ( Base station side duplexer).
[0007]
As described above, in order to attenuate adjacent bands, the band selectivity is improved by using an IF filter having an intermediate frequency (IF) converter and a low frequency.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
In such a conventional IF conversion type repeater amplification apparatus, as described above, the number of operation systems different from each other is increased, the attenuation amount of the band of the adjacent system is further required, and the in-band deviation is required to be reduced. It was. For such a request, the amount of attenuation outside the band can be increased by increasing the number of IF filter stages (orders) to be used, but at the same time the in-band deviation increases.
FIG. 16 shows a conceptual diagram thereof. A characteristic a in FIG. 16 is a characteristic of a single bandpass filter, and a characteristic b is a characteristic when two bandpass filters having the characteristic a are connected in cascade. The amount of attenuation in the frequency band of another adjacent system increases with respect to the center frequency f _{0 of the} band, but in the frequency band to be relay-amplified, the loss of the frequency band increases and the operating frequency of the system There is a problem that an in-band deviation within the band, that is, a difference between the gains at the upper end and the lower end with respect to the gain at the center of the band during system operation increases from c to d.
[0009]
As described above, in the conventional method,
(B) For example, if an attempt is made to increase the number of filter stages or to obtain sufficient attenuation in the band of another adjacent system by using a polarized BPF or the like, the in-band deviation of the band of the own system increases.
(B) When attempting to reduce the in-band deviation of the band of the own system by widening the pass bandwidth, the amount of attenuation of other adjacent systems is insufficient and causes interference.
Have conflicting issues.
[0010]
In order to correct the above-mentioned problem, that is, to realize the most desirable transmission characteristic by correcting the actual transmission characteristic, there is a means of inserting a two-terminal pair network approximating the target correction amount into the system. Such a network is called an equalizer, and is configured to have characteristics approximating transmission characteristics given in a certain use frequency range, and there are types depending on the purpose of use. For example, there is an attenuation (amplitude) equalizer that equalizes the attenuation (amplitude) distortion of the filter.
Conventional attenuation equalizers are usually composed of constant resistance circuits using R, L, and C, and include a bridged T-type attenuation equalizer and a lattice-type attenuation equalizer. Even if it is going to solve the subject in said relay amplification apparatus with such a conventional attenuation equalizer, a transmission loss is large and cannot be put into practical use.
[0011]
For example, in order to solve this problem, when a bridged T-type attenuation equalizer composed of a conventional constant resistance circuit is used, two high-frequency and low-frequency amplitude distortions are equalized. When the attenuation equalizer and the polar LPF (three coils) and the polar HPF (three coils) for increasing the attenuation gradient are used to satisfy the above requirements, the loss caused by the attenuation equalizer is reduced. The absolute amount is about 26 dB, which is difficult to put into practical use. Furthermore, in addition to a total of 12 coils of two sets of polarized filters with two stages, four coils of three-stage BPF and BEF (band elimination filter) are provided. It becomes necessary and cannot be put into practical use due to the large size of the total of 16 coils.
[0012]
An object of the present invention is to generate a difference in gain in the operating frequency band due to the in-band deviation of the filter of the relay amplification device in the mobile phone system of the prior art, and to the frequency band of the adjacent system due to insufficient filter attenuation gradient. In addition, the conventional attenuating equalizer is a constant resistance circuit, so it has a large loss and cannot be used. An object of the present invention is to provide an amplitude equalizer for a relay amplifying apparatus for simultaneously realizing a steep attenuation characteristic at the lower end and a flat in-band characteristic.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
An amplitude equalizer for a relay amplification device according to the present invention is an intermediate frequency conversion type relay amplification device having an intermediate frequency stage that converts a radio frequency of a mobile phone system to an intermediate frequency and selects a predetermined frequency band signal by a bandpass filter. In order to equalize the amplitude distortion of the upper end portion and the lower end portion of the pass band of the band pass filter to reduce the in-band deviation of the band pass characteristic of the intermediate frequency stage and steepen the attenuation slope,
A two-terminal-pair network cascaded to the bandpass filter,
Slightly higher than said maximum transmission passing points f ₀₂ has a maximum transmission passing point f ₀₂ to the upper end portion of the pass band of the band-pass filter as a series circuit between the input and output of the two-terminal pair network A high-pass filter unit having a frequency as a transmission zero point f ₂ is disposed,
As a parallel circuit between the input terminal of the two-terminal pair network and the ground or between the output terminal and the ground, the bandpass filter has a maximum transmission pass point f ₀₁ at the lower end portion of the pass band, and the maximum transmission pass. A low-pass filter section having a transmission zero point f ₁ at a frequency slightly lower than the point f ₀₁ is arranged.
[0014]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The amplitude equalizer of the present invention used for the relay amplification device of the cellular phone system reduces the in-band deviation, which is the problem of the prior art of the characteristics shown in FIG. 16, and the attenuation of the band of another adjacent system. FIG. 5 shows a two-terminal-pair network that realizes transmission characteristics that approximate the target correction amount as shown in FIG.
That is, if the target frequency band is f _{01 to} f ₀₂ , the transmission amount at both ends of the band in the conventional BPF shown in FIG. Equalize the drop (in-band deviation). Furthermore, in order to increase the attenuation amount of the band of the adjacent system, a steep attenuation characteristic as shown in FIG.
[0015]
FIG. 6 shows a circuit diagram of the first embodiment of the amplitude equalizer of the present invention, and FIG. 7 shows a characteristic example thereof. Circuit of Figure 6 is a basic structure of an amplitude equalizer of the present invention, inductance Lh1 and the HPF section having two capacitances Ch1, consists Ch2 transmission zeros f _2, consists inductance L11 and two capacitances C11, C12 It is composed of an LPF section having a transmission zero f ₁ , and the HPF section equalizes both the amplitude distortion and attenuation gradient at the upper end of the band, and the LPF section equalizes both amplitude distortion and attenuation inclination at the lower end of the band. To do.
[0016]
From the transmission zero frequency f ₂ and the maximum passing frequency f ₀₂ , the ratio of the inductance Lh1 and the capacitances Ch1 and Ch2 of the HPF unit is determined by the following equations (1) and (2). Further, from the transmission zero frequency f ₁ and the maximum passing frequency f ₀₁ , the ratio of the inductance L11 and the capacitances C11 and C12 of the LPF part is determined by the following equations (3) and (4).
[0017]
[Equation 3]

[0018]
Here, the values of the inductances Lh1 and L11 can be determined by the relationship between the necessary deviation correction amount shown in FIG. 7 and the insertion loss within the band (center frequency f ₀ ). For example, as shown in FIG. 8, when the deviation correction amount is 2.5 dB and the loss at f ₀ is 4.0 dB, the characteristic (A) is obtained. Similarly, the deviation correction amount 4.8 dB, when 7.3dB the f ₀ loss characteristic (B), consisting 6.5dB deviation correction amount, when 10.6dB the f ₀ loss characteristic (C).
[0019]
Next, regarding the Q of the coil used for the inductances Lh1 and L11, as shown in FIG. 9, when the Q of the coil is small, the passing amount of the maximum transmission passing points f ₀₁ and f ₀₂ and the attenuation of the transmission zeros f ₁ and f ₂ are reduced. Both quantities decrease. Therefore, the Q value necessary for the coil is determined from the required amount of passage at the maximum passage point and the amount of attenuation at the transmission zero point. Desired characteristics can be easily realized by the above method.
Further, since the circuit shown in FIG. 10 is equivalent to the circuit of FIG. 6, it is clear that the amplitude equalizer of the present invention can be realized in the same manner from the circuit of FIG.
[0020]
Further, the amplitude equalizer of the present invention has a bandwidth of transmission characteristics by a cascade connection of a plurality of stages, when an inverted L-shaped configuration including an HPF portion of a series arm and an LPF portion of a parallel arm is a single-stage basic configuration. It is possible to increase the relief amount of the drop in the area, that is, the deviation correction amount and the attenuation amount in the band of the adjacent system. FIG. 11 shows an example of characteristics in the case of a single stage configuration, and FIG. 12 shows an example of characteristics of an amplitude equalizer having a two stage configuration.
As described above, the amplitude equalizer for a relay amplifier according to the present invention can be configured with a simple circuit, can correct an in-band deviation, and can secure an attenuation near the band.
[0021]
A specific application example of the amplitude equalizer of the present invention will be described below.
FIG. 1 is a block diagram of a relay amplification apparatus to which the amplitude equalizer of the present invention is applied. The same parts as those of the conventional apparatus of FIG. In this application example, the amplitude equalizer 22 of the present invention is inserted and connected via the buffer amplifier 21 after the IF stage D-IF-F (IF bandpass filter) 6 of the downlink amplification system, and the bandpass filter 6 is connected. The loss generated at the band edge is canceled to equalize the amplitude in the band and have a steep attenuation gradient.
Also in the uplink amplification system, the amplitude equalizer 24 of the present invention is inserted and connected via the buffer amplifier 23 after the IF stage D-IF-F (IF band-pass filter) 16 to equalize the amplitude. went.
[0022]
FIG. 2A shows an example of characteristics when the amplitude equalizer of the present invention is used. In the downlink repeater amplification system of the repeater amplifier shown in the block diagram of FIG. 1, the center frequency is 902.5 MHz, the bandwidth The selection characteristic of the relay amplification apparatus including the amplitude equalizer of the present invention at 25 MHz is shown. A characteristic b in FIG. 2 is an example of a selection characteristic of the conventional apparatus in FIG. 15 when the amplitude equalizer of the present invention is not incorporated.
[0023]
As the filter of the other stage of FIG. 1, a duplex bandpass filter having the transmission characteristic a of FIG. 3 is used for the duplexers 2 and 11, and a bandpass filter of the characteristic b is used as the RF filter. As the F (IF band pass filter) 6, a SAW filter having the characteristic c shown in FIG.
[0024]
FIG. 4 is a characteristic example diagram of the amplitude equalizer of the present invention used in the apparatus of FIG. 1, which has the two-stage configuration shown in FIG. 12, and a specific circuit is shown in FIG. Compared to the case of using a prior art attenuation equalizer and a polarized filter, the loss is about 16 dB and the number of coils is four, which is a practical configuration.
[0025]
FIG. 14 is obtained by converting the circuit of the amplitude equalizer of FIG. By performing such conversion, the coil constant can be arbitrarily determined, so that the inductance with the best Q can be selected. For example, the inductance value after conversion is 200 nH.
[0026]
Thus, the amplitude equalizer for a relay amplifier according to the present invention has a simple circuit configuration, can be converted into a circuit as shown in FIG. 14, and can be easily realized.
[0027]
Table 1 shows characteristic comparison data of the transmission characteristics (a in FIG. 2) of the relay amplifying device using the amplitude equalizer of the present invention and the transmission characteristics (b in FIG. 2) of the conventional relay amplifying apparatus.
[0028]
[Table 1]

[0029]
As can be seen from Table 1, the relay amplifying device using the amplitude equalizer of the present invention is improved by 4.19 dB in the in-band deviation as compared with the prior art, and more than 5.5 dB at 400 kHz detuning from the band edge. An increase in attenuation of 11.5 dB or more is achieved with a 600 kHz detuning and 1 MHz detuning from the band edge.
[0030]
【The invention's effect】
As described in detail above, by implementing the present invention, in the frequency band allocated to one communication system, as shown in Table 1, the 3 dB bandwidth is 2.2 MHz wider than the conventional one. . By realizing flat transmission characteristics in this way, while maintaining the call quality in the allocated frequency band, while reducing the interference with other communication systems by securing the attenuation in the adjacent frequency band, Since it is miniaturized, it has a very large effect in practical use.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a block diagram of a relay amplification apparatus using an amplitude equalizer of the present invention.
FIG. 2 is a transmission characteristic example diagram of a relay amplifying apparatus to which the present invention is applied;
FIG. 3 is a transmission characteristic example diagram of a filter of another part of the relay amplifying device to which the present invention is applied;
FIG. 4 is a transmission characteristic example diagram of an amplitude equalizer (two-stage configuration) according to the present invention.
FIG. 5 is an explanatory diagram of transmission characteristics necessary for an amplitude equalizer.
FIG. 6 is a circuit diagram of a basic configuration of an amplitude equalizer of the present invention.
FIG. 7 is an explanatory diagram of transmission characteristics of the amplitude equalizer of the present invention.
FIG. 8 is an explanatory diagram showing a relationship between an inductance constant and transmission characteristics of the amplitude equalizer of the present invention.
FIG. 9 is an explanatory diagram showing the relationship between the Q of the coil and the transmission characteristics of the amplitude equalizer of the present invention.
FIG. 10 is an equivalent circuit diagram of an amplitude equalizer (single-stage configuration) according to the present invention.
FIG. 11 is a transmission characteristic example diagram of an amplitude equalizer (single-stage configuration) according to the present invention.
FIG. 12 is a transmission characteristic example diagram of an amplitude equalizer (two-stage configuration) according to the present invention.
FIG. 13 is another equivalent circuit diagram of the amplitude equalizer (two-stage configuration) according to the embodiment of the present invention.
FIG. 14 is a practical circuit diagram of an amplitude equalizer (two-stage configuration) according to the present invention.
FIG. 15 is a block diagram of a conventional IF conversion type relay amplification device.
FIG. 16 is an explanatory diagram of an increase in in-band deviation due to the number of conventional filters.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF

SYMBOLS

1,12

Antenna

3,10,13,20,21,23 Amplifier 2,11

Duplexer

4,9,14,19 RF

band pass filter

6,16 IF band pass filter 22,24

Amplitude equalizer

5,7,15 , 17

Mixer

8, 18 Local oscillator

Claims

An upper end portion and a lower end portion of a pass band of the band pass filter of the intermediate frequency conversion type repeater amplifying device having an intermediate frequency stage for converting a radio frequency of the mobile phone system to an intermediate frequency and selecting a predetermined frequency band signal by a band pass filter In order to reduce the in-band deviation of the bandpass characteristic of the intermediate frequency stage and equalize the amplitude distortion of
A two-terminal-pair network cascaded to the bandpass filter,
Slightly higher than said maximum transmission passing points f ₀₂ has a maximum transmission passing point f ₀₂ to the upper end portion of the pass band of the band-pass filter as a series circuit between the input and output of the two-terminal pair network high-pass filter portion is disposed to the a transmission zeros f ₂ frequencies,
As a parallel circuit between the input terminal and the ground of the two-terminal pair network or between the output terminal and the ground, the maximum transmission pass point f ₀₁ is provided at the lower end portion of the pass band of the bandpass filter. An amplitude equalizer for a portable telephone relay amplifying apparatus, wherein a low-pass filter unit having a transmission zero point f ₁ at a frequency slightly lower than the point f ₀₁ is disposed.

The high pass filter section includes a series resonant circuit comprising a first inductance Lh1 the first capacitance Ch1 to the maximum transmission passing points f ₀₂ and the series resonant frequency, a second capacitance connected in parallel to the series resonant circuit The value of the first inductance Lh1 and the first capacitance Ch1, and the value of the second capacitance Ch2 are determined by the following formulas (1) and (2):

The low pass filter section includes a series resonant circuit of the transmission zeroes f ₁ and second inductance Ll1 to the series resonant frequency and a third capacitance Cl1, a fourth capacitance Cl2 connected in parallel to the series resonant circuit The values of the second inductance Ll1 and the third capacitance Cl1, and the value of the fourth capacitance Cl2 are determined by the following equations (3) and (4). Item 4. An amplitude equalizer for a mobile phone relay amplifier according to Item 1.