JP3958738B2 - Transmission control device - Google Patents

Transmission control device Download PDF

Info

Publication number
JP3958738B2
JP3958738B2 JP2003407149A JP2003407149A JP3958738B2 JP 3958738 B2 JP3958738 B2 JP 3958738B2 JP 2003407149 A JP2003407149 A JP 2003407149A JP 2003407149 A JP2003407149 A JP 2003407149A JP 3958738 B2 JP3958738 B2 JP 3958738B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
shift
select
disturbance
gear
selection
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2003407149A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2005163987A (en
Inventor
裕司 安井
孝名子 下城
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Honda Motor Co Ltd
Original Assignee
Honda Motor Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Honda Motor Co Ltd filed Critical Honda Motor Co Ltd
Priority to JP2003407149A priority Critical patent/JP3958738B2/en
Priority to EP04028489A priority patent/EP1538370A3/en
Priority to CNB2004100955856A priority patent/CN100422599C/en
Priority to US11/002,920 priority patent/US7231844B2/en
Publication of JP2005163987A publication Critical patent/JP2005163987A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP3958738B2 publication Critical patent/JP3958738B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Landscapes

  • Gear-Shifting Mechanisms (AREA)

Description

本発明は、変速機のシフトアームをセレクト方向に移動させるセレクト用アクチュエータの作動を制御する変速機の制御装置に関する。   The present invention relates to a transmission control device that controls the operation of a selection actuator that moves a shift arm of a transmission in a selection direction.

車両に搭載される変速機として、運転者の手動操作によるセレクト動作とシフト動作により入力軸と出力軸間の動力伝達を行うマニュアル変速機(MT)のセレクト動作とシフト動作を、モータ等のアクチュエータで行うように構成した自動マニュアル変速機(AMT)が知られている。   As a transmission mounted on a vehicle, a manual transmission (MT) selection operation and a shift operation that perform power transmission between an input shaft and an output shaft by a manual selection operation and a shift operation by a driver, an actuator such as a motor There is known an automatic manual transmission (AMT) configured to perform the above.

そして、本願発明者らは、先の出願(特願2002−378413)において、自動マニュアル変速機のシフト動作を応答指定型制御を用いて行う制御装置を提案している。かかる制御装置においては、例えば入力軸と一体に回転するカップリングスリーブを移動させて、シンクロナイザリングを介して被同期ギヤに接触させ、カップリングスリーブと被同期ギヤを回転同期させてシフト動作を行う。   And in this application (Japanese Patent Application No. 2002-378413), this inventor has proposed the control apparatus which performs the shift operation of an automatic manual transmission using response designation type | mold control. In such a control device, for example, a coupling sleeve that rotates integrally with the input shaft is moved and brought into contact with the synchronized gear via the synchronizer ring, and the coupling sleeve and the synchronized gear are rotationally synchronized to perform a shift operation. .

そして、応答指定型制御は、カップリングスリーブの目標位置と実位置との偏差に基づいた線形関数により規定される切換関数の値をゼロに収束させるようにアクチュエータを駆動する操作量を決定して実行され、カップリングスリーブがシンクロナイザリングと接触するときに、該線形関数の演算係数を外乱抑制能力が低くなるように設定してコンプライアンス性(ゴムのような弾性)を生じさせ、これにより接触時の衝撃を弱めるようにしている。   The response designation type control determines the operation amount for driving the actuator so that the value of the switching function defined by the linear function based on the deviation between the target position and the actual position of the coupling sleeve converges to zero. When the coupling sleeve is in contact with the synchronizer ring, the coefficient of operation of the linear function is set so as to reduce the disturbance suppression capability, thereby generating compliance (elasticity like rubber), thereby To reduce the impact.

従来の自動マニュアル変速機の制御装置は、変速指令に基づいて、セレクト動作とシフト動作を行うシフトアームのセレクト方向位置Pslの目標値Psl_cmdとシフト方向位置Pscの目標値Psc_cmdとを算出し、セレクト用アクチュエータの作動を制御するセレクトコントローラによりPslがPsl_cmdと一致するように位置決め制御し、また、シフト用アクチュエータの作動を制御するシフトコントローラによりPscがPsc_cmdと一致するように位置決め制御していた。   The conventional automatic manual transmission control device calculates a target value Psl_cmd of the select direction position Psl and a target value Psc_cmd of the shift direction position Psc of the shift arm that performs the select operation and the shift operation based on the shift command, and selects Positioning control is performed so that Psl matches Psl_cmd by a select controller that controls the operation of the actuator for shifting, and positioning control is performed so that Psc matches Psc_cmd by a shift controller that controls the operation of the shifting actuator.

図25(a)は、セレクトコントローラの構成例を示した制御ブロックであり、セレクトコントローラ200は、自動マニュアル変速機のセレクト機構201を以下の式(1)により表されるモデルにより扱う。   FIG. 25A is a control block showing a configuration example of the select controller. The select controller 200 handles the select mechanism 201 of the automatic manual transmission by a model represented by the following expression (1).

Figure 0003958738

但し、Psl(k):k番目の制御サイクルにおけるセレクト機構201のセレクト方向の位置、a1_sl,a2_sl,b1_sl,b2_sl:モデルパラメータ、Vsl(k):k番目の制御サイクルにおけるセレクト機構のアクチュエータに対する制御入力。
Figure 0003958738

Where Psl (k): position in the selection direction of the selection mechanism 201 in the kth control cycle, a1_sl, a2_sl, b1_sl, b2_sl: model parameters, Vsl (k): control for the actuator of the selection mechanism in the kth control cycle input.

そして、セレクトコントローラ200は、セレクト機構201のセレクト方向の位置Pslとその目標値Psl_cmdとが一致するように、セレクト機構201のアクチュエータ(図示しない)への印加電圧の制御値Vslを決定する。セレクトコントローラ200は、セレクト位置Pslと目標位置Psl_cmdとの偏差E_slを算出する減算部202、切換関数σ_slの値を算出する切換関数値算出部203、適応則入力Uadp_slを算出する適応則入力算出部204、到達則入力Urch_slを算出する到達則入力算出部205、等価制御入力Ueq_slを算出する等価制御入力算出部206、及び、適応則Uadp_slと到達則入力Urch_slと等価制御入力Ueq_slとを加算して、印加電圧の制御値Vslを算出する加算器207を備えている。   The select controller 200 determines the control value Vsl of the voltage applied to the actuator (not shown) of the select mechanism 201 so that the position Psl in the select direction of the select mechanism 201 matches the target value Psl_cmd. The select controller 200 includes a subtractor 202 that calculates a deviation E_sl between the selected position Psl and the target position Psl_cmd, a switching function value calculator 203 that calculates a value of the switching function σ_sl, and an adaptive law input calculator that calculates an adaptive law input Uadp_sl. 204, the reaching law input calculating unit 205 for calculating the reaching law input Urch_sl, the equivalent control input calculating unit 206 for calculating the equivalent control input Ueq_sl, and the adaptive law Uadp_sl, the reaching law input Urch_sl, and the equivalent control input Ueq_sl And an adder 207 for calculating the control value Vsl of the applied voltage.

切換関数算出部203は、減算器202により以下の式(2)で算出される偏差E_sl(k)から、以下の式(3)により、切換関数値σ_slを算出する。   The switching function calculation unit 203 calculates the switching function value σ_sl from the deviation E_sl (k) calculated by the following formula (2) by the subtractor 202 by the following formula (3).

Figure 0003958738
Figure 0003958738

Figure 0003958738

但し、σ_sl(k):k番目の制御サイクルにおける切換関数値、POLE_sl:切換関数設定パラメータ(−1<POLE_sl<0)。
Figure 0003958738

However, σ_sl (k): switching function value in the kth control cycle, POLE_sl: switching function setting parameter (−1 <POLE_sl <0).

また、等価制御入力算出部206は以下の式(4)により等価制御入力Ueq_slを算出し、到達則入力算出部205は以下の式(5)により到達則入力Urch_slを算出し、適応則入力算出部204は以下の式(6)により適応則入力Uadp_slを算出する。   The equivalent control input calculation unit 206 calculates the equivalent control input Ueq_sl by the following equation (4), and the reaching law input calculation unit 205 calculates the reaching law input Urch_sl by the following equation (5), and calculates the adaptive law input. The unit 204 calculates the adaptive law input Uadp_sl by the following equation (6).

Figure 0003958738

但し、Ueq_sl(k):k番目の制御サイクルにおける等価制御入力。
Figure 0003958738

However, Ueq_sl (k): equivalent control input in the kth control cycle.

Figure 0003958738

但し、Urch_sl(k):k番目の制御サイクルにおける到達則入力、Krch_sl:フィードバックゲイン。
Figure 0003958738

Where Urch_sl (k): reaching law input in the k-th control cycle, and Krch_sl: feedback gain.

Figure 0003958738

但し、Uadp_sl(k):k番目の制御サイクルにおける適応則入力、Kadp_sl:フィードバックゲイン。
Figure 0003958738

Where Uadp_sl (k): adaptive law input in the kth control cycle, Kadp_sl: feedback gain.

そして、加算器207は、以下の式(7)により、セレクト機構201のアクチュエータに対する印加電圧の制御値Vsl(k)を算出する。   Then, the adder 207 calculates the control value Vsl (k) of the voltage applied to the actuator of the selection mechanism 201 by the following equation (7).

Figure 0003958738

ここで、図25(b)に示したように、セレクト機構201においては、各変速段のシフトアームに取り付けられたシフトピース210a,210b,210c,210dとの係合位置Psl_12,Psl_34,Psl_56,Psl_rにシフトアーム211が選択的に位置決めされる。そして、機構のガタや個体バラツキ、衝撃/振動等により、シフトピース210の配置位置にズレが生じる場合がある(図25(b)ではシフトピース210bが下側にずれている)。
Figure 0003958738

Here, as shown in FIG. 25 (b), in the select mechanism 201, the engagement positions Psl_12, Psl_34, Psl_56 with the shift pieces 210a, 210b, 210c, 210d attached to the shift arms of the respective shift stages. The shift arm 211 is selectively positioned at Psl_r. Further, there may be a shift in the arrangement position of the shift piece 210 due to backlash of the mechanism, individual variation, impact / vibration, etc. (the shift piece 210b is shifted downward in FIG. 25B).

このようにシフトピース210のズレが生じた状態で、5・6速選択位置Psl_56から1・2速選択位置Psl_12へのセレクト動作を行うと、シフトアーム211とシフトピース210bの面取り部が接触して干渉し合う。このとき、セレクトコントローラ200は、シフト用アクチュエータの位置決め制御により生じる力Fscの面取り方向成分Fsc’を、セレクト用アクチュエータにより生じる力Fslの面取り方向成分Fsl’により打ち消してシフトアーム211を図中下方向にシフトさせ、シフトアーム211とシフトピース210bとの干渉を解消する必要がある。   When the shift operation from the fifth / sixth speed selection position Psl_56 to the first / second speed selection position Psl_12 is performed in a state where the shift piece 210 is displaced in this manner, the chamfered portion of the shift arm 211 and the shift piece 210b come into contact with each other. Interfere with each other. At this time, the select controller 200 cancels the chamfering direction component Fsc 'of the force Fsc generated by the positioning control of the shift actuator by the chamfering direction component Fsl' of the force Fsl generated by the selection actuator, and moves the shift arm 211 downward in the figure. It is necessary to eliminate the interference between the shift arm 211 and the shift piece 210b.

ここで、図25(a)に示したように構成された従来のセレクトコントローラ200においては、このようなセレクト動作時の障害に対して、適応則入力Uadp_slによる外乱補償により対応していた。しかし、適応則入力Uadp_slによる外乱補償は、上記式(6)により切換関数σ_sl(k)の積分値によって算出されるため、Fscによる大きな外乱が加えられると、その補償が適応則入力Uadp_sl(k)に反映されるまでに長い時間を要し、シフトアーム211のセレクト方向位置の目標値Psl_cmdに対する追従性が低下するという不都合があった。   Here, in the conventional select controller 200 configured as shown in FIG. 25A, such a failure during the selection operation is dealt with by disturbance compensation by the adaptive law input Uadp_sl. However, since the disturbance compensation by the adaptive law input Uadp_sl is calculated by the integral value of the switching function σ_sl (k) by the above equation (6), when a large disturbance by Fsc is applied, the compensation is applied to the adaptive law input Uadp_sl (k It takes a long time to be reflected in (), and there is an inconvenience that the followability of the shift arm 211 in the select direction position with respect to the target value Psl_cmd decreases.

そこで、本発明は、かかる不都合を解消し、セレクト動作時に生じる機械的な干渉による外乱を速やかに補償して、短時間でセレクト動作を完了することができる変速機の制御装置を提供することを目的とする。   Therefore, the present invention provides a transmission control device that can eliminate such inconvenience, quickly compensate for disturbance caused by mechanical interference during the select operation, and complete the select operation in a short time. Objective.

本発明は上記目的を達成するためになされたものであり、変速機に備えられてセレクト動作及びシフト動作し、シフト動作によりニュートラル位置から変位して各所定の変速段を確立するシフトアームを、セレクト方向に移動させるセレクト用アクチュエータの作動を制御して、該シフトアームを前記各変速段の選択位置に位置決めするセレクトコントローラを備えた変速機の制御装置の改良に関する。   The present invention has been made to achieve the above-described object, and includes a shift arm that is provided in a transmission, performs a select operation and a shift operation, and is displaced from a neutral position by the shift operation to establish each predetermined shift stage. The present invention relates to an improvement in a transmission control device including a select controller that controls the operation of a selection actuator that moves in a selection direction and positions the shift arm at a selection position of each shift stage.

そして、セレクト動作時に前記変速機のセレクト機構に加わる外乱を推定する外乱推定手段を備え、該外乱推定手段は、前記変速機のセレクト機構を複数のモデルパラメータによりモデル化したモデル式における外乱成分項のモデルパラメータの同定値を、外乱推定値として算出し、各制御サイクルにおける外乱成分項のモデルパラメータの同定値を、以前の制御サイクルにおける外乱成分項のモデルパラメータを用いて算出した前記シフトアームの推定位置と、前記シフトアームの実位置との差に基づいて算出して、前記セレクトコントローラは、該外乱推定手段による外乱推定値に応じて、前記セレクト用アクチュエータに対する制御入力を決定することを特徴とする。 Then, with the disturbance estimation means for estimating a disturbance applied to the select mechanism of the transmission during a select operation, the disturbance estimating means, disturbance component term in the model equation modeled by a select mechanism a plurality of model parameters of the transmission The model parameter identification value is calculated as a disturbance estimated value, and the model parameter identification value of the disturbance component term in each control cycle is calculated using the disturbance component term model parameter in the previous control cycle. Calculated based on the difference between the estimated position and the actual position of the shift arm, and the select controller determines a control input to the select actuator according to a disturbance estimated value by the disturbance estimating means. And

かかる本発明によれば、前記セレクトコントローラは、前記外乱推定手段による外乱推定値に応じて前記セレクト用アクチュエータに対する制御入力を決定する。そのため、前記変速機のセレクト機構に外乱が加わったときに、該外乱に対応した前記セレクト用アクチュエータに対する制御入力が速やかに決定され、これにより、外乱による影響を抑制して速やかにセレクト動作を行うことができる。また、前記セレクトコントローラは、前記外乱推定手段により前記外乱推定値として算出された前記モデル式における外乱成分項のモデルパラメータの同定値に応じて、前記アクチュエータに対する制御入力を算出する。そのため、外乱が生じた場合の前記シフトアームの目標位置に対する追従性を高めることができる。さらに、以前の制御サイクルにおける外乱成分項のモデルパラメータを用いることにより、各制御サイクルにおける外乱成分項のモデルパラメータを容易に算出することができる。 According to the present invention, the select controller determines a control input to the selection actuator according to a disturbance estimated value by the disturbance estimating means. Therefore, when a disturbance is applied to the selection mechanism of the transmission, a control input to the selection actuator corresponding to the disturbance is promptly determined, and thereby the selection operation is quickly performed while suppressing the influence of the disturbance. be able to. Further, the select controller calculates a control input to the actuator in accordance with an identification value of a model parameter of a disturbance component term in the model formula calculated as the disturbance estimated value by the disturbance estimating means. Therefore, it is possible to improve the followability of the shift arm with respect to the target position when a disturbance occurs. Furthermore, the model parameter of the disturbance component term in each control cycle can be easily calculated by using the model parameter of the disturbance component term in the previous control cycle.

また、前記セレクトコントローラは、前記外乱成分項の同定処理のみを行い、他のモデルパラメータは固定値としたことを特徴とする。   The select controller performs only the identification process of the disturbance component term, and other model parameters are fixed values.

かかる本発明によれば、前記セレクトコントローラは、前記複数のモデルパラメータによるモデル化誤差を外乱成分項のモデルパラメータの同定処理により吸収する。これにより、同定処理の演算量を減少させ、かつ外乱推定値の適正値への収束時間を短縮することによって速やかに外乱補償を行うことができる。   According to the present invention, the select controller absorbs the modeling error due to the plurality of model parameters by the model parameter identification process of the disturbance component term. As a result, disturbance compensation can be performed quickly by reducing the amount of calculation of the identification process and shortening the convergence time of the estimated disturbance value to the appropriate value.

本発明の実施の形態について、図1〜図23を参照して説明する。図1は変速機の構成図、図2は変速機のシフト/セレクト機構の詳細図、図3は変速機の作動説明図、図4は図1に示した制御装置の構成図、図5は図4に示したセレクトコントローラのブロック図、図6はセレクト動作の説明図、図7はセレクト動作時におけるシフトアームの変位を示したグラフ、図8はマニュアル変速機におけるシフト動作の説明図、図9はマニュアル変速機におけるシフト動作時のシフトアームの変位を示したグラフ、図10は自動マニュアル変速機におけるシフト動作の説明図、図11は応答指定パラメータの変更による外乱抑制能力の変化を示したグラフ、図12は自動マニュアル変速機において応答指定パラメータを変更したときのシフト動作の説明図、図13はシフト動作時におけるシフトアームの変位と応答指定パラメータの設定を示したグラフ、図14は自動マニュアル変速機におけるセレクト動作の説明図、図15は制御装置のメインフローチャート、図16は変速機制御のフローチャート、図17,図18は変速操作のフローチャート、図19はシフト/セレクト操作のフローチャート、図20,図21は回転同期動作時目標値算出のフローチャート、図22はクラッチ制御のフローチャート、図23はクラッチ滑り率コントローラのブロック図、図24は滑り率制御のフローチャートである。   Embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 is a configuration diagram of a transmission, FIG. 2 is a detailed diagram of a shift / select mechanism of the transmission, FIG. 3 is an operation explanatory diagram of the transmission, FIG. 4 is a configuration diagram of the control device shown in FIG. 4 is a block diagram of the select controller shown in FIG. 4, FIG. 6 is an explanatory diagram of the select operation, FIG. 7 is a graph showing the displacement of the shift arm during the select operation, and FIG. 8 is an explanatory diagram of the shift operation in the manual transmission. 9 is a graph showing the displacement of the shift arm during the shift operation in the manual transmission, FIG. 10 is an explanatory diagram of the shift operation in the automatic manual transmission, and FIG. 11 shows the change in the disturbance suppression capability due to the change of the response designation parameter. FIG. 12 is an explanatory diagram of the shift operation when the response designation parameter is changed in the automatic manual transmission, and FIG. FIG. 14 is an explanatory diagram of a select operation in the automatic manual transmission, FIG. 15 is a main flowchart of the control device, FIG. 16 is a flowchart of the transmission control, and FIGS. FIG. 19 is a flowchart of shift / select operation, FIG. 20 and FIG. 21 are flowcharts of target value calculation at the time of rotation synchronization operation, FIG. 22 is a flowchart of clutch control, FIG. 23 is a block diagram of a clutch slip ratio controller, and FIG. It is a flowchart of slip ratio control.

図1を参照して、変速機80は車両に搭載されて、エンジン81の出力をクラッチ82と連結ギヤ90を介して伝達するものである。そして、連結ギヤ90はディファレンシャル93のギヤ91と噛合い、これによりエンジン81の出力が駆動軸92を介して駆動輪94に伝達される。   Referring to FIG. 1, a transmission 80 is mounted on a vehicle and transmits an output of an engine 81 via a clutch 82 and a connection gear 90. The connecting gear 90 meshes with the gear 91 of the differential 93, whereby the output of the engine 81 is transmitted to the driving wheel 94 via the driving shaft 92.

変速機80は、マイクロコンピュータやメモリ等により構成された電子ユニットである制御装置1(本発明の変速機の制御装置に相当する)によりその作動が制御され、制御装置1は、アクセルペダル95、燃料供給制御ユニット96、チェンジレバー97、クラッチペダル98、及びブレーキペダル99の状態に応じて、セレクト用モータ12(本発明のセレクト用アクチュエータに相当する)、シフト用モータ13、及びクラッチ用アクチュエータ16を駆動することによって、変速機80の変速動作を制御する。   The operation of the transmission 80 is controlled by the control device 1 (corresponding to the transmission control device of the present invention) which is an electronic unit composed of a microcomputer, a memory, and the like. The control device 1 includes an accelerator pedal 95, Depending on the states of the fuel supply control unit 96, the change lever 97, the clutch pedal 98, and the brake pedal 99, the selection motor 12 (corresponding to the selection actuator of the present invention), the shift motor 13, and the clutch actuator 16 Is controlled to control the speed change operation of the transmission 80.

変速機80は、入力軸5、出力軸4、前進1〜6速ギヤ対7a〜7f及び9a〜9f、後進ギヤ軸84及び後進ギヤ列83,85,86を備えている。ここで、入力軸5、出力軸4、及び後進ギヤ軸84は、互いに平行に配置されている。   The transmission 80 includes an input shaft 5, an output shaft 4, forward 1st to 6th gear pairs 7a to 7f and 9a to 9f, a reverse gear shaft 84, and reverse gear trains 83, 85, and 86. Here, the input shaft 5, the output shaft 4, and the reverse gear shaft 84 are arranged in parallel to each other.

前進1〜6速ギヤ対7a〜7f及び9a〜9fは、互いに異なるギヤ比に設定されている。そして、入力側前進1速ギヤ7aと入力側前進2速ギヤ7bは入力軸5と一体に設けられており、対応する出力側前進1速ギヤ9aと出力側前進2速ギヤ9bは出力軸4に対して回転自在なアイドルギヤで構成されている。そして、1・2速用同期機構2aにより、出力側前進1速ギヤ9aと出力側前進2速ギヤ9bを選択的に出力軸4に接続した状態(変速確立状態)と、双方のギヤ9a,9bを共に出力軸4から遮断した状態(ニュートラル状態)とに切換えられる。   The forward 1st to 6th gear pairs 7a to 7f and 9a to 9f are set to different gear ratios. The input side forward first speed gear 7a and the input side forward second speed gear 7b are provided integrally with the input shaft 5, and the corresponding output side forward first speed gear 9a and output side forward second speed gear 9b are output shafts 4 respectively. It consists of idle gears that can rotate freely. The first and second speed synchronization mechanism 2a selectively connects the output-side forward first-speed gear 9a and the output-side forward second-speed gear 9b to the output shaft 4 (transmission established state), and both gears 9a, 9b can be switched to a state (neutral state) where both are disconnected from the output shaft 4.

また、入力側前進3速ギヤ7cと入力側前進4速ギヤ7dは、入力軸5に対して回転自在のアイドルギヤで構成され、対応する出力側前進3速ギヤ9cと出力側前進4速ギヤ9dは、出力軸4と一体に設けられている。そして、3・4速用同期機構2bにより、入力側前進3速ギヤ7cと入力側前進4速ギヤ7dを選択的に入力軸5に接続した状態(変速確立状態)と、双方のギヤ7c,7dを共に入力軸5から遮断した状態(ニュートラル状態)とに切換えられる。   The input side forward third gear 7c and the input side forward fourth gear 7d are idle gears that are rotatable with respect to the input shaft 5, and the corresponding output side forward third gear 9c and output side forward fourth gear. 9 d is provided integrally with the output shaft 4. The third and fourth speed synchronization mechanism 2b selectively connects the input side forward third gear 7c and the input side forward fourth speed gear 7d to the input shaft 5 (shift established state), and both gears 7c, 7d is switched to a state (neutral state) where both are disconnected from the input shaft 5.

同様に、入力側前進5速ギヤ7eと入力側前進6速ギヤ7fは、入力軸5に対して回転自在のアイドルギヤで構成され、対応する出力側前進5速ギヤ9eと出力側前進6速ギヤ7fは、出力軸4と一体に設けられている。そして、5・6速用同期機構2cにより、入力側前進5速ギヤ7eと入力側前進6速ギヤ7fを選択的に入力軸5に接続した状態(変速確立状態)と、双方のギヤ7e,7fを共に入力軸5から遮断した状態(ニュートラル状態)とに切換えられる。   Similarly, the input side forward fifth gear 7e and the input side forward sixth gear 7f are constituted by idle gears that are rotatable with respect to the input shaft 5, and the corresponding output side forward fifth gear 9e and output side forward sixth speed. The gear 7 f is provided integrally with the output shaft 4. Then, a state in which the input side forward fifth speed gear 7e and the input side forward sixth speed gear 7f are selectively connected to the input shaft 5 (shift established state), and both gears 7e, 7f is switched to a state (neutral state) in which both are disconnected from the input shaft 5.

また、後進ギヤ列83,85,86は、後進ギヤ軸84に取り付けられた第1後進ギヤ85と、入力軸5と一体に設けられた第2後進ギヤ83と、出力軸4の1・2速用同期機構2aと一体の第3後進ギヤ86とにより構成されている。そして、第1後進ギヤ85は、スプライン嵌め合いにより後進ギヤ軸84に取り付けられている。これにより、第1後進ギヤ85は後進ギヤ軸84と一体に回転すると共に、第2後進ギヤ83と第3後進ギヤ86の双方と噛合う位置と、これらとの噛合いが解除される位置(ニュートラル位置)との間で、後進ギヤ軸84の軸線方向に摺動自在となっている。   Further, the reverse gear trains 83, 85, and 86 include a first reverse gear 85 attached to the reverse gear shaft 84, a second reverse gear 83 provided integrally with the input shaft 5, and the output shaft 4. It is comprised by the 3rd reverse gear 86 integral with the speed synchronous mechanism 2a. The first reverse gear 85 is attached to the reverse gear shaft 84 by spline fitting. As a result, the first reverse gear 85 rotates integrally with the reverse gear shaft 84, and is engaged with both the second reverse gear 83 and the third reverse gear 86, and is disengaged from these positions ( (The neutral position) is slidable in the axial direction of the reverse gear shaft 84.

そして、各同期機構2a,2b,2c及び第1後進ギヤ85には、シフトフォーク10a,10b,10c,10dがそれぞれ接続され、各シフトフォークの先端に設けられたシフトピース(図2参照)が、シフトアーム11と選択的に係合される。シフトアーム11はセレクト用モータ12により回転し、各シフトフォークはシフトアーム11が回転する円弧方向(セレクト方向)にほぼ直線的に並列して設けられている。そして、シフトアーム11は、各シフトピースと係合する位置に、選択的に位置決めされる。   And each fork mechanism 10a, 10b, 10c, 10d is connected to each synchronous mechanism 2a, 2b, 2c and the 1st reverse gear 85, respectively, and the shift piece (refer FIG. 2) provided in the front-end | tip of each shift fork , Selectively engaged with the shift arm 11. The shift arm 11 is rotated by a selection motor 12, and each shift fork is provided substantially in parallel in a circular arc direction (select direction) in which the shift arm 11 rotates. The shift arm 11 is selectively positioned at a position where it engages with each shift piece.

また、シフトアーム11はいずれかのシフトピースと係合した状態で、シフト用モータ13により入力軸5と平行な軸方向(シフト方向)に移動する。そして、シフトアーム11は、ニュートラル位置と各変速段の確立位置(シフト位置)とに位置決めされる。   The shift arm 11 is moved in the axial direction (shift direction) parallel to the input shaft 5 by the shift motor 13 while being engaged with one of the shift pieces. The shift arm 11 is positioned at the neutral position and the established position (shift position) of each gear position.

次に、図2(a)は図1に示した同期機構2bの構成を示したものである。なお、同期機構2cの構成は同期機構2bと同様である。また、同期機構2aは出力軸4に設けられている点で同期機構2b,2cと相違するが、基本的な構成と作動内容は共通する。   Next, FIG. 2A shows the configuration of the synchronization mechanism 2b shown in FIG. The configuration of the synchronization mechanism 2c is the same as that of the synchronization mechanism 2b. The synchronization mechanism 2a is different from the synchronization mechanisms 2b and 2c in that it is provided on the output shaft 4, but the basic configuration and operation contents are common.

同期機構2bには、入力軸5と一体に回転するカップリングスリーブ22、カップリングスリーブ22と入力側前進3速ギヤ7cの間の入力軸5に回転自在且つ入力軸5の軸方向に移動自在に設けられたシンクロナイザリング23a、カップリングスリーブ22と入力側前進4速ギヤ7dの間の入力軸5に回転自在且つ入力軸5の軸方向に移動自在に設けられたシンクロナイザリング23b、及びカップリングスリーブ22と接続されたシフトフォーク10bが備えられている。   The synchronization mechanism 2 b includes a coupling sleeve 22 that rotates integrally with the input shaft 5, and the input shaft 5 between the coupling sleeve 22 and the input side forward third speed gear 7 c is rotatable and movable in the axial direction of the input shaft 5. A synchronizer ring 23a, a synchronizer ring 23b rotatably provided on the input shaft 5 between the coupling sleeve 22 and the input side forward fourth gear 7d and movable in the axial direction of the input shaft 5, and a coupling A shift fork 10b connected to the sleeve 22 is provided.

そして、シフトフォーク10bの先端に固定されたシフトピース21が、シフト/セレクト軸20に固定されたシフトアーム11と係合する。シフト/セレクト軸20は、セレクト用モータ12の作動に応じて回転する(セレクト動作)と共に、シフト用モータ13の作動に応じて軸方向に移動する(シフト動作)。セレクト動作によりシフトアーム11をシフトピース21と係合させた状態で、シフト動作することにより、カップリングスリーブ22が、ニュートラル位置から入力側前進3速ギヤ7cの方向(3速選択時)又は入力側前進4速ギヤ7dの方向(4速選択時)に変位する。   Then, the shift piece 21 fixed to the tip of the shift fork 10 b engages with the shift arm 11 fixed to the shift / select shaft 20. The shift / select shaft 20 rotates according to the operation of the selection motor 12 (select operation) and moves in the axial direction according to the operation of the shift motor 13 (shift operation). When the shift arm 11 is engaged with the shift piece 21 by the selection operation, the coupling sleeve 22 moves from the neutral position to the input side forward third gear 7c (when the third gear is selected) or input. Displaces in the direction of the side forward fourth-speed gear 7d (when the fourth speed is selected).

カップリングスリーブ22の両端は中空構造となっており、中空部の内周面にスプライン30a,30bが形成されている。そして、シンクロナイザリング23aの外周面にカップリングスリーブ22のスプライン30aと係合可能なスプライン31aが形成され、入力側前進3速ギヤ7cのシンクロナイザリング23aと対向する部分の外周面にもカップリングスリーブ22のスプライン30aと係合可能なスプライン32aが形成されている。   Both ends of the coupling sleeve 22 have a hollow structure, and splines 30a and 30b are formed on the inner peripheral surface of the hollow portion. A spline 31a that can be engaged with the spline 30a of the coupling sleeve 22 is formed on the outer peripheral surface of the synchronizer ring 23a, and the coupling sleeve is also formed on the outer peripheral surface of the portion facing the synchronizer ring 23a of the input side forward third gear 7c. Splines 32a that can be engaged with the 22 splines 30a are formed.

同様に、シンクロナイザリング23bの外周面にカップリングスリーブ22のスプライン30bと係合可能なスプライン31bが形成され、入力側前進4速ギヤ7dのシンクロナイザリング23bと対向する部分の外周面にもカップリングスリーブ22のスプライン30bと係合可能なスプライン32bが形成されている。   Similarly, a spline 31b that can be engaged with the spline 30b of the coupling sleeve 22 is formed on the outer peripheral surface of the synchronizer ring 23b, and the coupling is also performed on the outer peripheral surface of the portion of the input side forward fourth gear 7d facing the synchronizer ring 23b. A spline 32b that can be engaged with the spline 30b of the sleeve 22 is formed.

そして、入力軸5と共に回転したカップリングスリーブ22をシフトフォーク10bにより入力側3速前進ギヤ7cの方向に移動すると、カップリングスリーブ22とシンクロナイザリング23aが接触し、さらにシンクロナイザリング23aと入力側前進3速ギヤ7cも接触する状態となる。このとき、接触により生じる摩擦力により、シンクロナイザリング23aを介してカップリングスリーブ22と入力側前進3速ギヤ7cの回転数が同期する。   Then, when the coupling sleeve 22 rotated together with the input shaft 5 is moved by the shift fork 10b in the direction of the input side third speed forward gear 7c, the coupling sleeve 22 and the synchronizer ring 23a come into contact with each other, and the synchronizer ring 23a and the input side advance The third speed gear 7c is also in contact. At this time, the rotational force of the coupling sleeve 22 and the input side forward third speed gear 7c is synchronized via the synchronizer ring 23a due to the frictional force generated by the contact.

このように、カップリングスリーブ22と入力側前進3速ギヤ7cの回転数が同期した状態で、カップリングスリーブ22をさらに入力側3速ギヤ7cの方向に移動させると、カップリングスリーブ22に形成されたスプライン30aが、シンクロナイザリング23aに形成されたスプライン31aを通過して入力側前進3速ギヤ7cに形成されたスプライン32aと係合する。そして、これにより、入力軸5と出力軸4間で動力が伝達される状態(変速確立状態)となる。   In this way, when the coupling sleeve 22 is further moved in the direction of the input side third speed gear 7c in a state where the rotation speeds of the coupling sleeve 22 and the input side forward third speed gear 7c are synchronized, the coupling sleeve 22 is formed. The spline 30a thus formed passes through the spline 31a formed on the synchronizer ring 23a and engages with the spline 32a formed on the input side forward third gear 7c. As a result, power is transmitted between the input shaft 5 and the output shaft 4 (shift established state).

同様にして、入力軸5と共に回転したカップリングスリーブ22をシフトフォーク10bにより入力側前進4速ギヤ7dの方向に移動すると、シンクロナイザリング23bを介してカップリングスリーブ22と入力側前進4速ギヤ7dの回転数が同期する。そして、カップリングスリーブ22に形成されたスプライン30bが、シンクロナイザリング23bに形成されたスプライン31bを通過して入力側前進4速ギヤ7dに形成されたスプライン32bと係合する。   Similarly, when the coupling sleeve 22 rotated together with the input shaft 5 is moved in the direction of the input side forward fourth gear 7d by the shift fork 10b, the coupling sleeve 22 and the input side forward fourth gear 7d via the synchronizer ring 23b. The rotation speed is synchronized. Then, the spline 30b formed on the coupling sleeve 22 passes through the spline 31b formed on the synchronizer ring 23b and engages with the spline 32b formed on the input side forward fourth gear 7d.

図2(b)は、シフトアーム11側から、直線的に配置されたシフトピース21a,21b,21c,21dを見た図であり、セレクト動作時においては、シフトアーム11は図中Psl方向(セレクト方向)に移動して、1・2速選択位置Psl_12、3・4速選択位置Psl_34、5・6速選択位置Psl_56、リバース(後退)選択位置Psl_rのいずれかに位置決めされて、シフトピース21a,21b,21c,21dのいずれかと係合する。また、シフト動作時においては、シフトアーム11は図中Psc方向(シフト方向)に移動して、変速段(1〜6速、リバース)が確立される。   FIG. 2B is a view of the shift pieces 21a, 21b, 21c, and 21d that are linearly arranged from the shift arm 11 side. In the select operation, the shift arm 11 is in the Psl direction ( The shift piece 21a is positioned in any of the 1st and 2nd speed selection position Psl_12, the 3rd and 4th speed selection position Psl_34, the 5th and 6th speed selection position Psl_56, and the reverse (reverse) selection position Psl_r. , 21b, 21c, 21d. Further, during the shift operation, the shift arm 11 moves in the Psc direction (shift direction) in the figure, and the gear position (1st to 6th speed, reverse) is established.

図3は、2速の変速段が確立された状態から3速の変速段を確立するときのシフトアーム11の動作を説明したもので、(a)→(b)→(c)→(d)の順でシフトアーム11の位置決め処理が実行される。(a)は2速の変速段が確立された状態であり、シフトアーム11はシフトピース21aと係合している。そして、シフトアーム11のセレクト方向位置Pslは1・2速選択位置Psl_12に位置決めされ、シフトアーム11のシフト位置方向位置P_scは1速シフト位置Psc_1に位置決めされている。   FIG. 3 illustrates the operation of the shift arm 11 when the third gear is established from the state where the second gear is established. (A) → (b) → (c) → (d ), The positioning process of the shift arm 11 is executed. (A) is a state in which the second gear is established, and the shift arm 11 is engaged with the shift piece 21a. The select direction position Psl of the shift arm 11 is positioned at the first / second speed selection position Psl_12, and the shift position direction position P_sc of the shift arm 11 is positioned at the first speed shift position Psc_1.

(b)では、シフトアーム11のシフト方向位置Pscをニュートラル位置0としてセレクト動作が可能な状態とし、(c)でセレクト動作によりシフトアーム11を3・4速選択位置Psc_34に位置決めする。これにより、シフトアーム11とシフトピース21bとが係合する。そして、(d)でシフト動作によりシフトアーム11をニュートラルから3速シフト位置Psc_3に位置決めして、3速の変速段を確立する。   In (b), the shift direction position Psc of the shift arm 11 is set to the neutral position 0, and the select operation is enabled. In (c), the shift arm 11 is positioned at the 3rd and 4th speed selection position Psc_34 by the select operation. Thereby, the shift arm 11 and the shift piece 21b are engaged. Then, in (d), the shift arm 11 is positioned from the neutral position to the third speed shift position Psc_3 by the shift operation to establish the third speed gear stage.

次に、図4を参照して、制御装置1には、シフトアーム11のシフト方向の目標位置Psc_cmdとセレクト方向の目標位置Psl_cmdとを設定する目標位置算出部52と、シフトアーム11のシフト方向の実位置Pscと目標位置Psc_cmdとが一致するように、シフト用モータ13への印加電圧Vscを制御するシフトコントローラ50と、シフトアーム11のセレクト方向の実位置Pslと目標位置Psl_cmdとが一致するように、セレクト用モータ12への印加電圧Vsl(本発明のセレクト用アクチュエータに対する制御入力に相当する)を制御するセレクトコントローラ51とが備えられている。   Next, referring to FIG. 4, the control device 1 includes a target position calculation unit 52 that sets a target position Psc_cmd in the shift direction of the shift arm 11 and a target position Psl_cmd in the select direction, and the shift direction of the shift arm 11. The actual position Psc of the shift arm 11 and the target position Psl_cmd coincide with the target position Psl_cmd so that the actual position Psc of the shift arm 11 matches the target position Psc_cmd. Thus, a select controller 51 is provided for controlling the voltage Vsl applied to the select motor 12 (corresponding to a control input for the select actuator of the present invention).

シフトコントローラ50には、スライディングモード制御を用いて、シフト用モータ13への出力電圧Vscを決定するスライディングモードコントローラ53と、スライディングモードコントローラ53における応答指定パラメータVPOLE_scを設定するVPOLE_sc算出部54とが備えられている。   The shift controller 50 includes a sliding mode controller 53 that determines an output voltage Vsc to the shifting motor 13 using sliding mode control, and a VPOLE_sc calculator 54 that sets a response designation parameter VPOLE_sc in the sliding mode controller 53. It has been.

また、セレクトコントローラ51には、スライディングモード制御(本発明の応答指定型制御に相当する)を用いて、セレクト用モータ12への印加電圧Vslを決定するスライディングモードコントローラ55と、スライディングモード制御における応答指定パラメータVPOLE_slを設定するVPOLE_sl算出部56と、スライディングモード制御における外乱成分項c1_sl(本発明の外乱推定値に相当する)を算出する適応外乱オブザーバ57(本発明の外乱推定手段に相当する)とが備えられている。   Further, the select controller 51 uses a sliding mode control (corresponding to the response designation type control of the present invention) to determine a voltage Vsl applied to the selection motor 12 and a response in the sliding mode control. A VPOLE_sl calculating unit 56 for setting the designated parameter VPOLE_sl, an adaptive disturbance observer 57 (corresponding to the disturbance estimating means of the present invention) for calculating a disturbance component term c1_sl (corresponding to the estimated disturbance value of the present invention) in sliding mode control, and Is provided.

図5を参照して、セレクトコントローラ51のスライディングモードコントローラ55は、シフトアーム11をセレクト方向に移動させる変速機80のセレクト機構40を以下の式(8)によりモデル化する。   Referring to FIG. 5, the sliding mode controller 55 of the select controller 51 models the select mechanism 40 of the transmission 80 that moves the shift arm 11 in the select direction by the following equation (8).

Figure 0003958738

但し、a1_sl,a2_sl,b1_sl,b2_sl:モデルパラメータ、c1_sl(k):k番目の制御サイクルにおける外乱成分項。
Figure 0003958738

Where a1_sl, a2_sl, b1_sl, b2_sl: model parameters, c1_sl (k): disturbance component terms in the kth control cycle.

そして、スライディングモードコントローラ55には、シフトアーム11のセレクト方向の実位置Pslと目標位置Psl_cmdとの偏差E_slを算出する減算器41、切換関数σ_slの値を算出する切換関数値算出部42、到達則入力Urch_slを算出する到達則入力算出部43、等価制御入力Ueq_srを算出する等価制御入力算出部44、及び等価制御入力Ueq_srと到達則制御入力Urch_srとを加算してセレクト機構40のセレクト用モータ12への印加電圧の制御値Vslを算出する加算器45を備えている。   The sliding mode controller 55 includes a subtractor 41 that calculates a deviation E_sl between the actual position Psl in the select direction of the shift arm 11 and the target position Psl_cmd, a switching function value calculation unit 42 that calculates the value of the switching function σ_sl, The reaching law input calculating unit 43 for calculating the law input Urch_sl, the equivalent control input calculating unit 44 for calculating the equivalent control input Ueq_sr, and the selecting motor of the selecting mechanism 40 by adding the equivalent control input Ueq_sr and the reaching law control input Urch_sr 12 is provided with an adder 45 for calculating a control value Vsl of the voltage applied to 12.

切換関数値算出部42は、減算器41により以下の式(9)で算出される偏差E_sl(k)から、以下の式(10)により、切換関数値σ_sl(k)を算出する。   The switching function value calculation unit 42 calculates the switching function value σ_sl (k) from the deviation E_sl (k) calculated by the following equation (9) by the subtractor 41 by the following equation (10).

Figure 0003958738

但し、E_sl(k):k番目の制御サイクルにおけるシフトアームのセレクト方向の実位置と目標位置との偏差。
Figure 0003958738

However, E_sl (k): Deviation between the actual position and the target position in the select direction of the shift arm in the k-th control cycle.

Figure 0003958738

但し、σ_sl(k):k番目の制御サイクルにおける切換関数値、POLE_sl:切換関数設定パラメータ(−1<POLE_sl<0)。
Figure 0003958738

However, σ_sl (k): switching function value in the kth control cycle, POLE_sl: switching function setting parameter (−1 <POLE_sl <0).

到達則入力算出部43は、以下の式(11)により到達則入力Urch_sl(k)を算出する。到達則入力Urch_sl(k)は、偏差状態量(E_sl(k),E_sl(k-1))を、切換関数σ_slを0(σ_sl(k)=0)とした切換直線に載せるための入力である。   The reaching law input calculation unit 43 calculates the reaching law input Urch_sl (k) by the following equation (11). The reaching law input Urch_sl (k) is an input for placing the deviation state quantity (E_sl (k), E_sl (k-1)) on the switching line with the switching function σ_sl set to 0 (σ_sl (k) = 0). is there.

Figure 0003958738

但し、Urch_sl(k):k番目の制御サイクルにおける到達則入力、Krch_sl:フィードバックゲイン。
Figure 0003958738

Where Urch_sl (k): reaching law input in the k-th control cycle, and Krch_sl: feedback gain.

等価制御入力算出部44は、以下の式(12)により等価制御入力Ueq_sl(k)を算出する。式(12)は、σ_sl(k+1)=σ_sl(k)とおいて、上記式(9),式(8)を代入したときのセレクト用モータ12への印加電圧の制御値Vsl(k)を、等価制御入力Ueq_sl(k)として算出するものである。   The equivalent control input calculation unit 44 calculates the equivalent control input Ueq_sl (k) by the following equation (12). Equation (12) is the control value Vsl (k) of the voltage applied to the selection motor 12 when σ_sl (k + 1) = σ_sl (k) and the above equations (9) and (8) are substituted. Is calculated as an equivalent control input Ueq_sl (k).

Figure 0003958738

但し、Ueq_sl(k):k番目の制御サイクルにおける等価制御入力、Keq_sl:フィードバックゲイン。
Figure 0003958738

Where Ueq_sl (k): equivalent control input in the kth control cycle, and Keq_sl: feedback gain.

そして、加算器45は、以下の式(13)により、セレクト機構40のセレクト用モータ12への印加電圧の制御値Vslを算出する。   Then, the adder 45 calculates the control value Vsl of the voltage applied to the selection motor 12 of the selection mechanism 40 by the following equation (13).

Figure 0003958738

また、適応外乱オブザーバ57は、上記式(8)における外乱成分項c1_sl(k)を、セレクト機構40に加わる外乱の推定値として、セレクトコントローラ51の制御サイクル毎に算出する。適応外乱オブザーバ57は、以下の式(14)〜式(18)により、k番目の制御サイクルにおける外乱成分項c1_sl(k)を算出する。
Figure 0003958738

The adaptive disturbance observer 57 calculates the disturbance component term c1_sl (k) in the above equation (8) as an estimated value of the disturbance applied to the selection mechanism 40 for each control cycle of the select controller 51. The adaptive disturbance observer 57 calculates the disturbance component term c1_sl (k) in the kth control cycle by the following equations (14) to (18).

適応外乱オブザーバ57は、以下の式(14)で定義したベクトルθ_slと、以下の式(15)で定義したベクトルζ_slにより、前々回の制御サイクルにおける外乱成分項c1_sl(k-2)を用いて、以下の式(16)により今回の制御サイクルにおけるシフトアーム11のセレクト方向の推定位置Psl_hat(k)を算出する。   The adaptive disturbance observer 57 uses the disturbance component term c1_sl (k-2) in the immediately preceding control cycle using the vector θ_sl defined by the following equation (14) and the vector ζ_sl defined by the following equation (15): The estimated position Psl_hat (k) in the select direction of the shift arm 11 in the current control cycle is calculated by the following equation (16).

Figure 0003958738
Figure 0003958738

Figure 0003958738
Figure 0003958738

Figure 0003958738

但し、Psl_hat(k):k番目の制御サイクルにおけるシフトアームのセレクト方向の推定位置。
Figure 0003958738

However, Psl_hat (k): an estimated position in the select direction of the shift arm in the k-th control cycle.

そして、適応外乱オブザーバ57は、以下の式(17)により、各制御サイクルにおけるシフトアーム11のセレクト方向の実位置Psl(k)と推定位置Psl_hat(k)との偏差e_dov(k)を算出し、以下の式(18)により今回の制御サイクルにおける外乱成分項c1_sl(k)を算出する。   Then, the adaptive disturbance observer 57 calculates a deviation e_dov (k) between the actual position Psl (k) in the select direction of the shift arm 11 and the estimated position Psl_hat (k) in each control cycle by the following equation (17). The disturbance component term c1_sl (k) in the current control cycle is calculated by the following equation (18).

Figure 0003958738
Figure 0003958738

Figure 0003958738

ここで、変速機80においては、機械的なガタや部品の個体ばらつき、或いは振動・衝撃等により、各シフトピースの配列にずれが生じる場合がある。図6(a)はシフトピース21bが図面下方にずれた状態で、シフトアーム11を5・6速選択位置Psl_cmd56から1・2速選択位置Psl_cmd12にセレクト動作させたときに、シフトアーム11とシフトピース21bの面取り部が接触した様子を示している。
Figure 0003958738

Here, in the transmission 80, a shift may occur in the arrangement of the shift pieces due to mechanical backlash, individual variations of parts, vibration / impact, or the like. FIG. 6A shows a state in which the shift arm 11 and the shift arm 11 are shifted when the shift arm 11 is selected from the fifth / sixth speed selection position Psl_cmd56 to the first / second speed selection position Psl_cmd12 with the shift piece 21b shifted downward in the drawing. A state in which the chamfered portion of the piece 21b is in contact is shown.

この場合、シフトコントローラ50によるニュートラル位置(Psc_cmd=0)への位置決め制御により、シフト用モータ13の駆動力によってシフト方向の力Fscが発生し、また、セレクトコントローラ51による5・6速選択位置Psl_cmd56から1・2速選択位置Psl_cmd12への位置決め制御により、セレクト用モータ12の駆動力によってセレクト方向の力Fslが発生する。   In this case, due to the positioning control to the neutral position (Psc_cmd = 0) by the shift controller 50, the force Fsc in the shift direction is generated by the driving force of the shift motor 13, and the 5-6 speed selection position Psl_cmd56 by the select controller 51 is generated. By the positioning control from 1 to the 2nd speed selection position Psl_cmd12, the selection direction force Fsl is generated by the driving force of the selection motor 12.

そして、Fscの面取り方向の成分Fsc'と、Fslの面取り方向の成分Fsl'とが釣り合うと、シフトアーム11の1・2速選択位置Psl_cmd12への移動が妨げられてセレクト動作が不能となる。このような場合に、上述した適応外乱オブザーバ57を設けることにより、シフトピース21bとの接触により生じるFsc'の影響を、セレクト機構40に加わる外乱の推定値c1_slとして算出することができる。   When the component Fsc ′ in the chamfering direction of Fsc and the component Fsl ′ in the chamfering direction of Fsl are balanced, the shift arm 11 is prevented from moving to the 1st and 2nd speed selection position Psl_cmd12 and the selection operation is disabled. In such a case, by providing the above-described adaptive disturbance observer 57, the influence of Fsc ′ caused by the contact with the shift piece 21b can be calculated as an estimated value c1_sl of the disturbance applied to the selection mechanism 40.

そして、適応外乱オブザーバ57は、セレクトコントローラ51の各制御サイクル毎に上記式(16)〜式(18)により外乱推定値c1_sl(k)を算出する。また、セレクトコントローラ51のスライディングモードコントローラ55は、該外乱推定値c1_sl(k)を用いて、セレクトコントローラ51の制御サイクル毎に上記式(12)により等価制御入力Ueq_sl(k)を算出し、上記式(13)により各制御サイクルにおけるセレクト用モータ12への印加電圧の制御値Vslを算出する。   Then, the adaptive disturbance observer 57 calculates the estimated disturbance value c1_sl (k) by the above equations (16) to (18) for each control cycle of the select controller 51. Further, the sliding mode controller 55 of the select controller 51 calculates the equivalent control input Ueq_sl (k) by the above equation (12) for each control cycle of the select controller 51 using the estimated disturbance value c1_sl (k). The control value Vsl of the voltage applied to the selection motor 12 in each control cycle is calculated from the equation (13).

これにより、Fsc'の影響を補償するようにVslが決定されてセレクト用モータ12の出力が増加し、セレクト方向の力Fslが増大する。その結果、図6(b)に示したように、Fsl'がFsc'よりも大きくなり、シフトアーム11が面取り部に沿って図中下方にずれて、図中xで示した径路で1・2速選択位置Psl_cmd12に移動させることができる。 As a result, Vsl is determined so as to compensate for the influence of Fsc ′, the output of the selection motor 12 is increased, and the force Fsl in the selection direction is increased. As a result, as shown in FIG. 6B, Fsl ′ becomes larger than Fsc ′, and the shift arm 11 is shifted downward along the chamfered portion in the drawing, and the path indicated by x in FIG. It can be moved to the second speed selection position Psl_cm d 12.

図7は、上記「発明が解決しようとする課題」で説明した適応則入力Uadp_slを用いた従来のセレクトコントローラ200(図25(a)参照)によりセレクト動作を行った場合と、本実施の形態の適応則入力Uadp_slを用いずに外乱推定値c1_slにより外乱補償を行うセレクトコントローラ51によりセレクト動作を行った場合を比較したグラフである。図7(a)が従来のセレクトコントローラ200(図25(a)参照)による場合、図7(b)が本実施の形態のセレクトコントローラ51による場合であり、縦軸がシフトアーム11の目標位置Psl_cmd及び実位置Pslに設定され、横軸が共通の時間軸tに設定されている。   FIG. 7 shows a case where the selection operation is performed by the conventional selection controller 200 (see FIG. 25A) using the adaptive law input Uadp_sl described in the above “problem to be solved by the invention”, and the present embodiment. 6 is a graph comparing the case where the select operation is performed by the select controller 51 that performs disturbance compensation using the disturbance estimated value c1_sl without using the adaptive law input Uadp_sl. FIG. 7A shows the case of the conventional select controller 200 (see FIG. 25A), FIG. 7B shows the case of the select controller 51 of the present embodiment, and the vertical axis shows the target position of the shift arm 11. Psl_cmd and the actual position Psl are set, and the horizontal axis is set to a common time axis t.

図7(a),7(b)においては、t51でセレクト方向の目標位置が5・6速選択位置Psl_cmd56から1・2速選択位置Psl_cmd12に変更されて、シフトアーム11のセレクト動作が開始される。そして、シフトアーム11がPsl_contに達したときにシフトピース21bと接触している。 FIG. 7 (a), in the 7 (b), the target position of the select direction t 51 is changed from 5-sixth speed select position Psl_cmd56 in 1-second speed select position Psl_cmd12, select operation of the shift arm 11 starts Is done. When the shift arm 11 reaches Psl_cont, it is in contact with the shift piece 21b.

この場合、従来のセレクトコントローラ200では、上記式(6)により積分処理を伴って適応則入力Uadp_slを算出し、該適応則入力Uadp_slにより外乱補償を行う。そのため、図7(a)に示したように外乱補償に時間を要し、スライディングモード制御による理想的なシフトアーム11の移動曲線Psl_idlに対する実位置Pslの追従遅れが大きくなる。また、シフトアーム11の実位置Pslが目標位置Psl_cmd12に達した後のオーバーシュートも大きくなり、t51でセレクト動作を開始してからt53でシフトアーム11の実位置が目標位置Psl_cmd12に収束するまでの時間(t51〜t53)が長くなる。 In this case, the conventional select controller 200 calculates the adaptive law input Uadp_sl with the integration process according to the above equation (6), and performs disturbance compensation using the adaptive law input Uadp_sl. Therefore, as shown in FIG. 7A, time is required for disturbance compensation, and the follow-up delay of the actual position Psl with respect to the ideal movement curve Psl_idl of the shift arm 11 by the sliding mode control increases. Further, overshoot after the actual position Psl of the shift arm 11 has reached the target position Psl_cmd12 also increases, the actual position of the shift arm 11 at t 53 from the start of select operation at t 51 converges to the target position Psl_cmd12 Time (t 51 to t 53 ) becomes longer.

それに対して、本実施の形態のセレクトコントローラ51では、制御サイクル毎に適応外乱オブザーバ57により外乱推定値c1_slを算出し、上記式(12)により外乱推定値c1_slを用いて等価制御入力Ueq_slを算出することによって、直接的に外乱補償を行う。そのため、図7(b)に示したように、シフトアーム11とシフトピース21bが接触したときに速やかに外乱補償が行われ、スライディングモード制御による理想的なシフトアーム11の移動曲線Psl_idlに対する実位置Pslの遅れが小さくなる。そして、図7(a)に示したようなシフトアーム11の目標位置Psl_cmd12に対する実位置Pslのオーバーシュートも抑制されるため、t51でセレクト動作を開始してからt53でシフトアーム11の実位置が目標位置Psl_cmd12に収束するまでの時間(t51〜t52)を、図7(a)に示した従来のセレクトコントローラ200による場合よりも短縮することができる。 On the other hand, in the select controller 51 of the present embodiment, the estimated disturbance c1_sl is calculated by the adaptive disturbance observer 57 for each control cycle, and the equivalent control input Ueq_sl is calculated using the estimated disturbance c1_sl by the above equation (12). Thus, disturbance compensation is performed directly. Therefore, as shown in FIG. 7B, when the shift arm 11 and the shift piece 21b come into contact with each other, disturbance compensation is quickly performed, and the actual position of the shift arm 11 with respect to the ideal movement curve Psl_idl by sliding mode control. The delay of Psl is reduced. Then, since the overshoot of the actual position Psl with respect to the target position Psl_cmd12 of the shift arm 11 as shown in FIG. 7 (a) is suppressed, the actual shift arm 11 at t 53 from the start of select operation at t 51 The time until the position converges to the target position Psl_cmd12 (t 51 to t 52 ) can be shortened as compared with the case of the conventional select controller 200 shown in FIG.

次に、シフトコントローラ50に備えられたスライディングモードコントローラ53(図4参照)は、シフトアーム11をシフト方向に位置決めする構成を以下の式(19)によりモデル化し、以下の式(20)〜式(26)によりシフト用モータ13への印加電圧の制御値V_sc(k)を算出して、シフトアーム11に対するシフト方向の位置決め制御を行なう。   Next, the sliding mode controller 53 (see FIG. 4) provided in the shift controller 50 models the configuration for positioning the shift arm 11 in the shift direction by the following equation (19), and the following equations (20) to 20: The control value V_sc (k) of the voltage applied to the shift motor 13 is calculated from (26), and the shift arm 11 is positioned in the shift direction.

Figure 0003958738

但し、a1_sc,a2_sc,b1_sc,b2_sc:モデルパラメータ。
Figure 0003958738

However, a1_sc, a2_sc, b1_sc, b2_sc: model parameters.

スライディングモードコントローラ53によるk番目の制御サイクルにおけるシフトアーム11のシフト方向の実位置Psc(k)と、k-1番目の制御サイクルにおける目標位置Psc_cmd(k-1)との偏差E_sc(k)を以下の式(20)で表し、スライディングモードにおける該偏差E_sc(k)の収束挙動を規制する切換関数σ_sc(k)を以下の式(21)で表す。   The deviation E_sc (k) between the actual position Psc (k) in the shift direction of the shift arm 11 in the kth control cycle by the sliding mode controller 53 and the target position Psc_cmd (k-1) in the k-1th control cycle is The switching function σ_sc (k) that regulates the convergence behavior of the deviation E_sc (k) in the sliding mode is represented by the following formula (21).

Figure 0003958738

但し、E_sc(k):k番目の制御サイクルにおけるシフト方向偏差、Psc(k):k番目の制御サイクルにおけるシフトアーム11のシフト方向の実位置、Psc_cmd(k):k-1番目の制御サイクルにおけるシフトアーム11のシフト方向の目標位置。
Figure 0003958738

Where E_sc (k): shift direction deviation in the kth control cycle, Psc (k): actual position in the shift direction of the shift arm 11 in the kth control cycle, Psc_cmd (k): k−1th control cycle The target position in the shift direction of the shift arm 11 at.

Figure 0003958738

但し、VPOLE_sc:切換関数設定パラメータ(−1<VPOLE_sc<1)。
Figure 0003958738

However, VPOLE_sc: switching function setting parameter (-1 <VPOLE_sc <1).

また、以下の式(22)により切換関数積分値SUM_σsc(k)を算出する。   Further, the switching function integral value SUM_σsc (k) is calculated by the following equation (22).

Figure 0003958738

但し、SUM_σsc(k):k番目の制御サイクルにおける切換関数積分値。
Figure 0003958738

However, SUM_σsc (k): switching function integral value in the k-th control cycle.

そして、上記式(23)の切換関数をσ_sc(k+1)=σ_sc(k)とおいて、上記式(19)及び式(20)を代入することにより、以下の式(23)の等価制御入力Ueq_sc(k)が得られる。   Then, assuming that the switching function of the above equation (23) is σ_sc (k + 1) = σ_sc (k), and by substituting the above equations (19) and (20), the equivalent control of the following equation (23) An input Ueq_sc (k) is obtained.

Figure 0003958738

但し、Ueq_sc(k):k番目の制御サイクルにおける等価制御入力。
Figure 0003958738

Where Ueq_sc (k): equivalent control input in the kth control cycle.

そして、以下の式(24)により到達則入力Urch_sc(k)を算出し、以下の式(25)により適応則入力Uadp_sc(k)を算出して、以下の式(26)によりシフト用モータ13への印加電圧の制御値Vsc(k)を算出する。   Then, the reaching law input Urch_sc (k) is calculated by the following expression (24), the adaptive law input Uadp_sc (k) is calculated by the following expression (25), and the shift motor 13 is calculated by the following expression (26). The control value Vsc (k) of the voltage applied to is calculated.

Figure 0003958738

但し、Urch_sc(k):k番目の制御サイクルにおける到達則入力、Krch_sc:フィードバックゲイン。
Figure 0003958738

Where Urch_sc (k): reaching law input in the k-th control cycle, and Krch_sc: feedback gain.

Figure 0003958738

但し、Uadp_sc(k):k番目の制御サイクルにおける適応則入力、Kadp_sc:フィードバックゲイン。
Figure 0003958738

Where Uadp_sc (k): adaptive law input in the kth control cycle, Kadp_sc: feedback gain.

Figure 0003958738

但し、Vsc(k):k番目の制御サイクルにおけるシフト用モータ13に対する印加電圧の制御値。
Figure 0003958738

Where Vsc (k) is a control value of the voltage applied to the shift motor 13 in the kth control cycle.

ここで、変速機80においては、機械的なガタや部品の個体バラツキ等により、予め設定された各変速段の選択位置の目標値Psl_cmdと、真の選択位置に対応した目標値Psl_cmd*との間にズレが生じる場合がある。図8は3・4速選択位置において、このようなズレが生じた場合を示している。 Here, in the transmission 80, a target value Psl_cmd of a selection position of each gear set in advance and a target value Psl_cmd * corresponding to a true selection position due to mechanical play, individual variations of parts, and the like. There may be a gap between them. FIG. 8 shows a case where such a deviation occurs at the 3rd and 4th speed selection position.

図8(a)においては、3・4速選択位置の目標値Psl_cmd34が、真の目標値Psl_cmd34*に対して、シフトピース21a側にずれている。そのため、シフトアーム11をPsl_cmd34に位置決めした状態で、ニュートラル位置から3速シフト位置にシフト動作させると、シフトアーム11とシフトピース21aとが干渉してシフト動作が妨げられる。 In FIG. 8A, the target value Psl_cmd34 at the 3rd and 4th speed selection position is shifted to the shift piece 21a side with respect to the true target value Psl_cmd34 * . Therefore, when the shift arm 11 is positioned at Psl_cmd34 and the shift operation is performed from the neutral position to the third speed shift position, the shift arm 11 and the shift piece 21a interfere with each other and the shift operation is hindered.

ここで、シフトアーム11と各シフトピース21a〜21dには、面取り処理が施されている。そのため、シフト動作とセレクト動作をモータ等のアクチュエータではなく運転者の操作力により行うマニュアルトランスミッション(MT)においては、シフトアーム11に対する干渉を感じた運転者が、セレクト方向の保持力を若干緩めることにより、図8(b)に示したように、面取り処理部分に沿ってシフトアーム11を真の目標値Psl_cmd34にずらして、シフト動作を行うことができる。   Here, the shift arm 11 and the shift pieces 21a to 21d are chamfered. Therefore, in the manual transmission (MT) in which the shift operation and the select operation are performed not by an actuator such as a motor but by the operation force of the driver, the driver who feels interference with the shift arm 11 slightly relaxes the holding force in the select direction. As a result, as shown in FIG. 8B, the shift arm 11 can be shifted to the true target value Psl_cmd34 along the chamfered portion to perform the shift operation.

図9は、以上説明したMTにおけるシフト操作時のシフトアーム11のシフト方向の実位置Pscとセレクト方向の実位置Pslの推移を示したグラフであり、図9(a)は縦軸がシフト方向Pscに設定され横軸が時間tに設定されたグラフである。また、図9(b)は縦軸がセレクト方向の実位置Pslに設定され、横軸が図9(a)と共通の時間軸tに設定されたグラフである。   FIG. 9 is a graph showing the transition of the actual position Psc in the shift direction and the actual position Psl in the select direction of the shift arm 11 during the shift operation in the MT described above. In FIG. 9A, the vertical axis indicates the shift direction. It is a graph in which Psc is set and the horizontal axis is set at time t. FIG. 9B is a graph in which the vertical axis is set to the actual position Psl in the select direction, and the horizontal axis is set to the time axis t common to FIG. 9A.

図9(a),9(b)のt10でシフト動作が開始され、図9(a)に示したようにシフトアーム11が3速シフト位置の目標値Psc_cmd3に向かって移動を開始する。そして、t11がシフトアーム11とシフトピース21aとの干渉が生じた時点であり、図9(b)に示したように、t11からt12にかけてシフトアーム11が3・4速選択位置の目標値Psl_cmd34から真の目標値Psl_cmd34*にずれる。これにより、シフトアーム11とシフトピース21aとの干渉を回避しながら、図9(a)に示したようにシフトアーム11を3速シフト位置の目標値Psc_cmd3に移動させることができる。 Figure 9 (a), 9 (b ) shift operation at t 10 is started, the shift arm 11 as shown in Fig. 9 (a) starts to move toward the target value Psc_cmd3 third speed shift position. Then, a time when the interference occurs between t 11 is the shift arm 11 and the shift piece 21a, as shown in FIG. 9 (b), the shift arm 11 from t 11 toward t 12 is 3-fourth speed select position The target value Psl_cmd34 is shifted to the true target value Psl_cmd34 * . Thereby, the shift arm 11 can be moved to the target value Psc_cmd3 of the third speed shift position as shown in FIG. 9A while avoiding the interference between the shift arm 11 and the shift piece 21a.

それに対して、シフト動作とセレクト動作をシフト用モータ13とセレクト用モータ12により行う本実施の形態の自動マニュアルトランスミッション(AMT)において、シフトアーム11を3・4速選択位置の目標値Psl_cmd34に保持する位置決めを行うと、シフトアーム11とシフトピース21aとが干渉したときに、シフトアーム11はセレクト方向にずれることができない。そのため、シフト動作が不能になる。   On the other hand, in the automatic manual transmission (AMT) of the present embodiment in which the shift operation and the select operation are performed by the shift motor 13 and the select motor 12, the shift arm 11 is held at the target value Psl_cmd34 at the 3rd and 4th speed selection position. When positioning is performed, the shift arm 11 cannot be shifted in the select direction when the shift arm 11 and the shift piece 21a interfere with each other. Therefore, the shift operation becomes impossible.

図10(a)は、AMTにおいて、3・4速選択位置の目標値Psl_cmd34に位置決めされた状態で、3速シフト位置の目標値Psc_cmd3への移動を行ったときに、シフトピース21aとの干渉により、シフトアーム11がセレクト方向に若干ずれた場合を示している。この場合、セレクトコントローラ51は、ずれE_slを解消してシフトアーム11のセレクト方向位置をPsl_cmd34に戻すようにセレクト用モータ12への出力電圧Vslを決定する。そのため、セレクト方向の力Fslが発生する。   FIG. 10A shows the interference with the shift piece 21a when the AMT is moved to the target value Psc_cmd3 at the third speed shift position while being positioned at the target value Psl_cmd34 at the third / fourth speed selection position. Thus, the case where the shift arm 11 is slightly shifted in the select direction is shown. In this case, the select controller 51 determines the output voltage Vsl to the selection motor 12 so as to eliminate the shift E_sl and return the selection direction position of the shift arm 11 to Psl_cmd34. Therefore, a force Fsl in the select direction is generated.

ここで、Fslのシフトアーム11とシフトピース21aの面取り部の接線α方向の成分をFsl1、接線αの法線β方向の成分をFsl2とし、シフト動作により生じるシフト方向の力Fscの接線α方向の成分をFsc1、法線β方向の成分をFsc2とする。このとき、Fsc1とFsl1とが釣り合うと、シフト動作が停止する。   Here, the component in the tangential α direction of the chamfered portion of the shift arm 11 of the Fsl and the shift piece 21a is Fsl1, the component in the normal β direction of the tangent α is Fsl2, and the tangential α direction of the force Fsc in the shift direction generated by the shift operation. This component is Fsc1, and the component in the normal β direction is Fsc2. At this time, when Fsc1 and Fsl1 are balanced, the shift operation is stopped.

図10(b)は、以上説明したシフト動作中のシフトアーム11の変位を示したものであり、上段のグラフの縦軸がシフトアーム11のシフト方向の実位置Pscに設定され、下段のグラフの縦軸がシフトアーム11のセレクト方向の実位置Pslに設定され、横軸が共通の時間軸tに設定されている。t20でシフト動作が開始され、3・4速選択位置の目標値Psl_cmd34が真の目標値Psl_cmd34*に対してズレているために、t21でシフトアーム11とシフトピース21aとが干渉し始める。 FIG. 10B shows the displacement of the shift arm 11 during the shift operation described above. The vertical axis of the upper graph is set to the actual position Psc in the shift direction of the shift arm 11, and the lower graph. Is set to the actual position Psl in the select direction of the shift arm 11, and the horizontal axis is set to the common time axis t. shift operation at t 20 is started, for 3-fourth speed select position target value Psl_cmd34 is misaligned with respect to the true target value Psl_cmd34 *, begin to interfere the shift arm 11 and the shift piece 21a is at t 21 .

そして、面取り部の作用により、シフトアーム11はセレクト方向に若干ずれるが、t22でFsc1とFsl1とが釣り合ってセレクト方向への移動が停止すると共に、シフト方向の移動も停止する。その結果、シフト動作が中断されて、シフトアーム11を3速シフト位置の目標値Psc_cmd3まで移動することができない。 Then, by the action of the chamfered portion, the shift arm 11 is slightly shifted in the selecting direction, with the movement of the selecting direction commensurate is Fsc1 and the Fsl1 at t 22 is stopped, also stopping moving the shift direction. As a result, the shift operation is interrupted and the shift arm 11 cannot be moved to the target value Psc_cmd3 of the third speed shift position.

このとき、シフトコンローラ50は、シフトアーム11を3速シフト位置の目標値Psc_cmd3に移動させるためにシフト用モータ13への印加電圧の制御値Vscを増加させる。また、セレクトコントローラ51は、シフトアーム11を3・4速選択位置の目標値Psl_cmd34に移動させるためにセレクト用モータ12への印加電圧の制御値Vslを増加させる。そのため、シフト用モータ13への印加電圧とセレクト用モータ12への印加電圧が過大となって、シフト用モータ13とセレクト用モータ12が故障するおそれがある。   At this time, the shift controller 50 increases the control value Vsc of the voltage applied to the shift motor 13 in order to move the shift arm 11 to the target value Psc_cmd3 of the third speed shift position. Further, the select controller 51 increases the control value Vsl of the voltage applied to the selection motor 12 in order to move the shift arm 11 to the target value Psl_cmd34 at the 3rd and 4th speed selection position. Therefore, the applied voltage to the shift motor 13 and the applied voltage to the select motor 12 become excessive, and the shift motor 13 and the select motor 12 may break down.

そこで、セレクトコントローラ51は、セレクト動作時とシフト動作時とで、上記式(10)における切換関数設定パラメータVPOLE_slを変更して、外乱に対する抑制能力を変化させる制御を行なう。図11は、セレクトコントローラ51のスライディングモードコントローラ55の応答指定特性を示したものであり、VPOLE_slを−0.5,−0.8,−0.99,−1.0に設定して、上記式(10)の切換関数σ_sl=0かつ上記式(9)の偏差E_sl=0である状態でステップ外乱dを与えた場合の制御系の応答を示したグラフであり、縦軸を上から偏差E_sl、切換関数σ_sl、外乱dとし、横軸を時間kとしたものである。   Therefore, the select controller 51 changes the switching function setting parameter VPOLE_sl in the above equation (10) between the select operation and the shift operation, and performs control to change the disturbance suppression capability. FIG. 11 shows the response specifying characteristics of the sliding mode controller 55 of the select controller 51. The VPOLE_sl is set to -0.5, -0.8, -0.99, -1.0, and 7 is a graph showing the response of the control system when a step disturbance d is applied in a state where the switching function σ_sl = 0 in equation (10) and the deviation E_sl = 0 in equation (9), with the vertical axis deviating from the top E_sl, switching function σ_sl, disturbance d, and the horizontal axis as time k.

図11から明らかなように、VPOLE_slの絶対値を小さくするほど、外乱dが偏差E_slに与える影響が小さくなり、逆に、VPOLE_slの絶対値を大きくして1に近づけるほど、スライディングモードコントローラ55が許容する偏差E_slが大きくなるという特性がある。そしてこのとき、VPOLE_slの値に拘わらず切換関数σ_slの挙動が同一となっていることから、外乱dに対する抑制能力をVPOLE_slによって指定できることがわかる。   As is clear from FIG. 11, the smaller the absolute value of VPOLE_sl is, the smaller the influence of the disturbance d on the deviation E_sl is. On the contrary, the sliding mode controller 55 increases as the absolute value of VPOLE_sl is made closer to 1. There is a characteristic that the allowable deviation E_sl increases. At this time, since the behavior of the switching function σ_sl is the same regardless of the value of VPOLE_sl, it can be seen that the ability to suppress the disturbance d can be specified by VPOLE_sl.

そこで、セレクトコントローラ51のVPOLE_sl算出部56は、以下の式(27)に示したように、シフト動作時とシフト動作時以外(セレクト動作時)とで、VOLE_slの値を変更する。 Therefore, VPOLE_sl calculator 56 of the select controller 51, as shown in the following equation (27), de shift operation and except when a shift operation (the time of the select operation), changes the values of V P OLE_sl.

Figure 0003958738

但し、|VPOLE_sl_l|>|VPOLE_sl_h|となるように、例えばVPOLE_sl_l=-0.95、VPOLE_sl_h=-0.7に設定される。
Figure 0003958738

However, for example, VPOLE_sl_l = −0.95 and VPOLE_sl_h = −0.7 so that | VPOLE_sl_l |> | VPOLE_sl_h |.

なお、セレクトコントローラ51は、以下の式(28),式(29)の関係が共に成立するときに、シフト動作時であると判断する。   Note that the select controller 51 determines that the shift operation is being performed when the following expressions (28) and (29) are both satisfied.

Figure 0003958738

但し、Psc_cmd:シフト方向の目標値、Psc_cmd_vp:予め設定されたニュートラル位置(Psc_cmd=0)からの変位量の基準値(例えば0.3mm)。
Figure 0003958738

However, Psc_cmd: target value in the shift direction, Psc_cmd_vp: reference value of displacement from a preset neutral position (Psc_cmd = 0) (for example, 0.3 mm).

Figure 0003958738

但し、ΔPsl:前回の制御サイクルからのセレクト方向の変位量、dpsl_vp:予め設定された制御サイクルにおける変位量の基準値(例えば0.1mm/step)。
Figure 0003958738

However, ΔPsl: displacement amount in the selection direction from the previous control cycle, dpsl_vp: reference value of displacement amount in a preset control cycle (for example, 0.1 mm / step).

上記式(27)により、シフト動作時におけるVPOLE_slをVPOLE_sl_lとして、セレクト動作時よりも外乱に対する抑制能力を低く設定し、図10(a)と同様に3速シフト位置の目標値Psc_cmd3にシフト動作したときのシフトアーム11の変位を図12(a)に示す。   According to the above equation (27), VPOLE_sl at the time of the shift operation is set to VPOLE_sl_l, and the ability to suppress disturbance is set lower than at the time of the select operation, and the shift operation is performed to the target value Psc_cmd3 of the 3rd speed shift position as in FIG. The displacement of the shift arm 11 is shown in FIG.

図12(a)においては、セレクトコントローラ51のスライディングモードコントローラ55における外乱抑制能力が低くなっているため、シフトアーム11とシフトピース21aとの干渉により、シフトアーム11が3・4速選択位置の目標位置Psl_cmd34からセレクト方向にずれて、Psl_cmd34との偏差E_slが生じたときに、該偏差E_slを解消するためにセレクト用モータ12に印加される電圧Vslが低くなる。   In FIG. 12A, since the disturbance suppression capability of the sliding controller 55 of the select controller 51 is low, the shift arm 11 is at the 3rd and 4th speed selected position due to interference between the shift arm 11 and the shift piece 21a. When the deviation E_sl from the target position Psl_cmd34 is shifted in the selection direction and the deviation E_sl from the Psl_cmd34 occurs, the voltage Vsl applied to the selection motor 12 to reduce the deviation E_sl is lowered.

そのため、セレクト用モータ12の駆動により生じるセレクト方向の力Fslが小さくなり、Fslの接線α方向の成分Fsl1よりも、シフト用モータ13の駆動により生じるシフト方向の力Fscの接線α方向の成分Fsc1の方が大きくなって、接線α方向の力Ftが生じる。そして、該Ftにより、シフトアーム11が接線α方向に移動して、シフトアーム11のセレクト方向の位置がPsl_cmdからPsl_cmd*に変位する。これにより、シフトアーム11とシフトピース21aとの干渉が回避され、シフトアーム11のシフト方向への移動が可能となる。 Therefore, the force Fsl in the select direction generated by driving the select motor 12 is smaller, and the component Fsc1 in the tangential α direction of the force Fsc in the shift direction generated by driving the shift motor 13 than the component Fsl1 in the tangential α direction of Fsl. Becomes larger, and a force Ft in the tangential α direction is generated. Then, the shift arm 11 moves in the tangential α direction due to the Ft, and the position of the shift arm 11 in the select direction is displaced from Psl_cmd to Psl_cmd * . Thereby, interference with the shift arm 11 and the shift piece 21a is avoided, and the shift arm 11 can be moved in the shift direction.

図12(b)は、以上説明した図12(a)におけるシフトアーム11の変位を示したグラフであり、縦軸を上からシフトアーム11のシフト方向の実位置Psc、セレクト方向の実位置Psl、切換関数設定パラメータVPOLE_slとし、横軸を共通の時間tとしたものである。   FIG. 12B is a graph showing the displacement of the shift arm 11 in FIG. 12A described above. The vertical axis indicates the actual position Psc in the shift direction of the shift arm 11 from the top, and the actual position Psl in the select direction. , The switching function setting parameter VPOLE_sl, and the horizontal axis is a common time t.

31でシフト動作が開始されると、セレクトコントローラ51のVPOLE_sl算出部56により、スライディングモードコントローラ55におけるVPOLE_slの設定が、VPOLE_sl_hからVPOLE_sl_lに切換えられて、スライディングモードコントローラ55による外乱抑制能力が低下する。 When the shift operation is started at t 31, the VPOLE_sl calculator 56 of the selection controller 51, VPOLE_sl settings in the sliding mode controller 55, is switched from VPOLE_sl_h to VPOLE_sl_l, decreases the disturbance suppressing capability by the sliding mode controller 55 .

そして、t32でシフトアーム11とシフトピース21aが干渉すると、シフトアーム11が3・4速選択目標位置Psl_cmd34からセレクト方向にずれ、t33でシフトアーム11のセレクト方向の位置が真の3・4速選択目標位置Psl_cmd34*に達する。このように、シフトアーム11がセレクト方向にずれることによって、シフトピース21aによりシフト動作が妨げられることが回避され、シフトアーム11のシフト方向の位置がニュートラル位置から3速シフト目標位置Psc_cmd3に移動する。 When the shift arm 11 and the shift piece 21a interfere with t 32, the shift arm 11 is 3-fourth gear select target position Psl_cm d 34 displaced in the select direction, the select position of the shift arm 11 at t 33 is true The third / fourth speed selection target position Psl_cmd34 * is reached. Thus, the shift arm 11 is displaced in the select direction, thereby preventing the shift operation by the shift piece 21a, and the shift arm 11 moves in the shift direction from the neutral position to the third speed shift target position Psc_cmd3. .

次に、図13を参照して、シフトコントローラ50は、シフト動作時に、以下の4つのモード(Mode1〜Mode4)を実行して、各変速段を確立する。そして、シフトコントローラ50は、各モードにおいて、切換関数設定パラメータVPOLE_scを以下の式(30)に示したように切換える。このように、切換関数設定パラメータVPOLE_scを切換えることにより、上述したセレクトコントローラ51の場合と同様に、シフトコントローラ50の外乱抑制能力を変更することができる。   Next, referring to FIG. 13, shift controller 50 executes the following four modes (Mode 1 to Mode 4) during the shift operation to establish each gear position. Then, the shift controller 50 switches the switching function setting parameter VPOLE_sc as shown in the following equation (30) in each mode. As described above, by switching the switching function setting parameter VPOLE_sc, the disturbance suppression capability of the shift controller 50 can be changed as in the case of the select controller 51 described above.

Figure 0003958738

但し、Psc_def:シンクロナイザリングの待機位置、Psc_scf:カップリングスリーブとシンクロナイザリングとの接触位置。
Figure 0003958738

Psc_def: standby position for synchronizer ring, Psc_scf: contact position between coupling sleeve and synchronizer ring.

図13(a)は縦軸をシフト方向のシフトアーム11の実位置Psc及び目標位置Psc_cmdに設定し、横軸を時間tに設定したグラフであり、図13(b)は縦軸を切換関数設定パラメータVPOLE_scに設定し、横軸を図13(a)と共通の時間tに設定したグラフである。
(1) Mode1(t40〜t42:目標値追従&コンプライアンスモード)
ニュートラル位置からシフト動作を開始して、シフトアーム11(図2(a)参照)の実位置Pscがシンクロナイザリング23の待機位置Psc_defに達するまで(Psc<Psc_def)、シフトコントローラ50のVPOLE_sc算出部54(図4参照)は、VPOLE_scをVPOLE_sc11(=-0.8)に設定する。これにより、シフトコントローラ50の外乱抑制力を高くして目標位置Psc_cmdに対するシフトアーム11の追従性を高めている。
FIG. 13A is a graph in which the vertical axis is set to the actual position Psc and the target position Psc_cmd of the shift arm 11 in the shift direction, and the horizontal axis is set to time t. FIG. FIG. 14 is a graph in which the setting parameter VPOLE_sc is set and the horizontal axis is set to a time t common to FIG.
(1) Mode 1 (t 40 to t 42 : target value tracking & compliance mode)
The shift operation is started from the neutral position, and until the actual position Psc of the shift arm 11 (see FIG. 2A) reaches the standby position Psc_def of the synchronizer ring 23 (Psc <Psc_def), the VPOLE_sc calculation unit 54 of the shift controller 50 (See FIG. 4) sets VPOLE_sc to VPOLE_sc11 (= −0.8). As a result, the disturbance suppressing force of the shift controller 50 is increased to improve the followability of the shift arm 11 with respect to the target position Psc_cmd.

そして、シフトアーム11の実位置Pscがシンクロナイザリング22の待機位置Psc_defに達したt41で、VPOLE_sc算出部54は、VPOLE_scをVPOLE_sc12(=-0.98)に設定する。これにより、シフトコントローラ50の外乱抑制能力が低下し、スリーブリング22とシンクロナイザリング23の接触時に、緩衝効果を生じさせて、衝撃音の発生やシンクロナイザリング23に対する無理な押し込が生じることを抑制することができる。
(2) Mode2(t42〜t43:回転同期制御モード)
Psc_def≦Psc≦Psc_scf、且つ、ΔPsc<ΔPsc_sc(ΔPsc_sc:カップリングスリーブ22とシンクロナイザリング22bとの接触判定値)の条件成立後、目標値Psc_cmdをPsc_sc、VPOLE_scをVPOLE_sc2(=-0.85)として、シンクロナイザリング22bに適切な押付け力を与える。そして、これにより、カップリングスリーブ22と入力側前進3速ギヤ7cの回転数の同期を図る。
(3) Mode3(t43〜t44:静止モード)
Psc_scf<Pscの条件が成立したt43で、目標値Psc_cmdをシフト完了時目標値Psc_endとし、PscのPsc_cmdに対するオーバーシュート(オーバーシュートが生じると、図示しないストッパ部材との衝突音が発生する)を防止するため、切換関数積分値SUM_σscをリセットとすると共に、VPOLE_scをVPOLE_sc3(=-0.7)として外乱抑制能力を高める。これにより、カップリングスリーブ22がシンクロナイザリング22bを通過して移動し、入力側前進3速ギヤ7cと係合する。
(4) Mode4(t44〜:ホールドモード)
シフト動作完了後、及びセレクト動作時は、シフト用モータ13への印加電力低減による省電力化のため、VPOLE_scをVPOLE_sc4(=-0.9)として、シフトコントローラ50における外乱抑制能力を低下させる。また、図14(a)に示したように、シフトピース21bとシフトピース21cとの間に位置ずれE_Pscが生じている状態で、シフトアーム11を5・6速選択位置から1・2速選択位置に移動させてセレクト動作を行うと、シフトアーム11とシフトピース21bの面取り部が接触する。
Then, at time t 41 when the actual position Psc of the shift arm 11 reaches the standby position Psc_def of the synchronizer ring 22, the VPOLE_sc calculation unit 54 sets VPOLE_sc to VPOLE_sc12 (= −0.98). As a result, the disturbance control capability of the shift controller 50 is reduced, and when the sleeve ring 22 and the synchronizer ring 23 are brought into contact with each other, a buffering effect is generated to suppress the generation of an impact sound and the excessive pressing of the synchronizer ring 23. can do.
(2) Mode2 (t 42 ~t 43: synchronizing control mode)
After satisfying the condition of Psc_def ≦ Psc ≦ Psc_scf and ΔPsc <ΔPsc_sc (ΔPsc_sc: contact determination value between the coupling sleeve 22 and the synchronizer ring 22b), the synchronizer is set with the target value Psc_cmd as Psc_sc and VPOLE_sc as VPOLE_sc2 (= −0.85). An appropriate pressing force is applied to the ring 22b. Thus, the rotation speeds of the coupling sleeve 22 and the input side forward third speed gear 7c are synchronized.
(3) Mode3 (t 43 ~t 44: static mode)
Psc_scf <in t 43 where Psc conditions are satisfied, the target value shift completion time target value Psc_cmd Psc_end, (overshoot occurs, collision noise between the stopper member (not shown) is generated) overshoots for Psc_cmd of Psc a In order to prevent this, the switching function integral value SUM_σsc is reset, and VPOLE_sc is set to VPOLE_sc3 (= −0.7) to increase the disturbance suppression capability. Thus, the coupling sleeve 22 moves through the synchronizer ring 22b and engages with the input-side forward third speed gear 7c.
(4) Mode4 (t 44 ~ : hold mode)
After the shift operation is completed and during the select operation, in order to save power by reducing the power applied to the shift motor 13, VPOLE_sc is set to VPOLE_sc4 (= −0.9), and the disturbance suppression capability in the shift controller 50 is reduced. Further, as shown in FIG. 14 (a), the shift arm 11 is selected from the 5-6 speed selection position to the 1st or 2nd speed in a state where the positional deviation E_Psc is generated between the shift piece 21b and the shift piece 21c. When the select operation is performed by moving to the position, the chamfered portions of the shift arm 11 and the shift piece 21b come into contact with each other.

このとき、シフトコントローラ50の外乱抑制能力を高く維持していると、セレクト用モータ12の駆動により生じるセレクト方向の力Fslの面取り部の接線方向の成分Fsl'と、シフト用モータ13の駆動により生じるシフト方向の力Fscの面取り部の接線方向の成分Fsc'とが干渉して、シフトアーム11のシフト動作が停止する。また、シフトコントローラ50及びセレクトコントローラ51による目標位置への位置決め制御により、セレクト用モータ12及びシフト用モータ13への印加電圧が高くなって、セレクト用モータ12及びシフト用モータ13の温度が異常上昇し、モータトルクの低下により次回の変速操作性が著しく低下することがある。   At this time, if the disturbance suppressing capability of the shift controller 50 is kept high, the tangential component Fsl ′ of the chamfered portion of the select direction force Fsl generated by driving the select motor 12 and the shift motor 13 are driven. The shift operation of the shift arm 11 stops due to interference with the tangential component Fsc ′ of the chamfered portion of the generated force Fsc in the shift direction. Further, the voltage applied to the selection motor 12 and the shift motor 13 is increased by the positioning control to the target position by the shift controller 50 and the select controller 51, and the temperatures of the selection motor 12 and the shift motor 13 are abnormally increased. However, due to the reduction in motor torque, the next shift operability may be significantly reduced.

そこで、セレクト動作時にVPOLE_scをVPOLE_sc4(=-0.9)として、シフトコントローラ50における外乱抑制能力を低下させることによって、図14(b)に示したように、シフト方向の力Fscを減少させることができる。そして、これにより、図中yの径路で示したように、シフトアーム11がシフト方向にずれ易くなり、上述した適応外乱オブザーバ57による外乱補償との相乗効果によって、シフトピース21bとの干渉を回避して、シフトアーム11を1・2速選択位置まで速やかに移動させることができる。   Therefore, by setting VPOLE_sc to VPOLE_sc4 (= −0.9) during the select operation and reducing the disturbance suppression capability of the shift controller 50, the force Fsc in the shift direction can be reduced as shown in FIG. 14B. . As a result, as indicated by the path indicated by y in the figure, the shift arm 11 easily shifts in the shift direction, and avoids interference with the shift piece 21b by a synergistic effect with the disturbance compensation by the adaptive disturbance observer 57 described above. Thus, the shift arm 11 can be quickly moved to the 1st and 2nd speed selection position.

次に、制御装置1による変速機80の制御の実行手順を図15〜図22及び図24に示したフローチャートに従って説明する。   Next, the execution procedure of the control of the transmission 80 by the control device 1 will be described according to the flowcharts shown in FIGS.

図15は、制御装置1のメインフローチャートであり、制御装置1は、STEP1で車両の運転者によりアクセルペダル95(図1参照)又はブレーキペダル99が操作されたときに、その操作内容に応じて、以下の式(31)により、駆動輪94に与える駆動力を決定するための駆動力インデックスUdrvを決定する。   FIG. 15 is a main flowchart of the control device 1, and the control device 1 responds to the operation contents when the accelerator pedal 95 (see FIG. 1) or the brake pedal 99 is operated by the driver of the vehicle in STEP1. The driving force index Udrv for determining the driving force applied to the driving wheel 94 is determined by the following equation (31).

Figure 0003958738

但し、Udrv:駆動力インデックス、AP:アクセルペダル開度、BK:ブレーキ踏力、Kbk:ブレーキ踏力(0〜最大)をアクセルペダル開度(0〜−90度)に変換する係数。
Figure 0003958738

However, Udrv: Driving force index, AP: Accelerator pedal opening, BK: Brake pedaling force, Kbk: Brake pedaling force (0 to maximum) is a coefficient for converting the accelerator pedal opening (0 to -90 degrees).

そして、制御装置1は、駆動力インデックスUdrvに基づいて、STEP2で変速機80の変速操作を行うか否かを判断し、変速操作を行うときは、変速先の変速段を決定して変速操作を行う『変速機制御』を実行する。また、続くSTEP3で、制御装置1は、クラッチ82(図1参照)の滑り率を制御する『クラッチ制御』を実行する。   Then, the control device 1 determines whether or not to perform the gear shifting operation of the transmission 80 in STEP 2 based on the driving force index Udrv, and when performing the gear shifting operation, determines the gear stage of the gear shift destination and performs the gear shifting operation. “Transmission control” is performed. In subsequent STEP 3, the control device 1 executes “clutch control” for controlling the slip ratio of the clutch 82 (see FIG. 1).

次に、図16〜図18に示したフローチャートに従って、制御装置1による『変速機制御』の実行手順について説明する。制御装置1は、先ず、図16のSTEP10で、車両の運転者により後退要求がなされているか否かを判断する。そして、後退要求がなされていたときは、STEP20に分岐してギヤ選択目標値NGEAR_cmdを−1(リバース)とし、STEP12に進む。   Next, the execution procedure of “transmission control” by the control device 1 will be described according to the flowcharts shown in FIGS. First, at STEP 10 in FIG. 16, the control device 1 determines whether or not a reverse request is made by the vehicle driver. If a reverse request has been made, the process branches to STEP 20, the gear selection target value NGEAR_cmd is set to -1 (reverse), and the process proceeds to STEP12.

一方、STEP10で後退要求がなされていなかったときには、STEP11に進み、制御装置1は、図示した「Udrv,VP/NGEAR_cmdマップ」に駆動力インデックスUdrvと車両の車速VPとを適用して、ギヤ選択目標値NGEAR_cmdを求める。なお、ギヤ選択目標値NGEAR_cmdと選択ギヤとの関係は以下の表(1)の通りである。   On the other hand, when the reverse request is not made in STEP 10, the process proceeds to STEP 11, and the control device 1 applies the driving force index Udrv and the vehicle speed VP of the vehicle to the illustrated “Udrv, VP / NGEAR_cmd map” to select the gear. A target value NGEAR_cmd is obtained. The relationship between the gear selection target value NGEAR_cmd and the selected gear is as shown in the following table (1).

Figure 0003958738

続くSTEP12で、制御装置1は、変速機80の現在のギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致しているか否かを判断する。そして、ギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致しているときはSTEP15に分岐し、変速機80の変速操作を実行することなく『変速機制御』を終了する。
Figure 0003958738

In subsequent STEP 12, the control device 1 determines whether or not the current gear selection position NGEAR of the transmission 80 matches the gear selection target value NGEAR_cmd. When the gear selection position NGEAR coincides with the gear selection target value NGEAR_cmd, the process branches to STEP 15, and the “transmission control” is terminated without executing the transmission operation of the transmission 80.

一方、STEP12で変速機80のギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致していなかったときには、STEP13に進んで、制御装置1は次のSTEP14で実行する『変速操作』における各処理のタイミングを決定するための変速動作基準タイマをスタートする。そして、STEP14で『変速操作』を実行してSTEP13に進み、『変速機制御』を終了する。   On the other hand, when the gear selection position NGEAR of the transmission 80 does not coincide with the gear selection target value NGEAR_cmd in STEP 12, the process proceeds to STEP 13 and the control device 1 performs the timing of each process in the “shift operation” executed in the next STEP 14. A shift operation reference timer for determining is started. Then, “speed change operation” is executed in STEP 14, the process proceeds to STEP 13, and “transmission control” is terminated.

ここで、『変速操作』は、クラッチ82(図1参照)を「クラッチOFF状態」として変速機80のシフト/セレクト動作を可能とする「クラッチOFF工程」と、「クラッチOFF」状態で変速機80をシフト/セレクト動作させてギヤ選択位置NGEARをギヤ選択目標値NGEAR_cmdに変更する「ギヤ位置変更工程」と、該「ギヤ位置変更工程」の終了後にクラッチ82を「クラッチON」状態に戻す「クラッチON工程」という3つの工程により実行される。   Here, the “shift operation” includes a “clutch off process” in which the clutch 82 (see FIG. 1) is in the “clutch off state” to enable the shift / select operation of the transmission 80, and the transmission in the “clutch off” state. The gear selection position NGEAR is changed to the gear selection target value NGEAR_cmd by performing the shift / select operation 80, and after the completion of the “gear position changing process”, the clutch 82 is returned to the “clutch ON” state. It is executed by three processes called “clutch ON process”.

そして、STEP13で変速動作基準タイマがスタートした時点から各工程が終了するまでのタイミングを把握するために、クラッチOFF完了時間TM_CLOFF、ギヤ位置変更完了時間TM_SCHG、及びクラッチON完了時間TM_CLONが予め設定されている(TM_CLOFF<TM_SCHG<TM_CLON)。   Then, in order to grasp the timing from the start of the speed change operation reference timer in STEP 13 to the end of each process, a clutch OFF completion time TM_CLOFF, a gear position change completion time TM_SCHG, and a clutch ON completion time TM_CLON are set in advance. (TM_CLOFF <TM_SCHG <TM_CLON).

制御装置1は、STEP13で変速動作基準タイマをスタートさせると同時に「クラッチOFF」処理を開始してクラッチ82をOFFし、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチOFF完了時間TM_CLOFFを超えたときに、「ギヤ位置変更工程」を開始する。そして、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがギヤ位置変更完了時間TM_SCHGを経過したときに、制御装置1は、「クラッチON工程」を開始してクラッチ82をONする。   The control device 1 starts the shift operation reference timer in STEP 13 and simultaneously starts the “clutch OFF” process to turn off the clutch 82, and when the time tm_shift of the shift operation reference timer exceeds the clutch OFF completion time TM_CLOFF. The “gear position changing process” is started. When the time tm_shift of the shift operation reference timer has elapsed the gear position change completion time TM_SCHG, the control device 1 starts the “clutch ON process” and turns on the clutch 82.

図17〜図18に示したフローチャートは、「クラッチOFF工程」を開始した後の、制御装置1による変速機80の『変速操作』の実行手順を示したものである。制御装置1は、先ず、図17のSTEP30で変速機80の現在のギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致しているか否かを判断する。   The flowcharts shown in FIGS. 17 to 18 show the execution procedure of the “shift operation” of the transmission 80 by the control device 1 after starting the “clutch OFF process”. First, in STEP 30 of FIG. 17, the control device 1 determines whether or not the current gear selection position NGEAR of the transmission 80 matches the gear selection target value NGEAR_cmd.

そして、ギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致し、『変速操作』が完了した状態にあると判断できるときは、STEP45に分岐して、制御装置1は、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftをクリアし、次のSTEP46で変速機80のギヤ抜き処理の完了時にセットされるギヤ抜き完了フラグF_SCNをリセットし(F_SCN=0)、変速機80のセレクト動作の完了時にセットされるセレクト完了フラグF_SLFをリセットする(F_SLF=0)。   When the gear selection position NGEAR matches the gear selection target value NGEAR_cmd and it can be determined that the “shift operation” has been completed, the process branches to STEP 45, where the control device 1 counts the time measured by the shift operation reference timer. The tm_shift is cleared, and the gear removal completion flag F_SCN that is set when the gear removal processing of the transmission 80 is completed in the next STEP 46 is reset (F_SCN = 0), and the selection completion that is set when the selection operation of the transmission 80 is completed The flag F_SLF is reset (F_SLF = 0).

そして、STEP61に進み、制御装置1は、シフトコントローラ50によるシフトアーム11のシフト方向の目標位置Psc_cmdと、セレクトコントローラ51によるシフトアーム11のセレクト方向の目標位置Psl_cmdとを、現状値に維持して現在のギヤ選択位置を保持し、図18のSTEP33に進む。   Then, proceeding to STEP 61, the control device 1 maintains the target position Psc_cmd in the shift direction of the shift arm 11 by the shift controller 50 and the target position Psl_cmd in the select direction of the shift arm 11 by the select controller 51 at the current values. The current gear selection position is held, and the process proceeds to STEP 33 in FIG.

また、このとき、シフトコントローラ50のVPOLE_sc算出部54により、シフトコントローラ50のスライディングモードコントローラ53における応答指定パラメータVPOLE_scがVPOLE_sc4(=-0.9)に設定される。これにより、シフトコントローラ50の外乱抑制能力が低下して、シフト用モータ13の省電力化が図られる。   At this time, the VPOLE_sc calculation unit 54 of the shift controller 50 sets the response designation parameter VPOLE_sc in the sliding mode controller 53 of the shift controller 50 to VPOLE_sc4 (= −0.9). Thereby, the disturbance suppression capability of the shift controller 50 is reduced, and power saving of the shift motor 13 is achieved.

さらに、セレクトコントローラ51のVPOLE_sl算出部56により、セレクトコントローラ51のスライディングモードコントローラ55における応答指定パラメータVPOLE_slがVPOLE_sl_l(=-0.95)に設定される。これにより、シフトコントローラ5の外乱抑制能力が低下して、セレクト用モータ12の省電力化が図られる。 Further, the response designation parameter VPOLE_sl in the sliding mode controller 55 of the select controller 51 is set to VPOLE_sl_l (= −0.95) by the VPOLE_sl calculator 56 of the select controller 51. Thereby, the disturbance suppressing capability of the shift controller 5 0 is reduced, power saving of the selection motor 12 is achieved.

一方、STEP30で変速機80の現在のギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致しておらず、変速機80の『変速操作』が実行中であると判断できるときには、STEP31に進む。   On the other hand, when the current gear selection position NGEAR of the transmission 80 does not coincide with the gear selection target value NGEAR_cmd in STEP 30 and it can be determined that the “shift operation” of the transmission 80 is being executed, the process proceeds to STEP 31.

STEP31で、制御装置1は、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチOFF時間TM_CLOFFを超えているか否かを判断する。そして、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチOFF完了時間TM_CLOFFを超えておらず、「クラッチOFF工程」が終了していないと判断できるときには、STEP32に進み、制御装置1は、STEP61と同様の処理を行って現在のギヤ選択位置を保持する。   In STEP 31, the control device 1 determines whether or not the time measured tm_shift of the speed change operation reference timer exceeds the clutch OFF time TM_CLOFF. When the time tm_shift of the shift operation reference timer does not exceed the clutch OFF completion time TM_CLOFF and it can be determined that the “clutch OFF process” has not ended, the process proceeds to STEP 32 and the control device 1 is the same as STEP 61. Processing is performed to maintain the current gear selection position.

一方、STEP31で変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチOFF完了時間TM_CLOFFを超え、「クラッチOFF工程」が終了していると判断できるときにはSTEP50に分岐し、制御装置1は、変速動作基準タイマの計時時間tm_shihtがギヤ位置変更完了時間TM_SCHGを超えているか否かを判断する。   On the other hand, when the time tm_shift of the shift operation reference timer exceeds the clutch OFF completion time TM_CLOFF in STEP 31 and it can be determined that the “clutch OFF process” has ended, the process branches to STEP 50, and the control device 1 It is determined whether the time tm_shiht exceeds the gear position change completion time TM_SCHG.

そして、STEP50で変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがギヤ位置変更完了時間TM_SCHG)を超えておらず、「ギヤ位置変更工程」の実行中であると判断できるときには、STEP51に進んで、制御装置1は『シフト/セレクト操作』を実行し、図18のSTEP33に進む。   When it is determined in STEP 50 that the time tm_shift of the shift operation reference timer does not exceed the gear position change completion time TM_SCHG) and it can be determined that the “gear position change process” is being executed, the process proceeds to STEP 51 and the control device 1 Executes “shift / select operation” and proceeds to STEP 33 in FIG.

一方、STEP50で変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがギヤ位置変更完了時間TM_SCHGを超えており、「ギヤ位置変更工程」が終了していると判断できるときには、STEP60に分岐して、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチON完了時間TM_CLONを超えているか否かを判断する。   On the other hand, when the time tm_shift of the shift operation reference timer exceeds the gear position change completion time TM_SCHG in STEP 50 and it can be determined that the “gear position change process” has been completed, the process branches to STEP 60 to shift to the shift operation reference timer. It is determined whether the measured time tm_shift exceeds the clutch ON completion time TM_CLON.

そして、STEP60で変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチON完了時間TM_CLONを超えておらず、「クラッチON工程」が実行中であると判断できるときは、上述したSTEP61の処理を行って、図18のSTEP33に進む。   When the time tm_shift of the shift operation reference timer does not exceed the clutch ON completion time TM_CLON in STEP 60 and it can be determined that the “clutch ON process” is being executed, the processing of STEP 61 described above is performed. Proceed to 18 STEP33.

一方、STEP60で変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチON完了時間TM_CLONを超えており(TM_CLON<tm_shift)、「クラッチON工程」が終了していると判断できるときには、STEP70に分岐して、制御装置1は、現在のギヤ選択位置NGEARをギヤ選択目標値NGEAR_cmdにセットしてSTEP61に進み、上述したSTEP61の処理を行って図18のSTEP33に進む。   On the other hand, when the time tm_shift of the shift operation reference timer exceeds the clutch ON completion time TM_CLON in Step 60 (TM_CLON <tm_shift) and it can be determined that the “clutch ON process” has ended, the process branches to STEP 70 to control. The apparatus 1 sets the current gear selection position NGEAR to the gear selection target value NGEAR_cmd, proceeds to STEP 61, performs the processing of STEP 61 described above, and proceeds to STEP 33 in FIG.

図18のSTEP33〜STEP37及びSTEP80は、シフトコントローラ50のスライディングモードコントローラ53による処理である。スライディングモードコントローラ53は、STEP33で、上記式(20)によりE_sc(k)を算出し、上記式(21)によりσ_sc(k)を算出する。   Steps 33 to 37 and STEP 80 in FIG. 18 are processes performed by the sliding mode controller 53 of the shift controller 50. In STEP 33, the sliding mode controller 53 calculates E_sc (k) from the above equation (20), and calculates σ_sc (k) from the above equation (21).

そして、続くSTEP34で、上記Mode2からMode3への移行時にセットされるモード3移行フラグF_Mode2to3がセットされていたとき(F_Mode2to3=1)は、STEP35に進んで上記式(22)で算出された切換関数積分値SUM_σsc(k)をリセットする(SUM_σsc=0)。一方、STEP34で、モード3移行フラグF_Mode2to3がリセットされていたとき(F_Mode2to3=0)は、STEP80に分岐して上記式(22)により切換関数積分値SUM_σsc(k)を更新し、STEP36に進む。   Then, in subsequent STEP 34, when the mode 3 transition flag F_Mode2to3 that is set at the transition from Mode 2 to Mode 3 is set (F_Mode 2 to 3 = 1), the process proceeds to STEP 35 and the switching function calculated by the above equation (22). The integrated value SUM_σsc (k) is reset (SUM_σsc = 0). On the other hand, when the mode 3 transition flag F_Mode2to3 is reset in STEP34 (F_Mode2to3 = 0), the process branches to STEP80, updates the switching function integral value SUM_σsc (k) by the above equation (22), and proceeds to STEP36.

そして、スライディングモードコントローラ53は、STEP36で上記式(23)〜式(25)により等価制御入力Ueq_sc(k)と到達則入力Urch_sc(k)と適応則制御入力Uadp_sc(k)を算出し、STEP37で上記式(26)によりシフト用モータ13に対する印加電圧の制御値Vsc(k)を算出して、シフト用モータ13を制御する。   Then, the sliding mode controller 53 calculates the equivalent control input Ueq_sc (k), the reaching law input Urch_sc (k), and the adaptive law control input Uadp_sc (k) in STEP36 according to the above equations (23) to (25). Then, the control value Vsc (k) of the applied voltage to the shift motor 13 is calculated by the above equation (26), and the shift motor 13 is controlled.

また、続くSTEP38〜STEP40は、セレクトコントローラ51のスライディングモードコントローラ55及び適応外乱オブザーバ57による処理である。スライディングモードコントローラ55は、STEP38で上記式(2)によりE_sl(k)を算出し、上記式(3)によりσ_sl(k)を算出する。   Further, the following STEP 38 to STEP 40 are processes by the sliding mode controller 55 and the adaptive disturbance observer 57 of the select controller 51. In STEP38, the sliding mode controller 55 calculates E_sl (k) from the above equation (2), and calculates σ_sl (k) from the above equation (3).

そして、続くSTEP39で、適応外乱オブザーバ57は、上記式(16)〜式(18)により外乱成分項c1_sl(k)を算出し、スライディングモードコントローラ55は、上記式(11)により到達則入力Urch_sl(k)を算出し、上記式(12)により外乱成分項c1_sl(k)を用いて等価制御入力Ueq_sl(k)を算出する。また、次のSTEP40で、スライディングモードコントローラ55は、上記式(13)によりセレクト用モータ12に対する印加電圧の制御値Vsl(k)を算出する。これにより、セレクトコントローラ51は、セレクト動作時にシフトアーム11に加わる外乱を速やかに補償して、セレクト用モータ12を制御する。そして、次のSTEP41に進んで、制御装置1は『変速操作』を終了する。 Then, in subsequent STEP 39, the adaptive disturbance observer 57 calculates the disturbance component term c1_sl (k) from the above equations (16) to (18), and the sliding mode controller 55 determines the reaching law input Urch_sl from the above equation (11). (k) is calculated, and the equivalent control input Ueq_sl (k) is calculated using the disturbance component term c1_sl (k) according to the above equation (12). Further, at the next STE P40 , the sliding mode controller 55 calculates the control value Vsl (k) of the voltage applied to the selection motor 12 by the above equation (13). Thereby, the select controller 51 promptly compensates for the disturbance applied to the shift arm 11 during the select operation, and controls the select motor 12. Then, the process proceeds to the next STEP 41 and the control device 1 ends the “shift operation”.

次に、図19は図17のSTEP51における『シフト/セレクト操作』のフローチャートである。STEP90で、変速機80のギヤ抜き処理の完了時にセットされるギヤ抜き完了フラグF_SCNがリセットされており(F_SCN=0)、ギヤ抜き動作中であると判断できるときはSTEP91に進む。   FIG. 19 is a flowchart of the “shift / select operation” in STEP 51 of FIG. In STEP90, when the gear removal completion flag F_SCN set at the completion of the gear removal processing of the transmission 80 is reset (F_SCN = 0), and when it can be determined that the gear removal operation is being performed, the process proceeds to STEP91.

STEP91〜STEP92は目標位置算出部52(図4参照)による処理であり、目標位置算出部52は、STEP91でシフトアーム11のセレクト方向の目標位置Psl_cmdを現在位置に保持し、STEP92でシフトアーム11のシフト方向の目標位置Psc_cmdを0(ニュートラル位置)に設定する。また、STEP93はVPOLE_sc算出部54(図4参照)とVPOLE_sl算出部56による処理であり、VPOLE_sl算出部56はVPOLE_slをVPOLE_sl_l(-0.95)に設定し、VPOLE_sc算出部54はVPOLE_scをVPOLE_sc11(=-0.8)に設定する。   STEP 91 to STEP 92 are processes by the target position calculation unit 52 (see FIG. 4). The target position calculation unit 52 holds the target position Psl_cmd in the select direction of the shift arm 11 at the current position at STEP 91, and the shift arm 11 at STEP 92. The target position Psc_cmd in the shift direction is set to 0 (neutral position). Further, STEP 93 is processing by the VPOLE_sc calculation unit 54 (see FIG. 4) and the VPOLE_sl calculation unit 56. The VPOLE_sl calculation unit 56 sets VPOLE_sl to VPOLE_sl_l (-0.95), and the VPOLE_sc calculation unit 54 sets VPOLE_sc to VPOLE_sc11 (VPOLE_sc11). 0.8).

これにより、セレクトコントローラ51の外乱抑制能力が低下し、シフトアーム11のセレクト方向へのずれの許容幅が拡大するため、シフトアーム11とシフトピース21との干渉の影響を小さくしてシフトアーム11をスムーズにシフト方向に移動させることができる。   As a result, the disturbance suppressing capability of the select controller 51 is reduced, and the allowable width of shift of the shift arm 11 in the select direction is increased. Therefore, the influence of interference between the shift arm 11 and the shift piece 21 is reduced, and the shift arm 11 is reduced. Can be smoothly moved in the shift direction.

そして、続くSTEP94で、シフトアーム11のシフト方向の位置(絶対値)が、予め設定されたニュートラル判定値Psc_N(例えば0.15mm)未満となったときに、ギヤ抜き処理が終了したと判断してSTEP95に進み、制御装置1はギヤ抜き完了フラグF_SCNをセット(F_SCN=1)し、STEP96に進んで『シフト/セレクト操作』を終了する。   In subsequent STEP 94, when the position (absolute value) of the shift arm 11 in the shift direction becomes less than a preset neutral determination value Psc_N (for example, 0.15 mm), it is determined that the gear removal processing has ended. Proceeding to STEP 95, the control device 1 sets the gear removal completion flag F_SCN (F_SCN = 1), and proceeds to STEP 96 to end the “shift / select operation”.

一方、STEP90でギヤ抜き完了フラグF_SCNがセット(F_SCN=1)されており、ギヤ抜き処理が終了していると判断できるときにはSTEP100に分岐する。STEP100〜STEP103及びSTEP110は目標位置算出部52による処理であり、目標位置算出部52は、STEP100でセレクト完了フラグF_SLFがセットされているか否かを判断する。   On the other hand, if the gear disengagement completion flag F_SCN is set (F_SCN = 1) in STEP 90 and it can be determined that the gear disengagement process has been completed, the process branches to STEP 100. STEP 100 to STEP 103 and STEP 110 are processes by the target position calculation unit 52, and the target position calculation unit 52 determines whether or not the selection completion flag F_SLF is set in STEP 100.

そして、セレクト完了フラグF_SLFがリセットされており(F_SLF=0)、セレクト動作中であると判断できるときはSTEP101に進み、目標位置算出部52は、図示したNGEAR_cmd/Psl_cmd_tableマップをマップ検索して、NGER_cmdに応じた各変速段のセレクト方向の設定値Psl_cmd_tableを取得する。   Then, when the selection completion flag F_SLF is reset (F_SLF = 0) and it can be determined that the selection operation is being performed, the process proceeds to STEP 101, and the target position calculation unit 52 searches the map for the illustrated NGEAR_cmd / Psl_cmd_table map. A set value Psl_cmd_table in the select direction of each gear position corresponding to NGER_cmd is acquired.

続くSTEP103で、目標位置算出部52は、シフトアーム11のシフト方向の目標値Psc_cmdを現状値に保持し、シフト方向の目標値の増加幅を指定するPsc_cmd_tmpをゼロとする。次のSTEP104は、VPOLE_sc算出部54とVPOLE_sl算出部56による処理であり、VPOLE_sl算出部56はVPOLE_slをVPOLE_sl_h(=-0.7)に設定し、VPOLE_sc算出部54はVPOLE_scをVPOLE_sc4(=-0.9)に設定する。   In subsequent STEP 103, the target position calculation unit 52 holds the target value Psc_cmd in the shift direction of the shift arm 11 at the current value, and sets Psc_cmd_tmp that specifies the increase amount of the target value in the shift direction to zero. The next STEP 104 is processing by the VPOLE_sc calculation unit 54 and the VPOLE_sl calculation unit 56. The VPOLE_sl calculation unit 56 sets VPOLE_sl to VPOLE_sl_h (= −0.7), and the VPOLE_sc calculation unit 54 sets VPOLE_sc to VPOLE_sc4 (= −0.9). Set.

これにより、シフトコントローラ50による外乱抑制能力が低下し、セレクト動作時にシフトアーム11がシフト方向にずれ易くなる。そのため、図14(b)を参照して上述したように、シフトアーム11とシフトピース21とが干渉する場合であっても、スムーズにセレクト動作を実行することができる。   Thereby, the disturbance suppression capability by the shift controller 50 is reduced, and the shift arm 11 is easily displaced in the shift direction during the select operation. Therefore, as described above with reference to FIG. 14B, even if the shift arm 11 and the shift piece 21 interfere with each other, the select operation can be executed smoothly.

そして、STEP105で、シフトアーム11のセレクト方向の現在位置と目標位置との差の絶対値|Psl−Psl_cmd|がセレクト完了判定値E_Pslf(例えば0.15mm)未満となり、且つ、STEP106で、シフトアーム11のセレクト方向の移動速度ΔPslがセレクト速度収束判定値D_Pslf(例えば0.1mm/step)未満となったときに、セレクト動作が完了したと判断してSTEP107に進む。そして、制御装置1は、セレクト完了フラグF_SLFをセット(F_SLF=1)してSTEP96に進み、『シフト/セレクト操作』を終了する。   In STEP 105, the absolute value | Psl−Psl_cmd | of the difference between the current position in the select direction of the shift arm 11 and the target position becomes less than the selection completion determination value E_Pslf (for example, 0.15 mm). When the moving speed ΔPsl in the select direction becomes less than the select speed convergence determination value D_Pslf (for example, 0.1 mm / step), it is determined that the select operation is completed, and the process proceeds to STEP 107. Then, the control device 1 sets the selection completion flag F_SLF (F_SLF = 1), proceeds to STEP 96, and ends the “shift / select operation”.

一方、STEP100でセレクト完了フラグF_SLFがセットされており、セレクト動作が完了していると判断できるときには、STEP110に分岐する。STEP110〜STEP111は目標位置算出部52による処理である。目標位置算出部52は、STEP110でシフトアーム11のシフト方向の目標位置Psl_cmdを現状値に保持し、STEP111で後述する『回転同期動作時目標値算出』を実行する。   On the other hand, if the selection completion flag F_SLF is set in STEP 100 and it can be determined that the selection operation is completed, the process branches to STEP 110. STEP 110 to STEP 111 are processes by the target position calculation unit 52. The target position calculation unit 52 holds the target position Psl_cmd in the shift direction of the shift arm 11 at the current value at STEP 110, and executes “target value calculation at the time of rotation synchronization operation” to be described later at STEP 111.

次のSTEP112はVPOLE_sl算出部56による処理であり、VPOLE_sl算出部56は、VPOLE_slをVPOLE_sl_l(=-0.95)に設定する。これにより、セレクトコントローラ51の外乱抑制能力が低下し、シフトアーム11とシフトピース21とが干渉する場合であっても、図12を参照して上述したようにシフトアーム11のシフト動作をスムーズに行うことができる。そして、STEP112からSTEP96に進み、制御装置1は、『シフト/セレクト操作』を終了する。   The next STEP 112 is processing by the VPOLE_sl calculation unit 56, and the VPOLE_sl calculation unit 56 sets VPOLE_sl to VPOLE_sl_l (= −0.95). Thereby, even if the disturbance suppression capability of the select controller 51 is reduced and the shift arm 11 and the shift piece 21 interfere with each other, the shift operation of the shift arm 11 is smoothly performed as described above with reference to FIG. It can be carried out. Then, the process proceeds from STEP 112 to STEP 96, and the control device 1 ends the “shift / select operation”.

次に、図20は、図19のSTEP111における『回転同期動作時目標値算出』のフローチャートである。『回転同期動作時目標値算出』は、主として目標位置算出部52により実行される。   Next, FIG. 20 is a flowchart of “target value calculation during rotation synchronization operation” in STEP 111 of FIG. The “target value calculation during rotation synchronous operation” is mainly executed by the target position calculation unit 52.

目標位置算出部52は、STEP120で、図示したNGEAR_cmd/Psc_def,_scf,_end,_tableマップを検索して、ギヤ選択目標値NEGAR_cmdに対応した各変速機構2a〜2c及び後進ギヤ列83,85,86におけるシンクロナイザリングの待機位置Psc_def、シンクロナイザリングを介してカップリングスリーブと被同期ギヤ(出力側前進1速ギヤ9a,出力側前進2速ギヤ9b,入力側前進3速ギヤ7c,入力側前進4速ギヤ7d,入力側前進5速ギヤ7e,入力側前進6速ギヤ7f,第2後進ギヤ83及び第3後進ギヤ86)との回転同期が開始される位置Psc__scf、該回転同期が終了する位置Psc_sc、及びシフト動作の終了位置Psc_endを取得する。   In STEP 120, the target position calculation unit 52 searches the illustrated NGEAR_cmd / Psc_def, _scf, _end, and _table maps, and each of the speed change mechanisms 2a to 2c and the reverse gear trains 83, 85, and 86 corresponding to the gear selection target value NEGAR_cmd. Synchronizer ring stand-by position Psc_def, and through the synchronizer ring, the coupling sleeve and the synchronized gear (output side forward 1st gear 9a, output side forward 2nd gear 9b, input side forward 3rd gear 7c, input side forward 4th gear) Position Psc__scf at which rotation synchronization with the gear 7d, input side forward fifth gear 7e, input side forward sixth gear 7f, second reverse gear 83 and third reverse gear 86) is started, and position Psc_sc at which the rotation synchronization ends. , And the end position Psc_end of the shift operation is acquired.

また、続くSTEP121で、目標位置算出部52は、ギヤ選択目標値NGEAR_cmdに応じたシフト動作の変位速度D_Psc_cmd_tableを取得する。なお、このように、変速段に応じて変位速度D_Psc_cmd_tableを変更することによって、ローギヤにおけるシフトショックとシンクロナイザリングとカップリングスリーブとの接触音の発生を抑制している。   In subsequent STEP 121, the target position calculation unit 52 acquires the displacement speed D_Psc_cmd_table of the shift operation according to the gear selection target value NGEAR_cmd. In this way, by changing the displacement speed D_Psc_cmd_table in accordance with the shift speed, the generation of contact noise between the shift shock, the synchronizer ring, and the coupling sleeve in the low gear is suppressed.

そして、次のSTEP122で、目標位置算出部52は、上述したマップ検索により取得したPsc_def_table,Psc_scf_table,Psc_sc_table,Psc_end_table,D_Psc_cmd_tableを、対応する目標値Psc_def,Psc_scf,Psc_sc,Psc_end,D_Psc_cmd
にそれぞれ設定する。また、続くSTEP123で、シフト動作におけるシフトアーム11の途中目標位置Psc_cmd_tmpを設定する。
Then, in the next STEP 122, the target position calculation unit 52 uses the Psc_def_table, Psc_scf_table, Psc_sc_table, Psc_end_table, D_Psc_cmd_table acquired by the map search described above as the corresponding target values Psc_def, Psc_scf, Psc_sc, Psc_end, D_Psc_cmd.
Set to each. Further, in subsequent STEP 123, the midway target position Psc_cmd_tmp of the shift arm 11 in the shift operation is set.

図21のSTEP124以降は、上述したMode1〜Mode4による処理であり、STEP124でシフトアーム11のシフト方向位置PscがPsc_scfを超えておらず、カップリングスリーブとシンクロナイザリングの回転同期が完了しないと判断できるときはSTEP125に進む。   21 and subsequent steps are processing by Mode 1 to Mode 4 described above. In STEP 124, the shift direction position Psc of the shift arm 11 does not exceed Psc_scf, and it can be determined that the rotation synchronization between the coupling sleeve and the synchronizer ring is not completed. If so, go to STEP125.

STEP125で、制御装置1は、Mode1又はMode2の処理を実行中であることを示すモード1・2フラグF_mode12をセット(F_mode12=1)する。そして、次のSTEP126でシフトアーム11のシフト方向位置PscがPsc_defを超えていないとき、すなわち、シフトアーム11がシンクロナイザの待機位置を越えていないときには、STEP127に進む。   In STEP125, the control device 1 sets a mode 1 • 2 flag F_mode12 indicating that the processing of Mode1 or Mode2 is being executed (F_mode12 = 1). When the shift direction position Psc of the shift arm 11 does not exceed Psc_def in the next STEP 126, that is, when the shift arm 11 does not exceed the standby position of the synchronizer, the process proceeds to STEP 127.

STEP127はMode1による処理であり、シフトコントローラ50のVPOLE_sc算出部54により、VPOLE_scがVPOLE_sc_11(=-0.8)に設定される。これにより、シフトコントローラ50の外乱抑制能力が高くなり、目標位置Psc_cmdに対する追従性が向上する。   STEP 127 is processing by Mode 1, and VPOLE_sc is set to VPOLE_sc_ 11 (= −0.8) by the VPOLE_sc calculation unit 54 of the shift controller 50. Thereby, the disturbance suppression capability of the shift controller 50 is increased, and the followability to the target position Psc_cmd is improved.

一方、STEP126でシフトアーム11のシフト方向位置PscがPsc_defを超え、シフトアーム11がシンクロナイザリングの待機位置に達していると判断できるときには、STEP160に分岐し、シフトアーム11のシフト方向位置の変化量ΔPscが、カップリングスリーブとシンクロナイザリングとの接触判定値ΔPsc_scを超えているか否かを判断する。   On the other hand, when the shift direction position Psc of the shift arm 11 exceeds Psc_def in STEP 126 and it can be determined that the shift arm 11 has reached the standby position for the synchronizer ring, the process branches to STEP 160 and the change amount of the shift arm 11 in the shift direction position. It is determined whether or not ΔPsc exceeds a contact determination value ΔPsc_sc between the coupling sleeve and the synchronizer ring.

そして、ΔPscがΔPsc_sc未満であり、カップリングスリーブとシンクロナイザリングとが未だ接触していないときはSTEP161に進み、また、ΔPscがΔPsc_scを超えており、カップリングスリーブとシンクロナイザリングとが接触しているときはSTEP170に分岐する。   When ΔPsc is less than ΔPsc_sc and the coupling sleeve and the synchronizer ring are not yet in contact, the process proceeds to STEP 161, and ΔPsc exceeds ΔPsc_sc, and the coupling sleeve and the synchronizer ring are in contact with each other. If so, branch to STEP170.

STEP161はMode1による処理であり、VPOLE_sc算出部54は、VPOL_scをVPOLE_sc12(=-0.98)に設定する。これにより、シフトコントローラ50の外乱抑制能力が低下し、カップリングスリーブとシンクロナイザリングとの接触時の衝撃を減少させることができる。   STEP 161 is processing by Mode 1 and the VPOLE_sc calculation unit 54 sets VPOL_sc to VPOLE_sc12 (= −0.98). Thereby, the disturbance suppression capability of the shift controller 50 is reduced, and the impact at the time of contact between the coupling sleeve and the synchronizer ring can be reduced.

また、STEP170はMode2による処理であり、VPOLE_sc算出部54は、VPOLE_scをVPOLE_sc2(-0.85)に設定する。これにより、シフトコントローラ50の外乱抑制能力が高くなり、シンクロナイザリングに適切な押付け力を与えて、カップリングスリーブと被同期ギヤの回転数を同期させることができる。   Further, STEP 170 is processing by Mode 2, and the VPOLE_sc calculation unit 54 sets VPOLE_sc to VPOLE_sc2 (−0.85). Thereby, the disturbance control capability of the shift controller 50 is enhanced, and an appropriate pressing force is applied to the synchronizer ring, so that the rotation speeds of the coupling sleeve and the synchronized gear can be synchronized.

そして、STEP171で、目標位置算出部52は、Psc_scをシフトアーム11のシフト方向目標位置Psc_cmdに設定してSTEP130に進み、『回転同期動作時目標値算出』処理を終了する。   In STEP 171, the target position calculation unit 52 sets Psc_sc to the shift direction target position Psc_cmd of the shift arm 11, proceeds to STEP 130, and ends the “rotation synchronous operation target value calculation” process.

一方、STEP124でシフトアーム11のシフト方向位置PscがPsc_scfを越えているとき、すなわち、カップリングスリーブと被同期ギヤとの回転数の同期が完了しているときには、STEP140に分岐する。そして、STEP140でモード1・2フラグF_mode12がセットされているか否かを判断する。   On the other hand, when the shift direction position Psc of the shift arm 11 exceeds Psc_scf in STEP 124, that is, when the synchronization of the rotational speed between the coupling sleeve and the synchronized gear is completed, the process branches to STEP140. Then, in STEP 140, it is determined whether or not the mode 1 and 2 flag F_mode12 is set.

STEP140でモード1・2フラグF_mode12がセット(F_mode12=1)されていたとき、すなわち前記Mode1又はMode2の実行中であるときは、STEP150に分岐して、制御装置1は、モード3移行フラグF_mode2to3をセット(F_mode2to3=1)すると共にモード1・2フラグF_mode1・2をリセット(F_mode1・2=0)して、STEP142に進む。一方、STEP140でモード1・2フラグがリセット(F_mode12=0)されていたとき、すなわち、既にMode2が終了していたときには、STEP141に進み、制御装置1はモード3移行フラグF_mode2to3をリセット(F_mode2to3=0)してSTEP142に進む。   When the mode 1 and 2 flag F_mode12 is set (F_mode12 = 1) in STEP140, that is, when the Mode1 or Mode2 is being executed, the process branches to STEP150, and the control device 1 sets the mode 3 transition flag F_mode2to3. Set (F_mode2to3 = 1) and reset the mode 1 and 2 flags F_mode1 and 2 (F_mode1 and 2 = 0), and proceed to STEP142. On the other hand, when the mode 1 and 2 flags are reset (F_mode12 = 0) in STEP 140, that is, when Mode 2 has already ended, the process proceeds to STEP 141, and the control device 1 resets the mode 3 transition flag F_mode2to3 (F_mode2to3 = 0) and go to STEP142.

そして、STEP142で、シフトコントローラ50のVPOLE_sc算出部54は、VPOLE_scをVPOLE_sc3(=-0.7)に設定し、次のSTEP143で目標位置算出部52は、シフトアーム11のシフト方向の目標値Psc_cmdをPsc_endに設定する。これにより、シフトコントローラ50の外乱抑制能力を高め、シフトアーム11がシフト完了位置Psc_endからオーバーランすることを防止している。そして、STEP143からSTEP130に進んで、制御装置1は『回転同期動作時目標値算出』処理を終了する。   In STEP 142, the VPOLE_sc calculation unit 54 of the shift controller 50 sets VPOLE_sc to VPOLE_sc3 (= −0.7), and in the next STEP 143, the target position calculation unit 52 sets the target value Psc_cmd in the shift direction of the shift arm 11 to Psc_end. Set to. This enhances the disturbance suppressing capability of the shift controller 50 and prevents the shift arm 11 from overrunning from the shift completion position Psc_end. Then, the process proceeds from STEP 143 to STEP 130, and the control device 1 ends the “rotation synchronous operation target value calculation” process.

次に、図22は、図15のSTEP3における『クラッチ制御』のフローチャートである。制御装置1は、先ず、STEP190で現在のギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致しているか否かを判断する。   Next, FIG. 22 is a flowchart of “clutch control” in STEP 3 of FIG. First, in STEP 190, the control device 1 determines whether or not the current gear selection position NGEAR matches the gear selection target value NGEAR_cmd.

そして、現在のギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致していないとき、すなわち変速機80が変速中(シフト/セレクト動作中)であったときには、STEP191に進み、制御装置1は、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチOFF完了時間TM_CLOFFを超えているか否かを判断する。   When the current gear selection position NGEAR does not coincide with the gear selection target value NGEAR_cmd, that is, when the transmission 80 is shifting (shifting / selecting), the process proceeds to STEP 191 and the control device 1 It is determined whether the time tm_shift of the operation reference timer exceeds the clutch OFF completion time TM_CLOFF.

変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチOFF完了時間TM_CLOFF未満であり、クラッチ82がOFF動作中であるときは、STEP191からSTEP192に進み、制御装置1はクラッチ滑り率目標値SR_cmdを100%に設定する。そして、STEP193に進んで『滑り率制御』を行ない、STEP194に進んで『クラッチ制御』を終了する。   When the time tm_shift of the shift operation reference timer is less than the clutch OFF completion time TM_CLOFF and the clutch 82 is in the OFF operation, the process proceeds from STEP 191 to STEP 192, and the control device 1 sets the clutch slip ratio target value SR_cmd to 100%. To do. Then, the process proceeds to STEP 193 to perform “slip rate control”, and proceeds to STEP 194 to end the “clutch control”.

一方、STEP191で変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftがクラッチOFF時間TM_CLOFFを超え、クラッチOFF動作が完了していたときには、STEP210に分岐し、制御装置1は、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftが変速時間TM_SCHGを超えているか否かを判断する。そして、変速動作基準タイマの計時時間tm_shiftが変速時間TM_SCHGを超え、変速機80のシフト/セレクト動作が終了していると判断できるときはSTEP220に分岐して、制御装置1はクラッチ滑り率SR_cmdを0%に設定する。そして、STEP193に進んで『滑り率制御』を行ない、STEP194に進んで『クラッチ制御』を終了する。   On the other hand, when the time tm_shift of the shift operation reference timer exceeds the clutch OFF time TM_CLOFF in STEP 191 and the clutch OFF operation is completed, the process branches to STEP 210, and the control device 1 shifts the time tm_shift of the shift operation reference timer. It is determined whether or not the time TM_SCHG is exceeded. When the time tm_shift of the shift operation reference timer exceeds the shift time TM_SCHG and it can be determined that the shift / select operation of the transmission 80 is completed, the process branches to STEP 220, and the control device 1 sets the clutch slip ratio SR_cmd. Set to 0%. Then, the process proceeds to STEP 193 to perform “slip rate control”, and proceeds to STEP 194 to end the “clutch control”.

一方、STEP190で現在のギヤ選択位置NGEARがギヤ選択目標値NGEAR_cmdと一致しており、変速機80の変速操作が完了してときには、STEP190からSTEP200に分岐する。そして、制御装置1は、図示した「Udrv,VP/SR_cmd_drマップ」に駆動力インデックスUdrvと車両の車速VPとを適用して、走行時目標滑り率SR_cmd_drを取得する。   On the other hand, when the current gear selection position NGEAR coincides with the gear selection target value NGEAR_cmd in STEP 190 and the transmission operation of the transmission 80 is completed, the process branches from STEP 190 to STEP 200. Then, the control device 1 applies the driving force index Udrv and the vehicle speed VP of the vehicle to the “Udrv, VP / SR_cmd_dr map” shown in the figure to obtain the target slip ratio SR_cmd_dr during travel.

続くSTEP201で、制御装置1は目標滑り率SR_cmdに走行時目標滑り率SR_cmd_drを設定し、STEP193に進んで『滑り率制御』を行ない、STEP194に進んで『クラッチ制御』を終了する。   In subsequent STEP 201, the control device 1 sets the target slip ratio SR_cmd_dr during travel to the target slip ratio SR_cmd, proceeds to STEP 193 to perform “slip ratio control”, proceeds to STEP 194, and ends “clutch control”.

次に、制御装置1は、『滑り率制御』を行なうために、図23に示した構成を備えている。図23を参照して、滑り率コントローラ60は、クラッチ用アクチュエータ16(図1参照)とクラッチ82とからなるクラッチ機構61を制御対象とし、クラッチ機構61のクラッチ回転数NCがクラッチ回転数目標値NC_cmdと一致するように、クラッチ用アクチュエータ16により変更されるクラッチ82のクラッチストロークPclを決定する。   Next, the control device 1 has the configuration shown in FIG. 23 in order to perform “slip rate control”. Referring to FIG. 23, the slip ratio controller 60 controls the clutch mechanism 61 including the clutch actuator 16 (see FIG. 1) and the clutch 82, and the clutch rotational speed NC of the clutch mechanism 61 is the clutch rotational speed target value. The clutch stroke Pcl of the clutch 82 changed by the clutch actuator 16 is determined so as to coincide with NC_cmd.

ここで、クラッチストロークPclに応じてクラッチ82のおけるクラッチ板(図示しない)間の滑り率SRが変化し、エンジン81(図1参照)からクラッチ82を介して入力軸5に伝達される駆動力が増減する。そのため、クラッチストロークPclを変更することによって、クラッチ回転数NCを制御することができる。   Here, the slip ratio SR between the clutch plates (not shown) of the clutch 82 changes according to the clutch stroke Pcl, and the driving force transmitted from the engine 81 (see FIG. 1) to the input shaft 5 via the clutch 82. Increases or decreases. Therefore, the clutch rotational speed NC can be controlled by changing the clutch stroke Pcl.

滑り率コントローラ60は、クラッチ回転数目標値NC_cmdにフィルタリング演算を施してフィルタリング目標値NC_cmd_fを算出する目標値フィルタ62と、応答指定型制御を用いてクラッチ機構61に対する制御入力値であるクラッチストロークPclを決定する応答指定制御部63とを備えている。   The slip ratio controller 60 performs a filtering operation on the clutch rotational speed target value NC_cmd to calculate a filtering target value NC_cmd_f, and a clutch stroke Pcl that is a control input value to the clutch mechanism 61 using response designation control. And a response designation control unit 63 for determining.

応答指定制御部63は、クラッチ機構61を以下の式(32)によりモデル化して扱い、等価制御入力Ueq_srを算出する等価制御入力算出部67、フィルタリング目標値NC_cmd_fとクラッチ回転数NCとの偏差Encを算出する減算器64、切換関数σ_srの値を算出する切換関数値算出部65、到達則入力Urch_srを算出する到達則入力算出部66、及び等価制御入力Ueq_srと到達則入力Urch_srとを加算して、クラッチストロークPclを算出する加算器68を備えている。 The response designation control unit 63 treats the clutch mechanism 61 by modeling it using the following equation (32), calculates an equivalent control input Ueq_sr, and a deviation Enc between the filtering target value NC_cmd_f and the clutch rotational speed NC. The subtractor 64 for calculating the value, the switching function value calculating unit 65 for calculating the value of the switching function σ_sr, the reaching law input calculating unit 66 for calculating the reaching law input Urch_sr, and the equivalent control input Ueq_sr and the reaching law input Urch_sr are added. And an adder 68 for calculating the clutch stroke Pcl.

Figure 0003958738

但し、a1_sr(k),b1_sr(k),c1_sr(k):k番目の制御サイクルにおけるモデルパラメータ。
Figure 0003958738

However, a1_sr (k), b1_sr (k), c1_sr (k): model parameters in the kth control cycle.

目標値フィルタ62は、クラッチ回転数目標値NC_cmdに対して、以下の式(33)によるフィルタリング演算を施してフィルタリング目標値NC_cmd_fを算出する。   The target value filter 62 calculates a filtering target value NC_cmd_f by subjecting the clutch rotational speed target value NC_cmd to a filtering operation according to the following equation (33).

Figure 0003958738

但し、k:制御サイクルの番数、NC_cmd_f(k):k番目の制御サイクルにおけるフィルタリング目標値、POLE_F_sr:目標値フィルタ係数。
Figure 0003958738

Where k: number of control cycles, NC_cmd_f (k): filtering target value in the kth control cycle, POLE_F_sr: target value filter coefficient.

上記式(33)は1次遅れフィルタであり、フィルタリング目標値NC_cmd_fは、クラッチ回転数目標値NC_cmdが変化したときに、応答遅れを伴って変化後のクラッチ回転数目標値NC_cmdに収束する値となる。そして、クラッチ回転数目標値NC_cmdに対するフィルタリング目標値NC_cmd_fの応答遅れの程度は、目標値フィルタ係数POLE_F_srの設定値に応じて変化する。なお、クラッチ回転数目標値NC_cmdが一定であるときは、フィルタリング目標値NC_cmd_fはクラッチ回転数目標値NC_cmdと等しくなる。   The above equation (33) is a first-order lag filter, and the filtering target value NC_cmd_f is a value that converges to the changed clutch rotational speed target value NC_cmd with a response delay when the clutch rotational speed target value NC_cmd changes. Become. The degree of response delay of the filtering target value NC_cmd_f with respect to the clutch rotational speed target value NC_cmd changes according to the set value of the target value filter coefficient POLE_F_sr. When the clutch rotational speed target value NC_cmd is constant, the filtering target value NC_cmd_f is equal to the clutch rotational speed target value NC_cmd.

切換関数値算出部65は、減算器64により以下の式(34)で算出される偏差Enc_srから、以下の式(35)により、切換関数値σ_srを算出する。   The switching function value calculation unit 65 calculates a switching function value σ_sr from the deviation Enc_sr calculated by the following formula (34) by the subtractor 64 using the following formula (35).

Figure 0003958738
Figure 0003958738

Figure 0003958738

但し、σ_sr(k):k番目の制御サイクルにおける切換関数値、POLE_sr:切換関数設定パラメータ(−1<POLE_sr<0)。
Figure 0003958738

Where σ_sr (k): switching function value in the kth control cycle, POLE_sr: switching function setting parameter (−1 <POLE_sr <0).

等価制御入力算出部64は、以下の式(36)により等価制御入力Ueq_srを算出する。式(36)は、σ_sr(k+1)=σ_sr(k)とおいて、上記式(35),式(32),式(33)を代入したときのクラッチストロークPclを、等価制御入力Ueq_sr(k)として算出するものである。   The equivalent control input calculation unit 64 calculates the equivalent control input Ueq_sr by the following equation (36). The expression (36) is obtained by substituting the clutch stroke Pcl when the above expression (35), expression (32), and expression (33) are substituted, with σ_sr (k + 1) = σ_sr (k) as the equivalent control input Ueq_sr ( k) is calculated.

Figure 0003958738

但し、POLE_sr:切換関数設定パラメータ(−1<POLE_sr<0)、a1_sr(k),b1_sr(k),c1_sr(k):k番目の制御サイクルにおけるモデルパラメータ。
Figure 0003958738

Where POLE_sr: switching function setting parameter (-1 <POLE_sr <0), a1_sr (k), b1_sr (k), c1_sr (k): model parameters in the kth control cycle.

到達則入力算出部66は、以下の式(37)により到達則入力Urch_sr(k)を算出する。到達則入力Urch_sr(k)は、偏差状態量(Enc_sr(k),Enc_sr(k-1))を、切換関数σ_srを0(σ_sr(k)=0)とした切換直線に載せるための入力である。   The reaching law input calculation unit 66 calculates the reaching law input Urch_sr (k) by the following equation (37). The reaching law input Urch_sr (k) is an input for placing the deviation state quantity (Enc_sr (k), Enc_sr (k-1)) on the switching line with the switching function σ_sr set to 0 (σ_sr (k) = 0). is there.

Figure 0003958738

但し、Urch_sr(k):k番目の制御サイクルにおける到達則入力、Krch_sr:フィードバックゲイン。
Figure 0003958738

Where Urch_sr (k): reaching law input in the k-th control cycle, and Krch_sr: feedback gain.

そして、加算器68は、以下の式(38)により、クラッチ機構61に対する制御入力であるクラッチストロークPclを算出する。   Then, the adder 68 calculates a clutch stroke Pcl that is a control input to the clutch mechanism 61 by the following equation (38).

Figure 0003958738

ここで、以下の式(39)に示したように、切換関数設定パラメータPOLE_sr(フィルタリング目標値NC_cmd_fと実際のクラッチ回転数NCとの偏差の収束速度を決定する演算係数)の絶対値は、目標フィルタ係数POLE_F_sr(フィルタリング演算において、フィルタリング目標値NC_cmd_fのクラッチ回転数目標値NC_cmdへの収束速度を決定する演算係数)の絶対値よりも小さい値に設定される。
Figure 0003958738

Here, as shown in the following equation (39), the absolute value of the switching function setting parameter POLE_sr (the calculation coefficient for determining the convergence speed of the deviation between the filtering target value NC_cmd_f and the actual clutch rotational speed NC) is the target value. It is set to a value smaller than the absolute value of the filter coefficient POLE_F_sr (calculation coefficient for determining the convergence speed of the filtering target value NC_cmd_f to the clutch rotational speed target value NC_cmd in the filtering calculation).

Figure 0003958738

これにより、クラッチ回転数目標値NC_cmdが変化したときのクラッチ回転数NCの追従速度を、切換関数設定パラメータPOLE_srの影響を相対的に減少させて指定することができる。そのため、目標フィルタ係数POLE_F_srの設定により、クラッチ回転数目標値NC_cmdの変化に対するクラッチ回転数NCの追従速度の指定をより正確に行うことができる。
Figure 0003958738

As a result, the follow-up speed of the clutch rotational speed NC when the clutch rotational speed target value NC_cmd changes can be specified by relatively reducing the influence of the switching function setting parameter POLE_sr. Therefore, by setting the target filter coefficient POLE_F_sr, it is possible to more accurately specify the follow-up speed of the clutch rotational speed NC with respect to the change in the clutch rotational speed target value NC_cmd.

また、クラッチ回転数目標値NC_cmdが一定であるときは、フィルタリング目標値NC_cmd_fとクラッチ回転数目標値NC_cmdは等しくなる。そして、この状態で外乱が生じてクラッチ回転数NCが変化した場合のクラッチ回転数目標値NC_cmdとの偏差(NC−NC_cmd)の収束挙動は、上記式(35)における切換関数設定パラメータPOLE_srにより設定することができる。   When the clutch rotational speed target value NC_cmd is constant, the filtering target value NC_cmd_f and the clutch rotational speed target value NC_cmd are equal. The convergence behavior of the deviation (NC-NC_cmd) from the clutch rotational speed target value NC_cmd when disturbance occurs in this state and the clutch rotational speed NC changes is set by the switching function setting parameter POLE_sr in the above equation (35). can do.

したがって、滑り率コントローラ60によれば、上記式(33)における目標フィルタ係数POLE_F_srの設定により、クラッチ回転数目標値NC_cmdが変化したときのクラッチ回転数目標値NC_cmdに対する実際のクラッチ回転数NCの追従速度を独立して指定することができる。また、上記式(35)における切換関数設定パラメータPOLE_srの設定により、クラッチ回転数目標値NC_cmdと実際のクラッチ回転数NCとの偏差の収束速度を独立して設定することができる。   Therefore, according to the slip ratio controller 60, the actual clutch rotational speed NC follows the clutch rotational speed target value NC_cmd when the clutch rotational speed target value NC_cmd is changed by setting the target filter coefficient POLE_F_sr in the above equation (33). The speed can be specified independently. Further, by setting the switching function setting parameter POLE_sr in the above equation (35), the convergence speed of the deviation between the clutch rotational speed target value NC_cmd and the actual clutch rotational speed NC can be set independently.

また、同定器70は、上記式(32)によるモデル化誤差の影響を抑制するために、滑り率コントローラ60の制御サイクル毎にクラッチ機構61のモデルパラメータ(a1_sr,b1_sr,c1_sr)を修正する処理を実行する。   Further, the identifier 70 corrects the model parameters (a1_sr, b1_sr, c1_sr) of the clutch mechanism 61 for each control cycle of the slip ratio controller 60 in order to suppress the influence of the modeling error according to the above equation (32). Execute.

同定器70は、以下の式(40)〜式(48)により、上記式(32)のモデルパラメータ(a1_sr,b1_sr,c1_sr)を算出する。以下の式(40)で定義したベクトルζ_srと、以下の式(41)で定義したベクトルθ_srにより、上記式(32)は、以下の式(42)の形で表すことができる。   The identifier 70 calculates the model parameters (a1_sr, b1_sr, c1_sr) of the above equation (32) by the following equations (40) to (48). From the vector ζ_sr defined by the following equation (40) and the vector θ_sr defined by the following equation (41), the above equation (32) can be expressed in the form of the following equation (42).

Figure 0003958738
Figure 0003958738

Figure 0003958738
Figure 0003958738

Figure 0003958738

但し、NC_hat(k):k番目の制御サイクルにおけるクラッチ回転数推定値。
Figure 0003958738

However, NC_hat (k): Estimated value of clutch rotational speed in the k-th control cycle.

同定器70は、先ず、上記式(42)によるクラッチ回転数推定値NC_hatと、実際のクラッチ回転数NCとの偏差e_id_srを、上記式(32)のモデル化誤差を表すものとして、以下の式(43)により算出する(以下、偏差e_id_srを同定誤差e_id_srという)。   First, the identifier 70 assumes that the deviation e_id_sr between the clutch rotational speed estimated value NC_hat obtained from the above formula (42) and the actual clutch rotational speed NC represents the modeling error of the above formula (32). (43) (hereinafter, deviation e_id_sr is referred to as identification error e_id_sr).

Figure 0003958738

但し、e_id(k):k番目の制御サイクルにおけるクラッチ回転数推定値NC_hat(k)と実際のクラッチ回転数NC(k)との偏差。
Figure 0003958738

However, e_id (k): deviation between the estimated clutch rotational speed NC_hat (k) and the actual clutch rotational speed NC (k) in the k-th control cycle.

また、同定器70は、以下の式(44)の漸化式により3次の正方行列である「P_sr」を算出し、以下の式(45)により同定誤差e_id_srに応じた変化度合を規定するゲイン係数ベクトルである3次ベクトル「KP_sr」を算出する。   Further, the identifier 70 calculates “P_sr” that is a cubic square matrix by the recurrence formula of the following formula (44), and defines the degree of change according to the identification error e_id_sr by the following formula (45). A cubic vector “KP_sr”, which is a gain coefficient vector, is calculated.

Figure 0003958738

但し、I:単位行列、λ_sr1,λ_sr2:同定重みパラメータ。
Figure 0003958738

Where I: unit matrix, λ_sr 1 , λ_sr 2 : identification weight parameters.

Figure 0003958738

そして、同定器70は、以下の式(46)で定義した所定の基準パラメータθbase_sr
と、上記式(45)により算出したKP_srと、上記式(43)により算出したe_id_sr
とにより、以下の式(47)からパラメータ補正値dθ_srを算出する。
Figure 0003958738

Then, the identifier 70 has a predetermined reference parameter θbase_sr defined by the following equation (46).
And KP_sr calculated by the above equation (45) and e_id_sr calculated by the above equation (43)
Thus, the parameter correction value dθ_sr is calculated from the following equation (47).

Figure 0003958738
Figure 0003958738

Figure 0003958738

そして、同定器70は、以下の式(48)により、新たなモデルパラメータθ_srT(k)=[a1_sr(k) b1_sr(k) c1_sr(k)]を算出する。
Figure 0003958738

Then, the identifier 70 calculates a new model parameter θ_sr T (k) = [a1_sr (k) b1_sr (k) c1_sr (k)] by the following equation (48).

Figure 0003958738

次に、図24は、図22のSTEP193における『滑り率制御』のフローチャートである。制御装置1は、先ず、STEP230で以下の式(49)によりクラッチ回転数目標値NC_cmdを算出する。
Figure 0003958738

Next, FIG. 24 is a flowchart of “slip rate control” in STEP 193 of FIG. First, in STEP 230, the control device 1 calculates the clutch rotational speed target value NC_cmd by the following equation (49).

Figure 0003958738

但し、NC_cmd(k):k番目の制御サイクルにおけるクラッチ回転数目標値、NE(k):k番目に制御サイクルにおけるエンジン回転数、SR_cmd:目標滑り率。
Figure 0003958738

However, NC_cmd (k): clutch rotational speed target value in the kth control cycle, NE (k): engine rotational speed in the kth control cycle, SR_cmd: target slip ratio.

続くSTEP231〜STEP234及びSTEP240は、同定器70によるクラッチ機構61のモデルパラメータa1_sr,b1_sr,c1_srの同定処理である。同定器70は、STEP231で、図示したNC/a1base_srマップにクラッチ回転数NCを適用して基準パラメータa1base_sr(k)を取得し、また、図示したPcl/b1base_srマップにクラッチ位置Pclを適用して基準パラメータb1base_sr(k)を取得する。   Subsequent STEP 231 to STEP 234 and STEP 240 are identification processes of the model parameters a1_sr, b1_sr, and c1_sr of the clutch mechanism 61 by the identifier 70. In STEP231, the identifier 70 applies the clutch rotational speed NC to the illustrated NC / a1base_sr map to obtain the reference parameter a1base_sr (k), and applies the clutch position Pcl to the illustrated Pcl / b1base_sr map. The parameter b1base_sr (k) is acquired.

そして、次のSTEP232でクラッチストロークPclがクラッチOFF位置Pcloffを超えておらず、クラッチ82がOFF状態にないと判断できるときは、STEP233に進み、同定器70は上記式(47)によりモデルパラメータの補正値dθ_sr(k)を算出してSTEP234に進む。   If the clutch stroke Pcl does not exceed the clutch OFF position Pcloff in the next STEP 232 and it can be determined that the clutch 82 is not in the OFF state, the process proceeds to STEP 233, where the identifier 70 determines the model parameter by the above equation (47). The correction value dθ_sr (k) is calculated, and the process proceeds to STEP234.

一方、STEP232でクラッチストロークPclがクラッチOFF位置Pcloffを越えており、クラッチ82がOFF状態にあると判断できるときには、STEP240に分岐し、同定器70はモデルパラメータの補正値dθ_srを更新しない。そして、これにより、変速操作の実行時にクラッチOFF状態でのクラッチ回転数NCが0(目標滑り率100%に応じた目標クラッチ回転数NC_cmd)とならないときに、モデルパラメータの補正値dθ_srが増大することを防止している。   On the other hand, when the clutch stroke Pcl exceeds the clutch OFF position Pcloff in STEP 232 and it can be determined that the clutch 82 is in the OFF state, the process branches to STEP 240, and the identifier 70 does not update the model parameter correction value dθ_sr. As a result, the correction value dθ_sr of the model parameter increases when the clutch rotational speed NC in the clutch OFF state does not become 0 (the target clutch rotational speed NC_cmd corresponding to the target slip ratio 100%) at the time of executing the speed change operation. To prevent that.

続くSTEP234で、同定器70は、上記式(48)により、モデルパラメータの同定値(a1_sr(k),b1_sr(k),c1_sr(k))を算出する。また、STEP235で、滑り率コントローラ60は、減算器64、切換関数値算出部65、到達則入力算出部66、等価制御入力算出部67、及び加算器68により、上記式(33)〜式(38)の演算を実行して、クラッチ機構61に対するクラッチストロークの制御入力値Pcl(k)を決定してSTEP236に進み、『滑り率制御』の処理を終了する。   In subsequent STEP 234, the identifier 70 calculates the model parameter identification values (a1_sr (k), b1_sr (k), c1_sr (k)) according to the above equation (48). In STEP 235, the slip ratio controller 60 includes the subtractor 64, the switching function value calculation unit 65, the reaching law input calculation unit 66, the equivalent control input calculation unit 67, and the adder 68, and the above equations (33) to ( 38) is executed to determine the clutch stroke control input value Pcl (k) for the clutch mechanism 61, the process proceeds to STEP 236, and the "slip rate control" process is terminated.

なお、本実施の形態においては、シフトコントローラ50とセレクトコントローラ51は、本発明の応答指定型制御としてスライディングモード制御を用いたが、バックステッピング制御等の他の種類の応答指定型制御を用いてもよい。また、応答指定型制御以外の方法により、セレクト用モータに対する印加電圧の制御値を算出するようにしてもよい。   In this embodiment, the shift controller 50 and the select controller 51 use the sliding mode control as the response designation type control of the present invention, but use other types of response designation type control such as backstepping control. Also good. Further, the control value of the voltage applied to the selection motor may be calculated by a method other than the response designation type control.

また、本実施の形態において、適応外乱オブザーバ57は、上記式(8)のモデル式における外乱成分項のモデルパラメータc1_sl(k)を変速機80のセレクト機構に対する外乱の推定値として算出したが、他の方法によりセレクト機構に対する外乱を推定してもよい。   Further, in the present embodiment, the adaptive disturbance observer 57 calculates the model parameter c1_sl (k) of the disturbance component term in the model equation of the above equation (8) as an estimated value of the disturbance for the select mechanism of the transmission 80. The disturbance to the selection mechanism may be estimated by other methods.

また、本実施の形態では、適応外乱オブザーバ57により、上記式(8)のモデル式における外乱成分項のモデルパラメータc1_sl(k)のみを同定したが、他のモデルパラメータも同定するようにしてもよい。   In the present embodiment, the adaptive disturbance observer 57 identifies only the model parameter c1_sl (k) of the disturbance component term in the model expression of the above equation (8). However, other model parameters may also be identified. Good.

変速機の構成図。The block diagram of a transmission. 図1に示した変速機のシフト/セレクト機構の詳細図。FIG. 2 is a detailed view of a shift / select mechanism of the transmission shown in FIG. 1. 図1に示した変速機の作動説明図。Operation | movement explanatory drawing of the transmission shown in FIG. 図1に示した制御装置の構成図。The block diagram of the control apparatus shown in FIG. セレクトコントローラのブロック図。The block diagram of a select controller. セレクト動作の説明図。Explanatory drawing of selection operation | movement. セレクト動作時におけるシフトアームの変位を示したグラフ。The graph which showed the displacement of the shift arm at the time of selection operation. マニュアル変速機におけるシフト動作の説明図。Explanatory drawing of the shift operation | movement in a manual transmission. マニュアル変速機におけるシフト動作時のシフトアームの変位を示したグラフ。The graph which showed the displacement of the shift arm at the time of shift operation in a manual transmission. 自動マニュアル変速機におけるシフト動作の説明図。Explanatory drawing of the shift operation | movement in an automatic manual transmission. 応答指定パラメータの変更による外乱抑制能力の変化を示したグラフ。The graph which showed the change of disturbance control ability by change of a response specification parameter. 自動マニュアル変速機において応答指定パラメータを変更したときのシフト動作の説明図。Explanatory drawing of shift operation | movement when a response designation | designated parameter is changed in an automatic manual transmission. シフト動作時におけるシフトアームの変位と応答指定パラメータの設定を示したグラフ。The graph which showed the shift arm displacement at the time of shift operation, and the setting of a response specification parameter. 自動マニュアル変速機におけるセレクト動作の説明図。Explanatory drawing of the select operation | movement in an automatic manual transmission. 制御装置のメインフローチャート。The main flowchart of a control apparatus. 変速機制御のフローチャート。The flowchart of transmission control. 変速操作のフローチャート。The flowchart of speed change operation. 変速操作のフローチャート。The flowchart of speed change operation. シフト/セレクト操作のフローチャート。The flowchart of shift / select operation. 回転同期動作時目標値算出のフローチャート。The flowchart of target value calculation at the time of rotation synchronous operation | movement. 回転同期動作時目標値算出のフローチャート。The flowchart of target value calculation at the time of rotation synchronous operation | movement. クラッチ制御のフローチャートClutch control flowchart クラッチ滑り率コントローラのブロック図。The block diagram of a clutch slip ratio controller. 滑り率制御のフローチャート。The flowchart of slip ratio control. 従来のセレクトコントローラのブロック図。The block diagram of the conventional select controller.

符号の説明Explanation of symbols

1…制御装置、2…同期機構、4…出力軸、5…入力軸、10…シフトフォーク、11…シフトアーム、12…セレクト用モータ、13…シフト用モータ、20…シフト/セレクト軸、21…シフトピース、22…カップリングスリーブ、23…シンクロナイザリング、40…セレクト機構、50…シフトコントローラ、51…セレクトコントローラ、52…目標位置算出部、57…適応外乱オブザーバ、60…滑り率コントローラ、61…クラッチ機構   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Control apparatus, 2 ... Synchronization mechanism, 4 ... Output shaft, 5 ... Input shaft, 10 ... Shift fork, 11 ... Shift arm, 12 ... Select motor, 13 ... Shift motor, 20 ... Shift / select shaft, 21 ... Shift piece, 22 ... Coupling sleeve, 23 ... Synchronizer ring, 40 ... Select mechanism, 50 ... Shift controller, 51 ... Select controller, 52 ... Target position calculator, 57 ... Adaptive disturbance observer, 60 ... Slip rate controller, 61 ... Clutch mechanism

Claims (2)

変速機に備えられてセレクト動作及びシフト動作し、シフト動作によりニュートラル位置から変位して各所定の変速段を確立するシフトアームを、セレクト方向に移動させるセレクト用アクチュエータの作動を制御して、該シフトアームを前記各変速段の選択位置に位置決めするセレクトコントローラを備えた変速機の制御装置において、
セレクト動作時に前記変速機のセレクト機構に加わる外乱を推定する外乱推定手段を備え、
外乱推定手段は、前記変速機のセレクト機構を複数のモデルパラメータによりモデル化したモデル式における外乱成分項のモデルパラメータの同定値を、外乱推定値として算出し、各制御サイクルにおける外乱成分項のモデルパラメータの同定値を、以前の制御サイクルにおける外乱成分項のモデルパラメータを用いて算出した前記シフトアームの推定位置と、前記シフトアームの実位置との差に基づいて算出して、
前記セレクトコントローラは、該外乱推定手段による外乱推定値に応じて、前記セレクト用アクチュエータに対する制御入力を決定することを特徴とする変速機の制御装置。
Controlling the operation of a select actuator that moves in the select direction a shift arm that is provided in the transmission, performs a select operation and a shift operation, and is displaced from the neutral position by the shift operation to establish each predetermined shift stage, In a transmission control device including a select controller for positioning a shift arm at a selection position of each shift stage,
Disturbance estimation means for estimating the disturbance applied to the transmission select mechanism during the select operation,
The disturbance estimating means, the identified value of the model parameter of the disturbance component term in modeling model equation by selector mechanism a plurality of model parameters of the transmission, is calculated as the estimated disturbance value, the disturbance component term in each control cycle The model parameter identification value is calculated based on the difference between the estimated position of the shift arm calculated using the model parameter of the disturbance component term in the previous control cycle and the actual position of the shift arm,
The transmission controller according to claim 1, wherein the selection controller determines a control input to the selection actuator according to a disturbance estimated value by the disturbance estimating means.
前記セレクトコントローラは、外乱成分項のモデルパラメータの同定処理のみを行い、他のモデルパラメータは固定値としたことを特徴とする請求項記載の変速機の制御装置。 The selection controller performs only the identification process of the model parameters of the disturbance component sections other model parameters control device for a transmission according to claim 1, characterized in that a fixed value.
JP2003407149A 2003-12-05 2003-12-05 Transmission control device Expired - Fee Related JP3958738B2 (en)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003407149A JP3958738B2 (en) 2003-12-05 2003-12-05 Transmission control device
EP04028489A EP1538370A3 (en) 2003-12-05 2004-12-01 Transmission control system
CNB2004100955856A CN100422599C (en) 2003-12-05 2004-12-02 Transmission control system
US11/002,920 US7231844B2 (en) 2003-12-05 2004-12-03 Transmission control system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003407149A JP3958738B2 (en) 2003-12-05 2003-12-05 Transmission control device

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2005163987A JP2005163987A (en) 2005-06-23
JP3958738B2 true JP3958738B2 (en) 2007-08-15

Family

ID=34729285

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2003407149A Expired - Fee Related JP3958738B2 (en) 2003-12-05 2003-12-05 Transmission control device

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP3958738B2 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113517835B (en) * 2021-04-22 2023-06-06 湖南工业大学 PMSM driving system loss-of-magnetic fault control method and permanent magnet synchronous motor
CN114726277B (en) * 2022-04-21 2024-02-06 西北工业大学 Control method for switch reluctance motor without position sensor

Also Published As

Publication number Publication date
JP2005163987A (en) 2005-06-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3958740B2 (en) Transmission control device
EP2249216B1 (en) Plant control system
JP3984237B2 (en) Actuator control device
US7231844B2 (en) Transmission control system
JP2008275008A (en) Vehicle shifting control device
KR102588930B1 (en) Shift control method for vehicle with dct
JP3699628B2 (en) Control device for automatic transmission
JP4236103B2 (en) Actuator control device
JP3970864B2 (en) Contact mechanism control device
JP4105015B2 (en) Control device and control method for automobile
JP3958738B2 (en) Transmission control device
JP4295074B2 (en) Transmission control device
JP4588744B2 (en) Transmission control device
JP4008410B2 (en) Plant control equipment
JP4993409B2 (en) Power unit controller
JP5429041B2 (en) Control device
JP2008190701A (en) Method and device for controlling automatic transmission
KR20140103619A (en) Oil pressure control method for dual clutch transmission
JP3759362B2 (en) Control device for automatic transmission
JP2002039362A (en) Control device of automatic transmission for vehicle
JP2004211787A (en) Control device for synchronizing mechanism
JP2005042788A (en) Transmission control unit of automatic transmission
JP2008032045A (en) Method of and device for controlling automatic transmission

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20060926

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20061127

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20070508

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20070510

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110518

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110518

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130518

Year of fee payment: 6

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees