JP3890039B2

JP3890039B2 - Hot dipping apparatus and hot dipping method

Info

Publication number: JP3890039B2
Application number: JP2003201812A
Authority: JP
Inventors: 勇昭小山; 健次林
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2003-07-25
Filing date: 2003-07-25
Publication date: 2007-03-07
Anticipated expiration: 2023-07-25
Also published as: JP2005042151A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は鋼帯の溶融メッキ装置及び溶融メッキ方法に関し、特に、連続溶融メッキラインにおいて、メッキ浴から引き上げられた鋼帯表面に生じるメタル酸化膜に起因する鋼帯の外観不良を防止するために用いて好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】
鋼帯の溶融メッキを行うラインでは、溶融金属を収容したメッキ浴に鋼帯を浸入させて鋼帯表面に上記溶融金属を付着させ、メッキ浴中に配設したシンクロール等によって浸漬した鋼帯をメッキ浴から引き上げている。
【０００３】
上述のようにして鋼帯をメッキ浴に浸漬させることにより鋼帯表面には溶融金属が付着するが、鋼帯が引き上げられる際に、例えばガスワイピング等の付着量調整手段が鋼帯に対して気体を吹き付けることによって過剰な溶融金属分を除去して、溶融メッキの付着量が目標の付着量となるように調整するようにしている。この場合、溶融メッキの付着量が鋼帯幅で均一になるように調整する必要があり、従来より種々の技術が開示されている(例えば、特許文献１または特許文献２参照)。
【０００４】
ところで、メッキ浴内ではメッキ金属の酸化物や鉄との化合物を主成分とするドロスと称される異物が生成される。そして、メッキされた鋼帯の表面にこのドロスが付着してしまうと鋼帯の外観不良を生じさせる原因の一つとなる。このため、鋼帯をメッキ浴から引き上げる際に、複数のガス噴射ノズルから不活性ガスを上記鋼帯に噴射することによって、メッキ浴の表面に浮遊するトップドロスを引き上げ中の鋼帯付近の浴面から離反させるように誘導する技術が開示されている(例えば、特許文献３参照)。
【０００５】
また、メッキ浴の表層部は空気に触れることから、溶融金属の薄い酸化膜が発生してメッキ浴上に浮遊している。このため、メッキ浴から引き上げられる鋼帯に上記酸化膜がひげ状の糸筋となって随伴されたり、或いは引き上げられた後の鋼帯メタルの表層部（特に鋼帯の両端部）に上記酸化膜に起因する外観不良が発生したりすることがある。従来は、上記溶融金属の酸化膜をガスワイピング等の付着量調整手段や浮遊ドロス払拭ノズルの付随効果によって排除していたが、特にラインスピードを低下させた操業では外観不良が発生して問題となっている。
【０００６】
【特許文献１】
特開平３−２８７７５２号公報
【特許文献２】
特開平１０−２６５９３０号公報
【特許文献３】
特開平９−１４３６５３号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、ガスワイピング等の付着量調整手段を設置した溶融メッキラインでは、気体流量や吹き付け方向が適切でない等により、上記酸化膜を良好に払拭できなかったり、或いは鋼帯の全幅に亘って均一に上記酸化膜を払拭できなかったりした場合には、残った酸化膜のために鋼帯の外観不良が生じてしまう不都合があった。
【０００８】
特に、鋼帯の両エッジ近傍では、表裏のガスワイピングから噴出する気体同士によって外乱を引き起こすことからワイピング力が低下してしまい、上記外観不良がより顕在化してしまうという問題があった。
【０００９】
すなわち、鋼帯の表裏両面における中央部分では、ガスワイピングから噴出した気体が鋼帯に沿って上方から下方に流れるため、気体の流れる方向にガス噴出流量に比例した払拭力が発生して、鋼帯の表裏両面における表面に付着した酸化膜を強力に払拭することが可能である。
【００１０】
これに対して、鋼帯のエッジ近傍では、気体同士が直接衝突するガスワイピング部分の気流の影響によって外乱が起こり、気体が下向きに流れ難くなる。このため、酸化膜を払拭する力が鋼帯の中央部よりも弱くなって、本来除去されるべき酸化膜が残ってしまうという問題があった。
【００１１】
また、ガスワイピングから噴出された気体が鋼帯に沿って下向きに流れれば、その気流は鋼帯表面を伝わってメッキ浴面に到達する。この場合、その気流によってメッキ浴表面に浮遊する酸化膜を鋼帯から遠ざけることができる。このため、鋼帯付近に浮遊する酸化膜が鋼帯に付着され難くなり、鋼帯の引き上げの際に随伴され難くすることができる。
【００１２】
しかしながら、上述したように、鋼帯のエッジ近傍の気体は下向きに流れようとする力が弱められるために、エッジ近傍のメッキ浴表面に浮遊する酸化膜を鋼帯から十分に遠ざけることができない。
【００１３】
したがって、鋼帯のエッジ近傍ではひげ状の糸筋となってあらわれる酸化膜による外観不良が顕在化して問題となっていた。なお、鋼帯の通板速度（ラインスピード）が遅いほどガスワイピングに必要な気体量が少なくなることから、上述した酸化膜による外観不良の問題は、鋼帯の通板速度が遅い溶融メッキラインでは深刻な問題になっていた。
【００１４】
そこで、本発明は、上記の問題点に鑑みて成されたもので、鋼帯の溶融メッキを行う際に、鋼帯エッジ近傍に溶融金属の薄い酸化膜が付着することを防止して、鋼帯の外観を常に安定して良好にすることを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明の溶融メッキ装置は、メッキ浴に鋼帯を浸漬することにより上記鋼帯の表面に金属メッキを行う溶融メッキ装置であって、上記メッキ浴の上方に複数の気体ノズルが設置され、上記気体ノズルが、上記メッキ浴から引き上げられた鋼帯表面とメッキ浴表面との交差線上を狙うように向けられ、かつ、上記鋼帯の幅方向中央部分からエッジ部分に向かう方向に傾斜しており、さらに、上記鋼帯のエッジ部分のみを集中的に狙うようにして、上記メッキ浴表面を揺動させるために必要な衝突力で気体が噴射されるように上記気体ノズルを設置することを特徴としている。
【００１６】
本発明の溶融メッキ方法は、メッキ浴に鋼帯を浸漬することにより上記鋼帯の表面に金属メッキを行う溶融メッキ方法であって、上記メッキ浴の上方の気体ノズルから気体が噴射される条件として上記気体ノズルが、上記メッキ浴から引き上げられた鋼帯表面とメッキ浴表面との交差線上を狙うように向けられ、かつ、上記鋼帯の幅方向中央部分からエッジ部分に向かう方向に傾斜し、さらに、上記鋼帯のエッジ部分のみを集中的に狙うようにしており、上記メッキ浴表面を揺動させるために必要な衝突力で気体を噴射する工程を有することを特徴としている。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の溶融メッキ装置及び溶融メッキ方法の実施の形態について図面を用いて説明する。
【００１８】
（第１の実施の形態）
＜溶融メッキ装置１０の全体構成＞
図１は、本発明の第１の実施の形態を示し、溶融メッキ装置１０の一例を示す概念図である。図１に示すように、溶融メッキ装置１０は、溶融金属を収容したメッキ浴２、鋼帯１をメッキ浴２から引き上げるシンクロール３、鋼帯１の表面に付着した溶融金属を所定の目付け量に調整するためのガスワイピング装置４、メッキ浴２の浴面にエアーを吹き付けて浴表面を揺動させるエアー吹き付け装置５等より構成されている。
【００１９】
図２は、ガスワイピング装置４及びエアー吹き付け装置５の部分を拡大した斜視図である。ガスワイピング装置４は、一方のガスワイピングノズル４ａ及び他方のガスワイピングノズル４ｂにより構成されていて、鋼帯１の表裏の両面からガスを吹き付けるようにしている。
【００２０】
エアー吹き付け装置５は、鋼帯１の表面側における左右の両エッジ位置から所定の距離（例えば、２０〜３０ｍｍ）だけ鋼帯１の中央側寄りに入った鋼帯１の根元の浴表面に向けて、エアーを吹き付けるようにしている。なお、エアー吹き付け装置５により気体噴射手段が構成されている。
【００２１】
上記図２に示すように、エアー吹き付け装置５は、鋼帯１の表面側に配設された第１及び第２のエアーノズル５ａ、５ｂと、上記鋼帯１の裏面側に配設された第３及び第４のエアーノズル５ｃ、５ｄ（図示せず）とからなり、これらのエアーノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄとホース６とを連結させるようにしている。
【００２２】
そして、上記ホース６をバルブ７、エアー流量計８を介して工場エアー供給部９に接続して、工場エアー供給部９から供給されるエアーがエアー吹き付け装置５へと供給されるようにしている。
【００２３】
また、図２では、鋼帯１の片面（表面）側のみのエアーノズル５ａ、エアーノズル５ｂを配設した例を示したが、鋼帯１の表面側と同様に、鋼帯１の別の片面（裏面）側の左右両端側にも、同様なエアーノズル５ｃ、５ｄを配設して浴面の所定の位置が鋼帯１の表裏において揺動するようにエアーを吹き付けるようにしている。
【００２４】
なお、上記図１及び図２においては、ガスまたはエアーが噴出している気流の方向を矢印の向きで示している。また、ガスワイピング装置４及びエアー吹き付け装置５から噴出されるガスまたはエアー等の気体は、特に限定するものではなく、鋼帯１の種類や溶融メッキライン工程の特徴等にあわせて任意な気体を選択することが可能である。
【００２５】
＜鋼帯エッジ部の外観不良が発生するメカニズム＞
ここでは、鋼帯１の表面に酸化膜が付着するメカニズムを説明する。
鋼帯１に付着する酸化膜は、白色状のカス引きのようなひげとなってあらわれ、酸化膜が付着していない鋼帯１の通常部分と比較して平滑で光沢があるという特徴を有している。
【００２６】
また、上記酸化膜は、鋼帯１のエッジ近傍に主として形成されることが実験より明らかになっている。その理由は、上述したように、ガスワイピング装置４は鋼帯１に対して、その表裏の両面からガスを噴出するが、ガスワイピング装置４の幅は鋼帯１の幅よりも大きいため、鋼帯１の幅を超える部分ではガスワイピング装置４から噴射されるガス同士が直接に衝突することとなる。このため、鋼帯１の左右の両エッジ近傍には乱気流が生じる結果、鋼帯１に沿って下方向に流れようとするガスの流れが上記乱気流の影響を大きく受けてしまうことによるためであると考えられる。
【００２７】
なお、本実施の形態では、酸化膜が形成される鋼帯１のエッジ近傍とは、鋼帯１のエッジ位置より２０〜３０ｍｍ程度、鋼帯１の中央側に寄った位置とし、この範囲を以下、鋼帯のエッジ部分と称することとする。
【００２８】
図３に、ガスワイピング装置４から噴射されたガスが鋼帯１に衝突したときの衝突圧の大きさを表した特性図を示す。図３に示す特性図の横軸は鋼帯１のエッジ位置からの距離を示し、縦軸はガスワイピング装置４から噴出するガスの衝突圧の大きさを示している。
【００２９】
図３に示したように、鋼帯１のエッジ部分ではガス乱気流の影響により衝突圧が減少することが実測結果からも明らかになっている。したがって、鋼帯エッジ部分のワイピング力の低下が、鋼帯エッジ部分に酸化膜の付着が生じやすい要因の一つになっているといえる。
【００３０】
上述したようなワイピング力の低下等による要因によって付着する酸化膜は、鋼帯１のコイルサイズに依らず、鋼帯１の表裏サイドのエッジ部分にランダムに発生するが、以下の溶融メッキラインの状況では特に発生しやすい傾向がある。
【００３１】
（１）低ラインスピードの場合
通板速度（ラインスピード）が遅い低ラインスピードの場合、鋼帯がメッキ浴面から引き上げられて酸化膜がワイピングされるまでに要する時間が必然的に長くかかる。このため、溶融金属が空気と触れて酸化反応する時間も長くなり、酸化膜が鋼帯１の表面に形成されやすくなる。
【００３２】
一方、低ラインスピードの場合には、目付調整用のワイピングガスが鋼帯１を過剰に冷却してしまい、溶融メッキの品質等に影響を与えるため望ましくない。このため、高ラインスピードの溶融メッキの場合と比べて、溶融メッキの目付け調整のために鋼帯１に吹き付ける気体の流量を少なくする必要がある。この吹き付ける気体の流量を少なくした結果、酸化膜を払拭するガスワイピング装置４の力が弱くなって、酸化膜が鋼帯に残りやすくなってしまうことになる。
【００３３】
（２）メッキ浴立ち上がり部の板反りが大きい場合
上述したように、鋼帯エッジ部分ではガスワイピング装置４による酸化膜の払拭能力は低下している。これに加えて、鋼帯１が板反りしているような場合、この反りによって気体が鋼帯１の下方向に流れる速度が減速してしまい、酸化膜を払拭する力がより減じられ、酸化膜が鋼帯に残りやすくなってしまうことになる。
【００３４】
＜溶融メッキ装置１０の全体動作＞
ここでは、溶融メッキ装置１０の全体動作を説明する。
ワイピングノズル４による鋼帯エッジ部分のワイピング力の減少を補うため、本実施の形態の溶融メッキ装置１０では、鋼帯エッジ部分に近接する浴表面にエアー吹き付け装置５からエアーを吹き付けて、メッキ浴に浮遊する酸化膜を鋼帯１から遠ざけるように構成している。
【００３５】
本実施の形態におけるメッキ浴２の溶融金属は、例えば、Ｓｎ−Ｚｎメッキ浴またはＺｎ−Ａｌメッキ浴等である。
【００３６】
メッキ浴２に浸漬された鋼帯１は、シンクロール３によって走行方向を上方に変更され、メッキ浴２から引き上げられる。この鋼帯１の引き上げの際、メッキ浴２の浴表面には酸化膜が浮遊しているため、浮遊する酸化膜が鋼帯１の表面に付着しないように、エアー吹き付け装置５は浴面の酸化膜に向けてエアーを吹き付ける。
【００３７】
この場合、上記エアー吹き付け装置５からのエアー力によって浴面が揺動するために、浴面の薄い酸化膜の糸筋が分断されるとともに、上記エアー力は分断した酸化膜を鋼帯１のエッジ部分から遠ざけるため、浴中から引き上げられる鋼帯１に上記酸化膜が付着しないようになる。
【００３８】
上述したエアー吹き付け装置５による酸化膜の糸筋を分断することが十分でなかったために、鋼帯１に酸化膜が付着してしまった場合でも、ガスワイピング装置４から噴出される吹き付けガスが鋼帯１に付着した酸化膜を除去する。なお、上記ガスワイピング装置４から噴出されるガスは、鋼帯１の金属メッキの目付け量を目標の値にするために主に用いられている。
【００３９】
＜エアーの吹き付け量やノズル位置等の実施例＞
次に、図４を用いて鋼帯１に酸化膜が形成されることを防止するエアー吹き付け装置５のノズル先端位置とエアー量との関係を説明する。
【００４０】
上記ノズル位置とエアー量は相互に関係がある。すなわち、図４に示す鋼帯１からエアー吹き付け装置５のノズル先端位置までの距離Ｄｙが大きいほどエアー量を多くする必要がある。これに対して、上記距離Ｄｙが小さい場合には、エアーノズル５ａと鋼帯１とは接近しているので、エアー量は少なくて済む。
【００４１】
したがって、上記エアーノズル５ａの位置とエアー量とを一義的に設定することは一般的に困難であるが、実際の溶融メッキ装置を用いた実施例等に基づいて以下の設定値とした。なお、鋼帯１のエッジ部分からエアー吹き付け装置５のノズル先端位置までの先端位置の距離Ｄｘは、上述したように本実施の形態では２０〜３０ｍｍに設定している。
【００４２】
エアー吹き付け装置５を配設する場合には、例えば、（イ）吹き付け位置（ノズル先端位置）、（ロ）ノズル角度、（ハ）エアー衝突力、（ニ）エッジムラの発生具合、（ホ）その他の不具合の発生状況等を考慮する事が重要である。
【００４３】
上記（イ）の吹き付け位置（ノズル先端位置）については、鋼帯１からエアー吹き付け装置５のノズル先端位置までの距離Ｄｙが略１００ｍｍ程度に設定することが好ましい。なお、エアー吹き付け装置５の噴射方向は、メッキ浴２の浴面に向けるようにする。
【００４４】
また、上記（ロ）のノズル角度は、浴面から０〜６０［ｄｅｇ］の下向きに設定することが好ましく、上記（ハ）のエアーの衝突力は５０〜２００００［Ｎ／ｍ²］であることが好ましい。
【００４５】
なお、上記のエアー吹き付け装置５の設定において、エアーノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄの先端方向を浴面に対して０〜６０［ｄｅｇ］の下向きに設定しているが、先端方向を浴面に向ける、すなわち下向きにするのは浴面を揺動するためである。
【００４６】
また、浴面に対して垂直でなく、０〜６０［ｄｅｇ］という範囲で傾斜角をつけている。これは、真上（９０［ｄｅｇ］）から気体を吹き付けて浴面を揺動するようにさせれば確かに浴面はよく揺れるが、この場合では横方向の吹き付け力が働かないことになる。そこで、メッキ浴２の溶融金属が大きく飛び散ってしまわないようにすることを考慮して、エアーノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄの先端方向を浴面に対して真上からでなく傾斜させるようにしている。
【００４７】
なお、本実施の形態では、図５に示したように、鋼帯１の中央側からエッジ側にエアーが流れるようにエアーの方向を傾けるようにしたが、エッジ部分の浴表面を揺動するようにして酸化膜を切断させるという本発明におけるエアー吹き付け装置５の目的からみて、鋼帯１のエッジ側から中央側の方向にエアーを吹き付けるようにしてもよい。
【００４８】
この場合、鋼帯１の中央部分に切断された酸化膜が寄ってきて、鋼帯１の引き上げの際に上記分断された酸化膜が付着することもあり得るが、上述したように鋼帯１の中央付近ではガスワイピング装置４によるワイピング力が強いために中央部分に付着した酸化膜は除去される。
なお、鋼帯１からエアー吹き付け装置５のノズル先端位置までの距離Ｄｙを零、即ち鋼帯１に対して直接、エアーを吹き付けるようにしてもよい。
【００４９】
以上説明したように、本実施の形態による溶融メッキ装置１０によれば、メッキ浴２から引き上げられる鋼帯１のエッジ部分近傍の浴表面をエアーの力で揺動することによって、浴表面の酸化膜を切断するとともに、鋼帯１から上記酸化膜を遠ざけることが可能になるので、鋼帯１の引き上げに随伴して浴表面の酸化膜が付着しないようにすることができる。
【００５０】
なお、エアー吹き付け装置５から噴出する気体は特に限定するものではないが、本実施の形態では入手容易なエアーを用いて構成した。これに対して、上記特許文献３等にあるように、吹き付けガスの種類として不活性ガスを用いるように構成する場合もある。
【００５１】
吹き付けガスに上記不活性ガスを用いるようにした場合、エアー（ガス）ノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄの周囲を密閉する機構が設けられることが多い。これは、浴面あるいは鋼帯表面を不活性ガスでシールして、酸化膜の発生自体を抑制する効果を期待するものである。
【００５２】
しかしながら、十分なシール性を確保するには、設備費がかかる事、不活性ガスはエアーを用いる場合に比べてランニングコストが高くなってしまうという問題もある。また、上記密閉機構の設置によりエアー（ガス）ノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄの保守等を含む作業効率が悪化する。
【００５３】
上述したように、本実施の形態ではエアー吹き付け装置５からの吹き付けガスに入手容易なエアーを用いており、上記密閉機構を設置することも不要である。このため、安価で作業効率の優れた溶融メッキ装置を提供することができる。
【００５４】
（第２の実施の形態）
第１の実施の形態では、メッキ浴面を揺動するためにエアー吹き付け装置５が狙う吹き付け位置は、鋼帯１の両エッジ部分から幅方向に２０〜３０ｍｍ程度、鋼帯１の中央側に寄った位置であり、この位置に合わせてエアーノズルの先端位置を位置決めしていた。これは鋼帯１に生じる酸化膜の位置が、通常エッジ部分から２０〜３０ｍｍ程度であるという理由からであったが、エアーノズルの先端位置はこの位置に限られない。
【００５５】
例えば、鋼帯１にあらわれる酸化膜の位置が両エッジ部分から２０ｍｍ以下であったり、３０ｍｍ以上であったりすれば、上記酸化膜の位置にあわせてエアー吹き付け位置（エアーノズルの先端位置）を調整する必要がある。そこで、本実施の形態の溶融メッキ装置は、酸化膜が形成される位置や鋼帯１の板幅にあわせて、エアー吹き付け位置（エアーノズル先端位置）を調整することが可能なように構成した。
【００５６】
本実施の形態の溶融メッキ装置２０は、上述した第１の実施の形態の溶融メッキ装置１０に加えて、エアーノズルを板幅に追従することができるノズル移動機構を設けている。なお、本実施の形態の溶融メッキ装置２０と第１の実施の形態の溶融メッキ装置１０とで同じ構成部については、各構成部の符号をそのまま引用して詳細な説明を省略することとする。
【００５７】
＜溶融メッキ装置２０の構成＞
図５は、本実施の形態の溶融メッキ装置２０において、特に、ノズル移動制御機構を説明するための一例を示す概略構成図である。図５では、上記図１または図２で示したメッキ浴２、シンクロール３、ガスワイピング装置４、バルブ７、エアー流量計８及び工場エアー供給部９を省略している。
【００５８】
図５（ａ）は、溶融メッキ装置２０の上面図であり、図５（ｂ）は溶融メッキ装置２０の正面図である。図５（ａ）及び図５（ｂ）に示すように、鋼帯１の表裏両面のエッジ部分に向けてエアー吹き付け装置５のエアーノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄの先端からエアーが吹き付けられるように構成されている。
【００５９】
図５に示すように、エアー吹き付け装置５（エアーノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄ）はナット１３に固定されて、ナット１３はモータ１２を駆動源として台形ネジ１１の回転に伴い所定の位置に移動する。また、エアー吹き付け装置５はホース６に連結されており、工場エアー供給部９からエアーの供給を受ける。
なお、台形ネジ１１、モータ１２、及びナット１３等により移動手段が構成され、モータ１２の回転を制御するモータ制御部（図示せず）等により、移動制御手段が構成されている。
【００６０】
なお、本実施の形態ではナット１３を移動させるために台形ネジ１１を用いて構成したがこれに限られず、例えば、精密な位置決めを要するのであればボールネジ等により構成してもよい。
また、必ずしもモータ１２及び台形ネジ１１等によってナット１３を駆動しなくてもよく、例えば、移動ステージ等にエアー吹き付け装置５を固定して上記移動ステージを手動により移動させることでエアー吹き付け装置５の位置決めを行うようにしてもよい。
【００６１】
＜溶融メッキ装置２０の全体動作＞
ここでは、溶融メッキ装置２０の全体動作を説明する。
本実施の形態の溶融メッキ装置２０では、溶融メッキラインに搬入される鋼帯の板幅を測定して、その板幅に合わせたエアーノズルの位置を設定し、上記設定した位置にエアーノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄの先端位置が位置決めされるようにノズル移動機構が駆動するように構成している。
【００６２】
具体的には例えば、板幅が１０００ｍｍの場合、板幅の中央を幅方向の原点とすれば±５００ｍｍが鋼帯１のエッジ位置になるが、上述したようにエッジ部分は２０〜３０ｍｍと設定しているので、±４７０〜±４８０ｍｍ範囲にエアー吹き付け装置５のノズル先端が位置決めされるようにする。エアー吹き付け装置５のノズル先端が上記±４７０〜±４８０ｍｍ範囲になるように、図５に示したモータ１２が駆動することによって台形ネジ１１が回転して、ナット１３に固定されたエアー吹き付け装置５が移動する。
【００６３】
本実施の形態によれば、溶融ラインに搬入される鋼帯１の板幅を測定するように構成しているため、上記鋼帯１の板幅が可変になっても、エアーノズル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄの先端位置を鋼帯１のエッジ位置から所定の幅だけ離れた位置及び所定のノズル方向に確実に設定することが可能となる。このため、鋼帯のエッジ部分の浴表面に浮遊する酸化膜の糸筋を切断することができるとともに、浴表面に浮遊する酸化膜が鋼帯１の表面に付着することを防止することができる。
【００６４】
【発明の効果】
上述したように、本発明によれば、溶融金属が収容されたメッキ浴に浸漬された鋼帯に対して、メッキ浴の上方から気体を噴出するように構成したので、上記メッキ浴の表面に浮遊する酸化膜が鋼帯に付着しないようにすることができるとともに、メッキ浴面に浮遊する酸化膜を切断することができる。また、切断された酸化膜を鋼帯から遠ざけるようにすることが可能となり、鋼帯の表面に酸化膜が付着することを良好に防止することができる。
【００６５】
このため、上記酸化膜の付着による鋼帯エッジ近傍の外観不良の発生が生じることを低減することができ、上記酸化膜が付着したことによる鋼帯エッジ部分をトリミングする工程を簡略化することができて、鋼帯の製造工数及び製造コストを大幅に低減することができる。
【００６６】
また、メッキ浴の表面に浮遊する酸化膜を除去する気体ノズルは、鋼帯エッジ位置近傍のメッキ浴表面がピンポイントで揺動されるように気体を噴射するように構成しているため、エアー吹き付け装置そのものを小型化することができるとともに、気体を噴出するために要するエネルギーを格段に省力化することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の溶融メッキ装置の第１の実施の形態を示し、主要部の構成を示す概念図である。
【図２】本発明の実施の形態である溶融メッキ装置におけるガスワイピング装置及びエアーノズル部分を拡大した斜視図である。
【図３】ガスワイピング装置から噴射したガスが鋼帯に衝突したときの衝突圧の大きさを表した特性図である。
【図４】エアーノズルのノズル先端位置とエアー量との関係を説明するための図である。
【図５】第２の実施の形態による溶融メッキ装置において、ノズル移動機構を説明するための概略構成図である。
【符号の説明】
１鋼帯
２メッキ浴
３シンクロール
４ガスワイピング装置
５エアー吹き付け装置
６ホース
７バルブ
８エアー流量計
９工場エアー供給部
１０溶融メッキ装置
１１台形ネジ
１２モータ
１３ナット
２０溶融メッキ装置[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a steel strip hot-dip plating apparatus and hot-dip plating method, and in particular, in order to prevent an appearance defect of a steel strip caused by a metal oxide film generated on a steel strip surface pulled up from a plating bath in a continuous hot-dip plating line. It is suitable for use.
[0002]
[Prior art]
In a line that performs hot-dip plating of steel strip, the steel strip is immersed in a plating bath containing molten metal so that the molten metal adheres to the surface of the steel strip and is immersed in a sink roll or the like disposed in the plating bath. Is pulled from the plating bath.
[0003]
By immersing the steel strip in the plating bath as described above, the molten metal adheres to the surface of the steel strip, but when the steel strip is pulled up, for example, an adhesion amount adjusting means such as gas wiping is applied to the steel strip. The excess molten metal component is removed by blowing gas, and the adhesion amount of the hot-dip plating is adjusted to the target adhesion amount. In this case, it is necessary to adjust so that the adhesion amount of the hot dip plating is uniform in the steel strip width, and various techniques have been disclosed conventionally (see, for example, Patent Document 1 or Patent Document 2).
[0004]
By the way, in the plating bath, a foreign substance called dross containing a compound of a plating metal oxide or iron as a main component is generated. And if this dross adheres to the surface of the plated steel strip, it will be one of the causes of the appearance defect of the steel strip. For this reason, when the steel strip is pulled up from the plating bath, a bath near the steel strip that is pulling up the top dross floating on the surface of the plating bath by injecting inert gas from the plurality of gas injection nozzles onto the steel strip. A technique for guiding the surface away from the surface is disclosed (for example, see Patent Document 3).
[0005]
Further, since the surface layer portion of the plating bath is exposed to air, a thin oxide film of molten metal is generated and floated on the plating bath. For this reason, the oxide film is accompanied by a whisker-like thread streak in the steel strip pulled up from the plating bath, or the oxidation is applied to the surface layer portion of the steel strip metal (particularly both ends of the steel strip) after being pulled up. The appearance defect resulting from the film may occur. Conventionally, the oxide film of the molten metal has been eliminated by the accompanying effect of the adhesion amount adjusting means such as gas wiping and the floating dross wiping nozzle. It has become.
[0006]
[Patent Document 1]
JP-A-3-2877752 [Patent Document 2]
JP-A-10-265930 [Patent Document 3]
JP-A-9-143653 [0007]
[Problems to be solved by the invention]
However, in a hot dipping line equipped with an adhesion amount adjusting means such as gas wiping, the oxide film cannot be wiped off satisfactorily due to inappropriate gas flow rate or spraying direction, or uniform over the entire width of the steel strip. When the oxide film could not be wiped off, there was an inconvenience that an appearance defect of the steel strip occurred due to the remaining oxide film.
[0008]
In particular, in the vicinity of both edges of the steel strip, there is a problem that the wiping force is reduced because the gas blown from the gas wiping on the front and back sides causes a reduction in the wiping force, and the above-mentioned appearance defect becomes more obvious.
[0009]
That is, in the central part on both the front and back sides of the steel strip, the gas ejected from the gas wiping flows from the top to the bottom along the steel strip, so that a wiping force proportional to the gas ejection flow rate is generated in the direction of gas flow, and the steel It is possible to strongly wipe off the oxide film adhering to the surface on both sides of the belt.
[0010]
On the other hand, in the vicinity of the edge of the steel strip, a disturbance occurs due to the influence of the airflow in the gas wiping portion where the gases directly collide with each other, and the gas hardly flows downward. For this reason, there was a problem that the power for wiping the oxide film was weaker than that of the central portion of the steel strip, and the oxide film to be originally removed remained.
[0011]
In addition, if the gas ejected from the gas wiping flows downward along the steel strip, the airflow travels along the steel strip surface and reaches the plating bath surface. In this case, the oxide film floating on the plating bath surface can be kept away from the steel strip by the air flow. For this reason, the oxide film floating in the vicinity of the steel strip becomes difficult to adhere to the steel strip, and it can be made difficult to be accompanied when the steel strip is pulled up.
[0012]
However, as described above, the gas in the vicinity of the edge of the steel strip is weakened in force to flow downward, so that the oxide film floating on the plating bath surface near the edge cannot be sufficiently separated from the steel strip.
[0013]
Therefore, the appearance defect due to the oxide film that appears as a whisker-like thread streak near the edge of the steel strip has become a problem. In addition, since the amount of gas required for gas wiping decreases as the sheet feeding speed (line speed) of the steel strip decreases, the above-described problem of poor appearance due to the oxide film is a hot dipped plating line with a slow steel strip passing speed. It was a serious problem.
[0014]
Therefore, the present invention was made in view of the above problems, and when performing hot-dip plating of the steel strip, it prevents the thin oxide film of the molten metal from adhering to the vicinity of the steel strip edge. The purpose is to always make the appearance of the belt stable and good.
[0015]
[Means for Solving the Problems]
The hot dipping apparatus of the present invention is a hot dipping apparatus that performs metal plating on the surface of the steel strip by immersing the steel strip in a plating bath, and a plurality of gas nozzles are installed above the plating bath. The gas nozzle is directed so as to aim at the crossing line between the steel strip surface pulled up from the plating bath and the plating bath surface, and is inclined in the direction from the central portion in the width direction of the steel strip toward the edge portion. In addition, the gas nozzle is installed so that only the edge portion of the steel strip is focused and the gas is injected with a collision force necessary to swing the plating bath surface. It is said.
[0016]
The hot dipping method of the present invention is a hot dipping method in which metal plating is performed on the surface of the steel strip by immersing the steel strip in a plating bath, wherein the gas is jetted from a gas nozzle above the plating bath. The gas nozzle is directed to aim at the crossing line between the steel strip surface pulled up from the plating bath and the plating bath surface, and is inclined in the direction from the central portion in the width direction of the steel strip toward the edge portion. Furthermore, only the edge portion of the steel strip is intensively aimed, and the method has a step of injecting gas with a collision force necessary to swing the plating bath surface.
[0017]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the hot dipping apparatus and hot dipping method of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0018]
(First embodiment)
<Overall configuration of hot dipping apparatus 10>
FIG. 1 is a conceptual diagram showing an example of a hot dipping apparatus 10 according to the first embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, a hot dipping apparatus 10 includes a plating bath 2 containing molten metal, a sink roll 3 for pulling up the steel strip 1 from the plating bath 2, and a predetermined basis weight of the molten metal adhering to the surface of the steel strip 1. A gas wiping device 4 for adjusting the surface of the plating bath 2, an air spraying device 5 for spraying air on the bath surface of the plating bath 2 to swing the bath surface, and the like.
[0019]
FIG. 2 is an enlarged perspective view of the gas wiping device 4 and the air blowing device 5. The gas wiping device 4 includes one gas wiping nozzle 4 a and the other gas wiping nozzle 4 b, and blows gas from both the front and back surfaces of the steel strip 1.
[0020]
The air blowing device 5 is directed toward the bath surface at the base of the steel strip 1 that has entered the center side of the steel strip 1 by a predetermined distance (for example, 20 to 30 mm) from both the left and right edge positions on the surface side of the steel strip 1. Air is blown. The air spraying device 5 constitutes a gas jetting means.
[0021]
As shown in FIG. 2, the air blowing device 5 is disposed on the first and second air nozzles 5 a and 5 b disposed on the surface side of the steel strip 1 and on the back surface side of the steel strip 1. It consists of third and fourth air nozzles 5c, 5d (not shown), and these air nozzles 5a, 5b, 5c, 5d and hose 6 are connected.
[0022]
The hose 6 is connected to the factory air supply unit 9 via the valve 7 and the air flow meter 8 so that the air supplied from the factory air supply unit 9 is supplied to the air blowing device 5. .
[0023]
Moreover, in FIG. 2, although the example which has arrange | positioned the air nozzle 5a and the air nozzle 5b only on the single side | surface (surface) side of the steel strip 1 was shown, other steel strip 1 like the surface side of the steel strip 1 was shown. Similar air nozzles 5 c and 5 d are also provided on the left and right ends on one side (back side), and air is blown so that a predetermined position of the bath surface swings on the front and back of the steel strip 1.
[0024]
In FIGS. 1 and 2, the direction of the airflow from which the gas or air is ejected is indicated by the direction of the arrow. Further, the gas or gas such as air ejected from the gas wiping device 4 and the air blowing device 5 is not particularly limited, and an arbitrary gas can be used according to the type of the steel strip 1 or the characteristics of the hot dipping line process. It is possible to select.
[0025]
<Mechanism of poor appearance of steel strip edge>
Here, the mechanism by which an oxide film adheres to the surface of the steel strip 1 will be described.
The oxide film adhering to the steel strip 1 appears as whiskers such as white residue, and has a characteristic that it is smoother and more glossy than the normal portion of the steel strip 1 to which no oxide film adheres. is doing.
[0026]
Moreover, it has become clear from experiments that the oxide film is mainly formed near the edge of the steel strip 1. The reason for this is that, as described above, the gas wiping device 4 ejects gas from both the front and back surfaces of the steel strip 1, but the width of the gas wiping device 4 is larger than the width of the steel strip 1. In the part exceeding the width of the belt 1, the gas injected from the gas wiping device 4 directly collides. For this reason, as a result of turbulent airflow occurring in the vicinity of both the left and right edges of the steel strip 1, the flow of gas that flows downward along the steel strip 1 is greatly influenced by the turbulent airflow. it is conceivable that.
[0027]
In the present embodiment, the vicinity of the edge of the steel strip 1 on which the oxide film is formed is about 20 to 30 mm from the edge position of the steel strip 1 and a position closer to the center side of the steel strip 1, and this range is Hereinafter, it will be referred to as an edge portion of a steel strip.
[0028]
In FIG. 3, the characteristic view showing the magnitude | size of the collision pressure when the gas injected from the gas wiping apparatus 4 collided with the steel strip 1 is shown. The horizontal axis of the characteristic diagram shown in FIG. 3 indicates the distance from the edge position of the steel strip 1, and the vertical axis indicates the magnitude of the collision pressure of the gas ejected from the gas wiping device 4.
[0029]
As shown in FIG. 3, it is also clear from the measurement results that the collision pressure decreases due to the influence of the gas turbulence at the edge portion of the steel strip 1. Therefore, it can be said that the decrease in the wiping force of the steel strip edge portion is one of the factors that the oxide film tends to adhere to the steel strip edge portion.
[0030]
The oxide film deposited due to factors such as a decrease in the wiping force as described above is randomly generated at the edge portions of the front and back sides of the steel strip 1 regardless of the coil size of the steel strip 1. There is a tendency to occur especially in some situations.
[0031]
(1) In the case of a low line speed In the case of a low line speed where the sheet passing speed (line speed) is slow, the time required for the steel strip to be pulled up from the plating bath surface and the oxide film to be wiped inevitably takes a long time. For this reason, the time for the molten metal to come into contact with the air to undergo an oxidation reaction also increases, and an oxide film is likely to be formed on the surface of the steel strip 1.
[0032]
On the other hand, in the case of a low line speed, the wiping gas for adjusting the basis weight excessively cools the steel strip 1 and affects the quality and the like of the hot dipping, which is not desirable. For this reason, it is necessary to reduce the flow rate of the gas sprayed to the steel strip 1 for adjusting the basis weight of the hot dipping as compared with the case of hot dipping at a high line speed. As a result of reducing the flow rate of the gas to be blown, the force of the gas wiping device 4 for wiping the oxide film becomes weak, and the oxide film tends to remain on the steel strip.
[0033]
(2) When the plate warpage of the plating bath rising portion is large As described above, the wiping ability of the oxide film by the gas wiping device 4 is reduced at the steel strip edge portion. In addition to this, when the steel strip 1 is warped, this warpage reduces the speed at which the gas flows downward in the steel strip 1, and the force for wiping the oxide film is further reduced. The film tends to remain on the steel strip.
[0034]
<Overall operation of hot dipping apparatus 10>
Here, the overall operation of the hot dipping apparatus 10 will be described.
In order to compensate for the decrease in the wiping force of the steel strip edge portion by the wiping nozzle 4, in the hot dipping apparatus 10 according to the present embodiment, air is blown from the air spray device 5 to the bath surface adjacent to the steel strip edge portion, and the plating bath The oxide film that floats on the steel plate is configured to be away from the steel strip 1.
[0035]
The molten metal of the plating bath 2 in the present embodiment is, for example, a Sn—Zn plating bath or a Zn—Al plating bath.
[0036]
The steel strip 1 immersed in the plating bath 2 is moved upward by the sink roll 3 and pulled up from the plating bath 2. Since the oxide film is floating on the surface of the plating bath 2 when the steel strip 1 is pulled up, the air spraying device 5 is provided on the surface of the bath so that the floating oxide film does not adhere to the surface of the steel strip 1. Air is blown toward the oxide film.
[0037]
In this case, since the bath surface is oscillated by the air force from the air spraying device 5, the string of the thin oxide film on the bath surface is divided, and the air force is used to remove the divided oxide film on the steel strip 1. In order to keep away from the edge portion, the oxide film does not adhere to the steel strip 1 pulled up from the bath.
[0038]
Even if the oxide film adheres to the steel strip 1 because it was not sufficient to divide the thread of the oxide film by the air blowing device 5 described above, the blowing gas ejected from the gas wiping device 4 is the steel. The oxide film adhering to the band 1 is removed. The gas ejected from the gas wiping device 4 is mainly used for setting the metal plating weight of the steel strip 1 to a target value.
[0039]
<Examples of air blowing amount and nozzle position>
Next, the relationship between the nozzle tip position of the air blowing device 5 that prevents the formation of an oxide film on the steel strip 1 and the amount of air will be described with reference to FIG.
[0040]
The nozzle position and the air amount are related to each other. That is, it is necessary to increase the amount of air as the distance Dy from the steel strip 1 shown in FIG. 4 to the nozzle tip position of the air blowing device 5 increases. On the other hand, when the distance Dy is small, the air nozzle 5a and the steel strip 1 are close to each other, so that the amount of air is small.
[0041]
Therefore, although it is generally difficult to uniquely set the position of the air nozzle 5a and the air amount, the following set values are set based on an example using an actual hot dipping apparatus. In addition, as above-mentioned, the distance Dx of the front-end | tip position from the edge part of the steel strip 1 to the nozzle front-end | tip position of the air blowing apparatus 5 is set to 20-30 mm in this Embodiment.
[0042]
When the air spraying device 5 is provided, for example, (a) spraying position (nozzle tip position), (b) nozzle angle, (c) air collision force, (d) occurrence of edge unevenness, (e) other It is important to take into account the occurrence of defects.
[0043]
Regarding the spray position (nozzle tip position) of (b) above, the distance Dy from the steel strip 1 to the nozzle tip position of the air spray device 5 is preferably set to about 100 mm. The spraying direction of the air blowing device 5 is directed toward the bath surface of the plating bath 2.
[0044]
The nozzle angle (b) is preferably set downward from 0 to 60 [deg] from the bath surface, and the air collision force (c) is 50 to 20000 [N / m ² ]. It is preferable.
[0045]
In the setting of the air spraying device 5 described above, the tip direction of the air nozzles 5a, 5b, 5c, and 5d is set downward from 0 to 60 [deg] with respect to the bath surface. The reason is that the surface of the bath is directed downward, that is, downward, in order to swing the bath surface.
[0046]
Moreover, it is not perpendicular | vertical with respect to a bath surface, but has added the inclination angle in the range of 0-60 [deg]. This is because if the gas is blown from directly above (90 [deg]) and the bath surface is swung, the bath surface will surely sway, but in this case, the lateral spray force will not work. . Therefore, in consideration of preventing the molten metal of the plating bath 2 from being greatly scattered, the tip direction of the air nozzles 5a, 5b, 5c, 5d is inclined with respect to the bath surface rather than from directly above. ing.
[0047]
In the present embodiment, as shown in FIG. 5, the direction of the air is inclined so that the air flows from the center side of the steel strip 1 to the edge side, but the bath surface of the edge portion is swung. In view of the purpose of the air blowing device 5 in the present invention for cutting the oxide film in this way, air may be blown in the direction from the edge side of the steel strip 1 to the center side.
[0048]
In this case, the cut oxide film approaches the central portion of the steel strip 1 and the divided oxide film may adhere when the steel strip 1 is pulled up. However, as described above, the steel strip 1 Since the wiping force by the gas wiping device 4 is strong in the vicinity of the center, the oxide film adhering to the central portion is removed.
The distance Dy from the steel strip 1 to the nozzle tip position of the air blowing device 5 may be zero, that is, the air may be blown directly onto the steel strip 1.
[0049]
As described above, according to the hot dipping apparatus 10 according to the present embodiment, the bath surface near the edge portion of the steel strip 1 pulled up from the plating bath 2 is swung by the force of air, thereby oxidizing the bath surface. Since the film can be cut and the oxide film can be moved away from the steel strip 1, the oxide film on the bath surface can be prevented from adhering as the steel strip 1 is pulled up.
[0050]
In addition, although the gas ejected from the air spraying apparatus 5 is not specifically limited, In this Embodiment, it comprised using the air which can be obtained easily. On the other hand, as described in Patent Document 3 and the like, an inert gas may be used as the type of spray gas.
[0051]
When the inert gas is used as the blowing gas, a mechanism for sealing the periphery of the air (gas) nozzles 5a, 5b, 5c, and 5d is often provided. This is expected to seal the bath surface or steel strip surface with an inert gas and suppress the generation of an oxide film itself.
[0052]
However, in order to ensure sufficient sealing performance, there is a problem that the equipment cost is high, and the running cost of the inert gas is higher than when air is used. In addition, the installation of the sealing mechanism deteriorates work efficiency including maintenance of the air (gas) nozzles 5a, 5b, 5c, and 5d.
[0053]
As described above, in the present embodiment, easily available air is used as the blowing gas from the air blowing device 5, and it is not necessary to install the sealing mechanism. Therefore, it is possible to provide a hot dipping apparatus that is inexpensive and excellent in work efficiency.
[0054]
(Second Embodiment)
In the first embodiment, the blowing position aimed by the air blowing device 5 to swing the plating bath surface is about 20 to 30 mm in the width direction from both edge portions of the steel strip 1 and on the center side of the steel strip 1. It was a close position, and the tip position of the air nozzle was positioned according to this position. This is because the position of the oxide film generated on the steel strip 1 is usually about 20 to 30 mm from the edge portion, but the tip position of the air nozzle is not limited to this position.
[0055]
For example, if the position of the oxide film appearing on the steel strip 1 is 20 mm or less from both edge parts or 30 mm or more, the air spraying position (the tip position of the air nozzle) is adjusted according to the position of the oxide film. There is a need to. Therefore, the hot dipping apparatus of the present embodiment is configured to be able to adjust the air blowing position (air nozzle tip position) according to the position where the oxide film is formed and the plate width of the steel strip 1. .
[0056]
The hot dipping apparatus 20 of the present embodiment is provided with a nozzle moving mechanism that can follow the plate width of the air nozzle in addition to the hot dipping apparatus 10 of the first embodiment described above. In addition, about the same component by the hot dipping apparatus 20 of this Embodiment and the hot dipping apparatus 10 of 1st Embodiment, suppose that the code | symbol of each component is quoted as it is and detailed description is abbreviate | omitted. .
[0057]
<Configuration of hot dipping apparatus 20>
FIG. 5 is a schematic configuration diagram showing an example for explaining a nozzle movement control mechanism in the hot dipping apparatus 20 of the present embodiment. In FIG. 5, the plating bath 2, the sink roll 3, the gas wiping device 4, the valve 7, the air flow meter 8, and the factory air supply unit 9 shown in FIG. 1 or 2 are omitted.
[0058]
FIG. 5A is a top view of the hot dipping apparatus 20, and FIG. 5B is a front view of the hot dipping apparatus 20. As shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b), air is blown from the tips of the air nozzles 5a, 5b, 5c, 5d of the air blowing device 5 toward the edge portions of the front and back surfaces of the steel strip 1. It is configured.
[0059]
As shown in FIG. 5, the air blowing device 5 (air nozzles 5 a, 5 b, 5 c, 5 d) is fixed to a nut 13, and the nut 13 is moved to a predetermined position along with the rotation of the trapezoidal screw 11 using a motor 12 as a drive source. Moving. The air blowing device 5 is connected to a hose 6 and receives supply of air from the factory air supply unit 9.
The trapezoidal screw 11, the motor 12, the nut 13, and the like constitute moving means, and the motor control unit (not shown) that controls the rotation of the motor 12 constitutes the movement control means.
[0060]
In the present embodiment, the trapezoidal screw 11 is used to move the nut 13, but the present invention is not limited to this. For example, if precise positioning is required, a ball screw or the like may be used.
Further, the nut 13 is not necessarily driven by the motor 12 and the trapezoidal screw 11 or the like. For example, the air blowing device 5 is fixed to the moving stage or the like, and the moving stage is manually moved to move the nut 13. Positioning may be performed.
[0061]
<Overall operation of hot dipping apparatus 20>
Here, the overall operation of the hot dipping apparatus 20 will be described.
In the hot dipping apparatus 20 of the present embodiment, the plate width of the steel strip carried into the hot dipping line is measured, the position of the air nozzle is set according to the plate width, and the air nozzle 5a is set at the set position. The nozzle moving mechanism is driven so that the tip positions of 5b, 5c, and 5d are positioned.
[0062]
Specifically, for example, when the plate width is 1000 mm, ± 500 mm is the edge position of the steel strip 1 if the center of the plate width is the origin in the width direction, but the edge portion is set to 20 to 30 mm as described above. Therefore, the nozzle tip of the air blowing device 5 is positioned in a range of ± 470 to ± 480 mm. The trapezoidal screw 11 is rotated by driving the motor 12 shown in FIG. 5 so that the nozzle tip of the air blowing device 5 is in the range of ± 470 to ± 480 mm, and the air blowing device 5 is fixed to the nut 13. Move.
[0063]
According to the present embodiment, since the plate width of the steel strip 1 carried into the melting line is measured, even if the plate width of the steel strip 1 becomes variable, the air nozzles 5a, 5b It becomes possible to reliably set the tip positions of 5c and 5d at a position away from the edge position of the steel strip 1 by a predetermined width and in a predetermined nozzle direction. For this reason, while being able to cut | disconnect the string of the oxide film which floats on the bath surface of the edge part of a steel strip, it can prevent that the oxide film which floats on the bath surface adheres to the surface of the steel strip 1. .
[0064]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the gas is ejected from above the plating bath to the steel strip immersed in the plating bath containing the molten metal. The floating oxide film can be prevented from adhering to the steel strip, and the oxide film floating on the plating bath surface can be cut. Moreover, it becomes possible to keep the cut | disconnected oxide film away from a steel strip, and it can prevent favorably that an oxide film adheres to the surface of a steel strip.
[0065]
For this reason, it is possible to reduce the occurrence of appearance defects near the steel strip edge due to the adhesion of the oxide film, and to simplify the process of trimming the steel strip edge portion due to the adhesion of the oxide film. This can greatly reduce the manufacturing man-hours and manufacturing costs of the steel strip.
[0066]
In addition, the gas nozzle that removes the oxide film floating on the surface of the plating bath is configured to inject gas so that the plating bath surface near the steel strip edge position is swung at a pinpoint. The spraying device itself can be reduced in size, and the energy required to eject the gas can be greatly saved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a conceptual diagram illustrating a configuration of a main part of a hot dipping apparatus according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an enlarged perspective view of a gas wiping device and an air nozzle portion in a hot dipping apparatus according to an embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a characteristic diagram showing the magnitude of a collision pressure when a gas injected from a gas wiping device collides with a steel strip.
FIG. 4 is a diagram for explaining a relationship between a nozzle tip position of an air nozzle and an air amount.
FIG. 5 is a schematic configuration diagram for explaining a nozzle moving mechanism in a hot dipping apparatus according to a second embodiment.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Steel strip 2 Plating bath 3 Sink roll 4 Gas wiping device 5 Air spraying device 6 Hose 7 Valve 8 Air flow meter 9 Factory air supply part 10 Hot dipping device 11 Trapezoid screw 12 Motor 13 Nut 20 Hot dipping device

Claims

A hot dipping apparatus that performs metal plating on the surface of the steel strip by immersing the steel strip in a plating bath,
A plurality of gas nozzles are installed above the plating bath, the gas nozzles are directed to aim at the crossing line between the steel strip surface pulled up from the plating bath and the plating bath surface, and the steel strip It is inclined in the direction from the central part in the width direction to the edge part, and further, the gas is applied with a collision force necessary to oscillate the plating bath surface so as to focus only on the edge part of the steel strip. The hot dip plating apparatus is characterized in that the gas nozzle is installed such that the gas is injected.

2. The hot dipping apparatus according to claim 1, wherein a collision force of a gas necessary for swinging the plating bath surface is in a range of 50 to 20000 N / m ² .

Moving means for moving the gas nozzle along the width direction of the steel strip;
Movement control means for controlling the operation of the movement means,
3. The hot dipping apparatus according to claim 1, wherein the movement control unit controls the movement unit in response to a change in an edge position accompanying a change in a plate width of the steel strip.

A hot dipping method that performs metal plating on the surface of the steel strip by immersing the steel strip in a plating bath,
The gas nozzle is directed so as to aim at the crossing line between the surface of the steel strip pulled up from the plating bath and the surface of the plating bath as a condition for gas to be jetted from the gas nozzle above the plating bath, and the steel Inclined in the direction from the central part in the width direction of the band to the edge part, and further, only the edge part of the steel band is intensively aimed, and the collision force necessary to swing the plating bath surface is A hot dipping method comprising a step of injecting a gas.

5. The hot dipping method according to claim 4, wherein the collision force of the gas necessary for swinging the plating bath surface is in the range of 50 to 20000 N / m ² .

A moving step of moving the gas nozzle along the width direction of the steel strip;
A movement control step for controlling the operation in the movement step,
6. The hot dipping according to claim 4 or 5, wherein in the movement control step, the operation in the movement step is controlled in response to a change in edge position accompanying a change in the plate width of the steel strip. Method.